USMP 2015

December 8, 2017 | Author: Johan estradam | Category: Tsunami, Earthquakes, Seismology, Nature, Geological Hazards
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INGENIERÍA ANTISÍSMICA 1 DR. GENNER VILLARREAL CASTRO PROFESOR VISITANTE UMRPSFXCH – Bolivia PROFESOR VISITANTE ULEAM - Ecuador PROFESOR EXTRAORDINARIO UPAO PROFESOR PRINCIPAL UPC, USMP, UPN PREMIO NACIONAL ANR 2006, 2007, 2008

TEORIAS SOBRE GENERACION DE SISMOS

PREDICCIÓN SÍSMICA TEORÍA DEL SILENCIO SÍSMICO

MEDIDA DE LOS SISMOS  

Magnitud Cuantitativo Ej. Sismo de 1970; 7.8 Intensidad. Percepción humana y efectos sobre las construcciones y la naturaleza I-XII.

Escalas de Magnitud: Ms, Mb, Ml, Mw Escalas de Intensidades: MM, MSK MMA – 2001 I No sentido. Solo registro instrumental II – V Percepción humana VI – IX Daños en construcciones X – XII Efectos sobre la Naturaleza

EFECTOS SÍSMICOS, ESCALA MM

VI IX

VII FALTA UNA FIGURA MAS

VIII

XI

PELIGRO O AMENAZA SÍSMICA

INFLUENCIA DEL SITIO

REGISTROS DE SISMOS DE GRAN MAGNITUD Influencia del sitio

REGISTRO DE ACELEROGRAMAS

TSUNAMIS “Grandes olas en la costa”

VICTIMAS Y DAÑOS CAUSADOS POR TSUNAMIS 

En Sanriku, Japón: 20000 víctimas en 1896 y 3000 en 1933



Callao, Perú, 1746, de 5000 habitantes sólo se salvaron 200



Sur de Chile 1960, 1000 víctimas

TSUNAMI, EFECTOS REGIONALES, 23.06.2001

DAÑOS AL SUR DE CAMANA 2001

IMPACTO & EROSION

SALINIZACION

GENERACIÓN DE TSUNAMIS 

Gran mayoría, origen tectónico (Embolo de forma elíptica)



Erupciones volcánicas



Grandes deslizamientos

MAGNITUD DE TSUNAMIS (Según Imamura) Magnitud

Altura m

0 1

1a2 2a3

2

4a6

3*

10 ~ 20

4*

> 30 m

Daños No hay Inundación. Viviendas de madera y adobe dañadas. Botes arrastrados. Construcciones de madera. Embarcaciones y personas arrastradas

Graves daños en 400 km costa Destrucción > 500 km costa

* Usar con reserva, fuera de Sanriku, Japón

FACTORES QUE AFECTAN MAGNITUD DE TSUNAMIS 

Magnitud sismo y profundidad focal



Área dislocada en el fondo oceánico



Ruta de propagación



Ángulo de entrada a la bahía



Forma de la bahía



Topografía zona inundada

PROPAGACIÓN DE TSUNAMIS Curvas de refracción Tsunami, Lima 03.10.1974

MAPA DE INUNDACIÓN DEL CALLAO

RIESGO COMPUESTO Colapso de viviendas/tsunamis

COMPLEJO DE REFUGIO TEMPORAL

LECCIONES DE UN ENSAYO DE EVACUACIÓN (1988) • Formulación del plan

• Supervisión y evaluación

• Ensayos previos de evacuación

• Evaluación integral

• Difusión

DAÑOS ESTRUCTURALES EN EDIFICACIONES DR. GENNER VILLARREAL CASTRO PROFESOR VISITANTE UMRPSFXCH – Bolivia PROFESOR VISITANTE ULEAM - Ecuador PROFESOR EXTRAORDINARIO UPAO PROFESOR PRINCIPAL UPC, USMP, UPN PREMIO NACIONAL ANR 2006, 2007, 2008

«...a las personas no los mata el sismo, sino los edificios»

Kliachko M.A.

MAPA SISMICO DEL PERU

ACTIVIDAD SISMICA EN EL PERU ENTRE 1960-1995

ENSEÑANZAS DEJADAS POR LOS SISMOS EN EL PERU

SISMO DE CHIMBOTE 31 DE MAYO DE 1970

EPICENTRO

MAPA DE INTENSIDADES ZONA NORTE

MAPA DE INTENSIDADES ZONA CENTRAL

MAPA DE INTENSIDADES ZONA SUR

PLAZA DE ARMAS DE YUNGAY DESPUES DEL SISMO

SISMO DE NAZCA 12 DE NOVIEMBRE DE 1996

MAPA DE INTENSIDADES

900 REPLICAS

PROBLEMAS EN JUNTAS

SISMO DE OCOÑA 23 DE JUNIO DEL 2001

REPLICAS AL 25 DE JUNIO DEL 2001

REPLICAS AL 27 DE JUNIO DEL 2001

REPLICAS AL 10 DE JULIO DEL 2001

COLUMNA CORTA

SISMO DE MOYOBAMBA 03 DE OCTUBRE DEL 2005

DAÑOS EN VIVIENDAS DE TAPIAL

LICUACION DE SUELOS Y AGRIETAMIENTOS

ENSEÑANZAS DEJADAS POR LOS SISMOS EN EL MUNDO

SISMO DE ALASKA 27 DE MARZO DE 1964

EDIFICIO DE LA CALLE L

ROTULAS PLASTICAS EN LAS COLUMNAS

LICUACION DE SUELOS

CIUDAD DE SEWARD DESPUES DEL TSUNAMI

VISTA DE ANCHORAGE

SISMO DE CARACAS 29 DE JULIO DE 1967

CONCENTRACION DE ESFUERZOS EN LAS COLUMNAS DEBIDO AL CAMBIO DE RIGIDEZ EL EL 3ER PISO

DERRUMBE DE LOS 4 ULTIMOS PISOS DEL EDIFICIO MANSION CHARAIMA(11 PISOS)

FALLA EN CONEXION VIGA COLUMNA

FALLA POR CORTE EN COLUMNA DEL 1ER PISO

FALLA POR CORTE EN LAS VIGAS

PISO BLANDO

SISMO DE MEXICO 19 DE SETIEMBRE DE 1985

CONFIGURACION EN “L”

CENTRAL DE TELECOMUNICACIONES

SISMO DE KOBE 17 DE ENERO DE 1995

DESTRUCCION DE VIVIENDAS

FALLA POR TIPO DE SUELO

ESTADO DE LA LINEA EXPRESA

INCENDIO EN LA FABRICA DE ACERO ESTRUCTURAL

COMUNICACION TEMPORAL

MAREMOTO

REFUGIO DE DAMNIFICADOS

COLAS PARA OBTENER ALIMENTOS

INSCRIPCION DE DAMNIFICADOS

ZONA DE PREVENCION ANTE POSIBLES REPLICAS

PROCESO DE RECONSTRUCCION

KOBE DESPUES DEL SISMO DEL 17 DE ENERO DE 1995 Y EN LA ACTUALIDAD

CRITERIOS ESTRUCTURALES Y GEOTECNICOS EN EDIFICACIONES Es el armazón que le da forma a un edificio (Esqueleto) Sostiene a un edificio, lo fija al suelo y hace que las cargas se transmitan a éste Lo que hace resistente a una edificación ante movimientos sísmicos

ARQUITECTURA

ESTRUCTURACIÓN PRE-DIMENSIONAMIENTO METRADO CARGA VERTICAL 100%CM+100%CV

No

METRADO CARGA LATERAL (SISMO) 100%CM+___%CV

MODELACIÓN 1

MODELACIÓN 2

ANÁLISIS POR CARGA VERTICAL

ANÁLISIS POR CARGA LATERAL

CONTROL 1 , 2

Ok

Ok

DISEÑO ESTRUCTURAL

CONTROL 3

No

NORMA DISEÑO SÍSMICO

Controles por carga vertical 1) Capacidad Portante: Resistencia del terreno E030 – 2006 PERFIL

SUELO

qa (kg/cm2)

S1

RIGIDO

>3

S2

INTERMEDIO

1.2 – 3

S3

FLEXIBLE E030 – 2014

S0

ROCA DURA

>6

S1

MUY RIGIDO

3–6

S2

INTERMEDIO

1.2 – 3

S3

FLEXIBLE

2) Asentamiento



2.1) Asentamiento tolerable: Consecuencia del proceso constructivo (cohesión molecular del suelo)

E030 - 2006 PERFIL

SUELO

St (cm)

S1

Rígido

S2

Intermedio 0.5 – 1

S3

Flexible

C1 kg/cm3

3–6

1 – 1.5

E030 – 2014 S0

Roca

0

S1

Rígido

6 – 12

S2

Intermedio 0.5 – 1

3–6

S3

Flexible

1 – 1.5



2.2) Asentamiento diferencial: Es la diferencia que se produce entre las zapatas en relación una con otra.

Evitar pérdida de estabilidad de la superestructura

Control por carga lateral (sismo) 

Control de desplazamiento lateral o control de deriva (drift) ∆4

F4

H4

∆3

F3

H2

∆1

F1

-Se procede a realizar las combinaciones de cargas según E060

H3

∆2

F2

Evitar perdida de estabilidad

H1 Δi-1

Δi-Δi-1

Δi-Δi-1 100

Hi

Hi

β ∆i-1

-Si no cumple, es un Edificio Flexible, por lo tanto se debe reforzar.

REQUISITOS PARA MUROS CONFINADOS SEGÚN NORMA E070

PREDIMENSIONAMIENTO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES Dr. GENNER VILLARREAL CASTRO PROFESOR VISITANTE UMRPSFXCH-Bolivia PROFESOR VISITANTE ULEAM-Ecuador PROFESOR EXTRAORDINARIO UPAO PROFESOR PRINCIPAL UPC, USMP, UPN PREMIO NACIONAL ANR 2006, 2007, 2008

LOSAS ALIGERADAS:

El peralte de las losas aligeradas podrán ser dimensionadas considerando el siguiente criterio: H=Ln/25 Siendo: Ln – longitud del lado menor

H = altura o espesor total de la losa aligerada y por tanto incluye los 5cm de losa superior y el espesor del ladrillo de techo. Los ladrillos serán de 12, 15, 20 y 25cm respectivamente

El Arquitecto y el Ingeniero Civil deberán tener en cuenta la determinación de la altura de piso a piso, el espesor anteriormente indicado y la consideración de 5cm adicionales para el denominado piso terminado

LOSAS MACIZAS:

Las losas macizas pueden ser dimensionadas en forma aproximada, considerando: Hmaciza = Haligerada – 5cm

También se puede aplicar el siguiente criterio: H=L/40 Siendo: L – longitud del lado mayor

PREDIMENSIONAMIENTO DE VIGAS Las vigas se dimensionan generalmente considerando un peralte del orden de 1/10 a 1/12 de la luz libre. Debe aclararse que esta altura incluye el espesor de la losa del techo o piso El ancho es variable de 1/2 a 2/3 veces su altura, teniendo en cuenta un ancho mínimo de 25cm, con la finalidad de evitar el congestionamiento del acero y presencia de cangrejeras

PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS Las columnas al ser sometidas a cargas axiales y momento flector, tienen que ser dimensionadas considerando los dos efectos simultáneamente, tratando de evaluar cual de los dos es el que gobierna en forma más influyente en dimensionamiento En base a todo lo indicado se puede recomendar el siguiente criterio de dimensionamiento:

1)

COLUMNAS CENTRADAS : Área de columna = P (servicio) / 0,45f„c

2)

COLUMNAS EXCENTRICAS Y ESQUINADAS : Área de columna = P (servicio) / 0,35f‟c

Siendo: P(servicio) = P . A . N Edificios categoría A (ver E030) P = 1500 kg/m2 Edificios categoría B (ver E030) P = 1250 kg/m2 Edificios categoría C (ver E030) P = 1000 kg/m2 A – área tributaria N – número de pisos

METODO PRACTICO 1 TIPO 1 : lado = H/8 TIPO 2 : lado = H/10 TIPO 3 : lado = H/9 Donde: H = altura del piso

METODO PRACTICO 2 El lado de la columna debe ser entre el 80% y 90% del peralte de la viga

PREDIMENSIONAMIENTO DE PLACAS Es difícil poder fijar un dimensionamiento para las placas puesto que, como su principal función es absorber las fuerzas de sismo, mientras más importantes sean, tomarán un mayor porcentaje del cortante sísmico total, aliviando más a los pórticos. Las placas pueden hacerse mínimo de 10cm de espesor (muros de ductilidad limitada), pero generalmente se consideran de 20, 25 o 30cm conforme aumentemos el numero de pisos o disminuyamos su densidad

ANALISIS SISMICO ESTATICO DR. GENNER VILLARREAL CASTRO PROFESOR VISITANTE UMRPSFXCH – Bolivia PROFESOR VISITANTE ULEAM - Ecuador PROFESOR EXTRAORDINARIO UPAO PROFESOR PRINCIPAL UPC, USMP, UPN PREMIO NACIONAL ANR 2006, 2007, 2008

CRITERIOS DE MODELACION ESTRUCTURAL 1) DIAGRAMA RIGIDO LA LOSA TRABAJA COMO UNA PLACA HORIZONTAL DONDE EL MOVIMIENTO DE CADA NUDO DEPENDERA DEL MOVIMIENTO DEL CENTRO DE MASA

SAP 2000

DIAFRAGMA CONTRAIDO

CM2

CM1

CG

CM Debe alinearse lo mas cercano posible (evitar daños en los elementos de corte por torsión diferente en cada piso)

2) BRAZO RIGIDO

VIGA - COLUMNA INICIO c/2 FINAL d/2 FACTOR 1

COLUMNA - ZAPATA

INICIO z/2 FINAL 0 FACTOR 1

RESTRICCIONES CINEMÁTICAS

ANALISIS ESTATICO POR LA NORMA PERUANA E030-2014

Base empotrada

Base aislada

junta sísmica

DAÑOS EN EDIFICACIONES CON Y SIN AISLAMIENTO SISMICO

Irregularidades en altura (Tabla N 8) 

131



Irregularidades en planta (Tabla N 9)

Junta Sísmica (Art. 5.3) Distancia mínima que separa a dos estructuras para evitar el contacto durante un sismo.

La distancia no será menor a 2/3 de la suma de los desplazamientos máxima en los bloques adyacentes:

Junta Sísmica

Fuerza Sísmica de Diseño (Art. 5.4)

“Si un muro o pórtico absorbe > 30% Vtotal será diseñado con un 25% adicional”

ANALISIS SISMICO DINAMICO DR. GENNER VILLARREAL CASTRO PROFESOR VISITANTE UMRPSFXCH – Bolivia PROFESOR VISITANTE ULEAM - Ecuador PROFESOR EXTRAORDINARIO UPAO PROFESOR PRINCIPAL UPC, USMP, UPN PREMIO NACIONAL ANR 2006, 2007, 2008

Análisis Modal Análisis Sísmico

=

+ Análisis Espectral

ANALISIS MODAL

T1 = 0,1 . (Npisos) (seg)

OFICINA DE PROYECTO

APLICA 3 MODOS POR CADA PISO FRECUENCIA (Hz)

PERIODO (seg)

MODO

MODO 1 2 3 4 3 6 7

1 2 3 4 3 6 7

MASAS

ACELERACION ESPECTRAL 2014

FACTOR DE ESCALA

INTERACCION SUELO-ESTRUCTURA DR. GENNER VILLARREAL CASTRO PROFESOR VISITANTE UMRPSFXCH – Bolivia PROFESOR VISITANTE ULEAM - Ecuador PROFESOR EXTRAORDINARIO UPAO PROFESOR PRINCIPAL UPC, USMP, UPN PREMIO NACIONAL ANR 2006, 2007, 2008

ES UN TRABAJO CONJUNTO SUELO – CIMENTACION – SUPERESTRUCTURA TRABAJO MAS REAL Y CUMPLE LOS FINES DE LA INGENIERIA SISMORESISTENTE ENFOQUE TRADICIONAL : EMPOTRAMIENTO EN LA BASE (ESTRUCTURA MUY ENTERRADA Y EL SUELO ES MUY RIGIDO)

ENFOQUE ISE GEOTECNICO - Comité TC207 de ISSMGE www.issmge.org ESTRUCTURAL – Normas de Diseño Sismo-Resistente – utilizando coeficientes de rigidez

www.tc207ssi.org

www.georec.spb.ru

www.niiosp.ru

APORTES DE LA ISE AL CALCULO ESTRUCTURAL - MAYOR EXIGENCIA EN EL CONTROL DE DESPLAZAMINETO LATERAL (SE INCREMENTA EN COMPARACION CON EL MODELO EMPOTRADO EN LA BASE)

- LOGRA UNA MEJOR REDISTRIBUCION DE ESFUERZOS (SE REDUCEN LAS FUERZAS INTERNAS DE DISEÑO POR SISMO, SI EL EDIFICIO ESTA CORRECTAMENTE MODELADO, CASO CONTRARIO SE INCREMENTARA

Δ.emp < Δ.ISE F.emp > F.ISE - DETERMINAN FALLAS A PRIORI COMO ALABEO EN LOSAS

ALABEO EN LOSAS 2

3

Z1 Z3 + Z2 Z4 - +

1

4

- SE DETERMINA CON EXACTITUD LA UBICACIÓN DE LAS ROTULAS PLASTICAS EN COLUMNAS (PUEDE GENERAR COLAPSO O DAÑO INESPERADO) ROTULA PLASTICA (ALTA CONCENTRACION DE ESFUERZOS

I.col > I.viga

EVITA UNA RAPIDA APARICION DE ROTURA PLASTICA

- LOGRA UNA OPTIMIZACION ESTRUCTURAL

ZAPATAS AISLADAS (PARALELEPIPEDO RECTANGULAR) MASAS (Mx, My, Mz, Mφx, Mφy, MΨz) COEFICIENTES DE RIGIDEZ (Kx, Ky, Kz, Kφx, Kφy, KΨz)

MATERIAL E zapata = 9.10e8T/m2 μ zapata = 0,05 Zapata se modela como infinitamente rígido

(tn.s²/m)

(tn.s².m)

(tn.s².m)

(tn.s².m)

PLATEA (LAMINA RECTANGULAR DELGADA) MASAS (Mx, My, Mz, Mφx, Mφy, MΨz) COEFICIENTES DE RIGIDEZ (Kx, Ky, Kz, Kφx, Kφy, KΨz) MATERIAL E platea = 9.10e8 tn/m² μ platea = 0,05 Platea se modela como infinitamente rígido

(tn.s²/m)

(tn.s².m)

(tn.s².m)

(tn.s².m)

MODELO BARKAN - SAVINOV 1) PRESION ESTATICA ZAPATA

PLATEA

(kg/cm²)

(kg/cm²)

2) COEFICIENTE Co (tabla 2.1 texto) 3) COEFICIENTE Do

Coeficiente de POISSON

4) COEFICIENTES ( Cx, Cy, Cz, Cφx, Cφy) (kg/cm³)

(kg/cm³)

(kg/cm³)

(kg/cm³)

5) COEFICIENTES DE RIGIDEZ

Kx = Ky = Cx.A

(tn/m)

Kz = Cz.A

(tn/m)

Kφx = Cφx.Ix

(tn.m)

Kφy = Cφy.Iy

(tn.m)

MODELO NORMA RUSA 1) COEFICIENTE Cz (kg/cm³)

Siendo: A10 = 10 m² A = AREA DE CIMENTACION

2) COEFICIENTES Cx, Cy, Cφx, Cφy, CΨz ) Cx = Cy = 0,7 Cz

(kg/cm³)

Cφx = Cφy = 2Cz

(kg/cm³)

Cφz =Cz

(kg/cm³)

3) COEFICIENTES DE RIGIDEZ (Kx, Ky; Kz, Kφx, Kφy, KΨz) Kx = Ky = Cx.A (tn/m)

Kz = Cz.A

(tn/m)

Kφz = Cφx.Ix

(tn.m)

Kφy = Cφy.Iy

(tn.m)

KΨz = CΨz.Iz

(tn.m)

Iz = Ix + Iy

¡MUCHAS GRACIAS! [email protected] www.gennervillarrealcastro.blogspot.com www.youtube.com/user/gennervc/feed

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