Tratarea Apei de Zacamant
June 16, 2019 | Author: Manea Alex | Category: N/A
Short Description
Tratarea Apei de Zacamant...
Description
UNIVERSITATEA DE PETROL SI GAZE PLOIESTI FACULTATEA INGINERIE DE PETROL SI GAZE
PROIECT LA TRAT TRATAREA APEI TEMA: Proiectarea unui sistem deschis de tratare a apei
Student: AN IV Grupa: Transportul d!str!"ut!a
s! depo#!tarea $!dro%ar"ur!lor
CUPRINS
2012-2013
1. 2. 3. 4. 5. . #.
Tema de proiect proiect …………………… …………………………………… ……………………………… ………………………………. ………………. 4 Introduce Introducere re ………………………………… ………………………………………………… ………………………………… ………………………… ……… 5 Capitol Capitol 1 : Determin Determinarea area necesa necesarului rului zilnic zilnic de apa apa de injectie injectie ……… ……… Capitol Capitol 2 : !roiectar !roiectarea ea sistemului sistemului desc"is desc"is de tratare tratare a apei ……………# ……………# Capitol Capitol 3 : !roiectar !roiectarea ea retelei retelei de distri$ut distri$utie ie ……………………………… ………………………………... ... 22 Concluzii Concluzii ………………………………… ………………………………………………… ……………………………… …………………………….. …………….. 33 %i$lio&ra %i$lio&ra'e 'e ………………… …………………………………… ………………………………… ……………………………… ……………………….. ……….. 34
2
3
(ie un zacamant de titei ce urmeaza u rmeaza a ' e)ploatat prin injectie intraconturala in traconturala de apa.
C*+*CT,+ITICI,
/*C**TI 2
•
• • • •
•
645000 m
*ria supraetei productie rosimea eectia medie !orozitatea eectia medie *dancimea medie !resiunea medie de zacamant
21 m 25 6 2200 m 74 $ar 68 ℃
Temperatura Temperatura medie de zacamant zacamant
C*+*CT,+ITICI, *!,I DI!8I%I, !,T+ I9,CTI,
•
•
•
Continutul initial de impuritati solide
g
1.98
m
g
1.88
asa speci'ca a solidelor
m 0.564
Continutul de suspensii solide
3
3
g m
3
e cere : -
a se determine determine necesarul necesarul zilni zilni de de apa apa de injectie injectie prec precum um si olumul olumul total total reclamat pentru intre&ul proces de injectie a se se proie proiect cteze eze sistem sistemul ul desc desc"is "is de trat tratar are e a apei apei a se proiect proiecteze eze si si sa se dimensio dimensioneze neze reteaua reteaua de transport transport si distri$ distri$utie utie a apei a se se dimen dimensio sioneze neze pompa pompa pentru pentru stat statia ia de de injec injectie tie
II, T+88*,8+ T+88*,8+ !, C8DCT, I C8T,, /; *, 8D+I8+ D, +,T,* Tronson Tronson
un&ime tronson
od 4
Cota nodului ata
I - * * < 1 * in conormitate cu le&ea lui toBes. *pa iese din separator co$orand pe su$ a doua sicana cuundata 4 > datorita carui apt titeiul de la supraata apei un este antrenat. ,acuarea titeiului colectat la supraata se ace prin stran&ularea de$itului de apa cu ajutorul ro$inetului 5. In urma ridicarii nielului apei din separator > titeiul deerseaza in j&"ea$ul > de unde trece in canalul de eacuare #. ,liminarea sedimentului de pe undul separatorului se poate ace cu ajutorul unu i sistem de rasc"ete si a unui dispoziti cu cupe. !entru a ase&ura o separare optima > timpul de retentie al apei in separator tre$uie sa 'e intre 2 si 4 ore. ,lementele separatorului se pot calcula astel incat sa se asi&ure &radul de curatire dorit. !entru proiectarea acestuia om calcula 'ecare element &eometric separat.
2.1.1 C*C III ,!*+*T8+I L=
α∙v∙h μ
unde
α - actor ce ia consideratie conditiile de depunere > inuenta distri$utiei
neuniorme a apei in separator si inuenta curentilor termici de conectie. 7
α =1.25 ÷ 1.5 α =1.3
e ale&e
< iteza de deplasare in separator v =2 ÷ 5 mm / s
v =3
e ale&e
mm m =3 ∙ 10−3 s s
" < adancimea partii actie a separatorului h =2 ÷ 5 m
e ale&e " 3 m μ - iteza de sedimentare cadere; a particulelor solide in apa 0.5 pentru particule oarte 'ne E 0.#5 pentru particule mai mari;. mm s
μ=0.5 ÷ 0.75
−3 m
e ale&e μ=0.6 ∙ 10 −3
L=
1.3 ∙ 3 ∙ 10
∙3
−3
0.6 ∙ 10
s
=19.5 m
2.1.2 C*C *TIII ,!*+*T8+I e calculeaza cu relatia : l=
Ql v ∙h
=
1584.756 −3
3 ∙ 10
∙ 3 ∙ 86400
=2.03 m
3
unde
Ql
- de$itul de lucru de$itul total de injectie; >
=
m s
< iteza de deplasare in separator > mFs " < adancimea partii actie a separatorului > m
•
@olumul de lucru al separatorului
e calculeaza cu relatia : 3
V l=V a + V s=3169.512 + 2.336 =3171.848 m V a=Ql ∙ t =1584.756 ∙ 2=3169.512 m
unde
3
V l
- olumul de lucru al separatorului >
V a
- olumul de apa >
m
m
3
3
t < timpul cat se lasa sa se depuna particulele solide inainte de a curata separatorul. !entru si&uranta > se ia t 2 zile. V a=3169.512 m •
3
@olumul de sedimente depuse din apa
e calculeaza cu relatia : −3
i 1.98 ∙ 10 3 = 2.336 m V s= 0.7 ∙V a ∙ =0.7 ∙ 3169.512 ∙ ρ s 1.88 e presupune ca numai #06 din particulele de solide se depun in separator > restul trecand mai departe in sistemul de tratare cele 'ne;.
10
2.2 !+8I,CT*+,* @*I D, +,*CTI, @asul de reactie este prezentat sc"ematic in '&ura 2 :
In asul de reactie se realizeaza procesul de coa&ulare coloidala > care implica tratarea apei cu o solutie c"imica. De aceea tre$uie create conditii de amestec cat mai uniorme a solutiei c"imice cu apa. @iteza de intrare a apei in asul de reactie tre$uie sa 'e intre 0.3 < 0.5; mFs > pentru a asi&ura un amestec cat mai $un al solutiei c"imice.
11
!rin aceasta metoda se elimina si restul de 306 din particulele ramase. !articulele 'ne sunt de re&ula ar&iloase adica puternic polare cu retele cristaline in'nte si unde se rup raman neec"ili$rate din punct de edere electric. In apa ormeaza micele care se respin& deoarece au aceeasi sarcina electrica. In principiu > procedeul consta in adau&area de apa de sedimentare a unor reactii > dupa ce se introduce apa in $azinul de reactie. Doza optima de reactii se determina e)perimental. @asul de reactie este un rezeror conic ale carui elemente &eometrice tre$uie calculate pentru a crea conditii optime reactiei de coa&ulare.
2.2.1 C*C +*/,I ,CTIII D, IT+*+, e ace cu relatia : r i=
√
unde
Ql π ∙ vi Ql
- de$itul de lucru
Ql =
vi v i= 0.35
r i=
√
1584.756 86400
3
m =0.018 s
- iteza de intrare a apei in asul de reactie 0.3 < 0.5; mFs. e ale&e
m s .
0.018
π ∙ 0.35
=0.127 m
2.2.2 C*C +*/,I ,CTIII I !*+T,* !,+I8*+* e ace cu relatia :
12
rs =
√
Ql π ∙ vs 3
Ql
unde
- de$itul de lucru >
vs
m s
- iteza de cur&ere a apei in partea superioara a asului > care un
tre$uie sa 'e pera mare pentru a asi&ura sta$ilitatea oculelor deja ormate 0.#5 < 1.2; mmFs v s=0.001 m / s
e ale&e
rs =
√
0.018
π ∙ 0.001
=2.39 m
2.2.3 C*C I*TIII @*I e calculeaza plecand de la relatia olumului conului. 2
V =
I =
π ∙ r s ∙ I 3
3 ∙ V
π ∙ rs
2
=
2
=
π ∙ 2.39 ∙ 11.044 3
3 ∙ 66.031
π ∙ 2.39
2
3
=66.028 m
=11.044 m
3
unde @ < olumul care se ia numeric e&al cu de$itul in intrare pana la iesire sa treaca apro)imati o ora. V =Q l =
rs
1584.756 24
3
m =66.031 h
- raza sectiunii in partea superioara raza conului
I 11.044 m
13
m h
> astel incat de la
20 °
n&"iul de conicitate se ia intre
si
45 °
.
2.2.4 C*C +*/,I C8DCT,I D, ,@*C*+, re=
√
Ql π ∙ ve 3
unde
Ql
- de$itul de lucru >
m s
3
Ql
ve
0.017
m s
- iteza in conducta de eacuare
!entru eitarea spar&erii oculelor > iteza de deplasare a apei prin conducta tre$uie sa 'e mai mica de 0.4mFs. e ale&e
re=
√
v e = 0.3
0.018
π ∙ 0.3
m s .
=0.138 m
2.3 !+8I,CT*+,* I!,/IT8+I 14
impezitorul este prezentat sc"ematic in '&ura 3 :
*pa iese din asul de reactie si intra in limpezitor care are rolul de a permite reactiile de coa&ulare si de sedimentare a oculelor.
2.3.1 C*C @IT,/,I D, *C,I, * *!,I I T+*T !,+I8+ deasupra sedimentului;
v as = k 1 ∙ k 2 ∙ √ h s unde
k 1= 0.5 ÷ 0.7
- actor ce depinde de calitatea apei E se determina
e)perimental. e ale&e k 2
k 1
0.5.
- actor ce depinde de metoda tratare a apei
k 2= 0.7
- pentru limpezirea apei prin coa&ulare coloidala cand cantitatea de
materia in suspensie este e&ala cu 1000 m&Fl.
15
ss
( ) ( ) kg m
= ss
3
mg l
0.# ………. 1000 m&Fl k 2
…………0.54 m&Fl
k 2= 0.394
hs
mg l
- inaltimea stratului de sediment
h s=0.5 ÷ 1.5 m
e ale&e v as = 5.57
h s=1000 mm=1 m mm s
v as = 0.5 ∙ 0.394 ∙ √ 0.8 ∙ 10 =5.57 3
mm s
2.3.2 C*C !+*(,T,I I!,/IT8+I deasupra sedimentului; e calculeaza cu relatia : ! =
Ql v as
=
0.018
2
−3
5.57 ∙ 10
m Q l=0.018 s
=3.23 m
3
−3 m
v as = 5.57 ∙ 10
s
1
2
! =3.23 m
2.3.3. C*C *+I D, 8+I(ICII * IT+*+,* *!,I e calculeaza cu relatia : n0=
n0
! 2
s
=
3.23
( 0.188 )
2
=91.38
- se rotunjeste
" n0=91 #ri$i%ii
unde s < distanta dintre ori'cii > care se calculeaza cu relatia : s =2 ∙ hs ∙tg
& 2
s =0.188 m unde
0
11 2
+ 0.008 =2 ∙ 1 ∙ 0.09+ 0.008= 0.188 m
2
& =11 ° (
- diametrul orientati al ori'ciilor
' 0=0.01 ∙ hs =0.01 ∙ 1=0.01 m ' 0=0.01 m
2.3.4. !+*(*T* T8T** * 8+I(ICII8+ A 0=
2
& - un&"iul de conicitate su$ care intra apa in ori'ciiE
e ale&e '0
+ ' =2 ∙ 1 ∙tg
Ql v0
=
0.018 1.65
=0.01 m
2
1#
& =10 ° ÷ 15 ° .
2
A 0= 0.007 m
v0 =
v as ∙ ( h s+ m∙ ' 0 ) m∙ ' 0 v0
unde
=
−3 5.57 ∙ 10 ∙ 1 0.338 ∙ 0.008
( +
)
0.338 ∙ 0.008
=1.65
m s
- iteza apei in ori'cii
v as hs
- iteza de ascensiune a apei - inaltimea stratului de sediment
m < actor determinat in unctie de conditia de tratare pentru solutie de coa&ulant
Al 2 ( )* 4 )3
si control al pA-ului pentru lapte de ar
0.337;. v 0 =1.65
m s
2.3.5. DI*,T+ +,* * 8+I(ICII8+ ,ste dat de relatia : ' 0=
unde
√
4∙
A0 = π ∙n 0
A 0 n0
√
4 ∙ 0.01
π ∙ 91
=0.011 m
< supraata totala a ori'ciilor - numarul de ori'cii la intrarea apei
' 0=0.011 m
2.3.. DI*,T+ T8T* * I!,/IT8+I
17
a ( *+ )2 se ia m
l=
√ √ 4 ∙ !
4 ∙ 3.23
π
π
=
=2.02 m
unde ( < supraata limpezitorului deasupra sedimentului. l=2.02 m
2.3.# I*TI,* T+*TI D, *!* DI I!,/IT8+ ha =
V l
4 ∙ V l
π ∙ l
2
=
4 ∙ 66.031
π ∙ ( 2.02 )
2
=20.61 m
- se ia e&al cu de$itul 3
m V l=66.031 h ha =20.61 m
2.3.# I*TI,* T8T** * I!,/IT8+I hl= hs + h a=1 + 20.61=21.61 m
unde
hs
- inaltimea sedimentului
ha
< inaltimea stratului de apa
hl= 20.61 m
1=
2.3.= @8 +,/,+@8+I !,T+ * - =
. ∙Ql ∙ t ρ∙ %
unde < cantitatea de solide din as −3
. = / + a ∙ ( k 3 + k 4 ) =1.55 + 40 ∙ 10 ∙ ( 0.07 + 0.45 )=1.57
kg 3
m
< cantitatea de suspensii di napa 306 din solide; / =1.5 ÷ 2.5
kg m
/ =1.55
e admite
3
kg .
3
m
a < coe'cient care depinde de concentratia de solutii c"imice considerate pentru g su$stanta an"idra > in
a =40 ÷ 60
si care este in unctie de calitatea apei.
g m
e adminte k 3
3
m
3
a =40
g 3
m
.
- actor de depinde de continutul in impuritati din coa&ulant.
k 3 =0.07 ÷ 0.09
e admite k 4
k 3 =0.07 (
- actor ce depinde de conditiile in care are loc reactia. 20
k 4=0.45 ÷ 0.47 k 4=0.45 (
e admite
c < concentratia medie a sedimentelor % = 4 −6 e admite c 46. ρ - &reutatea speci'ca a sedimentelor oarte 'ne.
ρ=1600 ÷ 1700
m
3
ρ=1699
e admite
. =1.57
kg
kg m
3
.
kg m
3
t < timpul de sedimentare t =2 ÷ 8 #re
e admite
t =2 #re( 3
3
m m Q l=1584.756 = 66.031 zi h
- =
1.57 ∙ 66.031 ∙ 2 1699 ∙
4
3
=3.05 m
100
2.3.10 DI*,T+ +,/,+@8+I D, *
21
s=
√
4 ∙-
π ∙ hs
unde G < olumul rezerorului pentru slam hs
s=
√
< inaltimea stratului de sediment
4 ∙ 3.05
π ∙1
=1.97 m
@eri'care s cur&erea se a ace de jos in sus > iar pac"etul 'ltrant a ' ormat din trei strate de nisip > cu &ranulometria particulelor de 1 mm > 0.7 mm si 0. mm. rosimea totala a pac"etului a ' de 1 m.
2.4.1 D,%IT D, (IT+*+, e determina din ormula supraetei de 'ltrare
A $ =
q $ =
unde
q $ ∙ α v $
=
π ∙ ( ' $ )
2
4 ∙ α
2
m 3 = =8.88 h 4 ∙ 1.06
2
3 ∙ π ∙2
- iteza de 'ltrare
v $ =3 ÷ 8
e admite
:
4
v $ ∙ π ∙ ( ' $ )
v $
A $
m h
v $ =3
m h
α - actor ce tine cont de apa consumata pentru spalarea 'ltrului
α =1.05 ÷ 1.08
e admite ' $
α =1.06 (
- diametrul 'ltrului.
' $ =1.5 ÷ 4 m
e admite
' $ =2 m
.
23
A $ =3.14 m
2
3
m q $ = 8.88 h
2.4.2 C8 D, *!* !,T+ !**+,* (IT+I e determina cu relatia : 3
q spl = I spl ∙ A $ = 36 ∙ 3.14 =113.04
unde
I spl
m h
< intensitatea spalarii. 3
l m = 0.01 ∙ 3600= 36 I spl =10 ÷ 15 2 2 s∙m h∙m 3
m =36 I spl 2 e admite h∙m 3
m q spl =11304 h
2.4.3 I*TI,* (IT+I h $ =h s + ha
unde
hs
e admite ha
< &rosimea stratului de nisip 0 =0.6 ÷ 1 mm ¿ ( h s=1 m(
< inaltimea coloanei de apa.
Inaltimea coloanei de apa se calculeaza astel incat 'ltrul sa primeasca apa timp de o ora. 24
ha =
4 ∙ V a 2
=
4 ∙ 8.88
π ∙ ' $
π ∙2
2
=2.82 m
[ ] 3
V a
- olumul de apa din 'ltru a ' e&al cu
q $
m h
.
h $ =1 + 2.82=3.82 m ( 2.4.4 *+ D, (IT+, e calculeaza cu relatia : n $ =
Qinj q$
+ 1=
55.026 8.88
+ 1 =7.19 3
unde
m Qinj =55.026 ( h
n $ =7 $iltre"n$ =8 $iltre( e ia un 'ltru de rezera pentru perioada de spalare sau pentru situatii nepreazute.
25
C*!IT8 3 !+8I,CT*+,* +,T,,I D, DIT+I%TI, * *!,I
Distri$uirea apei la statia de injectie se ace dupa sc"ema din '&ura 5 data prin tema de proiect.
2
Date necesare : -
De$ite si presiuni la sonda Cote la statia de injectie > sonde > la punctele de le&atura si la mediu un&imile conductelor
3.1 C*C 8+I,T*TI@ * DI*,T+I C8DCT,8+ ' 0=
√
4 ∙ q inj
π ∙ vl qinj
unde qinj =
Qinj nr ( s#n'e
m qinj =11 h
vl
- de$itul de injectie pentru sonda respectia.
=
55.026 5
3
m h
=11
3
- iteza de deplasare a lic"idului E
v l =1
m s .
Calculul presupune determinarea diametrului orientati al conductelor pe 'ecare tronson in parte > cu ajutorul ormulei de calcul de mai sus > tinand cont ca de$itul de injectie se modi'ca pe 'ecare tronson. *ceste alori se standardizeaza conorm T* conditii te"nice > o$tinandu-se diametrul standardizat > pe 'ecare tronson in parte. ' 0=
√
4 ∙ 11
π ∙ 1 ∙ 3600
=0.062 m=62 mm (
T+88 , < ' 0=
√
4 ∙ q inj
π ∙ vl
=
√
4 ∙ 11
π ∙ 1 ∙ 3600
=0.062 m=62 mm" %#n$#rm )1A ) : ' %= 62 mm
2#
T+88 , < 5 ' 0=
√
4 ∙ q inj
π ∙ vl
=
√
4 ∙ 11
π ∙ 1 ∙ 3600
=0.062 m=62 mm" %#n$#rm )1A ) : ' %= 62 mm
T+88 D < 4 ' 0=
√
4 ∙ q inj
π ∙ vl
=
√
4 ∙ 11
π ∙ 1 ∙ 3600
=0.062 m=62 mm" %#n$#rm )1A) : ' % = 62 mm
T+88 C < 3 ' 0=
√
4 ∙ q inj
π ∙ vl
=
√
4 ∙ 11
π ∙ 1 ∙ 3600
=0.062 m=62 mm" %#n$#rm )1A) : ' % = 62 mm
T+88 % < 2 ' 0=
√
4 ∙ q inj
π ∙ vl
=
√
4 ∙ 11
π ∙ 1 ∙ 3600
=0.062 m=62 mm" %#n$#rm )1A) : ' % = 62 mm
T+88 * < 1 ' 0=
√
4 ∙ q inj
π ∙ vl
=
√
4 ∙ 11
π ∙ 1 ∙ 3600
=0.062 m=62 mm" %#n$#rm )1A) : ' % = 62 mm
T+88 D < , ' 0=
√
4 ∙ 1 ∙ q inj
π ∙ vl
√
=
4 ∙ 1 ∙ 11
π ∙ 1 ∙ 3600
=0.088 m =88 mm"%#n$#rm)1A) : ' % =73 mm
27
T+88 C < D ' 0=
√
4 ∙ 2 ∙q inj
π ∙ vl
=
√
4 ∙ 2 ∙ 11
π ∙ 1 ∙ 3600
=0.062 m =62 mm" %#n$#rm )1A) : ' % =88.8 mm
T+88 % < C ' 0=
√
4 ∙ 3 ∙ qinj
π ∙ vl
=
√
4 ∙ 3 ∙ 11
π ∙ 1 ∙ 3600
=0.1086 m=108.6 mm"%#n$#rm)1A) : ' % =109.5 mm
T+88 * < % ' 0=
√
4 ∙ 4 ∙q inj
π ∙ vl
=
√
4 ∙ 4 ∙ 11
π ∙ 1 ∙ 3600
=0.1247 m=124.7 mm"%#n$#rm)1A) : ' % = 125.5 mm
T+88 .I. < * ' 0=
√
4 ∙ 5 ∙ qinj
π ∙ vl
=
√
4 ∙ 5 ∙ 11
π ∙ 1 ∙ 3600
=0.1395 m=139.5 mm"%#n$#rm)1A) : ' % =139.7 mm
3.2 C*C @IT,/,I +,*, D, C+,+, !, T+88*, @iteza reala de cur&ere se calculeaza cu relatia : vr =
4 ∙ q inj
π ∙ '%
2
[] m s
T+88 , < vr =
4 ∙ q inj
π ∙ '%
2
=
4 ∙ 11 2
π ∙ 0.062 ∙ 3600
=3643.2
m m = 1.012 h s
2=
T+88 , < 5 vr =
4 ∙ q inj
π ∙ '%
2
4 ∙ 11
=
2
=3643.2
m m = 1.012 h s
=3643.2
m m = 1.012 h s
=3643.2
m m = 1.012 h s
=3643.2
m m = 1.012 h s
=3643.2
m m = 1.012 h s
π ∙ 0.062 ∙ 3600
T+88 D < 4 vr =
4 ∙ q inj
π ∙ '%
2
4 ∙ 11
=
2
π ∙ 0.062 ∙ 3600
T+88 C < 3 vr =
4 ∙ q inj
4 ∙ 11
π ∙ '%
π ∙ 0.062 ∙ 3600
= 2
2
T+88 % < 2 vr =
4 ∙ q inj
4 ∙ 11
π ∙ '%
π ∙ 0.062 ∙ 3600
= 2
2
T+88 * < 1 vr =
4 ∙ q inj
π ∙ '%
2
4 ∙ 11
=
2
π ∙ 0.062 ∙ 3600
T+88 D < , vr =
4 ∙ q inj
π ∙ '%
2
=
4 ∙ 11 2
π ∙ 0.073 ∙ 3600
m h
=1807.2 = 0.730
m s
T+88 C < D
30
vr =
4 ∙ q inj
π ∙ '%
2
4 ∙ 11
=
2
=1807.2
π ∙ 0.088 ∙ 3600
m m = 0.502 h s
T+88 % < C vr =
4 ∙ q inj
π ∙ '%
2
=
4 ∙ 11 2
π ∙ 0.1086 ∙ 3600
=1188 m =0.33 m h
s
T+88 * < % vr =
4 ∙ q inj
4 ∙ 11
π ∙ '%
π ∙ 0.1247 ∙ 3600
= 2
2
=900
m m = 0.25 h s
T+88 .I. < * vr =
4 ∙ q inj
π ∙ '%
2
=
4 ∙ 11 2
π ∙ 0.1395 ∙ 3600
m h
=720 =0.2
m s
3.3 C* C*D,+II D, !+,I, Calculul se ace pe 'ecare tronson in parte. Calculul presupune determinarea numarului +eHnolds > calculul coe'cientului rezistentei "idraulice si calculul caderilor de presiune pe tronsoane. Cadearea de presiune se calculeaza cu relatia :
¯¿ 2 p = 3 ∙
La '%
∙ ρa ∙
vr 2
2
+ ρa ∙ g ∙ ( 4 m −4 n ) ¿ unde :
λ < coe'cientul rezistentei "idraulice > in unctie de numarul lui +eHnolds
a < lun&imea 'ecarui tronson in parte mJ
31
dc < diametrul standardizat al conductei > pe tronsonul respecti mJ ρa < masa speci'ca a apei E
e admite :
ρa=1020
ρa=1015 ÷ 1030
kg m
3
kg m
3
.
& < acceleratia &raitationala /m > /n < cotele punctelor de la e)tremitatile tronsonului > cota 0 'ind planul orizontal cu statia de pompare Ka < ascozitatea cinematica a apei 2
5a =
−6 m 1.011 ∙ 10
s
=
− 3 m 3.639 ∙ 10
2
h
a sonda de injectie este necesara o presiune de injectie :
pinj =10 ¯(
T+88 , < m m v 6−) 6 =v r =3643.2 = 1.012 h s e calculeaza numarul +eHnolds cu relatia :
ℜ=
v r ∙' % 5a
=
3643.2 ∙ 0.062 −3 3.639 ∙ 10
=62071.55
ℜ= 62071.55 "regimt7r87lent
e caulcueaza coe'cientul rezistentei "idraulice unctie de n umarul +eHnolds cu relatia : 3 =1.23 ∙
0.3164
ℜ
0.25
=1.23 ∙
0.3164 62071.55
0.25
=0.0246
3 =0.246
32
e calculeaza caderea de presiune cu relatia : 2
2 v −) −) 5 238 1.012 2 p 6−) = 3 ∙ ∙ ρa ∙ + ρa ∙ g ∙ ( 4 6− 4 6 )=0.0246 ∙ ∙ 1020 ∙ + 1020 ∙ 9.81 ∙ ( 34 −19 ) =1.994 ¯¿ 2 0.062 2 ' 6−) 5
6
6
T+88 , < 5 m m v 6−) 5 =v r =3643.2 =1.012 h s e calculeaza numarul +eHnolds cu relatia :
ℜ=
v r ∙' % 5a
=
3643.2 ∙ 0.062 −3 3.639 ∙ 10
=62071.55
ℜ= 62071.55 "regimt7r87lent
e caulcueaza coe'cientul rezistentei "idraulice unctie de n umarul +eHnolds cu relatia : 3 =1.23 ∙
0.3164
ℜ
0.25
=1.23 ∙
0.3164 62071.55
0.25
=0.0246
3 =0.246
e calculeaza caderea de presiune cu relatia : 2
2 v −) 6 −) 5 238 1.012 2 p −) = 3 ∙ ∙ ρa ∙ + ρa ∙ g ∙ ( 4 5 −4 6 )= 0.0246 ∙ ∙ 1020 ∙ + 1020 ∙ 9.81 ∙ ( 34 −19 ) =1.994 ¯¿ ' 6− ) 2 0.062 2 5
5
5
T+88 D < , m m v − 6= v r=3643.2 = 1.012 h s
ℜ=
v r ∙' % 5a
=
3643.2 ∙ 0.062 −3 3.639 ∙ 10
=62071.55
33
ℜ= 62071.55 "regimt7r87lent
3 =1.23 ∙
0.3164
ℜ
0.25
=1.23 ∙
0.3164 62071.55
0.25
=0.0246
3 =0.246 2
2
v −) 4 105 1.012 − 6 + ρa ∙ g ∙ ( 4 6− 4 ) =0.0246 ∙ + 1020 ∙ 9.81 ∙ ( 28−19 ) =1.118 ¯ ¿ 2 p − 6= 3 ∙ ∙ ρa ∙ ∙ 1020 ∙ 2 0.062 2 ' − 6
T+88 D < 4 v −) 4= v r=3643.2
ℜ=
v r ∙' % 5a
=
m m =1.012 h s
3643.2 ∙ 0.062 −3 3.639 ∙ 10
=62071.55
ℜ=62071.55 "regimt7r87lent
3 =1.23 ∙
0.3164
ℜ
0.25
=1.23 ∙
0.3164 62071.55
0.25
=0.0246
3 =0.246 2
2 −) 4 v −) 4 105 1.012 2 p −) = 3 ∙ ∙ ρa∙ + ρa ∙ g ∙ ( 4 4 − 4 ) =0.0246 ∙ ∙ 1020 ∙ + 1020 ∙ 9.81 ∙ ( 28−19 )=1.118 ¯¿ 2 0.062 2 ' −) 4
4
T+88 C < D v − = v r =1807.2
m m = 0.502 h s
34
ℜ=
v r ∙' % 5a
= 1807.2 ∙ 0.088 − =43702.55 3.639 ∙ 10
3
ℜ= 43702.55 "regim t7r87lent
3 =1.23 ∙
0.3164
ℜ
0.25
=1.23 ∙
0.3164 43702.55
0.25
= 0.0269
3 =0.269 2
2
v − − 168 0.502 + ρ a ∙ g ∙ ( 4 −4 ) =0.0269 ∙ + 1020 ∙ 9.81 ∙ ( 19− 26 ) =−0.634 ¯ ¿ 2 p − = 3∙ ∙ ρa ∙ ∙ 1020 ∙ 2 0.088 2 ' −
T+88 C < 3 m m v − ) 3=v r =3643.2 =1.012 h s
ℜ=
v r ∙' % 5a
=
3643.2 ∙ 0.062 −3 3.639 ∙ 10
=62071.55
ℜ=62071.55 "regimt7r87lent
3 =1.23 ∙
0.3164
ℜ
0.25
=1.23 ∙
0.3164 62071.55
0.25
=0.0246
3 =0.246 2
2 v −) − )3 244 1.012 2 p −) = 3 ∙ ∙ ρa ∙ + ρa ∙ g ∙ ( 4 ) 3− 4 )= 0.0246 ∙ ∙ 1020 ∙ + 1020 ∙ 9.81 ∙ (23 −26 )=0.205 ¯¿ ' −) 2 0.062 2 3
3
3
T+88 % < C
35
m m v 9− = v r=1188 = 0.33 h s
ℜ=
v r ∙' % 5a
= 1188 ∙ 0.1086 − =35453.91 3.639 ∙ 10
3
ℜ= 35453.91 "regimt7r87lent
3 =1.23 ∙
0.3164
ℜ
0.25
=1.23 ∙
0.3164 35453.91
0.25
=0.028
3 =0.028 2
2
v 9− 9 − 182 0.33 + ρa ∙ g ∙ ( 4 − 4 9 ) =0.028 ∙ +1020 ∙ 9.81 ∙ ( 26 −26 ) =0.026 ¯ ¿ 2 p 9− = 3 ∙ ∙ ρa ∙ ∙ 1020 ∙ ' 9 − 2 0.1086 2
T+88 % < 2 v 9−) 2= v r =3643.2
ℜ=
v r ∙' % 5a
=
m m = 1.012 h s
3643.2 ∙ 0.062 −3 3.639 ∙ 10
=62071.55
ℜ=62071.55 "regimt7r87lent
3 =1.23 ∙
0.3164
ℜ
0.25
=1.23 ∙
0.3164 62071.55
0.25
=0.0246
3 =0.246 2
2
v 9 −) 2 94 1.012 9 −) 2 + ρ a ∙ g ∙ ( 4 9− 4 ) 2 ) =0.0246 ∙ + 1020 ∙ 9.81 ∙ ( 18−26 )=−0.6 ¯ ¿ 2 p 9−) 2= 3∙ ∙ ρa ∙ ∙ 1020 ∙ ' 9 −) 2 2 0.062 2
3
T+88 * < % m m v A −9= v r =900 = 0.25 h s
ℜ=
v r ∙' % 5a
=
900 ∙ 0.1247 −3
=30840.89
3.639 ∙ 10
ℜ= 30840.91 "regimt7r87lent
3 =1.23 ∙
0.3164
ℜ
0.25
=1.23 ∙
0.3164 30840.91
0.25
=0.029
3 =0.029 2
2
v A−9 A − 9 125 0.25 + ρa ∙ g ∙ ( 4 9− 4 A ) =0.029 ∙ +1020 ∙ 9.81 ∙ ( 26 −28 ) =−0.19 ¯ ¿ 2 p A −9= 3 ∙ ∙ ρa ∙ ∙ 1020 ∙ 2 0.1247 2 ' A−9
T+88 * < 1 m m v A −) 1= v r=3643.2 = 1.012 h s
ℜ=
v r ∙' % 5a
=
3643.2 ∙ 0.062 −3 3.639 ∙ 10
=62071.55
ℜ=62071.55 "regimt7r87lent
3 =1.23 ∙
0.3164
ℜ
0.25
=1.23 ∙
0.3164 62071.55
0.25
=0.0246
3 =0.0246 2
2
v A −) 1 158 1.012 A−) 1 + ρ a ∙ g ∙ ( 4 ) 1− 4 A ) =0.0246 ∙ + 1020 ∙ 9.81 ∙ ( 24− 28 )=−0.072 ¯ 2 p A −) 1= 3 ∙ ∙ ρa ∙ ∙ 1020 ∙ ' A− ) 1 2 0.062 2
3#
T+88 .I. < * m m v )I − A = v r=720 =0.2 h s
ℜ=
v r ∙' % 5a
=
720 ∙ 0.1395 −3
= 27600.98
3.639 ∙ 10
ℜ= 27600.98 "regimt7r
3 =1.23 ∙
0.3164
ℜ
0.25
=1.23 ∙
87lent
0.3164 27600.98
0.25
=0.03
3 =0.03 2
2
v )I − A )I − A 450 0.2 + ρa ∙ g ∙ ( 4 A − 4 )I )=0.03 ∙ + 1020 ∙ 9.81 ∙ ( 28 −24 )=0.42 ¯ ¿ 2 p )I − A = 3 ∙ ∙ ρ a∙ ∙ 1020 ∙ 2 0.1395 2 ' )I − A
Caderea totala de presiune a resulta din insumarea caderilor de presiune calculate pe 'ecare tronson in parte. 2 p 1 = 2 p − ) 5+ 2 p −) 4 + 2 p − + 2 p −) 3+ 2 p 9− + 2 p 9−) 2+ 2 p A− 9+ 2 p A −) 1+ 2 p)I − A =1.994 + 1.118− 0.634
3.4 C*C !T,+II AID+*IC, * !8!,I e calculeaza cu relatia : : =
p )I ∙Qinj 7n'e : ;
< puterea pompei pI < presiunea la statia de injectie Linj < de$itul de injectie m 3F"J
37
M < randamentul pompeiE
;= ( 0.7 ÷ 0.8 ) <
e ale&e M0.#5 ¯ ¿ ¿
p)I = pinj + 2 p $r + ρa ∙ g ∙ + a ¿ Npinj < caderea de presiune in sonda de injectie pinj = p str + ( 2 ÷ 5 )= 84 +3 =87 ¯ ¿ pstr < presiunea initiala de strat $arJ Npr < caderea de presiune prin recari psd < caderea de presiune prin sondaE
ps' =( 5 ÷ 7 )=6 ¯ ¿
2 p $r = 2 p %' + 2 p1 =6 +1.805 =7.805 ¯ ¿ 2 p $r =7.805 ¯ ¿ Oa < densitatea apeiE O a 1020 B&Fm 3 & < acceleratia &raitationala Aa < adancimea medie a stratului mJE A a 2200 m ¿ p)I = 87 + 7.805 + 1020 ∙ 9.81 ∙ 2200=220.12 ∙ 10 =a=220.13 ¯ 5
5
: =
220.13 ∙ 10
∙ 1320.63
0.75 ∙ 86400
= 448626.97 - = 448.626 k-
3.5 C*C ,,+I,I C8*T, - = : ∙ t inj < puterea pompei tinj < timpul total de injectie 3=
t inj =
V inj Q inj
= 5925937.5 =4487.2 #re 1320.63
V inj =V a=5925937.5 m
3
- = 448.626 ∙ 4487.2 =2013074.58
k- k> = 229.8 an h
CONCLUZII
ucrarea are drept scop deprinderea studentului cu studiul in proiectarea unei instalatii de tratare a apei cu toate componentele ei unctionale. !roiectarea 'ind un proces destul de complicat > necesita o atentie speciala pe parcursul realizarii ei > in scopul respectarii normelor in i&oare si eliminarii &reselilor de calcul. *cestea > ca de altel &reselile de orice natura > sunt de nedorit deoarece ele ar duce la realizarea necorepunzatoare a instalatiei cat si sporirea costurilor de constructie.
40
View more...
Comments
