Tema 2 Lemn

Proiect Constructii din Lemn

by

SALANTA Ionut Anul III Seria C Grupa 10 BRICIU Monica

CUPRINS 1. DATE TEMA – GRINDA DIN LEMN CU CONSUM MEDIU DE METAL

2

2. EVALUARE INCARCARI

2

2.1 INCARCARI PERMANENTE 2.2 INCARCARI DIN ZAPADA 3. GRINDA CU CONSUM MEDIU DE METAL

2 2 3

3.1 BARE CU SECTIUNE SIMPLA DIN LEMN SUPUSA LA INTINDERE CENTRICA (TALPA INFERIOARA) 3 3.2 BARE CU SECTIUNE SIMPLA DIN LEMN SUPUSE LA COMPRESIUNE CENTRICA CU FLAMBAJ (TALPA SUPERIOARA; DIAGONALE) 4 3.2.1 TALPA SUPERIOARA 4 3.2.2 DIAGONALE 5 4. DIMENSIONAREA MONTANTILOR

7

5. IMBINARI PRIN CHERTARE

8

6. VERIFICAREA PRGURILOR DE CHERTARE LA STRIVIRE SUB ACTIUNEA UNUI UNGHI ALFA 8

1

7. VERIFICAREA PRAGURILOR DE CHERTARE LA FORFECARE

10

8. VERIFICAREA BULOANELOR DE AVARIE

11

9. VERIFICAREA NODULUI INTERMEDIAR 6

11

Dimensionare

Desen

Verificare

1. DATE TEMA – GRINDA DIN LEMN CU CONSUM MEDIU DE METAL

D= 9 h = 1,8 t=2 gp = 40 S0,k = 250 Ce = 0,8

[m] [m] [m] [daN/m2] [daN/m2]

2. EVALUARE INCARCARI

2.1

Incarcari permanente α = 21,80 deg qpermn =

x t = 86,16

qpermc = 1,35 x qpermn = 116,32 2.2

[daN/m] [daN/m]

Incarcari din zapada - ipoteza I: μI1(α) = 0,8

2

0 ≤ α ≤ 30

Sk = μI1 x Ce x Ct x S0,k = 160

[daN/m2]

qzI,n = Sk x t = 320

[daN/m]

qzI,c = 1,5 x qzI,n = 480

[daN/m]

- ipoteza II: μII1(α) = 0,5 x μI1 = 0,4 μII2(α) = 0,8 + 0,8 x

= 1,38

qzII,1,n = μII1 x Ce x Ct x S0,k x t = 160

[daN/m]

qzII,1,c = 1,5 x qzII,1,n = 240

[daN/m]

qzII,2,n = μII2 x Ce x Ct x S0,k x t = 552

[daN/m]

qzII,2,c = 1,5 x qzII,2,n = 828

[daN/m]

3. GRINDA CU CONSUM MEDIU DE METAL

3.1 Bare cu sectiune simpla din lemn supusa la intindere centrica (T.I) Tr ≥ Tef Tef = 7199,54 [daN] Tr – capacitatea de rezistenta a unui element cu sectiune simpla din lemn supus la compresiune centrica. Tr = Rtc x Anet x mT = 10464,27

[daN]

Anet ≥ mT = 0,9 Rtc = mut = 1 mdt = γt = 1,4

3

= 968914,29 [daN/m2] clasa I de exploatare = 0,942

Rtn = 14,4 x 105 = 1440000 [daN/m2]

clasa I de calitate

Anet = 0,1 x 0,12 = 0,012 m2

= 0,00826

3.2 Bare cu sectiune simpla din lemn supuse la compresiune centrica cu flambaj (T.S.; D) 3.2.1

Talpa Superioara (T.S) Cr ≥ Cef.

Cef. = 7753,7 supus

[daN]

Cr – capacitatea de rezistenta a unui element cu sectiune simpla din lemn la compresiune centrica cu flambaj. Cr = Rc||c x Acalc x mT x fc = 12112,68 [daN] Acalc ≥

- se propune grinda cu sectiune 0,1 x 0,15m Imin =

=0

imin =√ λ=

Ac= 0,015 m2

m4

= 0,043 m

= 37,44 [m]

λ ≤ 75 Rc||c =

fc = 1-0,8(

) = 0,888

= 1010400 [daN/m2] = 15 x 105

[daN/m2] - clasa I

muc = 1 mdc =

4

= 0,842

γc|| = 1,25 = 0,0096 3.2.2

Diagonale (D) – 10x 12 cm  Diagonala 3 - 4 Cr34 ≥ Cef.34 lf34 = 1,61 [m] mdc34 =

= 0,834

Rc||c34 = = 15 x 105 Cef.34 = 1204,6

= 1000800 [daN/m2] [daN/m2] - clasa I [daN]

Cr = Rc||c x Acalc x mT x fc = 9598,07 [daN]  Diagonala 5-6 Cr56 ≥ Cef.56 lf56 = 1,92 [m] λ56=

= 44,65

λ ≤ 75

[m] fc = 1-0,8 (

mdc56 =

= 0,834

Rc||c56 = = 15 x 105 Cef.56 = 1431,8

) = 0,841

= 1000800 [daN/m2] [daN/m2] - clasa I [daN]

Cr = Rc||c x Acalc x mT x fc = 9090,07 [daN]

5

 Diagonala 6 -9 Cr69 ≥ Cef.69 lf69 = 1,92 [m] λ69=

= 44,65

[m] fc = 1-0,8 (

λ ≤ 75

) = 0,841

mdc69 =

= 0,843

Rc||c69 =

= 1011600 [daN/m2]

= 15 x 105 Cef.69 = 2267,3

[daN/m2] - clasa I [daN]

Cr = Rc||c x Acalc x mT x fc = 9188,16 [daN]  Diagonala 8 – 11 Cr811 ≥ Cef.811 lf811 = 1,61 [m] λ811=

= 37,44

λ ≤ 75

[m] fc = 1-0,8 (

) = 0,888

mdc811 =

= 0,844

Rc||c811 =

= 1012800 [daN/m2]

= 15 x 105 Cef.811 = 1907,5

[daN/m2] - clasa I [daN]

Cr = Rc||c x Acalc x mT x fc = 9713,16 [daN]

6

4. DIMENSIONAREA MONTANTILOR

 

Montantii supusi la tensiuni de intindere se realizeaza din OB-37. Montantii 2-3 si 10-11 au solicitarea de tensiune egala cu 0 si se va alege diametrul d= 12 [mm] R = 1600 x 10-2 = 16 [daN/mm2] – rezistenta la intindere a otelului OB37. Ks = 1,25 – coeficient care ia in consideratie slabirile din zona de filetare.  Montantul 4 – 5 Nt45 = 447,24 [daN] Anec45 =

x ks = 34,9406 mm2

dnec45 = √

= 6,6699 [mm]

Se va alege d45 = 12 [mm]  Montantul 6 – 7 Nt67= 1950,96 [daN] Anec67 =

x ks = 152,4188 [mm2]

dnec67 = √

= 13,9307 [mm]

Se va alege d67 = 14 [mm]  Montantul 8 – 9 Nt89 = 1064,56 [daN] Anec89 = dnec89 = √

x ks = 83,1688 mm2 = 10,2905 [mm]

Se va alege d89 = 12 [mm]

7

5. IMBINARI PRIN CHERTARE

 Deoarece nu s-a verificat imbinarea prin chertare s-au marit dimensiunile talpii inferioare 15x19 [cm].  Conditii pentru realizarea pragurilor de chertare. hc1 ≥ 0,02

hc1 = 0,03 [m]

hc2 ≤

hc2 = 0,06 [m]

(hc2 - hc1) ≥ 0,02

lp1 = 0,20 [m]

lp1 ≤ 10 x hc1

lp2 = 0,50 [m]

lp2 ≤ 10 x hc2 lp1 ≤ 2 x bti

6. VERIFICAREA PRGURILOR DE CHERTARE LA STRIVIRE SUB

ACTIUNEA UNUI UNGHI ALFA. Nr,total ≥ NC, ef Rncpp = 3,3 x 105 [daN/m2] Rncp = 12 x 105

[daN/m2]

γcpp = 1,1 γcp = 1,25 sinα = 0,189986675 cosα = 0,98178667

8

Astr1 =

x hti = 0,005 [m2]

Astr2 =

x hti = 0,009 [m2]

 Nod de reazem 1

mdc =

= 0,842

RcC|| =

= 808320

= 252600 [daN/m2]

RcCpp = RCcα =

[daN/m2]

(

)

= 796306,42

NR1 = RCcα x Astr1 x mT = 3583,38

[daN]

NR2= RCcα x Astr2 x mT = 6450,08

[daN]

Nr,total = 10033,46

[daN]

NC, ef = 6021

[daN]

Nr,total ≥ NC, ef  Nod de reazem 2 mdc =

= 0,842

RcC|| =

= 808320

= 252600 [daN/m2]

RcCpp = RCcα =

(

)

= 796306,42

NR1 = RCcα x Astr1 x mT = 3583,38

[daN]

NR2= RCcα x Astr2 x mT = 6450,08

[daN]

Nr,total = 10033,46

[daN]

NC, ef = 7753,7

[daN]

Nr,total ≥ NC, ef

9

[daN/m2]

7. VERIFICAREA PRGURILOR DE CHERTARE LA FORFECARE

Fr1 ≥ Fef1 Fr2 ≥ Fef2 RnF|| = 3 x 105

[daN/m2]

muf = muc γF|| = 1,25

- forfecare unilaterala

Af1 = lp1 x bti = 0,03

[m2]

Af2 = lp2 x bti = 0,075

[m2]

 Nod de reazem 1 mdf = RcF|| =

= 0,561 = 134640

[daN/m2]

FR1 = 0,7 x RcF|| x Af1 x mT = 2544,70 [daN]

10

FR2 = RcF|| x Af2 x mT = 9088,2

[daN]

NC1 = NCnod1 x

[daN]

= 2150,36

NC2 = NCnod1 = 6021

[daN]

Fef1 = NC1 x cosα = 2111,19

[daN]

Fef1 = NC2 x cosα = 5911,34

[daN]

8. VERIFICAREA BULOANELOR DE AVARIE Nef.bulon ≤ Ncap.bulon mo = 0,6 – coeficient care tine seama de solicitarea dinamica la care sunt supuse buloanele ROL = 210 x 105

[daN/m2]

kSL = 1,25  Buloane de avarie din reazemul 1 d = 0,018

[m]

Abrut.bulon =

= 0,00025

Anet.bulon =

= 0,0002

[m2] [m2]

Ncap.bulon= 2 x ROL x Anet.bulon x mo = 5040 [daN] Nef.bulon = Ncnod1 x 0,54745627 = 3296,23

[daN]

9. VERIFICAREA NODULUI INTERMEDIAR 6  Verificarea pragurilor de chertare sub actiunea unghiului α6 bd = 0,10 [m] hd = 0,12 [m] NR ≥ NC, ef hcd = 0,035 hcd ≥ 0,02 hcd ≤ sinα = 0,830991766 cosα = 0,556284715

11

Astr1 =

[m2]

x hd = 0,0076

mdc =

= 0,834

RcC|| =

= 800640

RcCpp = RCcα =

= 250200

(

= 347565,56

)

[daN/m2] [daN/m2] [daN]

NR = RCcα x Astr1 x mT = 2377,35

[daN]

NC, ef = 1431,8

[daN] NR ≥ NC, ef

 Verificarea pragurilor de chertare la forfecare FR6 ≥ Fef6 mdf = RcF|| =

= 0,617 = 148080

FR = RcF|| x Af x mT = 1999,08

[daN/m2] [daN]

NC = 1431,8 Fef = NC x cosα = 796,49

12

[daN]