T Espe 049298 D

 

DEPARTAMENTO DE CIENCIAS DE LA TIERRA Y LA CONSTRUCCIÓN CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL PROYECTO DE TITULACIÓN PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TÍTULO DE INGENIERO CIVIL AUTOR: PADILLA YÉPEZ NATALIA ESTEFANIA

TEMA: ANÁLISIS, DISEÑO Y APLICACIÓN PARA LA CONEXIÓN VIGA-COLUMNA EN ELEMENTOS DE HORMIGÓN ARMADO REFERIDO A LAS RECOMENDACIONES DEL ACI 352RS-02.

 

CONTENIDO CAPÍTULO 1 CAPÍTULO 2 CAPÍTULO 3 CAPÍTULO 4 CAPÍTULO 5 CAPÍTULO 6

 

CAPÍTULO 1 •

NEC-11 vs. NEC 15

•

La determin minació ción de la lass fuerzas sísmic micas y demá emás con consid ide eraciones in inci cid den en el dise iseño de las conexi conexione oness viga-co viga-column lumna. a.

•

No conf confor orma marr adecu decuad adam amen ente te las las union nione es vi viga ga-c -co olumn lumna a pued puede e dese desen ncade cadena narr en: en: pér érdi dida da de la ad adhe here renc ncia ia o ancla nclaje je,, dismi ismin nució ución n de la ri rig gidez idez de la con conexió exión, n, fa falllla a por por cort corte e.

NEPAL, AGOSTO 2015

 

OBJETIVOS Objetivo General Realizar el estudio comparativo entre las recomendaciones del ACI 352 del año 1985 y 2002.

Objetivos ivos Espec Específico íficoss Objet 









Esta Es tabl blec ecer er dife difere renc ncia iass de dise diseño ño de cone conexi xion ones es vi viga ga-c -col olum umna na en edif edific icio ioss de Quit Quito. o. Compara rarr los diseños bajo los cri ritterios de las norma mass INEN 1976, CEC CEC 2000 y NEC-1 C-11, para pa ra veri verifficar icar el est stad ado o de las las con conexio exion nes. es. Definir diferencias entre recomendaciones de diseño del año 1985 y 2002 mediante ejem ejempl plos os de cálc cálculo ulo..  Analizar estudios experimentales de uniones viga-columna realizados en otros países y comp compar arar arlo loss con con las las re reco come men ndaci dacion ones es de diseñ iseño o del del ACI. CI. Comparar los resultados obtenidos mediante el programa ETABS para conexiones vi viga ga-c -col olum umna na y calc calcul ular ar nudo nudoss con con el prog progra rama ma cr crea eado do Join Jointy ty..

 

FUERZAS SÍSMICAS INEN 1976

CEC 2000

=

 =       

Desviación relativa de piso máxima 0.005 de la altura de piso

 = 1.4 1.4 +1.7  = 1.005 5  + 1.228 8  ± 1.40 40   = 0.990 0  ± 1.43 43  NEC-11    

Deriva inelástica máxima 0.02 (2%)

 = 1.4 1.4 + 1.7   = 1.005 5  +1. + 1.2275 75  ± 1.440 0  = 0.990 0  ± 1.443 3

CORTANTE BASAL (V) NEC-15   

 =      

 =       

Deriva inelástica máxima 0.02 (2%)

Deriva inelástica máxima 0.02 (2%)

1.4  1.2  + 1.6  + 0.5      1.2  + 1.6      +   0.5  1.2  + 1.0  +  + 0.5      1.2  + 1.0  +  + 0.2  0.9  + 1.0  0.9  + 1.0 

1.4  1.2  + 1.6  + 0.5      1.2  + 1.6      +   0.5  1.2  + 1.0  +  + 0.5      1.2  + 1.0  +  + 0.2  0.9  + 1.0  0.9  + 1.0 

 

EJEMPLO -EDIF. 8 PISOSCÁLCULO Y REVISIÓN EN UNA UNIÓN VIGA-COLUMNA INTERIOR

INEN 1976

CEC 2000

NEC-11

NEC-15

 

CAPÍTULO 2 Unión Viga-Columna La unión viga-columna se define como la porción de la columna localizada dentro de la altura de la viga más alta de las que lleguen ll eguen a la columna.

Tipos de unión Viga-Column Viga-Columnaa    O    S    I    P    E    R    T    N    E

   A    T    R    E    I    B    U    C

   A    H    C    N    A    A    G    I    V

   A    C    I    R    T    N     É    C    X    E

 

DISEÑO DE UNIONES VIGA-COLUMNA Resiste Res istenci ncia a nom nomina inall Resistencia nominal

   = ∅   = ∅ 

Tipo 1 Resistente a momento en miembros que no incurren en deformaciones inelásticas considerables.

Tipo 2 (ACI 352-85, ACI 352RS-02) Resistente bajo deformaciones en el rango inelástico, parte de pórticos sismo resistentes.

Re Resi siste stenc ncia ia de di dise seño ño Resistencia de diseño

 

PROCEDIMIENTO ACI 352RS-02 Refuerzo Longitudinal • Si no cumple cambiar armado en columna  Adherencia • Si no cumple cambiar armado en viga

Refuerzo transversal en el nudo • Si no cumple, disminuir espaciamiento de estribos, colocar estribos suplementarios o aumentar diámetro de estribos Cortante en el nudo • Si no cumple mejorar resistencia del hormigón, calcular estribos para corte o aumentar sección de la columna Columna fuerte-viga débil • columna Si no cumple, aumentar capacidad a flexión de la incrementando el acero longitudinal

 

CORT CORTANTE ANTE ACTUANT ACTUANTE E NUDO INTERIOR

 = 1,25 , =  ,     −  , 1.7´        =  +  – 

NUDO EXTERIOR

 = 1,25    =       −    1.7´      =  – 

SECCIÓN CRÍTICA A CORTE Se calcula sobre un plano horizontal situado a la mitad del nudo.

 

CORT CORTANTE ANTE RESISTENT RESISTENTE E ANALOGÍA CELOSÍA

 =  +  Las fuer Las fuerza zass de ad adhe here renc ncia ia de las las var arililla lass long longititud udin inal ales es de la viga se transmiten a los estribos de la columna paralelos a estos, a través de pequeñas bielas de concre con creto to en com compre presió sión n con confor formá mándo ndose se una cel celosí osía. a.

ANALOGÍA DEL PUNTAL

 =  Este mecanismo resistente está constituido por un “puntal” o biela rígida única formada entre esquinas com co mndo pri proimestá ida das diag diagon ona lm lmen ente te op opue stas as. .amie Úient nica ni cam ente te cua cuand es tás pres presen ente teare refu fuer erzo zo po por ruest conf co nfin inam nto. o.men

 

CÁLCULO DEL CORTANTE RESISTENTE

ESQUINERO EXTERIOR INTERIOR

   5    8      2    5    3    I    C    A

   2    0      S    R    2    5    3    I    C    A

 

CORTANTE ANTE VERTICAL CORT Si el cheq cheque ueo o de dell cort cortan ante te hori horizo zont ntal al fue fue sati satisf sfac acto tori rio, o, y si el co cort rte e ve vert rtic ical al re resi sist sten ente te  .

 

 =  ℎ  ℎ Para Para pr prev even enir ir la fall falla, a, se esti estipu pula la qu que: e: 

Se recomienda distribuir el refuerzo longitudinal de la columna de manera que se pueda consi sid derar una respu spuesta lineal y proporcionar la capacidad adecuada para resistir la componente ver ertitica call de cort cortan ante te en el nu nudo do..

El número mínimo de varillas lo long ngiitudi tudina nalles en una una col columna mna sea 8, colocando por lo menos una va vari rilllla a in inte term rmed edia ia en cada ada ca cara ra de la misma.

   5    8      2    5    3    I    C    A



El espaciamiento máximo entre vari va rillllas as lo long ngititud udin inal ales es de la colu column mna a sea 20 cm.

ento tonc nces es no serí sería a nece necesa sari rio o re revvisar  isar     < , en

   2    0      S    R    2    5    3    I    C    A

 

ADHERENCIA La adherencia debe asegurar que se obtenga una fuerza

 =  .

Para retardar el deterioro de la adherencia, se debe seleccionar las varillas de las vigas con relación al peralte de la columna, y las varillas de las columnas en relación al peralte de las vigas

ACI 352-85

ACI 352RS-02

En el caso límite cuando se ha perdido totalmente la adherencia en el tramo de la columna, las varillas de las vigas se anclan en la viga al otro extremo del nudo.

 

ANCLAJE Se habla de anclaje en el caso de nudos exteriores, toda varilla que termina en un nudo se dobla a 90° y se ancla en el el nudo confinado de la columna.

ACI 352-85

ACI 352RS-02

Incr Increm eme enta nta ap apro roxximad ada amente ente del 2% en la longi ongittud de des esa arrol rrolllo. Lo cu cual al re refl flej eja a el e fecto perjudicial de la inversión de cargas.

 

CONFINAMIENTO ACI 352-85

ACI 352RS-02

 

CONFINAMIENTO ACI 352-85, ACI 352RS-02 Se pue puede re redu duci cirr la can cantitid dad de re reffuerz uerzo o tran transv sve ers rsal al a la mita mitad d cua cuando ndo: Llegan vigas por las cuatro caras del nudo y el ancho de cada una de ellas es al menos igual a ¾ del ancho de la columna sin dejar descubie iert rto os más de 10 cm del ancho de la columna a cada lado de la viga

Los estri strib bos cerr rra ados de co con nfinamie ien nto deben ten ene er en sus sus ext xtre rem mos ganchos sísmicos de 135° o más, y abrazar el refuerzo longitudinal de la columna o la secc se cció ión n del del nudo nudo..

 

COLUMNA FUERTE-VIGA DÉBIL ACI 352-85

ACI 352RS-02

 

VIGAS EXCÉNTRICAS ACI 352RS-02

 +  2  ≤  + ෍ 2ℎ  Pendiente e utilizada para definir el ancho efectivo del nudo, transversal a la dirección del: Pendient cortante.

Para nudos cuya excentricidad (entre el eje longitudinal de la viga y el centroide de la columna) es mayor o igual que el valor de  debe usarse , para otros casos (4.3.1, ACI 352RS-02)

 = 0.5

 /8

 = 0.3

 

VIGAS EXCÉNTRICAS bc [cm]

30

35

40

45

50

55

60

65

70

75

80

bc/8 [cm]

3.7

4.3

5.0

5.6

6.2

6.8

7.5

8.1

8.7

9.38

10.0

5

8

0

3

5

8

0

3

5

1

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

2

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

3

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

4

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

5 6

0.3

0.3 0.3

0.5 0.3

0.5 0.5

0.5 0.5

0.5 0.5

0.5 0.5

0.5 0.5

0.5 0.5

0.5 0.5

7

0.3

0.3

0.3

0.3

0.5

0.5

0.5

0.5

0.5

8

0.3

0.3

0.3

0.3

0.3

0.5

0.5

0.5

0.5

9

0.3

0.3

0.3

0.3

0.3

0.3

0.5

0.5

10

0.3

    ]    m    c     [    e     d    a     d    i    c    i    r    t    n    e    c    x    E

0

0.3

0.3

0.3

0.3

0.3

0.3

0.3

11

0.3

0.3

0.3

0.3

0.3

0.3

0.3

12

0.3

0.3

0.3

0.3

0.3

0.3

0.3

13

0.3

0.3

0.3

0.3

0.3

0.3

0.3

14

0.3

0.3

0.3

0.3

0.3

0.3

15

0.3

0.3

0.3

0.3

0.3

0.3

16

0.3

0. 0.3

0.3

0.3

0.3

17

0.3

0. 0.3

0.3

0.3

0.3

18

0.3

0. 0.3

0.3

0.3

0.3

19

0.3

0.3

0.3

0. 0.3

20

0.3

0.3

0.3

0. 0.3

21

0.3

0.3

0.3

22

0.3

0.3

0.3

23

0.3

0.3

0.3

0.3

0.3

24

25 26

0.3

0.3 0.3

 

ADICIONAL ACI 352RS-02 • Mejora el confinamiento del hormigón

del nudo • Retardando la degradación de la resistencia grandes. ante deformaciones • Mejora la adherencia de las barras superiores de la viga. • Comportamiento más estable de la rigidez del nudo. Deben colocarse al menos dos filas externas de refuerzo transversal vert ve rtic ical al en entr tre e la lass ba barr rras as lo long ngititud udin inal ales es d a erio coior lur m nanud loco. alizadas más cerca ae l elxter xt del udo.

 

CONSIDERANDO LOSA

 +  +  =      + , + ,  =  =    

: Fuerza cortante de diseño. , : Fuerza cortante actuante. , : Fuerza de tracción en viga. :  Fuerza de tracción en losa.

 =  +  +  +  − 

, : Fuerza de compresión en viga.

 

EJEMPLOS DE CÁLCULO •  Acero superior es mayor que el inferior 

CONEXIÓN INTERIOR

debido a la consideración del acero en los nervios que forman una vi vig ga T. • El cortante actuante incrementa, para

este caso particular en un 17.23% CÁLCULOS

ACI 35 352-85

VIGAS V1, V2 ACI 352-02 SIN LOSA

ACI 352-02 CON LOSA

CORTANTE

be (m) M1 (+) [t.m] M2 (-) [t.m] V col [t] T 1 [t] T s1 [t] T s2 [t] T 2 [t]

26.9 38.33 21.04 99.78 65.97

25.32 38.33 20.53 99.80 65.99

0.60 26.34 46.60 23.53 99.80 16.17 11.87 65.99

Vj/ Vu [t] bj [m] Vn [t]

144.72 0.45 172.81

145.26 0.45 171.16

170.30 0.45 171.16

• El ancho del nudo así como el cortante

nomin no minal al per perman manece ecen n igu iguale ales. s. • La diferencia entre el corta tan nte actu tua ante

y el cortante resistente es de 24.81 T • Falla a co corrte la conexión.

Ф Vn [t] Ф Vn - Vu

146.89 2.17

145.49 0.23

145.49 -24.81

 

EJEMPLOS DE CÁLCULO • El momento ejercido por el acero

CONEXIÓN EXTERIOR

superior fue incrementado en un 11.14%, • El cortante actuante se incrementó en

un 14.45% no obstante el cortante resistente es 9.03 t CÁLCULOS

ACI 352-85

VIGA V2 ACI 352-02 SIN LOSA

ACI 352-02 CON LOSA

• Mantener un factor de seguridad al

diseñar a corte sin considerar la losa,

CORTANTE

be (m) M1 (+) [t.m] M2 (-) [t.m] V col [t] T 1 [t] T s1 [t] T s2 [t] T 2 [t] Vj/ Vu [t] bj [m] Vn [t]

0 38.33 12.36 99.80 0 87.44 0.45 130.42

0 38.33 12.36 99.80 0 87.44 0.45 128.37

0.50 0 42.60 13.74 99.80 8.09 5.93 0 100.08 0.45 128.37

para caso 20-25t, puede bastareste para quefue seadesatisfactorio al incluir la colaboración de la losa, aun así debe verificarse para cada caso particular.

 

Ф Vn [t] Ф Vn - Vu

110.86 23.42

109.11 21.67

109.11 9.03

EJEMPLOS DE CÁLCULO CONEXIÓN ESQUINERA

• Incrementó el momento ejercido por el

acero superior en un 18.14%. • El cortante actuante subió un 21.46%,

para estas condiciones el cortante actuante es mayor al resistente por lo que el nudo falla por corte con 8.22 t. CÁLCULOS

ACI 352-85

VIGA V6, V7 ACI 352-02 SIN LOSA

ACI 352-02 CON LOSA

CORTANTE

be (m) M1 (+ ) [t.m] M2 (-) [t.m] V col [t] T 1 [t] T s1 [t] T s2 [t] T 2 [t]

0 27.20 8.77 66.80 0

0 27.29 8.80 57.88 0

0.50 0 32.24 10.40 57.88 8.09 5.93 0

Vj/ Vu [t] bj [m] Vn [t]

58.02 0.40 74.20

57.87 0.40 73.02

70.29 0.40 73.02

Ф Vn [t] Ф Vn - Vu

63.07 5.05

62.07 4.20

62.07 -8.22

 

CAPÍTULO 3 Se realizó el chequeo de la unión viga columna en ETABS para un edificio de 8 pisos.

Degsre psad uédso ace deero csormín renr imos l epnrolos grsam a ment hnto aboies,ndse o ing in resa ac ros mí imeos lo eleme le pide visualizar la capacidad 6/5 de la unión viga columna:

 

6/5 BEAM COLUMN CAPACITY RATIO Después de elegir la opción, se visualizara una gráfica similar a esta: Se va a analiza izar el cas caso de una conexión in intterior  en el eje B:

 

6/5 BEAM COLUMN CAPACITY RATIO Dar clic derecho y seleccionar la opción “JOINT “JOI NT SHEAR”, se mostrará la siguiente

ventana:

Se puede analiz lizar la relació ión n entre Vu y ϕVc

Eismtoenin udnoa eymtapnlesaoleol e4l63%1%dedesusucacpaapcaicdiaddada recsoirsta meanyo d sidóincadequlae ceol lunm tennttee eenn llaa m orr   dimensión.

 

6/5 BEAM COLUMN CAPACITY RATIO Si se hubiera elegido la opción BCCR DETAILS, en el subtítulo “Sum of Beam and Colu Co lumn mn Capa paci cititie es Ab Abou outt Ax Axe es of th the e Colu lumn mn Be Belo low w” se vi visu sual aliz iza a lo si sigu guie ient nte e: En este punto el programa calcula una relación entre las capacidades a flexión entre vigas y columnas.

6  Τ =  5  El factor (6/5) permite incluir el factor de disminución de capacidad en la viga por la seguridad de que en esta se forme la rótu tulla plástica ca.: .:

  =  23.2664 ∗   6   = 0.269   103.9382 5    =  25.1537 103.9382∗∗   65   = 0.290  103.9382

  =  23.2664 ∗   6   = 0.138   202.1766 5   23.2664   6    = 202.1766 ∗ 5   = 0.138 

 

6/5 BEAM COLUMN CAPACITY RATIO

• En la dimensión mayor de la columna la resistencia a flexión de la viga es el

30% de la resistencia a flexión de la columna. Y en la dimensión menor de la columna la resistencia a flexión de la viga es el 14% de la resistencia a flexión de la co colu lumn mna a (I (Inc nclu luye yend ndo o el fa fact ctor or de se seg guri rida dad d pa para ra as aseg egur urar ar la ró rótu tula la pl plás ástitica ca en la viga). • Lo que manda en la mayoría de los casos de edificaciones situadas en zonas

sísmicas es la deriva de piso, por lo que la relación 6/5 de la capacidad Vigtand ando /Coluco mrrec nectam a tamen pueente detendi oseña lleñada gada r nto odasulapestr eratruc ructu etura l ra. 50. % ni alcanzar el 90% aún es esta corr dise toda es

 

JOINTY • •

Ingres Ingr esar ar ge geom omet etrí ría, a, prop propie ieda dade dess de ma mate teri rial ales es y arma armado do colo coloca cado do.. Se pu pued ede e co colo loca carr di dife fere rent ntes es di diám ámet etro ross INGRESO DE DATOS

SOLUCIÓN

Este diagrama presenta una aproximación a los valores exactos, disminuyendo la carga axial para presentar la mayor capacidad de momento de la columna.

 

JOINTY •

Para ara la vis isu ualiz alizac ació ión n de cálc cálcu ulos, los, da darr cl clic ic en el botó botón n corr corres espo pond ndie ien nte: te:

 

JOINTY REFUERZO LONGITUDINA LONGITUDINAL L 1) In Ing greso de datos

2) Re Resu sultltad ado o

 

JOINTY REFUERZO TRANSVERSA TRANSVERSAL L 1) In Ing greso de datos

2) Re Resu sultltad ado o

 

JOINTY RESISTENCIA A CORTE 1) Ingreso de datos y resultado (calculado como se indica en el Capítulo 2)

REVISIÓN COLUMNA FUERTE-VIGA DÉBIL 1) In Ingr gres eso o da dato toss (de dell di diag agra rama ma de in inte tera racc cció ión) n) y re resu sultltad ado o

 

JOINTY ANCLAJE/ADHERENCIA 1) Re Resu sultltad ado o

En el caso de nudos interiores la adherencia se verifica para dos con condici cio ones: 1) Cuando las columnas son más anchas que las vigas 2) Cuando las vigas son más anchas que las columnas En este particular, la hoja de cálculo tiene restricciones, no se determinan los cálc cá lcul ulos os pa para ra vi viga gass an anch chas as..

 

EJEMPLOS DE DET DETALLAMIENTO ALLAMIENTO AUTOCAD PLANOS

VISTA EN PLANTA

VISTA EN ELEVACIÓN UNIÓN DE CUBIERTA

UNIÓN INTERIOR  

EJEMPLOS DE DET DETALLAMIENTO ALLAMIENTO AUTOCAD PLANOS

VISTA EN ELEVACIÓN

UNIÓN DE CUBIERTA ESQUINERA  

ENSA ENSAYOS YOS EXPE EXPERIMEN RIMENT TALES COMPORTAMIENTO SÍSMICO DE UNIONES EXTERIORES VIGA-COLUMNA (NUEVA ZELANDA)

LES MEGGET & RICHARD FENWICK (2003)

• El doblado de las barras en forma de U de modo que las barras superiores

e inferiores sean continuas mejora el comportamiento comparado con lo obtenido cuando solo se efectúa el gancho estándar a 90 °.

 

ENSA ENSAYOS YOS EXPE EXPERIMEN RIMENT TALES EVALUACIÓN Y DESARROLLO DEL MODELO EN UNIONES VIGA COLUMNA DE HORMIGÓN ARMADO (UNIVERSIDAD DE WASHINGTON, SEATTLE, USA).

NILANJAN MITRA MI TRA Y LAURA N. LOWES - VIWA VIWATHANA THANATEPA TEPA ET AL. (2004)

• Los procedimientos para definir el modelo y la calibración propuesta son

adecuados para su uso en la simulación de respuesta de conexiones c onexiones en marcos estructurales.

 

ENSA ENSAYOS YOS EXPE EXPERIMEN RIMENT TALES PREDICCIÓN DEL COMPORTAMIENTO A CORTANTE EN UNIONES VIGACOLUMNA SUJETAS A CARGAS SÍSMICAS LATERALES (UNIVERSIDAD DE ILLINOIS, USA).

JAEHONG KIM Y JAMES LAFAVE (2008) •

Un incremento en los valores de resistencia a la compresión del hormigón, la g l roefueenrzola ednelfaorvm igaacrióensu. ltU an n ee nom unetriníacreenmeelnptolantoa,ntlao geenomeel treísafufueerzrao ddeel pclaonrtoey coem

incr increm emen ento to en la ex exce cen ntr tric icid idad ad caus causa a una re redu ducc cció ión n en la ri rigi gid dez por por cort corte. e.  

ENSA ENSAYOS YOS EXPE EXPERIMEN RIMENT TALES RELACIONES DE HISTÉRESIS MEDIDAS RELACIONES MEDIDAS EN UNIONES VIGA-COLUMNA EN PEQUEÑA ESCALA. (UNIVERS (UNIVERSIDAD IDAD DE ILLINO ILLINOIS, IS, USA).

Efecto del patrón Efecto patrón de carga. carga. Efec Ef ecto to titipo po de unid unidad ad de prueba • Efe Efecto cto relaci relación ón de refuer refuerzo zo en la vi viga ga

• •

M.E. KREGER & D.P. D.P. ABRAMS (1978)

• La resistencia de las unidades de prueba de conexiones interiores, fue

cerca del doble de la resistencia de las conexiones c onexiones exteriores. • Los desplazamientos iguales o menores que un desplazamiento máximo previo no deteriora la rigidez en el ciclo consecutivo.

previo no deteriora la rigidez en el ciclo consecutivo.  

ENSA ENSAYOS YOS EXPE EXPERIMEN RIMENT TALES EXPERIMENTACIÓN DE UN MODELO DE CONEXIÓN EXTERIOR REFORZADO INADECUADAMENTE (ECUADOR)

NATALIA PADILLA (2015)

• El armado mínimo para zonas sísmicas no puede ser el 1%, el acero

inferior en la viga permite disminuir los desplazamientos en un sentido. Las mayores fisuras se producen en la unión viga-columna, por lo que

debería construirse monolíticamente este conjunto.  

CAPÍTULO 5 COMENTARIOS • Fisuras en la zona del doblez a 90°. • Desplazamiento

producido por la carga late la tera rall es ir irre reve vers rsib ible le.. • Fisuración en la parte del ancho del nudo • Verificación por el método manual

A medida que se incrementa la fuerza, el desplazamiento y la rigidez disminuyen, por lo que es necesario considerar siempre las inercias agrietadas en el análisis computarizado y no permitir que la capacidad de los elementos estructurales

estén al máximo.  

CAPÍTULO 5 SELECCIÓN ÓPTIMA DEL REFUERZO EN LA UNIÓN • Calcular las conexiones sin considerar la contribución de la losa, podría

terrminar en bajas resi te sisstenci cia as de la lass conexiones y falla de los elemen mento toss es estr ctur ural ale eás,te ve veri pa paso so pas aso o la las s leto re reco come nndfifiab ac acio ione dell AC ACII 35 352 2RS RS-02tru puect rm rmit itir irá tene nerrifi r fica ucar n rdi dise señ ño amá más s co comp mple to ymen co con able le.nes . s de • Es importante que las conexiones presenten buena resistencia ante

cortante horizo cor zon ntal, longitu tud d de desarrollo y confinami mie ento por lo que se debe controlar en obra la correcta ejecución del amarre y fundición de los los nu nudo dos. s. • Se debe verificar las conexiones con la contribución del acero de la losa,

para pa ra as ase egu gura rarr qu que e el co cort rtan ante te res esis iste tent nte e se sea a ma mayyor que el ac actu tua ant nte. e. • El colocar acero de confinamiento permitirá que las fisuras no se

pres pr esen ente ten n a co corrto pl plaz azo o ni bajo fu fue erz rzas as sísm sísmic icas as bajas. jas.

 

CAPÍTULO 5 CONTROL EN LA EJECUCIÓN

 

CAPÍTULO 5 CONTROL EN LA EJECUCIÓN

 

CAPÍTULO 5 CONTROL EN LA EJECUCIÓN

 

CAPÍTULO 6 CONCLUSIONES • Const strrucci cio ones antitig guas y aquella lass que han cambiado de uso o han sido ido

ampliadas requieren una revisión del estado actual de la estructura y dela de lass un unio ione ness vi viga ga co colu lumn mna. a. • Las Recomendaciones ACI 352RS-02, consideran conexiones de

cubierta, columnas circulares, vigas anchas, excentricidades de vigas respecto a columnas y contribución de acero de la losa lo que permite un cálcul cálc ulo o de co con nex exio ion nes má máss co comp mpllet eto o y par artiticu cula larr pa para ra ca cada da ca caso so.. • El confinamiento adecuado permite que la conexión resista mayores fue fu erzas si sin n fisuramiento, consi sid derando un refuerzo longitu itudinal menos esp es pac acia iad do a di dife fere renc ncia ia de dell AC ACII 35 352 2-8 -85. 5.

 

CONCLUSIONES • Los estudios realizados en el exterior permiten una mejor comprensión

de lo loss mo mod del elos os de defifin nid idos os pa parra el cá cállcu cullo de co con nex exio ion nes. • Lo Loss re resu sultltad ados os ob obte teni nido doss pe perm rmite iten n re real aliz izar ar co cons nsid ider erac acion iones es co cons nstr truc uctitiva vass

más eficaces y tener un mayor control en la ejecución de obras. • La am ampl plia ia ex expe peri rime ment ntac ació ión n pe perm rmitite e co comp mpar arar ar re resu sultltad ados os ma mani nipu pula land ndo o las las

vari va riab able less y ob obse serv rvar ar el co comp mpor orta tami mien ento to an ante tess tale taless mo modi dififica caci cion ones es.. • Se dete terrminó que el cálcul culo de conexi xio ones con las reco com mendaci cio ones del

 ACI 352RS-02 y el antiguo ACI 352-85 presentan resultados muy similares cuando no se considera la contribución del acero de la losa, asp as pec ecto to qu que e pue uede de se serr de dete terrmi min nan ante te en el dis iseñ eño o de las las co con nex exio ione nes. s.

 

CONCLUSIONES • La experimentación realizada permite comparar la parte teórica y

determ det ermina inarr qu que: e: o

o

o

Se debería efectuar análisis no lineal en las estructuras de importancia. El diseño incorrecto de nudos ocasiona que las fisuras aparezcan con co n fu fuer erza zass la late tera rale less baja bajas. s. La pérdida de rigidez es inminente desde el primer instante que se some so mete te a ca carrga la late terral al..

• Los desp spllazamientos que presenta el programa ETABS no co con nsideran la

pérdida de resisten tencia que pueden sufrir las las conexiones a lar largo plazo co con n los los ev even ento toss sí sísm smic icos os que que oc ocur urra ran. n. • El programa ETABS no realiza el diseño de nudos, solo determina el la

fviuga-c erz-col aolum cumna ortna, an,teco ymo unch a veque erueo ificoade ciónla dcond e ndic laició ción anpaco cidlumn amna d aa ffuer leerte xite-v ón-vig diga ea udé nibil. onl.es viga como cheq co colu fu débi

 

RECOMENDACIONES • Se debe realizar el chequeo de todas las condiciones que sugiere el ACI

352RS-02, no pasar por alto ninguna de ellas y tener un margen de segu se guri rida dad d en su capa capaci cida dad d resi resist sten ente te.. • Para el diseño de conexiones no es suficiente mostrar la verificación del

programa ETABS si los va vallores de relaci ció ón de la ca cap paci cid dad vi vig ga/co collumna son altos, se debe realizar un diseño manual o emplear la herramienta prop pr opor orci cion onad ada a po porr es este te pr proy oyec ecto to de gr grad ado. o.

• No se debe dejar trabajar a los elementos a su mayor capacidad, porque

siem siempr pre e se será rán n im impr pred edec ecib ible less la lass fu fuer erza zass sísm sísmic icas as ac actu tuan ante tes. s. • Después del diseño es indispensable colocar un detallamiento claro y

exacto de las conexiones en el plano, sea el caso de conexiones de cubierta, de entrepiso o de sección de columna variable además de in incl clu uir un una a esp spec eciififica caci ció ón té técn cnic ica a pa para ra su co corr rre ecta cta ejec ejecuc ució ión n en ob obrra.