Strucni Rad - Elaborat Energetske Efikasnosti Zgrade

POLAGANjE STRUČNOG EFIKASNOSTI ZGRADA

ISPITA

ZA

OBLAST

ENERGETSKE

Stručni rad

ELABORAT ENERGETSKE EFIKASNOSTI ZGRADE PORODIČNA KUĆA SA JEDNIM STANOM

Autor elaborata:

Zrenjanin, 2013. godina

SADRŽAJ I Opšti deo

3

II Projektni zadatak

7

III Tehnički deo

10

1. OPŠTI PODACI O ZGRADI

11

2. LOKACIJA I KLIMATSKI PODACI

16

3. GRAĐEVINSKA FIZIKA

17

4. PODACI O TERMOTEHNIČKIM SISTEMIMA

31

5. PODACI O SISTEMU GREJANJA I NAČINU REGULACIJE

38

6. ENERGETSKE POTREBE ZGRADE

39

7. ANALIZA KVALITETA UNUTRAŠNJEG PROSTORA

40

IV Energetski pasoš

41

2

I OPŠTI DEO

3

Na osnovu člana 201 i 111 Zakona o planiranju i izgradnji ("Službeni glasnik Republike Srbije" br. 72/2009 i 81/2009 , 64/10 – US i 24/11), Pravilnika o uslovima, programu i načinu polaganja stručnog ispita u oblasti prostornog i urbanističkog planiranja, izrade tehničke dokumentacije i građenja („Službeni glasnik RS”, br. 4/10, 21/10 i 14/12) i Pravilnika o energetskoj efikasnosti zgrada („Službeni glasnik RS”, br. 061/11), saglasno stručnoj spremi i drugim stručnim uslovima koje moraju da ispunjavaju kandidati za polaganje stručnog ispita, donosim sledeće:

REŠENJE

kojim se za izradu STRUČNOG RADA - Elaborat Energetske efikasnisti zgrade PORODIČNA KUĆA SA JEDNIM STANOM. 1.. __________________________

Beograd, 2013. godine

Mentor: ____________________

4

5

POTVRDA

Ovim se potvrđuje da je kandidat za polaganje stručnog ispita iz energetske efikasnosti zgrada:

. __________________________

samostalno izradio ELABORAT ENERGETSKE EFIKASNOSTI ZGRADE - PORODIČNA KUĆA SA JEDNIM STANOM, Zrenjanin, 2013. godine

kandidat: ____________________

IZJAVA

Izjavljujem da sam se prilikom izrade tehničke dokumentacije:

ELABORAT ENERGETSKE EFIKASNOSTI ZGRADE - PORODIČNA KUĆA SA JEDNIM STANOM, u svemu pridržavao svih odgovarajućih tehničkih propisa.

Zrenjanin, 2013. godine

kandidat: ____________________ 6

II PROJEKTNI ZADATAK

7

Пројектни задатак за израду писаног рада за посебан део стручног испита из области енергетске ефикасности зграда

Кандидат: __________________________ За потребе одређивања енергетског разреда нове или постојеће зграде, или дела зграде који је пројектован и намењен за засебно коришћење (чини функционалну или техничко-технолошку целину), израдити елаборат енергетске ефикасности и енергетски пасош. Елаборат енергетске ефикасности израдити у складу са члановима 22. и 23. Правилника о енергетској ефикасности зграда, у форми која је дата у примеру у саставу овог пројектног задатка. Елаборат енергетске ефикасности израђује се на основу следећих података: 1) климатских карактеристика локације ▪ спољних пројектних температура градова у Републици Србији садржаних у Табели 3.3.4.1 прилога 3 Правилника о енергетској ефикасности зграда – Спољне пројектне температуре, θH'e, [°C], за места у Републици Србији; ▪ броја степен дана и средње температуре грејног периода за градове у Републици Србији датих у Прилогу 6 Правилника о енергетској ефикасности зграда – Табела 6.3 – Број степен дана за грејање HDD и средња темпратура грејног периода H,mn за места у Републици Србији; ▪ средњих месечних сума зрачења и средње месечне температуре садржаних у Прилогу 6 Правилника о енергетској ефикасности зграда – Табела 6.9 – Средње суме Сунчевог зрачења и средња месечна температура спољног ваздуха Прилога 6; 2) података о локацији – ситуациони план зграде са положајем објеката у

непосредном окружењу и приказом врста обрада површина; 3) података о грађевинским материјалима, елементима и системима

потребним за прорачуне садржаним у Прилогу 3. 4) података о машинској и електро опреми, уређајима и инсталацијама.

Елаборат енергетске ефикасности обавезно садржи: 1) податке наведене у члану 22. Правилника о енергетској ефикасности зграда; 2) технички опис примењених техничких мера и решења у пројекту

усклађених са овим правилником и то: 8

▪

функционалних и геометријских карактеристика зграде;

▪

примењених материјала;

▪

уграђених система;

▪

врста извора енергије за грејање, хлађење и вентилацију;

▪

термотехничких инсталација;

▪

система расвете;

▪

употребе и учешћа обновљивих извора енергије.

3) прорачуне садржане у Прилогу 3 и Прилогу 6, којима се потврђује да

пројектовани грађевински елементи и зграда, или део зграде као целина, са припадајућим техничким системима, испуњавају захтеве овог правилника; 4) потребну годишњу потрошњу енергије за рад техничких система у згради

(финална енергија) садржану у Табели 6.1.а – Методологија за одређивање укупне годишње потребне енергије Прилога 6. 5) годишњу вредност коришћења укупне примарне енергије садржане у

Табели 6.12 – Фактори претварања за прорачунавање годишње примарне енергије за поједине врсте извора топлоте Прилога 6; 6) вредности емисије CO2, прорачунате преко фактора датих у Табели 6.13

– Специфичне емисије CO2 за поједине врсте енергената Прилога 6; 7) анализу квалитета унутрашњег простора (топлотни, ваздушни, звучни и

светлосни) према критеријумима датим у Прилогу 5. 8) графичку документацију за зграду.

На основу података из Елабората израдити Енергетски пасош зграде или дела зграде, у складу са члановима 6 до 8 Правилника о условима, садржини и начину издавања сертификата о енергетским својствима зграда, у форми која је дата Обрасцима 1 или 2 у зависности од категорије зграде, који су дати у Прилогу Правилника.

Председник Комисије из области енергетске ефикасности зграда Проф. др Драгослав Шумарац, дипл.грађ.инж.

9

III TEHNIČKI DEO

10

1. OPŠTI PODACI O ZGRADI 1.1 Tehnički opis lokacije i zgrade Predmet Elaborata energetske efikasnosti je porodična kuća sajednim stanom , korisne površine 61.02m2 (slika 1). tabela br. 1: korisna površina Br. 1 2 3 4 5 6

Prostorija

P(m2) 16.72 10.98 6.74 5.28 4.50 16.80

soba kuhinja ulazni hodnik ostava kupatilo sa toaletom soba

ukupno neto površina prizemlja bruto površina preizemlja

O(m) 16.36 13.26 10.74 9.52 9.00 16.40

Pod parket ker.plocice ker.plocice ker.plocice ker.plocice parket

61.02 m2 72.00 m2

Lokacija porodična kuće je u užem centru. Objekat je pozicioniran na građevinskoj parceli tako da objekti na susednim parcelama ne sprečavaju insolaciju. Širom stranom je okrenut ka ulici a užom stranom okrenut ka ulici Svetosavska, sa četiri slobodne fasade, umereno izložena dominantnim vetrovoima. Lokacija objekta je prikazana na situacionom planu ovog stručnog rada.

NAPOMENA: Na sledećim slikama su prikazani podaci: Situacioni plan, osnova prizemlja i orijentacija objekta prema stranama sveta, karakterističan presek, izgled objekta na lokaciji:

11

slika br. 1: Situacioni plan

12

slika br. 2: osnova prizemlja i orijentacija objekta prema stranama sveta

OSNOVA PRIZEMLJA

Sever 900

P=120

P=120

25

105

400

1

6

25

210

400

105

25

A

12

104

25

210

210 150

104

25

420

210 150

25

12

418

400

25

+0.60

+0.60 H=280

H=280

25 45

90 200

P=120 120 150

A

125

+0.58

120 285

25

+-0.00

315 326

12

300 200 900

Jug

13

12

300

25

12 176

H=281

25

187

+0.59 4

60

71

80 200

H=281 3

150

45 12

+0.59

H=281

60

60 60

45

P=150

337

+0.59

60 60

P=150

80

80 200

+0.59 H=281

800

12

12

80 200 12

70

2

80 200

5

25

800

80 200

Istok

Zapad

slika br. 3: presek A – A

PRESEK A - A +6.10

270

drvena krovna konstrukcija sa krovnim pokrivačem - crep

krečni malter 2 cm

+0.60

+0.59

cementni malter 2 cm

krečni malter 2 cm puna opeka 25 cm

krečni malter 2 cm

cementni malter 2 cm puna opeka 25 cm

blato 16.0 cm trska 4 cm

60

280

+3.40

+0.59

45

+-0.00

10 35

POS T2

ker.plocice 1 cm cem. košuljica 4 cm nabijeni beton 10 cm nabijeni šljunak 40 cm

drveni parket 2.0 cm cem. košuljica 4 cm nabijeni beton 10 cm nabijeni šljunak 40 cm

-0.45 -0.80 -0.90

150 10 25

10

280

12 10 10 800 820

14

405

10 25 10

slika br. 4: Izgled objekta sa ulične strane na uglu ulica

slika br. 5: Izgled objekta sa ulične strane

15

1.1 Osnovni podaci o objektu (zgradi) postojeća

ZGRADA

nova

Namena zgrade Vrsta zgrade Mesto (lokacija): Vlasnik (investitor): Izvođač: Godina izgradnje: Godina rekonstrukcije/ energetske sanacije: Neto korisna površina grejanog dela zgrade m2:

Stambena Stambena zgrada sa jednim stanom

nepoznat 1969 61.02

Predmet Elaborata energetske efikasnosti je porodična kuća u Vojvodini. Kuća je prizemna. Pod objekta je izdignut od okolnog terena za 60 cm. Objekat se sastoji se od pet prostorija (dve sobe, ulazni hodnik, kuhinja, ostava) i kupatila sa toaletom . Korisna površina kuće je 61.02 m2. Kuća je građena oko 1969.g. Zidovi su od pune opeke širine od 25 cm sa obostranim slojem maltera (sa spoljne strane je cementni malter debljine 2 cm, a sa unutrašnje strane je krečni malter debljine 2 cm, ali bez izolacije. Podovi su na nasutoj zemlji i nabijenom šljunku, 0,6 metara iznad nivoa tla. Podavi u sobama su izradjeni u završnom sloju drvenim parketom, a podpovi u hodniku, kuhinji, kupatilu sa toaletom su izrađeni u završnom sloju keramičkim pločicama. Parket i keramičke pločice su postavljeni preko 10cm nabijenog betona i 4 cm cementne košuljice (ravnajćeg sloja). Podovi su termički neizolovani. Plafoni su izrađeni u sloju blata od 16 cm na drvenoj nosećoj konstrukciji krova, na kome je sa donje unutrašnje strane postavljena trska u debljini 4 cm i krečni malter u debljini 2 cm. Krovna konstrukcije predstavlja klasičan crep izrađen od pečene gline, postavljen preko drvenih letavi i drvene krovne konstrukcije. 2. LOKACIJA I KLIMATSKI PODACI 2.1 Klimatski podaci i položaj objekta (zgrade) Klimatski podaci Lokacija Broj stepen dana grejanja HDD

2679

Broj dana grejne sezone HD

181

Srednja temperatura grejnog perioda H,mn [oC]

5,2

Unutrašnja projektna temperatura za zimski period H,i [oC]

20

Uticaj vetra Položaj (izloženost vetru)

Otvoren pol. zgrade

Broj fasada izloženih vetru

više od jedne fasade 16

3. GRAĐEVINSKA FIZIKA 3.1.1 Spoljni zidovi Broj

1

Oznaka

SZ - 1

Ilustracija u zgradi

Sever

položaja

Zapad

Istok

Jug

Površina [m2]

77.08

Sastav sklopa

Spoljašnji zid bez spoljašnjeg zida kupatila (SZ – 1)  [kg/m3]

c [J/kg K]



dm[m] m[W/(mK)]

1 kreč. malter

1600

1050

10

0.02

0.81

2 puna opeka

1600

920

9

0.25

0.64

3 cem. malter

2100

1050

30

0.02

1.4

Grafik temperatura

0.02

0.25

0.02

Skica sklopa

1

2

3

20oC

-14.8oC

Ventilisanost sklopa

Neventilisan

(Otpor pr.topl. )Rsi=0.13

Koef. prolaza

1/Rsi+dm/m+Rse

toplote

1/[0.13+(0.02/0.81+0.25/0.64+0.02/1.4)+0.04]

Rse=0.04 U[W/m2 K]

17

1.667

Proračun temperatura u slojevima spoljnjeg zida SZ - 1 - Gustina toplotnog fluksa q = (Θi – Θe)/Ru = (Θi – Θe)xU [W/(m2/K)] q = (20 – (- 14.8))x1.667 = 58.01 [W/(m2/K)] Θn = qxRn - Otpor sklopa (zida) Ri = di/(100x i) [m2 K/W)] R1 = 2/(100x0.81) = 0.0246 [m2 K/W)] – krečni malter R2 = 25/(100x0.64) = 0.390 [m2 K/W)] – puna opeka R3 = 2/(100x1.40) = 0.0142 [m2 K/W)] – cem. malter Ru = Rsi + Ri + Rse = 0.13 + 0.0246 + 0.390 + 0.0142 + 0.04 = 0.5988 [m2 K/W)] - Tablica temperatura materijal

Θ

d[cm] Rs=d/100

Θ

račun.

Θ račun.

unutra

Θo 20

prelaz

0.130

58.01

x

0.130

7.54

20.0

-7.54

12.5

1

kreč. malter

2

0.025

58.01

x

0.025

1.43

12.5

-1.43

11.0

2

puna opeka

25

0.391

58.01

x

0.391

22.66

11.0

-22.66

-11.6

3

cem. malter

2

0.014

58.01

x

0.014

0.83

-11.6

-0.83

-12.5

0.040

58.01

x

0.040

2.32

-12.5

-2.32

-14.8

prelaz spolja

Difuzija vodene pare spoljnjeg zida SZ - 1 Θi = 20 o C; φi = 55 % Θs = 10.7 o C < Θ = 12.5 o C konstatacija: NEMA OROŠAVANJA

Temperatura spoljnjeg vazduha za proračun kondezacije je Θe = -5 o C

Relativna vlažnost spoljnjeg vazduha je φe = 90 % qdif = (Θi – Θe,dif)/Ru [W/m2] qdif = (20 – (- 5))/0.5988 = 41.75 [W/m2]

18

- Tablica temperatura materijal

Θ

d[cm] Rs=d/100

Θ

Θ

račun.

račun.

unutra

Θo 20

0.130

41.75

x

0.130

5.43

20.0

-5.43

14.6

1

kreč. malter

2

0.025

41.75

x

0.025

1.03

14.6

-1.03

13.5

2

puna opeka

25

0.391

41.75

x

0.391

16.31

13.5

-16.31

-2.8

3

cem. malter

2

0.014

41.75

x

0.014

0.60

-2.8

-0.60

-3.4

0.040

41.75

x

0.040

1.67

-3.4

-1.67

-5.0

prelaz

prelaz spolja

Relativni otpori difuziji vodene pare slojeva rn = dn x n materijal

otpor dif.vod.pare

relativni otpor dif.vod.pare - racun

d[cm]



r

r [m]

1

kreč. malter

2

10

2

x

10

/

100.00

0.20

2

puna opeka

25

9

25

x

9

/

100.00

2.25

3

cem. malter

2

30

2

x

30

/

100.00

0.60

Pritisci zasićenja vodene pare i parcijalni pritisci p'

Θdif

materijal unutra

20

p' [KPa]

račun. 0.6107x(1+Θdif /109.8)8.02

2.337

8.02

1

prelaz kreč. malter

14.6 13.5

0.6107x(1+Θdif /109.8) 0.6107x(1+Θdif /109.8)8.02

1.659 1.552

2

puna opeka

-2.8

0.6107x(1+Θdif /149)12.03

0.487

3

cem. malter

-3.4

0.6107x(1+Θdif /149)12.03

0.464

prelaz -spolja

-5.0

0.6107x(1+Θdif /149)12.03

0.405

p' int [Kpa] racun p'

int

[Kpa]

p' int x φi/100

1.285

p' axt [Kpa] racun p'

int

p' ext x φe/100

0.365

[Kpa]

0.02

0.25

0.02

2

3

0.365

0.428

prit isc i za sić par enja cija lni prit isci

0.487 0.464 0.405

1.552

1

1.218

1.285

2.337 1.659

Dijagram kondezacije vodene pare

Zaključak: NEMA kondezacije vodene pare 19

Broj

2

Oznaka

SZ - 2

Ilustracija u zgradi

Sever

položaja

Zapad

Istok

Jug

Površina [m2]

4.21

Sastav sklopa

Spoljašnji zid kupatila (SZ – 2)  [kg/m3]

c [J/kg K]



dm[m] m[W/(mK)]

1 ker. pločica

1700

920

200

0.01

0.87

2 kreč. malter

1600

1050

10

0.02

0.81

3 puna opeka

1600

920

9

0.25

0.64

4 cem. malter

2100

1050

30

0.02

1.4

Skica sklopa

Grafik temperatura

Ventilisanost sklopa

Neventilisan

(Otpor pr.topl. )Rsi=0.13

Rse=0.04

U[W/m2 K] Koef. prolaza 1/Rsi+dm/m+Rse toplote 1/[0.13+(0.01/0.87+0.02/0.81+0.25/0.64+0.02/1.4)+0.04] 1.636

20

Proračun temperatura u slojevima spoljnjeg zida SZ - 2 - Gustina toplotnog fluksa q = (Θi – Θe)/Ru = (Θi – Θe)xU [W/(m2/K)] q = (20 – (- 14.8))x1.636 = 56.93 [W/(m2/K)] Θn = qxRn - Otpor sklopa (zida) Ri = di/(100x i) [m2 K/W)] R1 = 1/(100x0.87) = 0.0115 [m2 K/W)] – keramička pločica R2 = 2/(100x0.81) = 0.0246 [m2 K/W)] – krečni malter R3 = 25/(100x0.64) = 0.390 [m2 K/W)] – puna opeka R4 = 2/(100x1.40) = 0.0142 [m2 K/W)] – cem. malter Ru = Rsi + Ri + Rse = 0.13 + 0.0115 + 0.0246 + 0.390 + 0.0142 + 0.04 = 0.6103 [m2 K/W)] - Tablica temperatura materijal

Θ

d[cm] Rs=d/100

Θ

račun.

Θ račun.

unutra

Θo 20

prelaz

0.130

56.93

x

0.130

7.40

20.0

-7.40

12.6

1

ker. pločica

1

0.011

56.93

x

0.011

0.65

12.6

-0.65

11.9

2

kreč. malter

2

0.025

56.93

x

0.025

1.41

11.9

-1.41

10.5

3

puna opeka

25

0.391

56.93

x

0.391

22.24

10.5

-22.24

-11.7

4

cem. malter

2

0.014

56.93

x

0.014

0.81

-11.7

-0.81

-12.5

0.040

56.93

x

0.040

2.28

-12.5

-2.28

-14.8

prelaz spolja

Difuzija vodene pare spoljnjeg zida SZ - 2 Θi = 20 o C; φi = 55 % Θs = 10.7 o C < Θ = 12.6 o C konstatacija: NEMA OROŠAVANJA Temperatura spoljnjeg vazduha za proračun kondezacije je Θ e = -5 o C

Relativna vlažnost spoljnjeg vazduha je φe = 90 % qdif = (Θi – Θe,dif)/Ru [W/m2] qdif = (20 – (- 5))/0.6103 = 40.96 [W/m2] - Tablica temperatura 21

materijal

d[cm]

Θ

Rs=d/100

Θ

Θ

račun.

račun.

unutra

Θo 20

prelaz

0.130

40.96

x

0.130

5.32

20.0

-5.325

14.7

1

ker. pločica

1

0.012

40.96

x

0.012

0.51

14.7

-0.506

14.2

2

kreč. malter

2

0.025

40.96

x

0.025

1.01

14.2

-1.011

13.2

3

puna opeka

25

0.391

40.96

x

0.391

16.00

13.2

-16.000

-2.8

4

cem. malter

2

0.014

40.96

x

0.014

0.59

-2.8

-0.585

-3.4

0.040

40.96

x

0.040

1.64

-3.4

-1.638

-5.0

prelaz spolja

Relativni otpori difuziji vodene pare slojeva rn = dn x n materijal

otpor dif.vod.pare

relativni otpor dif.vod.pare - racun

d[cm]



r

r [m]

1

ker. pločica

1

200

1

x

200

/

100.00

2.00

2

kreč. malter

2

10

2

x

10

/

100.00

0.20

3

puna opeka

25

9

25

x

9

/

100.00

2.25

4

cem. malter

2

30

2

x

30

/

100.00

0.60

Pritisci zasićenja vodene pare i parcijalni pritisci Θdif

materijal unutra

20

p' račun. 0.6107x(1+Θdif /109.8)8.02 8.02

p' [KPa] 2.337

1 2

prelaz ker. pločica kreč. malter

14.7 14.2 13.2

0.6107x(1+Θdif /109.8) 0.6107x(1+Θdif /109.8)8.02 0.6107x(1+Θdif /109.8)8.02

1.670 1.617 1.514

3

puna opeka

-2.8

0.6107x(1+Θdif /149)12.03

0.484

cem. malter

-3.4

12.03

0.6107x(1+Θdif /149)

0.462

prelaz -spolja

-5.0

0.6107x(1+Θdif /149)12.03

0.405

4

p' int [Kpa] racun p' int [Kpa]

p' int x φi/100

1.285

p' axt [Kpa] racun p' int [Kpa]

p' ext x φe/100

0.365

0.02

ci

za

lni p

si ć

en

ja

ritis ci

0.365 0.405

par cija

4

0.484

pri tis

3

0.426

1.193 1.514

1.285 1.254

1 2

0.25

2.337 1.670 1.617

0.01 0.02

Dijagram kondezacije vodene pare

22

Zaključak: NEMA kondezacije vodene pare

3.1.2 Plafon - Tavan Broj

3

Oznaka

P-T

Ilustracija u zgradi

Sever

položaja

Zapad

Istok

Jug

Površina [m2]

61.02

Sastav sklopa

Plafon - Tavan (P-T)  [kg/m3]

c [J/kg K]



dm[m] m[W/(mK)]

1 kreč. malter

1600

1050

10

0.02

0.81

2 trska

800

1260

2

0.04

0.046

3 zemlja - blato

1800

840

50

0.16

1.7

Skica sklopa -14.8oC

0.16

Grafik temperatura

0.04 0.02

3 2 1 20oC

Ventilisanost sklopa

Neventilisan

(Otpor pr.topl. )Rsi=0.10

Koef. prolaza

1/Rsi+dm/m+Rse

toplote

1/[0.10+(0.02/0.81+0.04/0.046+0.16/1.7)+0.10]

Rse=0.10 U[W/m2 K]

23

0.841

Proračun temperatura u slojevima plafon - tavan P - T - Gustina toplotnog fluksa q = (Θi – Θe)/Ru = (Θi – Θe)xU [W/(m2/K)] q = (20 – (- 14.8))x0.841= 29.26 [W/(m2/K)] Θn = qxRn - Otpor sklopa Ri = di/(100x i) [m2 K/W)] R1 = 2/(100x0.81) = 0.0246 [m2 K/W)] – krečni malter R2 = 4/(100x0.046) = 0.869 [m2 K/W)] – trska R3 = 16/(100x1.7) = 0.094 [m2 K/W)] – cem. malter Ru = Rsi + Ri + Rse = 0.10 + 0.0246 + 0.869 + 0.094 + 0.10 = 1.187 [m2 K/W)] - Tablica temperatura materijal

Θ

d[cm] Rs=d/100

Θ

račun.

Θ račun.

unutra

Θo 20

prelaz

0.100

29.26

x

0.100

2.93

20.0

-2.93

17.1

1

kreč. malter

2

0.025

29.26

x

0.025

0.72

17.1

-0.72

16.4

2

trska

4

0.870

29.26

x

0.870

25.44

16.4

-25.44

-9.1

3

zem.- blato

16

0.094

29.26

x

0.094

2.75

-9.1

-2.75

-11.8

0.100

29.26

x

0.100

2.93

-11.8

-2.93

-14.8

prelaz spolja

Difuzija vodene pare plafon - tavan P - T Θi = 20 o C; φi = 55 % Θs = 10.7 o C < Θ = 17.1 o C konstatacija: NEMA OROŠAVANJA

Temperatura spoljnjeg vazduha za proračun kondezacije je Θe = -5 o C

Relativna vlažnost spoljnjeg vazduha je φe = 90 % qdif = (Θi – Θe,dif)/Ru [W/m2] qdif = (20 – (- 5))/1.187 = 21.06 [W/m2]

24

- Tablica temperatura materijal

Θ

d[cm] Rs=d/100

Θ

Θ

račun.

račun.

unutra

Θo 20

0.100

21.06

x

0.100

2.11

20.0

-2.11

17.9

1

kreč. malter

2

0.025

21.06

x

0.025

0.52

17.9

-0.52

17.4

2

trska

4

0.870

21.06

x

0.870

18.31

17.4

-18.31

-0.9

3

zem.- blato

16

0.094

21.06

x

0.094

1.98

-0.9

-1.98

-2.9

0.100

21.06

x

0.100

2.11

-2.9

-2.11

-5.0

prelaz

prelaz spolja

Relativni otpori difuziji vodene pare slojeva rn = dn x n materijal

otpor dif.vod.pare

relativni otpor dif.vod.pare - racun

d[cm]



r

r [m]

1

kreč. malter

2

10

2

x

10

/

100.00

0.20

2

trska

4

2

4

x

2

/

100.00

0.08

3

zem.- blato

16

50

16

x

50

/

100.00

8.00

Pritisci zasićenja vodene pare i parcijalni pritisci p'

Θdif

materijal unutra

20

p' [KPa]

račun. 0.6107x(1+Θdif /109.8)8.02

2.337

8.02

1

prelaz kreč. malter

17.9 17.4

0.6107x(1+Θdif /109.8) 0.6107x(1+Θdif /109.8)8.02

2.050 1.984

2

trska

-0.9

0.6107x(1+Θdif /149)12.03

0.566

zem.- blato

-2.9

12.03

0.6107x(1+Θdif /149)

0.481

prelaz -spolja

-5.0

0.6107x(1+Θdif /149)12.03

0.405

3

p' int [Kpa] racun p'

int

[Kpa]

p' int x φi/100

1.285

p' axt [Kpa] racun p'

int

p' ext x φe/100

0.365

[Kpa]

0.16

0.04

2

3

par cija lni p sićenja ritisc i

0.481 0.405

0.566

prit. za

0.365

1.034

1.984

0.02

1

1.201

1.285

2.337 2.050

Dijagram kondezacije vodene pare

Zaključak: POSTOJI kondezacije vodene pare u zoni. 25

Proračun isušenja konstrukcije Količina vodene pare koja izlazi iz konstrukcije Za kondezaciju u zoni: qm = qm1 - qm2 = 0.62 x (P’k1 - Pi)/r’ + 0.62 x (P’k2 – Pe)/r’’ [g/m2h] gde su: qm1 – količina vodene pare koja ulazi u konstrukciju qm2 – količina vodene pare koja izlazi iz konstrukcije P’k1 – pritisak zasićenja vodene pare u ravni koja deli unutrašnji suvi deo konstrukcije od zone kondezacije [Kpa] P’k2 – pritisak zasićenja vodene pare u ravni koja deli zonu kondezacije do spoljašnjeg suvog dela konstrukcije [Kpa] Pi – pritisak zasićenja sa unutrašnje strane zida Pe – pritisak zasićenja sa spoljne strane zida r’ – suma relativnih otpora difuziji vodene pare slojeva konstrukcije od unutrašnje površine do početka zone kondezacije r’’ – suma relativnih otpora difuziji vodene pare slojeva konstrukcije od završetka zone kondezacije do spoljašnje konstrukcije d – trajanje kondezacije u danima (za zonu A je to 60 dana) dr – debljina sloja konstrukcije u kome se kondezovala vodena para [m] U načem slučaju je: Pi = 2.050 [Kpa] Pe = 0.365 [Kpa] Pk1 = 1.080 [Kpa] Pk2 = 0.425 [Kpa] r’ = 0.2 + (1.45 x 10 / 100) = 0.345 [m] r’’ = 14.25 x 50 / 100 = 7.1 [m] qm = 0.62 x (1.080–2.050)/0.345+0.62 x (0.425–0.365)/7.1 = 1.73 [g/m2h] Ukupna količina kondezovane vodene pare q'mz = qm x 24 x d = 1.73 x 24 x 60 = 2923.20/1000 = 2.4912 [kg/m2] Potrebno vreme za isušenje konstrukcije dpot = (1.3 x q'mz)/ qm x 24 = (1.3 x 2.4912)/0.00173 x 24 = 78 dana < 90 dana 26

Dijagram kondezacije vodene pare Plafon – Tavan

d=2cm 1

2.337

d=4cm

d=16cm

2

3

2.500

2.500

2.400

2.400

2.300

2.300

2.200

2.200

2.100

2.100

2.000 2.050

2.000

1.984

1.900

1.900

1.800

1.800

1.700

1.700

1.600

1.600

1.500

1.500

1.400

1.400

1.300 1.285 1.200

1.300

1.100

1.200 1.080

1.000

1.100

1.034

1.000

0.900

0.900

0.800

0.800

0.700

0.700

0.600

0.600

0.565

0.500

0.500

0.425

0.400

0.365

0.400

0.300

0.300

0.200 0.100

0.200 0.100 dr1 = 1.45 cm

dr2 = 14.20 cm

27

0.405

3.1.3 Podovi Broj

4

Oznaka

P-1

Ilustracija u zgradi

Sever

položaja

Zapad

Istok

Jug

Površina [m2]

33.61

Sastav sklopa

Pod u sobama (parket) (P-1)  [kg/m3]

c [J/kg K]



dm[m] m[W/(mK)]

1 parket

700

1670

15

0.02

0.21

2 cem. košulj.

2100

1050

30

0.04

1.4

3 nab. beton

2000

960

22

0.10

1.16

Skica sklopa 20oC 1 2

0.02 0.04

Grafik temperatura 3

0.10

5 oC

Ventilisanost sklopa

Neventilisan

(Otpor pr.topl. )Rsi=0.17

Koef. prolaza

1/Rsi+dm/m+Rse

toplote

1/[0.17+(0.02/0.21+0.04/1.4+0.10/1.16)+0.00]

Rse=0.00 U[W/m2 K]

28

2.631

Broj

5

Oznaka

P-2

Ilustracija u zgradi

Sever

položaja

Zapad

Istok

Jug

Površina [m2]

27.50

Sastav sklopa

Pod u sobama (keramičke podne pločice neglazirane) (P-2)  [kg/m3]

c [J/kg K]



dm[m] m[W/(mK)]

1 keram. ploč.

2300

920

200

0.01

1.28

2 cem. košulj.

2100

1050

30

0.04

1.4

3 nab. beton

2000

960

22

0.10

1.16

Skica sklopa 20oC 1 2

0.02 0.04

Grafik temperatura 3

0.10

6 oC

Ventilisanost sklopa

Neventilisan

(Otpor pr.topl. )Rsi=0.17

Koef. prolaza

1/Rsi+dm/m+Rse

toplote

1/[0.17+(0.01/1.28+0.04/1.4+0.10/1.16)+0.00]

Rse=0.00 U[W/m2 K]

29

3.434

3.1.4 Segmenti pozicije spoljnih otvora u odnosu na strane sveta Površina [m2] Ka severu

6.30 m2

Ka istoku

0.72 m2

Ka jugu

3.60 m2

Ka zapadu

-

Ilustracija

30

3.1.5 Spoljni prozori Broj

6

Oznaka

SP

Ilustracija u zgradi

Sever

položaja

Zapad

Istok

Jug

2x3.15 m2 – sever, 2x0.36 m2 – istok, 1x1.8 m2 – jug Površina [m2] Sastav sklopa

8.82 m2 1 Spoljašnji drveni dvostruki prozor, 4-12-4mm staklo, meko drvo

Koef. prolaza

Uw=(AgxUg+AfxUf+lgxΨg)/(Ag+Af)

Uw [W/m2 K]

toplote

Tablica 3.4.1.4. Ug=3.00 [W/m2 K] – staklo Tablica 3.4.1.5. Uf=1.80 [W/m2 K] – drveni okvir 70mm Tablica 3.4.1.8. Ψg=0.04 Prozori na severu: Ag=2.448 [m2], Af=0.702 [m2], lg=11.76 [m], 2.1

1.5

1.36

0.60

Uw= (2.448x3+0.702x1.8+11.76x0.04)/(2.448+0.702)

31

2.88

Prozor na jugu: Ag=1.36 [m2], Af=0.44 [m2], lg=7.44 [m], 1.2

1.5

1.36

0.50

Uw= (1.36x3+0.44x1.8+7.44x0.04)/(1.36+0.44)

2.872

Prozori na istoku: Ag=0.211 [m2], Af=0.149 [m2], lg=1.84 [m],

0.6

0.46

0.6

Uw=(0.211x3+0.149x1.8+1.84x0.04)/(0.211+0.149)

32

2.707

3.1.5 Spoljna ulazna vrata Broj

7

Oznaka

SV

Ilustracija u zgradi

položaja

1x1.8 m2 – jug Površina [m2] Sastav sklopa

1.80 m2 1 Spoljašnja drvena vrata 2-struko, 6-16-6mm staklo, meko drvo

Koef. prolaza

UD=(AgxUg+AfxUf+lgxΨg)/(Ag+Af)

toplote

Tablica 3.4.1.4. Ug=2.70 [W/m2 K] – staklo

U[W/m2 K]

Tablica 3.4.1.5. Uf=1.60 [W/m2 K] – drveni okvir 90mm Tablica 3.4.1.8. Ψg=0.04 Ulazna vrata na jugu Ag=12.31[m2], Af=0.56 [m2], lg=4.86 [m], 0.9

2.0

1.71

0.72

UD=(12.31x2.7+0.56x1.6+4.86x0.04)/(12.31+0.56)

33

2.626

3.1.6 Pregled koeficijenata prolaza toplote kroz termički omotač zgrade Položaj

oznaka

Spoljašnji zid bez spoljašnjeg zida kupatila Spoljašnji zid kupatila Međuetažna konstrukcija prema negrejanoj prostoriji Plafon - tavan Konstrukcije u dodiru sa tlom Pod u sobama (parket) Konstrukcije u dodiru sa tlom Pod u sobama (parket) Prozori, balkonska vrata grejanih prostorija i grejane zimske bašte Spoljna vrata

(SZ – 1)

U [W/(m2K)] 1,667

Umax [W/(m2K)] 0,40

Ispunjeno DA / NE NE

(SZ – 2)

1.636

0.40

NE

(P-T)

0.841

0.30

NE

(P-1)

2.631

0,40

NE

(P-2)

3.434

0,40

NE

(SP) – sever (SP) – jug (SP) - zapad (SV)

2.88 2.87 2.70 2.62

1,50

NE

1,60

NE

4. PODACI O TERMOTEHNIČKIM SISTEMIMA 4.1 Izvod iz tehničkog opisa 4.1.1 Sistem grejanja Objekat se grеjе na prirodni gas, тако što su instalisane tri gasne peći, tip – A (u sobama i u kuhinji). Regulacija rada svake peći je na lokalnom nivou putem regulatora plamena. 4.1.2 Sistem klimatizacije Ne postoji 4.1.3 Sistem za pripremu sanitarne tople vode STV se priprema preko električnog bojlera 4.2 Gubici toplote 4.2.1 Faktor oblika zgrade i udeo transparentnih površina Visina za proračun je 0.2+2.8+0.16=3.16 [m] Zapremina grejanog dela zgrade Ve = 61.02x3.16=192.82 [m3] Površina termičkog omotača zgrade A = 34 x 3.16 + 61.02 + 61.02 = 229.48 [m2] Faktor oblika fo = A / Ve [m-1] = 229.82 / 192.82 = 1.19 Površina prozora Aw = 3.15 + 3.15 + 1.80 + 0.36 + 0.36 = 8.82 [m2] Površina vrata Ad = 1.80 [m2] Удео ТП = (Аw+Ad)/A = 100 x (8.82 + 1.80) / 229.82 = 4.62 % 34

Podaci o zgradi Neto površina grejanog dela zgrade Af [m2] Zapremina grejanog dela zgrade Ve [m3] Faktor oblika fo [m-1] Udeo transparentnih površina [%]

61.02 192.82 1.19 4.62

4.2.2 Transmisioni gubici toplote zgrade HT [W/K] 4.2.2.1 Površinski transmisioni gubici HTS [W/K] Opis građevinskog elementa

Oznaka

Spoljni zid Spoljni zid Plafon - tavan Podovi Podovi Prozori - sever Prozori - jug Prozori - zapad Vrata - jug UKUPNO

SZ - 1 SZ - 2 P-T P-1 P-2 SP - sever SP - jug SP - zapad SV

U [W/(m2K)] 1.667 1.636 0.841 2.631 3.434 2.880 2.872 2.707 2.626

A [m2] 83.49 4.21 61.02 33.52 27.50 6.30 1.80 0.72 1.80

fx 1.0 1.0 0.8 0.5 0.5 1.0 1.0 1.0 1.0

U x A x fx [W/K] 139.17 6.88 41.05 44.09 47.21 18.144 5.169 1.004 4.726 307.443

HTS = 307.443 [W/K] 4.2.2.2 Linijski transmisioni gubici HTB [W/K] HTB = 0.1 x A [W/K] Kako toplotni most do sada nije uzet u obzir, to je: A = 229.48 [m2] HTB = 0.1 x 229.48 = 22.95 [W/K] 4.2.2.3 Ukupni transmisioni gubici HT = HTS + HTB = 307.443 + 22.95 = 330.303 [W/K] 4.2.2.4 Specifični transmisioni gubici zgrade H’T = HT/A = 330.393/229.48 = 1.439 [W/(m2K)] H’T [W/(m2K)] 1.439

H’T max [W/(m2K)] 0.44

35

Ispunjeno (DA/NE) NE

4.2.3 Ventilacioni gubici toplote zgrade Hv [W/K] Hv = 0.33 x V x n = 0.33 x 171.38 x 0.7 = 39.58 [W/K] Zapremina grejanog prostora [m3] 33.61 x 2.8 + 27.5 x 2.81 = Zaptivenost prozora (tabela 3.4.2.1) Broj izmena vazduha n [ h-1 ] (tabela 3.4.2.1) Koeficien ventilacionog gubitka Hv [W/K]

171.38 srednja 0.7 39.58

4.2.4 Ukupni gubitci toplote Prema podacima (tabela 3.3.4.1) Spoljna projektna temperatura je ΘH,e =14.8oC Unutrašnja temperatura je ΘH,i =20.0oC

-

Pi = Hi x(ΘH,i - ΘH,e) x 0.001 [kW] Podaci o gubitcima toplote Transmisioni gubici kroz netransparentni deo omotača zgrade Transmisioni gubici kroz prozore i vrata Ventilacioni gubici kroz prozore i vrata Ukupni gubici toplote

[kW] 10.69 1.01 1.38 13.48

4.2.5 Godišnja potrebna energija za nadoknadu gubitaka toplote Prema metodologiji 6.1 QH,ht = (HT + Hv) x HDD x 24 x 10-3 [kWh/a] Prema tabeli 6.3 HDD = 2679 Raspored po mesecima (na osnovu tabele 6.9) Mesec HDD

Oktobar 107

Novem. 397

Decem. 565

Januar 622

Februar 487

Mart 393

April 108

Godina 2679

QH,ht = (307.443 + 39.580) x 2679 x 24 x 10-3 = 23312.19 [kWh/a] 4.3 Ulazni podaci za proračun dobitaka toplote 4.3.1 Orijentacija i površina pozicija A[m2] J I,Z S H

SZ 23.21 41.03 23.46

T

0

36

PR i VR 3.60 0.72 6.30

4.3.2 Ulazni podaci za proračun dobitaka od sunčevog zračenja Godišnja energija koja potiče od dobitaka sunčevog zračenja Prema metodologiji 6.1 Qsol = Fsh x Asol x Isol x sol Za staklene površine Asol = ggl x (1 – FF) x Aw Za spoljne zidove Asol = s,c x Rs,c x Uc x Ac Vrednosti koeficienata dobijamo iz tabela 3.4.1.4 i 6.6, 6.7 i 6.8 Faktor osenčenosti Fsh Faktor propustljivosti sunčevog zračenja za staklo ggl Faktor rama Ffr Emisivnost spoljne površine zida  sc Otpor prelazu toplote za spoljnu stranu zida Rs,c

0.90 0.71 0.15 0.60 0.04

Srednje sume sunčevih zračenja lsol x sol su dobijene iz tabele 6.9

4.3.3 Ulazni podaci za proračun dobitaka toplote od unutrašnjih izvora Qint = Af x qp + qe Od ljudi Qlj = Af x qp x h x broj dana x 10-3 [kWh] Od električnih uređaja Qe = Af x qel [kWh] Podaci za proračun dobitaka toplote od unutrašnjih izvora su uzeti iz tabele 6.5 Odavanje toplote od ljudi Qlj [W/m2] Dobitak od el. uređaja qel [kWh/m2] Prisutnost tokom dana [h]

1.2 20.0 12

37

5. PODACI O SISTEMU GREJANJA I NAČINU REGULACIJE Podaci o sistemu grejanja Uređaj koji se koristi koa izvor (kotao, toplotna podstanica, toplotna pumpa) Instalisani kapacitet [kW] Efikasnost, stepen korisnosti [%] Godina ugradnje Energent Donja toplotna moć [kJ/m3] Emisija CO2 [kg/m2a]

Tri gasne peći – tip A 12 87 1993 Prirodni(zemni) gas 33270 -

Podaci o načinu regulacije Automatska regulacija rada kotla/izvora (da/ne) Centralna regulacija toplotnog učinka (da/ne) Lokalna regulacija toplotnog učinka (da/ne) Dnevni prekid u radu sistema (sati u danu) Nedeljni prekid u radu sistema (dana u nedelji) Sezonski prekid u radu sistema (dana u sezoni) Ukupno trajanje grejne sezone (časova) Broj radnih sati tokom grejne sezone Prosečan broj osoba u zgradi

ne ne da 7 49 0 3168 3168 4

Ukupna finalna isporučena energija: Edel = QH + QC + Qve + El + Qauh = 22124.30 + 0 + 0 + 605 + 0 = 22729.30 [кWh/a] QC = Qve = 0 – neuzimamo hlađenje i ventilaciju, Qauh = 0 – nema pumpi QH,nd = 19176 [кWh/a] QH,ls= QH,nd x (1-/η -1) = 19176 x (1/0.88 - 1) = 2615 [кWh/a] η = ηк x ηc x ηr = 0.95 x 0.98 x 0.95 = 0.88 Qw = (HD / 365) x qw x A = (181/365) x 10 x 61.02 = 303 [кWh/a] Qw,ls = 0.1 x Qw = 30.3 [кWh/a] QH= QH,nd + QH,ls + Qw + Qw,ls = 19176 +2615 + 303 + 30.3 = 22124.30 [кWh/a] El = (HD / 365) x qel x A = (181/365) x 20 x 61.02 = 605 [кWh/a] Godišnja primarna energija (tabela 6.12, koef. za prirodni gas = 1.1, za el.energiju = 2.5) Eprim = QH,nd x1.1+(Qw+Qw,ls)x2.5 +El x2.5 = 19176x1.1+(303+30.3)x2.5+605x2.5=23440 [кWh/a] Godišnja emisija CO2 [кg/a] (tabela 6.13, koef. za prirodni gas = 0.2, za el.energiju = 0.53) (QH,nd +QH,ls) x0.2+(Qw+Qw,ls)x0.53 El x0.53 = 21791x0.2+(330.3)x0.53+605x0.53=4854 [kg/a]

38

6. ENERGETSKE POTREBE ZGRADE 6.1 Proračun godišnje potrebne finalne energije za grejanje QH,nd = QT + QV– ηH,gn x Qint + Qsol Mesec Oktobar Novemb. Decembar Januar Februar Mart April

QH,ht 894 3303 4701 5180 4055 3276 903

Qsol,gl 340 205 162 198 249 343 359

Qsol,c 207 117 90 112 158 220 242

Qsol 546 322 252 310 407 563 601

Qjl 15 26 27 27 25 27 13

Qel 57 100 104 104 94 104 50

Qint 72 127 131 131 118 131 63

QH,ng 345 449 383 441 525 694 364

 = [kWh/a]

50

Dijagram potrebne toplote za grejanje po mesecima

250

45

19176

Godina

200

40 35

kWh/m2a

kWh/m2 month

QH,nd 556 2863 4326 4748 3540 2596 547

30 25 20

150 100

15 50

10 5 0

0 Oktobar Novembar Decembar

Januar

Februar

Mart

April

Godišnja potrebna energija i energetski razred zgrade, prema Pravilniku o uslovima, sadržaju i postupku izdavanja sertifikata o energetskim svojsvima zgrada: Zgrade sa više stanova nove Energetski razred QH,nd,rel [%] QH,nd [kWh/(m2a)] A+ ≤ 15 ≤9 A ≤ 25 ≤ 15 B ≤ 50 ≤ 30 C ≤ 100 ≤ 60 D ≤ 150 ≤ 90 E ≤ 200 ≤ 120 F ≤ 250 ≤ 150 G >250 >150 QH,nd = 19176 [kWh/a] qH,nd = QH,nd/Af = 19176/61.02 = 315 [kWh/m2a] QH,nd,rel = (qH,nd/ qH,nd,max)x100% = (315/75)x100=437 Razred: G qH,nd,max (tablica 6.11b) 39

postojeće QH,nd [kWh/(m2a)] ≤ 10 ≤ 18 ≤ 35 ≤ 70 ≤ 105 ≤ 140 ≤ 175 >175

7. ANALIZA KVALITETA UNUTRAŠNJEG PROSTORA

Vazdušni komfor: Vazdušni komfor u objektu je obezbeđen prirodnom ventilacijom preko spoljnih otvora (vrata i prozora). U objektu ne postoji ugrađena prinudna ventilacija. Veličina spoljnih otvora i mogućnost razmene vazduha obezbeđuje umeren (uobičajen) vazdušni komfor. Toplotni komfor: Grejanje objekta je preko gasnih peći, tip A, koje se snabdevaju zemnim gasom iz ulične distributivne mreže. Dve peći su ugrađene u sobama na severnoj strani objekta, a jedna gasna peć je ugrađena u kuhinji. Regulacija rada svake peći je na lokalnom nivou putem regulatora plamena. Toplotni komfor ovakvog tipa grejanja je nizak, s obzirom na neadekvatnu raspodelu instalisane snage tako da je unutrašnja temperatura u objektu promenljiva od peći dprema spoljnim površinama (zidovima). Svetlosni komfor: Svetlosni komfor je obezbeđen prirodnim svetlom i veštačkim svetlom (noću). Veličina spoljnih otvora i zastakljenost istih je sasvim odgovarajuća za dobar nivo svetlosnog komfora tokom dana, čak i po oblačnom danu. Tokom noći, ugrađene el. sijalice u prostorijama obezbeđuju prosečan svetlosni komfor. Zvučni komfor: Kada je objekat građen (1969. godina), niko nije obraćao pažnju na zvučni komfor. Samim stilom gradnje (srednje teški) je unutar objekta obezbeđen nizak nivo zvučnog komfora. Neto kvadratura objekta je mala, a unutar objekta ne postoji zvučna izolacija.

40

IV ENERGETSKI PASOŠ

41

Енергетски пасош за стамбене зграде

Образац Енергетског пасоша ЕНЕРГЕТСКИ ПАСОШ ЗА СТАМБЕНЕ ЗГРАДЕ x постојећа ЗГРАДА1 нова 1. Зграда са једним станом Категорија зграде 2. Зграда са више станова фотографија зграде Место, адреса: Сремска Каменица, Радничка 11 Катастарска парцела: к.п. 5383/1 к.о. Сремска Каменица Власник/инвеститор/правни Милан Гутеша заступник: Извођач: непознат Година изградње: 1969 Година реконструкције/ енергетске санације: Нето површина AN m2: 61.02 2 QH,nd QH,nd,rel [%] [kWh/(m2a)] Прорачун 19176 437  15  25  50  100  150  200  250

 250

C Подаци о лицу које је издало енергетски пасош Овашћена организација: Потпис овлашћеног лица и печат организације: ____________________________ (потпис) Одговорни инжењер: Потпис и печат одговорног инжењера EE :

М.П.

____________________________ (потпис) Број пасоша: 01/2013 Датум издавања/рок важења:

М.П.

1

Означити да ли се ради о новој или постојећој згради и заокружити категорију зграде Одредити релативну вредност индикатора према прилогу Правилника о условима, садржају и начину издавања енергетског сертификата за зграде 2

42

ЕНЕРГЕТСКИ ПАСОШ ЗА СТАМБЕНЕ ЗГРАДЕ – друга страна Подаци о згради Нето површина зграде унутар термичког омотача AN m2

61.02

Запремина грејаног дела зграде Ve m3

171.38

Фактор облика f0 m-1

1.19

Средњи коеф. трансмисионог губитка топлоте H’T [W/(m2K)]

1.439

Годишња потребна топлота за грејање QH,nd [kWh/(m2a)]

19176

Климатски подаци Локација

Ср. Каменица

Број степен дана грејања HDD

2679

Број дана грејне сезоне HD

181

Средња температура грејног периода H,mn [оС]

5.2

Унутрашња пројектна температура за зимски период H,i [оС]

20

Подаци о термотехничким системима у згради Систем за грејање (локални, етажни, централни, даљински)

даљински

Топлотни извор

Природни (земни) гас

Систем за припрему СТВ (локални, централни, даљински)

локални

Топлотни извор за СТВ

ел. енергија

Систем за хлађење (локални, етажни, централни, даљински)

-

Извор енергије који се користи за хлађење

-

Вентилација (природна, механичка, механичка са рекуперацијом)

природна

Извор енергије за вентилацију

-

Врста и начин коришћења система са обновљивим изворима

-

Удео ОИЕ у потребној топлоти за грејање и СТВ %

-

Подаци о термичком омотачу зграде

Испуњено

U [W/(m2K)]

Umax [W/(m2K)]

1.60

0.5

НЕ

2.6-3.4

0.5

НЕ

-

-

0.84

0.30

НЕ

просторија и грејане зимске баште

2.8

1.50

НЕ

Спољна врата

2.7

1.60

НЕ

Спољни зидови Конструкције у додиру с тлом Раван и коси кров

ДА / НЕ

Међуспратна конструкција према негрејаној просторији Прозори, балконска врата грејаних

43

ЕНЕРГЕТСКИ ПАСОШ ЗА СТАМБЕНЕ ЗГРАДЕ – трећа страна Подаци о систему грејања Уређај који се користи као извор (котао, топлотна подастаница, топлотна пумпа) Инсталисани капацитет [kW] Ефикасност, степен корисности [%] Година уградње Енергент Доња топлотна моћ [kJ/m3] Емисија CО2 [kg/m2a]

Три гасне пећи – тип А 12 87 1993 Природни (земни) гас 33270 -

Подаци о начину регулације Аутоматска регулација рада котла/извора (да / не) Централна регулација топлотног учинка (да / не) Локална регулација топлотног учинка (да / не) Дневни прекид у раду система (сати у дану) Недељни прекид у раду система (дана у недељи) Сезонски прекид у раду система (дана у сезони)

не не да 7 49 0

Подаци о губицима топлоте

[кW]

Трансмисиони губици кроз нетранспарентни део омотача зграде Трансмисиони губици кроз прозоре и врата Вентилациони губици кроз прозоре и врата Укупни губици топлоте

10.69 1.01 1.38 13.48

Енергетске потребе зграде

[kWh/а]

[kWh/m2а]

Годишња потребна топлота за грејање, QH,nd Годишња потребна топлота за припрему СТВ, QW Годишњи топлотни губици система за грејање, QH,ls Годишњи топлотни губици система за припрему СТВ, QW,ls Годишња потребна топлотна енергија, QH Годишња испоручена енергија, Edel

19176 303 2615 30.3 22124.3

315 4.96 43 0.50 363

22729.3

373

Годишња примарна енергија, E prim

23440

384

Годишња емисија CО2 [kg/а] [kg/m2а]

4854

79.5

[kWh/а]

[kWh/m2а]

Подаци о измереној потрошњи енергије*

Годишња измерена топлота за грејање Годишња измерена топлота за припрему СТВ Годишња измерена топлотна енергија Годишња измерена електрична енергија * Могућност уношења података за постојеће зграде када постоје подаци о измереној потрошеној енергији у последње три године

44

-

ЕНЕРГЕТСКИ ПАСОШ ЗА СТАМБЕНЕ ЗГРАДЕ – четврта страна Предлог мера за унапређење енергетске ефикасности зграде 1. постављање полистиренских плоча у калупима дебљине 10 цм на спољне зидове СЗ – 1, и ЗЅ – 2, са обрадом спољних зидова „демит“ фасадом. 2. постављање полистиренских плоча у калупима дебљине 5 цм на под П – 1, и П – 2, са израдом „пливајуће“ подне цементне кошуљице и завршном обрадом подова (у собама ламинат паркет, у ходнику, кухињи и купатилу керамичке плочице). 3. постављање полистиренских плоча у калупима дебљине 10 цм на таван П – Т. 4. замена свих спољних отвора (прозори и врата) са новим, који су израђени од петокоморног ПВЦ профила, са попуном од двоструким нискоемисионим стаклом 4 – 12 – 4 мм, испуњеним аргоном. 5. 6. 7. 8. 9. 10. 11. 12. 13. 14. 15. 16. 17. 18. 19. 20.

45

ЕНЕРГЕТСКИ ПАСОШ ЗА СТАМБЕНЕ ЗГРАДЕ – пета страна Објашњење техничких појмова Нето површина зграде унутар термичког омотача, AN m2, је укупна нето површина грејаног простора зграде. Запремина грејаног дела зграде, Vе m3, јесте бруто запремина коју обухвата термички омотач зграде – запремина грејаног простора зграде. Фактор облика ƒо = А/Vе, (m-1), је однос између површине термичког омотача зграде (спољне мере) и њиме обухваћене бруто запремине. Коефицијент трансмисионих губитака топлоте, HТ [W/K], су трансмисиони губици топлоте кроз омотач зграде подељени разликом температура унутрашње и спољне средине. Период грејања, HD ("heating days") је број дана од почетка до краја грејања зграде. Почетак и крај грејања за сваку локацију одређен је температуром границе грејања, која је обухваћена при одређивању броја Степен дана HDD ("Heating degree days"). Унутрашња пројектна температура, H,i [°C], је задата температура унутрашњег ваздуха грејаног простора у згради. Средња температура грејног периода, H,mn[оС], је осредњена вредност температуре спољног ваздуха у временском периоду грејне сезоне. Годишња потребна топлота за грејање зграде, QH,nd [kWh/a], је рачунски одређена количина топлоте коју грејним системом треба довести у зграду током године да би се обезбедило одржавање унутрашњих пројектних температура. Годишња потребна топлотна енергија за загревање санитарне топле воде, QW [kWh/a], је рачунски одређена количина топлотне енергије коју системом припреме СТВ треба довести током једне године за загревање воде. Годишња потребна енергија за хлађење зграде, QC,nd [kWh/a], је рачунски одређена потребна количина топлоте хлађења коју расхладним системом треба одвести из зграде током године да би се обезбедило одржавање унутрашњих пројектних параметара. Годишња потребна енергија за вентилацију, QV [kWh/a], је рачунски одређена потребна енергија за припрему ваздуха системом механичке (принудне) вентилације, делимичне климатизације или климатизације током једне године за одржавање услова комфора у згради. Годишња потребна енергија за осветљење, ЕL [kWh/a], је рачунски одређена количина енергије коју треба довести згради током једне године за осветљење у згради. Годишња потребна топлотна енергија, QH [kWh/a], је збир годишње потребне топлотне енергије и годишњих топлотних губитака система за грејање и припрему санитарне топле воде у згради. Годишњи топлотни губици система грејања, QH,ls[kWh/a] су губици енергије система грејања током једне године који се не могу искористити за одржавање унутрашње температуре у згради. Годишњи топлотни губици система за припрему санитарне топле воде, QW,ls [kWh/a], су губици енергије система за припрему СТВ током једне године који се не могу искористити за загревање воде. Годишња испоручена енергија Еdel [kWh/a], је енергија доведена техничким системима зграде током једне године за покривање енергетских потреба за грејање, хлађење, вентилацију, потрошну топлу воду, расвету и погон помоћних система. Годишња потребна примарна енергија која се користи у згради, Еprim [kWh/a], је збир примарних енергија потребних за рад свих уграђених техничких система за грејање, хлађење, климатизацију, вентилацију и припрему СТВ у периоду једне године. Годишња емисија угљен диоксида, CО2 [kg/а], је маса емитованог угљен диоксида у спољну средину током једне године, која настаје као последица енергетских потреба зграде.

46