Staticki Proracun HIPO Bulevar

STATIČKI PRORAČUN A nali za opterećenja D ejstvo vetra Lokacija objekta – Beograd • Osnovna brzina vetra: V m ,50 ,10 =19m / s • Faktor vremenskog osrednjavanja brzine vetra: k t =1.0 (vreme osrednjavanja t = 3600 s) • Faktor povratnog perioda osnovne brzine vetra: k T =1.0 (T = 50 godina) • Gustina vazduha: ρ =1.225kg / m 3 Osnovni pritisak vetra

[

q m ,T ,10 = 1 / 2 × ρ × (Vm ,50,10 × k t × k T ) ×10 −3 KN / m 2 2

]

q m ,T ,10 =1 / 2 ×1.225 ×(19.0 ×1.0 ×1.0 ) ×10 −3 = 0.221KN / m 2 2

•

Faktor ekspozicije Kz: Urbana sredina ⇒ klasa hrapavosti C  z  K z2 = b ×    10 

2α

za z >10 m

Parametri hrapavosti terena (tabela 5): a = 0,041; b = 0,5; α = 0,22 2×0.22

•

 4.0  K z2 = 0.5 ×   10 

= 0.334

Koeficijent topografije terena: Sz Sz = 1; (zgrada nije na mestu koje je posebno izloženo vetru) Dinamički koeficijent Gz=2.5

Osrednjeni aerodinamički pritisak vetra q m ,T , z = q m ,T ,10 × S z2 × K z2

q m ,T , z = 0.221 ×1.0 2 × K z2 = 0.074

Pritisak vetra

qW = q m ,T , z ×G z ×C Pe

[ KN / m 2 ] C Pe = 1.0+1.0=2.0 → qw = 0.13 x 2.5 x 2.0 = 0.37 kN/m2 Sopstvena težina 3D slova (d = 14cm):

G sl = 0.484 ⋅ 0.003 ⋅12 + 2.867 ⋅ 0.001 ⋅ 0.14 ⋅ 27 + 0.484 ⋅ 0.001 ⋅ 27 = 0.041kN

G1,sl = 0.041/2 = 0.0205kN → reakcija u najopterećenijem brezonu Mg,sl = 0.0205 ∙ 0.22 = 0.0045kNm

Sopstvena težina brezona M8:

g = 0.016 kN/m → M g =

0.016 ⋅ 0.22 2 = 0.0001kNm 8

Vetar na brezon: W1 =

0.484 ⋅ 0.37 = 0.09kN 2

Dimenzionisanje najopterećenijeg brezona 0.09 (0.0045 + 0.0001) ⋅ 10 2 σ = + = 9.16kN / cm 2 < σ dop = 16kN / cm 2 2 0.05 0.8 π Proračun noseće aluminijumske konstrukcije Sopstvena težina logoa (d = 12cm): PL = 1.578 cm2 OL = 4.452 cm2

G L = 1.578 ⋅ 0.003 ⋅12 + 4.452 ⋅ 0.001 ⋅ 0.12 ⋅ 27 + 1.578 ⋅ 0.001 ⋅ 27 = 0.114kN G 0.114 gL = L = = 0.072kN / m 2 PL 1.578

Sopstvena težina alubonda (2 x 4mm): gAl = 2 x 5.48 = 10.96 kg/m2 = 0.11 kN/m2 Vetar w = 0.37 kN/m2 Dispozicija i opterećenja

Rav an: xz

Ngark. g (g) Opt. 1: 1: g(g)

Rav an: xz Ngark. 2: w Opt. 2: w

Rav an: xz

Statički proračun – uticaji u najopterećenijim nosačima 0.12

Ngark. Opt. 3: I3:+I+II II

M3 0.21

T2

-0.04

M2 -0.12

N1

Uticaji u gredi

-0.21

T3

Ndikimet në tra: 13-9 N1 [kN], T2 [kN], T3 [kN], M2 [kNm], M3 [kNm]

0.11

Ndikimet në tra: 1-38 N1 [kN], T2 [kN], T3 [kN], M2 [kNm], M3 [kNm]

0.03 -0.03

-0.01

-0.02

0.02 -0.03 -0.01

0.01 -0.03 -0.01

M3

0.01

0.07

0.05 -0.11 -0.25

0.08 -0.04

-0.06 -0.12

0.11

0.14

-0.03

0.19 -0.08

-0.07

Uticaji u gredi

-0.12

0.04

T3

-0.02

0.16

-0.05

-0.05

0.03

T2

0.06

M2 0.12

N1

0.01

0.01

0.02

Ngark. Opt. 3: I3:+I+II II

Reakcije oslonaca

R2 = 0.37

R3 = 0.08

R2 = 0.35

R3 = 0.08

R2 = 0.26

R3 = 0.15

R2 = 0.25

R3 = 0.15

R2 = 0.27

R3 = 0.12

R2 = 0.26

R3 = 0.12

R2 = 0.18

R3 = 0.12

R2 = 0.18

R3 = 0.12

R2 = 0.11

R3 = 0.14

R2 = 0.11

R3 = 0.14

R2 = 0.12

R3 = 0.07

R2 = 0.12

R3 = 0.07

R3 = 0.05

R3 = 0.05

Ngark. Opt. 3: I3:+I+II II

R2 = 0.11

R2 = 0.11

Reakcije Dukja: xz oslonaca Reaksionet e mbështetësv e

Dimenzionisanje Dimenzionisanje najopterećenijeg aluminijumskog nosača alubonda (40x40x3mm) N = 0.12 kN T = 0.21 kN M = 0.04 kNm σ=

0.12 0.04 ⋅10 2 + = 0.89kN / cm 2 < σ dop = 10kN / cm 2 4.208 4.662

Dimenzionisanje aluminijumskih horizontalnih nosača 40x40x3mm N = 0.02 kN T2 = 0.12 kN M3 = 0.01 kNm T3 = 0.25 kN M2 = 0.03 kNm σ=

0.02 (0.01 + 0.03) ⋅ 10 2 + = 0.89kN / cm 2 < σ dop = 10kN / cm 2 4.208 4.662

Proračun veze aluminijumskih nosača Veza dva aluminijumska nosača se ostvaruje pomoću L 30x30x3 prifila i 2 M8 zavrtnja. Proračun zavrtnjeva Sile u zavrtnju smicanje: Rv = 0.12 kN zatezanje: Rh = 0.21 kN 0.8 2 π = 7.03kN 4 0.8 2 π pritisak po omotaču rupe: σdop= 27 kN/cm2 → nosivost ankera: Fb = 27 ⋅ = 13.56kN 4

smicanje:

τdop=14 kN/cm2 → nosivost ankera na smicanje: Fτ = 14 ⋅

→ Nosivost zavrtnjeva je zadovoljena

Proračun ankera za vezu sa zidom Veza horizontalnih aluminijumskih nosača sa zidom se ostvaruje pomoću 2 x L 30x30x3 profila na svakih 80cm i sa po 2 M8 ankera na gornjem odnosno donjem L profilu i sa 2 M8 zavrtnja kroz nosač i oba L profila. Pretpostavlja se da vertikalnu silu (od sopstvene težine) primaju samo gornja dva ankera, dok silu čupanja (od vetra) prihvataju sva 4 ankera: Sile u najopterećenijem ankeru smicanje: Rv = 0.15 kN čupanje: Rh = 0.37 kN 0.8 2 π = 7.03kN 4 0.8 2 π pritisak po omotaču rupe: σdop= 27 kN/cm2 → nosivost ankera: Fb = 27 ⋅ = 13.56kN 4

smicanje:

τdop=14 kN/cm2 → nosivost ankera na smicanje: Fτ = 14 ⋅

→ Nosivost ankera je zadovoljena