Riego Por Aspercion22

Realizar Realizar el diseño Agronómico e hidráulico del regadio de la parcela de la figura mediante sistema de aspersión en cobertura total en PVC.

Datos necesarios del proyecto: Textura del suelo: franco Salinidad del agua para riego: 1.1 mmhos/cm Cultivo: Cebada grano Eto : 150.0 [mm/mes] Mes de maxima demanda: Octubre Profundidad de raices ese mes: 40.0 [cm] Kc: Dura uración ión del del rieg riego o: 9.0 9.0 [h] [h] La parcela debe regarse en 6 días

1

1. DI SEÑO AGRONOM AGRONOM I CO: 1.1. 1.1. NECE NECESI SIDA DADE DES S DE AGU AGUA A Cálculo de las necesicades de riego, admitiento que no existe variacion del grado de humedad entre riegos y que la capa freatica esta lo sufucientemente sufucientemente profunda a efectos del cultivo, viene dadas por:

 Nn



 ETc  ETc



 Pe  Pe

Para el mes de maximas necesidades, la presipitacion efectiva es nula por lo que:

 Nn



 Etc  Etc



 Kc

 ETo *  ETo

Este valor ya se calculo para el diseño de riego por goteo, pero lo que se hará es corregir  estas demandas para el caso de diseño por aspersión.

Calculo de la necesidad de riego NETA:  Nn



 Etc  Et c



 Kc

*  ETo  ETo

Donde: ETo ETo = maxim ximo cons onsumo umo en octu octub bre Eto Eto Kc = Coeficiente de cultivo.

 Nn



 Etc  Etc



 Kc

ETo ETo = Kc =

Nn =

*  ETo  ETo

Dosis neta  Dn  Dn



( Cc



 Pm  Pm

)*

d  a

*  NA  NAP  *  z 

Donde: Dn= Dosis Dosis neta neta Cc= Capacida Capacidad d de campo campo Pm= pumto pumto de marcitamie marcitamiento nto da= densidad densidad aparente aparente del del tipo de suelo  NAP= nivel de agua agua z= profundida profundidad d de las raices raices

150 150 mm/me /mes 1

4.84 mm/dia

Cc= 22 % Pm 10 % Da= 1.4 t/m3

Suelo franco

Cebada grano, grupo 3, Kc= Etc= 4.84 mm/dia  Dn



( Cc



 Pm

)*

d  a

1

de tabla 1

NAP=

0.52

de tabla 2

Dn=

*  NAP  *  z 

34.944 mm

Fraccón de lavado:  LR

CE  

( 5 * CE 

e

i



CE  i )   f  

Donde: LR= Cei= Cee= f=

lavado de sales % conductividad electrica del agua conductividad electrica del suelo eficiencia de lavado 85 % LR=

0.175

1.1 1.7

de tabla 3

= ( 17.5 %)

Necesidades brutas:  N 

 N 



b

 E 

a

* (1

n 

)

LR

donde: Ea= eficiencia de aplicación =  Nb=

80 %

7.33 mm/dia

Dosis bruta:  D

 D b



 E  a

* (1

Pluviometria Db= 52.94mm

n 

LR

)

1.2. PARAMETROS DE RIEGO Intervalo de riego:

 D

 IR

b



 N 

= 7.22 dia

IR=

7

8

bdiaria

IR=

7 dia

Dosis bruta ajustada:  Db

 N bdiaria* R



Horas de riego al dia

=

9

Posturas al dia

=

2

= 51.3 mm

4.5 horas/posturas

Intensidad delluvia: Intensidad de lluvia= Db ajustada / horas/postura=

11.40 mm / h

dia

1.3. ELECCION DE ASPERSORES. La elección del aspersor nos es dado por el ejercicion sus datos son los siguientes: Aspersor de dos boquillas. Caudal: 1,60m3/h. Presión nominal: 2,8 kg/cm2 Radio de alcance: 14 m. Marco: 12 * 18 m Pluviometria (Pms)= 10.43 mm / h

 Tiempo de riego: TR = D b ajustada / Pms

=

4.92 horas

< 4,5 hrs

2. DISEÑO HIDRAULICO

Superfice total =

600 *

300 * + 300 *

300 =

270000 m2 =

27 ha

 Tanteo  Nº de bloques se riego =

IR * Nº posturas / dia =

14

Observando la parce se ve que por su forma, el numero mas aconsejable de bloques es 12 y no 14; los bloques de riego deben ser siempre lo mas uniformes posible. Para facilitar el manejo y el calculo prodriamos hacer que IR = 6 dia de manera que se regarian dos bloques al dia Esta es la mejor solución de diseño, pero nos obliga a recalcular la Db para el nuevo intervalo de riego y elegir otro aspersor.

Dosis bruta ajustada:  Nb=

 Db

 N bdiaria* R



7.33 mm/dia Db=

43.98 mm

Intensidad delluvia: 9.77 mm/h

Intensidad de lluvia= Db ajustada / horas/postura=

ELECCION DE ASPERSORES. La elección del aspersor nos es dado por el ejercicion sus datos son los siguientes: Aspersor de dos boquillas. Caudal: 1,60m3/h. Presión nominal: 2,8 kg/cm2 Radio de alcance: 14 m. Marco: 12 * 18 m Pluviometria (Pms 10.43 mm / h

 Tiempo de riego: TR = D b ajustada / Pms  Nº de bloques de riego = Superficie / bloque =

6*6 =

=

4.22 hrs

12 bloques

2.25 ha/bloque

 Nº teorico de aspersores =sup. Parcial/marco =

1250

Aspersores totales

Van a regar a la vez, en teoria: 1250 aspersores 12 bloques

= 104.17 aspersores/bloque

2.1. RAMALES DE RIEGO Y ASPERSORES EN CADA BLOQUE DE RIEGO

Para el primer ramal se colocara S/2,para uniformizar el riego de la parcela. S= L= n=

8.8 ramales

18 150

8 ramales

con 8 ramales L= 150 R radio=

135 m - 135 =

14 m

15 m desde el ultimo ralmal hasta el extremo de parcela

R efectivo=14*0,95=

13.3 m

 No se va a regar bien todo el borde. Tendremos 1.7 m peor regado que el resto.

Número de aspersores/ramal: Datos: longitud =

150 m

Se=

12 m

n=

13.0 aspersores

Abastecemos el ramal por un extremo del bloque ya que la longitud no es tan larga y no se tendra tanta  perdida de carga.

Si hacemos esta distribución de los aspersores se tendra que el aspersor final quedara en el borde de la  parcela. Para solucionar este problema al final del ramal se colocara un aspersor sectorial por lo que el numero de aspersores del ramal es igual a 13, sin penchar la tuberia secundaria.  Nº aspersores/bloques reales = qi =

2.2.

104 aspersores

1.60 m3/h

caudal unitario de cada aspersor  

Cálculo de los ramales q ramal= Longitud = a=

20.8 m3/h 150 m 1.2 Perdida localizada (20%)

Referencia: Apurar la condición de deiseño Donde: Presión primer aspersor  Presión del ultimo aspersor  Presión nominal

tanteos 75 mm

θ=

J(%)=

θinterno=

2.89 %

 perdida de carga h= a*F*J*L donde: F= coeficiente de Christiansen β = coeficiente constructivo se asume 80% lo=S/2 β= n=

F

h=

1.8 13

F=

0.372 de tabla 4

1.93 mca

Condición de diseño

Presión primer aspersor

31.45 mca

donde: Ha =

altura del aspersor 2m 28 mca del aspersor  

70.6 mm

Presión del ultimo aspersor

27.52 mca

Verificar si cumple la condición 3.93

5.6

OK

 

Ramales 75 1.93 150 31.45

θ=

h= L=

2.3.

mm mca m mca

 Tuberia secundaria θ : 110 - 140 mm ( no superar )

Referencia de diseño

No perder mas del 10% en carga a= 1.2

Calculo de la secundaria. q secundaria = q secundaria = L= lo=S/2 β= n=

F

Nª de ramales*q laterales 166.4 m3/h 135 m

1.8 13

F=

0.372 de tabla 4

 Tanteo θ=

J (%) =

125 mm

9.56 %

Perdida de carga h = a*F*J*L h= 5.76 mca

Secendaria θ=

h=

125 mm 5.76 mca

θinterno=

10%

120 mm

2.4.

 Tuberia terciaria

PVC 6 atm (en principio)

 Tramo BD: q= L= a= F=

q lateral*8= 166.4 m3/h 135 m 1.1 (perdida de carga localizada 10%) 1 porque no hay aspersores

1º Tanteo θ=

140 mm

J (%)=

6.09 mca

θinterno=

131.8 mm

θinterno=

150.6 mm

Perdida de carga h = a*F*J*L h= 9.05 mca

2º Tanteo θ=

160 mm

J (%)=

3.21 mca

Perdida de carga h = a*F*J*L h= 4.77 mca Se adopta un θ = 160 mm.

 Tramo DE: q= L=

q lateral*8= 50 m

166.4 m3/h

a= F=

1.1 (perdida de carga localizada 10%) 1 porque no hay aspersores

θ=

140 mm

J (%)=

6.09 mca

1º Tanteo θinterno=

131.8 mm

θinterno=

150.6 mm

Perdida de carga h = a*F*J*L

h=

3.35 mca

2º Tanteo θ=

160 mm

J (%)=

3.21 mca

Perdida de carga h = a*F*J*L h= 1.77 mca Se adopta un θ = 160 mm para tener menor perdida de carga y para unformisar la tuberia.

2.5.

Presión a la salida del bombeo

La presión se la calcula para el punto mas desfaborable o el punto mas alejaso del bonbeo en el que hay mayor perdida de carga. Psalida = Po/ ϒ + h BD + Z BM + H DE + Z DE Psalida =

44.37 mca

14,86 mca el timbraje de 10 atm es sufisiente para esta presión.

2.6.

 Tuberia de impulsión. profundidad del pozo = Longitud tuberia = q=

40 40 166.4 θ= 140 a= 1.15 J (%) =

h = a*J*L =

2.7.

m m m3/h mm 4.56 %

2.10 mca

Grupo de bombeo Hm=

14.86  N =

+ 1.38

+ 75 =

80.33 c.v.

=

91.24 mca 1.49 c.v./ha