DISEÑO HIDRAULICO D 0 1 Poblacion contribuyente al sistema 2 Caudal Afluente medio: 3 Caudal Afluente maximo diario 4 Caudal Afluente maximo horario 5 Concentracion media de DBO afluente al reactor UASB 6 Concentracion media de DQO afluente al reactor UASB 7 Temperatura del Agua Residual, (promedio del mes mas frio) 8 Coeficiente de produccion de Solidos 9 Coeficiente de produccion de Solidos , en terminos de DQO: 10 Concentracion esperada para el Lodo de descarte: 11 Densidad del Lodo:
( Q max
1.3
( Q maxh
1.8
(So- UASB -DBO) : (So- UASB - DQO) : (T ): (Y ( Y obs) : ( C_lodo ) : ( γ_lodo ) :
L= 20.00 m
Ancho del reactor L= 10.00 m REACTOR 2
Punto de Distribucion y su respectiva area de influencia
Ing. Edwin C. Gamarra Barrera CIP 57389 PERU
( Q m 1.230866669
Ancho del reactor L= 10.00 m REACTOR 1
Afluente
Lado mas largo del Reactor L= 20.00 m
Ing. Edwin C. Gamarra BarreraCIP 57389
Ancho del
Abertura simple para el compartmento de decantacion
Ancho del
Abertura doble para el compartimento de decantacion 4x
Representacion esquematica de los tubos de Distribucion (Planta Superior)
3,888 4,786 6,221 8,614 608 1,000 15 0.18 0.21 4 1,020
Hab. m3/d m3/d m3/d mg/L mg/L °C kgSST/kgDQO apl KgDQO_lodo / KgD % kgSST/m3
L= 10.00 m
###
###
Ancho del reactor
L= 10.00 m
Ancho del reactor
Punto de Distribucion y su respectiva area de influencia 2.78 m2
Ancho del reactor L= 10.00 m REACTOR 1 L= 10.00 m REACTOR 2
Ancho del reactor
Separado
1.67
trifasico de decantacion
Ing. Edwin C. Gamarra BarreraCIP 57389 6 Separadores Trifasicos a cada 3.33 m.
Abertura simple para el compartmento de decantacion
Abertura doble para el compartimento de decantacion 4x
compartmento 1.67
SEPARADOR TRIFASICO
SEPARADOR TRIFASICO
Lado mas largo del Reactor
L= 20.00 m
Representacion esquematica de los separadores trifasicos (Planta Media)
Ing. Edwin C. Gamarra BarreraCIP 57389 Deflector de gas
} c
Nata en el separador
Canaleta de desfogue Retenedor de nata Nata del decantador
Separador trifasico
c
Camara de gas
c
Deflector de gas
h2
Canaleta de desfogue
Deflector de gas
h1
Nata del decantador
c
Deflector de gas
Deflector de gas
α
Canaleta de desfogue
Separador trifasico
Deflector de gas
a
Compartmiento de decantacion
Camara de gas
Nata del decantador Retenedor de nata Canaleta de desfogue
L= 5.00 m
Altura de Reactor
Compartmiento de decantacion
Separador trifasico
Compartmiento de decantacion
(gases, solidos, liquidos)
Separador trifasico
(gases, solidos, liquidos)
Ingreso Aguas Residuales
Compartmiento de decantacion
(gases, solidos, liquidos)
Separador trifasico
Compartmiento de decantacion
(gases, solidos, liquidos)
Separador trifasico
Compartmiento de decantacion
Camaras de gas
L= 20.00 m
12 tubos
Esquema de las areas de influencia de cada tubo de Distribucion ( Fondo del reactor )
α a
a: b: ancho de la abertura sencilla para el decantador
Traslape del deflector de gases en relacion a la
H abertura de paso para el decantador (min. 0.10m
c: α: h1: h2: H: ancho de la abertura de paso doble para el decan
angulo de inclinacion pared decantacion min 50°
altura pared inclinada compartmiento decantaci
altura pared vertcal compartmiento decantacion
altura total de compartmiento de decantacion H
Lado mas largo del Reactor L= 20.00 m Esquema Corte longitudinal Reactor
Colector de Gas
Compartmiento de decantaci
Biogas
b
Biogas
c=2a b c
Detalle
Configuracion Esquematca del Separador Trifasico con identficacion de los deflectores de Gas, aberturas de paso para el decantador y camara de Gas
10.00 0.005
0.005
1.54 m
6.92
NA
1.54 m NA
INTERFASE LIQUIDO - GAS
54.3 °
0.35 a
54.3 °
Lc 6.93 9.30
1.19
1.19
Ing. Edwin C. Gamarra BarreraCIP 57389
Biogas
Biogas
Biogas
b 0.15
Biogas
b 0.15
Corte Longitudinal (esquematico) de los separadores trifasicos
INDICADORES "PER CAPITA" RESULTANTES DEL DIMENSIONAMIENTO -
Area del Reactor : Volumen del Reactor: Produccion de Metano: Produccion de Biogas: Produccion de lodo: Produccion volumetrica de lodo: Area de lecho de secado:
0.103 514.40 228.91 305.30 221.56 5.43 0.443
m2 / habitante litros / habitante litros / habitante.dia litros / habitante.dia Gramos.SST/habitante.dia litros/habitante.dia m2 / habitante
USO DE INDICADORES "PER CAPITA" PARA PRE - DIMENSIONAMIENTO DE REACTORES UASB
- Numero de Habitantes
3,888
habitantes
-
400.0 2,000 890 1,187 861 21.11 1,723
m2 m3 m3/d m3/d Kg.SST/dia m3/dia m2
Area del Reactor : Volumen del Reactor: Produccion de Metano: Produccion de Biogas: Produccion de lodo: Produccion volumetrica de lodo: Area de lecho de secado:
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Fuente Libro: REACTORES ANAEROBIOS PRINCIPIOS DEL TRATAMIENTO BIOLOGICO DE AGUAS RESIDUALES CARLOS AUGUSTO DE LEMOS CHERNICHARO DEPARTAMENTO DE INGENIERIA SANITARIA Y AMBIENTAL UNIVERSIDAD FEDERAL DE MINAS GERAIS - UFMG - BRASIL TRADUCCION IVAN ANDRES SANCHEZ ORTIZ DEPARTAMENTO DE RECURSOS HIDROBIOLOGICOS UNIVERSIDAD DE NARIÑO (COLOMBIA) COMO SOLICITAR EL LIBRO: EDITORIAL UNIVERSITARIA, UNIVERSIDAD DE NARIÑO TELEFAX 031-7311449 email :
[email protected] [email protected]
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O HIDRAULICO DE REACTOR ANAEROBIO DE MANTO DE LODO (REACTOR UASB) 1.-Calculo de la carga media afluente de DQO (CO_ A_UASB_DQO) :
m3/d m3/d m3/d
= 199.4 m3/h = ### = ### = 0.608 kg/m3 = 1.000 kgDQO/m3
(6) CO_A_UASB_DQO = (So-UASB - DQO)
(2) x Q med =
1.000 kgDQO/m3
2.-Adopcion del Tiempo de Retencion Hidraulica ( t ) :
De acuerdo al cuadro 5.14 (Lemos Chernicharo) kgSST/kgDQO apl KgDQO_lodo / KgDQO_apl kgSST/m3
Valor Adoptado pata Tiempo de Retencion ( t )
Para una temperatura de 15°C 3.-Determinacion del Volumen Total de los Reactores ( V ) :
V = Qmed x t = (4785.609609072 m3/d )/(24 h/d ) x 10 horas 4.-Adopcion del Numero de Reactores ( Nr ) :
Numero de Reactores ( Nr ) 4.1.-Volumenes hasta 2,500 m3. 4.2.-Volumenes hasta 500 m3. 4.3.-Volumenes hasta 400 m3. 5.-Volumen de cada Reactor ( Vr ) :
Vr= 𝑉/𝑁� =
( 1994 m3 ) / ( 2 )
6.-Adopcion de la Altura del Reactor ( H ) :
Altura del Reactor ( H ) : 7.- Determinacion del Area de cada Reactor ( Ar ) :
Area de cada Reactor Ar= 𝑉/� 997 m3 / 5 m = = Adoptar Reactores rectangulares de :
8.- Verificacion del Area, del Volumen y del tiempo de retencion corregidos:
Area total corregida: ( At = Nr x Ar ) = 2 x 200 m2 Volumen corregido: ( Vt = At x H ) = 400 m2 x 5 m Tiempo de retencion Hidraulica corregida: ( t = Vt / Qmed )
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x
4,786 m3/d
9.- Verificacion de las Cargas Aplicadas.
9.1.-Carga Hidraulica volumetrica
CHV = Qmed / V =
4785.609609072 (m3/d) / 2000
9.2.-Carga Organica volumetrica
Cv = ( Q med x So_uasb_dqo ) / Vt =
4785.6096090
10.- Verificacion de las velocidades superficiales
10.1.-Para Qmed : 10.2.-Para Qmaxd: 10.3.-Para Qmaxh:
V = Qmed / At = V = Qmaxd / At = V = Qmaxh / At =
( 199.4 m3/h ) / 400m2 = ( 259.2205204914 m3/h ) / 400m2 = ( 358.9207206804 m3/h ) / 400m2 =
11.- Sistema de Distribucion del Agua Residual afluente
Con una Densidad de Lodo con una concentracion de 1020 kgSST/m3 : Tipo de Lodo Denso y con una Carga Organica Aplicada de : 2.39 KgDQO/m3.d Se Adopta un area de Influencia por tubo de distribucion de : El numero de Tubos se calcula por medio de : Nd = At / Ad = 400 m2 / 2.5 m2 = En Funcion de la necesaria simetria del Reactor, adoptar 80 Tubos de Distribucion por cada r -En el lado de mayor longitud (largo) de cada reactor ( 20 m:) 9 tubos de distribucion -En el lado de menor longitud (Ancho) de cada reactor ( 10 m:) 4 tubos de distribucion Asi, cada reactor tendra 72 (12 x 6) tubos de distribucion, cada uno con un area de influenci
12.- Estimacion de la Eficiencia de Remocion de DQO del sistema, de acuerdo con la formula siguien
�_𝐷𝑄� =100 � ( 1 - 0.68 x 𝑡^(−0.35) ) =
70%
13.- Estimacion de la Eficiencia de Remocion de DBO del sistema, de acuerdo con la formula siguien
�_𝐷𝐵�=100 � ( 1 - 0.70 x 𝑡^(−0.50) ) =
78%
14.- Estimacion de las concentraciones de DQO y DBO en el efluente final.
�= �_𝑜 −( � � �_𝑜 )/100 (12) �_(𝑈𝐴�𝐵−𝐷𝑄 1000 - ( 70 x 1000 ) / 100 � )= �_(𝑈𝐴�𝐵−𝐷𝐵 (13) 608.33 - ( 75 x 608.33 ) / � )=
300 152
mgDQO/L mgDBO/L
15.- Evaluacion de la produccion de metano
15.1.- La determinacion de la fraccion de DQO convertda en gas metano se puede realizar con l (2) (6) (12) (9)
〖𝐷𝑄�〗 _𝐶�4= 〖 𝑄〗 _𝑚𝑒𝑑 � 〖 ( �_(� )− �"" ) 〗 _(𝑘𝑔𝐷𝑄�/𝑚3) − 〖 〖𝐷𝑄�〗 � _𝐶𝑄 4785.609609072 � 〖 �〗 _𝑜m3/d x ( 1 - 0.3 kgDQO/m3 ) - 0.21KgDQO_lodo / KgDQO_a �4=
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〖𝐷𝑄�〗 _𝐶�4= 〖 𝑄〗 _𝑚𝑒𝑑 � 〖 ( �_(� )− �"" ) 〗 _(𝑘𝑔𝐷𝑄�/𝑚3) − 〖 〖𝐷𝑄�〗 � _𝐶𝑄 � 〖 �〗 _𝑜 �4= 15.2.Factor de correccion f(t) para la temperatura operacional del reactor (kgDQO/m3) �_(𝑡 )=( 𝑃 � 𝐾_(𝐷𝑄� ) ) /[(𝑅 � 273+𝑇)] �_( 1 atmosfera x 64 grDQO/mol) / ((0.08206 atm.L/mol.k x (273 + 15°C )) 𝑡 ) 15.3.- = La conversion de la masa de metano (KgDQO-CH4/d) en produccion volumetrica (m3_CH 𝑄_𝐶�4= 〖𝐷𝑄�〗 _𝐶�4⁄�_((𝑡)) 𝑄_𝐶�4=
( 2344.94870844528 kgDQO/d ) / ( 2.63 kgDQO/m3 )
16.- Evaluacion de la produccion de Biogas
𝑄_𝐵𝐼�𝐺𝐴� =
( 890 m3/d ) / 0.75 =
17.- Dimensionamiento de las Aberturas (Pasos) para el decantador
ertura sencilla para el decantador
- Numero de Separadores Trifasicos en cada reactor (ancho del separador trifasico ≈ 3.00 m) - Ancho de cada abertura simple - Numero de Aberturas simples en lado mas largo del reactor (en extremos mas largos de l 𝑁_(𝑎𝑏−𝑠 ( 2 reactores x 6 separadores / reactor x 2 abertura / separador ) −𝑙)= Largo de cada abertura sencilla en el ancho del reactor : 10m - 2 x 0.35m Largo total de aberturas sencillas en el ancho del reactor: 24 aberturas simples x 9.3 - Numero de Aberturas simples en el ancho del reactor (en extremos mas cortos delos sep ( 4 reactores x 1 separador / reactor x 2 abertura / separador ) 〖𝑁 | 〗 _(𝑎𝑏 −𝑠−𝑎)= Largo de cada abertura sencilla en el largo del reactor : Largo total de aberturas sencillas en el largo del reactor: 4 aberturas simples x 20 m
flector de gases en relacion a la
so para el decantador (min. 0.10m)
ertura de paso doble para el decantador 2 x a
nacion pared decantacion min 50°
clinada compartmiento decantacion (min 1.50 m)
rtcal compartmiento decantacion (min 0.30m)
compartmiento de decantacion H=h1+h2
- Area total de Aberturas:
( 223.2m + 80m ) x 0.35 m
18.- Verificacion de las velocidades a travez de las aberturas (Vab):
- Para Qmed : - Para Qmax_d : - Para Qmax_h :
𝑉_█(𝑎𝑏@ )= 𝑄_(𝑚𝑒𝑑 )/ )= 𝐴_(𝑎𝑏 ) 𝑉_█(𝑎𝑏@ = 𝑄_(max _𝑑 )/ 𝑉_█(𝑎𝑏@ )=𝐴_(𝑎𝑏 ) = 𝑄_(max_ℎ )/ 𝐴_(𝑎𝑏 )=
( 199.4 m3/h ) / 106.12 m2 ( 259.2205204914 m3/h ) / 106.12 m2 ( 358.9207206804 m3/h ) / 106.12 m2
19.- Determinacion del area Superficial del compartimiento de decantacion
-
Numero de compartmientos de decantacion Ndec = ( 6 compartmientos / reactores Largo de cada decantador (localizado en lado mas corto del reactor) Largo Total de Decantadores = 12 compartmientos x 10 m. Ancho de cada colector de gas, junto a la interfase liquido-gas (aps min 0.25m) : Ancho externo de cada colector de gas (aps + 2e) = 0.25 + 2 x 0.005 Ancho utl de cada compartmiento decantacion Bdec = ( 20 m - ( 6colectores gas x 0.26m / Area Total de decantadores : Atdec = 120m x 3.07 m
20.- Verificacion de las tasas de aplicación superficiales en los decantadores qs-dec
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-
Para Qmed : Para Qmax_d : Para Qmax_h :
�_█(𝑠−𝑑𝑒𝑐@ )= 𝑄_(𝑚𝑒𝑑 )/ 〖𝐴𝑡〗 �_█(𝑠−𝑑𝑒𝑐@ )= _(𝑑𝑒𝑐 ) = �_█(𝑠−𝑑𝑒𝑐@ )= _(𝑑𝑒𝑐 ) 𝑄_(max _𝑑 )/ 〖𝐴𝑡〗 = 𝑄_(max_ℎ )/ 〖𝐴𝑡〗 _(𝑑𝑒𝑐 ) =
( 199.4 m3/h ) / 368.4 m2 ( 259.2205204914 m3/h ) / 368.4 m2 ( 358.9207206804 m3/h ) / 368.4 m2
21.- Determinacion del volumen del compartimiento de decantacion
-
Altura de la superficie inclinada del compartmiento de decantacion: Ancho de la superficie inclinada del compartmiento de decantacion: Binc = Bdec / 2 -a Altura de la superficie vertcal del compartmiento de decantacion: Area total a lo largo de la profundidad del decantador: A dec = 2. Adec 1 + Adec2 + Ade Volumen total de decantadores : Vdec = 𝑁_𝑑𝑒𝑐 �𝐿_𝑑𝑒𝑐 12 decantadores x 10 m x �𝐴_𝑑𝑒𝑐 = Pendiente de la superficie inclinada del compartmiento de decantacion en relacion a la hori
1.67 m e 0.005 1.54 m
1.54 m
6 Separadores Trifasicos 3.33 m aps (min 0.25)
0.25
e 0.005
B dec 3.07 m
###
Biogas
0.26 2.63
1.19
1.19
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Biogas
b 0.15
Biogas
b 0.15
2.95
### Compartimiento de Digestion
Adec1 0.98
separador trifasico 0.35 a
###
0.35
###
NA Adec 3 1.23 m2
54.3 °
α
###
###
H1
NA 54.3 °
2.05
###
H2
verificar mayor que 2.00 m Compartimiento de Decantacion
Ancho utl de cada compartmiento decantacion Bdec
Adec 2 1.16 m2
Adec1 0.98
c = 0.70 c = 2a
1.19
b
Compartimie
20.00
Corte transversal (esquematico) de los sepa 22.- Verificacion de los tiempos de Retencion Hidraulica en los decantadores (T dec)
-
/ habitante / habitante.dia / habitante.dia os.SST/habitante.dia /habitante.dia
Para Qmed : Para Qmax_d : Para Qmax_h :
𝑡_█(𝑑𝑒𝑐@ ) = 𝑉_𝑑𝑒𝑐 /𝑄_(𝑚𝑒𝑑 ) ) == 𝑡_█(𝑑𝑒𝑐@ 𝑉_𝑑𝑒𝑐 /𝑄_(max 𝑡_█(𝑑𝑒𝑐@ ) = _𝑑 ) = 𝑉_𝑑𝑒𝑐 /𝑄_(max_ℎ ) =
( 520.8 m3 ) / ( 199.4 m3/h ) ( 520.8 m3 ) / ( 259.2205204914 m3/h ) ( 520.8 m3 ) / ( 358.9207206804 m3/h )
23.- Dimensionamiento de los colectores de gases
-
Numero de colectores de gas : 6 colectores de gas x 2 reactores Largo de cada colector Lc = Largo total de colectores de gas: Ltg = 12 colectores x 6.93 m Ancho de cada colector, junto a la interfase liquido - gas : Area Total de colectores de gas, junto a la interfase liquido - gas: Agas = 83.16 m x 0.25 m Verificacion de la tasa de Liberacion de Biogas en los colectores : ( (1187 m3/d) / (24 h/d) ) / 20.79 m2 𝐾_𝑔𝑎𝑠 = 𝑄_𝑏𝑖𝑜𝑔𝑎𝑠 / 〖 𝐴〗 _(gas ) =
24.- Evaluacion de la Produccion de Lodo
-
La produccion de Lodo esperado en el sistema de tratamiento puede ser estmado a partr d Produccion de Solidos en el sistema P lodo 𝑃_(𝑙𝑜𝑑𝑜 )=� � = 0.18 kgSST/kgDQOapl x 4785.609609072 kgDQO / d 〖𝐶�〗 _𝐷𝑄� La Valoracion de la produccion volumetrica de lodo se puede hacer a partr de la siguiente e 𝑉_𝑙𝑜𝑑𝑜= 𝑃_𝑙𝑜𝑑𝑜/ (�_𝑙𝑜𝑑𝑜 . 〖 𝐶〗 _𝑙𝑜𝑑𝑜 ) =
25.- Dimensionado del Lecho de Secado de Lodos
-
Ciclo de operación de los lechos de secado: Masa de lodo removido de reactores por ciclo de operación de los lechos: Volumen de lodo removido de reactores por ciclo de operación de lechos: Tasa de aplicación de solidos en los lechos: 𝐴_𝑙𝑒𝑐ℎ𝑜= �_(𝑐 )/ Area necesaria de lechos de secado: 〖𝑡𝑎𝑠𝑎〗 _𝑙𝑒𝑐ℎ𝑜= Geometria de las celdas de secado:
-
Altura de la lamina de lodo, despues de la carga en los lechos:
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�_𝑐= 𝑃_(𝑙𝑜𝑑𝑜 ) 𝑡_𝑐= 𝑉_𝑐= 𝑉_(𝑙𝑜𝑑𝑜 ) 𝑡_𝑐=
�_𝑙𝑜𝑑𝑜= 𝑉_(𝑐 )/ 𝐴_𝑙𝑒𝑐ℎ𝑜=
�_𝑙𝑜𝑑𝑜= 𝑉_(𝑐 )/ 𝐴_𝑙𝑒𝑐ℎ𝑜=
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UASB)
4,786 m3/d
=
4,785.61
kg_DQO / d
El Tiempo de retencion debe ser mayor o igual a 10 horas = 10.0 horas ''tempo de retencion correcto ≥ 10 horas''
=
1,994.00 m3
Ingresar Nr
Ancho Largo Area
= = = =
2.00 0 4 5
m. m. m. m.
=
997.00
m3.
=
5.00
m.
= = = =
199.40 10.00 20.00 200.00
m2. m. m. m.
= 400.00 m2. = 2,000.00 m3. = 10.03 h. ''tempo de retencion correcto ≥ 10 horas''
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9609072 (m3/d) / 2000 m3
= 2.39 m3 / m3.d ''Carga Hidraulica Volumetrica correcto ≤ 5.00 m3 / m3.d'' 4785.609609072 (m3/d) x 1 (kgDQO/m3) / 2000m3= 2.39 KgDQO/m3.d ''Carga Organica Volumetrica correcto 2.39 ≤ 3.50''
= = =
/h ) / 400m2 = /h ) / 400m2 =
Tipo de Lodo Denso y Floculento
0 m2 / 2.5 m2 = e Distribucion por cada reactor s de distribucion os de distribucion on un area de influencia equivalente a: Ad
0.50 0.65 0.90
m/h m/h m/h
''correcto'' ''correcto'' ''correcto''
Area de Influencia de cada distribuidor de 2.00 a 3.00 m2 = = = = = =
2.50 160 80 12 6 2.78
m2 Tubos de Distr. Tubos de Distr. Tubos de Distr. Tubos de Distr. m2
do con la formula siguiente en funcion del tiempo de retencion t :
=
70
%
=
75
%
= =
300 152
mgDQO/L mgDBO/L
=
2,345
kgDQO/d
do con la formula siguiente en funcion del tiempo de retencion t :
o se puede realizar con la siguiente formula: (2) (6)
/𝑚3)
− 〖
� 〗 _(𝑜𝑏𝑠 )
1KgDQO_lodo / KgDQO_apl x 4785.609609072 m3/d x 1
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/𝑚3)
− 〖
tor (kgDQO/m3)
� 〗 _(𝑜𝑏𝑠 )
273 + 15°C )) on volumetrica (m3_CH4/d) sera:
=
2.63
kgDQO/m3
=
890
m3/d
=
1,187
m3/d
separadores calculados = arador trifasico ≈ 3.00 m) = = xtremos mas largos de los separadores trifasicos) / separador ) = m - 2 x 0.35m = aberturas simples x 9.3 m. = os mas cortos delos separadoes trifasicos) separador ) = = aberturas simples x 20 m.
6 6 0.35
calculado adoptar m. (Adoptado)
24 9.30 223.20
aberturas simples m. m.
4 20.00 80.00
aberturas simples m. m.
=
106.1
m2.
= = =
1.88 2.44 3.38
m/h m/h m/h
= = = = = = =
12 10.00 120.00 0.25 0.26 3.07 368.40
/h ) / 106.12 m2 /h ) / 106.12 m2
partmientos / reactores x 2 reactores )
min 0.25m) :
colectores gas x 0.26m / colector )) /6 decantadores
s qs-dec
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''ok'' ''ok'' ''ok''
compartmientos m. m. m. m. m. m2.
= = =
4 m3/h ) / 368.4 m2 4 m3/h ) / 368.4 m2
Binc = Bdec / 2 -a = ( 3.07m /2 ) - 0.35 m
2. Adec 1 + Adec2 + Adec3 decantadores x 10 m x 4.34 m2 ion en relacion a la horizontal:
h1 = Binc = h2 = Adec = Vdec = α =
0.54 0.70 0.97
m/h m/h m/h
''ok'' ''ok'' ''ok''
1.65 1.19 0.40 4.34 520.80 54.3
m m m m2 m3 °
ok
6 Separadores Trifasicos a cada 3.33 m. e aps (min 0.25) 0.005 0.25
e 0.005 Nata
ento decantacion Bdec
Biogas
NA
h2 (min 0.30)
0.40 H2
54.3 °
α Adec1 0.98
DECANTACION H1
h1 (min 1.50)
1.65
0.26 2.63
1.19
1.19
b 0.15
Biogas
DIGESTOR
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20.00
quematico) de los separadores trifasicos
s (T dec)
= = =
2.61 2.01 1.45
h h h
Atgas
= = = = =
12 6.93 83.16 0.25 20.79
colectores m. m. m. m2.
Kgas
=
2.38
205204914 m3/h ) 207206804 m3/h )
Agas = 83.16 m x 0.25 m
m3/m2/h
''Ok'' ''Ok'' ''Ok''
''ok''
e ser estmado a partr de la ecuaciones:
72 kgDQO / d a partr de la siguiente ecuacion:
𝑐 )/ =
Plodo
=
861
Vlodo
=
21.11
m3/d
Tc = �_𝑐= 𝑃_(𝑙𝑜𝑑𝑜 ) � 861.40972963296 ksSST/d x 20 =d 𝑡_𝑐= 𝑉_𝑐= 𝑉_(𝑙𝑜𝑑𝑜 ) � 21.11 m3/d x 20 d = 𝑡_𝑐= Tasa_lecho = ( 17228.1945926592 kgSST ) / (10kgSST / m2 = )
20 17,228 422.20 10 1,723
dias kgSST m3 kgSST /m2 m2
Numero de celdas = ancho celda = Largo celda = 422.2 m3 / 1722.81945926592 m2 =
4 15.00 28.71 0.25
celdas m m m
�_𝑙𝑜𝑑𝑜= 𝑉_(𝑐 )/ 𝐴_𝑙𝑒𝑐ℎ𝑜=
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kgSST/d
𝑃_(𝑙𝑜𝑑𝑜 )= �=
𝑉_𝑙𝑜𝑑𝑜=
�_𝑙𝑜𝑑𝑜= 𝑉_(𝑐 )/ 𝐴_𝑙𝑒𝑐ℎ𝑜=
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Cuadro 5.14: Tiempos de Retencion Hifraulica para Diseño de Reactores UASB Temperatura del Agua Residual ( °C )
Tiempo de Retencion Hidraulica ( h ) Q medio
Qmax
15 a 18
≥ 10
≥7
18.1 a 22
≥8
≥ 5.5
22.1 a 25
≥7
≥ 4.5
> 25.1
≥6
≥4
Fuente: Principios del Tratamiento Biologico de Aguas Residuales. Calos Augusto De Lemos Chernicharo.
2.-Tiempo de Retencion La adopcion de los limites inferiores de tempo de retencion hidraulica para el dimensionamiento de filtros anaerobios requiere cuidados especiales con relacion al tpo de relleno, a la presencia de SST en el afluente y a la altura de la capa de relleno. Ademas de eso la rutna operacional demandara una mayor frecuencia de descarte de lodo, con el fin de evitar problemas de colmatacion del relleno. fuente: Gongalves
4.-Volumen del Reactor Pese a que no existe limitacion en cuanto al volumen del Reactor, por facilidades constructvas y operacionales se recomienda los volumenes de los mismos no superen los 2,500 m3. En caso de sistemas pequeños para tratamiento de aguas residuales, la adopcion de reactores modulares presentan diversas ventajas. En esos casos, es usual la utlizacion de modulos con volumenes orden de 400 a 500 m3
6.-Altura del Reactor
La Altura de los Reactores de manto de lodo es una funcion directa del tpo de lodo, de las cargas organicas aplicadas y/o carga impuestas al sistema. Para el tratamiento de aguas residuales domestcas, en reactores que desarrollan predominantemente e sistema conducen a reactores con alturas utles entre 4.00 y 5.00 m distribuidas asi: - Altura del Compartmiento de Decantacion: 1.50 a 2.00 m - Altura del Compartmiento de Digeston: 2.50 a 3.50 m Cualquiera que sea la altura utl adoptada para el reactor, se recomienda una profundidad minima del compartmiento de dige
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9.1.-Carga Hidraulica Volumetrica Estudios Experimentales han demostrado que la carga hidraulica volumetrica no debe sobrepasar de 5.0 m3/m3.d, lo que equ 9.2.-Carga Organica Volumetrica
Al tratarse de aguas residuales domestcas , cuya concentracion de materia organica es relatvamente baja (generalmentge me rango de 2.50 a 3.50 kgDQO/m3.d 10.-Velocidad de Flujo Superficial Para el tratamiento de aguas residuales domestcas, se recomiendan las siguientes velocidades de flujo superficial: Caudal Afluente
Velocidad Superficial (m/h)
Caudal medio 0.5 a 0.7 Caudal Maximo ≤ 1.10 Picos temporales* < 1.50 ( * ) Picos de caudal con duracion entre 2 y 4 horas 11.-Sistema de Distribucion del Agua Residual efluente Tipo de Lodo
Fuente: Principios del Tratamiento Biologico de Aguas Residuales
Carga Organica Aplicada (kgDQO/m3.d)
Area de Influencia de cada distribuidor (m2)
< 1.0 1.0 a 2.0 > 2.0 1.0 < 2.0 > 2.0 < 2.0 2.0 a 4.0 > 4.0
0.50 a 1.00 1.00 a 2.00 2.00 a 3.00 1.00 a 2.00 2.00 a 5.00 0.50 a 1.00 1.00 a 2.00 > 2.0
Denso y Floculento (concentracion >40 kgSST/m3) Medianamente denso y floculento (concentracion 20 a 40 kgSST/m3)
Granular
Fuente: Lettinga & Hulshoff Pol (1995) 12.Y 13.-Estimacion de la Eficiencia DQO y DBO La Estmacion de la eficiencia de reactores UASB, por medio de las ecuaciones 12 y 13, debe hacerse con ciertas reservas tenie de datos que dieron origen a las constantes empiricas de tales ecuaciones. En la practca, para las condiciones de temperatura adoptadas, es usual adoptar eficiencias iguales a 65% para DQO y 70% para DBO.
15.-Produccion de Metano La evaluacion de la produccion de Biogas puede realizarse a partr de la estmacion de la carga de DQO afluente al reactor, que
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16.-Produccion Total de Biogas Una vez obtenida la produccion teorica de metano, se puede estmar la produccion total de Biogas, a partr del contenido espe tratamiento de aguas residuales domestcas, los contenidos de metano en el Biogas son generalmente del orden de 70 a 80% La valoracion de la produccion del BioGas se realiza a partr de la estmacion del porcentaje de metano en el BioGas, Adoptand Metano en el Biogas.
18.-Velocidades a travez de las aberturas de paso para el decantador Caudal Afluente
Velocidad Superficial (m/h)
Caudal medio ≤ 2.50 Caudal Maximo ≤ 4.00 Picos temporales* < 5.50 ( * ) Picos de caudal con duracion maxima de 2 horas
20.-Tasas de Aplicación superficial y tiempos de retencion hidraulica en el compartimiento de decantacion Caudal Afluente
Velocidad Superficial (m/h)
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Caudal Afluente
Velocidad Superficial (m/h)
Caudal medio ≤ 0.80 Caudal Maximo ≤ 1.20 Picos temporales* < 1.50 (*) Picos de caudal con duracion maximo de 2.00 horas 21.1.- Sepárador trifasico aps : ancho parte superior de la camar de gas no menor a 0.25 m (material impermeable al gas y resistentes a la corrosion) h1: altura pared inclinada compartmiento decantacion (altura minima de 1.50 m.) h2 : altura pared vertcal compartmiento decantacion (min 0.30m) α : angulo de inclinacion pared decantacion min 50°
21.-Altura del Reactor
La Altura de los Reactores de manto de lodo es una funcion directa del tpo de lodo, de las cargas organicas aplicadas y/o carga ascendentes impuestas al sistema. Para el tratamiento de aguas residuales domestcas, en reactores que desarrollan predomin ascencionales impuestas al sistema conducen a reactores con alturas utles entre 4.00 y 5.00 m distribuidas asi: - Altura del Compartmiento de Decantacion: 1.50 a 2.00 m - Altura del Compartmiento de Digeston: 2.50 a 3.50 m Cualquiera que sea la altura utl adoptada para el reactor, se recomienda una profundidad minima del compartmiento de dige
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22.-Tasas de Aplicación superficial y tiempos de retencion hidraulica en el compartimiento de decantacion Tiempo Retencion hidraulica (horas)
Caudal Afluente
Caudal medio ≥1.5 Caudal Maximo ≥1.0 Picos temporales* >0.6 (*) Picos de caudal con duracion maximo de 2.00 horas Tasa minima de liberacion de gas K gas
minima maxima
1.00 m3gas / m2 /h 5.00 m3gas / m2 /h
Nota: Pese al cumplimiento de la tasa de liberacion minima recomendada, se debe resaltar que tal verificacion se realizo en base de metano, tanto por fugas, como por disolucion en el efluente liquido, que pueden ser bastantes significatvas, Para reactores UA real de metano colectado en el interior de los separadores trifasicos, usualmente se encuentra cerca de 50 a 60% de la producc de la tasa minima de liberacion de Biogas de 1.00 m3/m2.h
Donde: 𝑃_(𝑙𝑜𝑑𝑜 )= Produccion de solidos en el sistema (kgSST /d) �= Coeficiente de solidos en el sistema (kgSST/kgDQOapl) 〖𝐶�〗 _𝐷𝑄 Carga de DQO aplicada al sistema (kgDQO/d) �= Los valores de Y reportados para el tratamiento de aguas residuales domestcas son del orden de 0.10 a 0.20 kgSST/kgDQOapl Donde: 𝑉_𝑙𝑜𝑑𝑜= Produccion volumetrica de lodo (m3/d) �_𝑙𝑜𝑑𝑜 Densidad del lodo (usualmente del orden de 1020 a 1040 kg/m3) =𝐶_𝑙𝑜𝑑𝑜 Concentracion del lodo (%) = El ciclo de operación del lecho de secado (usualmente entre 15 y 20 dias)
Adoptar la tasa nominal de aplicación de solidos en el lecho (usualmente entre 10 y 15 kgSST/m2)
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o.
to de filtros anaerobios e y a la altura de la capa de lodo, con el fin de evitar
y operacionales se recomienda que tamiento de aguas residuales, la cion de modulos con volumenes del
as organicas aplicadas y/o cargas hidraulicas volumetricas, que definen las velocidades ascendentes sarrollan predominantemente el lodo de tpo floculento, las velocidades ascencionales impuestas al
ma del compartmiento de digeston igual a 2.50 m
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sar de 5.0 m3/m3.d, lo que equivale a un tempo de retencion hidraulica minimo de 4.80 horas (1/5 x 24 horas).
mente baja (generalmentge menor que 1,000 mgDQO/L), la carga organica volumetrica aplicada al reactor se situa en el
de flujo superficial:
o Biologico de Aguas Residuales. Calos Augusto De Lemos Chernicharo.
cerse con ciertas reservas teniendo en cuenta el reducido numero las condiciones de temperatura y tempo de retencion hidraulica
de DQO afluente al reactor, que es convertda en gas metano
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ogas, a partr del contenido esperado de metano en este, para el lmente del orden de 70 a 80% metano en el BioGas, Adoptando una concentracion de 75% de
decantacion
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y resistentes a la corrosion)
as organicas aplicadas y/o cargas hidraulicas volumetricas, que definen las velocidades tores que desarrollan predominantemente el lodo de tpo floculento, las velocidades m distribuidas asi:
ma del compartmiento de digeston igual a 2.50 m
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decantacion
erificacion se realizo en base de la produccion teorica de metano. En la practca se presentan perdidas de significatvas, Para reactores UASB en el tratamiento de aguas residuales domestcas tpicas, la cantdad cerca de 50 a 60% de la produccion teorica. Con base a lo anterior, se hace bastante dificil el cumplimiento
de 0.10 a 0.20 kgSST/kgDQOapl
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as).
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t retencion 6.0 6.5 7.0 7.5 8.0 8.5 9.0 9.5 10.0 10.5 11.0 11.5 12.0 12.5 13.0 13.5 14.0 14.5 15.0 15.5 16.0 16.5 17.0 17.5 18.0 18.5 19.0 19.5 20.0 20.5 21.0 21.5 22.0 22.5 23.0 23.5 24.0
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1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
rango temperatura 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38
tempo retencion 10 10 10 10 8 8 8 8 7 7 7 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6
tempo retencion 10
N 1.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00
geometria 1.00 2.00
10
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1.00 0.50
altura H 4.00 4.10 4.20 4.30 4.40 4.50 4.60 4.70 4.80 4.90 5.00
Concentracion de lodo Denso y Floculento 0.00 0.50 a 1.00 0.01 0.50 a 1.00 0.02 0.50 a 1.00 0.03 0.50 a 1.00 0.04 0.50 a 1.00 0.05 0.50 a 1.00 0.06 0.50 a 1.00 0.07 0.50 a 1.00 0.08 0.50 a 1.00 0.09 0.50 a 1.00 0.10 0.50 a 1.00 0.11 0.50 a 1.00 0.12 0.50 a 1.00 0.13 0.50 a 1.00 0.14 0.50 a 1.00 0.15 0.50 a 1.00 0.16 0.50 a 1.00 0.17 0.50 a 1.00 0.18 0.50 a 1.00 0.19 0.50 a 1.00 0.20 0.50 a 1.00 0.21 0.50 a 1.00 0.22 0.50 a 1.00 0.23 0.50 a 1.00 0.24 0.50 a 1.00 0.25 0.50 a 1.00 0.26 0.50 a 1.00 0.27 0.50 a 1.00 0.28 0.50 a 1.00 0.29 0.50 a 1.00 0.30 0.50 a 1.00 0.31 0.50 a 1.00 0.32 0.50 a 1.00 0.33 0.50 a 1.00 0.34 0.50 a 1.00 0.35 0.50 a 1.00 0.36 0.50 a 1.00 0.37 0.50 a 1.00 0.38 0.50 a 1.00 0.39 0.50 a 1.00 0.40 0.50 a 1.00 0.41 0.50 a 1.00
Concentracion de lodo MedioDenso y Floculento 0.00 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.06 0.07 0.08 0.09 0.10 0.11 0.12 0.13 0.14 0.15 0.16 0.17 0.18 0.19 0.20 0.21 0.22 0.23 0.24 0.25 0.26 0.27 0.28 0.29 0.30 0.31 0.32 0.33 0.34 0.35 0.36 0.37 0.38 0.39 0.40 0.41
0.42 0.43 0.44 0.45 0.46 0.47 0.48 0.49 0.50 0.51 0.52 0.53 0.54 0.55 0.56 0.57 0.58 0.59 0.60 0.61 0.62 0.63 0.64 0.65 0.66 0.67 0.68 0.69 0.70 0.71 0.72 0.73 0.74 0.75 0.76 0.77 0.78 0.79 0.80 0.81 0.82 0.83 0.84 0.85 0.86
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0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00
0.42 0.43 0.44 0.45 0.46 0.47 0.48 0.49 0.50 0.51 0.52 0.53 0.54 0.55 0.56 0.57 0.58 0.59 0.60 0.61 0.62 0.63 0.64 0.65 0.66 0.67 0.68 0.69 0.70 0.71 0.72 0.73 0.74 0.75 0.76 0.77 0.78 0.79 0.80 0.81 0.82 0.83 0.84 0.85 0.86
0.87 0.88 0.89 0.90 0.91 0.92 0.93 0.94 0.95 0.96 0.97 0.98 0.99 1.00 1.01 1.02 1.03 1.04 1.05 1.06 1.07 1.08 1.09 1.10 1.11 1.12 1.13 1.14 1.15 1.16 1.17 1.18 1.19 1.20 1.21 1.22 1.23 1.24 1.25 1.26 1.27 1.28 1.29 1.30 1.31
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0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 0.50 a 1.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00
0.87 0.88 0.89 0.90 0.91 0.92 0.93 0.94 0.95 0.96 0.97 0.98 0.99 1.00 1.01 1.02 1.03 1.04 1.05 1.06 1.07 1.08 1.09 1.10 1.11 1.12 1.13 1.14 1.15 1.16 1.17 1.18 1.19 1.20 1.21 1.22 1.23 1.24 1.25 1.26 1.27 1.28 1.29 1.30 1.31
1.32 1.33 1.34 1.35 1.36 1.37 1.38 1.39 1.40 1.41 1.42 1.43 1.44 1.45 1.46 1.47 1.48 1.49 1.50 1.51 1.52 1.53 1.54 1.55 1.56 1.57 1.58 1.59 1.60 1.61 1.62 1.63 1.64 1.65 1.66 1.67 1.68 1.69 1.70 1.71 1.72 1.73 1.74 1.75 1.76
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1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00 1.00 a 2.00
1.32 1.33 1.34 1.35 1.36 1.37 1.38 1.39 1.40 1.41 1.42 1.43 1.44 1.45 1.46 1.47 1.48 1.49 1.50 1.51 1.52 1.53 1.54 1.55 1.56 1.57 1.58 1.59 1.60 1.61 1.62 1.63 1.64 1.65 1.66 1.67 1.68 1.69 1.70 1.71 1.72 1.73 1.74 1.75 1.76
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1.77 1.78 1.79 1.80 1.81 1.82 1.83 1.84 1.85 1.86 1.87 1.88 1.89 1.90 1.91 1.92 1.93 1.94 1.95 1.96 1.97 1.98 1.99 2.00 2.01 2.02 2.03 2.04
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y
Y OBS
Clodo %
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4.02 4.03 4.04 4.05 4.06 4.07 4.08 4.09 4.10 4.11 4.12 4.13 4.14 4.15 4.16 4.17 4.18 4.19 4.20 4.21 4.22 4.23 4.24 4.25 4.26 4.27 4.28 4.29 4.30 4.31 4.32 4.33 4.34 4.35 4.36 4.37 4.38 4.39 4.40 4.41 4.42 4.43 4.44 4.45 4.46
>2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00
Ing. Edwin C. Gamarra BarreraCIP 57389
4.47 4.48 4.49 4.50 4.51 4.52 4.53 4.54 4.55 4.56 4.57 4.58 4.59 4.60 4.61 4.62 4.63 4.64 4.65 4.66 4.67 4.68 4.69 4.70 4.71 4.72 4.73 4.74 4.75 4.76 4.77 4.78 4.79 4.80 4.81 4.82 4.83 4.84 4.85 4.86 4.87 4.88 4.89 4.90 4.91
>2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00
Ing. Edwin C. Gamarra BarreraCIP 57389
4.92 4.93 4.94 4.95 4.96 4.97 4.98 4.99 5.00
>2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00 >2.00
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densidad lodo 1020 1021 1022 1023 1024 1025 1026 1027 1028 1029 1030 1031 1032 1033 1034 1035 1036 1037 1038 1039 1040
ancho abertura simple 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 0.45 0.50 0.55 0.60 0.65 0.70 0.75 0.80 0.85 0.90 0.95 1.00
ancho parte superior camara gas 0.25 0.30 0.35 0.40 0.45 0.50 0.55 0.60 0.65 0.70 0.75 0.80 0.85 0.90 0.95 1.00
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h2 camara gas 0.30 0.35 0.40 0.45 0.50 0.55 0.60 0.65 0.70 0.75 0.80 0.85 0.90 0.95 1.00
angulo camara gas 50.0 50.5 51.0 51.5 52.0 52.5 53.0 53.5 54.0 54.5 55.0 55.5 56.0 56.5 57.0 57.5 58.0 58.5 59.0 59.5 60.0
H decantacion compartmento 1.50 1.55 1.60 1.65 1.70 1.75 1.80 1.85 1.90 1.95 2.00
espesor camara gases 0.005 0.010 0.015 0.020 0.025 0.030 0.035 0.040 0.045 0.050 0.055 0.060 0.065 0.070 0.075 0.080 0.085 0.090 0.095 0.100
numero de separadores trifasicos 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
traslape
0.10 0.15 0.20
ciclo lecho secado 15 16 17 18 19 20
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tasa nominal solidos 10 11 12 13 14 15
numero de celdas 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
