Rapport Hazop
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Paris, le 14 mars 2016 BUEI 160016/NT/16-00427/NC
REVUE HAZOP CENTRE STOCKAGE C4 DU PETROLE BRUT SITE DE ZARZAÏTINE
GROUPEMENT SONATRACH SINOPEC *-*-* 21 - 24 FEVRIER 2016
ORGANISME EMETTEUR
APSYS ZAC de Clef Saint Pierre 1 Boulevard Jean Moulin 78990 ELANCOURT
BUSINESS UNIT ENERGY AND INDUSTRY
CLASSIFICATION
Marché ou contrat
Secret militaire
Secret industriel
Numéro du marché ou du contrat
Organisme client
NC
NC
160016
CEI HALFAOUI
Contractuel
Lot
Poste
Programme
Oui
-
-
-
TITRE :
HAZOP Centre de stockage C4 de Zarzaïtine
Auteur(s) :
Hubert de Pompignan Identification du document
Nombre de pages
APSYS : BUEI 160016/NT/16-00427/NC (Client) :CEI Halfaoui Date : 14 mars 2016
Texte
Annexes
13 pages
3
Réf. du fichier : 160016 CEI Halfaoui
Résumé d'auteur : Une revue HAZOP des schémas de type PCF du centre de stockage C4 de Zarzaïtine, a été conduite les 21, 22, 23 et 24 février 2016. Ce document présente les tableaux HAZOP et les résultats de cette revue.
Rédaction
Vérification
Hubert de Pompignan
Approbation
Thierry TIXIER P SECHER
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SOMMAIRE ---
1.
OBJET ................................................................................................................................................. 4
2.
ABBREVIATIONS ............................................................................................................................... 5
3.
DEFINITIONS ...................................................................................................................................... 6
4.
DOCUMENTS DE REFERENCE ........................................................................................................ 7
5.
REVUE HAZOP ................................................................................................................................... 7 5.1.
INTRODUCTION ........................................................................................................................ 7
5.2.
PARTICIPANTS .......................................................................................................................... 8
5.3.
METHODOLOGIE ....................................................................................................................... 9
5.4.
RECOMMANDATIONS.............................................................................................................11
ANNEXES ..................................................................................................................................................13
Annexe 1 : Tableaux HAZOP Annexe 2 : P&IDs Annexe 3 : Listes de présence
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1. OBJET
Une revue HAZOP des schémas de type PCF du parc de stockage C4 du pétrole brut de Zarzaïtine, a été conduite à Alger (Fort de l’Eau) les 21, 22, 23 et 24 février 2016. Cette revue HAZOP (HAZard and Operability) a été réalisée sur la base des schémas de type PCF transmis par le Groupement Sonatrach Sinopech (GSS) pour cette HAZOP. Le but de la revue HAZOP est d'identifier toutes les situations dangereuses et problèmes d'exploitation pouvant survenir à la suite d'une déviation d'un paramètre procédé. L’équipe HAZOP a été amenée à formuler 32 recommandations et actions pour améliorer si nécessaire la sécurité et l’opérabilité des installations avec comme objectif principal de couvrir l’ensemble des installations étudiées. Les actions et recommandations retenues sont décrites dans le présent rapport.
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2.
ABBREVIATIONS FIC FCV / FV FI GSS H / HH HC IIC L / LL LIC LCV / LV LG LI MOV PIC PCF PCV / PV PG PI PSV SIF SIL TIC TCV / TV TI VCE XV
: : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : :
Flow Indicator and Controller Flow Control Valve Flow Indicator Groupement Sonatrach Sinopec High / High High Hydrocarbons Intensity Indicator and Controller Low / Low Low Level Indicator and Controller Level Control Valve Level Gauge Level Indicator Manual Operating Valve Pressure Indicator & Controller Plan de Circulation des Fluides Pressure Control Valve Pressure Gauge Pressure Indicator Pressure Safety Valve Safety Instrumented Function Safety Integrity Level Temperature Indicator and Controller Temperature Control Valve Temperature Indicator Vapor Cloud Explosion On-Off Valve
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3. DEFINITIONS CAUSE
Evénement initiateur à l’origine d’une situation pouvant être dangereuse.
CONSEQUENCES
Evénement ou suite d’événements résultant d’un rejet ou d’un épandage.
DEVIATION
Changement d’un des paramètres d’exploitation avec variation hors des conditions normales d’exploitations.
HAZARD/DANGER
Potentiel pouvant entraîner des blessures, au personnel de l’installation ou à des personnes situées à l’extérieur du site, ou encore pouvant entraîner des dommages sur l’environnement ou des dommages matériels.
NOEUD
Division des installations à étudier suivant des sections définies de telle façon qu’il est possible d’identifier clairement les équipements présents, leur fonction et leurs conditions d’exploitation.
PARAMETRES
Caractéristiques du système à étudier. Les principaux paramètres sont les suivants : Débit, Pression, Température, Niveau, Composition (changement de) et Opération (spécifiques à un nœud étudié).
SCENARIO
Enchainement d’événement lié à une déviation menant à un ensemble de conséquences et bénéficiant d’une ou de plusieurs barrières. Un scénario correspond à une ligne dans les tableaux HAZOP.
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4.
DOCUMENTS DE REFERENCE
Les documents suivants ont été utilisés pour la revue :
Titre P&ID 10 000 M3 Oil Storage Tank (C4-RM-22-01B) Oil Process & Storage Center P&ID 7 650 M3 Oil Storage Tank (C4-RM-22-02A) Oil Process and Storage Center P&ID 7650M3 Oil Storage Tank (C4-RM-22-02B) Oil Process and Storage Center P&ID Crude Oil Export Pumps
Contractor Ref. 20312-C4-ER21-001
P&ID Oil receiving manifold
20312-C4-ER21-005
P&ID Custody Transfer Metering Skid
20312-C4-ER21-006
P&ID Crude Oil Booster Pumps Oil Process & Storage Center P&ID Slop Oil Recovery System
20312-C4-ER21-010
20312-C4-ER21-002 20312-C4-ER21-003 20312-C4-ER21-004
20312-C4-ER21-011
P&ID Oil Receiving Manifold II Oil Process & Storage Tank P&ID Oil Receiving Manifold-Oil Process and Storage Center(C4 Area) P&ID Existing New NG Blow Case Oil Process and Storage center P&ID Existing Export Pump& Pig Launching StationOil Process and Storage Center P&ID Oily Water Lift Pump
20312-C4-ER21-013
P&ID Horizontal Flare System Oil Process & Storage Center
20312-C4-ER21-044
5.
20312-C4-ER21-014 20312-C4-ER21-019 20312-C4-ER21-024 20312-C4-ER21-034
Company Ref. 20312-C4-DC-C-22001 20312-C4-DC-C-22002 20312-C4-DC-C-22003 20312-C4-DC-C-22004 20312-C4-DC-C-20001 20312-C4-DC-C-22006 20312-C4-DC-C-22010 20312-C4-DC-C-30001 20312-C4-DC-C-20002 20312-C4-DC-C-20003 20312-C4-DC-C-22013 20312-C4-DC-C-22014 20312-C4-DC-C-44001 20312-C4-DC-C-43003
REVUE HAZOP
5.1.
INTRODUCTION
Le Centre C4 de Zarzaïtine reçoit l’huile brute des centres de séparation CS1, CS2, CS3, CS4, CS5, CS7 et CS8. L’huile est reçue sur deux manifolds selon qu’elle contienne de l’eau de gisement ou de l’eau réinjectée. L’huile est distribuée depuis un séparateur atmosphérique vers les bacs de stockage par l’intermédiaire de ballons de chasse (blow case) fonctionnant au gaz naturel. L’expédition de l’huile vers In Aménas est assurée par des pompes booster en série avec des pompes d’export.
Les installations étudiées sont les suivantes : • • •
Manifolds de réception de l’huile brute I (avec eau d'injection) et II (avec eau de formation) Système de blow case Distribution de la production vers les bacs de stockage - Page 7 -
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• • • • • •
5.2.
Bacs de stockage atmosphérique Pompes booster PA/22-02 A et B Pompes d'export PA 22-01 A/B et bypass du skid métrique Système des eaux huileuses Bassin de slops Réseau de torche
PARTICIPANTS La liste des participants à la revue HAZOP figure dans le tableau ci-dessous : Nom Fella TOUATI Nabil MOKRAMI Tayeb BENDRIHEM Salaheddine LARDJOUM Mohamed AHRES Horcine SOULIMANE Lotfi HALFAOUI Hubert de POMPIGNAN
Société CEI Halfaoui CEI Halfaoui GSS GSS GSS CEI Halfaoui CEI Halfaoui APSYS
Fonction Ingénieur (Scribe HAZOP) Consultant HSE Instrumentation Exploitation Consultant Directeur Consultant (Chairman HAZOP)
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5.3.
METHODOLOGIE
Les déviations procédé, susceptibles de conduire à des situations dangereuses ou à des problèmes d’exploitation, ont été examinées durant la revue HAZOP. Dans le cadre de cette étude, l'installation étudiée a été préalablement découpée en 10 "nœuds". La liste des nœuds est donnée ci-dessous :
N° Intitulé
réf PID
1
Manifold de réception (huile avec eau d'injection)
2
Manifold de réception (huile avec eau de formation)
20-001 Ligne 8" de CS 8 20-002 Ligne 10" de CS 4 20-003 CS5 CS7 Ligne 8" de CS4 Ligne 6" de CS3 Ligne 8" de CS1 CS2 CS3 Ligne 6" de CS8 20-001 20-002 20-003
3
Système blow-case
20-002 22-013
4
Distribution de la production vers les bacs de stockage
5
Bac de stockage P2
22-001 22-002 22-003 20-002 22-001
6
Pompes booster PA/22-02 A/B
22-001 22-002 22-003 22-004 22-010
7
Pompes d'export PA 22-01 A/B et bypass du metering skid Système des eaux huileuses
22-004 22-006 22-014 44-001
Bassin de slop
30-001
8
9
de
à
Liste équipements
Vanne Manifold de réception I manuelle 16"
Conditions Opératoires
Pop = 0,7 barg Top =50°C Pcal= 10,5 bar Tcal=100°C
Pop = 0,7 barg Top =50°C Pcal= 10,5 bar Tcal=100°C Manifold de Entrée des Séparateur Psep =0,4 barg réception bacs de atmosphérique Tsep= amb stockage Deux chambres de blow Pch = 1 barg / case Tch=amb Vanne manuelle MOV 101-B Pop = 0,8barg sortie du blow case MOV 105-A et T=amb MOV 105-B MOV 101-B
HV 115-B / Le bac de stockage P2 MOV 103-B MOV 102-B MOV 103-B et HV116-A/B Pompe booster MOV107-A/B et HV115-B PA 22-02 A/B Vanne manuelle à l'aspiration des pompes export Vanne manuelle à Pipeline vers Pompes d’export l'aspiration des In Amenas PA 22-01 A/B pompes d'export Bac RP 44-01 Battery limit Pompe PN 44-01 A/B ligne 8" 44007 Z01A Réseau slop oil Vanne 1,5" au Fosse de slop et pompe
Pop = Patm / T= Tamb P = 3,2barg T= Tamb
P= 30barg /T=Tamb P= 0barg /T=Tamb P = 0 barg /
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N° Intitulé
réf PID
de
à
Liste équipements
20-002 22-006
10 Réseau de torche
refoulement de slop PN 30-01 de la pompe de slop et à l'arrivée sur le manifold II 43-003 Sortie gaz du blow nez de torche FF43-02 case
Conditions Opératoires
T= Tamb
P = 0barg /T= Tamb
Les nœuds étudiés en détail sont définis dans les PCFs fournis en annexe 2.
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5.4. RECOMMANDATIONS L’ensemble des nœuds étudiés a conduit à 32 recommandations. N° Intitulé Emplacement 1.1 Considérer l'implémentation d'injection d'un produit anticorrosion au niveau des centres de Centres séparation pour protéger les lignes d'alimentation de l'unité C4. Séparateurs 1.2 Vérifier que les soupapes et disque de rupture assurant la protection des séparateurs au Centres niveau des centres de séparation sont dimensionnées pour ce scénario de sortie bloquée. Séparateurs 3.1 Vérifier que les soupapes et le blow-off hatch sur les bacs P2, P3 et P4 sont dimensionnés Bacs P2, P3 et P4 pour le scénario de fermeture de la vanne d'évents des blow-case et l'envoi de gaz de chasse vers les bacs. Si ce n'est pas le cas, considérer le remplacement de ces soupapes par des soupapes suffisamment dimensionnées pour ce scénario ou considérer l'installation d'une sécurité indépendante de niveau bas sur les ballons de chasse entrainant la fermeture automatique de l'alimentation vers les bacs ou d'une vanne indépendante sur la ligne d'appoint de gaz de chasse. 3.2 Considérer l'ajout d'une alarme de pression haute à 2 barg sur les PIT106 et PIT107 pour Ballon Séparateur informer les opérateurs que la pression vers le ballon séparateur atmosphérique est trop Atmosphérique importante et qu'il faut ouvrir la vanne 16" de bypass du blow-case pour permettre l'évacuation du brut vers les bacs. 3.3 Rajouter dans le manuel opératoire qu'en cas de pression haute sur les manifold Blow-Case d'alimentation il faut ouvrir la vanne 16" de bypass du blow-case pour permettre l'évacuation du brut vers les bacs. 3.4 Prévoir une procédure de test pour vérifier régulièrement le bon fonctionnement de la Ballon V901 à protection par niveau haut LSHH 902 sur le ballon V901 à l'aspiration du compresseur l'aspiration du K901. compresseur K901. 3.5 Vérifier que les soupapes et le blow-off hatch sur les bacs P2, P3 et P4 sont Bacs P2, P3 et P4 dimensionnées pour ce scénario de non fonctionnement du LSL sur les blow-case entrainant la non fermeture de la vanne de pressurisation et la non ouverture de la vanne d'évent sur le ballon de chasse. Si ce n'est pas le cas, considérer le remplacement de ces soupapes par des soupapes suffisamment dimensionnées pour ce scénario ou considérer l'installation d'une sécurité indépendante de niveau bas sur les ballons de chasse entrainant la fermeture automatique de l'alimentation vers les bacs ou d'une vanne indépendante sur la ligne d'appoint de gaz de chasse 3.6 Considérer l'installation d'un transmetteur de niveau sur les ballon de chasse afin de Blow-Case fiabiliser les LSL et LSH sur les ballon et de réduire la probabilité de défaillance de ces équipements. 3.7 Vérifier que la PSV et le PSE sur le ballon de chasse sont dimensionnés pour protéger le Blow-Case ballon en cas d'ouverture intempestive en grand de la PV d'appoint principal du gaz de chasse. 4.1 Cadenasser ouverte (LO) la vanne manuelle 6" à l'entrée du bac de slop UZ-30-01 pour Bassin de slop éviter de bloquer la ligne de décharge des soupapes d'expansion thermique TSV 101-B /105-A/ 105-B. 5.1 Prévoir dans le plan de maintenance un nettoyage régulier des arrête-flamme sur les bacs Bacs P2, P3 et P4 de stockage pour empêcher leur encrassement progressif et vérifier leur bon état de fonctionnement (absence de corrosion). 5.2 Considérer la suppression des arrête-flammes à l'aspiration des PVSV 102-B/103-B/106- Bacs P2, P3 et P4 A/107-A/106-B/107-B sur les bacs de stockage pour éviter un risque de bouchage à l'entrée de ces équipements de sécurité. 5.3 Remettre en service le système d'injection de produit anticorrosion au niveau du manifold Manifold II II pour empêcher le développement de la corrosion en fond de bac (bac P2 déjà corrodé et fuyard après moins de 3 années de service)
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5.4
6.1
6.2
7.1
7.2
7.3
7.4
7.5
8.1
8.2
8.3 8.4
8.5 9.1
Réaliser une inspection des bacs P3 et P4 notamment au niveau du fond de bac en contact avec l'eau décantée car le bac P2 qui a le même service que le bac P3 et P4 est déjà corrodé après moins de trois années en service. L'inspection des bacs P3 et P4 devra permettre de réparer toute corrosion éventuelle avant que celle-ci s'aggrave et entraine une perte de confinement. Pour éviter la banalisation de la mention de sécurité LO, considérer la suppression de la mention LO sur les vannes manuelles 16" au refoulement des pompes booster car celles-ci sont protégées contre le bas débit par les FCV 104A/B et les pompes d'export sont protégées par les PALL 101A/B à l'aspiration des pompes d'export. Remettre en service le skid d'injection de produit anti corrosion au refoulement des pompes booster pour protéger la ligne d'export contre le risque de corrosion et éventuellement de perte de confinement. Vérifier que la modification du seuil du PAHH 102 A/B de 33,4 à 36 bar a fait l'objet d'une revue de sécurité et que le nouveau seuil de 36 bar est compatible avec la pression de calcul des équipements et de la tuyauterie en aval de la pompe d'export. Si la modification est acceptable du point de vue sécurité, mettre à jour les documents de référence (cause and effects diagram, description du skid dans le PID etc.). Si la pression de calcul du metering skid ne peut pas être augmentée de 33 bar à 36 bar, isoler le skid pour qu'il ne soit pas utilisé tant que le seuil des PAHH 102A/B n'a pas été rabaissé à 33 bar. Vérifier la pression de calcul de la canalisation de transport vers In Aménas et s'assurer que le seuil du PAHH 102 A/B est réglé à une valeur en dessous de cette pression de calcul pour éviter le risque de surpression et d'éclatement de la canalisation d'In Aménas. Considérer l'installation d'un système permettant le raclage régulier de la canalisation de transport de brut vers In Aménas afin de diminuer l'encrassement de la conduite et les pertes de charge afférentes. Considérer l'installation d'une soupape d'expansion thermique au refoulement sur la ligne 22-018 en aval de la MOV 109 ou considérer de cadenasser ouverte ( LO) la vanne manuelle 14" au départ du pipeline vers In amenas pour éviter la surpression causé par l'expansion thermique entre deux vannes fermées (MOV 109 et vanne manuelle ) Vérifier la présence de protection machine sur la pompe d'export (vibration, température haute). Considérer l'arrêt automatique des pompes en cas de détection de situation anormale (vibration, température haute) par la protection machine (système Bently Nevada) Revoir les joints des trappes de visite et de la couverture du bassin d'eaux huileuses pour empêcher les fuites de gaz inflammable à ces endroits pendant la marche normale et éviter un risque d'inflammation. Remettre en service le pare-flamme sur l'évent du bassin d'eaux huileuses pour que ce dispositif de sécurité puisse protéger le bassin contre un risque d'explosion du ciel gazeux. Si nécessaire, rigidifier la ligne d'évent pour qu'elle puisse supporter le poids du pareflamme. Prévoir une filière de traitement pour gérer les boues issues du nettoyage du bassin d'eaux huileuses (vidange dans les bourbiers interdite par la règlementation). Vérifier que l'évent actuel du bassin d'eaux huileuses est suffisant pour éviter une dépressurisation du bassin dans le cas de marche avec les trois pompes d'eau huileuse en service. Considérer l'installation d'une bride pleine sur la ligne d'eaux huileuses 6" vers le bourbier existant si cette ligne n'est plus exploitée. Supprimer ou cadenasser ouverte la vanne 4" située sur la ligne de slop 30-007 du metering skid afin de s'assurer que la sortie des soupapes PSV 501A/B soit toujours laissée libre et que la ligne de slop de 150# ne soit pas soumise à la pression de refoulement des pompes d'export (>30 barg).
Bacs P2, P3 et P4
Pompes Booster
Pompes Booster
Pompes Booster
canalisation de transport vers In Aménas canalisation de transport vers In Aménas canalisation de transport vers In Aménas Pompe d’export
bassin d'eaux huileuses bassin d'eaux huileuses
bassin d'eaux huileuses bassin d'eaux huileuses bassin d'eaux huileuses Banc de comptage
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9.2 Supprimer ou cadenasser ouverte la vanne 6" située à l'entrée du bassin de slop, afin de s'assurer que la sortie des soupapes PSV 501A/B, TSV 101B, TSV 105A/B, soit toujours laissée libre et que la ligne de slop de 150# ne soit pas soumise à la pression de refoulement des pompes d'export (>30 barg). 9.3 Prévoir une filière de traitement pour gérer les boues issues du nettoyage du bassin de slop (vidange dans les bourbiers interdite par la règlementation) 9.4 Considérer l'installation d'un arrête-flamme adéquat sur l'évent du bassin de slop pour diminuer le risque d'inflammation de la phase gazeuse inflammable susceptible d'être contenue dans ce bassin. 10.1 Considérer l'installation d'une alarme de pression basse sur le fuel gas entre la PCV531 et le RO-533 pour prévenir l'opérateur d'une défaillance de la PCV-531 et d'un risque d'endommagement du nez de torche sur le long terme. 10.2 Mettre à jour le diagramme des causes et effets pour prendre en compte les actions générées par le déclenchement du détecteur de flamme BE-520.
bassin de slop
bassin de slop bassin de slop
torche
torche
ANNEXES Annexe 1: Tableaux HAZOP Annexe 2: P&ID correspondant aux 10 nœuds étudiés en détail Annexe 3 : Listes de présence
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ANNEXE 1 : TABLEAUX HAZOP
Annexes
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Rapport HAZOP - Annexe 1 CEI HALFAOUI – Champ de Zarzaïtine – Unité C4
Tableau de Revue HAZOP : Nœuds 1 et 2 Paramètre
Déviation
Causes
Conséquences
Barrières Prévention
DEBIT
MOINS ou PAS DE
Bouchage d'une ligne d'arrivée avec les sels de sulfate de baryum ou par du sable dans les points bas Arrêt d'un centre de séparation
Vanne manuelle sur une ligne d'arrivée laissée fermée par erreur
Vanne manuelle 16" en sortie du manifold laissée fermée par erreur DEBIT
PLUS
DEBIT PRESSION
INVERSE PLUS
PRESSION TEMPERATURE TEMPERATURE NIVEAU NIVEAU COMPOSITION
MOINS PLUS MOINS MOINS PLUS CHANGEMENT
Perte de production, montée en pression en amont dans la ligne d'arrivée jusque dans les séparateurs, sans dépasser la pression de calcul. Pas d'autres conséquences significatives Accumulation d'eau dans les points bas de la ligne, corrosion de la ligne et perte de confinement
Perte de production, montée en pression en amont d'une vanne fermée jusque dans les séparateurs
Perte de production, montée en pression dans le manifold et en amont jusque dans les centres de séparation La vanne 16" normalement fermée au Bypass partiel des blow case (envoi des huiles Le manuel opératoire définit niveau du manifold II est laissée directement vers les bacs de stockage), arrivée de que cette vanne doit être ouverte gaz dans les bacs de stockage qui est éventé à fermée en opération normale l’atmosphère, formation d'une atmosphère inflammable autours des bacs Pas de nouveau scénario identifié Voir scénario fermeture de la vanne manuelle en sortie du manifold Pas de nouveau scénario identifié Pas de nouveau scénario identifié Pas de nouveau scénario identifié Sans objet Sans objet Pas de nouveau scénario identifié
Recommandations Instrumentation
Protection
N°
Ronde de 1,1 surveillance journalière des lignes d'arrivée 1,2
Remarques
Intitulé
Resp.
Considérer l'implémentation d'injection d'un produit anti-corrosion au niveau des centres de séparation pour protéger les lignes d'alimentation de l'unité C4.
GSS
Vérifier que les soupapes et disques de rupture assurant la protection des séparateurs au niveau des centres de séparation sont dimensionnés pour ce scénario de sortie bloquée. Se référer à la recommandation N°1.2
GSS
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Rapport HAZOP - Annexe 1 CEI HALFAOUI – Champ de Zarzaïtine – Unité C4
Tableau de Revue HAZOP : Nœud 3 Paramètre
Déviation
Causes
Conséquences
Barrière Prévention
DEBIT
MOINS ou PAS Fermeture de la vanne manuelle à DE l'entrée du séparateur atmosphérique Fermeture de la vanne manuelle 24" sur la ligne de dégazage du séparateur atmosphérique et des ballons de chasse du blow case
Défaillance de la boucle d'asservissement pic91 et fermeture intempestive de la PV/91 (quand le compresseur n'est pas en service)
Vanne manuelle fermée à l'aspiration du compresseur KA/2201 Défaillance de la boucle d'asservissement sur la pression d'entrée principale de gaz de chasse et fermeture intempestive de la PV/XX 6"
Recommandations Instrumentation
Protection N°
Intitulé
Remarques Resp.
Perte de production, montée en pression dans le manifold et en amont jusque dans les centres de séparation. Envoi de gaz avec l'huile vers les bacs de stockage du fait de l'impossibilité de décomprimer les ballons de chasse vers la torche ou le compresseur de recycle une fois le niveau bas atteint dans les ballons. Formation d'une atmosphère explosive à la sortie des évents des bacs de stockage, risque de surpression de bacs de stockage et de rupture du bac. Augmentation de la pression dans le ballon séparateur atmosphérique dû à l'arrivée du brut venant des centres de séparation. Risque de dépassement de la pression de calcul de 3 barg et éclatement du ballon séparateur atmosphérique.
Envoi de gaz avec l'huile vers les bacs de stockage du fait de l'impossibilité de décomprimer les ballons de chasse vers la torche ou le compresseur de recycle une fois le niveau bas atteint dans les ballons. Formation d'une atmosphère explosive à la sortie des évents des bacs de stockage, risque de surpression de bacs de stockage et de rupture du bac Augmentation de la pression dans le ballon séparateur atmosphérique dû à l'arrivée du brut venant des centres de séparation. Risque de dépassement de la pression de calcul de 3 barg et éclatement du ballon séparateur atmosphérique Envoi de l'évent du gaz de chasse vers la torche via la PV-91. Non récupération du gaz de chasse par le compresseur KA22-01, envoi des gaz d'évents à la torche La pression dans le blow case est insuffisante pour chasser le brut vers les bacs (malgré l'ouverture de la LV 6" quand le LSH est atteint) Accumulation du brut dans le ballon séparateur atmosphérique et envoi du brut par la ligne d'évent du séparateur vers le compresseur si il est en service ou vers la ligne de torche. Endommagement du compresseur ou envoi du brut vers la torche et formation d'un feu de nappe et endommagement du nez de torche
Deux soupapes sur chaque bac (PVSV 0102B /103B pour le bac P2) tarées à 0,018 barg et 0,02 barg. Blow off hatch sur chaque bac Note: La PSV et le disque de rupture sur le ballon séparateur ne sont pas dimensionnés pour le protéger contre ce cas de surpression
3.1 Vérifier que les soupapes et le blow off hatch sur les bacs P2 P3 P4 sont dimensionnés pour le scénario de fermeture de la vanne d'évents des blow case et l'envoi de gaz de chasse vers les bacs. Si ce n'est pas le cas, considérer le remplacement de ces soupapes par des soupapes suffisamment dimensionnées pour ce scénario ou considérer l'installation d'une sécurité indépendante de niveau bas sur les ballons de chasse entrainant la fermeture automatique de l'alimentation vers les bacs ou d'une vanne indépendante sur la ligne d'appoint de gaz de chasse.
GSS
3.2 Considérer l'ajout d'une alarme de pression haute à 2barg sur les PIT106 et PIT107 pour informer les opérateurs que la pression vers le ballon séparateur atmosphérique est trop importante et qu'il faut ouvrir la vanne 16" de bypass du blow case pour permettre l'évacuation du brut vers les bacs.
GSS
3.3 Rajouter dans le manuel opératoire qu'en GSS cas de pression haute sur les manifold d'alimentation il faut ouvrir la vanne 16" de bypass du blow case pour permettre l'évacuation du brut vers les bacs. Voir recommandation N°3.1 GSS
Deux soupapes sur chaque bac (PVSV 0102B /103B pour le bac P2) tarées à 0,018 barg et 0,02 barg. Blow off hatch sur chaque bac Note: La PSV et le disque de rupture sur le ballon séparateur ne sont pas dimensionnés pour le protéger contre ce cas de surpression
LSHH 902 sur le ballon V901 à l'aspiration du compresseur K901 qui va déclencher l'arrêt du compresseur
3.4 Prévoir une procédure de test pour vérifier GSS régulièrement le bon fonctionnement de la protection par niveau haut LSHH 902 sur le ballon V901 à l'aspiration du compresseur K901.
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Paramètre
Déviation
Causes
Conséquences
Barrière Prévention
La pression dans le blow case est insuffisante pour chasser le brut vers les bacs Accumulation du brut dans le ballon séparateur atmosphérique et envoi du brut par la ligne d'évent du séparateur vers le compresseur si il est en service ou vers la ligne de torche. Endommagement du compresseur ou envoi du brut vers la torche et formation d'un feu de nappe et endommagement du nez de torche Défaillance mécanique et non Envoi de gaz avec de l'huile vers les bacs de stockage du fait ouverture de la LV/XX 16" de l'impossibilité de décomprimer les ballons de chasse vers dépressurisation du ballon de la torche ou le compresseur de recycle une fois le niveau bas chasse quand le niveau bas est atteint dans les ballons. Formation d'une atmosphère atteint. explosive à la sortie des évents des bacs de stockage, risque de surpression de bacs de stockage et de rupture du bac Fermeture de la vanne manuelle Accumulation du brut dans le ballon séparateur 16" sur la sortie commune liquide atmosphérique et envoi du brut par la ligne d'évent du des deux ballons de chasse vers les séparateur vers le compresseur si il est en service ou vers la bacs de stockage ligne de torche. Endommagement du compresseur ou envoi du brut vers la torche et formation d'un feu de nappe et endommagement du nez de torche Défaillance du LSL quand le niveau La vanne LV 6" ne se ferme pas et la vanne d'évent LV 16" ne bas est atteint s'ouvre pas et reste fermée. Envoi de gaz de chasse vers les bacs de stockage et pressurisation des bacs risque de rupture du bac de stockage Défaillance mécanique et non ouverture de la LV/XX 6" d'appoint de gaz de chasse quand le niveau haut est atteint.
DEBIT
PLUS
Défaillance du LSH quand le niveau La vanne LV 16" d'évent reste ouverte et ne se ferme pas haut est atteint tandis que la vanne LV 6" de gaz de chasse reste fermée et ne s'ouvre pas Envoi du brut par la ligne d'évent du ballon de chasse vers le compresseur si il est en service ou vers la ligne de torche. Endommagement du compresseur ou envoi du brut vers la torche et formation d'un feu de nappe et endommagement du nez de torche La vanne manuelle NC 16" de Perte d'efficacité des blow case et augmentation de la bypass des blow case est laissée consommation du gaz de chasse (recirculation d'une partie ouverte par erreur du brut dégazé vers l'entrée du séparateur atmosphérique Défaillance de la boucle Perte de gaz de chasse à la torche (non récupération par le d'asservissement de pression et compresseur) ouverture intempestive en grand
Recommandations Instrumentation Protection N° LSHH 902 sur le ballon V901 à l'aspiration du compresseur K901 qui va déclencher l'arrêt du compresseur
Deux soupapes par bac (PVSV 0102B /103B sur le bac P2) tarées à 0,018 barg et 0,02 barg. Blow off hatch pour chaque bac
Intitulé
Remarques Resp.
Voir recommandation N°3.1
LSHH 902 sur le ballon V901 à l'aspiration du compresseur K901 qui va déclencher l'arrêt du compresseur
LSHH 902 sur le ballon V901 à l'aspiration du compresseur K901 qui va déclencher l'arrêt du compresseur
3.5 Vérifier que les soupapes et le blow off hatch sur les bacs P2 P3 P4 sont dimensionnées pour ce scénario de non fonctionnement du LSL sur les blow case entrainant la non fermeture de la vanne de pressurisation et la non ouverture de la vanne d'évent sur le ballon de chasse. Si ce n'est pas le cas, considérer le remplacement de ces soupapes par des soupapes suffisamment dimensionnées pour ce scénario ou considérer l'installation d'une sécurité indépendante de niveau bas sur les ballons de chasse entrainant la fermeture automatique de l'alimentation vers les bacs ou d'une vanne indépendante sur la ligne d'appoint de gaz de chasse
GSS
3.6 Considérer l'installation d'un transmetteur de niveau sur les ballon de chasse afin de fiabiliser les LSL et LSH sur les ballon et de réduire la probabilité de défaillance de ces équipements.
GSS
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Paramètre
Déviation
Causes
Conséquences
Barrière Prévention
de la PV-91 Défaillance de la boucle d'asservissement de pression et ouverture intempestive en grand de la PV-XX d'appoint principal de gaz de chasse
Défaillance de la boucle d'asservissement de pression et ouverture intempestive en grand de la PV-XX d'évent du gaz de chasse
Augmentation de la pression du gaz de chasse jusqu'au niveau de pression du fuel gas (9-12 barg) Surpression du ballon de chasse et rupture du ballon
Baisse de pression du gaz de chasse et diminution d'efficacité du blow case perte du fuel gas à la torche ou surconsommation électrique sur le moteur de récupération des gaz Risque d'augmentation du niveau dans les chambres de chasse et d'envoi du brut vers le compresseur Endommagement du compresseur Ouverture intempestive en grand Baisse de pression du gaz de chasse et diminution de la LV-XX 16" alors que le niveau d'efficacité du blow case bas LSL n'est pas atteint et que la perte du fuel gas à la torche ou surconsommation électrique vanne LV-XX 6" est encore ouverte sur le moteur de récupération des gaz Risque d'augmentation du niveau dans les chambres de chasse et d'envoi du brut vers le compresseur Endommagement du compresseur Ouverture intempestive en grand Perte du fuel gas à la torche ou surconsommation électrique de la LV-XX 6" alors que le niveau sur le moteur du compresseur de récupération des gaz. haut LSH n'est pas atteint DEBIT INVERSE Défaillance du clapet à l'admission Envoi du gaz de chasse vers le séparateur atmosphérique et des ballons de chasse au final vers la torche pendant les phases de chasse et réduction du débit du brut envoyé vers les bacs Augmentation du niveau dans le ballon séparateur et au final envoi du brut par l'évent à la torche Défaillance du clapet en sortie du Retour inverse du brut provenant des bacs de stockage ou de ballon de chasse pendant la phase l'autre ballon de chasse. de remplissage Perte d'efficacité du blow case et consommation supplémentaire du fuel gas PRESSION PLUS Pas de nouveau scenario identifié PRESSION MOINS Défaillance de la régulation de Risque de passage sous vide du ballon séparateur et des pression à l'aspiration du ballons de chasse pendant la phase du remplissage et compresseur et ouverture effondrement des ballons. intempestive en grand de la PV-901 Risque de pompage du compresseur et d'endommagement du compresseur TEMPERATURE PLUS Pas de cause identifiée TEMPERATURE MOINS Pas de cause identifiée NIVEAU PLUS Pas de nouveau scenario identifié NIVEAU MOINS Pas de nouveau scenario identifié COMPOSITION CHANGEMENT Défaillance d'une régulation de le gaz est éventé à la torche au niveau du séparateur niveau dans un centre de atmosphérique, pas d'autre conséquence significative séparation ou envoi de gaz depuis le centre de séparation dans la ligne de brut pour chasser le liquide dans le pipeline avant les travaux de maintenance
Recommandations Instrumentation
PSV et disque de rupture PSE sur chaque ballon de chasse tarés à 3barg Note: cependant il n'a pas été possible de vérifier si ces équipements sont dimensionnés pour ce scénario de défaillance de la vanne principale d'appoint du gaz de chasse
Protection N°
Intitulé
Remarques Resp.
3.7 Vérifier que la PSV et le PSE sur le ballon de GSS chasse sont dimensionnés pour protéger le ballon en cas d'ouverture intempestive en grand de la PV d'appoint principal du gaz de chasse.
LSHH 902 sur le ballon V901 à l'aspiration du compresseur K901 qui va déclencher l'arrêt du compresseur
LSHH 902 sur le ballon V901 à l'aspiration du compresseur K901 qui va déclencher l'arrêt du compresseur
PSLL 902 sur V-901 et PSLL 906 sur le séparateur atmosphérique entrainent l'arrêt du compresseur
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Tableau de Revue HAZOP : Nœud 4 Paramètre
Déviation
Causes
Conséquences
Barrières Prévention
DEBIT
MOINS ou PAS Fermeture intempestive de la MOV Accumulation du brut dans le ballon séparateur DE 101-B pendant la phase de atmosphérique et envoi du brut par la ligne d'évent du remplissage du bac P2 séparateur vers le compresseur si il est en service ou vers la ligne de torche. Endommagement du compresseur ou envoi du brut vers la torche et formation d'un feu de nappe et endommagement du nez de torche" Ouverture intempestive de la MOV Mise en communication des deux bacs avec risque de 105-A sur le bac P3 pendant la débordement du bac P2 qui a une hauteur inferieure à celle phase de remplissage du bac P2 des bacs P3 et P4
Recommandations Instrumentation
Protection N°
Intitulé
Remarques Resp.
LSHH 902 sur le ballon V901 à l'aspiration du compresseur K901 qui va déclencher l'arrêt du compresseur
LAHH 101B sur le bac P2 qui va fermer automatiquement la vanne MOV 101-B en cas de niveau très haut dans les bacs Vanne manuelle 24" à l'entrée d'un bac en réception est laissée fermée par erreur Vanne manuelle 24" à l'entrée d'un Risque d'expansion thermique dans la ligne isolée entre la TSV 101A /105A / 105B tarées à bac en repos est laissée fermée par vanne manuelle et la vanne MOV si le bac n'est pas en mode 10barg erreur réception. Rupture de la ligne et perte de confinement Note: la décharge de ces soupapes se fait vers le bac de slop mais il existe une vanne 6" à l'entrée du bac de slop qui n'est pas cadenassée ouverte DEBIT PLUS Pas de nouveau scénario identifié NIVEAU MOINS Pas applicable NIVEAU PLUS Pas applicable TEMPERATURE PLUS Pas de nouveau scénario identifié TEMPERATURE MOINS Pas de nouveau scénario identifié PRESSION PLUS Pas de nouveau scénario identifié PRESSION MOINS Pas de nouveau scénario identifié COMPOSITION CHANGEMENT Pas de nouveau scénario identifié
LAHH 106 A et B sur les bacs P3 et P4 est réglé à 10302mm et empêchant d'avoir un niveau dans ces bacs supérieur au niveau de débordement du bac P2 (10720mm)
4.1 Cadenasser ouverte (LO) la vanne manuelle GSS 6’’ à l'entrée du bac de slop UZ-30-01 pour éviter de bloquer la ligne de décharge des soupapes d'expansion thermique TSV 101B /105-A/ 105-B.
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Tableau de Revue HAZOP : Nœud 5 Paramètre DEBIT
DEBIT
PRESSION
Déviation
Causes
MOINS ou PAS La purge d'eau via la MOV 102-B DE n'est pas effectuée par l'opérateur pendant sa tournée PLUS Ouverture intempestive de la MOV 102-B ou non fermeture de la vanne après la purge d'eau
PLUS
Bouchage de l'arrête-flamme sur l'évent du bac
Conséquences
Barrières Prévention
Instrumentation
MOINS
NIVEAU
PLUS
NIVEAU
MOINS
Voir pression plus (bouchage des arrête-flammes sur les lignes d'évents Défaillance du LIT101-B (le niveau indiqué est bas alors que ce n'est pas le cas) et la production d'huile est laissée vers le bac P2 Erreur de disposition des bacs et ouverture de la MOV 103-B quand le bac P2 n'est pas assez plein pour l'expédition
Défaillance du LIT102-B (le niveau indiqué est encore haut alors que ce n'est pas le cas) et l'expédition à partir du bac P2 est maintenue
DEBIT
INVERSE
Remarques Resp.
Baisse d'efficacité énergétique (pompage d'eau inutile), pas d'autres conséquences significatives Envoi d'huile vers le bassin des eaux huileuses, diminution de la qualité du traitement des eaux huileuses. Perte d'énergie
Augmentation de la pression pendant les phases de remplissage et rupture du bac. Pendant les phases de vidange et de transfert : mise sous vide et effondrement du bac
Alarme de discordance sur la MOV 102-B et retour d'état de la position de la vanne en salle de contrôle PVSV 102-B et 103-B tarées à 0,018barg et 0,02 barg
5,1 Prévoir dans le plan de maintenance un GSS nettoyage régulier des arrête-flamme sur les bacs de stockage pour empêcher leur encrassement progressif et vérifier leur bon état de fonctionnement (absence de corrosion). GSS 5,2 Considérer la suppression des arrêteflammes à l'aspiration des PVSV 102-B/103B/106-A/107-A/106-B/107-B sur les bacs de stockage pour éviter un risque de bouchage à l'entrée de ces équipements de sécurité.
Bouchage de l'arrête-flamme sur la Indisponibilité des éléments de sécurité (soupape et casseligne des soupapes/casse-vide vide) entrainant une absence de protection en cas de surpression ou de mise sous vide
PRESSION
Recommandations Protection N° Intitulé
Augmentation du niveau au-delà du niveau maximum et envoi d'huile vers l'environnement via le blow off hatch
Baisse du niveau dans le bac P2 en dessous de la valeur minimum requise pour les pompe booster. Cavitation des pompes booster, endommagement des garnitures, perte de confinement et feu de pompe possible
Baisse du niveau dans le bac P2 en dessous de la valeur minimum requise pour les pompe booster. Cavitation des pompes booster, endommagement des garnitures, perte de confinement et feu de pompe possible
Ouverture intempestive de la MOV Mise en communication des deux bacs avec risque de 107-A sur le bac P3 pendant la débordement du bac P2 qui a une hauteur inferieure à celle phase d'expédition du bac P2 des bacs P3 et P4
Jaugeage manuel des bacs toute les 12 heures (protection partielle du fait qu'elle ne permet une vérification du LT 101-B que deux fois par jour.
Alarme indépendante de niveau haut sur le LI104-B (radar). Toutefois la fiabilité de ce radar n'est pas très bonne. LALL 102-B arrête automatiquement les pompes booster et les pompes d'expédition et ferme la MOV 103-B PALL 105-A et 105-B à l'aspiration des pompes booster qui arrêtent automatiquement les pompes booster PALL 105-A et 105-B à l'aspiration des pompes booster qui arrêtent automatiquement les pompes booster PA-22-02 A/B et PALL 101-A et 101B à l'aspiration des pompes d'expédition qui arrêtent automatiquement les pompes d'expédition PA22-01 A/B LAHH 106 A et B sur les bacs P3 et P4 est réglé à 10302 mm et empêchant d'avoir un niveau dans ces bacs supérieur au niveau de débordement du bac
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Paramètre
Déviation
Causes
Conséquences
Barrières Prévention
Instrumentation P2 (10720mm)
Recommandations Protection N° Intitulé
Remarques Resp.
Note : le LAHH 101B sur le bac P2 qui va fermer automatiquement la vanne MOV 101-B n’a pas été retenue comme barrière car elle n'agit pas sur la cause du niveau haut TEMPERATURE MOINS
Température ambiante très basse
TEMPERATURE PLUS Pas de nouveau scénario identifié COMPOSITION CHANGEMENT Pas d'injection de produit anticorrosion dans les manifolds
Risque de gel dans la ligne en amont de la MOV 102-B, pas d'autre conséquence significative corrosion des bacs et des tuyauteries, principalement au niveau des équipements en contact avec l'eau décantée dans le bac
5,3 Remettre en service le système d'injection de produit anti-corrosion au niveau du manifold II pour empêcher le développement de la corrosion en fond de bac (bac P2 déjà corrodé et fuyard après moins de 3 années de service)
GSS
5,4 Réaliser une inspection des bacs P3 et P4 GSS notamment au niveau du fond de bac en contact avec l'eau décantée car le bac P2 qui a le même service que le bac P3 et P4 est déjà corrodé après moins de trois années en service. L'inspection des bacs P3 et P4 devra permettre de réparer toute corrosion éventuelle avant que celle-ci s'aggrave et entraine une perte de confinement.
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Tableau de Revue HAZOP : Nœud 6 Paramètre DEBIT
Déviation
Causes
Conséquences
MOINS ou PAS Fermeture intempestive de la MOV Cavitation des pompes booster, endommagement des DE 103-B / 107-A / 107-B garnitures, perte de confinement et feu de pompe possible
Bouchage du filtre à l'aspiration de Cavitation des pompes booster, endommagement des la pompe booster 22-02 A/ B garnitures, perte de confinement et feu de pompe possible
DEBIT
MOINS
DEBIT
PLUS
Défaillance et arrêt intempestif de la pompe booster PA 22-02 A/B
Cavitation des pompes d'expédition, endommagement des garnitures, perte de confinement et feu de pompe possible
Erreur opératoire et fermeture de la vanne manuelle 16" au refoulement de la pompe de décharge
Cavitation des pompes d'expédition, endommagement des garnitures, perte de confinement et feu de pompe possible
défaillance de FCV 0104 A/B et envoi du refoulement de la pompe booster vers la ligne de retour vers le bac plutôt que vers la pompe d'export La vanne HV116A 116B ou 115B est laissée fermée sur le bac pendant la phase de transfert
Cavitation des pompes d'expédition, endommagement des garnitures, perte de confinement et feu de pompe possible
Opération avec deux pompes booster en service en parallèle ou démarrage intempestif de la seconde pompe booster
Perte d'efficacité énergétique (ouverture des vanne de recirculation FCV 0104 A/B
Absence de protection de la pompe booster et de la pompe d'export contre le risque de débit faible, risque d'échauffement de la pompe, de perte de confinement et de feu de pompe Augmentation de la pression dans la ligne de recirculation commune aux pompes export et booster sans dépasser la pression de calcul de la ligne (classe 300#)
Barrières Prévention
Recommandations Instrumentation Protection N° Intitulé PALL 105A/B à l'aspiration des pompes booster PA 22-02 A/B qui déclenchent l'arrêt des pompes booster, Alarme de discordance sur la MOV 103-B 107-A et 107-B (non indiqué sur le PID) Alarme de pression différentielle haute sur le PDI 105 A/B. PALL 105 A/B à l'aspiration des pompes booster PA 22-02 A/B qui déclenchent l'arrêt des pompes booster PALL 101 A/B à l'aspiration des pompes d'export PA 22-01 A/B qui déclenchent l'arrêt des pompes d'export, Alarme de défaut sur les moteurs des pompes booster XA0110 A/B PALL 101 A/B à l'aspiration des pompes d'export PA 22-01 A/B qui déclenchent l'arrêt des pompes d'export
PALL 101 A/B à l'aspiration des pompes d'export PA 22-01 A/B qui déclenchent l'arrêt des pompes d'export Retour d'état de la position des vannes HV115-B 116-A et 116-B en salle de contrôle permettant à l'opérateur en place de vérifier la bonne disposition des vannes avant le démarrage des pompes booster LAHH 106 A et B sur les bacs P3 et P4 est réglé à 10302mm et empêchant d'avoir un niveau dans ces bacs supérieur au niveau de débordement du bac P2 (10720 mm)
Remarques Resp.
6.1 Pour éviter la banalisation de la mention de GSS sécurité LO, considérer la suppression de la mention LO sur les vannes manuelles 16" au refoulement des pompes booster car celles-ci sont protégées contre le bas débit par les FCV 104 A/B et les pompes d'export sont protégées par les PALL 101 A/B à l'aspiration des pompes d'export.
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Paramètre
Déviation
Causes
Conséquences
Barrières Prévention
Instrumentation
Recommandations Protection N° Intitulé
Remarques Resp.
Note : le LAHH 101B sur le bac P2 qui va fermer automatiquement la vanne MOV 101-B n’a pas été retenue comme barrière car elle n'agit pas sur la cause du niveau haut Ouverture de deux vannes parmi les HV 116-A 116-B 115-B
Mise en communication des deux bacs avec risque de débordement du bac P2 qui a une hauteur inferieure à celle des bacs P3 et P4 DEBIT INVERSE Vanne 16" entre les deux lignes de débit inverse à travers la pompe booster au repos, risque Clapet anti retour au refoulement des pompes booster d'endommagement de la garniture et perte de confinement refoulement de chaque pompe est laissée ouverte PRESSION PLUS Pas de nouveau scenario identifié PRESSION MOINS Pas de nouveau scenario identifié TEMPERATURE PLUS Pas de nouveau scenario identifié TEMPERATURE MOINS Pas de nouveau scenario identifié COMPOSITION CHANGEMENT Pas d'injection de produit antiCorrosion de la ligne d'export entrainant un risque de corrosion au refoulement des rupture de la canalisation et pollution majeure pompes booster
6.2 Remettre en service le skid d'injection de produit anti corrosion au refoulement des pompes booster pour protéger la ligne d'export contre le risque de corrosion et éventuellement de perte de confinement.
GSS
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Tableau de Revue HAZOP : Nœud 7 Paramètre DEBIT
DEBIT DEBIT
Déviation
Causes
MOINS ou PAS Défaillance ou arrêt intempestif de DE la pompe export PA 22-02/ B Défaillance de la FCV 101A/B et ouverture de la vanne trois voies vers la ligne de recirculation Fermeture intempestive de la MOV 109 ou de la vanne manuelle 14" au refoulement de la pompe d'export
PLUS INVERSE
PRESSION
PLUS
PRESSION
PLUS
PRESSION
MOINS
NIVEAU PLUS NIVEAU MOINS TEMPERATURE PLUS
Pas de nouveau scénario identifié pompe d'export en stand-by est non isolée
Fermeture de la vanne manuelle 14" à l'entrée du pipeline d'export vers In amenas après la fin de l'opération de transfert. Expansion thermique dans la ligne d'expédition en amont de cette vanne manuelle dûe à la température ambiante élevée dans la journée encrassement de la canalisation de transport du brut vers In Aménas
Arrêt intempestif des pompes booster Pas de nouveau scénario identifié Pas de nouveau scénario identifié Défaillance mécanique et fermeture complété de la FCV
Conséquences
Barrières Prévention
Instrumentation
Recommandations Protection N° Intitulé
Remarques Resp.
Arrêt d'expédition, pas d'autre conséquence significative identifiée (pas d'effet coup de bélier observé par l'exploitant) Baisse du débit d'expédition et perte d'efficacité énergétique
Augmentation de la pression au refoulement de la pompe d'export jusqu’à la valeur de sortie bloquée (shut-off pressure) Risque de dépassement de la pression de calcul de la tuyauterie et de perte de confinement
PAHH 102A/B initialement réglé à 33,4 barg qui arrête la pompe d'export et les pompes booster
GSS 7.2 Vérifier la pression de calcul de la canalisation de transport vers In Aménas et s'assurer que le seuil du PAHH 102 A/B est réglé à une valeur en dessous de cette pression de calcul pour éviter le risque de surpression et d'éclatement de la canalisation d'In Aménas.
débit inverse à travers la pompe d'export au repos, risque Clapet anti retour au d'endommagement de la garniture et perte de confinement refoulement de chaque pompe
7.3 Considérer l'installation d'un système GSS permettant le raclage régulier de la canalisation de transport de brut vers In Aménas afin de diminuer l'encrassement de la conduite et les pertes de charge afférentes. 7.4 Considérer l'installation d'une soupape GSS d'expansion thermique au refoulement sur la ligne 22-018 en aval de la MOV 109 ou considérer de cadenasser ouverte (LO) la vanne manuelle 14" au départ du pipeline vers In amenas pour éviter la surpression causé par l'expansion thermique entre deux vannes fermées (MOV 109 et vanne manuelle)
Augmentation de la pression au refoulement de la pompe d'export au-delà de la pression de calcul et rupture de la canalisation ou endommagement de la garniture sur les pompes (perte de confinement)
augmentation des pertes de charge dans la canalisation et augmentation de la pression au refoulement des pompes, risque de dépassement de la pression de calcul de la canalisation, Risque de cavitation des pompes d'export. Endommagement des pompes d'export, et risque de perte de confinement et de feu de pompe
Refoulement bloqué en sortie de la pompe d'export sans recirculation. Echauffement de la pompe et endommagement des garnitures, risque de perte de
GSS 7.1 Vérifier que la modification du seuil du PAHH 102 A/B de 33,4 à 36 bar a fait l'objet d'une revue de sécurité et que le nouveau seuil de 36 bar est compatible avec la pression de calcul des équipements et de la tuyauterie en aval de la pompe d'export. Si la modification est acceptable du point de vue sécurité, mettre à jour les documents de référence (cause and effects diagram, description du skid dans le PID etc.). Si la pression de calcul du metering skid ne peut pas être augmentée de 33 bar à 36 bar, isoler le skid pour qu'il ne soit pas utilisé tant que le seuil des PAHH 102A/B n'a pas été rabaissé à 33 bar
PALL 101A/B à l'aspiration des pompes export réglé à 3 barg
Détection par l'opérateur console de l'anomalie (pas de baisse de niveau dans le bac
7,5 Vérifier la présence de protection machine sur la pompe d'export (vibration, température haute). Considérer l'arrêt
GSS
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Rapport HAZOP - Annexe 1 CEI HALFAOUI – Champ de Zarzaïtine – Unité C4
Paramètre
Déviation
Causes
Conséquences confinement et de feu de pompe
Barrières Prévention d'export) Alarme de basse pression sur le PAL 121
TEMPERATURE MOINS Pas de nouveau scénario identifié COMPOSITION CHANGEMENT Pas de nouveau scénario identifié
Instrumentation
Recommandations Remarques Protection N° Intitulé Resp. automatique des pompes en cas de détection de situation anormale (vibration, température haute) par la protection machine (système Bently Nevada)
BUEI 160016/NT/16-00427/NC
Rapport HAZOP - Annexe 1 CEI HALFAOUI – Champ de Zarzaïtine – Unité C4
Tableau de Revue HAZOP : Nœud 8 Paramètre
Déviation
Causes
DEBIT
MOINS ou PAS Défaillance de la pompe d'eaux DE huileuses en service PN 44-01
Conséquences
Barrières Prévention
Augmentation du niveau d'eau dans la fosse, risque de débordement et pollution du sol par les eaux huileuses
Bouchage de l'arrête flamme ou du Légère augmentation de pression dans le bassin d'eaux filtre sur l'évent du bassin d'eaux huileuse et fuite de gaz potentiellement inflammable au huileuses niveau des joints des trappes sur le bassin dans une zone qui n'est pas ‘safe location’, risque d'inflammation et d'incendie
Pas d'opération de nettoyage par jet haute pression Accumulation de boues et de débris au fond du bassin d'eaux huileuses et bouchage des crépines à l'aspiration des pompes d'eaux huileuses Fermeture d'une vanne manuelle à l'entrée du centre de traitement des eaux (CTE) DEBIT
PLUS
Opération avec deux pompes d'eaux huileuses en service
DEBIT
INVERSE
Une pompe en service pendant que l'autre pompe d'eaux huileuse est disposée en standby Pompe d'eaux huileuses à l'arrêt
Recommandations Remarques Instrumentation Protection N° Intitulé Resp. Alarme de défaillance XA 0119 A/B sur la pompe d'eaux huileuses Alarme de niveau très haut sur le bassin d'eaux huileuse LAH 129 et LAHH 127 8,1 Revoir les joints des trappes de visite et de GSS Même sans bouchage de la couverture du bassin d'eaux huileuses l'arrête flamme des fuites de pour empêcher les fuites de gaz gaz inflammable se produisent inflammable à ces endroits pendant la au-dessus du bassin d'eaux marche normale et éviter un risque huileuses car les trappes ne d'inflammation. sont pas jointives et la couverture du bassin n'est pas 8,2 Remettre en service le pare-flamme sur GSS étanche au niveau des l'évent du bassin d'eaux huileuses pour que transmetteurs de niveau des ce dispositif de sécurité puisse protéger le traversés de pompes et des bassin contre un risque d'explosion du ciel trappes de visite gazeux. Si nécessaire, rigidifier la ligne d'évent pour qu'elle puisse supporter le D'après les participants à la poids du pare-flamme. revue HAZOP l'arrête-flamme a été enlevé il y a plusieurs années (trop lourd et placé sur une canalisation pas assez rigide).En cas d'étincelle à l'extérieur du bassin, il y a un risque qu'un front de flamme se déplace à travers l'évent jusqu'à l'intérieur de la fosse et entraine une explosion du ciel gazeux dans le bassin.
Pas de conséquence identifiée pendant la revue HAZOP Risque d'endommagement des pompes d'eaux huileuses
Nettoyage régulier du bassin prévu à partir de juin 2016 (contrat avec un prestataire fournisseur de vide-cave)
La pression augmente au refoulement de la pompe sans dépasser la pression de calcul des lignes (8barg) Le niveau du liquide augmente dans le bassin, risque de débordement et pollution du sol par les eaux huileuses Si l'évent n'a pas été redimensionné pour cette 3 augmentation de capacité (2*140 m /h au lieu de 1*140 3 m /h), risque de dépressurisation du bassin et d'endommagement du bassin Retour inverse à travers la pompe en standby. Perte d'efficacité énergétique et délais dans le transfert des eaux huileuses vers le CTE. Retour inverse à travers les pompes d'eaux huileuses en provenance du bac du CTE (+10m), risque de débordement de la fosse d'eaux huileuses
8,3 Prévoir une filière de traitement pour gérer GSS les boues issues du nettoyage du bassin d'eaux huileuses (vidange dans les bourbiers interdite par la règlementation). Alarme de niveau très haut sur le bassin d'eaux huileuse LAH 129 et LAHH 127 8,4 Vérifier que l'évent actuel du bassin d'eaux GSS huileuses est suffisant pour éviter une dépressurisation du bassin dans le cas de marche avec les trois pompes d'eau huileuse en service.
Clapet anti-retour au refoulement de la pompe Clapet anti-retour au refoulement de la pompe
Erreur opératoire et ouverture de la Risque de retour inverse d'eaux huileuses en provenance du Consigne opératoire vanne manuelle 6" vers le bourbier bac de CTE vers le bourbier existant et pollution
Démarrage automatique des pompes d'eaux huileuses par LAH 129 et LAHH 127 8,5 Considérer l'installation d'une bride pleine sur la ligne d'eaux huileuses 6" vers le
GSS
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Rapport HAZOP - Annexe 1 CEI HALFAOUI – Champ de Zarzaïtine – Unité C4
Paramètre
Déviation
Causes
Conséquences
Barrières Prévention
Instrumentation
existant PRESSION PRESSION NIVEAU
PLUS MOINS MOINS
Pas de nouveau scénario identifié Pas de nouveau scénario identifié Défaillance du LT 129 qui ne détecte pas le bas niveau
NIVEAU
PLUS
Défaillance du LT 129 qui ne détecte pas niveau haut
TEMPERATURE MOINS
Pas d'arrêt de la pompe d'eaux huileuses par LAL 129, baisse du niveau et endommagement de la pompe d'aspiration
Pas de démarrage de la pompe d'eaux huileuses par LAH 129, augmentation du niveau et risque de débordement de la fosse
température ambiante en dessous Risque de gel dans les canalisations aériennes et de 0° en hiver d'endommagement de ces canalisations
TEMPERATURE PLUS Pas de nouveau scénario identifié COMPOSITION CHANGEMENT Pas de nouveau scénario identifié
LALL 128 qui arrête toutes les pompes d'eaux huileuses automatiquement LAHH 127 qui démarre toutes les pompes d'eaux huileuses automatiquement Arrivée continue d'eau du gisement en provenance du CS4 ce qui permet d'avoir un débit quasi continu au refoulement des pompes d'eaux huileuses
Recommandations Protection N° Intitulé bourbier existant si cette ligne n'est plus exploitée.
Remarques Resp.
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Rapport HAZOP - Annexe 1 CEI HALFAOUI – Champ de Zarzaïtine – Unité C4
Tableau de Revue HAZOP : Nœud 9 Paramètre DEBIT
Déviation
Causes
Conséquences
Barrières Prévention
Instrumentation
MOINS ou PAS Fermeture de la vanne manuelle 4" Blocage de la sortie des soupapes PSV 0501A/B sur le DE située sur la ligne 30-007 collectant metering skid. Absence de protection contre la surpression les slop du metering skid sur le metering skid, risque de perte de confinement. En cas d'ouverture de la vanne manuelle de drain sur la ligne 44-043, la pression dans la ligne de slop 30-007 va augmenter au-delà de 30 barg entrainant sa rupture. Perte de confinement. Fermeture de la vanne manuelle 6" Blocage de la sortie des soupapes PSV 0501A/B sur le située à l'entrée de la fosse de slop metering skid et des soupapes d'expansion thermique TSV 101B/105A/105B sur les lignes d'alimentation des bacs. Absence de protection contre la surpression, risque de perte de confinement
Défaillance mécanique et arrêt intempestif de la pompe de slop
En cas d'ouverture de la vanne manuelle de drain sur la ligne 44-043, la pression dans la ligne de slop 30-007 va augmenter au-delà de 30 barg entrainant sa rupture, perte de confinement Augmentation du niveau dans le bassin, risque de débordement
Accumulation de boues et de débris Risque d'endommagement de la pompe de slop au fond du bassin de slop et bouchage de la crépine à l'aspiration de la pompe de slop Fermeture d'une des vannes 1,5" Délais dans la vidange du bac, pas d'autres conséquences au refoulement de la pompe de significatives identifiées slop
DEBIT DEBIT
PLUS INVERSE
NIVEAU
MOINS
NIVEAU
PLUS
TEMPERATURE TEMPERATURE COMPOSITION PRESSION PRESSION
MOINS PLUS CHANGEMENT PLUS MOINS
Pas de nouveau scenario identifié Entrée d'air dans le bassin via l'évent pendant les phases de vidange du bassin de slop
Fuite du brut provenant du manifold II dans le bassin de slop pendant l'arrêt de la pompe Défaillance du LT 501 qui ne détecte pas le bas niveau Défaillance du LT 501 qui ne détecte pas le niveau haut Pas de nouveau scénario identifié Pas de nouveau scénario identifié Pas de nouveau scénario identifié Pas de nouveau scénario identifié Pas de nouveau scénario identifié
Alarme de défaillance XA05-01 sur la pompe de slop, Alarme de niveau très haut LAHH 504 Nettoyage régulier du bassin prévu à partir de juin 2016 (contrat avec un prestataire fournisseur de vide-cave)
Formation d'une atmosphère explosive à l'intérieur du bassin de slop alors qu'il n'y a pas d'arrête-flamme sur l'évent. Risque qu'une étincelle à l'extérieur du bassin entraine une inflammation et une explosion du ciel gazeux à l'intérieur du bassin Augmentation du niveau dans le bassin, risque de Clapet anti retour sur la ligne débordement 30-001 Pas d'arrêt de la pompe slop par LAL 501, baisse du niveau et endommagement de la pompe de slop Pas de démarrage de la pompe slop par LAH 501, augmentation du niveau et risque de débordement de la fosse
Recommandations Remarques Protection N° Intitulé Resp. Supprimer ou cadenasser ouverte la vanne 4" située sur la ligne de slop 30-007 du metering skid afin de s'assurer que la sortie des soupapes PSV 501A/B soit toujours laissée libre et que la ligne de slop de 150# ne soit pas soumise à la pression de refoulement des pompes d'export (>30 barg). Supprimer ou cadenasser ouverte la vanne 6" située à l'entrée du bassin de slop, afin de s'assurer que la sortie des soupapes PSV 501A/B, TSV 101B, TSV 105A/B, soit toujours laissée libre et que la ligne de slop de 150# ne soit pas soumise à la pression de refoulement des pompes d'export (>30 barg).
Prévoir une filière de traitement pour gérer les boues issues du nettoyage du bassin de slop (vidange dans les bourbiers interdite par la règlementation) Suivi de l'évolution du niveau dans le bassin par le LIT 0501 et de la pression au refoulement de la pompe par le PIT 0103 Considérer l'installation d'un arrête-flamme adéquat sur l'évent du bassin de slop pour diminuer le risque d'inflammation de la phase gazeuse inflammable susceptible d'être contenue dans ce bassin. LAH 501 démarre la pompe de slop
LSH 504 qui démarre la pompe
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Rapport HAZOP - Annexe 1 CEI HALFAOUI – Champ de Zarzaïtine – Unité C4
Tableau de Revue HAZOP : Nœud 10 Paramètre DEBIT
Déviation
Causes
MOINS ou PAS Bouchage du filtre SP-01 sur la ligne DE d'alimentation du gaz pilote et des allumeurs Défaillance de la PCV 531 et fermeture intempestive de cette vanne
Défaillance de la PCV 520 et fermeture intempestive de cette vanne
DEBIT
PLUS
Défaillance de la vanne HV-523 qui ne s'ouvre pas quand elle est sollicitée Défaillance de la PCV 531 et ouverture intempestive en grand de cette vanne Défaillance de la PCV 520 et ouverture intempestive en grand de cette vanne
Conséquences
Barrières Prévention
Instrumentation
Recommandations Protection N° Intitulé
Pas d'alimentation de gaz sur les pilotes et sur les allumeurs
Pas de débit minimum de gaz sur la ligne principale de torche pendant les phases de chasse du blow case Entrée d'air à l'intérieur du nez de torche et retour de flamme. Endommagement du nez de torche et éventuellement destruction du nez de torche Arrêt d'alimentation des pilotes de torche en fuel gas et extinction des pilotes de torche. Risque d'extinction de la torche principale et formation d'un nuage inflammable susceptible d'entrainer une explosion non contrôlée
Alarme de bas débit FIA521 sur l'alimentation en fuel gas des pilotes de torche. Détection de l'absence de flamme sur les pilotes de torche par les TE-523, TE524, et BE-520
Délais à l'allumage de la torche, problème opérationnel (redémarrage du site interdit tant que la torche n'est pas allumée) Excès de fuel gas à la torche, pas d'autre conséquence significative excès de fuel gas sur les pilotes de torche, risque d'extinction des pilotes
Défaillance de la vanne HV-523 qui Perte de fuel gas sur les allumeurs, pas d'autre conséquence s'ouvre de façon intempestive significative quand elle n'est pas sollicitée DEBIT INVERSE Pas de nouveau scénario identifié NIVEAU MOINS Pas de nouveau scénario identifié NIVEAU PLUS Pas de nouveau scénario identifié TEMPERATURE MOINS Pas de nouveau scénario identifié TEMPERATURE PLUS Pas de nouveau scénario identifié COMPOSITION CHANGEMENT Pas de nouveau scénario identifié PRESSION PLUS Pas de nouveau scénario identifié PRESSION MOINS Pas de nouveau scénario identifié
Détection de l'absence de flamme sur les pilotes de torche par les TE-523, TE524
Considérer l'installation d'une alarme de pression basse sur le fuel gas entre la PCV531 et le RO-533 pour prévenir l'opérateur d'une défaillance de la PCV-531 et d'un risque d'endommagement du nez de torche sur le long terme. Mettre à jour le diagramme des causes et effets pour prendre en compte les actions générées par le déclenchement du détecteur de flamme BE-520.
Remarques Resp.
Rapport HAZOP
BUEI 160016/NT/16-00427/NC
CEI HALFAOUI – Champ de Zarzaïtine – Unité C4
ANNEXE 2 : P&IDS
Annexes
Rapport HAZOP
BUEI 160016/NT/16-00427/NC
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ANNEXE 3: LISTES DE PRÉSENCE
Annexes
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