Proyecto Hormigon 2. Edificio 3 Plantas

 

 

 

 

Universidad Tecnológica de Panamá Centro Regional de Chiriquí Facultad Civil Licenciatura en Ingeniería Civil

P r oyecto cto de H or mi g ón I I H or mi g ón 2 Integrantes Richard Miranda 4-792-989 Cristian Mejía 20-14-4022 Ricardo Espinosa 4-792-1070 Diego Echevarría 4-787-1824 Profesor: Ing. Luis Quintero

Grupo: 2IC141

Primer semestre

2020

 

PR OYE CTO DE HO HOR R MIGÓN II (PRIMER SEMESTRE DEL 2020) Para entregar el día del examen semestral. Hora: 10: 00 A. M

Edificio de 3 plantas de hormigón. Entregar en grupo de 4 personas max. 1-

DIMENSIONES ENTRE NIVELES DE PISO: N 000 a N 100 N 100 a N 300

2-

3.40 m 2.80 m

TIPO DE USO: N 100 a N 200 es de uso para apartamentos. N 300 azotea uso social

3-

ESPECIFICACIONES :

- Losa repellada por debajo y el piso será de cerámica. -  Análisis lateral del edificio. - Cumplir con un Drift < 0.020 - Capacidad del Suelo qu = 10 Ton/m2  Todo concreto será de f‘c = 4000  psi

 Acero de refuerzo estructural G-60 y el de estribos G-40

DISEÑO: Proponer tamaño de columnas -Losa sólida 2D con vigas en el N 100 -Losa sólida 2D tipo placa plana en el N 200 -Losa sólida placa postensada en 1D en dirección perpendicular a los ejes A,B,C,D y E. -Diseñar refuerzo en columna (Una de Esquina B1, una de borde D5 y una de interior C4 por cada nivel diseñado). -Diseñar refuerzo en vigas principal eje D todos los niveles. 4-

-Diseñar en vigas secundaria eje 2 todos los niveles. -Diseñar refuerzo muro cortante. -Sistema de Fundaciones: zapatas y vigas sísmicas

Nota: Cumplir con el código ACI318-14 ACI31 8-14 y Usar criterio razonable.

REP-14.

  1

 

Factores de Parámetros de Diseño Car a  

Resi Resistenc stencia ia del ACI 318 318-14 -14

ACI 318318-19 19

Peso de paredes = 300 kg/m² (Paredes de bloques de arcilla de 4” y  6”

repelladas por ambas caras) Peso de acabado de piso = 150 kg/m² (Piso de granito de 12”x  12”)  Carga viva = 250 kg/m² (La estructura será de uso residencial) Concret oncreto, o,  f  c   4000 lb/plg² para todo el proyecto   Resistencia del C

   



 

Acero grado 40 para barras #3

 

 Acero grado 60 para barras #4 o mayores (compactado)    Peso del suelo, ɤs = 1,800 Kg/m³ (compactado)  profundidad rofundidad de 1.50m 1.50m     Capacidad admisible del suelo, qa = 10,000 kg/m² a una p  

Coeficientes de aceleraciones espectrales, Ss y S1 Ciudad de David   Tipo de suelo = E.   Factor de Modificación de Respuesta, R

 

Factor de Amplificación de Deflexión, C d

Desarrollar lo siguiente: 1. Descripción del Proyecto 1.1 Geometría de la Estructura 1.2 Tipo de Materiales (Resistencia y Peso) 1.3 Uso de la Estructura y Cargas Vivas de Diseño 1.4 Factores de Diseño Sísmico 1.5 Combinaciones de Carga 2.

Diseño de Losa 2.1 2.2 2.3 2.4

3.

Cargas Verificación de la Capacidad en Cortante Diseño de Acero de Refuerzo Colocación del Acero de Refuerzo

Cargas de Sismo 3.1 Cálculo del Cortante Basal en la Dirección Longitudinal 3.2 Distribución Vertical del Cortante Basal en la Dirección Longitudinal 3.3 Cálculo del Cortante Basal en la Dirección Transversal 3.4 Horizontal de la Fuerza Sísmica en la Dirección Longitudinal. 3.5 Hacer análisis torsional de losa.   2

 

4.

Diseño de Vigas (en sitios indicados) 4.1 Fuerzas debido a Sismo 4.2 Envolvente de Momento 4.3 Diseño de Acero Longitudinal 4.4 Colocación del Acero Longitudinal 4.5 de Cortante Diseño de Acero Transversal 4.6 Envolvente

5.

6.

Diseño de Columnas 5.1 Fuerzas debido a Sismo 5.2 Carga Axial de Diseño 5.3  Amplificación de Momento para Cargas de Gravedad 5.4  Amplificación de Momento para Cargas Laterales 5.5 Momento de Diseño 5.6 Diseño de Acero Longitudinal Diseño de Acero Transversal 5.7 Colocación del Acero de Refuerzo 5.8 Diseño de Escaleras

  3

 

PLANTA ARQUITECTONICA TIPICA 1

2

3

4

5

.

D

.

C

.

B

.

A

 NIVEL 100

7.00 m

3.00 m

3.50 m

6.50 m

7.00 m

  4

 

ELEVACION Y SECCION DEL EDIFICIO

2.80 m

2.80 m

3.40 m

  5

 

  6

 

  7

 

AGRADECIMIENTO Primeramente, agradecer al Ing. Luis Quintero, profesor que nos imparte este curso (Hormigón 2) ya que, con las limitaciones causadas por la pandemia del coronavirus, nos siguió explicando con el mismo ímpetu y dedicación que lo caracteriza, y estar anuentes a nuestras dudas y responderlas. Además, a cada uno de nuestros compañeros para el desarrollo de este proyecto. También, a nuestros familiares que han sido un pilar fundamental y apoyo para cada uno de nosotros.

  8

 

INTRODUCCIÓN En este documento se mostrará el proyecto final del curso de hormigón 2, que tiene como fin aplicar los conocimientos adquiridos en clases y cursos anteriores, en la elaboración de un edificio de 3 plantas, tomando en cuenta las normas y requisitos para dicha elaboración, como las normas ACI y el REP. Además, se visualizará el procedimiento, detalles constructivos de cada uno de los parametros que el profesor suministro para desarrollar, tomando en cuenta el analisis por cargas sismicas.

  9

 

GEOMETRIA DE LA ESTRUCTURA

Tipo de materiales (resistencia y peso)  

Materiales   Acero grado 40 para barras #3   Acero grado 60 para barras #4 o mayores   Resistencia del concreto para losas, vigas y columnas f´c=4000psi   Peso Cargas muertas *Peso de paredes 300kg/m 2 





2

*Pesos de acabados de pisos 150kg/m

Uso de la estructura y cargas vivas de diseño  

La estructura será de uso residencial Carga viva de 250 kg/m2

  10

 

FACTOR DE DISEÑO SISMICO Valores de Movimiento Sísmico según PANAMÁ- REP 14 Sección 5.12.2

Tipo de Suelo E

=1.5 ; 1=0.564

 

  11

 

 

Cálculo de SMS y SM1      * S S   0 .9 *1.5  1.35   1. S  MS    Fa

2. S  M 1   Fv  * S 1   2.4 * 0.564 564  1.354 354     Cálculo de SDS y SD1  2 2 3 3 2 2 2. S  D1    *  S M 1   *1.35 354 4  0.90   3 3

1. S  DS     *  S MS   *1.35  0.90  

 

Factor de Importancia Factor de importancia de 1.

 

Coeficientes de diseño y calificación del sistema estructural Con referencia a la pág. 129 ASCE 7-05, Tabla 12.8-2   Marcos para momentos de concreto reforzado especial  R a  8 b

0  3   C d 0  5.5  

Marcos de concreto para resistir momento Ct   0.0466  X   0.90 h  9.10 T a  T   Ct * hn X 

 

T a  0.046 * 9.10.9 T a  0.34 seg 

 



T  0.50 s de k  respuesta 1.0   Coeficiente Cs 

S  DS 



sísmica

0.90

 0.1125  R / Ie 8 / 1 S  0.9  0.4136 Csmax   D1  8  R * T  * 0.34 1.25  Ie 0.50 * S 1 0.50 * 0.564   0.0441 Csmin   R / Ie 8 / 1.25 Cs  0.1125  0.4136 ...OK 

 

  12

 

 

Categoría de diseño sísmico

1.1 Combinaciones de carga U1=1.40D U2=1.2D+1.6L U3=1.2D+L U4=1.2D+L+1.0E U5=1.2D+L-1.0E U6=0.9D U7=0.9D+1.0E U7=0.9D-1.0E

=ℎ±  ℎ=  = 0.2=1.∗3∗     

 

 

  13

 

PREDIMENSIONAMIENTO SECCION VIGA PRINCIPAL

SECCION VIGA SECUNDARIA

  14

 

SECCION VIGA SISMICA

SECCION COLUMNAS INTERNAS Y EXTERNAS

  15

 

  16

 

  17

 

DISEÑO LOSA SOLIDA CON VIGAS N 100 Datos y especificaciones para la losa                  

  = 4000  = 280    = = 60000 60000= = 4200 =250   

 

Columnas IInternas nternas y Externas 35cm x 35cm Vigas Primarias 35cm x 40cm Vigas Secundarias 35cm x 35cm Carga Viva   Losa Repellada por debajo y el piso será de cerámica Acero G-40 para barras # 3 Acero G-60 para barras # 4 o mayores



  18

 

 

ANALISIS DE PREDIMENSIONAMIENTO

70.355 ≅0.15 ℎ = 180 = 27.7.50.355180  270. ℎ=0.25 ℎ=25

 

 

 

ANALISIS DE CARGAS

 



=2400  0.0.255 =600      = 606000 

 

Carga Muerta Aplicada a la Losa

 

 

       = 300= =150 150=30    =  =25     = == 11116565   

 

 

 

 



 

Carga Viva Aplicada a la Losa

 

 = ====250 250252500

 

CARGAS PROPUESTAS POR EL REP-14  



Análisis de Carga Ultima

1 = 1.1.4 =  = 1.4116 11655 =1631    2 = 1.1.2    1.1.6  = 1.2111165 1.6250 =1798  =1798  =1798  

 

 

19

 

 

 



Relación de carga c arga Muerta. (RCM)

 1165  =  =  =0.65    1798   ==1165  250  =1415   1798  = =  = 1415  =1.27  

 



 



Carga de servicio. (Cs)

 

Factor de Carga. (Fc)

 

 

ANALISIS DE RIGIDEZ RELATIVA VIGA-LOSA

VIGA PRINCIPAL

ℎ=ℎ=25 ℎ=35 =40 ℎ=ℎℎ=4025=15  

 

VIGA SECUNDARIA

ℎ=ℎ=25 ℎ=35 =35 ℎ=ℎℎ=4025=10

 

 

 

Verificar Ancho Efectivo de la Viga

≤ ≤ ≤   ≤  … … . .  

 

 

 

Verificar Ancho Efectivo de la Viga

≤  ≤  ≤   ≤  … … . .  

 

 

20

   

 

 

  EJES DE VIGAS SECUNDARIAS



Ejes 1-1 y 5-5 3.225

Inercia de Losa.

∗ℎ 367.5∗25   = 12 = 12 =478515.63 

Inercia de Viga figura 1

b1

35

h1 figura 2

35

b2

10

h2

25

Momento de inercia de la Sección Eje 1-1 y 5-5 #

Yi

Ai

Yi*Ai

Inercia

di

Ai*di^2

1

17.5

1225

21437.5

125052.08

0.847

879.78

2

22.5

250

5625

13020.83

4.153

4310.90

1475

27062.5

138072.92

5190.68

 = ∑∑  = 27062. 5 = = 18. 18 . 3 5  1475 ∗ = 1380 13807272..92  5190 5190..68 = 1432 14326363..59   143263. 5 9    ∝ =  = 478515.63  =0.30 ∝ ==.   

Coeficiente de Rigidez

  21

 

 

 

Ejes 2-2 y 4-4

3.225

2.975

Inercia de Losa. Inercia de Viga Figura 1 Figura 2

#

Yi

1 2

5 22.5

b1 h1 b2 h2

 = ∗ℎ12  = 675∗25 12  =878906.25 

 

35 10 55 25

Momento de inercia inercia de la seccion seccion Eje 2-2 y 4-4 Ai Yi*Ai Inercia di 350 1750 2916.67 13.949 1375 30937.5 71614.58 3.551 32687.5 74531.25 1725

Ai*di^2

68103.80 17335.51 85439.31

5  = ∑∑  = 32687. = 18.18 .95  1725 =∗ = 7453 74531.1.2525  8543 85439.9.31=31 = 1599 15997070..56   

Coeficiente de Rigidez

 ∝ ==  = 159970. 878906.5265  =0.18 22

∝ == . 

 

 

 

Ejes 3-3 2.975

2.975

Inercia de Losa.

b

# 1 2

Yi 5 22.5

10

b

55

h

25

Ai 350 1375

1725

 

35

h Figura 2



 = ∗ℎ12 = 650∗25 12 =846354.17 

Inercia de Viga Figura 1



Momento de inercia inercia de la sección sección Eje 3-3 Yi*Ai Inercia di 1750 2916.67 13.949 30937.5 71614.58 3.551 32687.5

74531.25

Ai*di^2 68103.80 17335.51

85439.31

5  = ∑∑  = 32687. = 18.18 .95  1725 =∗ = 7453 74531.1.2525  8543 85439.9.31=31 = 1599 15997070..56   

Coeficiente de Rigidez

 ∝ ==  = 159970. 846354.5167  =0.19 23

∝ ==. 

 

 

 

  EJES DE VIGAS PRIMARIAS



Ejes A-A 0.35

3.225

Inercia de Losa.

∗ℎ 372.5∗25   = 12 = 12 =485026.04 

Inercia de Viga Figura 1 Figura 2

b1

35

h1

40

b2

15

h2

25

Momento de inercia de la ssección ección Eje A-A #

Yi

Ai

Yi*Ai

Inercia

di

Ai*di^2

1

20

1400

28000

186666.67

1.585

3514.93

2

27.5

375

10312.5

19531.25

5.915

13122.40

1775

38312.5

206197.92

16637.32

 = ∑∑  = 38312.17755 =21.58  =∗ = 2061 20619797..92  1663 16637.7.32=32 = 2228 22283535..24   

Coeficiente de Rigidez

 ∝ ==  = 222835. 485026.204  =0.46 24

∝ ==. 

 

 

 

 

Ejes B-B 3.225

2.175

Inercia de Losa.

 = ∗ℎ12  = 605∗25 12  = 787760.42

Inercia de Viga Figura 1 Figura 2

b1

35

h1

15

b2

65

h2

25

 

Momento de inercia de la seccion Eje B-B #

Yi

Ai

Yi*Ai

Inercia

di

Ai*di^2

1

7.5

525

3937.5

9843.75

15.116

119963.49

2

27.5

1625 2150

44687.5 48625

84635.42 94479.17

4.884

38757.44 158720.93

 = ∑∑  = 48625 = 22.22.62  2150 =∗ = 9447 94479.9.1717  1587 15872020..93 = 2532 25320000..10   

Coeficiente de Rigidez

 ∝ ==  = 253200. 787760.1402  =0.32 25

∝ == . 

 

 

 

Ejes C-C 2.175

3.425

Inercia de Losa.

 = ∗ℎ12  = 625∗25 12  = 813802.08

Inercia de Viga Figura 1 Figura 2

b1

35

h1

15

b2

65

h2

25

Momento de inercia de la seccion Eje B-B #

Yi

Ai

Yi*Ai

Inercia

di

Ai*di^2

1

7.5

525

3937.5

9843.75

15.116

119963.49

2

27.5

1625 2150

44687.5 48625

84635.42 94479.17

4.884

38757.44 158720.93

 = ∑∑  = 48625 = 22.22.62  2150 =∗ = 9447 94479.9.1717  1587 15872020..93 = 2532 25320000..10   

Coeficiente de Rigidez

 813802.1008  =0.31 ∝ ==  = 253200. 26

∝ == . 

 

 

 

 

Ejes D-D 3.425

1.475

Inercia de Losa. Inercia de Viga Figura 1 Figura 2

b1

35

h1

15

b2

65

h2

25

 = ∗ℎ12  = 555∗25 12  = 722656.25

Momento de inercia de la seccion Eje B-B #

Yi

Ai

Yi*Ai

Inercia

di

Ai*di^2

1

7.5

525

3937.5

9843.75

15.116

119963.49

2

27.5

1625 2150

44687.5 48625

84635.42 94479.17

4.884

38757.44 158720.93

 = ∑∑  = 48625 = 22.22.62  2150 =∗ = 9447 94479.9.1717  1587 15872020..93 = 2532 25320000..10   

Coeficiente de Rigidez

 ∝ ==  = 253200. 722656.1205  =0.35 27

∝ = . 

 

 

 

 

VERIFICACION DEL PERALTE DE LA LOSA

Panel I y II

 0. 2 ≤ ∝ =0.285≤2.0 7. 5 0. 3 5 =  =     70.35 =1.075 ;=  0. 2== 3651. ℎ= 365∝ 0.8 14000 14000 7150.0750. 8 14000 14000 42002850. 2=.  =.….  

 

  28

 

Panel V y VIII

 0. 2 ≤ ∝ =0. 2 8≤2. 0  =    = 7.50.35 =1.54 ;= 50.7150.3540. ℎ= 365∝ 0.814000 14000 8 14000 14000 4200280. 2 =.…. 2 = 3651.  0.  

 

Panel IV y XII

 0. 2 ≤ ∝ =0.315≤2.0    70.35 ℎ=365∝ 0. = 814000 14000 2 ==36510. 70.6650.35=1 58=1314000 14000 4200150.;=  2 =   … .   0.=  

 

Panel II y III

 0. 2 ≤ ∝ =0. 2 6≤2. 0    7.50.35 ℎ=365∝ 0.= 814000 14000 2 = =3651. 6.7150. 50.1360. 85=1. 5=1.14000 14000 42002160.6  ;2= = .   … .   0.=  

 

  29

 

Panel VI y VII

 0. 2 ≤ ∝ =0. 2 5≤2. 0  =    = 6.50.35 =1.323 ;= 50.6150.35230. ℎ= 365∝ 0.814000 14000 8 14000 14000 4200250. 2 = .   … .  2 = 3651.  0.  

 

Panel X y XI

 0. 2 ≤ ∝ =0.2875≤2.0    70.35 ℎ= 365∝ 0. 14000  0. =  50.1.1.00818315=1. 5800.=1.14000 14000 4200  = 814000 2 = 3636=6.56650. .2087587815 0.0.;22=  = .   … .   

 

  30

 

 

METODO DEL MARCO EQUIVALENTE DETERMINACION DE Kc PARA COLUMNAS INTERNAS Y EXTERNAS sección 60 x 60 (sección que cumple con el Drift) ya que la sección propuesta inicialmente no cumple con el análisis de drift.

 

   =15100  = 12  1 2    ℎ = 12  1 2    6 0 = 1 080 08 0 00 000 0  =15100   ′ 15100 15100√ √ 280=252671. 280=252671.33  4   4252671.  1= 1 3=3350 ∴ 2 2= = 280      1 1080000 080000    1= 1 = 340 =3 210 412 193 .     4252671. 3 3  1 1080000 080000   4   2= 1 = 280 =3 898 357 663 .  

 

 

   

  = 3 210210 412412 119393 ..   3 889898 353577 663663 .. = = 7 108108 767699 856856 .. 

DETERMINACION DE Kt PARA VIGAS

Calculo de la constante c onstante de la sección transversal que define las propiedades torsionantes del elemento. (C) Caso 1

#

x

Y

1 2

15 25

35 65



3

 

0.428571429 0.384615385

=285254. =  1 170.63  3 =285254.17

 

39375 338541.6667

Ci 28743.75 256510.42

 

 

  31

 

Caso 2

#

x

Y

1 2 3

35 15 15

40 25 25



0.875 0.6 0.6

3

 

Ci

 

571666.6667 28125 28125

    ==292915152222.1 .920.63 3 =291522.92 

256535.42 17493.75 17493.75

 

 

2 = 625  =15100 280280  =252671.33  4  2 291522. 91522. 9 2  2 2 9     9252671. 3 3 3     == 21 22 = 6251 625  35  = == 1 2260601884882604 113788437  1372 = 2 521 768768 274274   

 

 

 

 

  32

 

RIGIDEZ PARA COLUMNA EQUIVALENTE

1∑ = ∑1  ∑1 1 1 1 ∑  == 7 108769856 =.1 861861 4444020521145145768.. 274  = ∑ 2 = 1 861 4402145 . = 930 720 072.3 . = 4∗ = 930 72072402072.52671.3 .33340 = 313313 099099..26    = 12  =   1 12∗ 2∗  =  12∗ 1 2∗313313 099.26 4 =44 =44 = 4∗ = 930 72072402072.52671.3.332 80 = 257257 846.846.45     = 12  =   1 12∗ 2∗   =  12∗12 ∗ 257257 846.45 4 =42 =42  

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 = 42442   =43

  33

 

 

Rigidez en cada elemento de la losa

    1= =813802.  =01067002. 8  18   =253200.  10 1112 = 111067002.0.4318  =1 068 471.89 2572 846.45 625  313 099. 2 6  = 285 28 5 47 472. 2. 8 6  = 2  ∞=10000 =10000 =2852852472.85 472.8686 =2.8610  = 17981798   ====           < 34   250    ≤ 34 1165 2  2 =1798 250=1798  ≤873. ∗756.6.255 = 11 237.237.50 / == = 2815 4477=2.83.3.6743743     10018.8.46  = ∞  = 1001  

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Relaciones para cálculo de momentos por marco equivalente (SAP 2000)

 

 

 

  34

 

Diagrama de Momento Marco Critico C-C (MOMENTOS DE DISEÑO)

Moment o Maxi m o posi t i v o ext e r n o=30 023 kg. m Moment o máxi m o posi t i v o i n t e r n o=19 780 kg. m Momento máximo negativo externo=30 754 . Momento máximo negativo interno=33 430 kg.m

 

   

 

  35

 

FRACCIÓN DE MOMENTOS QUE DEBE RESISTIR LA FRANJA DE COLUMNA ACI 8.10.5.2

a

b

c

Tramos exteriores  

1=122 == 6.6.72255 =0.=0.9869 ∝=0. ∝=0.22558 ∝∝ ∝221 =0.=0.2255 1 1 6.5 Tramo interiores

 

8. 1 0. 5 . 2     á  á   = =   .. 

Porcentaje de momentos negativo interiores

 

 

 

∝

m L2/L1 L2/L1 0 0.25 1

1=12 = 6.255 =0.96 ∝=0.255 ∝∝ 21 =0.25

L2/L1 L2/L1=(0 =(0.5) .5) 75 x1 90

∝

m L2/L1 L2/L1 0 0.25 1

x 1=78.75

L2/L1 L2/L1= =(1) 75 x2 75

x2=75

  36

 

L2/L1 0.5 0.96 1

Porcentaje de momentos Positivos

x1 y x 2 78.75 % 75

%=75.3

8.10.5.2

 

1=12 = 6.725 =0.89 Mome Moment∝=0. nto Ma2xix8imo pos∝ ∝iti21vo=0.ext2erno= erno5 = 30 023023 kg. m  

 

∝

m L2/L1 L2/L1 0 0.25 1

L2/L1 L2/L1=(0 =(0.5) .5) 60 x1 90

∝

m L2/L1 L2/L1

L2/L1 L2/L1= =(1)

0 0.25 1

x 1=67.5

L2/L1 0.5 0.89 1

60 x2 75

x 2=63.75

x1 y x 2 67.5 % 63.75

%=64.6

Mome n nt t o má máxi xi m o posi t i v o i n t e r rno= no = 19 780 78 0 kg. m 21 = 6.6.255 =0.96 ∝=0.255 ∝ 21 =0.25

 

 

∝

m L2/L1 L2/L1 0 0.25 1

L2/L1 L2/L1=(0 =(0.5) .5) 60 x1 90

∝

m L2/L1 L2/L1

L2/L1 L2/L1= =(1)

0 0.25 1

x 1=67.5

60 x2 75

x 2=63.75

  37

 

L2/L1 0.5 0.96 1

x1 y x 2 67.5 % 63.75

%=64

Porcentaje de momentos Negativos Externo

8.10.5.2

 

1=12 = 6.725 =0.89Mome∝=0. nntto mámáxi2xi8mo =negat nega∝ ∝2929151522ti21v22.o=0.ext.922erer5no=o = 30 757544 .   

 

 

 291522. 9 2     = 2  = 813802.08  =0.36

 

∝

m L2/L1 L2/L1 0 0.36 2.5

L2/L1 L2/L1=(0 =(0.5) .5) 100 x1 90

∝

m L2/L1 L2/L1 0 0.36 2.5

x 1=98.56

L2/L1 0.5 0.89 1

L2/L1 L2/L1=(1 =(1)) 100 x2 75

x 2=96.4

x 1 y x2 98.56 % 96.4

%=96.87

  38

 

Condición de distribución de momentos cuando hay vigas entre apoyos

∝  2 =0.25

 

 1   ó     = 0.21

 

Tabla de distribución de momentos en franja de columna Tramo 1-2 (Kg.m)

Tramo 2-3 (Kg.m)

30023

Momento de losa

96.87%

  64.60%  

-29791.40

19394.86  

-962.60

10628.14  

21 21% %

21%  

Momento en franja de columna en Viga

-6256.19

4072.92  

-18651.00   -5286.29

Momento en franja de columna en losa

-23535.21

15321.94  

-4612.94   -19886.50

Porcentaje para franja de columna Momento de franja de columna Momento en franja central Porcentaje de M de franja de columna

-30754

19780 -30895

 

-33430

75.30%

 

75.30%

-33430

64.00%

75.30% 12659.20

-23263.94   -25172.79

-25172.79 7120.80

-7631.07   -8257.21

-8257.21 21%

21% 21 %

 

21%

21% 2658.43 -5286.29 10000.77 -19886.50

  39

 

ρmax =0.31875   =0.31875 .  =0.018 ´ 

ρmin= 0.80 0     0. 8 0 2 280 80 √  ρmin= 4200 ´ 

 

 

ρmiρmax=0. n=0.003218

 

 

 

 =22 ℎ = =  3= 0.0.60  30.0.25 =1.35   

 

 

 ≤ ∅    10.59   ´

 

Momento exterior Negativo

Momento en franja de columna en losa

23535.21

b (cm)

As min (Cm^2)

As (Cm^2)

Barras

Separación(m) c/c ,A/D

Ancho efectivo

11767.60

135.00

9.504

14.8

8 #5

0.17

5883.80

88.75

6.248

7.32

6 #4

0.15

481.30

156.25

11

0.58

6 #5

0.26

Resto de franja de columna Momento en franja central

ρmin≤ρreal≤ρmax

………OK  

  40

 

Momento interior Negativo

Momento en franja de columna en losa

19886.50

b

As min (Cm^2)

As (Cm^2)

Barras

Separación(m) c/c ,A/D

Ancho efectivo

9943.25

135.00

9.504

12.42

7 #5

0.20

Resto de franja de columna

4971.63

88.75

6.248

6.15

5 #4

0.18

4128.61

156.25

11

5.03

6 #5

0.26

Momento en franja central

ρmin≤ρreal≤ρmax

………OK  

7.00

6.50

     6    5  .    1      9  .    0      5    3  .    1      9  .    0      6    5  .    1

Momento exterior Positivo

Momento en franja de columna en losa

15321.94

b

As min (Cm^2)

As (Cm^2)

Barras

Separación(m) c/c ,A/D

Ancho efectivo

7660.97

135.00

9.504

9.48

7 #4

0.17

Resto de franja de columna

3830.48

88.75

6.248

4.71

5 #4

0.18

Momento en franja central

5314.07

156.25

11

6.5

6 #5

0.26  

41

 

Momento interior Positivo

Momento en franja de columna en losa

10000.77

b

As min (Cm^2)

As (Cm^2)

Barras

Separación(m) c/c, A/D

Ancho efectivo

5000.38

135.00

9.504

12.49

7 #5

0.20

Resto de franja de columna

2500.19

88.75

6.248

3.05

5 #4

0.18

3560.40

156.25

11

4.33

6 #5

0.26

Momento en franja central

ρmin≤ρreal≤ρmax

………OK  

7.00

6.50

     6    5  .    1      9  .    0      5    3  .    1      9  .    0      6    5  .    1

Media banda central

Franja de columna

Media banda central

  42

 

LOSA PLACA PLANA NIVEL 200

  43

 

DISEÑO LOSA TIPO PLACA PLANA N200 Especificaciones:        



  

Tipo de uso: para apartamentos Altura entre pisos: 2.80 m. Dimensiones de columna: 60 cm x 60 cm. Cargas muertas impuestas: -  Peso de paredes: 300 kg/m² (Paredes de bloques de arcilla de 4” y 6” repelladas por ambas caras) -  Peso de acabado de piso: 150 kg/m² (Piso de granito de 12”x 12”)  



      

 



2  (La estructura será de uso residenci Carga vivalb/plg² impuesta: kg/m² residencial) al) f´c= 4000 = 280250 Kg/cm fy= 60000 lb/plg² = 4200 Kg/cm2  Las fuerzas laterales son resistidas por un muro estructural

Diseño preliminar para espesor de losa Losa tipo placa plana (α=0)  

L2 max= 7.50 m L1 max= 7.00 m  

. =1. 0 7