Proyecto Ejecutivo PTAR

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES LLAVE EN MANO 1RA. ETAPA (ZONA SURESTE.) CD. DE VILLAHERMOSA, INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA. (MULTIANUAL)

GRUPO JUABET S.A. DE C. V. Carretera Rio Viejo – Reforma KM 9 # 2234 Segunda sección de Rio Viejo Tel y Fax.- (993)380-05-36

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CAPITULO 1

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

C o n t e n i d o

1.

Antecedentes.

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1.- Antecedentes La población de Villahermosa, Tabasco, se encuentra ubicada en la parte central del estado, cuenta con una población estimada de 335,778 habitantes, según censo 2005 y ocupan un área estimada de 5,436 has aproximadamente. De acuerdo a los últimos datos disponibles, la cobertura estatal es de 81.96 % en agua potable; 44.11 % en alcantarillado y 42 % en el saneamiento de aguas residuales. Uno de los mayores retos que enfrenta el ser humano en el siglo XXI es el que se refiere al abastecimiento de agua potable, además de también resolver la problemática de las aguas residuales, ya que más del 99 % del preciado líquido es salino o producto de los glaciares derretidos. En nuestro país la precipitación anual promedio 738.9 milímetros por año, el Norte y Centro solo cuenta con el 20 % de escurrimiento de agua con un 70% de población y el 80% de escurrimiento con un 30% de habitantes se concentra en el Sureste del país con el compromiso de cuidar este vital líquido para 103, 263,388 habitantes, de acuerdo con el más reciente censo del Instituto Nacional de Estadísticas, Geografía e Informática (2005), que representan el 1.6 % de la población mundial. La descarga de aguas residuales crudas a los ríos Grijalva y Carrizal ha creado problemas de contaminación en este cuerpo receptor por lo que se afecta el uso de las aguas de este cuerpo en otros fines y crea condiciones insalubres en la zona; por lo anterior se hace necesario el de llevar a cabo trabajos de campo y gabinete que permitan obtener el proyecto ejecutivo de la planta de tratamiento así como de obras auxiliares que en primera instancia permitan contar con los elementos necesarios para la construcción de las obras que resuelvan y mitiguen la problemática de la zona y permitan dar cumplimiento a la normatividad vigente, en cuanto a calidad del agua, además de ampliar las posibilidades de reuso de las aguas tratadas en fines productivos típicos de la zona de interés.

Aspectos socioeconómicos Demografía La ciudad de Villahermosa cuenta con una población total de 330,846 habitantes (INEGI 2000). En el cuarto trimestre de 2006, la Población económicamente Activa (PEA) de Tabasco es de 777 mil personas, que representan el 54% de la población de 14 años y más. De ellas el 96% están ocupadas y el 4% restante desocupadas. Un total de 746 mil personas están ocupadas, monto superior en 15 mil al registrado hace un año. Por sector de actividad económica, seis de cada 10 ocupados están en el sector terciario o de los servicios, dos en el secundario o industrial e igual cantidad en el sector primario o agropecuario.

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La Población no económicamente Activa (PNEA) del estado de Tabasco es de 662 mil personas, de las cuales 95 mil están disponibles para incorporarse al mercado laboral (INEGI 2006).

Proyección de población La Comisión Nacional del Agua (CNA) establece en sus documentos básicos que para la elaboración de proyectos de agua potable, alcantarillado y saneamiento se debe proyectar la población que será beneficiada en cada caso con un horizonte que varía de acuerdo con el tiempo de saturación del proyecto. Se efectuaron las proyecciones de población, en la ciudad de Villahermosa, considerando un horizonte del proyecto de 15 años a partir del presente año (del 2007 al 2022). Se utiliza una dotación de 300 ℓ/hab/día y un factor de aportación de 0.8, lo que da como resultado una aportación de aguas residuales de 240 ℓ/hab/día. Para obtener la proyección de la población se realizaron diversos procedimientos con respecto a la tendencia en el crecimiento, con los siguientes métodos: aritmético, geométrico o logarítmico y el interés compuesto. Debido a la carencia de datos históricos del área de estudio, no es posible obtener valores reales (tabla 1 y 2).

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Tabla 1: proyección de la población de Villahermosa (2005-2025)

VILLAHERMOSA AÑO

POBLACIÓN

INEGI 1990 INEGI 1995 INEGI 2000 INEGI 2005

267474 308208 330846 335778

PROYECCIONES DE POBLACIÓN ARITMÉTICO AÑO 2005 HABITANTES 335778 GASTO 932.72

a 2010 358546 995.96

4554 2015 381314 1059.21

2020 404082 1122.45

2025 426850 1185.69

GEOMETRICO O LOGARITMICO. AÑO 2005 HABITANTES 335778

b 2010 362223

0.00658 2015 390750

2020 421525

2025 454723

GASTO

1006.17

1085.42

1170.90

1263.12

c 2010 363591 1009.98

1.01604 2015 393708 1093.63

2020 426320 1184.22

2025 461632 1282.31

932.72

INTERES COMPUESTO AÑO 2005 HABITANTES 335778 GASTO 932.72

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Tabla: 2 proyección de la población zona sureste (2005-2025)

ZONA SURESTE AÑO

POBLACIÓN

INEGI 1990 INEGI 1995 INEGI 2000 INEGI 2005

83880 96654 103776 105299

PROYECCIONES DE POBLACIÓN ARITMÉTICO AÑO 2005 HABITANTES 105299 GASTO 292.50

a 2007 2010 108154.87 112438.67 300.43 312.33

1428 2015 2020 119578.3333 126718 332.16 351.99

2022 129574

2025 133858 371.83

GEOMETRICO O LOGARITMICO.

AÑO 2005 HABITANTES 105299 GASTO 292.50

2007 108540.8 301.50

b 2010 113592 315.53

0.00658 2015 122537 340.38

2020 132187 367.19

2022 136257 378.49

2025 142598 396.10

2007 108704.8 301.96

c 2010 114021 316.73

1.01604 2015 123466 342.96

2020 133693 371.37

2022 138017 383.38

2025 144767 402.13

INTERES COMPUESTO

AÑO 2005 HABITANTES 105299 GASTO 292.50

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Posteriormente se llevo a cabo el siguiente procedimiento para obtener resultados más confiables para la proyección de población. Considerando la población total de la zona sureste, que contempla las siguientes colonias y fraccionamientos: colonia el espejo I y II, colonia carrizal, fraccionamiento villa de los trabajadores, colonia Miguel Hidalgo II etapa, fraccionamiento Pages Llergo, colonia 18 de Marzo (san joaquin), col. Guadalupe Borja Díaz Ordaz, colonia las delicias, colonia infonavitAtasta, col. Atasta de Serra y fraccionamiento palmitas, fracc. Villa los Arcos, fracc. Vista alegre entre otras (tabla 3), ya que por un lado, como lo marca la normatividad las entidades mayores de 2,500 habitantes deben contar con planta de tratamiento de aguas residuales, la zona sureste cuenta con una población actual de 105,299 habitantes. El sistema de colectores hará que todas las aguas residuales generadas por su población desemboquen en el sitio destinado para la planta de tratamientos de aguas residuales. Para realizar la proyección de la población se utilizaron los datos oficiales del SCINCE (2000) de INEGI, el cual contiene información de población por colonias de la ciudad de Villahermosa, lo que nos permitió delimitar la zona sureste. Además se recopiló información por parte de las dependencias: SAPAET y SAS para saber el número de fraccionamientos que no contempla el SCINCE, y que sean construidos del año 2000 a la fecha. Tomándose en consideración los de mayor cantidad de viviendas que si afectan las tendencias normales de crecimiento de las localidades y que se estudiaron con más detalle. Por mencionar algunos como Blancas Mariposas, Estrellas de Buena Vista, El Olimpo, Real del Sur, y la Gloria (tabla 3) Una vez recopilado los datos poblacionales se tomo el dato oficial de la CONAGUA de 1.84% de crecimiento anual (solo se aplicó a colonias con áreas con tendencia de crecimiento, en lo que se refiere a fraccionamientos no se aplicó debido a que estos ya están limitados para un número específico de habitantes). Y con este dato se proyectó la población a los años requeridos (tabla 3, 4,y 5). La zona conurbana como lo es Tamúlte, Atasta y los Espejos 1 Y 2, (tabla 3,4 y 5) el crecimiento será bajo debido a que esta zona ya está completamente urbanizada, con mínimas tendencias de crecimiento, además carece de espacio. Pero se tiene contemplado el crecimiento poblacional hacia zona de Miguel Hidalgo, Ixtacomitán, Río Viejo y Estrellas de Buena Vista, según información oficial proporcionada por las constructoras MAN y Soluciones.

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Tabla 3: proyección de población de la zona sureste (2000-2008) PROYECCIÓN DE POBLACIÓN DE LA ZONA SURESTE

ta

Tasa de crecimiento según CONAGUA 1.84% anuales

CLAVE COLONIA 026-D COLONIA EL ESPEJO I 027-I COLONIA EL ESPEJO II 009-L COLONIA CARRIZAL FRACCIONAMIENTO NUEVA VILLA DE LOS 068-H TRABAJADORES TOTAL PARCIAL

INEGI 2000 5883 3888 1855

CALCULO DE POBLACIÓN Y GASTOS

IMA (%) 2001 5991 3960 1889

0.0184 2002 6101 4032 1924

2003 6214 4107 1959

2004 6328 4182 1995

IM A 5 AÑOS 2005 2006 6445 6563 4259 4337 2032 2069

0.092 2007 6684 4417 2108

2008 6807 4499 2146

610

610

610

610

610

610

610

610

12236

12450

12668

12890

13116

13346

13580

13819

621 14073

099-C 072-D

COLONIA MIGUEL HIDALGO II ETAPA FRACCIONAMIENTO PAGES LLERGO TOTAL PARCIAL

3272 1343 4615

3332 1343 4675

3394 1343 4737

3456 1343 4799

3520 1343 4863

3584 1343 4927

3650 1343 4993

3717 1343 5060

3786 1343 5129

002-I 040-D 025-J 086-F 006-G 073-I

COLONIA 18 DE MARZO, (SAN JOAQUIN) COLONIA GUADALUPE BORJA DÍAZ ORDAZ COLONIA LAS DELICIAS COLONIA INFONAVIT-ATASTA COLONIA ATASTA DE LA SERRA FRACCIONAMIENTO PALMITAS TOTAL PARIAL

5430 4976 1370 5231 19000 1310 37317

5530 5068 1395 5327 19350 1310 37980

5632 5161 1421 5425 19706 1310 38654

5735 5256 1447 5525 20068 1310 39341

5841 5352 1474 5627 20437 1310 40041

5858 5369 1478 5644 20499 1310 40157

5966 5467 1505 5747 20876 1310 40872

6076 5568 1533 5853 21260 1310 41600

6188 5670 1561 5961 21651 1310 42341

095-E 096-J 074-C 087-L 005-B 050-H 024-E 094-L 047-F 080-I

FRACCIONAMIENTO VILLA LOS ARCOS FRACCIONAMIENTO VISTA ALEGRE COLONIA PENSIONES COLONIA TAMULTÉ DE LAS BARRANCAS COLONIA ANDRÉS SANCHEZ MAGALLANEZ COLONIA JOSÉ MARIA PINO SUÁREZ COLONIA DEL BOSQUE FRACCIONAMIENTO VILLA LAS FUENTES FRACCIONAMIENTO JARDINES DEL SUR COLONIA PUNTA BRAVA TOTAL PARCIAL

2511 823 539 17501 3168 985 938 3367 411 3211 33454

2511 823 549 17823 3226 1003 955 3367 411 3270 33939

2511 823 559 18151 3286 1022 973 3367 411 3330 34432

2511 823 569 18485 3346 1040 991 3367 411 3392 34935

2511 823 580 18825 3408 1060 1009 3367 411 3454 35447

2511 823 590 19171 3470 1079 1028 3367 411 3517 35968

2511 823 601 19524 3534 1099 1046 3367 411 3582 36499

2511 823 612 19883 3599 1119 1066 3367 411 3648 37040

2511 823 624 20249 3665 1140 1085 3367 411 3715 37591

076-B 085-K 075-H 031-E

COLONIA PLUTARCO ELIAS (CURA HUESO) COLONIA SABINA FRACCIONAMIENTO PLAZA VILLAHERMOSA FRACCIONAMIENTO FOVISSTE II ETAPA IXTACOMITÁN 1A. SECCIÓN IXTACOMITÁN 3A. SECCIÓN TOTAL PARCIAL

2266 1563 3592 762 3341 524 12048

2308 1592 3592 762 3402 534 12190

2350 1621 3592 762 3465 543 12334

2393 1651 3592 762 3529 553 12481

2437 1681 3592 762 3594 564 12630

2482 1712 3592 762 3660 574 12782

2528 1744 3592 762 3727 585 12937

2574 1776 3592 762 3796 595 13095

2622 1808 3592 762 3866 606 13256

4590 11000 1157 2990 4774 4275 478 29264

4590 11000 1157 3045 4862 4354 487 29494

4590 11000 1157 3101 4951 4434 496 29729

4590 11000 1157 3158 5042 4515 505 29968

4590 11000 1157 3216 5135 4598 514 30211

4590 11000 1157 3275 5230 4683 524 30459

4590 11000 1157 3336 5326 4769 533 30711

4590 11000 1157 3397 5424 4857 543 30968

4590 11000 1157 3460 5524 4946 553 31230

139593 387.76

141583 393.28

045-G

FRACCIONAMIENTO INVITAB MIGUEL HIDALGO FRACC. ESTRELLAS DE BUENA VISTA 008-F FRACC. CARLOS ALBERTO MADRAZO BECERRA 062-L COLONIA MIGUEL HIDALGO I ETAPA 100-H COLONIA MIGUEL HIDALGO II ETAPA RÍO VIEJO 1A SECCIÓN MIGUEL HIDALGO 2A. SECCIÓN. TOTAL PARCIAL SUMA DE POBLACIÓN TOTAL GASTO TOTAL

128934 358.15

130727 132553 134413 136307 137640 363.13 368.20 373.37 378.63 382.33

143620 398.94

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Tabla 4: proyección de la población de la zona sureste (2009-2015) PROYECCIÓN DE POBLACIÓN DE LA ZONA SURESTE Tasa de crecimiento según CONAGUA 1.84% anuales

CLAVE COLONIA 026-D COLONIA EL ESPEJO I 027-I COLONIA EL ESPEJO II 009-L COLONIA CARRIZAL FRACCIONAMIENTO NUEVA VILLA DE LOS 068-H TRABAJADORES TOTAL PARCIAL

IMA (%) 2009 6932 4581 2186

0.0184 2010 7060 4666 2226

2011 7190 4751 2267

2012 7322 4839 2309

IM A 5 AÑOS 2013 2014 7457 7594 4928 5019 2351 2394

0.092 2015 7733 5111 2438

610

610

610

610

610

610

610

14309

14561

14818

15079

15346

15617

15893

099-C 072-D

COLONIA MIGUEL HIDALGO II ETAPA FRACCIONAMIENTO PAGES LLERGO TOTAL PARCIAL

3855 1343 5198

3926 1343 5269

3938 1343 5281

3950 1343 5293

3962 1343 5305

3974 1343 5317

3986 1343 5329

002-I 040-D 025-J 086-F 006-G 073-I

COLONIA 18 DE MARZO, (SAN JOAQUIN) COLONIA GUADALUPE BORJA DÍAZ ORDAZ COLONIA LAS DELICIAS COLONIA INFONAVIT-ATASTA COLONIA ATASTA DE LA SERRA FRACCIONAMIENTO PALMITAS TOTAL PARIAL

6302 5775 1590 6071 22050 1310 43096

6418 5881 1619 6182 22455 1310 43865

6418 5989 1649 6296 22869 1310 44530

6536 6099 1679 6412 23289 1310 45325

6656 6212 1710 6530 23718 1310 46135

6778 6326 1742 6650 24154 1310 46960

6903 6442 1742 6772 24599 1310 47768

095-E 096-J 074-C 087-L 005-B 050-H 024-E 094-L 047-F 080-I

FRACCIONAMIENTO VILLA LOS ARCOS FRACCIONAMIENTO VISTA ALEGRE COLONIA PENSIONES COLONIA TAMULTÉ DE LAS BARRANCAS COLONIA ANDRÉS SANCHEZ MAGALLANEZ COLONIA JOSÉ MARIA PINO SUÁREZ COLONIA DEL BOSQUE FRACCIONAMIENTO VILLA LAS FUENTES FRACCIONAMIENTO JARDINES DEL SUR COLONIA PUNTA BRAVA TOTAL PARCIAL

2511 823 635 20622 3733 1161 1105 3367 411 3715 38083

2511 823 647 21001 3802 1182 1126 3367 411 3784 38653

2511 823 659 21388 3872 1204 1146 3367 411 3853 39233

2511 823 671 21781 3943 1226 1167 3367 411 3924 39824

2511 823 683 22182 4015 1248 1189 3367 411 3996 40426

2511 823 696 22590 4089 1271 1211 3367 411 4070 41039

2511 823 709 23006 4164 1295 1233 3367 411 4145 41664

076-B 085-K 075-H 031-E

COLONIA PLUTARCO ELIAS (CURA HUESO) COLONIA SABINA FRACCIONAMIENTO PLAZA VILLAHERMOSA FRACCIONAMIENTO FOVISSTE II ETAPA IXTACOMITÁN 1A. SECCIÓN IXTACOMITÁN 3A. SECCIÓN TOTAL PARCIAL

2670 1842 3592 762 3937 617 13420

2719 1876 3592 762 4009 629 13587

2769 1910 3592 762 4083 640 13757

2820 1945 3592 762 4158 652 13930

2872 1981 3592 762 4235 664 14106

2925 2018 3592 762 4313 676 14285

2979 2055 3592 762 4392 689 14468

4590 11000 1157 3523 5625 5037 563 31496

4590 11000 1157 3588 5729 5130 574 31767

4590 11000 1157 3654 5834 5224 584 32044

4590 11000 1157 3665 5852 5240 595 32099

4590 11000 1157 3732 5959 5337 606 32381

4590 11000 1157 3801 6069 5435 617 32669

4590 11000 1157 3871 6181 5535 628 32962

045-G

FRACCIONAMIENTO INVITAB MIGUEL HIDALGO FRACC. ESTRELLAS DE BUENA VISTA 008-F FRACC. CARLOS ALBERTO MADRAZO BECERRA 062-L COLONIA MIGUEL HIDALGO I ETAPA 100-H COLONIA MIGUEL HIDALGO II ETAPA RÍO VIEJO 1A SECCIÓN MIGUEL HIDALGO 2A. SECCIÓN. TOTAL PARCIAL SUMA DE POBLACIÓN TOTAL GASTO TOTAL

145603 404.45

147703 149663 151551 153699 155887 410.29 415.73 420.97 426.94 433.02

158083 439.12

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Tabla: 5 proyección de la población zona sureste (2008-2025) HACIA LA ESTACION DE BOMBEO

IMA= 1.84%

MIGUEL HIDALGO

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

15 16 17 18 19

12 13 14

POBLACION

POBLACION

COLONIA Fraccionamiento Real Hidalgo Colonia los cocos Fraccionamiento isalas del mundo Fraccionamiento santa elena Colonia carlos a madrazo Fraccionamiento las carolinas Fraccionamiento los rios Colonia pedro calcaneo Colonia benito juarez Fraccionamiento miguel hidalgo Fraccionamiento la moraleja TOTAL

2008 250 250 1,125 3,885 1,205 350 1010 250 289 4,590 85 13,289

2025 250 329 1,125 3885 1582 350 1010 328 379 4590 85 13.913

HACIA LA ESTACION DE BOMBEO LA

POBLACION

POBLACION

2008 390 11.5 350 1,500 2,500 16,240

2025 512 11.5 459 1,500 2,500 16,471

HACIA LA ESTACION DE BOMBEO LAS

POBLACION

POBLACION

TORRES Fraccionamiento Real Hidalgo Colonia los cocos Fraccionamiento isalas del mundo TOTAL

2008 755 900 3,692 5,347

2025 755 900 4,847 6,502

RAYA Colonia Manuel Andrade Fraccionamiento Estrellas de Buena vista La Raya Fraccionamiento Bonampak Fraccionamiento san Miguel TOTAL

GASTO 2008 GASTO 2025 0.69 0.69 3.13 10.79 3.35 0.97 2.81 0.69 0.8 12.75 0.24 36.91

0.69 0.91 3.13 10.79 4.39 0.97 2.81 0.91 1.05 12.75 0.24 38.65

GASTO 2008 GASTO 2025 1.08 31.94 0.97 4.17 6.94 45.11

1.42 31.94 1.28 4.17 6.94 45.75

GASTO 2008 GASTO 2025 2.1 2.5 10.26 14.85

2.1 2.5 13.46 18.06

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20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50

HACIA LA ESTACION DE BOMBEO

POBLACION

POBLACION

TAMULTE Fraccionamiento Palma Real Fraccionamiento America Colonia Las Delicias Colonia Punta Brava Colonia Nueva pensiones Colonia Guadalupe Borja Fraccionamiento Infonavit Atasta Fraccionamiento Las Margaritas Colonia 18 de Marzo Fraccionamiento Real del Angel Fraccionamiento Real del Sur I Fraccionamiento Real del Sur II Colonia Tamulte Fraccionamiento Vista Alegre Fraccionamiento Villa los Arcos Colonia Atasta Fraccionamiento palmitas C. Hab. Andres H. Espinoza Colonia Pino Suarez Colonia Sanchez Magallanes Fraccionamiento Celorio Fraccionamiento Villa las Fuentes Colonia del Bosque Fraccionamiento Aurora Residencial Real de San Jorge Real de San Jorge Premier Fraccionamiento el Eden Fraccionamiento Real de Sabina Fraccionamiento San Clemente Fraccionamiento el eden premier Fraccionamiento Los Mezquites TOTAL

2008 2,005 1,830 1,571 3,683 2,613 5,708 5,235 345 5,430 875 410 450 17,500 825 2,525 14,760 1,310 880 985 3,170 375 3,367 4,690 385 904 1,090 790 180 490 1,350 130 85,861

2025 2,005 1,830 2,062 4,835 3,430 7,493 5,235 345 7,129 875 410 450 22,974 825 2,525 19,377 1,310 880 1,293 4,162 375 3,367 6,157 385 904 1,090 790 180 490 1,350 130 104,663

GASTO 2008 GASTO 2025 5.57 5.08 4.36 10.23 7.26 15.86 14.54 0.96 15.08 2.43 1.14 1.25 48.61 2.29 7.01 41.00 3.64 2.44 2.74 8.81 1.04 9.35 13.03 1.07 2.51 3.03 2.19 0.50 1.36 3.75 0.36 238.50

5.57 5.08 5.73 13.43 9.53 20.82 14.54 0.96 19.80 2.43 1.14 1.25 63.82 2.29 7.01 53.82 3.64 2.44 3.59 11.56 1.04 9.35 17.10 1.07 2.51 3.03 2.19 0.50 1.36 3.75 0.36 290.73

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HACIA LA ESTACION DE BOMBEO 51 52 53 54 55

POBLACION

POBLACION

2008 1,470 450 250 300 3,697 6,167

2025 1,470 450 250 300 4,853 7,323

POBLACION

POBLACION

2008 * 200 * 300 700 * 300 1,500

2025 5,000 200 2,315 300 700 6,500 300 15315

POBLACION

POBLACION

2008 * * * *

2025 900 1930 800 3,000 6,630

POBLACION

POBLACION

2008 400 5,883 6,283

2025 400 5,889 6,283

HACIA LA ESTACION DE BOMBEO

POBLACION

POBLACION

ESPEJO II Fraccionamiento El Espejo II Fraccionamiento Las Joyas Frraccionamiento Vilas del Bosque TOTAL

2008 3,888 450 500 4,838

2025 388 450 500 4,838

STAIUJAT F. Jose Pages Llergo Colonia COTIP Fraccionamiento Revolucion I Fraccionamiento Revolucion II Colonia STAIUJAT TOTAL HACIA LA ESTACION DE BOMBEO RIO

56 57 58 59 60 61 62

VIEJO Fraccionamiento Olimpo Fraccionamiento Adhara Residencial Rio Viejo Fraccionamiento Rio Viejo Fraccionamiento Chichicaste Fraccionamiento el Hipico Fraccionamiento Rio Real TOTAL

HACIA LA ESTACION DE BOMBEO CURA 63 64 65 66

HUESO Col.Pop. Pedro C. Colorado Fraccionamiento Adhara Residencial Rio Viejo Fraccionamiento Rio Viejo TOTAL

HACIA LA ESTACION DE BOMBEO 67 68

ESPEJO I Col.Pop. Pedro C. Colorado Fraccionamiento Adhara TOTAL

69 70 71

GASTO 2008 GASTO 2025 4.08 1.25 0.69 0.83 10.27 17.13

4.08 1.25 0.69 0.83 13.48 20.34

GASTO 2008 GASTO 2025 * 0.56 * 0.83 1.94 * 0.83 4.17

13.89 0.56 6.43 0.83 1.94 18.06 0.83 42.54

GASTO 2008 GASTO 2025 * * * *

2.5 5.36 2.22 8.33 18.42

GASTO 2008 GASTO 2025 1.11 16.34 17.45

1.11 16.34 17.45

GASTO 2008 GASTO 2025 10.8 1.25 1.39 13.44

10.8 1.25 1.39 13.44

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HACIA LA ESTACION DE BOMBEO 72 73 74

POBLACION

POBLACION

2008 2,162 650 325 3,137

2025 2,838 650 300 3,788

HACIA LA ESTACION DE BOMBEO

POBLACION

POBLACION

SABINA Fraccionamiento FOVISSTE P. Elias Cura Hueso Colonia Sabina Fraccionamiento Blancas Mariposas Fraccionamiento Juan Jesus Leon Desarrollo constructora Soluciones TOTAL

2008 * * * * * *

2025 762 1,600 2,052 6,000 5,000 7,690 23,104

HACIA LA ESTACION DE BOMBEO

POBLACION

POBLACION

SABINA Fraccionamiento Militar Colina del Sur Fraccionamiento Lomas del Dorado F. Plaza Residencial Vhsa. TOTAL

2008 500 775 1,700 3,600 6575

2025 500 775 1,700 3,592 6,567

CARRIZAL F. Jose Pages Llergo Colonia COTIP Fraccionamiento Revolucion I TOTAL

75 76 77 78 79 80

81 82 83 84

GASTO 2008 GASTO 2025 6.01 1.81 0.9 8.71

GASTO 2008 GASTO 2025 * * * * * *

POBLACION 2025

Población con servicio a futuro.

GASTO 2008

2.12 4.44 5.7 16.67 13.89 21.36 64.18

GASTO 2008 GASTO 2025 1.39 2.15 4.72 10 18.26

POBLACION Y GASTO TOTAL DE LA ZONA SURESTE POBLACION 2008

7.88 1.81 0.83 10.52

GASTO 2025

1.39 2.15 4.72 9.98 18.24

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Conclusión De acuerdo a los resultados obtenidos para la proyección de población, los primeros métodos tabla 1 y 2, no son confiables, por carecer de datos históricos. El segundo método se considera con mayor veracidad, por las fuentes de donde se obtuvo la información indicándonos lo siguiente: que en el 2007 se tienen 141,538 habitantes con un gasto de 393.28 lps, en el 2008 con 149,237 habitantes con un gasto de 397.09 lps y la proyección a futuro para el 2025 contará con una población de 215,398 habitantes lo que da un gasto de 598.33 lps. Por lo que se contempla el diseño de una planta en módulos de 200 lps, construyendo inicialmente la correspondiente a 400 lps y la segunda a partir del año 2010 iniciar la construcción del modulo restante.

Marco físico Localización geográfica El municipio de Centro se localiza en la región de Centro, y tiene como cabecera municipal a la ciudad de Villahermosa, (fig. 1) ubicada entre los paralelos 18°20’ de latitud norte y 93º 15’ de longitud oeste. Colinda al norte con los municipios de Nacajuca y Centla, al sur con el municipio de Jalpa de Méndez y el estado de Chiapas, al este con los municipios de Centla y Macuspana y al oeste con el estado de Chiapas, el municipio de Cárdenas y el municipio de Nacajuca. La extensión territorial del municipio es de 1,612 km², los cuales corresponden al 6.9% respecto del total del estado, ocupando el 7º. Lugar en la escala de extensión municipal. Su división territorial está conformada por una ciudad, 7 villas, 6 poblados, 167 rancherías, 36 ejidos, 61 colonias y 52 fraccionamientos.

Fig. 1 ubicación del municipio del Centro

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Fisiografía y topografía Tabasco comparte con los estados de Veracruz, Chiapas y Campeche terrenos de la Llanura Costera del Golfo Sur, y con Chiapas, los de la provincia denominada Sierras de Chiapas y Guatemala.(fig. 2).

Fig. 2 fisiografías de Tabasco

Provincia llanura Costera del Golfo Sur Esta es una llanura formada por grandes cantidades de aluvión acarreado por los ríos más caudalosos del país Papaloapan, Coatzacoalcos, Grijalva y Usumacinta, los cuales atraviesan la provincia para desembocar en la parte sur del Golfo de México. Los ríos Grijalva y Usumacinta se unen cerca de Frontera, Tabasco, donde tienen desembocadura común. La mayor parte de la superficie de esta región tiene una altitud muy próxima al nivel del mar y está cubierta por material aluvial. Su morfología está interrumpida principalmente por la discontinuidad fisiográfica de los Tuxtlas y algunos lomeríos bajos. La parte de la provincia que queda dentro de Veracruz está dominada por climas cálidos subhúmedos y la porción tabasqueña por cálidos húmedos. En el sur de Tabasco y en los Tluxtlas se dan condiciones de lluvias todo el año. La vegetación se ajusta a estos regímenes de precipitación, con selvas mediana perennifolia y alta subcaducifolia en las zonas menos húmedas y altas perennifolia en las zonas más húmedas. En Tabasco hay manchones importantes de sabanas, de vegetación de popal (en la región de pantanos) y áreas con pastos cultivados. La mayor parte del territorio tabasqueño está integrado por una subprovincia de la Llanura Costera del Golfo Sur.

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Subprovincia Llanuras y Pantanos Tabasqueños En Tabasco ésta es la subprovincia que abarca la mayor extensión 23 076.49 km2, y ocupa casi la totalidad del estado. Comprende fracciones de los municipios de Huimanguillo, Macuspana, Tacotalpa, Teapa y Tenosique; y la totalidad de los de Balancán, Cárdenas, Centla, Centro, Comalcalco, Cunduacán, Emiliano Zapata, Jalapa, Jalpa, Jonuta, Nacajuca y Paraíso. En la parte central de esta subprovincia se unen las cuencas bajas de los ríos Grijalva y Usumacinta, los más caudalosos del país, que confluyen a corta distancia al sur de Frontera, Tabasco, donde encuentran salida común al Golfo de México; ambos ríos tienen su origen en territorio guatemalteco. El Usumacinta penetra a la subprovincia con dirección surestenoroeste desde el vecino país, en tanto que el Grijalva atraviesa el estado de Chiapas antes de llegar a ella. Juntos, con sus escurrimientos medios anuales de 58 900 y 46 300 millones de metros cúbicos, aportan cerca del 27% de los recursos hidrológicos del país. Al oriente del puerto de Coatzacoalcos, Veracruz, y en la región de Villahermosa, se presentan respectivamente una zona de lomeríos y otra, de muy poca elevación, de depósitos de aluviones antiguos. Estos han sido interpretados como superficies fósiles del Terciario. Las oscilaciones del nivel del mar, debido a las glaciaciones del Pleistoceno, y la erosión fluvial habrán barrido con tales superficies, dejando pequeños remanentes. Geología y Edafología El desarrollo histórico-geológico del territorio tabasqueño, determinado por eventos estratigráficos y estructurales del Mesozoico y Cenozoico, ha dado lugar a la base petrológica sobre la que se ha configurado el actual paisaje del estado. (fig. 3).

Fig. 3 Geología de Tabasco

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Los factores geológicos que han influido en el modelado del relieve de esta entidad son: el tectonismo en sus fases de plegamiento y dislocación del paquete rocoso, que se manifiesta en las sierras de Chiapas y Guatemala; y el relleno de cuencas marinas y lacustres con aportes de materiales terrestres, transportados por una compleja red de corrientes superficiales, en la Llanura Costera. El límite entre ambas provincias está claramente marcado por un cambio de relieve local, manifiesto por un grueso paquete de calizas competentes, plegadas y fracturadas intensamente. La porción serrana está formada por cordones montañosos orientados hacia el noroeste, separados por valles sinclinales intermontanos angostos, que conservan la misma orientación de las estructuras de plegamiento y dislocación. La Llanura Costera del Golfo Sur en esta entidad está plenamente desarrollada, con una red de drenaje de grande a mediana densidad, bien integrada, excepto en algunas porciones al sur y sureste de Villahermosa. En esta provincia, que ocupa la mayor parte de Tabasco, destacan los fenómenos relacionados con depósitos fluviales, lacustres, palustres y litorales. En Tabasco las rocas más antiguas que afloran son del Mesozoico (Cretácico Superior), por su constitución litológica indican la existencia de una plataforma donde las aguas someras y tranquilas propiciaron el depósito de sedimentos carbonatados biogenéticos. Los depósitos del Cuaternario son los más extensos en la Llanura Costera del Golfo, entre ellos destacan los palustres, los aluviales, los litorales y los lacustres. Todos éstos se manifiestan como testigos del desarrollo de los ambientes actuales, desde el Plioceno hasta el presente.

Edafología Los suelos de la Llanura Costera del Golfo son, en su mayor parte, de origen aluvial; la mayoría de los suelos son jóvenes, como los Gleysoles, Vertisoles, Cambisoles, Regosoles y Fluvisoles. Existen suelos más maduros, como los Acrisoles y Luvisoles. Las características del relieve de esta provincia fisiográfica dan lugar a un proceso de gleyzación, la reducción o ausencia de oxígeno, lo cual ocasiona una coloración gris azulosa o verdosa en el suelo, que corresponde al paso de hierro férrico a hierro ferroso. Los suelos de la provincia de las Sierras de Chiapas y Guatemala son de origen residual, formados in situ, a partir de rocas sedimentarias e ígneas y de suelos aluviales. La mayor parte de los suelos de la subprovincia de las Sierras del Norte de Chiapas son suelos maduros, Acrisoles y Luvisoles y el resto son suelos jóvenes, Fluvisoles y Rendzinas; todos tienen un grado considerable de acidez debido al arrastre de nutrientes por las lluvias frecuentes. En la subprovincia de las Sierras Bajas del Petén, los suelos más importantes son Litosoles, Luvisoles, Regosoles y Gleysoles; debido al relieve de la región, el 90% de los suelos de la superficie son recientes y muy someros.

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Clima La clasificación climática corresponde principalmente a Am (f) (i’) gw” que se caracteriza por ser cálido húmedo con régimen de lluvias en verano y la lluvia invernal mayor del 10%, presenta poca oscilación térmica con una diferencia de entre 5º y 7º grados del mes más cálido al más frío, presenta una marcha de temperatura tipo Ganges, es decir, el mes más caliente se presenta antes de junio. Dentro del régimen de lluvias se presenta una temporada de menos humedad a la cual se le denomina canícula. Además del municipio de Centro este clima se registra también en las estaciones meteorológicas de los municipios de Cárdenas, Comalcalco, Vicente Guerrero, Huimanguillo, Paraíso y Jalpa de Méndez. Cálido Húmedo con Abundantes Lluvias en Verano Se distribuye desde la zona costera hasta las proximidades de las sierras ubicadas en el sur, en esta región se localiza la zona agrícola de La Chontalpa y las poblaciones de Villahermosa, Frontera, Cárdenas, Benito Juárez, Emiliano Zapata, Ciudad PEMEX, Miguel Hidalgo, Comalcalco, Cunduacán, La Venta, Paraíso, Tenosique de Pino Suárez y Balancán, entre otras. El régimen térmico medio anual oscila entre 24° y 28° C, la precipitación total anual fluctúa de 1 500 a 4 000 mm y el porcentaje de lluvia invernal en general es mayor de 10.2. La temperatura media anual más baja reportada en esta zona es de 25.8º C y corresponde a la estación meteorológica Campo E-W-75 (27-029) situada en la población de San Fernando, al oeste de Cárdenas; mientras que en la estación Villahermosa (27-022) se registra la más alta, 27.5º C. El mes más cálido es mayo, alcanza una temperatura media de 28.1º C en la estación meteorológica Tres Brazos (27-021), cerca de la confluencia de los ríos Grijalva y Usumacinta y en la estación Emiliano Zapata (27-034) llega a 29.6º C. Enero es el mes más frío, con 22.0º C de temperatura media en la estación meteorológica El Carmelo (27005) y 24.4º C en la de Frontera (27-001). En esta última se registra el promedio de precipitación total anual más bajo, 1 526.4 mm y en La Venta (27-062), el más alto, 2 600.9 mm; en ambas estaciones el mes más lluvioso es octubre, con 268.8 y 486.9 mm de precipitación total mensual promedio, respectivamente; sin embargo, en la mitad oriental de la zona, la máxima incidencia de lluvia mensual se reporta en septiembre. El mes más seco es marzo, con promedio de precipitación de 33.4 mm en Frontera y 57.6 mm en Tenosique (estación 27-056); pero hay también un buen número de estaciones meteorológicas en las que corresponde a abril. En la ciudad de Villahermosa, con base en la estación meteorológica 27-022, la temperatura media anual, como se mencionó anteriormente, es de 27.5º C, la temperatura media del mes más cálido es de 29.4º C y corresponde a mayo; en tanto que la temperatura media del mes más frío corresponde a enero, con 24.1º C. La precipitación total anual es de 2 168.0 mm; el mes de septiembre es el más lluvioso, su precipitación es de 339.2 mm en promedio; y la mínima incidencia se presenta en abril con un valor medio de 54.7 mm.

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27-022 ESTACIÓN VILLAHERMOSA Mes

Temperatura en ºC

Enero

24.1

Precipitación en mm 158.3

Febrero

25.5

105.9

Marzo

27.0

78.2

Abril

28.6

54.7

Mayo

29.4

97.8

Junio

29.3

232.2

Julio

29.0

220.9

Agosto

29.2

238.3

Septiembre

28.7

339.2

Octubre

27.6

299.0

Noviembre

26.3

176.3

Diciembre

24.7

167.2

Anual

27.5

2168.0

FUENTE: CNA. Registro mensual de temperatura en °C. Inédito.

Hidrología

Tabasco es la entidad de la República que presenta un mayor escurrimiento de agua a lo largo del año; por lo cual, en el estado se extrae menos del 1% del agua disponible al año para consumo humano; la red hidrológica de esta región es la más compleja del país, caracterizándose por entramados sinuosos de corrientes superficiales y una gran densidad de cuerpos de agua

Sistemas loticos El río Usumacinta es el más caudaloso del país, ocupando el río Grijalva el segundo lugar a nivel nacional; este sistema incluye innumerables afluentes de mayor o menor importancia, como los ríos Carrizal, Mezcalapa, el sistema San Pedro-San Pablo; así como una gran cantidad de lagunas y albuferas diseminadas por todo el territorio, que se conectan con las corrientes en época de crecida. Los ríos Grijalva y Usumacinta, considerados como ríos maduros, forman desembocaduras de carácter deltaico, que consisten en la bifurcación de los escurrimientos en varios canales antes de llegar al mar. Esto ha dado lugar a la formación de un gran número de marismas, pantanos y lagunitas de fondos someros, los cuales están interconectados por una cantidad considerable de canales que drenan hacia dichas formaciones o hacia los brazos activos del río Mezcalapa, según la época del año.

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Algunos caudales importantes en la región del Coatzacoalcos, son los ríos Tonalá, también llamado Tancochapa en su curso superior, el cual sirve de límite entre Tabasco y Veracruz; el río González, brazo del Mezcalapa que desemboca al Golfo por la barra de Chiltepec, en el municipio de Paraíso; y algunos ríos menores en la Chontalpa, formados por el exceso de agua acumulado en los pantanos de la zona. Sistemas lenticos Debido al amplio espectro de condiciones que abarca la clasificación de los cuerpos de agua estancada (desde lagos y lagunas hasta pantanos completamente cubiertos de vegetación), es difícil calcular la proporción del territorio tabasqueño cubierta por agua; sin embargo, se calcula que la mitad de los llanos aluviales están sumergidos en mayor o menor grado. El sistema lagunario más importante es el de las lagunas del Carmen y la Machona, en el municipio de Cárdenas; éste comprende varias albuferas de agua salobre, formadas por la acción de la Barra de Santa Anna, la barrera de playa más larga y extensa de Tabasco. En este sistema, desembocan varios ríos menores, como el Naranjeño, de caudal irregular. Los pantanos de mangle son el ecosistema predominante en las riberas de este sistema, creando nichos ecológicos importantes, especialmente para especies de aves migratorias.

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CAPITULO 2

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C o n t e n i d o

2.

Objetivos y alcances

2.1.

Objetivo

2.2.

Alcances

2.3.

Conceptos de Trabajo.

2.3.1. Recopilación, análisis y actualización de información 2.4.

Recopilación de la Información en el Área de Estudio

2.4.1. Recopilación y análisis de información 2.4.2. Visitas Extraordinarias 2.4.3. Láminas de presentación 2.5.

Delimitación del área de estudio

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2.- Objetivos y alcances

2.1

Objetivo

Realizar el proyecto ejecutivo y Construcción de la Planta de Tratamiento descarga final y disposición de lodos de las aguas residuales de la zona sureste de la ciudad de Villahermosa.

2.2.

Alcances

 Caracterizar las descargas más importantes de aguas residuales municipales que

pudieran afectar al sistema de tratamiento o al medio ambiente.  Elaboración del proyecto ejecutivo de la planta de tratamiento de aguas para una capacidad total de 600 l.p.s  La construcción, el equipamiento electromecánico, arranque, puesta en marcha y estabilización de una PTAR para una capacidad de 400 Lps; la capacitación y elaboración de manuales de operación y mantenimiento de la planta de tratamiento de aguas residuales.  Realizar el análisis y selección de alternativas para el proyecto ejecutivo y la Construcción de la Planta de Tratamiento de las aguas residuales descarga final, el tratamiento y disposición de adecuada de lodos. 1

Realizar los levantamientos topográficos preliminar y definitivo del terreno disponible para la planta de tratamiento de las aguas residuales y obras complementarias para el Proyecto y Construcción.

2

Determinar, con base en la alternativa seleccionada, las características topográficas, de geotecnia y de mecánica de suelos que regirán al diseño y Construcción de la Planta de tratamiento de las aguas residuales, descarga final y disposición de lodos.

3

Realizar el proyecto ejecutivo y Construcción de la Planta de tratamiento, obra de descarga y tratamiento de lodos, el que incluirán, entre otros: el proyecto funcional, hidráulico, arquitectónico, estructural, mecánico, eléctrico, manual de operación y mantenimiento así como los respectivos catálogos de obra y planos.

4

Definir la mejor forma y metodología operativa y/o administrativa que permita asegurar

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el buen funcionamiento y operación de la Planta de Tratamiento así como su estabilización y puesta en marcha hasta la entrega de recepción (3 Meses). 5

2.3.

La calidad del agua tratada deberá cumplir con las características para un cuerpo receptor Tipo C (información proporcionada por SAPAET).

Conceptos de Trabajo.

Para la elaboración de este proyecto, se realizaron visitas de campo a la ranchería Rio viejo 3ra sección con el propósito de conocer la infraestructura de agua potable y alcantarillado existente y la ubicación del sitio de tratamiento, junto con el panorama general de la zona, se elaborarán las propuestas de trabajo lo más objetivas y reales posible. A continuación se presentan las actividades, en forma descriptiva, que se desarrollaron para lograr el objetivo y los alcances mencionados.

2.3.1. Recopilación, análisis y actualización de información Se efectuaron las visitas de inspección a la localidad, y se recabo toda la información requerida, con el propósito de realizar un diagnóstico técnico preliminar, que permitió lograr una concepción clara y precisa del proyecto a desarrollar, y elaborar el diagnóstico general de los servicios de agua potable, alcantarillado y saneamiento. Esta actividad tuvo como finalidad primordial la recopilación, actualización, verificación, análisis y evaluación la información existente, de tal forma que permitió establecer el marco físico específico de la localidad, tales como localización, vialidades, servicios, topografía, geotecnia, áreas de influencia y definir los aspectos socioeconómicos relevantes que sirvieron de base para realizar el diagnóstico y pronóstico del sistema de tratamiento, así como también definir la disposición de las aguas residuales que se generen en la zona de estudio, incluyendo el tratamiento, rehúso o disposición de los lodos generados. La localización del sitio dispuesto para la construcción de la planta de tratamiento de aguas residuales, fue indicada por SAPAET, el cual fue elegido por contar con las siguientes ventajas: 1 Terreno suficiente para desarrollar el proyecto 2 Es una zona alejada del área urbana 3 Los vientos dominantes están en contra de la zona urbana

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2.4.

Recopilación de la Información en el Área de Estudio.

2.4.1. Recopilación y análisis de información Para la realización del proyecto ejecutivo de la planta de tratamiento de aguas residuales se recopilo la información necesaria para continuar con el estudio y así tener las bases necesarias para su elaboración:

a).- Memoria fotográfica del terreno.

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2.4.2. Visitas Extraordinarias Se realizaron visitas a las instalaciones de SAPAET, en las cuales se presentaban los avances del proyecto, en las cuales salieron observaciones para la mejora de el y con la opinión de los residentes del proyecto.

a) Minutas de reunión con personal de SAPAET.

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2.4.3. Láminas de presentación

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2.5.

Delimitación del área de estudio

El área en estudio comprenderá la zona sureste, cuyas descargas de aguas residuales sean las que han de conducirse hasta el sitio de la planta de tratamiento objeto del presente proyecto, en la delimitación se incluirá la superficie disponible para el reuso del agua tratada en el riego agrícola o, en su caso, la disposición final del agua tratada y lodos. En la zona de estudio, se plantearán los requerimientos de colectores, emisores y estaciones de bombeo fuera de la planta de tratamiento. En la delimitación se deberán considerar los crecimientos potenciales y los programas de desarrollo agrícola, con un horizonte de prevención a 17 años.

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CAPITULO 3

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C o n t e n i d o 3.

Estudios básicos

3.1.

Aforos

3.2.

Muestreo y caracterización de las aguas residuales

3.3.

Factores de diseño

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3.- Estudios Básicos. 3.1. Aforos

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3.2. Muestreo y caracterización de las aguas residuales. Empresa: GRUPO JUABET, S.A. DE C.V Identificación de la muestra: CARCAMO MENDEZ Tipo de muestra: compuesta de 24 hrs. Grafica 1 (Temperatura). La temperatura fue variando considerablemente el 15 de diciembre de 2007 se registro 24.95 C, llegando a una máxima de 27.8 C (19 de diciembre), habiendo un descenso el 21 de diciembre del 2007 de 22.5 C. Grafica 2 (PH). El 15 de diciembre del 2007 se obtuvo un PH acido de 6.5 alcanzando el 19 de diciembre un pH de 6.9 como máximo. Grafica 3 (Sólidos sedimentables). La presencia de sólidos sedimentables es de 0.2 ml/l como mínimo y de 0.5 ml/l como máximo. Grafica 4 (Arsénico). No hay variación en cuanto a los niveles de arsénico presentes en la muestra. Grafica 5 (Cadmio). No hay variación en cuanto a los niveles de cadmio presentes en la muestra. Grafica 6 (Cianuro). No hay variación en cuanto a los niveles de cianuro presentes en la muestra. Grafica 7 (Cromo total). No hay variación en cuanto a los niveles de cromo total presentes en la muestra. Grafica 8 (Cobre). No hay variación en cuanto a los niveles de cobre presentes en la muestra. Grafica 9 (Mercurio). No hay variación en cuanto a los niveles de mercurio presentes en la muestra. Grafica 10 (Níquel). Del 15 al 16 de diciembre el nivel de Níquel se mantiene estable con 0.1 mg/l pero el 17 de diciembre del 2007 hay un pequeño incremento de 0.192, descendiendo los últimos cuatros días a 0.1. Grafica 11 (Plomo). No hay variación en cuanto a los niveles de plomo presentes en la muestra. Grafica 12 (Zinc). El 15 de diciembre de 2007 se obtiene 0.1 mg/l de zinc, habiendo un incremento en las muestras de los días 16 y 17 de 0.102 mg/l y 0.149 mg/l descendiendo a 0.1 mg/l los últimos cuatros días. Grafica 13 (DBO). Los resultados arrojan una demanda bioquímica de oxigeno de 539.6 mg/l el 15 de diciembre del 2007, habiendo un incremento significativo el 20 de diciembre de 744.7 mg/l, lo cual nos indica que se trata de una agua muy contaminada.

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Grafica 14 (Sólidos suspendidos totales). La muestra del 15 de diciembre del 2007, nos arroja un resultado de 60 mg/l de sólidos suspendidos totales habiendo un descenso significativo los días 18 y 19 de 10 mg/l.

Grafica 15 (Nitrógeno total). El 15 de diciembre del 2007 se obtiene 30.2 mg/l de nitrógeno total, habiendo un descenso significativo los días 19 y 21 de 15.1 mg/l y 13.8 mg/l. Grafica 16 (Fosforo total). El Fosforo total fue de 6.4 mg/l, el 15 de diciembre, manteniéndose en un rango de 3.8 y 5.4 mg/l los seis días siguientes.

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Empresa: GRUPO JUABET, S.A. DE C.V Identificación de la muestra: CARCAMO MENDEZ Tipo de muestra: compuesta de 24 hrs. Grafica 1 (Huevos de helminto). Hay diferencias significativas en cuanto a la presencia de huevos de helminto, ya que el 15 de diciembre del 2007 se encontraron 37, habiendo un descenso de 17 el día 17 de diciembre; sin embargo el 19 y 21 hubo un incremento de 41 y 40.

Grafica 2 (Coliformes fecales). No hay variación en cuanto a los niveles de Coliformes fecales, presentes en la muestra.

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Empresa: GRUPO JUABET, S.A. DE C.V Identificación de la muestra: JOSE PAGES LLERGO Tipo de muestra: compuesta de 24 hrs. Grafica 1 (Temperatura). La temperatura fue variando considerablemente el 15 de diciembre de 2007 se obtuvo 24.9 C, llegando a una máxima de 28.01 C el 20 de diciembre, habiendo un descenso el 16 de diciembre de 21.5 C. Grafica 2 (PH). El 15 de diciembre del 2007, se obtuvo un pH acido, de 6.49 alcanzando el 19 de diciembre un pH de 6.95 como máximo. Grafica 3 (Sólidos sedimentables). La presencia de sólidos sedimentables es de 0.2 ml/l como mínimo y de 0.7 ml/l como máximo. Grafica 4 (Arsénico). No hay variación en cuanto a los niveles de arsénico presentes en la muestra. Grafica 5 (Cadmio). No hay variación en cuanto a los niveles de cadmio presentes en la muestra. Grafica 6 (Cianuro). No hay variación en cuanto a los niveles de cianuro presentes en la muestra. Grafica 7 (Cromo total). No hay variación en cuanto a los niveles de cromo total presentes en la muestra. Grafica 8 (Cobre). No hay variación en cuanto a los niveles de cobre presentes en la muestra. Grafica 9 (Mercurio). No hay variación en cuanto a los niveles de mercurio presentes en la muestra. Grafica 10 (Níquel). No hay variación en cuanto a los niveles de níquel presentes en la muestra. Grafica 11 (Plomo). No hay variación en cuanto a los niveles de plomo presentes en la muestra. Grafica 12 (Zinc). El 15 de diciembre de 2007 se obtiene 0.214 mg/l de zinc, habiendo un descenso significativo el 18 de diciembre de 0.15 mg/l, incrementándose en las muestras de los días 16 y 20 de 0.313 mg/l y 0.289 mg/l. Grafica 13 (DBO). Los resultados arrojan una demanda bioquímica de oxigeno de 456.8 mg/l el 15 de diciembre del 2007, habiendo un incremento significativo el 21 de diciembre de 707.5 mg/l, lo cual nos indica que se trata de una agua muy contaminada. Grafica 14 (Sólidos suspendidos totales). La muestra del 15 de diciembre del 2007, nos arroja un resultado de 110 mg/l de sólidos suspendidos totales y un descenso, el 19 de diciembre de 50 mg/l, habiendo un incremento significativo los días 16, 20 y 21 en un rango de 130 a 150 mg/l.

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Grafica 15 (Nitrógeno total). El 15 de diciembre del 2007 se obtiene 55.4 mg/l de nitrógeno total, habiendo un incremento los días 16,17 y 20 en un rango de 61 a 71.1 mg/l y un descenso el 21 de 42.5 mg/l. Grafica 16 (Fosforo total). El Fosforo total fue de 16.4 mg/l, el 15 de diciembre, habiendo un descenso significativo el 17de diciembre, de 10.5 mg/l.

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Empresa: GRUPO JUABET, S.A. DE C.V Identificación de la muestra: JOSE PAGES LLERGO Tipo de muestra: compuesta de 24 hrs. Grafica 1 (Huevos de helminto). El 15 de diciembre del 2007, se encontraron 42 huevos de helminto, como máximo y como mínimo 28, el 16 de diciembre.

Grafica 2 (Coliformes fecales). No hay variación en cuanto a los niveles de Coliformes fecales, presentes en la muestra.

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3.3. Factores de diseño. Calidad del Influente Una vez revisados los resultados de los Análisis de Calidad del Agua llevados a cabo entre el 16 y 22 de Diciembre de 2007, en las estaciones de Bombeo “Pages Llergo” y “Mendez”, resalta los valores altos de DBO5, mientras que los valores de Sólidos Suspendidos Totales y Nitrógeno se presentan como de concentración media. Por lo anterior se realizó una reunión con el personal Técnico de SAPAET, donde se discutió el resultado de los análisis ya que los valores de DBO se encuentran en los considerados como Concentración Alta de acuerdo a la Bibliografía especializada (Ingeniería Sanitaria, Metcalf – Eddy, 1994), mientras que durante los recorridos previos llevados a cabo por las estaciones de Bombeo, tanto por personal de SAPAET como por el de Grupo Juabet, las aguas residuales presentaban evidente dilución por infiltración de agua pluvial, efecto que en las fechas de los análisis no se observó. Por considerarse que durante la mayor parte del año se presentará agua con características diferentes a las obtenidas en los muestreos, es decir con mayor dilución, se acordó utilizar los valores correspondientes a Concentración Media referidos en la Tabla siguiente. Contaminantes

a

Unidades

Débil 350 250 145 105 100 20 80 5

Concentración Media 720 500 300 200 220 55 165 10

Fuerte

Sólidos totales (ST) mg/l 1200 Disueltos, totales (SDT) mg/l 850 Fijos mg/l 525 Volátiles mg/l 325 Sólidos en suspensión (SS) mg/l 350 Fijos mg/l 75 Volátiles mg/l 275 Sólidos Sedimentables mg/l 20 Demanda bioquímica de oxigeno, mg/l: 5 días, 20º C (DBO5, 20º C) 220 mg/l 110 400 Carbono orgánico total (COT) mg/l 80 160 290 Demanda química d oxigeno (DQO) mg/l 250 500 1000 Nitrógeno (total en la forma N) 40 mg/l 20 85 Orgánico mg/l 8 15 35 Amoniaco libre mg/l 12 25 50 Nitritos mg/l 0 0 0 Nitratos mg/l 0 0 0 Fósforo (total en forma P) mg/l 4 8 15 Orgánico mg/l 1 3 5 Inorgánico mg/l 3 5 10 Cloruros a mg/l 30 50 100 Sulfato a mg/l 20 30 50 Alcalinidad como CaCo3) mg/l 50 100 200 Grasa mg/l 50 100 150 6 7 7 8 7 9 Coliformes totales b n.º/100 ml 10 -10 10 -10 10 -10 Compuestos orgánicos volátiles (COVs) µg/l 400 Los valores se deben aumentar en la cantidad en que estos compuestos se hallen presenten en las aguas de suministro. b Consultar la tabla 3-18 para obtener los valores típicos correspondientes a otros microorganismos.

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Calidad del Efluente Considerando que la Descarga de las Aguas Residuales es al Rio Mezcalapa (Rio Viejo ó Viejo Mezcalapa como se le conoce), deberá cumplir con la NOM-001-ECOL-1997 en lo que respecta a Cuerpo Receptor Rio tipo “C” Protección de la Vida Acuática, como se menciona en las TABLAS 2 y 3 de la normatividad mencionada.

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De la comparación entre estas dos tablas, se desprende la necesidad de diseñar e implementar eficientes sistemas de remoción de Grasas y Aceites, Sólidos Suspendidos Totales, Demanda Bioquímica de Oxígeno y Nitrógeno ya que es necesario alcanzar porcentajes de remoción superiores al 80% tanto en Sólidos como en DBO. Los equipos Desarenadores – Desengrasadores tienen eficiencias de remoción de 90% de ambos parámetros, su operación y mantenimiento es tanto sencilla además de económica. En el caso de la remoción de DBO y Nitrógeno, las lagunas aereadas pueden llevar de forma muy eficiente estas remociones Gasto de Diseño Del Cálculo del Población y Gastos de Diseño, surge la necesidad actual de una planta con capacidad de tratar un flujo medio de 400 litros por segundo y que sea modular, de forma que pueda crecer a un gasto de 600 litros por segundo dentro en un periodo de 10 años, con solo la adición de un modulo o tren de tratamiento. Por lo anterior se considera que el diseño debe ser en forma de Módulos de tratamiento de 200 litros por segundo en gasto medio. Es decir diseñar de forma individual para cada tren de 200 litros por segundo los siguientes elementos: Caja de Llegada, Pretratamiento: Cribado, desarenado, desengrasado Líneas de reparto, Laguna Aereada, Clarificador, Desinfección, Equipos como los sopladores y Filtros Banda Para la Primera etapa se considera construir 2 módulos de tratamiento de 200 lps cada uno, y dejar constancia del módulo que será la ampliación de la planta por los restantes 200 lps. Es importante considerar la necesidad de disminuir el personal operativo necesario con la implementación de equipo automático, como son: rejas, desarenadores, desengrasador, rastra de lodos, desinfección por luz ultravioleta. Topografía. Para asegurar el acceso vehicular a la laguna y minimizar el movimiento de tierra, el sitio deberá ser llano o de pendiente suave. Debe evitarse en lo posible la construcción de lagunas cerca de Aeropuertos, ya que algunas aves son atraídas por las lagunas, poniendo en peligro las aeronaves. Es Altamente recomendable, siempre que sea posible que los sistemas lagunares estén localizados en áreas más bajas en relación con el sistema de recolección de las aguas servidas de la ciudad, de modo que las aguas residuales puedan fluir por gravedad. Evidentemente es muy complicado cumplir esta recomendación, ya que el terreno disponible es muy limitado en algunas situaciones, por lo que en casos como el actual es necesario llevar el agua residual hasta el sitio de tratamiento, mediante sistemas a presión, con el incremento de los costos de operación. La Topografía del Terreno se muestra en el Plano anexo, el terreno fue inundado en su totalidad en la contingencia de octubre – noviembre de 2007, lo que obligó a la actualización del NAME en un valor de 1.90 metros.

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En este caso particular, en el que una vez captadas las aguas residuales se requiere enviarlas al sitio de tratamiento mediante un sistema de bombeo, se tomó la decisión de evitar un segundo bombeo de agua residual dentro de la planta (lo que encarecería mas la operación), de manera que se buscó aprovechar la presión de llegada y una vez recibida el agua en la planta, esta debe de operar completamente por gravedad y sin necesidad de equipos de bombeo, exceptuando el manejo de lodos, para lo que se requieren equipos para su extracción y secado. La descarga en el Río Mezcalapa se consideró en cota superior al NAME, de forma que el agua residual tratada no tenga obstrucción al ser descargada.

Localización en Función de los Vientos Dominantes En el caso de Lagunas aireadas, la generación de malos olores es prácticamente nula, aún así se prevé proteger tanto a la granja cecarem como a los poblados cercanos al instalar una doble cortina de arboles en el perímetro del terreno, de forma que eviten la propagación de cualquier olor desagradable que pudiera generarse en las lagunas. Los digestores de Lodos, al ser de tipo anaerobio, es posible que generen un poco de olores, por lo que se protegen de forma individual con cortinas de arboles independientemente de la cortina en el borde del terreno.

“Rio Viejo 2ª Sección”

Terreno Disponible para la PTAR Rio Mezcalapa CECAREM 1 Polígono del Terreno y Poblados Cercanos

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CAPITULO 4

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CONTENIDO 4. Análisis y selección de alternativas del sistema de tratamiento. 4.1. Alternativas del sistema de tratamiento 4.1.1 Tipos y arreglos del sistema 4.1.2 Evaluación de las alternativas 4.1.3 Análisis técnico y económico de alternativas 4.1.4 Selección de la alternativa 4.1.5 Selección y delimitación del predio 4.1.6 Sistema de tratamiento

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4.

Análisis y selección de alternativas del sistema de tratamiento

4.1

Alternativas del Sistema de Tratamiento.

Con base en las características del agua que recibirá (tipo domestico, sin descargas industriales), el Terreno disponible para la Construcción del Sistema de Tratamiento (18 Hectáreas) y la calidad requerida de descarga al Cuerpo Receptor (Rio Mezcalapa), se analizan las siguientes alternativas de Sistemas de Tratamiento. 4 No mecanizado (Sistema Lagunar), 5 Semi-mecanizado (Laguna Aireada) y 6 Mecanizado (Lodos Activados). Las características de las Aguas residuales que se utilizarán para el diseño de la Planta de Tratamiento se enlistan en el siguiente cuadro (*), lo anterior debido a la infiltración de agua en las líneas de alcantarillado que traen como consecuencia valor bajos en los análisis de Calidad del Agua. Débil 350 250 145 105 100 20 80 5

Concentración Media Fuerte 720 1200 500 850 300 525 200 325 220 350 55 75 165 275 10 20

Sólidos totales (ST) mg/l Disueltos, totales (SDT) mg/l Fijos mg/l Volátiles mg/l Sólidos en suspensión (SS) mg/l Fijos mg/l Volátiles mg/l Sólidos sedimentables mg/l Demanda bioquímica de oxigeno, mg/l: 5 días, 20º C (DBO5, 20º C) mg/l 110 220 400 Carbono orgánico total (COT) mg/l 80 160 290 Demanda química d oxigeno (DQO) mg/l 250 500 1000 Nitrógeno (total en la forma N) mg/l 20 40 85 Orgánico mg/l 8 15 35 Amoniaco libre mg/l 12 25 50 Nitritos mg/l 0 0 0 Nitratos mg/l 0 0 0 Fósforo (total en forma P) mg/l 4 8 15 Orgánico mg/l 1 3 5 Inorgánico mg/l 3 5 10 Cloruros a mg/l 30 50 100 Sulfato a mg/l 20 30 50 Alcalinidad como CaCo3) mg/l 50 100 200 Grasa mg/l 50 100 150 6 7 7 8 7 9 Coliformes totales b n.º/100 ml 10 -10 10 -10 10 -10 Compuestos orgánicos volátiles (COVs) µg/l 400 a Los valores se deben aumentar en la cantidad en que estos compuestos se hallen presenten en las aguas de suministro. b Consultar la tabla 3-18 para obtener los valores típicos correspondientes a otros microorganismos.

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4.1.1. Tipos y arreglos del sistema Opciones de Tratamiento a Evaluar

Debido a que en las 3 alternativas se recibirá el agua residual en las mismas condiciones en el sitio que se solicite, se descarta el uso de cárcamos de bombeo en el interior de la Planta. Las siguientes Operaciones son comunes para las 3 alternativas. Pretratamiento. Recepción Caja de llegada y Demasías Pretratamiento Cribado o desbaste de sólidos Desarenado / Desengrasado Opción No. 1. No Mecanizado. Sistema Lagunar (Laguna Anaerobia, Facultativa y Maduración)

Taludes de tierra compactada, protegidos o no con membrana plástica (dependiendo del tipo de terreno). Interconexiones de Concreto Laguna Anaerobia De sección cuadrada, con profundidad de 4 metros, Tiempo de Retención Hidráulica de 1 día Periodo de Extracción de lodos de 3 a 4 años, mismos que pueden ser utilizados como mejoradores de suelos (Previo análisis CRETIB). Laguna Facultativa De sección rectangular, profundidad de 2 metros, Tiempo de Retención Hidráulica de 7 días Remoción de DBO a valores de 30 mg/l Lagunas de Maduración (1-3 unidades) De sección cuadrada o rectangular, con profundidad de 1.5 metros, Tiempo de Retención Hidráulica de 5 días Remoción de coliformes fecales en la laguna de Maduración, por este motivo no se requiere la desinfección por medios químicos. A continuación se presenta el Cálculo del Sistema Lagunar.

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Opción 2. Semi mecanizado. Laguna Aereada Laguna Aereada c/Clarificación, Desinfección, Digestor y Secado de Lodos. Las lagunas se construyen con arcilla compactada en capas, y se recubren con membrana plástica, excepto en el área de clarificación que se utilizará concreto. Laguna Aereada c/Clarificación. Tiempo de Retención de 2 a 4 días, profundidad de 4 metros, Remoción de DBO a valores de 30 mg/l, la Clarificación se lleva a cabo en una zona dentro o fuera de la laguna, Desinfección con Luz U.V. Tratamiento de Lodos. Los lodos serán digeridos en un estanque de lodos sin el uso de Aereación auxiliar y podrán ser utilizados como mejorador de suelos. A continuación se presenta el cálculo del Diseño de Laguna Aireada.

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Opción 3. Lodos Activados Reactor Biológico, Desinfección, Digestor y Secado de Lodos Todas las Estructuras se construyen en concreto, Reactor Biológico De sección rectangular, profundidad de 5 a 6 metros y tiempo de retención hidráulica de 4 a 6 horas. La desinfección se puede llevar a cabo con luz ultravioleta, lo que disminuye el uso de productos químicos. Los lodos son digeridos y estabilizados antes de su disposición final. Se utilizaran Sopladores con silenciador para disminuir el ruido. Por las características de los lodos se considera que Digestor es de tipo aerobio. Nota: En todos los casos anteriores, se deberá realizar el análisis CRETIB para descartar peligrosidad de los mismos y poder disponerlos en rellenos sanitarios.

A continuación se presenta el cálculo del Diseño de Lodos Activados.

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4.1.2 Evaluación de alternativas Con la finalidad de tener flexibilidad para construir la primera etapa de 400 lps se diseñan módulos de 200 lps (3 unidades). Opción No. 1 Se realizó el diseño de un sistema lagunar en módulos de 200 lps. En la siguiente tabla se presenta el resumen de medidas las lagunas: Laguna Anaerobia Facultativa Maduración 1 Maduración 2 Área Total (m2) Área Total (Has)

Medidas (LxAxProf) 80x40x4 427x142x2 242x242x1.5 220x220x1.5

Área de Modulo 3,168 60,634 58,564 48,400 170,766 17.07

Área de PTAR 9,504 181,902 175,692 145,200 512,298 51.22

El área Total requerida por el sistema lagunar con 2 lagunas de maduración en serie es de 51 hectáreas, se requiere mayor área que la disponible (18 has). Es posible modificar el tren de tratamiento, eliminando las lagunas de maduración, Construyendo solamente las Lagunas Anaerobia y Facultativa, con la consecuencia evidente de ser necesaria la desinfección del efluente. El área requerida para la construcción de las Lagunas anaerobias y facultativas, continua siendo mayor de la disponible, como se aprecia en la tabla siguiente.

Laguna Anaerobia Facultativa Área Total (m2) Área Total (Has)

Medidas (LxAxProf) 80x40x4 427x142x2

Área de Modulo 3,168 60,634 63,802 6.38

Área de PTAR 9,504 181,902 191,406 19.14

Opción No. 2. Las lagunas aireadas se diseñan con tiempos de retención de entre 1 y 4 días. Es necesario un Clarificador que puede encontrarse dentro o fuera de la laguna. Se realizo el diseño de un modulo de Lagunas Aireadas para 200 lps.

Laguna Laguna Aireada Clarificador

Medidas (LxAxProf) 129x80x3.5 21x80x3.5

Área de Modulo 10,320 1,680

Área de PTAR 30,960 5,040

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Área Total (m2) Área Total (Has)

12,000 1.2

36,000 3.60

El espacio requerido por las lagunas aireadas es muy pequeño en relación a los sistemas lagunares. El área requerida exclusivamente por las lagunas es de 3.6 hectáreas (espejo de agua). A esta área es necesario agregar las correspondientes a tratamiento de lodos, vialidades, cuarto de Motores y oficinas. Opción No. 3. Los sistemas mecanizados como los Lodos Activados, requieren superficies menores que las de tipo lagunar. Se componen de Reactor, Clarificador, desinfección, sistema de tratamiento de Lodos y espacios de oficinas, talleres y cuartos de maquinas. A continuación se analizó el área requerida para un modulo de 200 lps. Sitio Reactor Biológico Clarificador Área Total (m2) Área Total (Has)

Medidas (LxAxProf) 63 X 12 X 6 Diam 34 x 2.5

Área de Modulo 756 921 1677 0.16

Área de PTAR 2268 2763 5031 0.50

Este sistema si bien es el más pequeño en área necesaria, regularmente se convierte en el sistema con costos de operación más altos.

4.1.3 Análisis técnico y económico de alternativas Las Lagunas aireadas pueden ser de varios tipos, se analiza en detalle las características de cada una de ellas. (Sistemas de lagunas de Estabilización, Sergio Rolim Mendoza, 2000): Las lagunas aireadas pueden clasificarse en 3 tipos: o Aerobia con mezcla completa o Facultativa o Con Aireación Extendida En las lagunas aireadas aerobias con mezcla completa, todos los sólidos sedimentables se mantienen en suspensión. La edad del Lodo es igual al tiempo de Retención Hidráulico, y es normalmente la primera de una serie de lagunas aireadas, es decir se utiliza en combinación con otro tipo de lagunas. La remoción de DBO5 varía entre el 50 y 60%, con la desventaja de transportar muchos sólidos en el efluente, que funciona básicamente como un sistema de lodos activados, sin reciclaje del lodo. En las Lagunas Aireadas Facultativas no hay control de sólidos. Parte de los sólidos sedimentables salen con el efluente, y el resto se sedimenta en su parte inferior. Su potencia es limitada y la edad del lodo es mayor que el tiempo de retención hidráulica. La remoción de DBO5 varía entre 70 y 90%. En este sistema, que también se basa en el proceso de lodos

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activados no hay reciclaje de lodo. Las lagunas aireadas con aereación extendida pueden clasificarse en 4 tipos. 1) Con sedimentación independiente 2) Con compartimiento de sedimentación en la propia Laguna 3) Intermitente 4) Aireación / Sedimentación en la misma Laguna. En este tipo de lagunas existe un control total de sólidos, su relación potencia/volumen es idéntica a las lagunas aireadas aerobias con mezcla completa. Su diseño es semejante a la zanja de Oxidación. La edad del Lodo es mayor que el tiempo de Retención hidráulico y la remoción de DBO5 alcanza valores de entre 95 y 98%.

4.1.4 Selección de la alternativa Con base en el Análisis detallado en el punto anterior. La alternativa de Tratamiento por Sistema Lagunar, se desecha debido a los requerimientos de espacio fuera de los disponibles para este proyecto. La alternativa de Tratamiento por el sistema de Lodos Activados, se desecha debido a las necesidades de Oxígeno más elevadas, lo que repercute directamente en los costos de operación de la Planta. En el Caso de Sistema de Lagunas Aireadas, se revisaron 3 modalidades. Seleccionándose la que proporciona un efluente de mayor calidad, y que al mismo tiempo no repercute de forma importante en las necesidades de Oxígeno requerido, por lo anterior se selecciona el sistema de tratamiento a base de Lagunas Aireadas en su modalidad de Aireación Extendida, por ser el que asegura el cumplimiento de la Normatividad establecida con los requerimientos de energía para su operación más bajos.

4.1.5.- Selección y delimitación del predio El predio para la construcción de la Planta, debe en lo posible cumplir las siguientes características (Sistemas de lagunas de Estabilización, Sergio Rolim Mendoza, 2000): Disponibilidad del Terreno. Para localizar el sitio de la laguna, es necesario que haya terreno disponible con área suficiente para su construcción. Lo ideal es la disponibilidad de grandes áreas que puedan adquirirse a bajo costo, próximas al centro urbano que genere la descarga. El sitio de construcción de las lagunas, preferentemente debe ser próximo al sitio de descarga final

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(cuerpo receptor), o al área destinada para su reutilización.

Grandes Centros de Población Radio de 2 Km

2 Localización de Terreno para la PTAR

Topografía. Siempre que sea posible, el sistema de lagunas debe de estar localizado en áreas más bajas en relación con el sistema de recolección de las aguas servidas de la ciudad, de modo que las aguas residuales puedan fluir por gravedad. Si esta solución no fuera posible, es preferible el bombeo del efluente de la laguna, debido a la menor cantidad de sólidos y menor volumen de desperdicios.

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3 Topografía del Terreno

Para asegurar el acceso vehicular a la laguna y minimizar el movimiento de tierra, el sitio deberá ser llano o de pendiente suave. Debe evitarse en lo posible la construcción de lagunas cerca de Aeropuertos, ya que algunas aves son atraídas por las lagunas, poniendo en peligro las aeronaves.

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4 Polígono del Terreno y Poblados Cercanos

Condiciones del Suelo. Es indispensable hacer un estudio de mecánica de suelos. El suelo siempre que sea posible debe ser impermeable. Cuando esta solución no es viable, deben buscarse minas de arcillas cercanas al sitio para que pueda utilizarse en la impermeabilización del fondo de las lagunas y en la construcción de los diques. En algunos casos es necesario colocar aislamiento de tipo sintético mediante el uso de hojas de PVC llamadas liners. En este caso, es recomendable utilizar liners para proteger el fondo de las lagunas del daño que puedan causar el aire al estar cerca los difusores del fondo.

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4.1.6 Sistema de Tratamiento Constara de los siguientes elementos: 1) Caja de Recepción y Demasías 2) Cribado Fino (Automático) 3) Desarenador / Desengrasador (3 módulos de 200 lps) 4) Caja de Reparto 5) Lagunas Aireadas modalidad Aereación Extendida (3 módulos de 200 lps) 6) Sedimentadores (3 módulos de 200 lps integrados a las lagunas) 7) Desinfección con Luz Ultravioleta 8) Caja de Salida 9) Obra de Descarga Los edificios y estructuras auxiliares son los siguientes: Subestación eléctrica Edificio de Control y Operación Edificio Administrativo Estacionamientos El área total ocupada por el pretratamiento, lagunas y estructuras auxiliares es de 49,230. 41.2 m2

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CAPITULO 5

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C o n t e n i d o 5.

Estudio Topográfico

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CAPITULO 6

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C o n t e n i d o 6.

Estudio de Geotecnia

6.1

Actividades generales

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CAPITULO 7

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C o n t e n i d o 7.0

Geotecnia en Plantas de Bombeo y de Tratamiento

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CAPITULO 8

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C o n t e n i d o 8.

Proyecto Ejecutivo de Colectores y Emisores

8.1

Diseño funcional e hidráulico

8.2

Elaboración de planos

ESTE CAPITULO NO APLICA PARA ESTE PROYECTO

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CAPITULO 9

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C o n t e n i d o 9. Proyecto Ejecutivo de la Planta de Tratamiento 9.1.- Proyecto conceptual 9.2.- Unidades de Proceso 9.3.- Ingeniería básica 9.4.- Proyecto estructural. 9.5- Proyecto arquitectónico 9.6.- Proyecto eléctrico 9.7.- Proyecto mecánico

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9.1.- Proyecto conceptual

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9.1.1.- JUSTIFICACION ARQUITECTONICA

La Forma de los edificios se realizo pensando en la integración de los espacios requeridos para el funcionamiento de los mismos, divididos en 3 módulos los cuales tienen una conexión interior por medio de pasillos de manera que en el exterior aparente ser un solo modulo, que tiene una forma que envuelve y abraza desde el momento en que se está ubicado en la plaza de acceso enfrente del edificio, además de que el diseño del edificio fue pensando y aprovechando los recursos y materiales de la región. La forma del edificio y los espacios abiertos del mismo, tomando en cuenta las condiciones climatológicas y ambientales del estado, permiten que las corrientes de aire cumplan su proceso de entrar y salir del edificio manteniendo los espacios ventilados. Así como la iluminación por los espacios abiertos permitan aprovechar la luz del día y tener un ahorro de energía. Pensando en la ecología y el tema tratado “Planta de tratamiento de agua” se maneja un gran espejo de agua que sirve de estanque para peces y atracción para los visitantes, el cual rodea los 2 edificios más importantes (Administración y Sala de exhibición), utilizando la misma agua que se estará tratando para el aprovechamiento y exhibición de la misma. Área del edificio administrativo: 528.6897m2 Área del edificio de exposición: 124.9704 m2 Área del lago artificial para peces: 845.0648m2

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9.2.- Unidades de Proceso

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9.2.- UNIDADES DEL PROCESO Descripción del sistema de Tratamiento El proceso de tratamiento, en base al Sistema BIOLAC, ofrece un proceso biológicamente estable durante todas las épocas del año, mediante el manejo de una alta densidad celular, se busca asegurar que el Sistema pueda mantener un resultado de acuerdo a Diseño, de modo de asegurar un Tratamiento sin emanación de olores y con contenidos de DBO, Sólidos en suspensión, Amoníaco y Oxígeno Disuelto con valores dentro de los requeridos. El Sistema BIOLAC, asegura ventajas como son: Posibilidad de actualizar a futuro, sin necesidad de vaciar o detener la Planta Actual. Fácil Mantención y recambio de partes, ya que no tiene elementos fijos al fondo. Operación Simple. Ausencia de contaminación al medio que lo rodea ya que no hay salpicado ni atomizado de agua. Alta Eficiencia de Difusión de Aire, gracias al uso de difusores de Burbuja Fina. Alta Eficiencia de Mezclado con bajo consumo de Energía. Alta edad de lodos, lo que permite alta estabilidad del proceso. El proceso corresponde a un sistema de lodos activados con aireación extendida, y considera unidades de sedimentación secundaria para separación del lodo y tratamiento de éste. El sistema puede cumplir con la remoción de DBO y la desnitrificación necesarias y su edad de lodos provee estabilidad al proceso. Mediante la mantención de una alta densidad de biosólidos, las cargas pico son fácilmente manejadas sin ajustes de equipos o grandes variaciones en el proceso. El lodo producido será desaguado mediante un filtro de banda. El Aire necesario será entregado por cadenas flotantes BioFlex las cuales transportan el aire proveniente de los sopladores instalados en un lugar aledaño a la Planta. Las cadenas flotantes BioFlex estarán uniformemente distribuidas en el reactor y de ellas colgarán ensambles para difusores BioFuser, los cuales contienen los difusores de Burbuja Fina Wyss. Cada ensamble BioFuser puede contener desde 1 hasta 5 difusores Wyss.

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El aire requerido será provisto por los sopladores que sean necesarios, de los cuales uno será ocupado como reemplazo, y el resto trabajarán en forma permanente en cada reactor. La figura siguiente reseña la estructura del sistema BIOLAC.

Sólo un soplador es necesario para mezcla en cada reactor, luego, toda vez que exista una baja carga podrá ser desconectado uno de los sopladores para mantener solo la energía necesaria para asegurar la mezcla efectiva en el reactor, lo que permite un ahorro importante de energía, si bien incide sobre costos de instrumentación y control; es decir, el control de funcionamiento de los sopladores debe ser automatizado a través de un PLC que realizará esta operación en función del oxígeno disuelto en el efluente o del caudal entrante a la Planta. Según se ha destacado, la biomasa debe ser separada desde el licor de mezcla para evitar el lavado del sistema. El clarificador integral localizado al lado opuesto a la entrada del influente en el reactor cumple tal propósito. Una pared de concreto separa la zona de clarificación del resto del reactor. La remoción de lodo es realizada desde el fondo del clarificador por una bomba de levantamiento por aire, la cual entrega el lodo al filtro de banda. Un mecanismo de floculación se mueve en forma transversal del clarificador de forma de ayudar el espesado del lodo en el fondo evitando su compactación, previo a la salida del clarificador.

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Criterios de Diseño del Sistema de Tratamiento Parámetros de Diseño F:M (razón alimento a biomasa) 0,08 kg. DBO5/kg de MLSS MLSS (sólidos suspendidos en el tanque de reacción) 3.000 mg/L MLVSS (sólidos suspendidos volátiles en el tanque de reacción) 0,7 * MLSS I.V.L(índice volumétrico de lodos) 100 mg/L (60 minutos de sedimentación) Características del Influente DBO5 =325 mg/l * de acuerdo a lo mostrado en el Resumen de Calidad del Agua. = 8,424 kg DBO5/día Gasto = 300 l/s = 25,920 m3/día Determinación del volumen de la Laguna Masa MLSS requerida = Masa de DBO5 / F:M = 8,424 kg. DBO5/0,08kg. DBO5/kg de MLSS = 105,300 kg. Volumen del reactor = Masa de MLSS / MLSS en Laguna *1000 = 105,300 kg. MLSS/3.000 mg MLSS/L * 1.000 m3 = 35,100 m3 Se cierra a 35,000 m3 como volumen de reactor Profundidad de la laguna = 3.5 m Tiempo de retención a Flujo Medio = Volumen del Reactor / Gasto Medio = 35,000 / 17,280 = 2.03 días Tiempo de retención a Flujo Máximo = Volumen del Reactor / Gasto Máximo = 35,000 / 25,920 = 1.35 días = 32.4 horas

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Dimensiones de cada Laguna Área = Volumen de Laguna / Profundidad = 35,000 m3 / 3.5 m = 10,028 m2 Ancho de Laguna = 80 m Largo de Laguna = Área de Laguna / Ancho = 10,028 / 80 = 125.3 m Determinación de las dimensiones de clarificadores Parámetros de diseño Tasa de clarificación a caudal de diseño 14,8 m3/m2/día Tasa de clarificación a caudal pico 29,5 m3/m2/día Tiempo de residencia a caudal de diseño 5.31 horas Tiempo de residencia a caudal pico 3.54 horas

Dimensionamiento clarificadores Área clarificación = Volumen / Tasa de clarificación = 17,280/14.8 = 1,167.56 m2 Ancho del Clarificador = Área de clarificación / longitud del clarificador = 1,167.56 / 80 = 14.59 m Se propone clarificador con una longitud igual al ancho de la laguna (80 mts), y un ancho de 17 m.

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Consumo de Oxígeno Considerando las relaciones de consumo de Oxígeno necesario para Oxidación de materia orgánica y Nitrógeno Total Gasto:

300 lps 0.3 m3/s 25,920 m3/dia

DBO5: 325 mg/l Gasto en MGD Gasto en l/d / 3.785 l/gal = 25,920,000 / 3.785 = 6.85 MGD Masa de Materia Orgánica. =MGD * DBO * 8.34 = 6.85 * 325 * 8.34 = 18,561.73 lb/día Remoción de DBO5 = 95% Masa de Materia Orgánica a Remover = masa de mat. Orgánica * 0.95 = 18,561.73 * 0.95 = 17,633.64 lb/dia Requerimientos de Oxigeno para Oxidar la Materia Orgánica a Remover. = Masa de mat orgánica * 1.5 equivalente lb de O2/lb de dbo Removida = 17,633.64 * 1.5 = 26,450.46 lb de O2/día Remoción de Nitrógeno Nitrógeno Total Kendal = MGD * NTK * 8.34 = 6.85 * 40 * 8.34 = 2,284.52 lb de NTK/dia Remoción de Nitrógeno Necesaria = 70% Nitrógeno NTK a Remover = Nitrógeno NTK * .07 = 2,284.52 * 0.7

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= 1,599.16 lb de NTK /día = Masa de NTK * 4.6 equivalente lb de O2/lb de NTK Removido = 1,599.16 * 4.6 = 7,356.15 lb de O2/día Total de Oxígeno requerido = O2 nec. Para Materia Organica + O2 nec. Para NTK = 26,450.46 + 7,356.15 = 33,806.63 lb de O2 /dia = 1,408.61 lb de O2 /hora =15,366.64 kg de O2 /día = 640 kg de O2 / hora Considerando que los sopladores operen la mitad del tiempo: = 30,733.29 kg de O2 /día = 1,280.55 kg de O2 /hora

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9.3.- Ingeniería básica

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9.4.- Proyecto estructural.

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9.5- Proyecto arquitectónico

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9.6.- Proyecto eléctrico

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PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES ZONA SURESTE DE LA CIUDAD DE VILLAHERMOSA, TABASCO PROYECTO: ELÉCTRICO INSTALACIONES, SUBESTACIÓN Y MEDICIÓN PROTOCOLO DE DISEÑO Y MEMORIA DE CÁLCULO 1

GENERALIDADES. 1.0

LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES SE UBICA EN LA CIUDAD DE VILLAHERMOSA, TABASCO, CUENTA CON LAGUNAS DE OXIDACIÓN, EDIFICIO DE ADMINISTRACIÓN, EDIFICIO DE VIGILANCIA, EDIFICIO DE PLANTA Y SUBESTACIÓN, ANDADORES, ÁREAS VERDES, Y ÁREA DE ESTACIONAMIENTO.

1.1

ESTE PROYECTO DE INSTALACION ELECTRICA CONSIDERA LA INSTALACIÓN 1 TRANSFORMADOR DE 1,000 KVA 13,200 /440-254 TIPO COMPACTO, INTERCONEXIÓN CON GARGANTAS, SIENDO RESPALDADO EN EL PUNTO DE INTERCONEXION CON CCF Y APARTARRAYOS, ASI COMO CON UN SISTEMA DE TF TIPO DELTA, Y EN EL ÁREA DE SUBESTACIÓN CON SECCIONADORA PRINCIPAL TIPO CUCHILLAS DE OPERACIÓN MANUAL Y SECCIONADORA DERIVADA TIPO OPERACIÓN EN GRUPO OPERACIÓN POR DISPARO DE FUSIBLE, MONTADAS EN GABINETE TIPO INTERIOR,

1.2

LOS TRABAJOS SE EFECTUARAN EN 2 ETAPAS SIENDO QUE LA PRIMERA COMPRENDE TODAS LAS INSTALACIONES DE MEDIA TENSIÓN AÉREA, SUBTERRÁNEA Y SUBESTACIÓN, PARA SUMINISTRAR ENERGÍA PARA LA CONSTRUCCIÓN Y MONTAJE DE EQUIPOS EN LA PLANTA, Y LA SEGUNDA LA INSTALACIÓN DE TABLEROS, CCM, Y EQUIPOS DE CONTROL, ALUMBRADO Y FUERZA PARA LA PUESTA EN MARCHA DE LA PLANTA.

1.3

EL DESARROLLO DE LA PRIMERA ETAPA CONSISTE EN LA COLOCACIÓN DE POSTES, ESTRUCTURAS, LÍNEAS AÉREAS, BANCO DE DUCTOS, REGISTROS Y POSOS DE VISITA, CABLEADO CON XLP, MONTAJE DE SECCIONADORAS, TRANSFORMADOR 13,200/220-127, CANALIZACIÓN DE TUBERÍAS, COLOCACIÓN DE INTERRUPTOR PRINCIPAL, COLOCACIÓN DE TABLERO DE DISTRIBUCIÓN PARA ALUMBRADO Y CONTACTOS PARA LA ALIMENTACIÓN DE EQUIPOS PARA LA CONSTRUCCIÓN DE LA PLANTA, ESTOS TRABAJOS SE EFECTUARAN DURANTE EL DESARROLLO DE LA OBRA CIVIL.

1.4

EN LA SEGUNDA ETAPA, SE CONSIDERA EL DESARROLLO DE TODA LA OBRA EXTERIOR, QUE CONSISTE EN EL ZANJADO Y COLOCACION DE DUCTOS PARA BAJA TENSION, ARMADO DE REGISTROS Y BASES PARA SISTEMA DE

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2

3

1.5

ALUMBRADO EXTERIOR, COLOCACIÓN DE SISTEMA DE TIERRAS, COLOCACIÓN DE ALIMENTADORES PARA TABLEROS DE DISTRIBUCIÓN, COLOCACIÓN DE CCM Y ALIMENTACIÓN DE MOTORES Y EQUIPOS DE CONTROL Y FUERZA, PRUEBAS Y PUESTA EN MARCHA DE EQUIPOS.

1.6

EL OBJETIVO DE ESTE PROYECTO VA DE ACUERDO CON LOS PARAMETROS PREESTABLECIDOS PARA LAS INSTALACIONES ELECTRICAS DE TIPO INDUSTRIAL ASI COMO CON LOS INDICADOS POR LA C.F.E. PARA LAS SUBESTACIONES Y SERVICIOS DE MEDICION.

1.7

EN EL DESARROLLO DE LA PROPUESTA SE DARA IMPORTANCIA A LOS REQUERIMIENTOS DE OBRA CIVIL YA QUE SE DEBERA ESTAR DE ACUERDO CON NORMAS Y PARAMETROS DE LA C.F.E.

ALCANCE. 2.0

CÁLCULO Y DISEÑO DE LA SUBESTACIÓN REQUERIDA PARA EL SUMINISTRO DE ENERGÍA ELÉCTRICA PARA LOS EQUIPOS DE FUERZA, ALUMBRADO Y CONTROL. ÁREAS ADMINISTRATIVAS, VIGILANCIA, ALUMBRADO EXTERIOR, EQUIPOS Y SISTEMA DE MEDICION

2.1

CALCULO DE CARGAS Y DISEÑO DE TABLEROS PARA CADA ÁREA. DE ACUERDO CON SU TAMAÑO Y TIPO

2.2

CALCULO DE CARGAS Y DISEÑO DE TABLEROS PARA ALIMENTACIÓN DE CONTROL Y FUERZA DE EQUIPOS DE OPERACIÓN.

2.3

DISEÑO DE CANALIZACIONES TANTO DE MEDIA COMO DE BAJA TENCION.

2.4

SELECCIÓN Y CUANTIFICACION DE EQUIPOS Y MATERIALES REQUERIDOS PARA LA EJECUCION DEL PROYECTO.

REFERENCIAS. 3.0

LA SIGUIENTE DOCUMENTACIÓN HA SIDO TOMADA COMO REFERENCIA, LAS NORMAS MEXICANAS SON TOMADAS COMO MANDATARIAS Y LOS CODIGOS MANUALES SON APOYO EN CALCULOS:

3.2

NOM-001-SEDE-2005, RELATIVA A INSTALACIONES ELECTRICAS.

3.3

IEEE-STD-141; IEEE RECOMMENDED PRACTICES FOR ELECTRIC POWER DISTRIBUTION IN INDUSTRIAL PLANTS.

3.4

IEEE-STD-142; IEEE RECOMMENDED PRACTICES INDUSTRIAL AND COMMERCIAL POWER SISTEMS.

FOR

GROUNDING

OF

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4

5

3.5

CATALOGO DE PRODUCTOS SQUARE-D, ABB, IUSA, TELEMECANIC.

3.6

ESPECIFICACIONES DE CFE PARA LA MEDICION DE CONSUMO Y DEMANDA.

PROCEDIMIENTOS DE DISEÑO 4.1

PARA EL DESARROLLO DEL SIGUIENTES PROCEDIMIENTOS.

4.2

IDENTIFICAR NECESIDADES Y REQUERIMIENTOS DEL CLIENTE.

4.3

CÁLCULO Y CORRIDA DE ALTERNATIVAS DE DISTRIBUCION Y CONTROL PARA SISTEMA DE ALUMBRADO Y FUERZA.

4.4

CALCULO DE CAPACIDAD DE EQUIPOS.

4.5

PLANTEAR OPCIONES OPERACIÓN.

4.6

ESTABLECER Y DOCUMENTAR CRITERIO DE DISEÑO.

4.7

DOCUMENTAR PROCESO DE CALCULO.

4.8

ELABORAR DOCUMENTO FINAL.

DE

PROYECTO

DISEÑO

SE

HAN

CONSIDERANDO

ESTABLECIDO

CONDICIONES

LOS

DE

CRITERIOS DE DISEÑO 5.0

LOS SIGUIENTES CRITERIOS HAN SIDO ESTABLECIDOS PARA EL DESARROLLO DE LOS CALCULOS Y DISEÑO FINAL.

5.1

REVISIÓN DE CARGAS:

5.2

LEVANTAMIENTO DE CARGAS DE ACUERDO CON EL TAMAÑO Y NÚMERO EQUIPOS.

5.3

PARA CALCULO DE CAPACIDADES EN ALIMENTADORES GENERALES, SE CONSIDERA UN FACTOR DE DEMANDA DE 80% PARA ALUMBRADO, 50% PARA CONTACTOS, 85% PARA EQUIPÓS DE CLIMA Y 80% PARA EQUIPOS DE OPERACIÓN.

5.4

CALCULO DE CAPACIDAD EN CONDICIONES DE OPERACIÓN:

5.5

TEMPERATURA AMBIENTE DE 40 °C PARA CANALIZACIONES EN EL EXTERIOR Y DE 30 °C EN EL INTERIOR DEL EDIFICIO.

DE

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6

7

5.6

TABLA 310-16 DE LA NORMA PARA AMPACIDAD DE CONDUCTORES EN TUBERIAS CON LOS FACTORES DE CORRECCION POR TEMPERATURA.

5.7

CALCULO DE CAIDA DE VOLTAGE CONSIDERANDO IMPEDANCIA A PARTIR DE TABLA DEL CAPITULO 9 DEL NEC.

DOCUMENTACIÓN 6.0

ACOMETIDA ELÉCTRICA

6.1

TRANSICIÓN AÉREO - SUBTERRÁNEA

6.2

SUBESTACIÓN ELÉCTRICA

6.3

SISTEMA DE FUERZA

6.4

ALUMBRADO EXTERIOR

6.5

PLANTA DE EMERGENCIA

6.6

DETALLES PLANTA DE EMERGENCIA

6.7

SISTEMA DE TIERRAS

6.8

SISTEMA DE PARARRAYOS

6.9

SISTEMA DE CONTROL Y AUTOMATIZACIÓN

6.10

CUADRO DE CARGAS ALUMBRADO Y FUERZA

6.11

DETALLES ELÉCTRICOS

RESPONSABILIDADES Y AUTORIDADES. 7.0

LAS RESPONSABILIDADES, ASI COMO LAS AUTORIZACIONES EN EL DESARROLLO, ENTREGA E IMPLEMENTACION DEL PROYECTO SE INDICAN A CONTINUACION:

7.1

LAS RESPONSABILIDADES DEL CALCULO DISTRIBUCION PRIMARIA DE FUERZA EN BAJA TENSIÓN, SELECCIÓN DE CAPACIDADES Y ESPECIFICACION DE EQUIPOS, DISEÑO Y CALCULO DE CANALIZACIONES CORRE A CARGO DE SERVICIOS DE INSTALACIONES MANTENIMIENTO Y SERVICIOS S. DE R.L. DE C.V., BAJO LA DIRECCION DE R. ENRIQUE HERRERA S.

7.2

LA RESPONSABILIDAD DEL DESEMPEÑO DE ACUERDO A CARACTERISTICAS DE FABRICACION ES DEL FABRICANTE DE EQUIPOS.

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7.3

8

9

LA RESPONSABILIDAD DE LA ADECUADA INSTALACION, APEGO A PLANOS Y ESPECIFICACIONES ES DEL INSTALADOR.

CÁLCULO Y SELECCIÓN SUBESTACIÓN.

DE

LOS

DISPOSITIVOS

DE

PROTECCIÓN

DE

LAS

8.0

LADO PRIMARIO: 13.2 V. 3 FACES, 4 HILOS

8.1

SE PROYECTA APARTARRAYOS TIPO AUTOVALVULAR 12 KV, CON CONEXIÓN A TIERRA CON CABLE No. 4 AWG Y 1/0 DESNUDO DE COBRE, COMO DISPOSITIVO DE PROTECCION DE LAS INSTALACIONES CONTRA SOBRETENCIONES POR PERTURBACIONES EN LA RED, COMO LAS DE ORIGEN ATMOSFERICO O POR EFECTOD TRANSITORIOS DEBIDOS A LA OPERACIÓN DE INTERRUPTORES.

8.2

SE PROYECTA CORTACIRCUITOS FUSIBLE TIPO V PARA 27 KV DE ACUERDO CON NORMAS Y DISPOSICIONES DE CFE.

8.3

SE PROYECTA CONDUCTOR DE TIPO AAC CALIBRE 3/0 PARA FASES Y CONDUCTOR DE TIPO ALUMINIO AAC CALIBRE 1/0 PARA NEUTRO CORRIDO COMO LÍNEA DE TRANSMISIÓN AÉREA DE MEDIA TENSIÓN.

8.4

SE PROYECTA BANCO DE DUCTOS Y REGISTROS DE MEDIA TENSIÓN NORMA CFE, CON CONDUCTOR XLP CALIBRE 3/0 AL 15 KV COMO ALIMENTACIÓN SUBTERRÁNEA DE MEDIA TENSIÓN.

8.5

SE PROYECTA EQUIPO SECCIONADOR DE TIPO COMPACTO, CON DOS EQUIPOS SECCIONADORES, COMO EQUIPO PRINCIPAL UNA SECCIONADORA DE OPERACIÓN EN GRUPO TIPO MANUAL, UNA DERIVACIÓN DE OPERACIÓN EN GRUPO DISPARO POR FUSIBLE Y OPCIÓN DE OPERACIÓN MANUAL.

SELECCIÓN DE TRANSFORMADORES 9.0

CRITERIO DE SELECCIÓN DE LA CAPACIDAD Y TIPO DE TRANSFORMADORES

9.1

TR FUERZA

1,000 KVA TIPO GARGANTAS 13.2/440-254 V

TIPO DE CARGA

KW

CCM1 FUERZA

F. DE DEMANDA 246.18

DEMANDA ESP.

0.80

196.94

0.80

18.70 KW 386.72

KW CCM1 ALUMBRADO CCM2 FUERZA

23.38

CCM2 ALUMBRADO

18.72

0.80 483.41

KW

DEMANDA MÁXIMA

0.80 617.33 KW

14.97 KW

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CORRIENTE NOMINAL CORRIENTE MÁXIMA UNA FASE (+ 8%)

901.11 AMPERES 1,313.70 AMPERES 973.19 AMPERES

DEPRECIACIÓN CAPACIDAD TRANSFORMADOR 1.5 % / C° (ANSI C57.92) SOBRE 30 °C SEGÚN MÁXIMA REGISTRADA 40

15.00 %

CAPACIDAD REQUERIDA:

973.11 VA

CARGA MÁXIMA AL 80 % DEL TRANSF.

1.050.96 VA

CAPACIDAD SELECCIONADA

1,000 KVA

TRANSFORMADOR DE DISTRIBUCIÓN, TIPO GARGANTAS, CON CAPACIDAD DE 1,000 KVA, 13,200/440-254 V; ESTRELLA-ESTRELLA, OPERACIÓN RADIAL, BOQUILLAS TIPO EXTERIOR, EN EL LADO PRIMARIO, BOQUILLAS TIPO ESPADA EN EL SECUNDARIO, 2 DERIVACIONES ARRIBA Y 2 ABAJO A 2.5 % DEL VOLTAJE NOMINAL CADA UNA, CON OPERACIÓN EXTERNA DEL CAMBIADOR, CONSTRUIDO Y APROBADO EN LA ESPECIFICACIÓN K.0000 DE C.F.E., CON PROTOCOLO DE PRUEBAS LAPEM, MARCAS AUTORIZADAS: IG, IEM, PROLEC, EMSA, ABB, PRODIM, IUSA. 9.2

TRSA1-ALUMBRADO 30 KVA TIPO SECO 440/220-127 V TAB. “V” CASETA TAB. “A” OFFS. TAB. “R” OFFS.

.80 9.19

TAB. “A” OPERACIÓN TAB. “B” OPERACIÓN

2.29 7.90

0.80 0.80 3.20

0.80

64 KW 7.35 KW 2.56

KW

DEMANDA MÁXIMA CORRIENTE NOMINAL CORRIENTE MÁXIMA UNA FASE (+ 8%)

0.80 0.80

1.83 KW 6.32 KW 18.70 KW 54.59 AMPERES 80.00 AMPERES 58.95 AMPERES

DEPRECIACIÓN CAPACIDAD TRANSFORMADOR 1.5 % / C° (ANSI C57.92) SOBRE 30 °C SEGÚN MÁXIMA REGISTRADA 40

15.00 %

CAPACIDAD REQUERIDA:

58.95 VA

CARGA MÁXIMA AL 80 % DEL TRANSF. CAPACIDAD SELECCIONADA

64.00 VA 30 KVA

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

TRANSFORMADOR DE DISTRIBUCIÓN, TIPO SECO, CON CAPACIDAD DE 30 KVA, 440/220-127 V; ESTRELLA-ESTRELLA, BOQUILLAS TIPO ESPADA EN EL LADO PRIMARIO, BOQUILLAS TIPO ESPADA EN EL SECUNDARIO, 2 DERIVACIONES ARRIBA Y 2 ABAJO A 2.5 % DEL VOLTAJE NOMINAL CADA UNA, MARCAS AUTORIZADAS: IG, IEM, PROLEC, EMSA, ABB, PRODIM, IUSA 9.3

TRSA2-ALUMBRADO 25 KVA TIPO SECO 440/220-127 V TAB. “C” CLIMAS TAB. “E” AL. EXT.

9.82 8.90

DEMANDA MÁXIMA CORRIENTE NOMINAL CORRIENTE MÁXIMA UNA FASE (+ 8%)

0.80 0.80

7.85 KW 7.12 KW 14.97 KW 43.70 AMPERES 65.00 AMPERES 47.19 AMPERES

DEPRECIACIÓN CAPACIDAD TRANSFORMADOR 1.5 % / C° (ANSI C57.92) SOBRE 30 °C SEGÚN MÁXIMA REGISTRADA 40

15.00 %

CAPACIDAD REQUERIDA:

47.19 VA

CARGA MÁXIMA AL 80 % DEL TRANSF.

52.00 VA

CAPACIDAD SELECCIONADA

25 KVA

TRANSFORMADOR DE DISTRIBUCIÓN, TIPO SECO, CON CAPACIDAD DE 25 KVA, 440/220-127 V; ESTRELLA-ESTRELLA, BOQUILLAS TIPO ESPADA EN EL LADO PRIMARIO, BOQUILLAS TIPO ESPADA EN EL SECUNDARIO, 2 DERIVACIONES ARRIBA Y 2 ABAJO A 2.5 % DEL VOLTAJE NOMINAL CADA UNA, MARCAS AUTORIZADAS: IG, IEM, PROLEC, EMSA, ABB, PRODIM, IUSA

10

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA TABLERO PRINCIPAL DE DISTRIBUCIÓN DE FUERZA 440 V. 10.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

10.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 617.33 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (617,330)/ (1.732 x VF x FP) I= (617,330)/ (1.732 x 440 x .90) I= 990.06 AMPRS.

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

10.2

CALCULO DE LA PROTECCION I INT. = 900.06 x 125 % I INT. =1,125.00 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMOMAGNETICO DE 3 POLOS POR 1,200 AMPRS PARA 600 V.C.A.

10.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCION DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 900.06/ (0.80 x 1) = 1,125.07 SE SELECCIONA SEIS CONDUCTORES DOS POR FASE DEL CALIBRE 500 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMICION DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 506.8 MM2 PARA LAS FASES, PARA EL NEUTRO SE SELECCIONA UN CONDUCTOR DEL CAL. 500 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMICION DE HUMOS, Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 3/0 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).

10.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAIDA DE TENSION CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 50 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 900.06 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSION EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 50 MTS. x 900.06 AMPRS. / 440 x 1.5 %

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

S = 236.20 MM2 SE SELECCIONA DOS CONDUCTORES CALIBRE No. 500 CON UNA SECCIÓN DE 506.80 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 405.44 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 50 x (900.06 x 1.25) / 440 x 405.44 = 1.09 %

11

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA CCM1 DISTRIBUCIÓN FUERZA 440 V.

DE

11.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

11.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 269.56 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (269,560)/ (1.732 x VF x FP) I= (269,560)/ (1.732 x 440 x .90) I= 393.01 AMPRS.

11.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 393.01 x 125 % I INT. =491.26 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 500 AMPRS PARA 600 V.C.A.

11.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 393.01/ (0.80 x 1)

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

= 491.26 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE DEL CALIBRE 500 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 253.4 MM2 PARA LAS FASES, PARA EL NEUTRO SE SELECCIONA UN CONDUCTOR DEL CAL. 500 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS, Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 1/0 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005). 11.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 25 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 393.01 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 25 MTS. x 393.01 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 51.57 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTORES CALIBRE No. 500 CON UNA SECCIÓN DE 253.4 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 202.72 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 25 x (393.01 x 1.25) / 440 x 202.72 = 0.48 %

12

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MS1-04 SOPLADOR 150 HP 440 V. 12.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

12.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 111.90 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (111,900)/ (1.732 x VFx FP) I= (111,900)/ (1.732 x 440 x .90) I= 163.14 AMPRS.

12.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 163.14 x 140 % I INT. =228.39 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 250 AMPRS PARA 600 V.C.A.

12.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 163.14/ (0.80 x .90) = 226.58 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 4/0 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 107.20 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 02 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).

12.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 20 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 163.14 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 20 MTS. x 163.14 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 17.12 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.4/0 CON UNA SECCIÓN DE 107.2 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 85.76 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 20 x (163.14 x 1.25) / 440 x 85.76 = 0.37 %

13

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MS2-04 SOPLADOR 150 HP 440 V. 13.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

13.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 111.90 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (111,900)/ (1.732 x VF x FP) I= (111,900)/ (1.732 x 440 x .90) I= 163.14 AMPRS.

13.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 163.14 x 140 % I INT. =228.39 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 250 AMPRS PARA 600 V.C.A.

13.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 163.14/ (0.80 x .90) = 226.58 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 4/0 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 107.20 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 02 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005). 13.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 25 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 163.14 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 25 MTS. x 163.14 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 21.41 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.4/0 CON UNA SECCIÓN DE 107.2 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 85.76 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 25 x (163.14 x 1.25) / 440 x 85.76 = 0.47 %

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

14

CALCULO DE ALIMENTADORES COMPRESOR 2 HP 440 V.

Y

PROTECCIONES

PARA

MOTOR

MDC1-03

14.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

14.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 1.49 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (1,490)/ (1.732 x VF x FP) I= (1,490)/ (1.732 x 440 x .90) I= 2.17 AMPRS.

14.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 2.17 x 140 % I INT. =3.03 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 15 AMPRS PARA 600 V.C.A.

14.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 2.17/ (0.80 x .90) = 3.01 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 12 AWG DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 3.30 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 14 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).

14.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 55 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 2.17 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 55 MTS. x 2.17 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 0.62 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.12 CON UNA SECCIÓN DE 3.307 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 2.64 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 55 x (2.17 x 1.25) / 440 x 2.64 = 0.63 %

15

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MDM1-01 MOTOR REDUCTOR .5 HP 440 V. 15.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

15.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE .333 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (373)/ (1.732 x Vf x FP) I= (373)/ (1.732 x 440 x .90) I= 0.54 AMPRS.

15.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 0.54 x 140 %

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

I INT. =0.75 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 15 AMPRS PARA 600 V.C.A. 15.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 0.54/ (0.80 x .90) = 0.75 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES CALIBRE UNO POR FASE 12 AWG DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 3.30 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 14 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).

15.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 60 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 0.54 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 60 MTS. x 0.54 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 0.17 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.12 CON UNA SECCIÓN DE 3.307 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 2.64 MM2

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 60 x (0.54 x 1.25) / 440 x 2.64 = 0.12 %

16

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MDM2-01 MOTOR REDUCTOR .5 HP 440 V. 16.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

16.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE .333 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (373)/ (1.732 x Vf x FP) I= (373)/ (1.732 x 440 x .90) I= 0.54 AMPRS.

16.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 0.54 x 140 % I INT. =0.75 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 15 AMPRS PARA 600 V.C.A.

16.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 0.54/ (0.80 x .90) = 0.75

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 12 AWG DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 3.30 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 14 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005). 16.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 65 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 0.54 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 65 MTS. x 0.54 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 0.18 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.12 CON UNA SECCIÓN DE 3.307 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 2.64 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 65 x (0.54 x 1.25) / 440 x 2.64 = 0.13 %

17

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MDM3-01 MOTOR REDUCTOR .5 HP 440 V. 17.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

17.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE .333 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE:

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

I= (373)/ (1.732 x Vf x FP) I= (373)/ (1.732 x 440 x .90) I= 0.54 AMPRS. 17.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 0.54 x 140 % I INT. =0.75 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 15 AMPRS PARA 600 V.C.A.

17.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 0.54/ (0.80 x .9) = 0.75 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 12 AWG DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 3.30 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 14 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).

17.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 70 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 0.54 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 %

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 70 MTS. x 0.54 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 0.20 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.12 CON UNA SECCIÓN DE 3.307 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 2.64 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 70 x (0.54 x 1.25) / 440 x 2.64 = 0.14 %

18

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MDA1-02 MOTOR REDUCTOR .25 HP 440 V. 18.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

18.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE .333 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (186)/ (1.732 x Vf x FP) I= (186)/ (1.732 x 440 x .90) I= 0.27 AMPRS.

18.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 0.27 x 140 % I INT. =0.37 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 15 AMPRS PARA 600 V.C.A.

18.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 0.27/ (0.80 x .9) = 0.37 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES CALIBRE 12 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 3.30 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 14 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001SEDE-2005). 18.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 65 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 0.27 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 65 MTS. x 0.24 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 0.09 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.12 CON UNA SECCIÓN DE 3.307 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 2.64 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 65 x (0.27 x 1.25) / 440 x 2.64 = 0.07 %

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

19

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MDA2-02 MOTOR REDUCTOR .25 HP 440 V. 19.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

19.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE .333 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (186)/ (1.732 x Vf x FP) I= (186)/ (1.732 x 440 x .90) I= 0.27 AMPRS.

19.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 0.27 x 140 % I INT. =0.37 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 15 AMPRS PARA 600 V.C.A.

19.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 0.24/ (0.80 x .90) = 0.37 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 12 AWG DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 3.30 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 14 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).

19.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e%

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 70 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 0.27 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 70 MTS. x 0.27 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 0.10 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.12 CON UNA SECCIÓN DE 3.307 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 2.64 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 70 x (0.24 x 1.25) / 440 x 2.64 = 0.07 %

20

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MDA3-02 MOTOR REDUCTOR .25 HP 440 V. 20.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

20.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE .333 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (186)/ (1.732 x Vf x FP) I= (186)/ (1.732 x 440 x .90) I= 0.27 AMPRS.

20.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 0.27 x 140 % I INT. =0.37 AMPRS

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 15 AMPRS PARA 600 V.C.A. 20.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 0.27/ (0.80 x .90) = 0.37 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES CALIBRE 12 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 3.30 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 14 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001SEDE-2005).

20.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 75 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 0.27 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 75 MTS. x 0.27 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 0.11 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.12 CON UNA SECCIÓN DE 3.307 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 2.64 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA:

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 75 x (0.27 x 1.25) / 440 x 2.64 = 0.08 %

21

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MDA4-02 MOTOR REDUCTOR .25 HP 440 V. 21.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

21.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE .333 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (186)/ (1.732 x Vf x FP) I= (186)/ (1.732 x 440 x .90) I= 0.27 AMPRS.

21.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 0.27 x 140 % I INT. =0.37 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 15 AMPRS PARA 600 V.C.A.

21.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 0.27/ (0.80 x .90) = 0.37

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 12 AWG DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 3.30 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 14 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005). 21.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 70 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 0.27 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 70 MTS. x 0.27 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 0.10 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.12 CON UNA SECCIÓN DE 3.307 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 2.64 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 70 x (0.27 x 1.25) / 440 x 2.64 = 0.07 %

22

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MDA5-02 MOTOR REDUCTOR .25 HP 440 V. 22.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

22.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE .333 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE:

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

I= (186)/ (1.732 x Vf x FP) I= (186)/ (1.732 x 440 x .90) I= 0.27 AMPRS.

22.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 0.27 x 140 % I INT. =0.37 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 15 AMPRS PARA 600 V.C.A.

22.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 0.27/ (0.80 x .90) = 0.37 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 12 AWG DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 3.30 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 14 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).

22.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 75 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 0.27

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 75 MTS. x 0.27 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 0.11 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.12 CON UNA SECCIÓN DE 3.307 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 2.64 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 75 x (0.24 x 1.25) / 440 x 2.64 = 0.08 %

23

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MDA6-02 MOTOR REDUCTOR .25 HP 440 V. 23.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

23.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE .333 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (186)/ (1.732 x Vf x FP) I= (186)/ (1.732 x 440 x .90) I= 0.27 AMPRS.

23.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 0.27 x 140 % I INT. =0.37 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 15 AMPRS PARA 600 V.C.A.

23.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 0.27/ (0.80 x .90) = 0.37 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 12 AWG DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 3.30 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 14 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005). 23.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 80 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 0.27 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 80 MTS. x 0.27 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 0.11 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.12 CON UNA SECCIÓN DE 3.307 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 2.64 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 80 x (0.27 x 1.25) / 440 x 2.64 = 0.08 %

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

24

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MBT1-07 BOMBA DE TORNILLO 6 HP 440 V. 24.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

24.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 4.47 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (4,470)/ (1.732 x Vf x FP) I= (4.470)/ (1.732 x 440 x .90) I= 6.51 AMPRS.

24.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 6.51 x 140 % I INT. =9.11 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 15 AMPRS PARA 600 V.C.A.

24.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 6.51/ (0.80 x .90) = 9.04 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 06 AWG DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 13.30 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 10 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).

24.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 295 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 6.51 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 295 MTS. x 6.51 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 10.08 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.06 CON UNA SECCIÓN DE 13.30 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 10.64 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 295 x (6.51 x 1.25) / 440 x 10.64 = 1.77 %

25

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MFB1-08 MOTOR REDUCTOR 7 HP 440 V. 25.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

25.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 5.22 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (5,220)/ (1.732 x Vf x FP) I= (5,220)/ (1.732 x 440 x .90) I= 7.61 AMPRS.

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

25.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 7.61 x 140 % I INT. = 10.65 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 15 AMPRS PARA 600 V.C.A.

25.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 7.61/ (0.80 x .90) = 10.56 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 04 AWG DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 21.115 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 10 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).

25.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 305 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 7.61 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 305 MTS. x 6.84 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 12.18 MM2

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.04 CON UNA SECCIÓN DE 21.115 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 16.892 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 305 x (7.61 x 1.25) / 440 x 10.64 = 1.35 % 26

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MBC1-05 BOMBA SUMERGIBLE 10 HP 440 V. 26.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

26.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 7.46 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (7,460)/ (1.732 x Vf x FP) I= (7.460)/ (1.732 x 440 x .90) I= 10.87 AMPRS.

26.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 10.87 x 140 % I INT. = 15.21 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 20 AMPRS PARA 600 V.C.A.

26.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 10.87/ (0.80 x .90) = 15.09

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 04 AWG DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 21.115 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 08 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005). 26.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 285 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 10.87 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 285 MTS. X 10.87 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 16.26 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.04 CON UNA SECCIÓN DE 21.115 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 16.89 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 285 x (10.87 x 1.25) / 440 x 16.89 = 1.8 %

27

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MCP1-06 MOTOR REDUCTOR 1 HP 440 V. 27.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

27.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE .746 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE:

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

I= (746)/ (1.732 x Vf x FP) I= (746)/ (1.732 x 440 x .90) I= 1.08 AMPRS.

27.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 1.08 x 140 % I INT. = 1.51 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 15 AMPRS PARA 600 V.C.A.

27.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 1.08/ (0.80 x .90) = 1.5 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 10 AWG DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 5.26 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 14 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).

27.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 285 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 1.08

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 285 MTS. x 1.08 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 1.62 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.10 CON UNA SECCIÓN DE 5.26 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 4.20 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 285 x (1.08 x 1.25) / 440 x 4.20 = 0.72 %

28

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA TABLERO DE DISTRIBUCIÓN “V” CASETA DE VIGILANCIA 220 V. 28.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

28.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE .80 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 220 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (800)/ (1.732 x Vf ) I= (800)/ (1.732 x 220) I= 2.09 AMPRS.

28.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 2.09 x 1.25 % I INT. = 2.61 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 15 AMPRS PARA 600 V.C.A.

28.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 2.09/ (0.80 x 1) = 2.61 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 06 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 5.26 MM2 PARA LAS FASES, UN CONDUCTOR DE No. 06 PARA EL NEUTRO Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 10 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005). 28.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 180 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 2.09 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 220 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 180 MTS. x 2.09 AMPRS. / 220 x 1.5 % S = 3.95 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.06 CON UNA SECCIÓN DE 13.30 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 10.64 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 180 x (2.09 x 1.25) / 220 x 10.64 = 0.7 %

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

29

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA TABLERO DE DISTRIBUCIÓN “A” ALUMBRADO Y CONTACTOS OFICINAS 220 V. 29.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

29.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 9.19 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 220 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (9,190)/ (1.732 x Vf) I= (9,190)/ (1.732 x 220) I= 24.11 AMPRS.

29.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 24.11 x 1.25 % I INT. = 30.13 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 50 AMPRS PARA 600 V.C.A.

29.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 24.11/ (0.80 x 1) =30.13 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 1/0 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 53.48 MM2 PARA LAS FASES, UN CONDUCTOR DE No. 1/0 PARA EL NEUTRO Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 06 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).

29.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 150 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 24.11 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 220 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 150 MTS. x 24.11 AMPRS. / 220 x 1.5 % S = 37.96 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No1/.0 CON UNA SECCIÓN DE 53.48 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 42.784 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 150 x (24.11 x 1.25) / 220 x 42.68 = 1.66 %

30

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA TABLERO DE DISTRIBUCIÓN “R” CONTACTOS REGULADOS OFICINAS 220 V. 30.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

30.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 3.2 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 220 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (3,200)/ (1.732 x Vf) I= (3,200)/ (1.732 x 220) I= 8.39 AMPRS.

30.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

I INT. = 8.39 x 1.25 % I INT. = 10.48 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 20 AMPRS PARA 600 V.C.A. 30.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 8.39/ (0.80 x 1) = 10.47 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 04 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 21.115 MM2 PARA LAS FASES, UN CONDUCTOR DE No.04 PARA EL NEUTRO Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 06 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).

30.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 150 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 8.39 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 220 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 150 MTS. x 8.39 AMPRS. / 220 x 1.5 % S = 13.21 MM2

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.04 CON UNA SECCIÓN DE 21.115 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 16.892 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 150 x (8.39 x 1.25) / 220 x 16.892 = 1.46 % 31

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA TABLERO DE DISTRIBUCIÓN “A’” EDIFICIO DE OPERACIONES 220 V. 31.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

31.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 2.29 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 220 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (2,290)/ (1.732 x Vf) I= (2,290)/ (1.732 x 220) I= 6.0 AMPRS.

31.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 6.0 x 1.25 % I INT. = 7.5 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 15 AMPRS PARA 600 V.C.A.

31.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 6.0/ (0.80 x 1) = 7.5

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 06 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 13.3 MM2 PARA LAS FASES, UN CONDUCTOR DE No.06 PARA EL NEUTRO Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 10 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005). 31.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 15 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 6.0 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 220 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 15 MTS. x 6.0 AMPRS. / 220 x 1.5 % S = 0.94 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.06 CON UNA SECCIÓN DE 13.3 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 10.64 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 15 x (6.0 x 1.25) / 220 x 16.892 = 0.15 %

32

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA TABLERO DE DISTRIBUCIÓN “B’” EDIFICIO DE OPERACIONES 220 V. 32.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

32.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 7.9 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 220 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE:

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

I= (7,900)/ (1.732 x Vf) I= (7,900)/ (1.732 x 220) I= 20.73 AMPRS.

32.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 20.73 x 1.25 % I INT. = 25.91 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 30 AMPRS PARA 600 V.C.A.

32.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 20.73/ (0.80 x 1) = 25.91 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 04 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 21.115 MM2 PARA LAS FASES, UN CONDUCTOR DE No.04 PARA EL NEUTRO Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 08 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).

32.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 25 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 20.73

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 220 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 25 MTS. x 20.73 AMPRS. / 220 x 1.5 % S = 5.44 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.06 CON UNA SECCIÓN DE 13.3 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 10.64 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 25 x (20.73 x 1.25) / 220 x 10.64 = 0.54 %

33

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA CCM2 DISTRIBUCIÓN FUERZA 440 V.

DE

33.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

33.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 502.13 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (502,130)/ (1.732 x VF) I= (502,130)/ (1.732 x 440) I= 737.62 AMPRS.

33.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 658.89 x 125 % I INT. =823.61 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 800 AMPRS PARA 600 V.C.A.

33.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 658.90/ (0.80 x 1) = 823.61 SE SELECCIONA SEIS CONDUCTORES DOS POR FASE DEL CALIBRE 350 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 354.60 MM2 PARA LAS FASES, PARA EL NEUTRO SE SELECCIONA UN CONDUCTOR DEL CAL. 350 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS, Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 1/0 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005). 33.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 50 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 800 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 50 MTS. x 800 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 131.21 MM2 SE SELECCIONA DOS CONDUCTORES CALIBRE No.350 CON UNA SECCIÓN DE 354.6 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 283.68 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 50 x (800 x 1.25) / 440 x 202.72 = 0.87 %

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

34

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MS3-04 SOPLADOR 150 HP 440 V. 34.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

34.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 111.90 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (111,900)/ (1.732 x VF x FP) I= (111,900)/ (1.732 x 440 x .90) I= 163.14 AMPRS.

34.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 163.14 x 140 % I INT. =228.39 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 250 AMPRS PARA 600 V.C.A.

34.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 163.14/ (0.80 x .90) = 226.58 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 4/0 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 107.20 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 02 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

34.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 30 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 163.14 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 30 MTS. x 163.14 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 25.69MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.4/0 CON UNA SECCIÓN DE 107.2 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 85.76 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 30 x (163.14 x 1.25) / 440 x 85.76 = 0.56 %

35

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MS4-04 SOPLADOR 150 HP 440 V. 35.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

35.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 111.90 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (111,900)/ (1.732 x VF x FP) I= (111,900)/ (1.732 x 440 x .90) I= 163.14 AMPRS.

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

35.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 163.14 x 140 % I INT. =228.39 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 250 AMPRS PARA 600 V.C.A.

35.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 163.14/ (0.80 x .90) = 226.58 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES CALIBRE 4/0 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 107.20 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 02 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001SEDE-2005).

35.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 35 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 163.14 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 35 MTS. x 163.14 AMPRS. / 440 x 1.5 %

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

S = 29.97 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.4/0 CON UNA SECCIÓN DE 107.2 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 85.76 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 35 x (163.14 x 1.25) / 440 x 85.76 = 0.65 % 36

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MS5-04 SOPLADOR 150 HP 440 V. 36.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

36.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 111.90 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (111,900)/ (1.732 x VF x FP) I= (111,900)/ (1.732 x 440 x .90) I= 163.14 AMPRS.

36.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 163.14 x 140 % I INT. =228.39 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 250 AMPRS PARA 600 V.C.A.

36.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 163.14/ (0.80 x .90) = 226.58

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 4/0 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 107.20 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 02 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005). 36.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 40 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 163.14 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 40 MTS. x 163.14 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 34.25 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.4/0 CON UNA SECCIÓN DE 107.2 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 85.76 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 30 x (163.14 x 1.25) / 440 x 85.76 = 0.75 %

37

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MS6-04 SOPLADOR 150 HP 440 V. 37.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

37.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 111.90 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE:

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

I= (111,900)/ (1.732 x VF x FP) I= (111,900)/ (1.732 x 440 x .90) I= 163.14 AMPRS. 37.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 163.14 x 140 % I INT. =228.39 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 250 AMPRS PARA 600 V.C.A.

37.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 163.14/ (0.80 x .90) = 226.58 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES CALIBRE 4/0 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 107.20 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 02 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001SEDE-2005).

37.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 45 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 163.14 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 45 MTS. x 163.14 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 38.53 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.4/0 CON UNA SECCIÓN DE 107.2 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 85.76 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 45 x (163.14 x 1.25) / 440 x 85.76 = 0.84 %

38

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MBT2-07 BOMBA DE TORNILLO 6 HP 440 V. 38.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

38.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 4.47 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (4,470)/ (1.732 x Vf x FP) I= (4.470)/ (1.732 x 440 x .90) I= 6.51 AMPRS.

38.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 6.51 x 140 % I INT. = 9.11 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 15 AMPRS PARA 600 V.C.A.

38.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 6.51/ (0.80 x .90) = 9.04 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 06 AWG DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 13.30 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 10 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005). 38.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 305 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 6.51 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 305 MTS. x 6.51 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 10.42 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.06 CON UNA SECCIÓN DE 13.30 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 10.64 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 305 x (6.51 x 1.25) / 440 x 10.64 = 1.83 %

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

39

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MBT3-07 BOMBA DE TORNILLO 6 HP 440 V. 39.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

39.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 4.47 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (4,470)/ (1.732 x Vf x FP) I= (4.470)/ (1.732 x 440 x .90) I= 6.51 AMPRS.

39.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 6.51 x 140 % I INT. =9.11 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 15 AMPRS PARA 600 V.C.A.

39.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 6.51/ (0.80 x .90) = 9.04 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 06 AWG DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 13.30 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 10 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).

39.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 285 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 6.51 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 285 MTS. x 6.51 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 9.74 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.06 CON UNA SECCIÓN DE 13.30 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 10.64 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 285 x (5.86 x 1.25) / 440 x 10.64 = 1.71 %

40

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MFB2-08 MOTOR REDUCTOR 7 HP 440 V. 40.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

40.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 5.22 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (5,220)/ (1.732 x Vf x FP) I= (5.220)/ (1.732 x 440 x .90) I= 7.61 AMPRS.

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

40.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 7.61 x 140 % I INT. = 10.65 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 15 AMPRS PARA 600 V.C.A.

40.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 7.61/ (0.80 x .90) = 10.56 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 04 AWG DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 21.115 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 10 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).

40.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 305 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 7.61 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 305 MTS. x 7.61 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 11.38 MM2

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.04 CON UNA SECCIÓN DE 21.115 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 16.892 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 320 x (5.86 x 1.25) / 440 x 16.892 = 1.26 % 41

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MFB3-08 MOTOR REDUCTOR 7 HP 440 V. 41.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

41.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 5.22 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (5,220)/ (1.732 x Vf x FP) I= (5.220)/ (1.732 x 440 x .90) I= 7.61 AMPRS.

41.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 7.61 x 140 % I INT. = 10.65 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 15 AMPRS PARA 600 V.C.A.

41.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 7.61/ (0.80 x .90) = 10.56

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POA FASE CALIBRE 06 AWG DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 13.30 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 10 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005). 41.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 220 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 7.61 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 220 MTS. x 7.61 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 8.79 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.06 CON UNA SECCIÓN DE 13.30 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 10.64 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 220 x (6.84 x 1.25) / 440 x 10.64 = 1.55 %

42

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MBC2-05 BOMBA SUMERGIBLE 10 HP 440 V. 42.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

42.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 7.46 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE:

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

I= (7,460)/ (1.732 x Vf x FP) I= (7.460)/ (1.732 x 440 x .90) I= 10.87 AMPRS.

42.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 10.87 x 140 % I INT. = 15.21 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 20 AMPRS PARA 600 V.C.A.

42.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 10.87/ (0.80 x .90) = 15.09 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 04 AWG DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 21.115 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 08 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).

42.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 295 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 10.87

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 295 MTS. x 10.87 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 16.83 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.04 CON UNA SECCIÓN DE 21.115 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 16.89 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 285 x (9.78 x 1.25) / 440 x 16.89 = 1.87 %

43

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MBC3-05 BOMBA SUMERGIBLE 10 HP 440 V. 43.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

43.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 7.46 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (7,460)/ (1.732 x Vf x FP) I= (7.460)/ (1.732 x 440 x .90) I= 10.87 AMPRS.

43.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 10.87 x 140 % I INT. = 15.21 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 20 AMPRS PARA 600 V.C.A.

43.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 10.87/ (0.80 x .90) = 15.09 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 06 AWG DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 13.3 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 10 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005). 43.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 175 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 10.87 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 175 MTS. x 10.87 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 9.98 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.06 CON UNA SECCIÓN DE 13.3 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 10.64 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 175 x (10.87 x 1.25) / 440 x 10.64 = 1.11 %

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

44

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MCP2-06 MOTOR REDUCTOR 1 HP 440 V. 44.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

44.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE .746 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (746)/ (1.732 x Vf x FP) I= (746)/ (1.732 x 440 x .90) I= 1.08 AMPRS.

44.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 1.08 x 140 % I INT. = 1.51 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 15 AMPRS PARA 600 V.C.A.

44.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 1.08/ (0.80 x .90) = 1.5 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 10 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 5.26 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 14 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

44.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 310 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 1.08 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 310 MTS. x 1.08 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 1.76 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.10 CON UNA SECCIÓN DE 5.26 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 4.20 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 310 x (1.08 x 1.25) / 440 x 4.20 = 0.78 %

45

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MCP3-06 MOTOR REDUCTOR 1 HP 440 V. 45.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

45.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE .746 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (746)/ (1.732 x Vf) I= (746)/ (1.732 x 440) I= 1.08 AMPRS.

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

45.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 1.08 x 140 % I INT. = 1.51 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 15 AMPRS PARA 600 V.C.A.

45.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 1.08/ (0.80 x .90) = 1.5 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 10 AWG DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 5.26 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 14 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).

45.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 190 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 1.08 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA:

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

S = 2 x 1.732 x 190 MTS. x 1.08 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 1.08 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.10 CON UNA SECCIÓN DE 5.26 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 4.20 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 310 x (0.97 x 1.25) / 440 x 4.20 = 0.48 % 46

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA TABLERO DE DISTRIBUCIÓN “C” CLIMAS OFICINAS 220 V. 46.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

46.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 9.82 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 220 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (9,820)/ (1.732 x Vf) I= (9,820)/ (1.732 x 220) I= 25.77 AMPRS.

46.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 25.77 x 1.25 % I INT. = 32.21 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 30 AMPRS PARA 600 V.C.A.

46.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE:

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 25.77/ (0.80 x 1) = 32.21 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES CALIBRE 1/0 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 53.48 MM2 PARA LAS FASES, UN CONDUCTOR DE No. 1/0 PARA EL NEUTRO Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 04 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005). 46.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 150 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 25.77 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 220 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 150 MTS. x 25.77 AMPRS. / 220 x 1.5 % S = 40.58 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.1/0 CON UNA SECCIÓN DE 53.48 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 42.784 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 150 x (25.77 x 1.25) / 220 x 42.784 = 1.78 %

47

CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA TABLERO DE DISTRIBUCIÓN “E” ALUMBRADO EXTERIOR 220 V.

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

47.0

LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

47.1

SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 8.9 KW, CON UN VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 220 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE: I= (8,900)/ (1.732 x Vf) I= (8,900)/ (1.732 x 220) I= 23.35 AMPRS.

47.2

CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 23.35 x 1.25 % I INT. = 29.18 AMPRS POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 30 AMPRS PARA 600 V.C.A.

47.3

SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE: I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 23.35/ (0.80 x 1) =29.18 SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES CALIBRE 04 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 21.115 MM2 PARA LAS FASES, UN CONDUCTOR DE No. 04 PARA EL NEUTRO Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 08 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).

47.4

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE:

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 20 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 23.35 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 220 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 20 MTS. x 23.35 AMPRS. / 220 x 1.5 % S = 4.90 MM2 SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No. 04 CON UNA SECCIÓN DE 21.115 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 16.89 MM2 LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 20 x (23.35 x 1.25) / 220 x 16.89 = 0.54 %

48

CALCULO DEL SISTEMA DE TIERRA FISICA 48.1

CALCULO DEL VALOR MAX. DE LA CORRIENTE FALLA QUE FLUYE ENTRE LA MALLA DE PUESTA A TIERRA Y EL TERRENO CIRCUNDANTE. (IG)

48.2

PARA DETERMINAR EL VALOR DE LA CORRIENTE IG PARA EL CÁLCULO DE LA RED DE PUESTA A TIERRA DE LA SUBESTACION SE SEGUIRAN LOS SIGUIENTES PASOS:

48.3

EVALUACIÓN DEL TIPO Y LOCALIZACION DE LAS FALLAS QUE PROBABLEMENTE PRODUCIRAN LOS MAYORES FLUJOS DE CORRIENTE ENTRE LA MAYA Y EL TERRENO CIRCUNDANTE, PRODUCIENDO LA MAYOR ELEVACION DE POTENCIAL DE LA MALLA CON RESPECTO A TIERRA Y LOS MAYORES GRADIENTES DE POTENCIAL EN EL AREA DE LA SUBESTACION. EN ESTE CASO LA MAYOR CORRIENTE DE FALLA ESTARA PRESENTE EN EL CASO DE PERDIDA DE AISLAMIENTO Y FALLA EN EL TRAMO ENTRE LAS TERMINALES DEL CABLE DE ENERGIA Y LAS BOBINAS DE ALTA DEL TRANSFORMADOR, LOCALIZANDOSE LA FALLA EN EL AREA ALREDEDOR DE LA SUBESTACION COMPACTA.

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

48.3.1 DETERMINACIÓN DEL FACTOR DE DIVICION DE LA CORRIENTE DE FALLA SF, PARA EL TIPO DE FALLA.

48.3.2 DETERMINACIÓN DEL FACTOR DE DECREMENTO DF PARA LOS EFECTOS DE ASIMETRIA DE LA ONDA DE LA CORRIENTE DE FALLA BASADO EN EL TIEMPO DE DURACION DE LA FALLA TF. 48.4

CORRIENTE SIMÉTRICA DE FALLA IG = SF IF

SIGLA

PARAMETRO

Ig

CORRIENTE SIMETRICA DE FALLA.

Sf

VALOR RMS DE LA CORRIENTE SIMETRICA DE FALLA A TIERRA

1

FACTOR DE DIVICION DE LA CORRIENTE QUE RELACIONA LA MAGNITUD DE LA CORRIENTE A LA PARTE DE ESTA QUE FLUYE DE LA MALLA HACIA EL TERRENO. (CONSIDERAR EL VALOR CERCANO A LA UNIDAD SUPONE LA PEOR CONDICION).

1

If

48.5

VALOR CALCULO 1,498.00

UNIDAD AMPERES

CALCULO DEL FACTOR DE DECREMENTO DF PARA LAS CONDICIONES DE FALLA, ESTE FACTOR SE OBTIENE A PARTIR DE LA SIGUIENTE RELACION:

( )

Df = I Ta I-e Tf SIGLA

PARAMETRO

VALOR CALCULO

UNIDAD

TfDURACION DE LA FALLA (PARA EFECTO DE CORRIENTE MAXIMA SE CONSIDERAN TRES CICLOS, SUPONIENDO SU PEOR CONDICION.

Ta

Df

0.05

CONSTANTE DE TIEMPO SUBTRANSITORIA = X”/Wr (RELACION X/R = 10 EN EL PUNTO DE FALLA)

10

FACTOR DE DECREMENTO

1.232

SEGUNDOS

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL). CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

48.6

CORRIENTE MAXIMA DE FALLA, ESTE VALOR SE CALCULA A PARTIR DE LA SIGUIENTE RELACION:

Ic = Cp x Df x Ig SIGLA Ig Cp

PARÁMETRO

VALOR CALCULO

CORRIENTE SIMETRICA DE FALLA (VALOR RMS)

1,498.00

FACTOR DE PROYECCION PARA CONSIDERAR LOS INCREMENTOS RELATIVOS A LA CORRIENTE DE FALLA EN LA VIDA UTIL DE LA INSTALACION.

1.20

Df

FACTOR DE DECREMENTO.

1.232

Ig

VALOR DE LA CORRIENTE MAXIMA DE LA MALLA.

48.7

UNIDAD

2,215.00

AMPERES

AMPERES

CÁLCULO DEL AREA MINIMA DEL CONDUCTOR, ESTA SE ESTABLECE A PARTIR DE LA SIGUIENTE RELACION: Ig * Ar x 10,000

I icap Amm = ______________________________

[

]

In = I + Tm + Ta Ko + Ta

SIGLA PARAMETRO VALOR CALCULO A SECCION DEL CONDUCTOR REQUERIDO I Tm Ta Tr

Ao

Ar

Pr

Tc

CORRIENTE RMS MAXIMA DE FALLA ASIMETRICA. TEMPERATURA MAXIMA PERMISIBLE DEL CONDUCTOR. TEMPERATURA AMBIENTE PARA CALCULO TEMPERATURA DE REFERENCIA PARA LAS CONSTANTES DEL MATERIAL. COEFICIENTE TERMICO DE RESISTIVIDAD A 0 °C (1/234°C=0.00427°C)

1.46

TIEMPO DE DURACION DEL FLUJO DE CO-

MM2

KILO-AMPRS

250

°C

40

°C

20

°C

0.00427

°C

COEFICIENTE TERMICO DE RESISTIVIDAD A LA TEMPERATURA DE DE REFERENCIA RESISTIVIDAD DEL CONDUCTOR A LA TEMPERATURA DE REFERENCIA

UNIDAD

0.00393

1.7241

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0.5

Ko

COEFICIENTE PRODUCTO DE (1/Ao) O (1/Ar) – Tr 234

a

CONSTANTE DE LA TEMPERATURA A 20 °C

tcap

FACTOR DE CAPACIDAD TERMICA

SEGUNDOS

3.4220

Tc*Ar*Pr*10000/tcap =

9.9002

IN{1+[(Tm – Ta)/(Ko + Ta)}

0.5690

Amm2

6.090

J/cm2/°C

MM2

EL AREA ENCONTRADA CORRESPONDE A UN CALIBRE MENOR AL # 4 AWG, SIN EMBARGO, CONSIDERANDO LA INSTALACIÓN DEL CONDUCTOR, LAS CONDICIONES DE CORROCION PROPIAS DEL CONTACTO PERMANENTE CON EL TERRENO, SE ESTABLECE COMO CALIBRE MINIMO A UTILIZAR EL CONDUCTOR CALIBRE 1/0 AWG, COBRE ELECTROLÍTICO, TEMPLE SEMIDURO, CONSTRUCCION 7 HILOS. 48.8

POTENCIALES DE PASO Y DE CONTACTO 48.8.1 PRESENTACIÓN DE ECUACIONES 48.8.2

CALCULO POTENCIAL DE PASO

Epaso = [1,000 + 6Cp (hs k) Ps] x 0.116 ts 48.8.3

CALCULO POTENCIAL DE CONTACTO

ECONT = [1,000 + |.5Cp (hs k) Ps] x 0.157 ts 48.8.4 COEFICIENTE DE RELACIÓN DE RESISTIVIDADES K = P-Ps P+Ps SIGLA K

p Ps Cs

PARAMETRO

VALOR CALCULO

UNIDAD

COEFICIENTE ENTRE LA RESISTIVIDAD DEL TERRENO Y LA RESISTIVIDAD SUPERFICIAL.

0.8605

RESISTIVIDAD DEL TERRENO. PARA ESTE CASO EL VALOR ES:

150 MEGOMS-MT

RESISTIVIDAD DEL MATERIAL DE LA SUPERFICIE, PARA ESTE CASO EL VALOR ES:

2000 MEGOMS-MT

COEFICIENTE DE RESISTIVIDAD PARA CUANDO NO EXISTE UNA CAPA SUPERFICIAL EN LA SUBESTACION

1

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Cs (hs,K) COEFICIENTE DEFINIDO A PARTIR DE LA GRAFICA DE Cs Y ns EN FUNCION DE LOS VALORES K Y Hs. PARA EL CASO DE SUBESTACION CON PISO DE CONCRETO EL VALOR ES:

0.6

hs

0.1 MT

ESPESOR DEL PISO DURACION MAXIMA DE LA CORIENTE DE FALLA SE PUEDE CONSIDERAR EL TIEMPO DE APERTURA DE LA PROTECCION DE RESPALDO. EN ESTE CASO SE CONSIDERA UN CICLO.

ts

0.017 SEG. POTENCIAL DE PASO: POTENCIAL DE CONTACTO:

49

122.80 VOLTS 56.75 VOLTS

CALCULO DE RESISTENCIA DE LA MALLA 49.1

EL CALCULO PRELIMINAR SE ESTABLECE A PARTIR DE LA RELACION:

Rg = P[ I + _I +(I + I L 20.4 I + h 20 A

)]

L” = Lr + 1.15 x Lr SIGLA PARÁMETRO

VALOR CALCULO

Lc SUMA DE LA LONGITUD DE TODOS LOS CONDUCTORES ENTERRADOS.

24 MT

Lr SUMA DE LA LONGITUD TOTAL EQUIVALANTE DE ELECTRODOS

24 MT

L

LONGITUD TOTAL DE LOS CONDUCTORES ENTERRADOS DE LA MALLA (Lm+Le)

A AREA OCUPADA POR LA MALLA

51.6 MT

64 M2

H PROFUNDIDAD DE LA MALLA P RESISTIVIDAD PROMEDIO DEL SUELO (PARA PROFUNDIDADES ENTRE O.25 Y 2.5 MTS.) VALOR ESTIMADO EN SITIO: Rg RESISTENCIA A TIERRA DE LA MALLA

UNIDAD

1.2 MT

100 MEGOMS-MT 6.406 MEGOMS

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49.2.1 EL VALOR OBTENIDO ES UNA ESTIMACIÓN DE LA RESISTENCIA DE LA MALLA. 49.3

CALCULO DE LOS POTENCIALES EN LA MALLA

49.4

SE CALCULA A PARTIR DE LAS SIGUIENTES RELACIONES: Em = (P x Km x Kh x Ig) L Ka = I PARA ELECTRODOS PERIMETRALES Kh I + H/Ho N = Na x Ng

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9.7.- Proyecto mecánico

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PROYECTO MECANICO MEMORIA DE CÁLCULO LINEAS DE INTERCONEXION

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INTRODUCCION: A CONTINUACION SE PRESENTAN LOS CALCULOS PARA LAS LINEAS DE CONDUCCION DE AGUA QUE VAN DE LOS EQUIPOS DESARENADORES A EL TANQUE DE DISTRIBUCION, DEL TANQUE DE DISTRIBUCION A LAS LAGUNAS, DE LAS LAGUNAS AL TANQUE RECEPTOR DE AGUA CLARIFICADA, Y POR ULTIMO LA LINEA DE DESCARGA AL RIO. EN TODO EL PROCESO SE HACEN LAS INTERCONEXIONES ENTRE LOS DIFERENTES EQUIPOS POR GRAVEDAD, MANEJANDO LOS NIVELES QUE SE INDICAN EN EL PERFIL HIDRAULICO DE LAS TUBERIAS. LAS ECUACIONES QUE SE USARON PARA ESTOS CALCULOS SON LAS DE MANNING CON SUS VARIANTES.

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INDICE.

1. INTRODUCCION 2.

LINEA DE DESCARGA DEL DESARENADOR “A” A TANQUE DE DISTRIBUCION SECCION “A”

3. LINEA DE DESCARGA DEL DESARENADOR “B” A TANQUE DE DISTRIBUCION SECCION “B”

4. LINEA DE DESCARGA DEL DESARENADOR “C” A TANQUE DE DISTRIBUCION SECCION “C” TUBERIA PROPUESTA 10” Ø CED. 30

5. LINEA DE ALIMENTACION DE TANQUE DE DISTRIBUCION SECCION “A” A LAGUNA “A” 6.

LINEA DE ALIMENTACION DE TANQUE DE DISTRIBUCION SECCION “B” A LAGUNA “B”

7.

LINEA DE ALIMENTACION DE TANQUE DE DISTRIBUCION SECCION “C” A LAGUNA “C”

8.

SALIDA DE AGUA CLARIFICADA DE LAGUNA “A” A TANQUE DE RECEPCION 20”Ø PROPUESTA

9.

SALIDA DE AGUA CLARIFICADA DE LAGUNA “B” A TANQUE DE RECEPCION 20”Ø PROPUESTA

10.

SALIDA DE AGUA CLARIFICADA DE LAGUNA “C” A TANQUE DE RECEPCION 16”Ø PROPUESTA

11.

DESCARGA DE TANQUE DE RECEPCION DE AGUA CLARIFICADA A RIO

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LA VELOCIDAD MEDIA EN M/S SE CALCULA CON LA SIGUIENTE ECUACION DE MANNING: V= VELOCIDAD MEDIA EN EL CONJUNTO EN M/S R= RADIO HIDRAULICO DE LA SECCION S= PENDIENTE DE FRICCION= H/L n= COEFICIENTE DE RUGOSIDAD DE MANNING PARA EL CALCULO DEL GASTO SE UTILIZA LA SIGUIENTE ECUACION: Q= V A Q= GASTO EN M3/SEG V= VELOCIDAD MEDIA EN M/S A= AREA DE SECCION TRANSVERSAL DEL CONDUCTO EN M2

PARA CALCULO DEL GASTO POR CONDUCTO DE GRAVEDAD SE USA LA ECUACION COMBINADA DE CONTINUIDAD DE MANNING PARA EL FLUJO PERMANENTE Q Q= GASTO EN M3/S A= AREA HIDRAULICA EN M2 R= RADIO HIDRAULICO S= PENDIENTE DE LA CONDUCCION H/L n= COEFICIENTE RUGOSIDAD DE MANNING PARA TUBERIA DE ACERO AL CARBON SIN REVESTIMINTO ES= 0.014 PARA TUBERIA DE POLIETILENO ES= 0.009

LINEA DE DESCARGA DEL DESARENADOR “A” A TANQUE DE DISTRIBUCION SECCION “A” TUBERIA DE 10” DE DIAM. A-53B S/COST. CED.30 LONG LINEA = 21.795 M

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ALTURA = 0.86 M PENDIENTE DE FRICCION S=h/L TUBERIA PROPUESTA 10ӯ CED. 30

3.614X4.232X0.01972=0.301M 3/SEG

CALCULO DE LA VELOCIDAD MEDIA

A= 0.0506 M2 =71.428X4.232X0.01972 =5.96 M/S

n= 0.014 S= 0.039458

Q= V A = 5.96 M/S X 0.0506 M2 = 0.301 M3/SEG

Q Q= GASTO EN M3/S A= AREA HIDRAULICA EN M2 R= RADIO HIDRAULICO S= PENDIENTE DE LA CONDUCCION H/L n= COEFICIENTE RUGOSIDAD DE MANNING PARA TUBERIA DE ACERO AL CARBON SIN REVESTIMINTO ES= 0.014 PARA TUBERIA DE POLIETILENO ES= 0.009

LINEA DE DESCARGA DEL DESARENADOR “B” A TANQUE DE DISTRIBUCION SECCION “B” TUBERIA DE 10” DE DIAM. A-53B S/COST. CED.30 h = 1.06 l = 25.797 S= 0.04109 X 0.5= 0.02054 TUBERIA PROPUESTA 10”Ø CED. 30

R R= 6.35 X 0.6666= 4.23M2 A= 0.0506 M2

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S= 0.02054

CALCULO DE LA VELOCIDAD MEDIA

=71.428X4.232X0.02054 =6.20 M/S Q= V A = 6.20 M/S X 0.0506 M2 = 0.314 M3/SEG Q Q= GASTO EN M3/S A= AREA HIDRAULICA EN M2 R= RADIO HIDRAULICO S= PENDIENTE DE LA CONDUCCION H/L n= COEFICIENTE RUGOSIDAD DE MANNING PARA TUBERIA DE ACERO AL CARBON SIN REVESTIMINTO ES= 0.014 PARA TUBERIA DE POLIETILENO ES= 0.009

LINEA DE DESCARGA DEL DESARENADOR “C” A TANQUE DE DISTRIBUCION SECCION “C” TUBERIA DE 10” DE DIAM. A-53B S/COST. CED.30 h = 1.06 l = 25.05 S= 0.04231 X 0.5= 0.02115

R R= 6.35 X 0.6666= 4.23M2 A= 0.0506 M2

CALCULO DE LA VELOCIDAD MEDIA

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=71.428X4.232X0.02115 =6.39 M/S Q= V A = 6.39 M/S X 0.0506 M2 = 0.323 M3/SEG

Q Q= GASTO EN M3/S A= AREA HIDRAULICA EN M2 R= RADIO HIDRAULICO S= PENDIENTE DE LA CONDUCCION H/L n= COEFICIENTE RUGOSIDAD DE MANNING PARA TUBERIA DE ACERO AL CARBON SIN REVESTIMINTO ES= 0.014 PARA TUBERIA DE POLIETILENO ES= 0.009

LINEA DE ALIMENTACION DE TANQUE DE DISTRIBUCION SECCION “A” A LAGUNA “A” TUBERIA DE 10” DE DIAM. A-53B S/COST. CED.30 h= 1.55 l= 39.123 S= h/l= 0.3962 / 0.5= 0.1981 R= R= 4.2329 n= 0.014 A= 0.0506 M2 Q = V A = 5.98 X 0.0506 M2 = 0.303 M3/SEG

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= 5.98 M/S Q Q= GASTO EN M3/S A= AREA HIDRAULICA EN M2 R= RADIO HIDRAULICO S= PENDIENTE DE LA CONDUCCION H/L n= COEFICIENTE RUGOSIDAD DE MANNING PARA TUBERIA DE ACERO AL CARBON SIN REVESTIMINTO ES= 0.014 PARA TUBERIA DE POLIETILENO ES= 0.009

LINEA DE ALIMENTACION DE TANQUE DE DISTRIBUCION SECCION “B” A LAGUNA “B” TUBERIA DE 10” DE DIAM. A-53B S/COST. CED.30 h= 2.20 l= 95.26 S= h/l= 2.20 / 95.26= 0.02309 X 0.5= 0.01154 S=0.01154 R= R= 5.08 M n= 0.014 A= 0.073 M2

V= 4.18 M/S

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Q = V A = 4.18 X 0.073 M2 = 0.305 M3/SEG

Q Q= GASTO EN M3/S A= AREA HIDRAULICA EN M2 R= RADIO HIDRAULICO S= PENDIENTE DE LA CONDUCCION H/L n= COEFICIENTE RUGOSIDAD DE MANNING PARA TUBERIA DE ACERO AL CARBON SIN REVESTIMINTO ES= 0.014 PARA TUBERIA DE POLIETILENO ES= 0.009 LINEA DE ALIMENTACION DE TANQUE DE DISTRIBUCION SECCION “C” A LAGUNA “C” TUBERIA DE 10” DE DIAM. A-53B S/COST. CED.30 h= 1.92 l= 50 M S= h/l= 0.0414/ 0.5 = 0.0207 S=0.0207 R= R= 4.2329 n= 0.014 A= 0.0506 M2

V= 5.21 M/S Q = V A = 5.21 X 0.0506 M2 = 0.316 M3/SEG

Q

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Q= GASTO EN M3/S A= AREA HIDRAULICA EN M2 R= RADIO HIDRAULICO S= PENDIENTE DE LA CONDUCCION H/L n= COEFICIENTE RUGOSIDAD DE MANNING PARA TUBERIA DE ACERO AL CARBON SIN REVESTIMINTO ES= 0.014 PARA TUBERIA DE POLIETILENO ES= 0.009 SALIDA DE AGUA CLARIFICADA DE LAGUNA “A” A TANQUE DE RECEPCION TUBERIA DE 20” DE DIAM. A-53B S/COST. CED.10 h= 1.1 l= 239 S= h/l= 1.1 / 239 = 0.0050 X 0.5= 0.0025 S=0.0025 R= R= 8.46 M A= 0.2026 M2

V= 1.51 M/S Q = V A = 1.51 X 0.2026 M2 = 0.306 M3/SEG Q Q= GASTO EN M3/S A= AREA HIDRAULICA EN M2 R= RADIO HIDRAULICO S= PENDIENTE DE LA CONDUCCION H/L n= COEFICIENTE RUGOSIDAD DE MANNING PARA TUBERIA DE ACERO AL CARBON SIN REVESTIMINTO ES= 0.014 PARA TUBERIA DE POLIETILENO ES= 0.009

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SALIDA DE AGUA CLARIFICADA DE LAGUNA “B” A TANQUE DE RECEPCION TUBERIA DE 20” DE DIAM. A-53B S/COST. CED.10 h= 1.22 l= 247 S= h/l= 1.22 / 247 = 0.00493 X 0.5= 0.00246 S=0.00246 R= R= 8.46 M A= 0.2026 M2

V= 1.48 M/S Q = V A = 1.48 X 0.2026 M2 = 0.301 M3/SEG Q Q= GASTO EN M3/S A= AREA HIDRAULICA EN M2 R= RADIO HIDRAULICO S= PENDIENTE DE LA CONDUCCION H/L n= COEFICIENTE RUGOSIDAD DE MANNING PARA TUBERIA DE ACERO AL CARBON SIN REVESTIMINTO ES= 0.014 PARA TUBERIA DE POLIETILENO ES= 0.009

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SALIDA DE AGUA CLARIFICADA DE LAGUNA “C” A TANQUE DE RECEPCION TUBERIA DE 16” DE DIAM. A-53B S/COST. CED.10 h= 1 l=102 S= h/l= 1/102 = 0.0098 X 0.5= 0.0049 S=0.0049 R= R= 6.76 M A= 0.1294 M2

Q = V A = 2.36 X 0.1294 M2 = 0.305 M3/SEG

Q Q= GASTO EN M3/S A= AREA HIDRAULICA EN M2 R= RADIO HIDRAULICO S= PENDIENTE DE LA CONDUCCION H/L n= COEFICIENTE RUGOSIDAD DE MANNING PARA TUBERIA DE ACERO AL CARBON SIN REVESTIMINTO ES= 0.014 PARA TUBERIA DE POLIETILENO ES= 0.009

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DESCARGA DE TANQUE DE RECEPCION DE AGUA CLARIFICADA A RIO 30” POLIETILENO DE ALTA DENSIDAD RD 15.5 h= 3.18 L= 631.25 S= h/l= 3.18 / 631.25 = 0.0051/2 S=0.0025 R= R= 10.99 M n= 0.009 A= 0.342 M2

V= 3.05 M/S Q = V A = 3.05 X 0.342 M2 = 1.04 M3/SEG

Q Q= GASTO EN M3/S A= AREA HIDRAULICA EN M2 R= RADIO HIDRAULICO S= PENDIENTE DE LA CONDUCCION H/L n= COEFICIENTE RUGOSIDAD DE MANNING PARA TUBERIA DE ACERO AL CARBON SIN REVESTIMINTO ES= 0.014 PARA TUBERIA DE POLIETILENO ES= 0.009

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CAPITULO 10

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C o n t e n i d o 10.

Documentación de concurso

10.1

Catálogo de obra y presupuesto base

10.2

Especificaciones de obra civil, equipos e instalaciones

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10.1

Catálogo de obra y presupuesto base

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10.2

Especificaciones de obra civil, equipos e instalaciones

Especificaciones de obra civil. 1 Preliminares de Planta Se considera el desmonte, despalme, limpieza del área y trazo, excavación en corte para fabricación de plataformas, relleno compactado en capas de de 20 cm con material producto de banco, carga y acarreo de material producto de excavación. 2 Caja de llegada a Pretratamiento Incluye los trabajos preliminares, suministro de acero de refuerzo, losa de fondo, muros de estructura en 1er y segundo nivel. 3 Desarenador Desengrasador Incluye los trabajos preliminares, suministro de acero de refuerzo, losa de fondo, muros de estructura en 1er y segundo nivel. 4 Lagunas de aireación Esta actividad incluye los trabajos preliminares, caja de válvulas de alimentación, estructuras de entrada y salida de lagunas, Construcción de bordos, Tuberías y piezas especiales en alimentación e interconexiones, construcción de canal perimetral estructura de medición y caja de válvulas de agua tratada. 5 Clarificador Trabajos Preliminares, suministro o construcción del deflector, sello de impermeabilización 6 Sistema de Desinfección Incluye los trabajos preliminares, suministro de acero de refuerzo, losa de fondo, muros de estructura en 1er y segundo nivel. 7 Obra de Salida Se incluye el suministro de tubería de obra de salida, preliminares y excavación, trabajos de instalación de tubería y rellenos, construcción de la estructura de descarga. 8 Edificio de Operación y Control Incluye los trabajos preliminares, de estructura y albañilería, Techumbre, Piso, acabados, cancelería e instalaciones. 9 Edificio de Deshidratación de Lodos Incluye los trabajos preliminares, de estructura y albañilería, Techumbre, Piso, acabados,

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cancelería e instalaciones. 10 Caseta para C.C.M. Incluye los trabajos preliminares, de estructura y albañilería, Techumbre, Piso, acabados, cancelería e instalaciones. 11 Carcamo de Agua Potable Incluye los trabajos preliminares, de estructura y albañilería, Losa o Tapa. 12 Caseta de Sopladores Incluye los trabajos preliminares, de estructura y albañilería, Techumbre, Piso, acabados, cancelería e instalaciones. 13 Caseta de Vigilancia Incluye los trabajos preliminares, de estructura y albañilería, Techumbre, Piso, acabados, canceleria e instalaciones. 14 Obras Complementarias En esta actividad se engloban las líneas de agua potable y riego, red de drenaje sanitario, excavaciones y rellenos para tuberías e interconexión a toda la planta, excavaciones, rellenos encofrados, registros y bases para postes de alumbrado exterior en instalaciones eléctricas, trabajos de jardinería para áreas verdes. 15 Obras Exteriores Trabajos de cortes y terraplenes en vialidades, bases y sub-bases para pavimentos, rehabilitación de camino de acceso, pavimentos, banquetas y guarniciones. Equipamiento 1 Caja de Llegada Pretratamiento Se incluye el suministro de compuertas, rejillas vertederos y canaletas parshall; además de tuberías, válvulas y conexiones y su instalación. 2 Desarenador Desengrasador Se incluye el suministro de hidrocribas (o cribas automáticas), así como lo necesario para su instalación. 3 Lagunas de Aireación Suministro del equipamiento de las lagunas (difusores), y las tuberías, válvulas, conexiones y recubrimientos necesarios para su instalación. 4 Sistema de Desinfección Suministro del equipo de desinfección y carcamo de retrolavado (en caso de requerirse), suministro de accesorios para su instalación, además que se incluye la instalación.

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5 Edificio de Operación y Control Suministro e instalación de equipos, reactivos e instrumentos, así como las tuberías, válvulas, conexiones y recubrimientos necesarios. Así mismo en este rubro se incluye el suministro de Mobiliario de Oficina, Laboratorio y Taller, Equipo de Cómputo (con software), Equipo y Material de Laboratorio necesario, así como la camioneta Pickup necesaria para el Responsable de la Operación de la PTAR. (Vehículo Referido en el Documento B5c con Claves: “EQU-072”, “EQU-057.”, “EQU-042”). 6 Caseta de Sopladores Suministro de los sopladores, tuberías, válvulas, conexiones y recubrimientos necesarios para su instalación. Incluye el suministro de la Camioneta de 3 Toneladas requerida para el traslado y maniobras de equipos mayores. (Vehículo Referido en el Documento B5c con Clave: “EQU-097”) 7 Sistema de Deshidratación Suministro del filtro Banda, tuberías, válvulas, conexiones y recubrimientos necesarios para su instalación. Incluye el suministro de vehículo (Camión Volteo) para su transporte y disposición. (Vehículo Referido en el Documento B5c con Clave: “EQU-082”) Obra Eléctrica 1 Línea de Media Tensión, incluye transición Suministro de Materiales, Instalación de línea y transición. Se incluyen los trámites ante CFE. 2 Subestación eléctrica Suministro de Materiales e Instalación. 3 Sistema de Fuerza Suministro de Materiales e Instalación. 4 Centro de Control de Motores y Planta de Emergencia Suministro de Materiales e Instalación. 5 Alumbrado exterior e interior de edificios Suministro de Materiales e Instalación. 6 Sistema de Tierras Suministro de Materiales e Instalación. Arranque y Pruebas 1 Pruebas y Arranque Se incluye la etapa de prueba de equipos y lagunas. El llenado de las mismas y el periodo de aclimatación o estabilización, Incluye la capacitación de personal.

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CAPITULO 11

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C o n t e n i d o 11.

Estudio económico y financiero

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11.

Estudio Económico Financiero

El crecimiento de las concentraciones urbanas, especialmente hacia zonas de difícil acceso a los servicios de agua potable, alcantarillado y saneamiento, ocasiona una reducción importante en la eficiencia y capacidad de los sistemas existentes. En particular, por lo que respecta al saneamiento, en nuestro país es una característica constante de los asentamientos humanos con categoría urbana, ya no se diga de los del medio rural, la falta de infraestructura para el correcto manejo sanitario de las aguas servidas y de un tratamiento adecuado a las descargas de dichas aguas, lo que ha provocado serios problemas de contaminación ambiental y daños importantes a los ecosistemas, obligando ahora a que de manera perentoria se construyan los sistemas y demás instalaciones de saneamiento que permitan detener y revertir el deterioro ecológico que sobre el hábitat natural están ocasionando las formas de vida actual, y además se instrumenten programas emergentes de mantenimiento y rehabilitación de las instalaciones existentes para recuperar capacidad de servicio y cubrir las necesidades actuales y las que se presenten en los próximos años. Cabe señalar que las carencias mencionadas afectan directamente a los habitantes de los núcleos urbanos en aspectos de salud. En este apartado presentamos las consideraciones de carácter económico financiero relativas del proyecto “Construcción de la Planta de Tratamiento de Aguas Residuales. Llave en Mano 1ª Etapa (Zona Sureste), Incluye: Estudio y Proyecto de la Planta (Multianual) de la Ciudad de Villahermosa, Tabasco“. En primer lugar, es necesario destacar que los recursos autorizados para la ejecución del proyecto provienen del Programa APASZU, compuesto por una mezcla de recursos en la que la mayor parte es federal, y está a cargo de la Comisión Nacional del Agua –CNA–, Órgano Desconcentrado de la Secretaría de Medio Ambiente y Recursos Naturales, de ahí que su ejecución deba estar apegada a la normatividad de la federación. Así, con base en las Reglas de Operación para los Programas de Infraestructura Hidroagrícola y de Agua Potable, Alcantarillado y Saneamiento de la CNA, dentro de los que se ubica el APASZU, se establece que los recursos aplicados a estos Programas serán considerados como subsidios y transferencias y deberán destinarse a proyectos y acciones con factibilidad técnica y financiera, que generen el mayor beneficio social. De acuerdo con lo anterior, y toda vez que con la inversión destinada al proyecto mencionado no se busca el beneficio económico ni la rentabilidad financiera, sino más bien el beneficio social directo de un importante sector de la población de la zona sureste de la ciudad

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de Villahermosa, y sobretodo el beneficio ambiental en términos de preservar la disponibilidad y la calidad futura de los cuerpos de agua que son los receptores de las descargas que hoy se hacen en ellos sin ningún saneamiento previo, la evaluación se centra entonces en destacar la rentabilidad social del proyecto. De ahí que la alternativa técnica seleccionada priorice la remoción de patógenos para proteger la salud pública, al mismo tiempo que rescata de las aguas residuales domésticas sometidas a tratamiento, la materia orgánica y los nutrientes que ellas acarrean, para que en forma de lodos orgánicos puedan ser aprovechados como un excelente mejorador de suelos, en beneficio de las actividades agrícolas, y se deja para otro momento la propuesta de que el tratamiento de las aguas residuales domésticas se oriente a lograr su reuso productivo, En consecuencia, y dada la cantidad de terreno disponible (18 Has.), se propone, la implementación de lagunas aireadas como la tecnología más apropiada para lograr este objetivo sanitario, mediante la cual se logra además y de manera secundaria la generación de lodos orgánicos residuales de gran utilidad como abono en las actividades agrícolas, que previo su análisis CRETIB y mediante un buen manejo comercial, en un momento dado pudieran generar ingresos y ayudar a cubrir los costos de dicho tratamiento. Para ello se establece que la construcción de la Planta de Tratamiento de Aguas Residuales en la Ra Río Viejo, 2a Sección del Municipio de Centro, objeto del presente estudio, se llevará a cabo en dos etapas, de las cuales la primera tendrá un costo de $ 150’816,244.73, incluido el estudio y proyecto de la misma, y consistirá en un sistema de lagunas aireadas con base en un tren de tratamiento de agua y lodos con una capacidad de 1’036,800 metros cúbicos de agua tratada que serán vertidos mensualmente al Río Mezcalapa. La segunda etapa contempla la construcción de una tercera laguna con un gasto medio de 200 litros por segundo para alcanzar una capacidad total de tratamiento de 600 litros por segundo, lo que representará una producción global mensual de 1’555,200 metros cúbicos de agua tratada. Con base en la estimación de los costos de operación de la primera etapa de la planta, proyectados para un gasto medio de 400 litros por segundo durante los primeros 5 años, y que alcanzan al mes una cantidad aproximada a los $ 630,622.60, se determinó que el costo del metro cúbico de agua tratada es de $ 0.61, sin considerar la depreciación de los equipos, costo relativamente bajo comparado con plantas similares construidas en otros países de América Latina. Ahora, tomando en cuenta la ampliación de la planta a 600 litros por segundo como gasto medio, los costos de operación mensuales, estimados a precios actuales, se verán incrementados a $ 761,246.08, los cual nos arroja un nuevo costo del metro cúbico de agua tratada de $ 0.49, menor al anterior en $ 0.12, debido a las economías que nos representa el uso intensivo de la infraestructura ya existente, construida durante la primera etapa de la Planta.

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Por otra parte, y por así convenir a los intereses de la contratante, se determinó que la modalidad de ejecución de la planta es la de “Llave en mano”, (en inglés se conoce por las siglas BOT que significan Building, Operating y Transfering), la cual consiste en que el constructor es responsable desde el diseño (estudio y proyecto) de la planta y de los trámites y permisos oficiales previos, hasta la puesta en marcha de la misma, pasando por la construcción de la obra civil y el equipamiento. Esto implica una concepción diferente de la relación entre contratista y contratante, en la que al primero se le van dando los elementos necesarios, de acuerdo a los términos de un contrato único y a un programa de trabajo acordado, para que en un solo proceso y en un tiempo determinado, diseñe, construya y ponga en funcionamiento la infraestructura que le fue encargada por la contratante, y que al término de dichas fases el contratista deberá entregar funcionando, al organismo operador que la contratante designe para su recepción. La modalidad anterior también plantea un formato diferente en lo que corresponde al flujo de los fondos destinados a cubrir los avances físicos del contratista, toda vez que en el nuevo esquema se pagan de forma modular, es decir por módulo o conjunto completo de obra terminada, que generalmente corresponde a un elemento de los que integran la infraestructura general de la planta, en lugar del sistema tradicional que requería cumplir con un complejo sistema de números generadores y estimaciones de los avances físicos de cada concepto de obra. De igual forma esto trae consigo que la presentación de las evaluaciones, análisis y demás documentos que sustentan la viabilidad de la inversión y el desarrollo del proyecto, obedezca a la misma lógica de la modalidad de ejecución, tal y como podemos observar en la integración de los presupuestos de inversión correspondientes a la PTAR de Río Viejo, 2a Sección, que a continuación se presentan. 11.1

Presupuestos de Inversión Después de revisar tres tipos alternativos de plantas de tratamiento que pudieran ajustarse tanto a los recursos disponibles como a las condiciones de la zona y cumplir además con los objetivos de saneamiento y de protección ambiental tanto del gobierno federal como del estado, contenidos en los respectivos Planes de Desarrollo 2007-2012, el análisis y la evaluación efectuada determinaron técnicamente la necesidad de construir un sistema de lagunas aireadas basado en un tren de tratamiento de agua y lodos, con una capacidad mensual de 1’036,800 metros cúbicos de agua tratada que serán vertidos finalmente al Río Mezcalapa, con lo que se tenderá a reducir los impactos negativos al ambiente. Como ya fue expuesto en la parte técnica del proyecto, este consiste entonces en la construcción, en dos etapas, de un sistema de tratamiento que utilizará lagunas aireadas con una capacidad inicial de agua tratada de 400 litros por segundo para alcanzar posteriormente, en la segunda etapa a construirse en 5 años, la capacidad total de 600 litros por segundo.

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Dichas capacidades de diseño se obtuvieron a partir de considerar, colegiadamente con los técnicos de la CNA y de SAPAET, una dotación de 300 lt/hab/día y un factor de aportación de 0.8, lo que da como resultado una aportación de aguas residuales de 240 lt/hab/día. Además, la necesidad de construcción de la segunda etapa de la planta se determinó con base en las proyecciones del crecimiento poblacional expuestas en el apartado de los Aspectos Socio-Económicos de este mismo documento. Así, en la construcción de la PTAR de la Ra Río Viejo, 2a Sección, Centro, que aquí se propone, se cumplirá con las siguientes fases que integran, en la lógica de la modalidad de “Llave en Mano”, los componentes de estudios y proyectos, obra civil, equipamiento, obra eléctrica y arranque y pruebas, tal como se señalan en los siguientes presupuestos de inversión:

PRESUPUESTOS DE INVERSIÓN I. N° I.1 I.2

I.3 I.4

ESTUDIO Y PROYECTO EJECUTIVO Concepto Proyecto Ejecutivo de la Planta Tratadora de Aguas Residuales Proyecto de Colectores Pluviales y/o Drenes de la Planta Tratadora de Aguas Residuales Manifestación de Impacto Ambiental Programa para Análisis de Riesgo y Prevención de Accidentes

Cant. 1

UM Proyecto

Inversión 1’893,815.22

1

Proyecto

747,952.74

1 1

MIA Proyecto

1’944,11.59 69,484.39

SUBTOTAL

II. N° II.1 II.2 II.3 II.4 II.5 II.6 II.7 II.8

$

1’011,848.72

OBRA CIVIL Concepto Preliminares Planta Caja de Llegada a Pretratamiento Desarenador - Desengrasador Lagunas de Aireación (400 Lps) 1a Etapa Clarificador Sistema de desinfección Obra de salida 2000 M. (Cruce de carr.) Edificio de operación y control

Cant. 1 1 1 1

UM Obra Obra Obra Obra

Inversión 43’647,256.00 1’916,901.54 1’605,390.82 34’687,427.29

1 1 1 1

Obra Obra Obra Obra

386,178.52 2’181,034.27 4’091,269.37 668,922.21

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N° II.9 II.10

Concepto Edificio de deshidratación de lodos Caseta para Centro de Control de motores y planta de emergencia (Cárcamo de agua potable)

I I.11 II.12 Caseta de sopladores II.13 Caseta de vigilancia II.14 Obras complementarias II.15 Obras exteriores SUBTOTAL

III.

Concepto Línea de media tensión (incluye transición) IV.2 Subestación eléctrica IV.3 Sistema de fuerza IV.4 Centro de control de motores y planta de emergencia IV.5 Alumbrado exterior e interior de edificios IV.6 Sistemas de tierras SUBTOTAL

N°

Inversión 778,791.14 629,184.36

1

Obra

61,295.37

1 1 1 1

Obra Obra Obra Obra

659,229.01 91,954.04 3’247,243.77 4’110,198.86 98’762,276.59

$

Cant. 1 1 1 1 1 1 1

UM Obra Obra Obra Obra Obra Obra Obra $

Inversión 1’705,516.62 4’326,038.82 4’190,585.84 3’470,999.98 1’078,124.93 3’220,046.19 4’282,661.43 22’273,973.81

OBRA ELÉCTRICA

N° IV.1

V.

UM Obra Obra

EQUIPAMIENTO

N° Concepto III.1 Caja de llegada. Pretratamiento. III.2 Desarenador - Desengrasador III.3 Lagunas de aireación III.4 Sistema de desinfección III.5 Edificio de operación y control III.6 Caseta de sopladores III.7 Sistema de deshidratación SUBTOTAL

IV.

Cant. 1 1

Cant. 1

UM Obra

Inversión 1,064,878.41

1 1 1

Obra Obra Obra

2,520,878.89 854,939.98 1,488,064.93

1 1

Obra Obra

1,481,195.46 297,914.91 7,707,872.59

$

ARRANQUE Y PRUEBAS Concepto

Cant.

UM

Inversión

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N° V.1

Concepto Pruebas y arranque

Cant. 1

UM Obra

Inversión 506,622.43

SUBTOTAL

506,622.43

$

RESUMEN DE LA INVERSIÓN N° I II III IV V

Etapa ESTUDIO Y PROYECTO OBRA CIVIL EQUIPAMIENTO OBRA ELÉCTRICA PRUEBAS Y ARRANQUE SUBTOTAL EJECUCIÓN IVA (15%) TOTAL EJECUCIÓN

$ $ $

Inversión 1’893,815.22 98’762,276.59 22’273,973.81 7’707,872.59 506,622.43 131’144,560.64 19’671,684.10 150’816,244.74

Como ya se hizo mención, sobre este monto total de inversión no se propone hacer ninguna recuperación económica proveniente de los beneficiarios, que en un sentido estricto no son sólo los poco más de 149 mil habitantes de las colonias de la zona sureste de Villahermosa, que es el área más populosa de la ciudad, cuyo aporte de gasto de agua residual será el que se conduzca a la planta para su tratamiento, sino también todos aquellos que habitan en las colonias y barrios cercanos a las márgenes del Río Mezcalapa, que es el cuerpo receptor donde actualmente se hacen dichas descargas sin ningún tratamiento, y que afectan y contaminan ese entorno en el cual existen grupos humanos que desarrollan individualmente actividades urbanas y agropecuarias dentro de el. Lo anterior, sin considerar el daño que día con día afecta a la vida natural de los organismos acuáticos y vegetales que dependen de la calidad del agua de ese importante caudal que es el Río Mezcalapa. La relación población/costo con el importe total considerado para el proyecto en su primera etapa y en términos de dólares norteamericanos, a un tipo de cambio de $10.50, sería la siguiente: USD 14’363,451.88 ÷ 149,000 = USD 96.39 / habitante Este costo por habitante se ubica en los promedios de los costos reportados

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en un cuadro presentado en las mesas de trabajo del XXVII Congreso Interamericano de Ingeniería Sanitaria y Ambiental, promovido por la Asociación Interamericana de Ingeniería Sanitaria y Ambiental (AIDIS), celebrado en Porto Alegre, Brasil, del 3 al 8 de diciembre de 2000, cuadro que a continuación se muestra para efectos referenciales. Tabla: Costos de Plantas de Tratamiento (Fuente: OSE y SABESP) Proyecto

Población Equivalente

Costo Total U$S

Costo por Habitante U$S

Franca (SABESP)

315,000

30,500,000

97

PROMEDIO Francia (SOGREAH)

270,000

26,000,000

96

Lavapes (SABESP)

206,000

19,000,000

92

Tacuarembó (OSE)

40,000

4,812,868

120

Florida (OSE)

29,700

4,563,691

154

Fray Bentos (OSE)

18,000

1,313,913

73

San Carlos (OSE)

17,300

1,797,865

104

Santa Lucía (OSE)

15,800

1,852,429

117

Rocha (OSE)

13,100

1,383,375

106

Trinidad 1(OSE)

11,500

1,413,490

123

Ubatuba (SABESP)

6,500

980,000

151

Trinidad 2 (OSE)

5,100

1,060,724

208

Sarandí Grande (OSE)

4,500

2,236,877

497

Casupá (OSE)

4,200

1,204,496

290

Los datos de dicho cuadro están referidos, salvo una excepción, a plantas de tratamiento de nivel secundario (pretratamiento y tratamiento secundario), variando entre poblaciones de diseño de 4,000 a 300,000 habitantes equivalentes. Se incluyeron tratamientos por barros activados de distinto tipo y lagunas. El objetivo de ese trabajo fue obtener una ecuación que permitiera determinar el costo probable de una planta para tratamiento secundario de efluentes conociendo la población equivalente de diseño, utilizando como datos de partida precios reales de obras en ejecución y obras terminadas. El costo así obtenido fue utilizado por los autores, para la evaluación de costos, la priorización de alternativas de agrupamiento de localidades y la implementación de un programa de obras de saneamiento, y que nos sirve aquí para referenciar que, dada nuestra población objetivo, el costo de construcción de la PTAR en la Ra Río Viejo 2ª Sección, se ubica en rangos permisibles, sobretodo si consideramos que los precios considerados en la Tabla anterior corresponden al año 2000 e incluso a años anteriores.

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Así, la cuestión de la no recuperación que se menciona se debe a la problemática que más abajo se señala relacionada con la estructura de tarifas vigente, sin embargo, es posible obtener algunos beneficios económicos, resultado, por una parte, de la comercialización que pudiera hacerse de los 12.5 metros cúbicos de lodos secos que generará semanalmente el tipo de tratamiento seleccionado y que pueden ser utilizados como un excelente abono orgánico. Y por otra parte, del aprovechamiento sustentable de las 9 hectáreas de reserva, en las que pudiera ser establecido algún cultivo con características rentables, tales como pasto o grama remolino, palma de aceite, frutales u otros. Ahora, en cuanto a los costos de operación de la planta, se estiman los siguientes conceptos de gasto que implica el mantenerla funcionando permanentemente y sin contratiempos, durante un periodo de 5 años, plazo en el que se estima será requerida la ampliación a 600 Lps.: ESTRUCTURA DE COSTOS DE OPERACIÓN 1. Recursos Humanos

Categoría Operadores Responsable PTA Aux Pta/Laboratorio Ayudante General Secretaria Limpieza

Salario 6,200 9,000 6,700 5,500 4,000 3,000

Salario Personal Real 11,222 8 16,290 1 12,127 1 9,955 6 7,240 1 5,430 2 SUMAS

Costo Mensual 89,776.00 16,290.00 12,127.00 59,730.00 7,240.00 10,860.00 196,023.00

Costo Anual 1,077,312.00 195,480.00 145,524.00 716,760.00 86,880.00 130,320.00 2,352,276.00

2. Requerimientos de materiales

Descripción Materiales de oficina y limpieza Materiales y sust. de laboratorio Combustibles y lubricantes

UM

Cant.

Lote Lote Lote

1 1 1

SUMAS

Costo Mensual 2,000.00 5,000.00 4,500.00 11,500.00

Costo Anual 24,000.00 60,000.00 54,000.00 138,000.00

3. Análisis y monitoreo

Estudio

Importe

Nº de Muestras

Costo Mensual

Costo Anual

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Análisis de Agua

15,000

2

30,000.00

360,000.00

Análisis de Lodo Monitoreo de Cuerpo Receptor

10,000 10,000

1 6

10,000.00 60,000.00 100,000.00

120,000.00 720,000.00 1’200,000.00

SUMAS 4. Servicios Generales

Servicio Servicio telefónico Servicio de energía eléctrica Servicios de mantenimiento

UM

Cant.

Lote Lote Lote

1 1 1

SUMAS 11.2

Costo Mensual 2,000.00 318,099.60 3,000.00 323,099.60

Costo Anual 24,000.00 3’817,195.20 36,000.00 3’877,195.20

Erogaciones Anuales por Operación y Mantenimiento

A continuación se presenta en primer lugar, el cuadro de egresos mensuales, a precios actuales y sin considerar la depreciación, por los diversos conceptos de operación y mantenimiento de la primera etapa de la planta (400 Lps.), y después lo correspondiente a la segunda etapa cuando a partir del sexto año se alcanza el gasto medio de 600 Lps., con su expresión anualizada para efecto de evaluación ESTRUCTURA DE EGRESOS DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO (400 LPS)

Concepto 1. Recursos Humanos 2. Requerimientos de Materiales 3. Análisis y monitoreo 4. Servicios Generales SUMAS

Costo Mensual 196,023.00 11,500.00 100,000.00 323,099.60 630,622.60

Costo Anual 2,352,276.00 138,000.00 1’200,000.00 3’877,195.20 7’567,471.20

% 31.1 1.8 15.9 51.2 100.0

Como puede apreciarse en el cuadro anterior, los costos más significativos de más a menos son la energía eléctrica, los recursos humanos y los pagos por los análisis de calidad de efluente en sus distintas fases. Las erogaciones por concepto de operación y mantenimiento menor de la planta se elevan debido al alto consumo de energía eléctrica de los equipos que requiere esta alternativa técnica que, como se señaló anteriormente, dadas las limitaciones del terreno disponible, resultó ser la más apropiada. En este caso, es de recomendarse poner atención a la sugerencia de aprovechar de manera comercial, los lodos orgánicos que en una cantidad de 12.5 metros cúbicos generará la planta semanalmente, durante sus primeros 5 años de funcionamiento, y que después de esa fecha se verá incrementada hasta alcanzar casi los 19 metros cúbicos, toda vez que con base en el crecimiento poblacional de la zona sureste de Villahermosa, deberá entrar en funcionamiento la ampliación de la planta con un gasto medio de proyecto de 600 litros por segundo y una capacidad de tratamiento de 1’555,200 metros cúbicos mensuales. En conjunto se estima que los ingresos obtenidos mediante la

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comercialización de lodos orgánicos y cultivos de alta rentabilidad, provenientes de las propias áreas de reserva de la Planta, podrían contribuir a cubrir sus costos de operación de la planta hasta en un 30 %. Además de lo anterior, se sugiere aprovechar la idea de manejar la planta en su conjunto como un parque temático, con fines educativos, lo que le daría un valor agregado de carácter social muy importante. Por otra parte, la ampliación de la Planta hasta un gasto medio de 600 Lps., presenta la siguiente estructura de egresos, a precios actuales y dejando constantes los demás costos de operación y mantenimiento, modificándose solamente lo que se afecta con los incrementos en el consumo de la energía eléctrica, que acarrea por una parte el mayor uso de los equipos existentes, y por otra la incorporación de nuevos equipos al tratamiento de un mayor gasto de aguas servidas, que hace cambiar la estimación de los servicios generales, de la siguiente forma: 5. Servicios Generales (600 Lps.)

Servicio Servicio telefónico Servicio de energía eléctrica Servicios de mantenimiento

UM

Cant.

Lote Lote Lote

1 1 1

SUMAS

Costo Mensual 2,000.00 448,723.08 3,000.00 453,723.08

Costo Anual 24,000.00 5’384,676.96 36,000.00 5’444,676.96

ESTRUCTURA DE EGRESOS DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO (600 LPS)

Concepto 1. Recursos Humanos 2. Requerimientos de Materiales 3. Análisis y monitoreo 4. Servicios Generales SUMAS

Costo Mensual 196,023.00 11,500.00 100,000.00 453,723.08 761,246.08

Costo Anual 2,352,276.00 138,000.00 1’200,000.00 5’444,676.96 9’134,952.96

% 25.8 1.5 13.1 59.6 100.0

Pasar de una capacidad de 400 Lps., a 600 Lps., hace que los costos de operación de la Planta se incrementen, por el aumento en el consumo de energía eléctrica, en un 20.71 %, sin embargo, el costo del metro cúbico de agua tratada diminuye en $ 0.12, es decir que pasa de $ 0.61 a $ 0.49, lo que representa un decremento de casi el 20%, situación que gracias al mayor volumen de agua tratada finalmente viene a compensar el incremento de los costos de operación de la planta.

11.3

Fuentes de Financiamiento

Como ya señalamos anteriormente, el financiamiento del proyecto proviene de una mezcla de recursos estatales y federales autorizados en el esquema financiero del Programa APAZU, cuyo ejercicio se regirá en los términos establecidos en las Reglas de Operación de dicho programa. Además la ejecución del proyecto será llevada a cabo por SAPAET, el cual es un organismo desconcentrado del gobierno estatal, y a su conclusión será entregado al organismo operador

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municipal denominado Sistema de Agua y Saneamiento –SAS–, que será el encargado de su futura operación. Cabe mencionar que ambos organismos, estatal y municipal, cuentan con recursos propios provenientes del cobro por la prestación de los servicios, sin embargo, dicha recaudación es apenas suficiente para cubrir parte de los rubros de gasto más importantes de la operación de los sistemas, como son el pago de nóminas, la energía eléctrica, la adquisición de reactivos químicos para la potabilización del agua, el mantenimiento y reparación de los equipos de bombeo y vehículos, combustibles y lubricantes, etc., por lo que para la construcción, ampliación y rehabilitación de los sistemas de agua potable, alcantarillado y plantas potabilizadoras y de tratamiento, deben recurrir a las participaciones presupuestales del gobierno estatal y del gobierno federal. Lo anterior obedece en gran medida a la existencia de una estructura tarifaria ineficiente que no permite recuperar la totalidad de los gastos de operación y mantenimiento y menos la ampliación de la capacidad física de prestación de más y mejores servicios de agua potable, alcantarillado y saneamiento. A su vez, dicha estructura tarifaria obsoleta persiste gracias a la inexistencia de una cultura de contribución y pago por parte de la población beneficiaria de los servicios, a la cual, prácticamente se le regala el consumo del líquido, dada su desproporcionada reacción en contra de cualquier intento de modificar las tarifas existentes. Sin embargo, ocasionalmente se ha recurrido a instituciones nacionales de crédito, tales como BANOBRAS, para llevar a cabo proyectos prioritarios, sobre todo de agua potable, que han permitido resolver en poco tiempo, desabastos importantes de servicios, como es el caso de la Planta Potabilizadora del Carrizal, en la ciudad de Villahermosa, llevada a cabo por la instancia municipal, y cuya ejecución en 18 meses permitió aumentar la capacidad de producción de agua potable en un 300 por ciento, pasando de 500 metros cúbicos por segundo en el 2006 a 1500 metros cúbicos por segundo en el 2007, con lo cual se estará cubriendo la demanda del servicio hasta por 15 años. Debido a que uno de los principales requisitos de BANOBRAS para el otorgamiento de los créditos es que los recursos que financia sean recuperados por la vía de las tarifas, esta acción implicó que el Ayuntamiento de Centro promoviera la modificación a la estructura tarifaria, misma que se logró pese a la enorme resistencia presentada por diversos sectores de la sociedad municipal, que incluso llegó a convertirse en una especie de bandera política de ciertos grupos de oposición al gobierno. Sin embargo, el incremento que se logró, aun resultó insuficiente para cubrir la totalidad de las necesidades de operación del conjunto de sistemas que son responsabilidad del organismo operador SAS, por lo que el crédito debió ser avalado con las participaciones federales que le corresponden anualmente al municipio. 11.4

Flujo Financiero Tomando en consideración tanto la modalidad de ejecución “Llave en mano” como el

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programa de ejecución física del proyecto, estimado para ser concluido en un año, a continuación se presenta el flujo de fondos, por mes, que será requerido por la contratante para ir cubriendo cada fase concluida, por lo que dicho flujo sirve de base para la calendarización de los recursos presupuestales autorizados al proyecto. Lo anterior es importante para garantizar la continuidad de las acciones de construcción, y que estas se vayan realizando sin contratiempos de carácter financiero. En este caso, el flujo de recursos se presenta sin considerar el IVA.

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N°

I. I1 I.2 I.3 I.4 II.

CONCEPTO

ESTUDIO Y PROYECTO EJECUTIVO PROYECTO EJECUTIVO DE LA PTAR PROYECTO DE COLECTORES PLUVIALES Y/O DRENES DE LA PTAR MANIFESTACIÓN DE IMPACTO AMBIENTAL PROGRAMA PARA ANÁLISIS DE RIESGO Y PREVENCION DE ACCIDENTES

OBRA CIVIL

MES 1

MES 2

1,893,815.2 2

0.00

MES 3

0.00

MES 4

0.00

MES 5

0.00

MES 6

0.00

69,484.39

0.00

13,839,256. 10,735,512. 20,949,143. 13,685,258. 12,619,762. 5,559,655.9 7,254,966.2 11,421,852. 2,696,869.7 00 22 14 25 63 7 2 37 9 13,839,256. 7,200,000.0 7,200,000.0 7,200,000.0 7,200,000.0 1,008,000.0 00 0 0 0 0 0 1,916,901.5 4 1,605,390.8 2 2,585,577.6 8,767,241.1 3,989,000.0 3,989,000.0 3,989,000.0 6,088,993.1 5,278,615.4 0 3 0 0 0 2 5

LAGUNAS DE AIREACION 1a ETAPA

II.5

CLARIFICADOR

386,178.52

II.6

SISTEMA DE DESINFECCIÓN

1,013,918.3 1,167,115.9 1 6

II.7

OBRA DE SALIDA 2000 MTS CRUCE DE CARRETERA

II.8

EDIFICIO DE OPERACIÓN Y CONTROL

II.13

CASETA DE VIGILANCIA

II.14

OBRAS COMPLEMENTARIAS

1,893,815.22

69,484.39

II.4

(CARCAMO DE AGUA POTABLE)

0.00

TOTALES

194,411.59

DESARENADOR - DESENGRASADOR

CASETA DE SOPLADORES

0.00

MES 12

194,411.59

II.3

II.12

0.00

MES 11

747,952.74

CAJA DE LLEGADA A PRETRATAMIENTO

II.11

0.00

MES 10

747,952.74

II.2

II.10

0.00

M

881,966.50

PRELIMINARES PLANTA

II.9

0.00

MES 9

ES 8

881,966.50

II.1

EDIFICIO DE DESHIDRATACION DE LODOS CASETA PARA CENTRO DE CONTROL DE MOTORES Y PLANTA DE EMERGENCIA

MES 7

0.00

0.00

98,762,276.59 43,647,256.00 1,916,901.54 1,605,390.82 34,687,427.30 386,178.52 2,181,034.27

3,722,038.6 369,230.77 0

4,091,269.37

67,180.03 480,495.07 121,247.12

668,922.22

72,778.37 570,495.07 135,517.71

778,791.15

358,938.35 270,246.01

629,184.36

49,681.16

11,614.21

61,295.37

542,536.37 116,692.63 15,000.00

76,954.04 1,628,614.7 70,000.00 562,655.97 985,973.10 0

659,229.00 91,954.04 3,247,243.77

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CONCEPTO

EQUIPAMIENTO CAJA DE LLEGADA, PRETRATAMIENTO.

III.2

(DESARENADOR-DESENGRASADOR)

III.3

LAGUNAS DE AIREACION

III.4

SISTEMA DE DESINFECCION

III.5

EDIFICIO DE OPERACIÓN Y CONTROL

III.7 IV. IV.1

OBRA ELÉCTRICA

SISTEMA DE FUERZA

V. V.1

MES 5

MES 6

MES 7

0.00

0.00

0.00

MES 9

ES 8

M

0.00

0.00

0.00

0.00

SUMAS

MES 12

0.00

0.00

0.00

0.00

987,232.05

67,940.57

4,326,038.83 4,190,585.84 3,470,999.98 1,078,124.9 3

1,078,124.93

1,052.22

3,220,046.19

1,100,000.0 2,128,893.7 1,294,007.3 457,129.77 755,827.20 907,136.13 0 5 3

0.00

4,282,661.42 0.00

9,705.80

2,520,878.89

708,014.86 146,925.12

854,939.98

1,147,082.2 340,982.73 1

1,488,064.94 574,059.33 907,136.13

1,481,195.46

116,147.04 181,767.87 0.00

0.00

0.00

0.00

6,642,994.18 1,064,878.41

1,100,000.0 1,420,878.8 0 9

0.00

22,273,973.81 1,705,516.62

2,432,315.3 1,850,346.1 2 0 0.00

TOTALES 4,110,198.86

5,649,176.3 11,262,958. 3,511,492.4 1,850,346.1 1 93 7 0

2,836,412.7 382,581.25 2

SISTEMAS DE TIERRAS

PRUEBAS Y ARRANQUE

MES 11

1,082,691.0 622,825.59 3 4,326,038.8 3 1,730,072.5 2,460,513.2 6 8 3,470,999.9 8

CENTRO DE CONTROL DE MOTORES y PLANTA DE MERGENCIA ALUMBRADO EXTERIOR E INTERIOR DE EDIFICIOS

ARRANQUE Y PRUEBAS

MES 10

2,327,639.0 180,000.00 792,583.62 2

809,976.22

LINEA DE MEDIA TENSION INCLUYE TRANSICION

IV.3

IV.6

MES 4

SISTEMA DE DESHIDRATACION

SUBESTACIÓN ELÉCTRICA

IV.5

MES 3

CASETA DE SOPLADORES

IV.2

IV.4

MES 2

OBRAS EXTERIORES

III.1

III.6

MES 1

0.00

0.00

297,914.91

0.00 150,819.50 120,655.60 120,655.60

114,491.73

506,622.43

150,819.50 120,655.60 120,655.60 1,893,815.2 13,839,256. 10,735,512. 20,949,143. 14,785,258. 14,748,656. 6,853,663.3 13,361,272. 23,591,458. 7,236,153.9 1,971,001.7 2 00 22 14 25 38 0 30 00 9 0

114,491.73

506,622.43

114,491.73 130,079,682.23

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.11.5

Evaluación Social

El uso eficiente del agua, su abastecimiento y el saneamiento de las aguas residuales es una de las más altas prioridades consignadas en los Programas de Agua Potable, Alcantarillado y Saneamiento, los cuales dirigen sus acciones para mantener, complementar y aumentar la infraestructura en los servicios Por ello, el manejo integral y adecuado de los residuos, la medición y adaptación a las repercusiones del cambio climático; el saneamiento y adecuado manejo del recurso hídrico y la protección a los ecosistemas; el fortalecimiento del marco normativo en materia ambiental y el ordenamiento ecológico, son algunas de las acciones claves que conforman la agenda gubernamental en este ámbito, y son parte de los principales reclamos que la población urbana hace a las autoridades en cada foro y reunión de consulta ciudadana que se realiza. De ahí que el quehacer gubernamental en materia ambiental se este centrando en el manejo integral de los residuos; la medición y adaptación a las repercusiones del cambio climático; el saneamiento, control y adecuada utilización del recurso hídrico y la protección a sus ecosistemas; el fortalecimiento del marco normativo ambiental, y el ordenamiento ecológico, a través de la realización de proyectos como el que aquí se presenta. “El futuro de un estado como Tabasco, con amplia biodiversidad, deberá apoyarse en el trabajo de una estructura organizacional especializada y un equipamiento urbano ambiental 1 necesario, que acelere la transición hacia el desarrollo sustentable”

1

Andrés Granier Melo, Primer informe de Gobierno. Villahermosa, Tabasco, 11 de noviembre de 2007.

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CAPITULO 12

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C o n t e n i d o 12. Manual de operación y mantenimiento

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MANUAL DE OPERACIÓN, EN UNA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES.

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Í N D I C E

:

ÍNDICE...................................................................................................................................1 PRESENTACIÓN...................................................................................................................2 INTRODUCCIÓN..................................................................................................................3 ARRANQUE Y PARO DE LA PLANTA..............................................................................4 METODOLOGÍA DE PARO.................................................................................................7 MANTENIMIENTO PREVENTIVO Y CORRECTIVO......................................................9 SISTEMAS DE AEREACIÓN.............................................................................................12 MEDIDAS DE MANTENIMIENTO PREVENTIVO, PARA REDUCIR PROBLEMAS DE BLOQUEAMIENTO EN LAS LÍNEAS DE UNA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES........................................................................................................15 EL OPERADOR...................................................................................................................16 RESPONSABILIDAD DEL OPERADOR...........................................................................21 SEGURIDAD Y MANTENIMIENTO EN LAS LAGUNAS..............................................23 PLAN DE RESPUESTAS ANTE EMERGENCIAS...........................................................26 ACCIONES PARA UNA EMERGENCIA..........................................................................26 LAGUNAS DE ESTABILIZACIÓN...................................................................................27 OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO DE LAS LAGUNAS..............................................30

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INTRODUCCIÓN.

Una planta de tratamiento de aguas residuales es, la instalación, donde se reciben las aguas residuales generadas por las actividades diarias de la ciudad (comercial, doméstica, industrial, y de servicios) para que éstas sean tratadas con protección de la salud y el medio ambiente y pueden usarse en actividades y/ó en servicios que no requieran calidad de agua potable.

Para que, cada una de las etapas que forman parte de éste sistema de tratamiento cumpla con los objetivos, para los cuales fueron diseñados, es necesario la implementación de un plan de mantención periódico que optimice la operación de cada una de las etapas del proceso de tratamiento.

Al iniciar las actividades propias de cada trabajo específico, se deberá proporcionar a todos los trabajadores el entrenamiento necesario sobre las medidas de seguridad al operar y manejar los equipos a utilizar en la planta de tratamiento de aguas residuales, llave en mano 1era etapa (zona sureste).

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ARRANQUE Y PARO DE LA PLANTA. Metodología de Arranque. Para iniciar la operación de la planta de tratamiento se pueden considerar dos opciones. La primera consiste en formar la población biológica en el reactor a base de aerear agua negra, reteniéndola por un periodo de 24 a 48 hrs aproximadamente hasta que se forme el lodo y posteriormente hacer funcionar el reactor al 50 % de su capacidad hasta que se obtengan características deseadas en el licor mezclado como son: sólidos suspendidos y sólidos sedimentables, para operar a toda la capacidad la planta. La otra opción es inocular lodos de una planta que ya este operando y aclimatarlos al tipo de agua. La primera opción es adecuada cuando, por el tamaño de la planta es muy difícil y/o costoso traer lodos de otra planta; la segunda opción es útil cuando se tiene una instalación pequeña. Procedimiento de arranque: considerando que se vaya a optar por la primera alternativa de arranque, el procedimiento será el siguiente:  Bombear agua negra cruda a la primera laguna.  Observar en el reactor el nivel de lodos hasta que los tubos de aeración estén sumergidos.  Encender el soplador de aire mediante el interruptor eléctrico en el tablero. confirmar que en el tablero eléctrico, el soplador este energizado. Asimismo verificar el nivel de aceite y rotación.  Después proceder a abrir paulatinamente las válvulas de alimentación de aire hacia los difusores y regular el suministro observando el burbujeo en el reactor biológico. Es importante verificar que el burbujeo y mezclado sea lo mas uniforme posible, evitando las “zonas muertas” o carentes de aire en la superficie del liquido.  Una vez que la segunda laguna este alcanzando su nivel de operación (3.5 m. de profundidad), será necesario ir llenando la segunda en la misma secuencia, este procedimiento se aplicará a la laguna correspondiente a la ampliación.  La secuencia de arranque del clarificador secundario se logra una vez que las lagunas han alcanzado un nivel de microorganismos adecuados (500 mg/I) manteniendo como variable de operación a controlar la velocidad de alimentación.  Una vez de que el clarificador secundario comience a derramar, mandar el decantado al sistema de desinfección

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 El sistema de desinfección por luz ultravioleta, al ser automático solo requiere encender el equipo una vez que se encuentra sumergido en las aguas, es muy importante evitar la observación directa de las lámparas, ya que estas causarían daño a la retina. Una vez encendido el equipo, este se verifica y da inicio con el encendido de las lámparas.  Una vez expuesto a la luz ultravioleta, el efluente de la planta puede ser descargado al rio. Procedimiento de operación normal; una vez que la planta este operando, se deberán observar las siguientes medidas para el buen desarrollo del proceso:  Verificar mediante análisis de laboratorio la operación correcta de la planta.  Comprobar una vez por día el nivel de aceite de las bombas así como del soplador.  Dar seguimiento diario al número de horas de operación de las lámparas de luz ultravioleta para programar su cambio. Control y Estabilización del Proceso: El control del proceso de la planta consiste en: a) El control de la población de microorganismos en el licor mezclado, de tal manera que se obtenga un efluente de calidad. b) El control del nivel de oxigeno disuelto en el licor mezclado de tal manera que se obtenga la activación de los microorganismos. c) El ajuste constante del flujo de alimentación a las lagunas. Cantidad de lodos activados: para el control de la planta de lodos activados, es necesario mantener una cantidad correcta de sólidos en el licor mezclado; además debe existir un equilibrio entre las cargas orgánicas aplicadas y la cantidad de sólidos activados en el licor mezclado. Una operación adecuada no puede ser obtenida cuando el contenido de sólidos es tan alto que el abastecimiento de aire disponible es inadecuado para mantener las condiciones aerobias. El análisis de la cantidad de lodos activados debe ser realizado por lo menos una vez por día. Los parámetros de control de lodo activado son las determinaciones de sólidos suspendidos y sólidos sedimentables, a fin de referirlos como índice volumétrico (IVL).

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El índice volumétrico de lodos representa el volumen de lodos contenidos en una muestra de licor mezclado que reposa en una probeta de 1000 ml, durante 30 minutos (Pv), dividido entre la concentración de sólidos suspendidos totales en el licor mezclado expresado en porcentaje. El conocimiento de la densidad del lodo obtenido, proporciona una medida para operar la planta. Un buen lodo es denso es decir con un índice volumétrico bajo. Es bueno en el sentido que se sedimentan rápidamente y ocupa un volumen pequeño siendo fácil su remoción en el clarificador secundario. El índice adecuado de operación está en función de varios factores tales como: a) Concentración de materia orgánica de las aguas residuales crudas. b) Concentración de sólidos en el licor mezclado. Aereación y control de oxigeno disuelto: el segundo factor importante en el control de la planta es abastecer con suficiente oxigeno al lodo para mantenerlo activo. En la operación de la planta, el mezclado del lodo, así como la satisfacción de los requerimientos de oxigeno para mantener activos a los microorganismos es logrado por un sistema de aereación que contempla un soplador de aire integrado a difusores. En todas las plantas, la calidad y la concentración de las aguas residuales varia en el transcurso del día, en los diferentes días, de semana a semana; etc y en relación con las estaciones, por lo que la demanda de oxigeno es variable. Cuando el agua residual tiene mayor concentración, el sistema de aereación debe ser operado a diferentes capacidades. Antes que cualquier reducción sea hecha en el abastecimiento, es necesario que el operador se asegure de que existe un exceso de oxigeno, efectuando análisis de oxigeno disuelto. Si se requiere reducir el flujo de aire, la reducción hecha debe ser pequeña. Si después de la reducción el nivel de oxigeno permanece alto en el periodo de máxima carga (demanda de oxigeno) será necesario hacer una reducción. Tiempo de Retención Hidráulico (tr). Es la función del gasto que entra a la planta y se mantendrá en 2 días en cada laguna.

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Control de Laboratorio. Para controlar la calidad del efluente de la planta es necesario establecer un programa continuo de monitoreo y análisis de los parámetros mas relevantes. Las pruebas y la frecuencia con que se desarrollará el programa para el control del proceso depende de varios factores: a) b) c) d)

La variante en el proceso de lagunas. El tamaño de la planta. La infraestructura del laboratorio. La disponibilidad de operadores.

Metodología de Paro. El paro de planta (por modulo) será el siguiente: 1) Abrir el by-pass del modulo que se quiera parar. 2) Esperar a que la laguna alcance su límite inferior de nivel. 3) Una vez que la laguna haya alcanzado su nivel mínimo de operación apagar o bloquear la alimentación de aire hacia los difusores. 4) Para evitar la presencia de septicidad en el licor mezclado (debido al decremento de aire), será necesario trasegar o trasvasar el contenido de la laguna hacia los módulos subsecuentes. Problemas de Operación. El lodo activado de buena calidad, es el que tiene color café, olor a tierra húmeda e IVL bajo. En algunas ocasiones la planta puede producir un lodo pobre. El color puede variar de café oscuro a gris-negro mientras adquiere un olor desagradable. El ascenso rápido del IVL con aumento del tamaño de los flóculos, convirtiéndose en masas blancas sarrosas que se asientan lentamente, indica la presencia de lodo pobre. Cuando esto sucede la capa del lodo aumenta en profundidad hasta que la corriente natural en el tanque lleva algo de sólidos sobre el vertedor. El aumento rápido del IVL ocurre 2 o 3 días antes de que se

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manifieste la dificultad. El IVL es de gran valor para el operador, en el control de procesos de lodos activados. Las condiciones antes mencionadas pueden ser causadas por varios factores, los principales son: Sobrecarga hidráulica y orgánica. Condiciones sépticas. Sobrecarga hidráulica y orgánica. Toda planta esta diseñada para tratar cierta carga en términos de kg. de DBO/día, como también la capacidad en litros por día. Si la carga orgánica excede la capacidad de diseño, se presentaran dificultades debido a que se necesita mayor tiempo de residencia hidráulico y aumentan los requerimientos de oxigeno, no produciéndose un lodo adecuado para obtener un efluente con la calidad que se requiere. Con frecuencia esta situación es resultado de la adición al drenaje domestico, de desechos industriales no previstos en el diseño. La sobrecarga hidráulica es la presencia de un gasto mayor del que la planta puede manejar, puede ir acompañada por sobrecarga orgánica. El resultado es el acortamiento del tiempo de retención hidráulico y un aumento de la velocidad a través de las distintas unidades de la planta.

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MANTENIMIENTO PREVENTIVO Y CORRECTIVO. Programa General de Mantenimiento. El término “mantenimiento” se puede definir, como el arte de conservar el equipo de la planta y sus estructuras en condiciones apropiadas para llevar a cabo las operaciones a que están destinadas. Con un mantenimiento correcto se preveen las emergencias o descomposturas imprevisibles, se deben tomar en cuenta los factores diseño, de construcción y de operación. Si un diseño es adecuado y el equipo se construye con el mejor material, la operación se efectuara con un mínimo de mantenimiento. El mantenimiento se puede clasificar en:  M. Preventivo el cual está constituido por los trabajos y precauciones necesarias para evitar desperfectos.  M. Correctivo es aquel que realiza las operaciones precisas una vez que el desperfecto se ha producido. Para lograr un programa eficiente de mantenimiento es conveniente:  Conservar la planta perfectamente aseada y ordenada.  Establecer un plan para la ejecución de las operaciones cotidianas.  Hacer un programa de revisión rutinaria de inspección y lubricación de los sopladores. El mantenimiento mecánico es de suma importancia, ya que el equipo debe estar en perfectas condiciones de operación para que la planta se desarrolle en condiciones optimas. Registro en el Mantenimiento Preventivo. El operador nunca debe dejar de registrar el trabajo que está desarrollando porque a medida que las semanas y meses pasan, dicho programa se olvida por las operaciones propias de la planta. Cuando se ha seleccionado el sistema de registros que se llevara a cabo, debe guardarse por fechas sobre una base diaria y no dejarlo a la memoria.

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Equipo mecánico. a) Bombas. Son convenientes las inspecciones regulares y la limpieza del fondo y paredes de los cárcamos. Las bombas son quizá, la parte más importante del equipo de la planta de tratamiento. Una descompostura del equipo de bombeo, significará parar parcial o totalmente la planta. Deben llevarse a cabo inspecciones diarias en que se preste especial atención a lo siguiente:    

Cojinete. Calentamientos y ruidos. Motores. Velocidad de operación. Operación de bombeo. Vibraciones y ruidos. Prensaestopas. Goteo excesivo.

Las aguas negras son más difíciles de bombear que el agua común, la presencia de tierra y arena en estas aguas tiene un efecto abrasivo sobre las bombas. Además se encuentran trapos, astillas y casi toda clase de objetos. La única parte móvil de una bomba centrifuga es el impulsor o rotor que gira dentro de una carcaza. El rotor está montado en una flecha y es sostenida por cojinetes axiales y por uno o más cojinetes guía, según sea la longitud de la flecha. El engrasado de estos cojinetes debe tomarse en cuenta, para ello es recomendable seguir las instrucciones del fabricante. El empaque deberá lubricarse adecuadamente, ya que esto aumenta la eficiencia de las bombas disminuyendo las fugas de aire, reduciendo la fricción y de esta manera se incrementa la vida del empaque y de la flecha.

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Tabla -1. Procedimientos generales de operación en el sistema de aereación y control de oxigeno disuelto. Procedimiento.

Verificar nivel de oxigeno disuelto

Verificar nivel de oxigeno disuelto

Verificar suministro oxigeno

el de

Frecuencia

Diaria

Diaria

Diaria

Método.

Rango.

Condición.

Causa probable.

Medidor de O.D. Método de Winkler. Observación visual.

Normalmente alta de 1 a 3 mg/l

Satisfactoria

Demasiado aire. Muy poco aire.

Mezclado uniforme.

Zonas muertas.

Burbujeo adecuado.

Burbujeo de aire.

363-680 454-907

Alta

Calculando los PIES 3/kg. DBO o PIES 3/Kg. DQO

Baja Inapropiada distribución de aire. Mal funcionamiento de los difusores. Transferencia pobre de oxigeno. O.D inadecuado.

satisfactoria

Acción correctiva. Disminuir aereación. Incrementar aeración. Desarrollar un perfil de O.D. Balancear la distribución de aire. Verificar la uniformidad de la aereación. Ajustar aereación.

MANTENIMIENTO PREVENTIVO Y CORRECTIVO. Si esto llegase a suceder es necesario tomar las medidas siguientes:  Bajar el gasto de la planta.  Analizar el contenido de materia orgánica en el influente así como el pH.  Si el resultado es un alto contenido orgánico, operar el soplador de aire a máxima capacidad, abriendo totalmente las válvulas de flujo de aire.  Mantener en observación las lagunas haciendo análisis continuos (2 veces/día) de: SSVLM, pH, sólidos sedimentables, IVL y O.D hasta normalizar condiciones. Condiciones Sépticas. La existencia de aguas residuales sépticas o lodos sépticos, aunque sea en pequeña cantidad actúan como toxinas en el licor mezclado, teniendo un efecto dañino generalizándose las condiciones sépticas.

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Sistemas de Aereación. El sistema de aereación debe suministrar el oxigeno necesario para mantener activos a los microorganismos además de proporcionar un mezclado adecuado al tanque. Algunas posibles causas en la no uniformidad en el sistema incluyen los siguientes puntos: 1. Mucho o poco aire a través del difusor. 2. Desajustes en las válvulas de alimentación a los difusores. 3. Suciedad en los difusores debido a depósito de sarro. Medidas que deben implementarse para corregir los problemas de aereación:  Ajustar el suministro de aire para mantener un rango apropiado de oxigeno disuelto (1 a 3 mg/lt).  Ajustar las válvulas de alimentación a los difusores.  Limpiar los difusores de aire. Esto debe implementarse como una rutina cada 6 meses.  Relocalizar y/o incrementar el número de difusores para evitar zonas muertas a través del tanque. Además debe elaborarse el perfil de oxigeno disuelto del tanque de aereación el cual proporcionara los datos necesarios para llevar a cabo el ajuste necesario en los difusores de aire.

Formación de Espuma. La presencia de espuma en el tanque de aereación es normal en el proceso de un 10 a un 25 % de la superficie del tanque se ve cubierta por una ligera película de espuma. Bajo ciertas condiciones de operación, la espuma puede tornarse excesiva y puede afectar las operaciones. El tipo de espuma mas común que se presenta en la operación de una planta se describe a continuación: Espuma blanca (densa): la espuma blanca es un indicador de una sobrecarga a la planta, es decir se tiene una población baja de microorganismos y por consiguiente la relación F/M (sustrato/microorganismo) es muy elevada. La espuma puede consistir de detergentes o proteínas que no pueden ser asimilados por las bacterias.

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Algunas causas probables de la formación de espuma son: 1. Concentración baja de sólidos activos (generalmente en los arranques de planta). 2. Presencia de condiciones desfavorables como son pH (debajo de 6.5 o arriba de 9.5), insuficiente oxigeno disuelto, deficiencia de nutrientes, temperaturas bajas, entre otras, resultando todo ello en una reducción de la actividad y crecimiento de los microorganismos. Las siguientes medidas pueden implementarse para corregir el problema de la formación de espuma:  Controlar el suministro de aire al tanque de aereación manteniendo un nivel de oxigeno disuelto entre 1 y 3 mg/lt.  Dirigir chorros de agua hacia la espuma para bajarla.

Válvulas. El mejor mantenimiento que se le puede dar a una determinada válvula es el que indica el fabricante. A continuación se hará un bosquejo del mantenimiento de algunas de ellas: 1. Válvulas de compuerta. El mantenimiento más común para las válvulas de compuerta son: lubricación, ajuste y el remplazamiento del empaque del prensaestopas del vástago. Es conveniente checar anualmente las partes de la válvula que se enlistan a continuación:  Prensaestopas. Elimínense juntas viejas, limpiando el vástago de la válvula de cualquier película adherida y puliéndose con un trapo fino. Después de pulir se removerá la arena fina con otro trapo limpio, al cual se le pusieron unas gotas de aceite.  Lubricación de los engranes. Se lubricarán todos los engranes en las válvulas de compuerta. Además se lavaran los engranes abiertos con un solvente y después se engrasaran. Se removerá la capucha, limpiando y examinando el disco y el cuerpo entero, determinando el daño de los anillos y al disco del cuerpo. Si la corrosión ha causado un

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picado excesivo, se quitara la pieza así como la varilla guía: en estos casos la reparación puede resultar impráctica. Se eliminaran todas las juntas (viejas) y se limpiara el prensaestopas de cualquier suciedad, incrustación y corrosión desde el interior de la capucha de la válvula a otras partes. Válvula de Retención (checks). Se checaran semestralmente las siguientes partes componentes de la válvula: a) Inspección del revestimiento del disco. Se abrirá la válvula para observar las condiciones del recubrimiento equipados con asiento de cuero o hule sobre el disco. Si el metal del asiento del anillo esta cicatrizado; subsánelo con una lima fina y traslápelo con papel esmeril fino envuelto en una herramienta plana. b) Se checara el picado y el desgaste para prevenir fugas. Válvulas de Desagüe. Existen dos tipos de válvulas de desagüe: aquellas en las cuales el asiento es con la presión y aquellas sin presión. El mantenimiento de ambas es similar. Mensualmente deberá comprobarse la operación adecuada de la válvula, inactivándola y aceitando o engrasando los anillos del vástago. Anualmente se limpiara, ajustara y pintara la válvula: a) La limpieza se ajustara con cepillos de alambre y se aplicara pintura que soporte la corrosión (pinturas a base de hule clorado, de vinilo, entre otros). b) Para los asientos de las válvulas contra presión, chéquese y ajústese la tapa, el fondo y las cuñas o calzas de los lados, hasta que en una posición cerrada, cada una aplique una presión uniforme contra la válvula. c) Tubería La frecuencia del taponamiento de una línea depende del tipo de material que circula por el tubo, del material de construcción del conducto, del tiempo de bomba y sistemas usado para mover el material y de la ejecución del mantenimiento rutinario en la tubería.

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Medidas de Mantenimiento Preventivo, para reducir problemas de bloqueamiento en las líneas de una planta de tratamiento. a) Tubería con natas ó espuma. La nata y la espuma causaran más problemas en las líneas que cualquier otra sustancia bombeada en las plantas de tratamiento de aguas. Los problemas son mas frecuentes en climas fríos, cuando la grasa tiende a coagularse mas rápido. El mantenimiento preventivo incluye: 1. Chorros de agua a las bateas de espuma, tolvas y cajas de espuma, tolvas y cajas de espuma cada dos horas o cuando se requiera. 2. Limpieza mensual de las líneas usando: a) Varillas equipadas con una tenaza o algún cortador. b) Unidades de limpieza mediante tubería a una presión hidráulica alta.

Equipo eléctrico. a) Motores. Los motores trifásicos de inducción son los más comunes en plantas de tratamiento de aguas negras. Estos motores requieren poca atención y bajo condiciones de operación promedio y lubricación adecuada de los cojinetes. En la lubricación de los motores debe recordarse que demasiada grasa puede causar problemas a los cojinetes o daños de embobinado. Todos los contactos eléctricos deben estar secos y limpios; se tiene que checar los contactos eléctricos flojos y los pernos que sostiene al motor deberán estar seguros. b) Mantenimiento del motor en operación: para asegurar la función propia y continua de los motores eléctricos, los artículos enumerados en este párrafo deberán ejecutarse a los intervalos designados. c) Chequeo de las condiciones del motor:  Los motores se conservaran libres de basura, polvo y humedad.  El espacio de operación se mantendrá libre de piezas que puedan obstruir la circulación del aire.  Chisporroteo excesivo o continuo de las escobillas.

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 Chisporroteo intermitente en las escobillas.  Humo, aislantes quemados, o escobillas desoldadas, extendiéndose desde el armazón.  Golpeteo regular.

EL OPERADOR.

Es la persona responsable por la operación completa de una instalación ó planta para el tratamiento de aguas residuales. Los operadores, además de las relaciones internas propias de la actividad de la estación depuradora, pueden mantener contacto directo con proveedores de material necesario para el desarrollo de su labor. El trabajo de éste, consiste en operar la planta de tratamiento, siguiendo las Instrucciones técnicas de trabajo, para optimizar el funcionamiento de los equipos y el control de emisiones, según los parámetros de diseño. Medidas higiénicas: A Pesar de que el operador, sabe perfectamente que está trabajando en una planta de tratamiento de aguas residuales, y que estas pueden ser un foco infeccioso, es normal que con el paso del tiempo “Pierda el Miedo“y olvide el carácter de riesgo para la salud, que su trabajo puede adquirir, si no se toman algunas precauciones básicas. Precisamente, cuando se alcanza éste punto, la probabilidad de que surjan accidentes aumenta en gran medida. Es aconsejable, colocar en algún lugar visible una lista de instrucciones higiénicas, que sirvan de recordatorio de que existe un riesgo real que afortunadamente es muy fácil de poder prevenir.

Las normas de seguridad que se describen a continuación son las más básicas que el operador debe seguir:  El operador de la planta de tratamiento, debe lavarse las manos y la cara con bastante agua y jabón, después de haber trabajado en la planta y especialmente, antes de comer y/ó beber. Debe prestar estricta atención a su higiene personal, por ejemplo, debe mantener sus uñas limpias y cortas, porque las uñas sucias, son un medio de incubación y transmisión de enfermedades.

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 Es obligatorio ponerse uniformes de trabajo (capas, guantes y filtros) durante todo tipo de trabajo en la planta de tratamiento. Además, el operador tiene que saber nada y debe estar debidamente instruido en prestación de primeros auxilios.  Las herramientas, como palas, rastrillos y dispositivos para la remoción de espumas deben lavarse con agua potable antes de guardarse.  Cortadas, rasguños y quemaduras, deben evitarse de darse algún hecho de éstos, lavarse y desinfectarse inmediatamente y ser protegidos contra cualquier contacto con aguas servidas y/ó los suelos de la planta de tratamiento.  Personas no autorizadas no deben ser invitadas a la planta de tratamiento por razones de seguridad, pues si alguien se cae dentro del sedimentador podrá hacerse daño ó aun más morirse ahogado. Además, existe gran riesgo de contaminación con los microorganismos existentes en las masas liquidas del sistema.  El operador debe estar vacunado contra: Tétanos y Fiebre Tifoidea y si fuera necesario contra fiebre amarilla y cólera, como ha sido sugerido por las autoridades sanitarias. En caso de síntomas de enfermedades como fiebres, escalofríos, etc., Debe Someterse a exámenes médicos inmediatamente.  Un maletín de primeros auxilios, debe estar disponible en sitio fácilmente accesible.  Las medidas de seguridad, que se enumeran a continuación, han sido recomendadas, por la organización mundial de la salud para operadores de lagunas de estabilización: 1. La Planta de tratamiento de aguas residuales, debe contar siempre con Un depósito de agua limpia y jabón. Es aconsejable, utilizar toallas desechables de papel, para evitar que debido a la necesidad de transporte para la limpieza de las toallas de telas, permanezcan demasiado tiempo sin lavar. 2. La planta, debe contar con un botiquín en el que se incluya, como mínimo algodón, alcohol, agua oxigenada y/ó similar, una disolución de detergente desinfectante (mertiolate), tijeras y pinzas. También es conveniente que el operador disponga de algún repelente para evitar las picaduras de mosquitos u otros insectos. 3. El operador, debe disponer de guantes y botas de goma, casco de trabajo. Todas las prendas utilizadas en la depuradora deben permanecer en ella al finalizar la jornada laboral. 4. Siempre que se vaya a comer y beber ó incluso encender un cigarrillo, hay que lavarse las manos. Si se hace alguna comida en el recinto de la planta, hay que designar un área de ésta para éste fin, y evitar en todo momento comer a la vez que se está efectuando alguna labor que pueda ocasionar el contacto de la comida con algún elemento que haya

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estado en contacto, con aguas residuales ó fangos. Si es posible, es preferible evitar las comidas en el interior del recinto. 5. Todas las herramientas de trabajo, deben de limpiarse: con agua limpia, antes de ser guardadas y también después de ser utilizadas. 6. Los cortes, arañazos y abrasiones que pueda sufrir el operador, deben desinfectarse inmediatamente. 7. En el caso que el operador deba ocuparse del mantenimiento de equipos eléctricos y asegurarse de que sus manos, ropas y calzado estén secos. Así mismo, éste debe disponer de guantes y herramientas dotados de aislamiento eléctrico. 8. La entrada de la verja, debe mantenerse cerrada incluso cuando el operador está trabajando en el recinto, ya que éste no puede estar pendiente todo el tiempo de posibles visitas, y existe un riesgo importante de caídas en las lagunas, especialmente para los niños. En éste sentido, las lagunas más peligrosas, son las anaerobias, porque el fango del fondo es pegajoso y hace difícil la salida de una persona que se haya caído en ellas. 9. La Planta debe contar con, una pequeña embarcación, cuerda y salvavidas. 10. El operador, debe de vacunarse contra: el tétano y fiebre tifoidea, así como otras posibles enfermedades, que indiquen las autoridades sanitarias del área. Además, debe de someterse a un chequeo médico periódico. 11. Antes de empezar su labor como operador, la persona seleccionada, para este trabajo debe recibir instrucción en y/ó de primeros auxilios. La planta se arranca, siguiendo la secuencia de puesta en marcha de los equipos, según los parámetros de diseño para la obtención del máximo rendimiento del proceso y se inspecciona, identificando y eliminando posibles atascos, y verificando el funcionamiento de los equipos de protección medioambiental, para limitar las emisiones, comunicando al responsable inmediato las anomalías observadas. Los analizadores continuos, se calibran sistemáticamente, mediante la comparación de sus lecturas con los resultados de las muestras de campo. La toma de muestras sistemática en puntos determinados del circuito, se efectúa conforme al plan de control previsto.

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¿Qué Hace? Controlar y operar el proceso de la planta. ¿Cómo lo Hace?  Midiendo parámetros de funcionamiento del proceso, mediante observación e instrumentos de control para su posterior verificación.  Tomando muestras representativas de las líneas de agua, fango y gas con los instrumentos apropiados para su posterior análisis.  Reponiendo los reactivos, siguiendo instrucciones técnicas, para la aplicación de los tratamientos del agua.  Ajustando el proceso, siguiendo las Instrucciones del técnico, para su correcto funcionamiento.  Limpiando los equipos y retirando los productos y subproductos de desecho para su posterior tratamiento y/ó eliminación a vertedero.

¿Qué Hace? : Prevenir y predecir posibles averías. ¿Cómo lo Hace?:  Verificando de forma regular, con los instrumentos adecuados, el buen estado de la maquinaria, tanto mecánico como eléctrico.  Detectando ruidos, vibraciones y cambios de temperatura en equipos en Funcionamiento para determinar el grado de deterioro alcanzado.  Conservando, mediante planes establecidos, los equipos y maquinaria para su correcto funcionamiento.

¿Qué Hace?: Diagnosticar y reparar averías. ¿Cómo lo Hace?:  Localizando averías, por medio de técnicas de observación para su posterior reparación.  Disponiendo los recambios necesarios para sustituir piezas averiadas en el tiempo previsto.  Reparando mecanismos corrigiendo, ajustando y/ó sustituyendo componentes dañados para su correcto funcionamiento.  Preparando el taller de mantenimiento para su óptima utilización, siguiendo normas de seguridad.

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¿Qué Hace?: Mantener las Instalaciones Interiores y Exteriores de la Planta. ¿Cómo lo Hace?:  Limpiando con los equipos específicos las instalaciones de la Planta para adecuarlas a las exigencias medioambientales.  Reparando las instalaciones de la Planta para su correcta conservación.

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Responsabilidad del Operador. El trabajo del operador debe empezar desde la presencia de los trabajos de construcción de la planta de modo de familiarizarse completamente con la misma incluyendo el equipo y maquinaria así como su operación. Esto permitirá relacionar el diseño de la planta con los medios reales. Ya en marcha la planta, las responsabilidades y obligaciones de esta persona, aumentan de acuerdo a los requerimientos de transformación. a) Arranque de la planta. 1. familiarizarse con: Cada elemento de la planta. Objetivos del tratamiento. Características de las aguas receptoras. 2. Localizar deficiencias. 3. Recomendar cambios y modificaciones para:  Corregir deficiencias  Introducir mejoras necesarias. 4. Determinar las características de los desechos. 5. Preparar un programa de entrenamiento a medida que se asigne más personal a la planta. 6. Llevar a cabo el programa de muestreo y prueba. b) Operación de rutina. El operador y el laboratorista deben buscar la forma de fortalecer, depurar y modificar los métodos para mejorar la eficiencia de la planta. 1. Establecer los procedimientos efectivos de control mediante:  Aplicación de los resultados de las pruebas y otros experimentos.  Ajustes en los procedimientos de operación y mantenimiento. 2. Registro de datos:  Físicos.  Químicos.  Bacteriológicos. 3. Identificar deficiencias en los dispositivos.

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4. Prepararse para el mejoramiento de la planta en:  Expansiones.  Cambio de unidades o partes.  Mayor grado de tratamiento.

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SEGURIDAD Y MANTENIMIENTO EN LAS LAGUNAS. El término laguna, indica un sistema de retención de aguas, de construcción humana, con cualquier propósito; el propósito suele estar indicado por el término a continuación de laguna. Se encuentran lagunas para regadío, para alimentación de centrales hidroeléctricas, de tratamiento de aguas servidas y muchas otras. El proceso de las plantas de tratamiento, consiste en descargar el agua residual en lagunas, donde se estabilizan ó degradan, los residuos mediante procesos físicos, biológicos y químicos, que remueven el material suspendido ó disuelto de dichas aguas. Puesto que una de las principales ventajas de la depuración por lagunaje, es su simplicidad operativa, a menudo se piensa que el mantenimiento de las plantas no es necesario, ó se reduce a visitas ocasionales para reparar posibles desperfectos en la obra civil. Sin embargo, la presencia de un operador familiarizado con el proceso, que sea capaz de interpretar los posibles síntomas de mal funcionamiento a medida que aparecen, y tomar las medidas correctoras correspondientes, es decisiva para la buena marcha de la instalación. La planta debe contar con una pequeña embarcación, cuerdas y salvavidas. Instalaciones médicas. Botiquines: Se dispondrá de un botiquín, que cumpla con todo el equipo y/ó materiales, en caso de ser necesario. Se dispondrá de toma de agua potable. Asistencia de accidentados: Se debe informar en la planta, del emplazamiento de los diferentes centros médicos (servicios propios, mutuas patronales, mutualidades laborales, ambulatorios, etc.) donde deben trasladarse los accidentados para su más rápido y efectivo tratamiento. Se dispondrá en sitio visible, de una lista con los teléfonos y direcciones de los centros asignados para urgencias, ambulancias, etc., Para garantizar un rápido transporte posibles accidentados. Reconocimiento médico: Todo el personal deberá pasar un reconocimiento médico previo al trabajo, específico para los trabajos a realizar y que será repetido en períodos no mayores de 1 año.

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Se analizará el agua destinada a consumo de los trabajadores, para garantizar su potabilidad, si no proviene de la red de abastecimiento municipal. Instalaciones de higiene y bienestar. Se dispondrá de vestidores, servicios higiénicos debidamente dotados. El vestidor dispondrá de colgadores, asientos. Los Servicios Higiénicos: Tendrán un lavabo y una ducha con agua fría y caliente para trabajadores, y un inodoro. Dispondrá de iluminación natural y artificial, así como de ventilación adecuada. Todo sistema de lagunas de estabilización, debe ser cercado para evitar la presencia de intrusos y/ó animales extraviados. Si existiere vida acuática, en las proximidades, donde habitan caimanes u otros reptiles, debe evitarse su acceso a las lagunas. La cantidad de personas necesarias para el control adecuado de las lagunas de estabilización, está en función del número de celdas que componen el sistema y su área total. Por tanto, el mantenimiento de las lagunas, se centra en dos aspectos fundamentales:  

Cuidado de la obra civil: Limpieza de la unidad de pretratamiento, medidores de caudal, verjas, caminos, jardinería, retirada del fango acumulado en las lagunas, etc. Detección de problemas de funcionamiento y adopción de medidas correctoras.

Estos dos aspectos del mantenimiento, son complementarios, ya que a menudo el descuido de la obra civil, conduce a problemas de funcionamiento. Las posibles variaciones en lagunas de tratamiento de aguas, se pueden clasificar de distintas maneras, pero una de las más habituales las clasifica según la participación del oxígeno disuelto en el sistema:  Lagunas aerobias: Una laguna en que se espera (por diseño) que exista oxígeno disuelto en todo el sistema.  Lagunas anaerobias: Si el oxígeno, está ausente en toda la laguna se clasifica como laguna anaerobia.

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 Lagunas facultativas: Si el oxígeno disuelto participa sólo en algunas partes de la laguna (por ejemplo, en el sector superior) pero existen regiones sin oxígeno (por ejemplo en el fondo), se le clasifica como facultativa. Los términos aerobios, anaerobios y facultativos, se han tomado de la clasificación microbiológica de los microorganismos participantes. La clasificación de microorganismos, se basa en diversos conceptos, uno de ellos el mecanismo respiratorio; las bacterias que respiran oxígeno se llaman aerobias; las que respiran mediante mecanismos de oxido reducción sin participación de oxígeno gaseoso son las anaerobias, mientras que aquellas que se adaptan a uno u otro mecanismo respiratorio son las bacterias facultativas. Las lagunas, pueden también clasificarse según el mecanismo que aporta oxígeno en:  Lagunas sumergidas casi siempre se utilizan difusores (inyección de aire).  Lagunas de aereación superficial (la agitación promueve el contacto del agua con la atmósfera y transfiere así el oxígeno del aire). Se pueden clasificar según el grado de mezcla forzada en el sistema; en tal caso se encuentran lagunas de mezcla completa (cualquier volumen de líquido, en cualquier parte de la laguna, tiene la misma composición que cualquier otro) ó de mezcla parcial en el que se admite una cierta estratificación de sólidos pero se busca asegurar que la potencia consumida consiga aportar estrictamente en oxígeno necesario para la reacción aerobia en todo el volumen de reacción además, existen las lagunas estáticas; suelen llamarse de estabilización, en que no se promueve el mezclado).

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PLAN DE RESPUESTA ANTE EMERGENCIAS: En el caso de ocurrir una emergencia de cualquier tipo en el área del proyecto, durante la fase de construcción y operación, se debe realizar el siguiente procedimiento: 1. Identificar la fuente, tipo y ubicación de la emergencia. 2. Activar alarmas y realizar todas las notificaciones inmediatamente. 3. De ser posible cerrar y/ó confinar la fuente de la emergencia. 4. Utilizar el formulario de reporte de emergencia para asegurarse que se registra toda la información necesaria. 5. Todo aquel que sea notificado, debe informar a la posición siguiente identificada en el cuadro de notificación. 6. Durante las operaciones, los procedimientos de respuesta se debe mantener registros seguros de todos los eventos. Incluir el grado de avance de la respuesta, así como la hora y fecha de las notificaciones enviadas y recibidas. 7. Se debe elaborar un informe que detalle todos los procedimientos realizados en el que consten las observaciones y recomendaciones con el fin de realizar los correctivos necesarios del plan de emergencia. ACCIONES PARA UNA EMERGENCIA. Luego de notificado el evento, el responsable o los responsables de la obra, que se encuentren en esos momentos, serán quienes dirijan el desplazamiento de los grupos de apoyo, tendrán el propósito de proteger las instalaciones y aislar el área del incidente, determinando el procedimiento más adecuado para combatir la emergencia y será ejecutado inmediatamente.    

Contención. Recuperación. Detección la Emergencia. Evaluación de la Magnitud de la Emergencia.

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Control de Posibles Fuentes de Ignición. ¿Se Requiere Apoyo? SÍ y/ó NO. Emergencia. Nivel de Clasificación de la Emergencia. Control de Recursos Internos. Solicitar Apoyo Externo. Procedimiento de Respuesta de la Emergencia. Evaluación del Plan. Reporte e Investigación. Restauración del sitio.

Lagunas de estabilización. Tratamiento y uso sanitario de las aguas residuales. En los países en desarrollo, el objetivo prioritario de tratamiento de las aguas residuales, debe ser la remoción de parásitos, bacterias y virus patógenos, pues son males endémicos en nuestros países y no la remoción de materia orgánica y nutrientes, que sí es el principal objetivo del tratamiento en los países desarrollados, en los cuales una tifoidea ó un caso de parasitismo son excepcionales. La opción tecnológica, mediante la cual se alcanza plenamente éste objetivo de "no patógenos", corresponde a Lagunas de Estabilización. En investigaciones realizadas, demostraron la gran eficiencia de remoción de parásitos (huevos de helmintos y quistes de protozoos), virus y bacterias patógenas, incluido el Vibrio cholerae. Ningún sistema convencional, puede competir con la eficiencia de remoción de patógenos que se logra en las lagunas, a menos que se adicione el proceso de desinfección del efluente, que encarece y hace más compleja la operación y el mantenimiento. Las plantas convencionales, para tratamiento de aguas residuales no son muy eficientes en la remoción de patógenos. Las aguas residuales de tipo doméstico, tienen bacterias en el orden de 1010 por 100 ml. Una cifra típica en Latinoamérica de concentración del organismo indicador coliforme fecal (CF) en las aguas residuales crudas en 108/100 ml. Lo anterior indica que el efluente tendría una concentración de coliformes fecales de 106/100 ml.

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Ésta es un agua de muy mala calidad, desde el punto de vista microbiológico. Pero el tratamiento la ha clarificado y la ha hecho susceptibles de ser desinfectada con cloro. Se podría decir entonces, que el tratamiento convencional logra un objetivo de protección ecológica y además acondiciona el agua para la desinfección. La cloración de los efluentes de las plantas convencionales, es la que cumple un objetivo de salud pública bien definido. Sin embargo, dentro de las condiciones de selección de alternativas tecnológicas, se debe tomar en cuenta la disponibilidad y costo del terreno, variable que puede ser limitante en la elección de lagunas de estabilización. La decisión final deberá obedecer a un análisis económico – financiero, que involucre los costos de inversión inicial, operación y mantenimiento. Limpieza de los medidores de caudal: Las lagunas de estabilización suelen contar con un canal Parshall para la medida de caudal, que puede estar situado a la entrada y/ó a la salida de la planta. Es esencial mantenerlo limpio de acumulaciones de residuos, ya que de lo contrario las lecturas de caudal son erróneas. Ésta limpieza debe efectuarse una vez a la semana, y los sólidos recogidos, deben eliminarse en la misma forma descrita para las distintas etapas del pretratamiento. Limpieza de conducciones y arquetas de reparto: Todas las conducciones del agua residual entre los distintos elementos de la planta de depuración por lagunaje deben mantenerse limpios, eliminando para ello los depósitos de materia sólida que puedan ir acumulándose. Éstos sólidos deben enterrarse prontamente después de ser retirados de las conducciones Mantenimiento de taludes: Los taludes, son los elementos de la planta de depuración por lagunaje más sensibles al deterioro y donde éste resulta más visible. Los cuidados que requieren dependen del material del que estén formados. En principio, las lagunas pueden contar ó no con una impermeabilización en función del terreno en el que están construidas. Los taludes de tierra, pueden también resultar dañados por animales que construyan sus madrigueras en ellos y por la escorrentía provocada por las lluvias. El operador debe inspeccionar los taludes para detectar señales de erosión, desarrollo de grietas y agujeros

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causados por animales. Las medidas a tomar son las siguientes:  Rellenar las grietas con tierra, y a ser posible con arcilla, y seguidamente igualar el terreno y compactarlo.  Eliminar las malas hierbas que crecen en los taludes, en especial las plantas acuáticas.  Si por razones estéticas se ha dotado a la depuradora de jardinería, hay que mantener una distancia mínima de 30 centímetros entre el nivel máximo de agua en las lagunas y las plantas cultivadas en los taludes interiores.  Si existen zonas arboladas en las proximidades de la planta, hay que impedir el desarrollo de árboles próximos a las lagunas, y nunca deben cultivarse setos alrededor de éstas. Mantenimiento de caminos, verjas y otros elementos de la planta depuradora: La planta depuradora debe, en todos los casos estar rodeada por una verja. Normalmente ésta consiste en una valla metálica, que deja libre acceso al viento. Es importante que la valla no actúe de cortavientos, es decir, hay que evitar las vallas de obra. El operador, debe inspeccionar la valla periódicamente, aproximadamente una vez a la semana, recorriendo todo el perímetro para detectar daños en los postes ó el alambre. Los posibles deterioros deben ser arreglados inmediatamente. Es muy importante mantener el recinto bien aislado para impedir la entrada de niños y evitar así posibles accidentes. Los caminos de acceso a la planta deben mantenerse en buen estado. Si no están asfaltados ó al menos dotados de una cubierta de grava deben vigilarse para evitar el crecimiento de malas hierbas y la formación de charcos en períodos de lluvia. Casi todas las plantas de depuración por lagunaje cuentan con una caseta donde los operarios guardan las herramientas. Si no se dispone de agua corriente, hay que instalar al menos un depósito de agua limpia y disponer de bombonas de lejía para mantener el recinto y los utensilios en buen estado de desinfección. Además de las cuestiones de higiene, la caseta debe también cuidarse y mantenerse en buen estado, inspeccionándola para detectar desperfectos y reparándolos cuando éstos surjan. Para cada laguna, se calcula el tiempo de retención hidráulico, dividiendo su volumen por el caudal total de aguas residuales, y se mantiene la entrada de toda el agua residual en cada laguna como mínimo, un tiempo igual al doble de ése tiempo de retención.

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Por supuesto, éste procedimiento, sólo puede aplicarse si ha cesado el vertido que provoca la sobrecarga. En caso contrario, hay que paralizar la planta totalmente y dejar que las lagunas se recuperen por sí solas. Operación y mantenimiento de las lagunas: Tan pronto se concluya la construcción de las lagunas de estabilización se debe iniciar su arranque. Se intenta evitar el crecimiento de malas hierbas y la ocurrencia de condiciones anaerobias durante el inicio de la operación, principalmente en las lagunas facultativas. La puesta en marcha de las lagunas, debe ser realizada de preferencia en la época de verano. Para que la operación y mantenimiento, sean adecuadas, es necesario que hayan recursos suficientes destinados a tal fin. Ésos costos deberán cubrir los gastos necesarios, tales como herramientas, ropas de protección, materiales de reparación, baterías para linternas, papel para mecanografía, impresos, papel higiénico, materiales y/ó equipos para los primeros auxilios, repelentes contra insectos, roedores, etc., además de los costos operacionales, como; salario del operador, energía eléctrica, etc. El salario pagado al operador, debe ser mayor que el de un trabajador raso, teniendo en cuenta sus mayores responsabilidades en éste servicio. Se debe observar, entre tanto, que ésos recursos no podrán nunca faltar para que el sistema funcione adecuadamente.

Control del Proceso: Las lagunas, pueden ser operadas en serie ó en paralelo. Se usan cajas de distribución con vertederos ajustables en sistemas que funcionan en paralelo, para dividir igualmente el afluente de las aguas residuales entre las celdas primarias.

Equipo para muestreo en las fases de operación y mantenimiento de las lagunas: Para la operación y mantenimiento de las lagunas aereadas, se debe de contar con todo el equipo necesario, como por ejemplo:  Recipientes muestradores, para tipo Físico – Químico (sólidos en todas sus formas; D.B.O, Oxígeno Disuelto; etc.), se usan normalmente garrafones de plástico inertes, de aproximadamente 5 litros de capacidad, provistos con tapas plásticas atornilladas. Se sugiere que sean de un color uniforme y debidamente identificados,

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mediante números.  Para muestreos de tipo bacteriológico (Coliformes totales), se usan frascos de vidrio neutro, de 120 ml de capacidad, con tapa esmeralda, cubierta con doble envoltura: una de papel aluminio y otra de papel café (Kraft), debidamente identificados. Esterilizados previamente en el laboratorio, para abrir el frasco en el momento del muestreo, se gira previamente la tapa, para asegurarse que no esté pegada, luego se desprende con sus envolturas sosteniéndola en la mano, se llena el frasco; el cierre del frasco debe desplazar un pequeño volumen de agua en desperdicio. Debe insistirse en proceder con absoluta higiene, evitando en todo momento que los dedos toquen la boca de los frascos.  Para la medición de los volúmenes de muestra necesarios, se usan probetas graduadas, generalmente de 500 ml de capacidad y/ó vasos de precipitado con graduación propia.  Previamente al muestreo, el encargado de la toma de muestras, que en éste caso es el operador, debe estar provisto de guantes de hule de manga larga, para evitar contaminación, tanto en su persona, como en la muestra a tomar.

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CAPITULO 13

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C o n t e n i d o 13.

Manifiesto de impacto ambiental

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CAPITULO 14

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C o n t e n i d o 14.

Elaboración de informes parciales e informe final.

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