Problemas Bielas y Tirantes y Hormigon Confinado

May 12, 2019 | Author: Juanjo | Category: Reinforced Concrete, Truss, Concrete, Civil Engineering, Mechanical Engineering
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Problemas resueltos de bielas, tirantes y hormigón confinado....

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Ejercicio 1 Se pretende adosar a un pilar ejecutado con hormigón HA‐30 y con sección cuadrada con lado 400 mm el apoyo en ménsula de una viga. Dicha viga transmitirá al pilar unas cargas vertical y horizontal de 250 kN y 30 kN, respectivamente. La carga se aplica a través de un placa de apoyo de 150x350x10 mm. En la Figura 1 se detallan las dimensiones de la ménsula y en la imagen de la Figura 2 se expone un ejemplo de solución mediante armadura activa. Se pide resolver la unión de dicha ménsula con el pilar aplicando el método de bielas y tirantes recogido en la norma EHE‐08.

200

Cotas en mm

400 250

250

Figura 1. Ménsula a añadir al pilar

Figura 2. Ejemplo de aplicación

Resolución ejercicio 1 a.

Identificación de la zona D y esfuerzos de discontinuidad

La zona D se extiende un canto (400 mm) hacia ambos lados de la discontinuidad. La Figura 3 muestra la definición de esta zona.

Ni, Vi, Mi

Cotas en mm

i

275 kN

400

30 kN

25

150

25

250

250

400  j

Ni, Vi, Mi

Ni, Vi, Mi

i

275 kN

275 kN

30 kN

30 kN

 j

 j

N’j, V’j, M’j

Nj, Vj, Mj

Nj‐N’j, Vj‐V’j, Mj‐M’j (a)

Figura 4. Descomposición del modelo estructural de la zona D

(b)

A continuación se resuelven los nodos: Nodo A: V

FAB

H

α

FAC

   0   sin     sin    0      cos       sin

Nodo B:

FAB β

FBD

   0   cos     cos   0     sin 

FBC

Nodo C:

FBC

FAC

  0     sin  sin 

c.

Comprobación de nudos y bielas

Los cuatro nudos que aquí  encontramos son todos del tipo “nudo con tirantes anclados”. Según EHE‐08, la resistencia de estos nudos será:

   0,70  0,70 1,5  0,70 1,305  14 Imponiendo la capacidad resistente de los nudos, se calcula el ancho de biela requerido como:

donde



   es el canto del pilar, que en este caso resulta 400 mm. De esta manera, los anchos de

cada una de las bielas se recogen en la Tabla 2, resultando todos ellos válidos: Biela Neopreno apoyo AC BC C∞ DΔ

Ancho requerido (mm) 44,64 57,68 62,14 90,71 211,02

Tabla 2. Anchos de biela requeridos

d. Cálculo de la armadura necesaria en los tirantes

donde

   314,16

2

 1 º   ,    …   º    

mm , el área de la barra, e

es la función parte entera. Una vez

conocido el número de barras, el axil finalmente que soportarán las armaduras será:

La Tabla 3 recoge los resultados obtenidos para los dos tirantes: Tirante AB CD



(kN) 234,55 30,00

,

 (kN)

469,10 60,00

º 2 1



(kN)

780,47 390,23

Tabla 3. Resultados para la armadura activa

Por último, faltan por dimensionar el armado de los tirantes BD y D∞. Como la tracción soportada por el tirante D∞ es superior a la soportada por BD, se dimensionarán ambas con la tracción D∞. El armado se materializará mediante dos perfiles angulares colocados en los bordes opuestos a la cara donde se coloca la ménsula. El área requerida para cada uno de los angulares a colocar será, empleando acero Grado 275:

   1066, 9 610     2  2275  1939,93 

Resolución ejercicio 2 Se plantea la resolución de este problema mediante dos métodos. El primero de ellos, denominado método exacto, considera la aportación exacta de cada parte de los angulares colocados en cada una de las esquinas del pilar. Se formula dicha aportación en función de los valores “l” y “t”, largo de la chapa del angular y espesor de la misma, respectivamente. Se plantean previamente los posibles planos de deformación (según el modelo del EC2 propuesto en el enunciado) y se evalúan las tensiones en los angulares. Para evaluar dichos tensiones, se definen una serie de variables auxiliares de la manera que se expone en los distintos planos de deformación adjuntos. Por otra parte, el método apróximado plantea la aportación de los angulares como si se tratase de armadura longitudinal convencional. Se calcula el centro de gravedad de los perfiles y se evalúa la deformación a dicha cota, para, posteriormente, calcular la tensión de los angulares supuesta todo el área a dicha cota. Se aprecia que los resultados que se desprenden de ambos métodos son claramente similares.

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