Primjer Ec7 Plitko Temeljenje

 

󰀱

PLITKO TEMELJENJE PRIMJER ZA PRORAČUN PO EUROCODE 7 – preuzeto iz priručnika 󰁐󰁒󰁏󰁊󰁅󰁋󰁔󰁎󰁅 󰁓󰁈󰁅󰁍󰁅

󰁐󰁲󰁥󰁤󰁶󰁩đ󰁥󰁮󰁡 󰁳󰁵 󰁴󰁲󰁩 󰁰󰁲󰁩󰁳󰁴󰁵󰁰󰁡 󰁰󰁲󰁩 󰁰󰁲󰁯󰁪󰁥󰁫󰁴󰁩󰁲󰁡󰁮󰁪󰁵 󰁰󰁯 󰁅󰁃 󰀷 (󰁶󰁩󰁤󰁩 󰁴󰁡󰁢󰁬󰁩󰁣󰁥) 󰀺

PROJEKTNI PRISTUP I DA 1

PROJEKTNI PRISTUP II DA 2

PROJEKTNI PRISTUP III DA 3

Efekt djelovanja (efekata djelovanja) i otpornosti

Djelovanje ili efekt djelovanja konstr. I čvrstoća tla

Osim za projekt osno opterećenih pilota i sidara provjerit će se da granično stanje sloma ili velikih deformacijaneće nastupiti kod bilo koje od dvije kombinacije parcijalnih faktora:

Provjerit će se da se granično stanje sloma ili prevelikih deformacija ne će  javiti pri slijedećoj kombinaciji parcijalnih faktora:

Provjerit će se da se granično stanje sloma ili prevelikih deformacija ne će  javiti pri slijedećoj kombinaciji parcijalnih faktora:

K1 : A1 + M1 + R1

K: A1 + M1 + R2

K: (A1* ili A2**)+M2+R3

K2: A2 + M2 + R1

Napomena 1: u ovom pristupu parcijalni faktori se primjenjuju na djelovanja ili efekte djelovanja i na otpor tla

*na djelovanja konstrukcije

za projekt osno opterećenih pilota i sidara provjerit će se da granično stanje sloma ili velikih deformacija neće nastupiti kod bilo koje od dvije kombinacije parcijalnih faktora: K1 : A1 + M1 + R1 K2: A2+(M1* ili M2**) + R1 *kada se računa otpor pilota ili sidra **kada se računa destabilizirajuće djelovanje pilota sa negativnim trenjem ili lateralnim opterećenjem Kada je očito da je jedna od dvije kombinacije kritična za rješenje, ne treba računati ostale kombinacije. Međutim, druge kombinacije mogu biti kritične za druge aspekte istog projektnog rješenja

Napomena 2: ako se ovaj pristup koristi za stabilnost pokosa ili opću stabilnost, rezultiraući efekt djelovanja na plohu sloma množi se sa γ Re Re a posmična čvrstoća duž klizne plohe dijeli se sa γ Re Re

**na djelovanja od tla Napomena1: u ovom pristupu parcijalni faktori se primjenjuju na djelovanja ili efekte djelovanja od konstrukcije i na parametre čvrstoće tla Napomena2: za stabilnost pokosa i opću stabilnost djelovanje na tlo (npr. Djelovanje konstrukcije, prometnog opter. I sl) tretirajus e kao k ao geotehnička djelovanja uz parc. Faktore A2 Oznake: A=parc. Faktor za djelovanje M=parc.faktor za svojstva materijala R=parc.faktor za otpornost tla ili temelja +=u kombinaciji sa

 

󰀲

󰁕 󰁤󰁯󰁮󰁪󰁯󰁪 󰁴󰁡󰁢󰁬󰁩󰁣󰁩 󰁤󰁥󰁦󰁩󰁮󰁩󰁲󰁡󰁮󰁩 󰁳󰁵 󰁰󰁡󰁲󰁣󰁩󰁪󰁡󰁬󰁮󰁩 󰁦󰁡󰁫󰁴󰁯󰁲󰁩

 

󰀳

KVADRATNI TEMELJ NA MEKOJ GLINI Uvod U ovom primjeru ULS projektiranja (grani čna stanja nosivosti) provjerava se drenirano i nedrenirano stanje. Provjera se obavlja za sva tri načina proračuna (DA 1, DA 2, DA3). Ovdje se ne provjerava SLS prora čun (funkcionalnost - deformabilnost – slijeganje), ali se to treba napraviti. PROBLEM

Plitki temelj debljine 0.5 m, sa dubinom temeljenja od 1,0 , nosi vertikalnu silu , centri č nu, i to od stalnog optere ć enja u iznosu 270 kN i promjenjivo optere optere ćenje od 70 kN. Karakteristi čna svojstva tla su dana na slici . Nivo podzemne vode je na površini terena. Budući nema momenta i sila je centri čna vrijedi za efektivne dimenzije temelja:  B' = B , L' = L; dakle A' = A. P  k k   =

270 kN , Qk  = 70 kN

3

γ  k   25 kN /m   γ  ' k  k  15 kN /m3 =

=

BxB

Svojstva tla: γ  k  = 18 kN/m3 γ  ' vv   =10 kNIm' γ  'k= 8 kN/m3 ϕ kk  '= 20°

c k   = C 

5 kPa   =

h2 = 0.5 h1 = 0.5

 

󰀴

(a) NEDRENIRANI UVJETI Analiza se provodi u totalnim naprezanjima no se ona prva  DA 1 – kombinacija 2 (Design Approach 1 Combination 2) – obič no  provodi jer jer se njome odre određ uju uju dimenzije temleja Koristi se izraz : A2 + (M1ili M2) + R1 - faktorizira se djelovanje promjenjivog opterećenja, svojstva tla i otpornost R Za faktor A2:

Za faktor M2 :

Zahtjev V dd    ≤   R d

provjerava se za temelj 1.7 m x 1.7 m .

Iznos sile od stalnog tereta (uklju čujući težinu temelja i nadsloja – totalna opterećenja, nema uronjene jedini čne težine tla za nedreniranu analizu): 2

G t,k = 1.7  x (0.5 x 18 + 0.5 x 25) = 62 kN, vrijednost koeficijenata A2 =1

(vidi tablicu gore) za stalno optere ćenje.

 

󰀵

Optere ćenje : stalno (P i G) i promjenjivo (Q)   Vd   = Y G ( P k   + G t , k ) + Y Q Q k  

 V d = 1.0 x ( 270 + 62 )+1.3 x 70 = 423 kN Računska vrijednost svojstva tla – nedrenirane čvrstoće, c u,d  – ra čuna se s parcijalnim faktorom iz tablice (1,4), a prema izrazu za nosivost temelja za nedrenirano stanje ra čuna se dopušteno opterećenje na temelj:

 Rd / A' = (π  +  + 2) cu,d   x  bcscic + qd Dakle: C

u,d =

Cu,k /γ M= 30/1.4 = 21.4 kPa

sc = 1.2 (B'/L' = 1) bc = 1

(horizontalna temelč jna ploha);

ic = 1 (vertikalno opterećenje)

qd = (γ /γ M)(h1 + h2) = (18/1.0) X (0.5 + 0.5) = 18 kPa pa je

R d d /A'= (3.14+ 2) x 21.4 x 1 x 1.2 x 1 + 18 x 1.0 = 150 kPa = dopušteno opterećenje temelja   Dopuštena računska nosivost temelja je:

R dd    = 150 x 1.7 x 1.7 = 433 kN

Zadovoljeno je : V   d