Pretensado y Perdidas Del Pretensado

 

UNIVERSIDAD LOYOLA APELLIDOS Y NOMBRES

RAMOS COSME MARCO ANTONIO  ANTONIO 

CODIGO

HORMIGON PRETENSADO Y PUENTES II

FECHA

9244-9   9244-9 09/06/2018 

CAPITULO 5 PRETENSADO Y PERDIDAS DEL PRETENSADO 5.9.5.1-La pérdida total de Prestress

Valores de pérdidas prestress especificado aquí será aplicable al peso normal sólo de hormigón y de hormigón especificado fortalezas hasta 15,0 ksi, a menos que se indique lo contrario. En lugar de un análisis más detallado, prestress pérdidas en miembros pretensados y construida en una sola etapa, en relación con el estrés inmediatamente antes de su traslado, puede ser tomado como: miembros:  • En pretensados miembros: 

• En fase de post -tensado -tensado miembros:

Donde: ΔfpT = pérdida total (ksi) ΔfpF = pérdida debido a la fricción (ksi) ΔfpA = pérdida debido a Anchorage (ksi) ΔfpES = suma de todas las pérdidas o ganancias debido al

acortamiento o alargamiento elástico en el momento de la aplicación de prestress y/o cargas externas (ksi) ΔfpLT = pérdidas debido a la contracción y a largo plazo

de fluencia Para segmentar, construcción ligera , construcción de hormigón pretensado de etapas múltiples, y puentes donde más una evaluación exacta de las pérdidas prestress es deseado, los cálculos de pérdida de prestress debe hacerse de conformidad con un tiempo de paso método probados de

 

datos de la investigación. Consulte las referencias citadas en el artículo C5.4.2.3.2. Los datos de pruebas de control sobre los materiales a ser utilizados, los métodos de curación, las condiciones de servicio, ambiente y detalles estructurales pertinentes para la construcción debe ser considerado. Una estimación precisa de la total pérdida de prestress requiere el reconocimiento de que el tiempo-dependiente, las pérdidas resultantes de arrastre, la contracción y la relajación también son interdependientes. Sin embargo, rara vez se justifica refinamiento indebida o incluso posible en la fase de diseño, porque muchos de los factores de componente desconocido o que están más allá del control del diseñador. Las pérdidas debidas a Anchorage, fricción, y acortamiento elástico son instantáneos, mientras que las pérdidas debidas a la fluencia, contracción y relajación son dependientes del tiempo. Este artículo ha sido revisado sobre la base de nuevas investigaciones analíticas. La presencia de una cantidad considerable de refuerzo nonprestressed parcialmente, como en el caso de hormigón pretensado, influye en el estrés redistribución a lo largo de la sección debido a la fluencia del hormigón con el tiempo y generalmente conduce a menor pérdida de acero pretensado pretensión y mayor pérdida de precompresión concretos. La pérdida a través de subrayando el hardware y dispositivos de anclaje ha sido medido a partir de dos a seis por ciento (Roberts, 1993), de la fuerza indicada por el cilindro de presión calibrada en tiempos de área de memoria ram. La pérdida varía dependiendo de la memoria RAM y el anclaje. Un valor inicial de diseño del tres por ciento es recomendado. La extensión de las disposiciones a 15,0 ksi se basa en Tadros (2003), que sólo incluía un peso normal de hormigón. Por lo tanto, la extensión a 15,0 ksi es válida sólo para miembros hicieron con hormigón de peso normal. 5.9.5.2-pérdidas instantáneo 5.9.5.2.1-Conjunto de anclaje

La magnitud del conjunto de anclaje será el mayor de la necesaria para controlar el estrés en el acero pretensado en la transferencia o la recomendada por el fabricante del fondeadero. La magnitud del conjunto supone para el diseño y la utiliza para calcular la pérdida se consignarán en los documentos de contrato y verificados durante la construcción. Conjunto de anclaje de pérdida es causada por el movimiento del tendón antes de asientos de las cuñas o el anclaje del dispositivo de agarre. La magnitud del conjunto mínimo depende del sistema pretensado utilizado. Esta pérdida se produce antes de la transferencia y causa la mayor parte de la diferencia entre el gato y el estrés El estrés en la transferencia. Un valor común para el conjunto de anclaje es de 0.375 in., aunque los valores tan bajo como 0.0625 pulg. son más apropiados para algunos dispositivos de anclaje, tales como los tendones de barra. Para anclajes de tipo cuña strand, el conjunto puede variar entre 0.125 y 0.375 pulg., dependiendo del tipo de equipo utilizado. Para tendones cortos, un pequeño descanso de anclaje valor es deseable, y equipos con cuña de energía debe utilizarse para sentarse. Por mucho tiempo los tendones, el efecto de anclaje en fuerzas de tendón es insignificante, y asientos de potencia no es necesario. El 0.25. anchorage valor establecido, a menudo asumidos en elongación cálculos, es adecuado pero sólo aproximado. Debido a la fricción, las pérdidas debidas al conjunto de anclaje puede afectar sólo a una parte del miembro de pretensado. Pérdidas debidas al acortamiento elástico también pueden ser calculados de conformidad con el artículo 5.9.5.2.3 u otros publicó directrices (PCI 1975; Zia et. al. 1979). Pérdidas debidas al acortamiento elástico para tendones externos puede ser calculado de la misma manera que para los tendones internos.

 

5.9.5.2.2-fricción 5.9.5.2.2a-construcción

para pretensados vestidas de pretensión de tendones, pérdidas que pueden ocurrir en los dispositivos de sujeción deben ser consideradas. 5.9.5.2.2b-construcción Post-Tensioned

pérdidas debido a la fricción entre los tendones y la pretensión de la interna de la pared del conducto pueden tomarse como:

Las pérdidas debidas a la fricción entre el tendón externo a través de un solo tubo disidente puede tomarse como:

Donde: fpj = estrés en el acero pretensado en gatos (ksi) x = longitud de un tendón del pretensado jacking fin a cualquier punto bajo consideración (ft) K = coeficiente de fricción de oscilación (por pies de tendón) μ = coeficiente de fricción α = suma de los valores absolutos de cambio angular de  

acero pretensado ruta desde finales de gato, o desde el extremo de elevación más cercana si tensado está hecho igualmente en ambos extremos, hasta el punto bajo investigación (rad) e = base del logaritmo neperiano: Los valores de K y μ debe basarse en los datos experimentales de los materiales especificados y se consignarán en los documentos de contrato. En ausencia de tales datos, un valor dentro de los rangos de K y μ como se especifica en la tabla 5.9.5.2.2b-1 puede ser utilizado. Cuando ocurren grandes discrepancias entre el tendón elongations medidos y calculados, en lugar de pruebas de fricción son necesarios. La 0,04 radianes en Eq. 5.9.5.2.2b-2 representa un cambio de ángulo. Este cambio de ángulo puede variar dependiendo de las tolerancias específicas del trabajo en la

 

colocación del tubo de disidente y no debe aplicarse en los casos en que el ángulo de desviación está estrictamente controlado o precisamente conocido, como en el caso de conductos continua pasando por separado en forma de campana longitudinales orificios deviators. El cambio de ángulo inadvertido no necesitan ser considerados para el cálculo de las pérdidas debidas al movimiento de asientos de cuña. Por esbeltas miembros, el valor de x puede ser tomada como la proyección del tendón en el eje longitudinal del miembro. Un coeficiente de fricción de 0.25 es apropiado para 12 strand tendones. Un coeficiente inferior puede utilizarse para grandes tamaños y conducto del tendón. Véase también el artículo C5.14.2.3.7 para una discusión más amplia de los coeficientes de fricción y oscilación. Para tendones confinada a un plano vertical, α será tomada como la suma de los valores absolutos de los cambios angulares más longitud x. Para tendones curvadas en tres dimensiones, el cambio angular tridimens ional total α será obtenida por vectorially agregando el cambio angular vertical total, αv, y el total de Cambio angular horizontal, αh.  Αv y αh puede ser tomada como la suma de los valores absolutos de los cambios angulares, x, a lo largo

del tendón proyectado perfil en los planos vertical y horizontal, respectivamente. La suma de escalares αh αv y puede utilizarse como una primera aproximación de α. 

Cuando los países desarrollados la elevación y el plan de los tendones son circulares o parab ólicos, el α puede calcularse a partir de:

Cuando la elevación y desarrollado el plan del tendón son generalizadas las curvas, el tendón pueden dividirse en pequeños intervalos, y la fórmula anterior puede aplicarse a cada intervalo de manera que

Como aproximación, el tendón puede ser reemplazada por una serie de acordes, conectando los puntosuna nodales. Los cambios angulares, y Δαv Δαh,  de cada acorde puede obtenerse de su pendiente en los países desarrollados de elevación y en el plan. Las pruebas de campo realizadas en la parte externa de los tendones de un viaducto segmentaria en San Antonio, Texas, indican que la pérdida de prestress en deviators es superior a la habitual coeficiente de ro zamiento (μ = 0,25) Estimación. Esta pérdida adicional parece ser debido, en parte, a las tolerancias permitidas en la colocación del disidente tubos. Los pequeños desajustes de los tubos puede resultar en cambios de ángulo significativamente mayor de los tendones en los puntos de desviación. La adición de un mero cambio de ángulo de 0,04 radianes el ángulo teórico cambiar las cuentas para este efecto basado en típico disidente longitud de 3,0 m y la colocación de la tolerancia de ±3/8 in. 0.04 El valor se agrega al valor teórico en cada disidente. El valor puede variar en función de las tolerancias de colocación del tubo. Las mediciones también indicó que la fricción entre el deviators fue mayor durante el subrayando las operaciones que durante las operaciones de asientos. Ver Podolny (1986) para un desarrollo general de la pérdida por fricción teoría para puentes con webs y inclinado horizontalmente curvado para puentes.

 

  Tabla 5.9.5.2.2b-1-Coeficientes de fricción para tendones Post-Tensioning

5.9.5.2.3-acortamiento elástico 5.9.5.2.3a-Miembros pretensados

la pérdida debido al acortamiento elástico en pretensados miembros serán tomadas como:

Donde: fcgp = el estrés de hormigón en el centro de gravedad de la pretensión de los tendones debido a la fuerza de pretensado inmediatamente después de la transferencia y el selfweight del miembro en la sección de momento máximo (ksi). Ep = módulo de elasticidad del acero pretensado (ksi) Ect = módulo de elasticidad del hormigón en la transferencia o el tiempo de aplicación de carga (ksi El total de la pérdida o ganancia elástica puede ser tomada como la suma de los efectos de las cargas aplicadas y prestress Cambios en acero pretensado estrés debido a las deformaciones elásticas de la sección ocurren en todas las fases de la carga. Históricamente, ha sido conservador para dar cuenta de este efecto de forma implícita en el cálculo de las pérdidas de arrastre y acortamiento elástico considerando sólo la fuerza prestress presentes después de la transferencia. El cambio de acero pretensado estrés debido a las deformaciones elásticas de la sección podrá ser determinada por cualquier carga aplicada. El cambio resultante puede ser una pérdida, por transferencia, o una ganancia, en el momento de la carga superpuesta aplicación. En un análisis más detallado es deseado, eq. 5.9.5.2.3a-1 puede utilizarse en cada sección a lo largo del haz, por las diferentes condiciones de carga.

 

En el cálculo, utilizando fcgp bruta (o neta) propiedades de sección transversal, puede ser necesario efectuar un cálculo independiente para cada uno de los distintos componentes de deformación elástica para ser incluido. Para los efectos combinados de prestress inicial y miembro de peso, una estimación inicial de prestress después de la transferencia se utiliza. La prestress puede suponer que el 90 por ciento de los prestress inicial antes de la transferencia y el análisis repetido hasta que se consigue la precisión aceptable. Para evitar por completo la iteración, eq. C5.9.5.2.3a-1 puede ser utilizado para la sección inicial. Si la inclusión de un elástico de ganancia debido a la aplicación de la plataforma de peso es deseado, el cambio en la fuerza puede ser prestress calcula directamente. Lo mismo es cierto para todos los demás logros elástica con la consideración apropiada para las secciones compuestas Cuando el cálculo de hormigón destaca utilizando propiedades de la sección transformada, los efectos de las pérdidas y ganancias debido a las deformaciones elásticas son implícitamente contabilizado y ΔfpES no deben incluirse en la pretensión de la fuerza aplicada a la sección transformada en transferencia. Sin embargo, la efectiva prestress en los filamentos, se determina restando las pérdidas (elásticas y tiempo-dependiente) de los gatos de estrés. En otras palabras, cuando se usan las propiedades de la sección transformada, el pretensado Strand y el hormigón son tratados juntos como una sección compuesta en la que tanto el hormigón y el pretensado capítulo son igualmente tensas en la compresión de un pretensado concebido como una fuerza ficticia de carga externa aplicada en el nivel de los filamentos. Para determinar la eficacia del estrés en la pretensión de descuidar los cordones (pérdidas de tiempo-dependiente, por simplicidad) la suma de los valores considerados ΔfpES debe incluirse. En contraste, el análisis con bruta (o neta) implica el uso de propiedades de la sección eficaz del estrés en los filamentos en cualquier momento dado de la carga para determinar la fuerza prestress y hormigón resultante destaca. La pérdida debido al acortamiento elástico en miembros pretensados pueden determinarse mediante la siguiente ecuación: alternativa

Donde: Aps = área de acero pretensado (a.2) Ag = área bruta de la sección (a.2) Eci = módulo de elasticidad del hormigón en la transferencia (ksi) Ep = módulo de elasticidad de tendones de pretensado (ksi) em = promedio de acero pretensado excentricidad en midspan fpbt (in.) = estrés en acero pretensado inmediatamente antes de la transferencia (ksi) Ig = Momento de inercia de la sección de hormigón bruto

 

(a.4) mg = midspan 5.9.5.2.3b-Post-Tensioned Miembros

la pérdida debido al acortamiento elástico de post-tensado los miembros, aparte de los sistemas de losa, pueden ser tomadas como:

Donde: N = número de tendones de pretensión idéntica fcgp = suma de hormigón destaca en el centro de gravedad de la pretensión de los tendones debido a la fuerza de pretensado después del levantamiento y el peso del propio miembro en las secciones de momento máximo (ksi) valores fcgp puede calcularse mediante un estrés de acero reducido por debajo del valor inicial por un margen dependiente de acortamiento elástico, relajación y efectos de fricción. Para post-tensado estructuras con la servidumbre de los tendones, fcgp pueden tomarse en la sección central del span o, en continua construcción, en la sección de máxima actualidad. Para post-tensado con estructuras unbonded tendones, el valor fcgp puede calcularse como el estrés en el centro de gravedad del acero pretensado promediados a lo largo de la longitud del miembro. Para sistemas de losa, el valor de ΔfpES pueden tomarse como el La pérdida debido al acortamiento elástico de post-tensado los miembros, aparte de los sistemas de losa, puede determinarse mediante la siguiente ecuación: alternativa25 por ciento de los obtenidos a partir de EQ. 5.9.5.2.3b-1.

Donde: Aps = área de acero pretensado (a.2) Ag = área bruta de la sección (a.2) Eci = módulo de elasticidad del hormigón en la transferencia (ksi) Ep = módulo de elasticidad de tendones de pretensado (ksi)

 

em = media excentricidad en midspan fpbt (in.) = estrés en acero pretensado inmediatamente antes de la transferencia, tal como se especifica en la tabla 5.9.3-1 (ksi) Ig = Momento de inercia de la sección de hormigón bruto (a.4) mg = momento midspan debido a estados de auto-peso (kip.) N = número de tendones de pretensión idéntica fpj = estrés en el acero pretensado en gatos (ksi) Para post-tensado estructuras con la servidumbre de los tendones, ΔfpES puede calcularse en la sección central de la span o, en continua construcción, en la sección de máxima actualidad. Para post-tensado con estructuras unbonded tendones, ΔfpES puede calcularse utilizando la excentricidad del acero pretensado promediados a lo largo de la longitud del miembro. Para sistemas de losa, el valor de ΔfpES pueden tomarse como el 25 por ciento de los obtenidos a partir de EQ. C5.9.5.2.3b-1. Para post-tensado, construcción ΔfpES pérdidas pueden reducirse por debajo de los que implica el EQ. 5.9.5.2.3b-1 con procedimientos de tensado correcto como etapa subrayando y tensando. Si los tendones con dos números diferentes de strand por tendón son utilizados, N puede calcularse como:

Donde: N1 = número de tendones del mayor Grupo N2 = número de tendones en el pequeño grupo Asp1 = área transversal de un tendón en el grupo más amplio (a.2) ASP2 = área transversal de un tendón en el grupo más pequeño (in.2) 5.9.5.2.3c-Combinado y pretensión de post- tensado

en la aplicación de las disposiciones de los Artículos 5.9.5.2.3a y 5.9.5.2.3b a componentes con pretensión combinado y post-tensado, y donde el post-tensado no se aplica en incrementos idénticos, los efectos posteriores de post-tensado en el elástico de acortamiento de tendones de pretensado subrayó anteriormente serán considerados.

 

  5.9.5.3-Estimación aproximada de las pérdidas Time-Dependent Time- Dependent

Para estándar prefabricados, pretensados miembros sometidos a una carga normal y de las condiciones ambientales, donde: • miembros están hechas de hormigón de peso normal, • el hormigón es vapor húmedo o curado, • pretensado es mediante barras o cordones con normal y bajo Propiedades de relajación, y • las condiciones de exposición y temperaturas promedio caracterizar el sitio, a largo plazo, pérdida prestress ΔfpLT, debido a la fluencia del hormigón, hormigón, contracción y relajación del acero se

calculará mediante la siguiente fórmula:

Ver Castrodale y blanco (2004) para obtener información sobre el efecto de la informática posterior post-tensión elástica en el acortamiento de los tendones de pretensado subrayó anteriormente. Las pérdidas o ganancias debido a las deformaciones elásticas en el momento de la transferencia o aplicación de carga debe añadirse a las pérdidas dependientes del tiempo para determinar el total de las pérdidas. Sin embargo, estos elásticos de pérdidas (o ganancias) deben tomarse igual a cero si se transforma las propiedades de la sección se utiliza en análisis de estrés. Las estimaciones aproximadas del tiempo-dependiente pérdidas prestress dada en Eq. 5.9.5.3-1 están pensados para las secciones con cubiertas compuestas únicamente. Las pérdidas en el EQ. 5.9.5.3-1 fueron derivados como aproximaciones de los términos en el refinado método para una amplia gama estándar de prefabricados de hormigón pretensado I-vigas y vigas en T invertida. Los miembros se supone para ser utilizadas plenamente, es decir, nivel de hormigón pretensado es tal que la tensión en las cargas de servicio completo está cerca del límite máximo. Además, se presume en el desarrollo del método aproximado que viven momentos de carga producen casi un tercio de la carga total de momentos, que es razonable para I-BEAM Y T invertida construcción compuesta y conservadores para noncomposite y cajas de losas anulados. Fueron calibrados con los resultados de las pruebas a gran escala y con los resultados del método refinado, Y encontró a dar resultados conservadores (Al-Omaishi, 2001; Tadros, 2003). El método aproximado no deben utilizarse para miembros de formas poco común, es decir, tener relaciones V/S muy diferente de 3,5 pulg., nivel de pretensado, construcción o puesta en escena. El primer término de EQ. 5.9.5.3-1 corresponde a pérdidas de arrastre, el segundo término al encogimiento de pérdidas, y la tercera a la relajación de las pérdidas. El comentario al artículo 5.9.5.4.2 también ofrece una alternativa de relajación Método de predicción de pérdida.

 

  Donde: fpi = estrés de acero pretensado inmediatamente antes de la transferencia (ksi) H = el promedio anual de humedad relativa del aire (%)  γh = factor de corrección de humedad relativa del aire ambiente  γst = factor de corrección de  potencia concreto especificado en el momento de la transferencia al

hormigón prestress ΔfpR miembro = una estimación de pérdidas de relajación tomadas como 2,4 ksi para baja relajación

strand, 10.0 ksi para alivia el estrés Strand, y de conformidad con las recomendaciones del fabricante con respecto a otros tipos de hilo (ksi) Para vigas, excepto aquellas hechas con losas compuestas, el tiempo-dependiente prestress pérdidas resultantes de fluencia del hormigón y la contracción y relajación del acero se determinará utilizando el método refinado del Artículo 5.9.5.4. y encontró a dar resultados conservadores (Al-Omaishi, 2001; Tadros, 2003). El método aproximado no deben utilizarse para miembros de formas poco común, es decir, tener relaciones V/S muy diferente de 3,5 pulg., nivel de pretensado, construcción o puesta en escena. El primer término de EQ. 5.9.5.3-1 corresponde a pérdidas de arrastre, el segundo término al encogimiento de pérdidas, y la tercera a de la relajación las pérdidas. El comentario al artículo 5.9.5.4.2 también ofrece una alternativa relajaciónde Método de predicción de pérdida. Para puentes de hormigón segmentaria, la suma total de pérdidas pueden ser utilizados solamente para fines de diseño preliminar. Para los miembros de inusuales dimensiones, nivel de pretensado, construcción, ensayo u hormigón materiales constitutivos, el refinado del Artículo 5.9.5.4 del método o métodos de paso de tiempo del equipo será utilizado Time-Dependent Dependent 5.9.5.4-Refinado estimaciones de pérdidas Time5.9.5.4.1 General

Para pretensados nonsegmental miembros, unos valores más precisos de creep-, encogimiento, y relaxationrelated pérdidas, de los especificados en el artículo 5.9.5.3 podrá determinarse de conformidad con las disposiciones de este artículo. Para elementos prefabricados pretensados viguetas sin un compuesto topping y para elementos prefabricados o colados en sitio nonsegmental post-tensado vigas, las disposiciones de los artículos 5.9.5.4.4 y 5.9.5.4.5, respectivamente, deberán ser considerados antes de aplicar las disposiciones del presente artículo. Para la construcción segmentaria y post-tensadas empalmado vigas prefabricadas, excepto durante el diseño preliminar, pérdidas prestress se determinará por el método de timestep y las disposiciones del Artículo 5.9.5, incluido el examen de las etapas de construcción dependientes del tiempo y el calendario que figura en los documentos del contrato. Para componentes con pretensión combinado y post-tensado, y donde postVer Castrodale y blanco (2004) para obtener información sobre la informática de la interacción de los efectos de arrastre de pretensado aplicadas en diferentes ocasiones. Las estimaciones de las pérdidas debidas a cada fuente dependientes del tiempo, tales como desplazamiento, encogimiento, o la relajación, puede conducir a una mejor estimación de las pérdidas totales en comparación con los valores obtenidos mediante el artículo 5.9.5.3. Las pérdidas individuales se basan en las investigaciones publicadas en Tadros (2003),

 

destinada a ampliar la aplicabilidad de las disposiciones de estas especificaciones para el hormigón de alta resistencia. El nuevo enfoque además cuentas para la interacción entre los elementos prefabricados y colados en sitio de componentes concretos de un compuesto de Estados y por la variabilidad de las propiedades de fluencia, contracción de hormigón por vincular la pérdida de fórmulas para el arrastre y fórmulas de predicción de contracción del Artículo 5.4.2.3 Se aplica tensión en más de una etapa, los efectos posteriores de pretensado en la pérdida lenta de pretensión anterior será considerado. El cambio de acero pretensado estrés debido a pérdida, ΔfpLT timedependent, se determinará como sigue:

Donde: = pérdida prestress ΔfpSR de bido al encogimiento de viga de hormigón entre la transferencia y

colocación de cubierta (ksi) = Pérdida prestress ΔfpCR debido a la fluencia de viga de hormigón entre la transferencia y colocación

de cubierta (ksi) Prestress ΔfpR1 = pérdida debido a la relajación del pretensado hebras entre el momento de la transferencia y

colocación de cubierta (ksi) prestress ΔfpR2 = pérdida debido a la relajación del pretensado hebras en sección compuesta entre el

momento de la colocación de la cubierta y la última vez (ksi) = Pérdida prestress ΔfpSD de bido al encogimiento de viga de hormigón entre el momento de la

colocación de la cubierta y la última vez (ksi) = Pérdida prest ress ress ΔfpCD debido a la fluencia de viga de hormigón entre el momento de la colocación de la cubierta y la última vez (ksi) = Ganancia prestress ΔfpSS debido al enco gimiento de la plataforma En la sección compuesta (ksi) (ΔfpSR ΔfpCR ΔfpR1)id = Suma de tiempo-dependiente prestress pérdidas entre la transferencia y

colocación de cubierta (ksi)

(ΔfpSD ΔfpCD ΔfpR2 - ΔfpSS)df = suma de prestress dependientes del tiempo Las pérdidas después de

la colocación de la cubierta (ksi) Para hormigón con agregados ligeros, muy duro los agregados o aditivos químicos inusuales, la estimación de las propiedades del material utilizado en este artículo y en el artículo 5.4.2.3 puede ser inexacta. Resultados de prueba reales deben ser utilizados para la estimación. Para segmentar la construcción, para todas las otras consideraciones de diseño preliminar, pérdidas prestress se determinará según lo especificado en el Artículo 5.9.5, incluyendo la consideración del método de construcción dependientes del tiempo y el calendario que figura en los documentos del contrato. 5.9.5.4.2-Pérdidas: Tiempo de transferencia al momento de la colocación de la cubierta 5.9.5.4.2a-encogimiento de viga de hormigón.

 

  La pérdida prestress debido al encogimiento de viga de hormigón entre el tiempo de traslado y colocación de la cubierta, ΔfpSR, deberá determinarse como:. 

Donde: εbid = encogimiento cepa de viga de hormigón entre el momento de la transferencia y colocación de

cubierta por Eq. 5.4.2.3.3-1    = transformó

la sección coeficiente que representa el tiempo-dependiente, la interacción entre el hormigón y acero pegado en la sección de ser considerado para el período de tiempo entre la transferencia y colocación de cubierta  =

excentricidad de pretensión de fuerza con respecto al centroide de viga (in.); positivo en una construcción común donde está por debajo de la viga centroide Coeficiente reductor de la viga en el último tiempo debido a la carga introducida en la transferencia por Eq. 5.4.2.3.2-1

Ψb(t   f ,

t i ) =

t  f =

Edad final (días) 

t i =

Edad a la transferencia (días)

5.9.5.4.2b-reductor de viga de hormigón

La pérdida prestress debido a la fluencia de viga de hormigón entre el tiempo de traslado y colocación de la cubierta, ΔfpCR, deberá determinarse como:

Donde: Ψb(t dd ,  t i)

=

Coeficiente reductor de la viga en el momento de la colocación de la cubierta debido a la

carga introducida en la transferencia por Eq. 5.4.2.3.2-1 t d =

Colocación de la cubierta en la edad (días)

 

5.9.5.4.2c-relajación de pretensado hebras

El prestress pérdida debido a la relajación de pretensado hebras entre el tiempo de traslado y colocación de la cubierta, ΔfpR1, deberá determinarse como: 

Eqs. 5.9.5.4.2c-1 y 5.9.5.4.3c-1 son dadas para pérdidas de relajación y son adecuados para rangos de temperatura normales. La relajación las pérdidas aumentan con el aumento de las temperaturas. Una ecuación de predicción más exacta de la pérdida de relajación entre la transferencia y colocación de la cubierta está dada en Tadros et al. (2003): Estrés en hebras pretensado inmediatamente después de la transferencia, no menos de 0,55 fpy en Eq. 5.9.5.4.2c-1

 f  pt =

30 de baja relajación y 7 para otros hilos de acero pretensado, a menos que más precisa de datos disponibles del fabricante

 K  L =

La pérdida de relajación, ΔfpR1, puede suponerse igual a 1,2 ksi para baja relajación filamentos.

Donde el K'L es un factor representan el tipo de acero, igual a 45 para acero de baja relajación y 10 para el estrés alivia el acero, t es el tiempo en días entre Strand y tensor de colocación de la cubierta. El término en los primeros corchetes es la intrínseca la relajación sin contabilidad de strand acortando debido a la fluencia y la contracción del hormigón. El segundo término entre corchetes representa la relajación reducción debido a la fluencia y la contracción del hormigón. El factor Kid representa la moderación de los estados concretos causados por la servidumbre de refuerzo. Es el mismo factor utilizado para el arrastre y la contracción de los componentes de la prestress pérdida. La ecuación dada en el Artículo 5.9.5.4.2c es una aproximación de la fórmula anterior con los siguientes valores típicos asumió

 

  5.9.5.4.3-Pérdidas: tiempo de colocación de la cubierta a la hora final 5.9.5.4.3a-encogimiento de viga de hormigón

la pérdida prestress debido al encogimiento de viga de hormigón entre el momento de la colocación de la cubierta y la última vez, ΔfpSD, deberá determinarse como: 

En la que:

Donde: εbdf =

Encogimiento cepa de viga de acero entre el momento de la colocación de la cubierta y la última vez por Eq. 5.4.2.3.3-1

Transforma la sección coeficiente que representa el tiempo-dependiente, la interacción entre el hormigón y acero pegado en la sección de ser considerado para el período de tiempo entre el tiempo final y colocación de la cubierta

 K ddff =

Teccentricity pretensión de fuerza con respecto al centroide de la sección compuesta (in.), positivo en construcción típica donde está por debajo de la fuerza de pretensión de centroide de la sección e pc =

Área sección calculada utilizando las propiedades de la sección de hormigón bruto compuesto de la viga y la cubierta y la cubierta de la viga (en relación modular.2)

 Ac =

Momento de inercia de la sección bruta calculada utilizando el cuadro de diálogo Propiedades de la sección de hormigón compuesto de la viga y la cubierta y la cubierta modular togirder relación de servicio (a.4)

 I c =

5.9.5.4.3b-reductor de viga de hormigón

la prestress (pérdida es positiva, la ganancia es negativo), debido a la fluencia de viga de hormigón entre el momento de la colocación de la cubierta y la última vez, ΔfpCD, deberá determinarse como:  

 

Cambios concretos estrés en el centroide de pretensado hebras debido a las pérdidas a largo plazo entre la transferencia y colocación de cubierta, combinado con la plataforma de peso y cargas superpuesta (ksi)  cd =  f cd

Coeficiente reductor de la viga en el último tiempo debido a la carga en cubierta por colocación de EQ. 5.4.2.3.2-1

Ψb(t   f , t d d )  

=

5.9.5.4.3c-relajación de pretensado hebras

El prestress pérdida debido a la relajación de pretensado hebras en sección compuesta entre el momento de la colocación de la cubierta y la última vez, ΔfpR2, deberá determinarse como:  

5.9.5.4.3d-encogimiento de baraja

la ganancia prestress concretas debido al encogimiento de la plataforma sección compuesta, Δf pSS, pSS, deberá determinarse como:

En la que: La investigación indica que alrededor de la mitad de las pérdidas debidas a la relajación ocurren antes de la colocación de la cubierta; por lo tanto, las pérdidas después de la colocación de la cubierta son iguales a las pérdidas anteriores.

df =  f ccdf

Cambios concretos estrés en el centroide de pretensado hebras debido al encogimiento de la

cubierta de hormigón (ksi) εddf =

 Ad = cd =  E cd

ed =

Encogimiento cepa de hormigón cubierta entre la colocación y la última vez por Eq. 5.4.2.3.3-1

Área de la cubierta de hormigón (in.2)  Módulo de elasticidad de la plataforma de hormigón (ksi) La excentricidad de la plataforma con respecto a la tasa bruta de sección compuesta, positiva en

construcción típica donde la cubierta está por encima de la viga (en). Coeficiente de arrastre de la plataforma concreta en último momento debido a la carga introducida poco después de la colocación de la plataforma (es decir, preformatos, barreras,etc.) por Eq. 5.4.2.3.2-1

Ψb(t   f , t d d )  

=

 

  5.9.5.4.4-elementos prefabricados pretensados viguetas sin

despunte compuesto las ecuaciones en el artículo 5.9.5.4.2 y 5.9.5.4.3 artículo son aplicables a trabes con noncomposite cubierta o topping, con o sin guarnición. Los valores de tiempo de "colocación de la cubierta" en el artículo 5.9.5.4.2 puede tomarse como valores en el momento de la colocación Deck noncomposite o valores en el momento de la instalación de elementos prefabricados de miembros sin despunte. El tiempo de "colocación de la cubierta" en el artículo 5.9.5.4.3 puede tomarse como el tiempo de colocación Deck noncomposite o valores en el momento de la instalación de elementos prefabricados de miembros sin despunte. Zona de "plataforma" para estas aplicaciones se considerará como cero. 5.9.5.4.5-Post-Tensioned vigas Nonsegmental

prestress pérdidas a largo plazo para post-tensado miembros después de tendones se han cementado puede ser calculado mediante las disposiciones de los artículos 5.9.5.4.1 a 5.9.5.4.4. En Eq. 5.9.5.4.1-1, el valor de la expresión (ΔfpSR ΔfpCR ΔfpR1)id será tomada como cero. 5.9.5.5-pérdidas para la deflexión Cálculos

de caída y cálculos de deflexión de pretensado miembros nonsegmental hechas de hormigón de peso normal con una fuerza superior de 3,5 ksi en el momento de prestress, y Δfcdp fcgp puede ser calculado como el estrés en el centro de gravedad de acero pretensado promediados a lo largo de la longitud del miembro.