Presentacion Uncp Erik Trujillo Taller Dsr-dca (1)

Bach. Erik Trujillo Benito

PLANTAS Y CORTES Y ELEVACIONES

1 3

3 -5.25

-3.90

-3.90

2

2 SÓTANO 02

1

PLANTAS Y CORTES Y ELEVACIONES TA T 19 T 18 T 17 f'c=210 kg/cm2

T 16 T 15 T 14 T 13 T 12 T P11 T P10 T P9

f'c=280 kg/cm2

T P8 T P7 T P6 T P5 T P4 T P3 T P2 T P1

f'c=350 kg/cm2

T S1 T S2

CIMENTACION

CRITERIOS DE ESTRUCTURACION 

Consideraciones de Regularidad Estructural

 

Predimensionamiento de elementos estructurales Selección de resistencia f’c del concreto

  

Propuesta de Junta de separación de Bloques Disminución de la sección de las placas en altura Determinación de juntas sísmica según la altura

NORMA DE DISEÑO SISMORRESISTENTE E-030 ESPECTRO DE RESPUESTAS DE ACELERACIONES (NORMA E-030 2003 RNC vs PROYECTO DE LA NORMA E-030)

3.00

SC (m/seg2)

2.50 2.00 1.50 1.00 0.50 0.00

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 6.5 7 7.5 8 PERIODO (seg)

ESTRUCTURACION DE TECHO TIPICO

ESTRUCTURACION DE SOTANOS

PARAMETROS SISMICOS–NORMA E-030 (NUEVA NORMA 2015) Factores de zona ZONA

Z

4 3 2 1

0.45 0.35 0.25 0.1 Factor de suelo "S"

Z1 Z2 Z3 Z4

S0

S1

S2

S3

0.8 0.8 0.8 0.8

1 1 1 1

1.6 1.2 1.15 1.05

2 1.4 1.2 1.1

Periodos TP y TL

TP (S) TL (S)

S0 0.3 3

Perfil de suelo S1 S2 0.4 0.6 2.5 2

S3 1 1.6

CONDICIONES GEOTECNICAS: Interpretación sencilla de los parámetros Z,S y C

Si en factor Z representa la aceleración pico en la roca y el factor S cuantifica la amplificación de efectos por el perfil del suelo, entonces el producto ZS se puede interpretar como la aceleración máxima que recibirá la estructura en su cimentación. Por ultimo si además la amplificación estructural se representa por C, la aceleración máxima de la estructura se podrá interpretar como el producto ZSC.

ESPECTRO DE DISEÑO–NORMA E-030 (NUEVA NORMA 2015) Espectro E030-2014 3.00 2.50

2.00 1.50 1.00 0.50 0.00 0.0

1.0

SC = Z= S= Tp = TL = U=

file 0.4 1 0.4 2.5 1

Rxx = Ryy =

4.5 4.5

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

7.0

8.0

9.0

T (s) 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 2.2 2.4 2.6 2.8 3.0 3.2 3.4 3.6 3.8 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0 6.5 7.0 7.5 8.0

CS 2.50 2.50 2.50 1.67 1.25 1.00 0.83 0.71 0.63 0.56 0.50 0.45 0.42 0.37 0.32 0.28 0.24 0.22 0.19 0.17 0.16 0.12 0.10 0.08 0.07 0.06 0.05 0.04 0.04

CATEGORÍA DE EDIFICACIÓN Y FACTOR DE USO

VIVIENDA MULTIFAMILIAR GENOVA FACTOR U=1.0

SISTEMA ESTRUCTURAL

COEFICIENTE BASICO DE REDUCCION DE FUERZA SISMICA (Ro)

FACTORES DE IRREGULARIDAD EN ALTURA (Ia) IRREGULARIDAD DE RIGIDEZ - PISO BLANDO: Ia=0.75 La distorsión de entrepiso es mayor que 1,4 veces el correspondiente valor en el entrepiso inmediato superior, o es mayor que 1,25 veces el promedio de las distorsiones de entrepiso en los tres niveles superiores adyacentes. *La distorsión de entrepiso se calculará como el promedio de las distorsiones en los extremos del entrepiso.

IRREGULARIDAD DE RESISTENCIA - PISO DEBIL: Ia=0.75 La resistencia de un entrepiso frente a fuerzas cortantes es inferior a 80 % de la resistencia del entrepiso inmediato superior. .

FACTORES DE IRREGULARIDAD (Ia-Ip) IRREGULARIDAD EXTREMA DE RIGIDEZ : Ia=0.50 La distorsión de entrepiso es mayor que 1,6 veces el correspondiente valor en el entrepiso inmediato superior, o es mayor que 1,4 veces el promedio de las distorsiones de entrepiso en los tres niveles superiores adyacentes. *La distorsión de entrepiso se calculará como el promedio de las distorsiones en los extremos del entrepiso.

IRREGULARIDAD EXTREMA DE RESISTENCIA : Ia=0.50 La resistencia de un entrepiso frente a fuerzas cortantes es inferior a 65 % de la resistencia del entrepiso inmediato superior. .

FACTORES DE IRREGULARIDAD (Ia-Ip) IRREGULARIDAD DE MASA O PESO: Ia=0.90 Cuando el peso de un piso, es mayor que 1,5 veces el peso de un piso adyacente. *Este criterio no se aplica en azoteas ni en sótanos.

IRREGULARIDAD GEOMETRICA VERTICAL: Ia=0.90 Cuando la dimensión en planta de la estructura sismorresistente es mayor que 1.3 veces la dimensión correspondiente al piso adyacente. .

FACTORES DE IRREGULARIDAD (Ia-Ip) DISCONTINUIDAD DE LOS SISTEMAS RESISTENTES: Ia=0.80 Cuando un elemento vertical que resista más de 10% de la fuerza cortante tenga un desalineamiento vertical, tanto por un cambio de orientación, como por un desplazamiento del eje de magnitud mayor que 25% de la correspondiente dimensión del elemento.

DISCONTINUIDAD EXTREMA DE LOS SISTEMAS RESISTENTES: Ia=0.60 Cuando el elemento discontinuo según la irregularidad anterior Tome mas del 25% de la fuerza cortante total. .

FACTORES DE IRREGULARIDAD EN PLANTA (Ip) IRREGULARIDAD TORSIONAL: Ip=0.75 Cuando, en cualquiera de las direcciones de análisis, el máximo desplazamiento relativo de entrepiso en un extremo del edificio, calculado incluyendo excentricidad accidental (Δ𝑚á𝑥), es mayor que 1,2 veces el desplazamiento relativo del centro de masas del mismo entrepiso para la misma condición de carga (Δ𝐶𝑀). *Este criterio sólo se aplica en edificios con diafragmas rígidos y sólo si el máximo desplazamiento relativo de entrepiso es mayor que 50% del desplazamiento permisible indicado en la Tabla de limites del entrepiso.

DISCONTINUIDAD EXTREMA DE LOS SISTEMAS RESISTENTES: Ia=0.60 Cuando, en cualquiera de las direcciones de análisis, el máximo desplazamiento relativo de entrepiso en un extremo del edificio, calculado incluyendo excentricidad accidental (Δ𝑚á𝑥), es mayor que 1,5 veces el desplazamiento relativo del centro de masas del mismo entrepiso para la misma condición de carga (Δ𝐶𝑀). *Este criterio sólo se aplica en edificios con diafragmas rígidos y sólo si el máximo desplazamiento relativo de entrepiso es mayor que 50% del desplazamiento permisible indicado en la Tabla de limites del entrepiso.

.

FACTORES DE IRREGULARIDAD EN PLANTA (Ip) ESQUINAS ENTRANTES: Ip=0.90 Cuando tiene esquinas entrantes cuyas dimensiones en ambas direcciones son mayores que 20 % de la correspondiente dimensión total en planta. DISCONTINUIDAD DE DIAFRAGMA: Ip=0.85 Cuando los diafragmas tienen discontinuidades abruptas o variaciones importantes en rigidez, incluyendo aberturas mayores que 50 % del área bruta del diafragma. Cuando, en cualquiera de los pisos y para cualquiera de las direcciones de análisis, se tiene alguna sección transversal del diafragma con un área neta resistente menor que 25 % del área de la sección transversal total de la misma dirección calculada con las dimensiones totales de la planta.

FACTORES DE IRREGULARIDAD EN PLANTA (Ip) SISTEMAS NO PARALELOS: Ip=0.90 Cuando en cualquiera de las direcciones de análisis los elementos resistentes a fuerzas laterales no son paralelos. *No se aplica si los ejes de los pórticos o muros forman ángulos menores que 30° ni cuando los elementos no paralelos resisten menos que 10 % de la fuerza cortante del piso.

ESTIMACION DEL PESO

ANALISIS ESTATICO Story S1 SS T1 T2 T3 T4 T5 T6 T7 T8 T9 T10 T11 T12 T13 T14 T15 T16 T17 T18 T19 T20 T20 TAS

Diaphragm D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24

MassX SC = file 102.6656 Z= 0.4 102.858 S= 1 70.4201 Tp = 0.4 73.3607 TL = 2.5 73.2974 U= 1 73.2974 Rxx = 4.5 73.2974 Ryy = 4.5 73.2974 73.2974 Masa Etabs = 1408.46 73.2974 Peso 100%D+25%L= 13816.96 73.2974 73.4723 SENTIDO C V estática 73.3907 X 0.75 1035 72.6741 Y 0.56 777 71.8925 UX UY 71.8925 Mode Period 1 2.294 0.057 73.933 71.8925 2 1.704 13.088 0.424 71.8925 3 1.334 53.861 0.001 71.8925 4 0.651 0.021 13.156 70.527 5 0.408 0.780 0.422 63.6405 6 0.324 0.001 4.387 28.5223 7 0.297 17.605 0.006 8.0005 8 0.199 0.001 2.567 9 0.181 0.095 0.000 1.9046 1408.46

Ton-s 2 /m Ton

UZ 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

SumUX 0.057 13.145 67.006 67.027 67.807 67.808 85.413 85.415 85.509

SumUY 73.933 74.356 74.357 87.512 87.934 92.321 92.327 94.894 94.894

SumUZ 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

RX 98.227 0.530 0.002 0.409 0.056 0.454 0.001 0.103 0.001

RY 0.080 18.985 77.195 0.013 0.196 0.000 2.545 0.000 0.009

RZ 0.743 53.850 15.333 0.205 14.967 0.341 0.625 0.025 5.722

ANALISIS DINAMICO CORTANTE DINAMICA EN LA BASE DE LA ESTRUCTURA: Story T1 T1 T1 T1

Load SISX SISX SISY SISY

Loc Top Bottom Top Bottom

P 0 0 0 0

VX 796.80 796.80 29.24 29.24

VY 29.03 29.03 516.43 516.43

T 698577.36 698577.36 1161979.34 1161979.34

MX MY 63931.31 1896271.47 71321.50 2104899.26 1379911.70 73685.79 1517498.62 82181.54

FACTOR DE AMPLIFIACION DINAMICA: SENTIDO X Y



 

C 0.75 0.56

V estática 920 691

Vdinámica 796.80 516.43

90% Vesta. 828.35 621.76

factor 1.04 1.20

%PESO 6.00 4.50

Para el análisis de edificaciones con sótanos se considera que la fuerza sísmica afecta en mayores proporciones a la superestructura teniendo efectos mínimos en los sótanos ya que estos están confinados por grandes muros restringidos por inmensas masas de suelo; por ello la cortante dinámica se toma en la base de la superestructura. Cabe rescatar que para el análisis detallado de sótanos es necesario desarrollar modelos mas sofisticados incorporando las propiedades del suelo. FACTOR DE AMPLIFIACION DINAMICA PARA EL DISEÑO DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES:

Factor x-x= 0.90x920/796.80=1.04 Factor y-y= 0.90x691/516.43=1.20

VERIFICACION DE RESTRICCIONES A LA IRREGULARIDAD

DETERMINACION DE DESPLAZAMIENTOS LATERALES Y DISTORSIONES

MODOS Y PERIODOS DE VIBRACION

DETERMINACION DE LA JUNTA SISMICA

VERIFICACION DE ESTABILIDAD AL VOLTEO DE LA EDIFICACION Una manera sencilla de calcular la estabilidad al volteo es comparar el momento volcante del sismo y el momento estabilizante correspondiente al peso propio. Con la distribución de fuerzas horizontales en altura se puede encontrar la posición de la resultante sobre todo el edificio, o sumir un aproximado de 2/3 de la altura total ‘’hn’’. DISTRIBUCION DE LA FUERZA SISMICA EN ALTURA: 60.00 50.00 40.00 30.00 20.00 10.00 0.00 DETERMINANDO VOLTEO EN EL SENTIDO MAS CRITICO: Y-Y d = 20.00/2=10.00m. W = 13234.81 ton Momento Volcante = 28009 ton Factor de Seguridad al Volteo Global = 13234.81x10/28009=4.73>1.5

ESTABILIDAD GLOBAL AL VOLTEO

DISEÑO DE LOSAS MACIZAS EN DOS DIRECCIONES DE CONCRETO ARMADO

DISEÑO DE LOSA PRETENSADA FIRTH

Refuerzo Negativo Refuerzo Positivo

As (cm 2)

ᶲMn (tn.m)

Φ3/8

0.46

Φ3/8+Φ3/8

0.89

Φ1/2

0.81

Φ3/8+Φ1/2

1.20

Φ1/2+Φ1/2

1.49

Resistencia a Cortante

DISEÑO DE VIGAS DE CONCRETO ARMADO 1. DISEÑO POR FLEXION:

DISEÑO DE VIGAS DE CONCRETO ARMADO 2. DISEÑO POR CORTANTE: Sección : b= h= r= f'c = fy = b1 =

𝑉𝑢 ≤ ∅𝑉𝑛 ∅𝑉𝑛 = ∅(𝑉𝑠 + 𝑉𝑐) 𝑉𝑐 = 0.53 𝑓 ′ 𝑐𝑏𝑤 𝑑 𝐴𝑣 𝑓𝑦 𝑑 𝑉𝑠 = 𝑠 𝑉𝑚𝑎𝑥 = ∅2.63 𝑓 ′ 𝑐𝑏𝑤 𝑑

0.25 m 0.55 m 0.08 m 210 kg/cm2 4200 kg/cm2 0.85

f Vc = 7.67 ton f Vn máx = 38.06 ton f Vs máx = 30.39 ton

1

f

2

---> s =

10

cm --->

fVs =

23.83

ton ---> fVn = 31.50 ton

1

f

2

---> s =

20

cm --->

fVs =

11.91

ton ---> fVn = 19.58 ton

1

f

3

---> s =

10

cm --->

fVs =

43.29

ton ---> fVn = 50.96 ton

1

f

3

---> s =

20

cm --->

fVs =

21.64

ton ---> fVn = 29.32 ton

DISEÑO DE VIGAS DE CONCRETO ARMADO 3. DISEÑO POR CAPACIDAD: CALCULO DE CAPACIDAD EN VIGAS VIGA b x h

f= fy =

0.90 4200

k g/cm2

f´c =

210

k g/cm2

h = 0.55 m

0.47 m

Formula : f Mn = f ( As * fy * (d - a/2 )) b = 0.30 m resta a h 0.08 m As = 15.00 cm2 a = 11.76 cm

Wcm= 0.00 Tn/m Wcv= 0.00 Tn/m

As = 15.00 cm2 a = 11.76 cm

φ Mni = 23.31 tn.m

φ Mnd = 23.31 tn.m

As = 15.00 cm2 a= 11.76 cm φ Mni = 23.31 tn.m

As = 15.00 cm2 a= 11.76 cm φ Mnd = 23.31 tn.m Ln = 1.85 m

Vu = (Mni + Mnd) + Wu.Ln Ln 2 Vui=

28.00 tn

Wu=1.25(Wcm+Wcv)

Vud=

28.00 tn

DISEÑO DE VIGAS DE CONCRETO ARMADO 4. CONTROL DE DEFLEXIONES:

DISEÑO DE VIGAS DE CONCRETO ARMADO 5. CORRECCION POR PROCESO CONSTRUCTIVO EN VIGAS:

DISEÑO DE COLUMNAS DE CONCRETO ARMADO 1. VERIFICACION DE ESBELTEZ Y PANDEO: PANDEO EN COLUMNAS

fc= E= e= L= I= h k Pu

350 2806243.04 60 130 2340000 2.7 1 1400

Pcr= φPn= φPn/Pu=

Kg/cm2 T/m2 cm cm cm4

17780.475 Ton 12446.3323 Ton 8.89023735 pasa Pandeo

∅

𝑃𝑛 ≥ 1.6 𝑃𝑢

DISEÑO DE COLUMNAS DE CONCRETO ARMADO 2. DISEÑO POR FLEXOCOMPRESION: C01 C01

Load RX MAX RY MAX

Loc Bottom Bottom

P

T1 T1

Story

Pier

61.83 73.02

V2 11.12 4.56

2.14 5.99

1.202 2.567

M2 4.479 13.186

M3 28.062 13.032

T1 T1

C01 C01

LIVE DEAD-SQ

Bottom Bottom

-51.94 -354.86

-1.58 -7.84

0.2 0.82

-0.09 -0.33

0.283 0.73

-2.808 -11.768

DIAGRAMAS DE INTERACCION M3-3 XX

SISMO EN X-X

fMn (tn.m) -100

-50

0

50

100

150 1400.0 1200.0

SISMO EN Y-Y

1000.0 800.0 600.0 400.0 200.0 0.0 -200.0 -400.0 -600.0

fPn (tn)

-150

V3

Combinaciones 1.4CM+1.7CV 1.25(CM+CV)+CS 1.25(CM+CV)-CS 0.9CM+CS 0.9CM-CS 1.25(CM+CV)+CS 1.25(CM+CV)-CS 0.9CM+CS 0.9CM-CS

T

P 585 570 447 381 258 582 435 392 246

M2 2 6 -3 5 -4 14 -12 14 -13

M3 -21 10 -46 17 -39 -5 -31 2 -24

DISEÑO DE COLUMNAS DE CONCRETO ARMADO 3. DISEÑO POR CORTANTE:

DISEÑO DE COLUMNAS DE CONCRETO ARMADO 4. DISEÑO POR CAPACIDAD:

DISEÑO DE PLACAS DE CONCRETO ARMADO 1. VERIFICACION DE ESBELTEZ Y PANDEO: PANDEO EN PLACAS

f'c= K=

280 1

Ps= L= e= h=

737 1213 20 3.7

φPn= φPn/Pu=

∅

Kg/cm2 Ton Ton cm cm m

1741.14423 Ton 2.362 pasa pandeo

𝑃𝑛 ≥ 1.0 𝑃𝑢

DISEÑO DE PLACAS DE CONCRETO ARMADO 2. DISEÑO POR FLEXOCOMPRESION: T1 T1

Story PL01 PL01

Pier

Load RX MAX RY MAX

Loc Bottom Bottom

P 103.58 263.53

T1 T1

PL01 PL01

LIVE DEAD-SQ

Bottom Bottom

-83.05 -633.26

DIAGRAMAS DE INTERACCION M3-3 XX -4000

-2000

fMn (tn.m) 0 2000

4000

SISMO EN X-X

6000 4000.0 3500.0 3000.0 2500.0 2000.0

1500.0 1000.0 500.0 0.0 -500.0

fPn (tn)

-6000

SISMO EN Y-Y

V2 86 71.08

V3 10.79 28.93

T 24.866 62.73

M2 41.858 95.523

M3 1938.14 1346.794

0.85 1.1

0.23 1.54

-0.621 -3.948

-0.723 -3.832

-62.712 -309.585

Combinaciones 1.4CM+1.7CV 1.25(CM+CV)+CS 1.25(CM+CV)-CS 0.9CM+CS 0.9CM-CS 1.25(CM+CV)+CS 1.25(CM+CV)-CS 0.9CM+CS 0.9CM-CS

P 1028 999 792 674 466 1159 632 833 306

M2 -7 36 -48 38 -45 90 -101 92 -99

M3 -540 1473 -2404 1660 -2217 881 -1812 1068 -1625

DISEÑO DE PLACAS DE CONCRETO ARMADO 3. DISEÑO POR CORTANTE:

b. DISEÑO POR CORTE: b.1 REFUERZO HORIZONTAL POR CORTE:

Placas f'c L t vumax= Phi Vc Vu Vs Fierro de s Numero de malla Rho h H Rho v As vertical sv

CONDICION Vu ˃ øVc øVc/2 < Vu < øVc Vu < øVc/2

Si 𝑉𝑢

350 4.4 0.35 547.5 123.30 249.254 148.18 0.71 0.25 3 0.00241 54.6 0.00294 10.28 0.14

Kg/cm2 m m Ton Ton ton ton 2 m

∅𝑉𝑐 , el area de acero horizontal se determinara de la siguiente forma:

siendo Avh el area de acero horizontal en una franja del muro de ancho S2 Espaciamiento de refuerzo horizontal:

𝐴

=

𝑉𝑢

∅𝑉𝑐 𝑠 ∅𝑓 𝑑

seleccionar el menor valor de:

L/5

cuantias minimas

ρh

ρv

0.0025 0.0025 0.0020

0.0025 0.0020 0.0015

45 cm

La cuantia del refuerzo vertical, ρv respecto a una seccion horizontal bruta, debera cumplir: ≥ 0.0025 + 0.5 2.5

0.0025

seleccionar el menor valor de:

cm2 m

3t

b.2 REFUERZO VERTICAL POR CORTE:

Espaciamiento de refuerzo vertical:

m

La cuantia ph del refuerzo horizontal por corte (referida a la seccion total vertical de concreto de la seccion en estudio), sera mayor o igual a 0.0025

𝑉𝑢

0.5∅𝑉𝑐 𝑎𝑠 𝑐𝑢𝑎𝑛 𝑎𝑠 𝑑

øhorizontal

øvertical

200% 0.16 0.16 0.20

200% 0.16 0.20 0.27

L/3 𝑓𝑢

ρv sera mayor o igual a 0.0025, pero no necesita ser mayor que el requerido por el refuerzo horizontal

3t 𝑐𝑎 𝑢 𝑑 𝑛 0.0020 0.0015

45 cm 𝑑𝑢𝑐 𝑠 𝑎

𝑠𝑠 𝑢 𝑛 𝑠 𝑎

Si hm/lm no excede de 2 la cuantía de refuerzo vertical no debe ser menor que la cuantía de refuerzo horizontal.

𝑠

DISEÑO DE PLACAS DE CONCRETO ARMADO 4. DISEÑO POR CAPACIDAD:

DISEÑO DE MUROS DE SOTANO 1. CONSIDERACIONES GENERALES PARA EL DISEÑO:

DISEÑO DE MUROS DE SOTANO 1. DISEÑO POR FLEXION Y CORTANTE:

DISEÑO DE MUROS ANCLADOS EN SOTANO 1. ESTUDIOS PRELIMINARES:

DISEÑO DE MUROS ANCLADOS EN SOTANO 1. DISEÑO POR FLEXION Y CORTANTE:

M1 M2 M3

MURO Espesor Recub. f'c (m) (m) (kg/cm²) 0.30 0.05 210 0.25 0.05 280 0.25 0.05 280

ANCLAJE Carga en Servicio (ton) M1 P = 77 cos(a) M1 P = 77 cos(a)

d (m) 0.25 0.2 0.2

PLATINA STRIPS bo Dimension (SAFE) (m) (m) (m) 2.20 0.30 0.55 2.40 0.40 0.60 2.80 0.50 0.70

PANEL MURO Largo Ancho Espesor Recub. f'c (m) (m) (m) (m) (kg/cm²) 4.82 3.40 0.25 0.05 210 4.82 3.40 0.25 0.05 210

d (m) 0.2 0.2

LECTURA PUNZONAMIENTO Leer Cortante a fVc M AX fVc F.A f FN' TOPE d/2 de la cara (ton) (ton) (ton) 0.275 71.8 149.2 1.2 15 62.0 0.300 75.1 186.1 1.2 15 64.8 0.350 87.6 271.4 1.2 15 75.6

PLATINA STRIPS LECTURA PUNZONAMIENTO bo Dimension (SAFE) Leer Cortante a fVc M AX fVc Vu (SAFE) (m) (m) (m) d/2 de la cara (ton) (ton) (ton) 2.80 0.50 0.70 0.350 75.9 235.1 82.06 3.00 0.55 0.75 0.375 81.3 277.0 81.98

No Pasa No Pasa

DISEÑO DE CIMENTACIONES

DISEÑO DE CIMENTACIONES PARA TORRE GRUA

 El objetivo principal de un diseñador de estructuras es lograr elementos estructurales económicos, que cumplan con los requerimientos de seguridad, funcionalidad y estética. Para ello se requiere de un buen análisis y diseño estructural; tareas que comprenden un gran número de cálculos y operaciones numéricas.  Dentro de las estructuras ningún elemento tiene menor importancia que otro. Cada miembro desempeña una tarea específica y con esto se logra el funcionamiento adecuado de toda la estructura.  El programa de cómputo se debe emplear con los criterios adecuados tanto para el modelamiento, análisis y diseño sin descuidar la verificación numérica de los resultados.

 La Ingeniería Civil no es una ciencia aislada ya que, para complementar y facilitar su estudio y aplicación, es indispensable echar mano de los conocimientos utilizados en otras ramas.

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