Presentacion de Estabilidad de Talud para El Dia Del Examen Final

 

ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO

ANALISIS DE ESTABILIDAD DEL TALUD DEL CERRO INTI-ORKO

INTEGRANTES:

 

PAUL FROYLAN ATENCIO LAYME

 

LUDGERIO ATENCIO ATENCIO

 

EVA SARMIENTO PARI

DOCENTE:

Ing. Carlos Flores

Mecánica de suelos aplicada a la cimentación y vías de transporte  

ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO

INFORME ANALISIS DE ESTABILIDAD DEL TALUD DEL CERRO INTI-ORKO

Este Informe contiene el estudio y análisis de estabilidad del talud localizado en el DISTRITO ALTO DE LA ALIANZA, la zona de estudio está entre 590 msnm a 800 msnm. Que por motivos de poblamiento de la zona se toma importancia de la estabilización.

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO CONTENIDO  CONTENIDO  1

OBJETIVOS

2

METODOLOGÍA DEL ESTUDIO

3

GENERALIDADES DEL ESTUDIO

4 5

MODELO GEOLÓGICO - GEOTÉCNICO REGISTRO FOTOGRÁFICO

6

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO OBJETIVOS

OBJETIVO GENERAL

Realizar el estudio de suelos y análisis de la estabilidad del talud en mención para contribuir al desarrollo de la ciudad y evitar los posibles acontecimientos negativos en la población de la zona estudiada.

OBJETIVOS ESPECIFICOS

 

Identificar los potenciales de peligro, teniendo een n cuenta el entorno geográfico y particularmente las características físicas del talud. talud.

 

Formular y elaborar un expediente de análisis del talud.  talud. 

 

Conocer las características y propiedades físicas.  físicas. 

 

Dar a conocer si el talud es el indicado para realizar construcciones  construcciones en un futuro y sea lo suficientemente resistente para los sismos que ocurren en nuestra localidad.  localidad. 

Analizar las condiciones topográficas y geotécnicas en el área de estudio.   Identificar las características geotécnicas del lugar.   Realizar las recomendaciones de estabilización del talud en estudio.   Evaluar el comportamiento del talud debido a cargas aplicadas sea por cargas de sismo y sobrecarga por el crecimiento poblacional en la zona.  

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METODOLOGÍA DEL ESTUDIO

Con el propósito de llevar a cabo los objetivos propuestos, se desarrolló las siguientes actividades:

a) Recopilación y análisis de la información existente.

b) Reconocimiento de campo. Se efectuó un recorrido de inspección en la zona de estudio y se realizó las curvas de nivel tomando un área tributaria esto con el uso de software para identificar características del terreno que pueden afectar la estabilización del sitio. c) Trabajos de Campo con el objeto de conocer la morfología del terreno se estableció con base en el reconocimiento de campo. De ellos fueron extraídas muestras de suelos por medio de estudios realizados anteriormente.

d) Análisis e interpretación de la información recolectada.

e) Definición de las recomendaciones correspondientes. f) Informe final.

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GENERALIDADES DEL ESTUDIO

LOCALIZACIÓN

El talud se encuentra ubicado en el DISTRITO ALTO DE LA ALIANZA en el cerro INTI-ORKO.

CARACTERISTICAS TOPOGRAFICAS

El cerro está poblado en la zona en estudio, con viviendas artesanales y/o provisionales.

CLIMATOLOGÍA La climatología del cerro se caracteriza según la posición fisiográfica y la topografía variable, cálida y acogedor.

TEMPERATURA La temperatura promedio anual de la zona es de 25°C con una variación en verano e invierno, en verano ascienden progresivamente la temperatura, en invierno y otoño se puede ver temperaturas más bajas que en verano.

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO MODELO GEOLÓGICO - GEOTÉCNICO.

GEOMORFOLOGIA Tacna se encuentra dentro del contexto geomorfológico de pampas costaneras, resultado de la acumulación y erosión por conos de deyección fluvial y depósitos eólicos de las unidades descritas arriba. (INDECI, 2001). En el área de estudio a lo largo del talud del cerro se observa una pendiente escalonada con cambios cambios que van de 20º a 10º y 5º.

MOVIMIENTOS SISMICOS NOTABLES EN TACNA

A continuación se presenta una revisión de la sismicidad histórica que ha efectuado a la zona de Tacna con el objetivo de documentar los antecedentes de años sísmicos severos. Los sismos que afectaron la región región y cuya historia se conoce son los siguientes:

   

Sismo del 22 de enero de 1582 con intensidades de XMM en Socabaya y IX en arequipa. Sismo del 19 de Febrero de 1600 en el área área del volcán Huaynaputina intensidad XI MM.

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO Sismo del 24 de Noviembre de 1604 con intensidad de VIII en Arequipa, Arica, Tacna y Moquegua.   Sismo del del 18 de Setiembre de 1863 con intensidad de VII en Tacna.   Sismo del 13 de ago agosto sto de 1868 con intensidad d dee XI en la cadera. X en Arica y IX en Arequipa, Tacna y Moquegua.   Sismo del 9 de mayo d dee 1877 con intensid intensidad ad d dee VIII en Arica., Mollendo e Ilo.   Sismo del 4 de mayo del 1906 intensida intensidad d VII en Tacna, y VI en Arica.   Sismo del 16 de junio de 1908.intensidad VII en Tacna y Arica.   Sismo del 4 de diciembre de 1934. intensidad VI EN Tacna y Arica.   Sismo del 11 de mayo de 1948 intensidad VI de Arequipa y Tacna.   Sismo del 3 de octubre de 1951 intensidad VII en Tacna. Sismo del 15 de enero de 1958. intensidad VII en Arequipa.   Sismo el 8 de agosto de 1 1987. 987. intensid intensidad ad VI en Tacna, VII en Arica.   Sismo del 23 de Junio del 2001, intensidad VI en Tacna, VII en Moquegua, VI en Arequipa  

Observaciones Especiales Las características geológicas, geotécnicas y morfológicas de estas áreas no permiten garantizar la estabilidad de proyectos de des desarrollo arrollo urba urbano. no. Por lo tanto, cualquier cualquier edificación u obra de infraestructura que se localice en esta área, estará en grave peligro de ser afectada severamente por procesos de inestabilidad del terreno. Se recomienda realizar un estudio detallado de zonificación de amenazas geotécnicas en los sectores actualmente ocupados por asentamientos humanos y obras de infraestructura urbana, con el objeto de diseñar e implementar proyectos de prevención y mitigación de riesgos, en especial en aquellos sectores poblados que se encuentren en condición de grave peligro.

ENSAYOS DE LABORATORIO FUENTE: ENSAYOS PROPORCIONADOS POR TRABAJO DE TESIS. Seis Calicatas con profundidades variables de 1,5 a 3 m fueron exploradas mediante ensayos de densidad insitu por el método del cono de arena (NORMA ASTM D-1556) y humedad por el método del carburo de calcio “SPEEDY” (NORMA - ASTM D-4944 Y AASHTO T217)  T217)  sobre 2 a 3 niveles de diferentes profundidades con el fin de probar los resultados de Vp y Vs.

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO Para la determinación de parámetros físicos en laboratorio, se realizó el muestreo de niveles superiores a 2 m. (CA-03,05 y 06) y 1,0 m. (CA-04), con fines de cimentación, no muestreándose las zonas de relleno (CA-01 y 02) debido a que se trata de un relleno no controlado por lo que se encuentra excluida de ensayos mediante la norma de cimentaciones. LOS ENSAYOS DE LABORATORIO FUERON: - Granulometría (Norma ASTM D-422-63(1998)) y límites con el fin de clasificar el suelo. - Gravedad específica, por tratarse de suelos finos se ha usado el método del picnómetro (Norma ASTM D 854), con el fin de obtener parámetros índice como grado de saturación, índice de vacíos y porosidad. - Densidad mínima (Norma ASTM C-29/C-29M-97) y densidad máxima mediante Proctor (Norma ASTM D-1557-00(1998)) con el fin de obtener la Densidad relativa para calcular el ángulo de fricción interna y comparar este resultado con el obtenido por el corte directo residual, teniendo en cuenta que la densidad máxima obtenida no será el valor real puesto que las normas establecen que para suelos permeables la densidad máxima se obtiene mediante el ensayo de la mesa vibratoria. vi bratoria. - Corte directo residual (Norma ASTM D 3080) en este último ensayo se utilizó tres muestras remodeladas (CA-03,05 y 06) simulándose las condiciones de campo mediante la la compactación de las muestras de suelo con las mismas condiciones de humedad y densidad Insitu antes de ser sumergidas. En el caso de la CA-04 se obtuvo una muestra inalterada de aspecto muy compacto cementada por sales, con el fin de aproximar los valores de ángulo de fricción interna (ø) y cohesión (c) para determinar la capacidad de carga última de los suelos. Si bien el ensayo ideal para arenas es el SPT, se ha tratado de igualar las condiciones de campo para obtener valores aceptables de (ø). ( ø).

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO REGISTRO FOTOGRÁFICO

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO ANALISIS DEL TALUD MEDIANTE GEO ESTUDIO DESARROLLO: Características del cerro:

CALCULO DE ESTABILIDAD El estudio de la estabilidad la estabilidad o posible inestabilidad de un un talud  talud del cerro inti-orko a la hora de realizar un proyecto, o llevar a cabo una obra de construcción de ingeniería de ingeniería civil, civil, siendo  siendo un aspecto directamente relacionado con la geotecnia. la geotecnia.   La inestabilidad de un talud, se puede producir por un desnivel, que tiene lugar por diversas razones:  

   

Razones geológicas: laderas posiblemente inestables, orografía acusada, estratificación, meteorización, etc. Obras realizadas por el hombre como construcciones de viviendas. Obras de ingeniería: rellenos o excavaciones.

El talud además serán estables dependiendo de la resistencia del material del que estén compuestos, los empujes a los que son sometidos o las discontinuidades que presenten. El talud está conformado de tres materiales distintas: 1.- Arena limosa

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO 2.-Roca fracturada 3.-Roca compacta Los tres materiales mencionadas tienden a estudiarse de forma distinta. La geometría de un talud puede ser caracterizado por su ángulo y altura h. las cargas en el talud se deben al peso propio del suelo y a cargas externas, que vienen de fundaciones en la parte superior del talud. En el suelo detrás del talud existirán esfuerzos de corte que son requeridos para mantener el talud (materiales que no pueden soportar esfuerzos de corte no pueden tener taludes). Por lo tanto se deben realizar cálculos para verificar la seguridad de taludes naturales, taludes de excavaciones, y terraplenes compactados. Esta verificación concierne la determinación y comparación del esfuerzo de corte desarrollado a lo largo de la superficie de ruptura con la resistencia al corte del suelo. Este proceso se llama análisis de estabilidad de taludes. La superficie de ruptura es el plano crítico que tiene el factor de seguridad mínimo. CORDENADAS DEL TALUD

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO CARGAS APLICADAS EN EL TALUD EN LAS CONDICIONES ACTUALES

El talud del cerro Inti-Orco se encuentra en la siguiente condición mostrada en la figura: 1.- Peso Propio del talud 2.-Sobre carga.- Tenemos en cuatro parte ver figura fi gura

PROPIEDADES FISICAS DEL TALUD El talud esta conformado por tres tipos de materiales: PESO ESPESIFICO

COHESION

ANGULO FRICCION

ARENA LIMOSA

1800 Kg/m3

2500 Kg/m2

25

ROCA FRACTURADA

1900 Kg/m3

2700 Kg/m2

25

DE

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO ROCA COMPACTA

2200 Kg/m3

4000 Kg/m2

30

Fuente: Luis Blazques

1.-ANALISIS DEL TALUD SIN SISMO EN LAS CONDICIONES ACTUALES

Se obtuvo un factor de seguridad de la sección critica de 1.264 por lo tanto el talud no fallara 1.264

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2.-ANALISIS DEL TALUD CON SISMO EN LAS CONDICIONES ACTUALES

El talud no es propenso a deslizamiento a un sismo moderado que pueda ocurrir porque el factor de seguridad nos da mayor a 1.

1.093

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CARGAS ESTIMADA A FUTURO

Con el crecimiento poblacional en las laderas del talud habrá un incremento de carga considerable y con un sismo es e s propenso a fallar.

3.-ANALISIS DEL TALUD SIN SISMO A FUTURO

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO 1.261

4.-ANALISIS DEL TALUD SIN SISMO A FUTURO

El talud con el incremento de carga y con un posible sismo moderado se deslizara porque el factor de seguridad nos da 0.95 que es menor a 1. 0.95

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ANALISIS Y COMENTARIO EL DIA DE FERIA DE CIENCIAS UAP

El día 25/06/15 el grupo B estuvo presente para aportar y/o colaborar con algunas necesidades y la impresión de nombre del curso y los análisis de los taludes. FOTOGRAFIAS DIA 25/06/15

POSIBLES SOLUCIONES PARA EVITAR EL DESLIZAMIENTO

Excavar banqueta en la parte superior del talud.

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Pernos de anclaje en roca y suelo.

Cortar la parte superior y colocar los anclajes

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CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

 

La zona estudiada, según la caracterización geotécnica, presenta similares propiedades geo mecánicas.

 

Si los sismos ocurrieran igual a la magnitud del 2004 el talud posiblemente falle porque está más sobrecargado por viviendas.

 

Por el crecimiento poblacional en el talud del cerro Inti-Orko se debe estabilizar el talud de acuerdo al ca capítulo pítulo ya menciona mencionado. do.

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ANALISIS DE SUELOS COLAPSABLES ADULTO MAYOR

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INTRODUCCION

Numerosos casos de fallas en cimentaciones han ocurrido en los últimos años en el país, debido en parte al desconocimiento del comportamiento de cierto tipo de suelos de cimentación, y por otro lado a la incompetencia o negligencia, que se refleja generalmente en la incapacidad de hacer lo que es requerido para un proyecto determinado, tal como en muchos casos hemos establecido después de producida la falla.

Extensas áreas de nuestro país presentan suelos colapsables, expansivos y de rellenos sueltos, etc., que deben ser estudiados convenientemente para utilizarlos como soporte en obras de ingeniería de poca o gran envergadura, dado a que presentan problemas principalmente de deformación por cambio de volumen del suelo, casi siempre por presencia de filtraciones de agua en exceso del contenido de humedad natural. Estos suelos han llamado la atención también en muchas partes del mundo y han sido materia de numerosas presentaciones en Congresos Internacionales y reuniones técnicas desde hace varias décadas.

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO ANTECEDENTES

CASOS DE CIMENTACION EN SUELOS COLAPSABLES Los suelos colapsables son materiales cuyo volumen disminuye rápidamente al contacto con el agua, lo que trae asociado una pérdida rápida de resistencia y un desmoronamiento de su estructura interna. El colapso es la disminución instantánea y espontánea de volumen que experimenta un suelo no saturado y sometido a sobrecarga al alcanzar cierto ci erto grado de humedad cercano a la saturación. El aumento de humedad en los suelos podría deberse fundamentalmente a riego de  jardines, lluvias, inundaciones, ascenso de napa freática, filtraciones del sistema de agua potable y roturas accidentales de ductos durante terremotos. Los suelos colapsables son abundantes en muchas partes del mundo, llegándose a la conclusión que este fenómeno ocurre en una gran variedad de suelos de cimentación, incluso en terreno compactado y muy especialmente en zonas áridas, en las cuales existen condiciones de desecación, debido a lo prolongado de las sequías y a la profundidad que se encuentra el agua freática. Se han detectado suelos colapsables en Europa, Sudáfrica, parte de Asia, Norteamérica y Sudamérica. En países como USA, España, Rusia, Rumania, Francia, Alemania, China, Uruguay, Argentina y Perú entre otros. En USA se encuentran los suelos del Valle Central de California (Valle de San Joaquín), donde llegaron a producirse asientos de 4 a 5 m por esta causa, por ello se afirma que la aridez del clima parece tener más importancia que el modo de deposición. Se admite que hay suelos colapsables de formación eólica, coluvial, aluvial, residual, ceniza volcánica y rellenos hechos por el hombre. Investigaciones efectuadas en México, afirman que todos los problemas de colapso que se han estudiado hasta el momento han ocurrido en suelos que presentaban características fundamentales en común. Por un lado una estructura suelta manifestada, por ejemplo, por una relación de vacíos relativamente rel ativamente alta y por otro lado, un contenido de agua menor que el correspondiente a la saturación. En España se afirma, que pueden considerarse mecanismos de colapso que varían en función del tipo de estructura, del contenido de las partículas y de sus enlaces, del tipo de deposición del material y del contenido de humedad.

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO En Rumania se ha establecido que los suelos propensos a colapsar muestran una estructura de forma de panal y partículas redondas con algún tipo de cementación, y que esta se ve destruida cuando el material absorbe agua hasta saturar, produciéndose un derrumbe de los granos hacia el vacío intergranular. En nuestro país, el fenómeno se ha presentado en suelos limo-arenosos sueltos, suelos coluviales de relleno y de origen volcánico, entre otros. Una característica esencial de nuestros suelos colapsables es que tienen una densidad baja y un grado de saturación también bajo, todo parece indicar que al disminuir el grado de saturación la susceptibilidad al colapso es mayor, esta es la razón por la que los problemas tienden a aparecer con mayor frecuencia en las zonas de fuerte desecación, también exhiben una cohesión temporal como resultado de la presencia de materiales cementantes tales como el yeso y el carbonato de calcio. La cohesión aparente es el resultado de la resistencia friccional al corte en la cual los esfuerzos normales efectivos provienen de la presión de poro negativa que es la succión en el suelo. En todo caso la condición de clima árido o de intensa evaporación superficial no es indispensable, ya que han ocurrido casos de colapso cuando se humedecen suelos también en regiones no áridas. En general, los cambios de los factores externos, la humedad principalmente y la naturaleza del electrolito que interviene en el fenómeno, son los que de una forma u otra, afectan la matriz succión del suelo (diferencia entre la presión del aire y del agua), a los enlaces y pueden causar el cambio brusco de volumen que se denomina colapso. La causa desencadenante del colapso es la presencia de agua, conjuntamente con un esfuerzo significativo aplicado. Los mecanismos de colapso pueden variar en función del contenido mineralógico de las partículas y de sus enlaces, del tipo de estructura, del tipo de deposición del material, del contenido de humedad y otros factores de naturaleza electro-química. En la mayoría de los casos de colapso investigados por nosotros hasta la fecha son suelos con estructura panaloide y granos redondeados unidos entre si por alguna clase de cementación. En todos los casos, esta cementación era susceptible de ser disuelta cuando el suelo absorbía agua. El mecanismo de colapso es lógicamente un derrumbe de los granos hacia los vacíos, precisamente cuando desaparece la cementación entre ellos. Así hemos detectado que los mecanismos de colapsos más frecuentes en suelos granulares secos son la disolución de la cementación por sales solubles o la destrucción, de un ordenamiento paralelo de agregados de arcilla residual que enlazaban enl azaban a los granos.

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO En suelos granulares semi-saturados es la pérdida de la resistencia al corte temporal entre los granos dada por la tensión capilar negativa entre ellos. En arcillas el mecanismo es la reorientación de las partículas desde una estructura floculada hacia formas más dispersas. En nuestro país han ocurrido casos de fallas en suelos colapsables en Pisco, La Joya, y últimamente en Ventanilla entre otros numerosos, que nos han permitido verificar algunos métodos simples de identificación de estos suelos, los mismos que se indican en la Tabla I y la Figura 1.

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Estableciéndose además una comparación entre la cantidad de sales solubles en los suelos colapsables de Ventanilla, Pisco y La Joya con la agresividad sulfática correspondiente, con el fin de probar que un suelo altamente colapsable también puede presentar severa agresividad sulfática al mismo tiempo que suelos con insignificantes cantidades de sales solubles (caso de Ventanilla), no necesariamente tienen que ser altamente agresivos al cemento y menos por esta causa originar asentamientos importantes como los que se presentaron en este lugar, ya que de las investigaciones técnicamente llevadas a cabo se determinó que en la mayoría de los casos los asentamientos, en los suelos sueltos de origen coluvial de Ventanilla, se habían producido por graves defectos constructivos tales como cimentación sobre rellenos no compactos y conexiones domiciliarias de servicios de agua y desagüe con graves defectos de instalación y calidad de sus materiales.

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO CASO DE CIMENTACIONES EN RELLENOS NO-COMPACTOS  NO-COMPACTOS  En muchas áreas de las principales ciudades del país se encuentran rellenos de materiales diversos en estado suelto a medianamente compacto que originan movimientos que dañan las estructuras que se apoyan en ellas por más livianas que sean. Estos materiales de relleno provienen generalmente del movimiento de tierras efectuado con anterioridad, acumulación de desmonte en excavaciones u oquedades y en muchos casos basura que como es sabido, son materiales muy difíciles de estabilizar química o mecánicamente, por lo que debe tenerse mucho cuidado cuando aparece como suelo de cimentación, sobre todo cuando llegan a potencies que varían desde pocos metros hasta 7.00 y 15.00 m a más de profundidad y se detecta presencia de humedad importante. Los asentamientos de las cimentaciones construidas sobre material de relleno pueden tener lugar por tres causas diferentes: a) Consolidación del relleno compresible bajo la carga transmitida por la cimentación. b) Densificación del relleno bajo su peso propio o por infiltración de agua. c) Consolidación del terreno natural situado bajo el relleno, por el peso combinado del relleno y la estructura. Para lo cual siempre será necesario practicar una minuciosa exploración del terreno (Fig. 4), así como la ejecución de ensayos de campo que permitan establecer las condiciones de resistencia y deformación de los suelos involucrados en el problema dentro de la profundidad que ocupan los materiales de relleno, estableciéndose probables deformaciones o falla por cortante de acuerdo con las cargas que pueden transmitir las estructuras correspondientes.

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En muchos casos ha sido posible encontrar una solución viable de estabilidad temporal o permanente y en otros ha sido necesario recomendar eliminar los materiales sueltos o llevar la cimentación hasta niveles donde el suelo natural presenta aceptables condiciones de portancia debido a que se pueden generar movimientos del suelo de apoyo importantes para rellenos sin compactar que se consolidan bajo su propio peso, en los que se pueden esperar asentamientos que varían de 3% a 30% de la potencia del relleno investigado. En estos casos cuando el problema ya se ha presentado, es recomendable que las reparaciones se hagan después de haber solucionado la causa de los desórdenes detectados, porque de lo contrario el mal se presentará nuevamente y quizá mucho más grave. En el caso de que se establezca durante el proyecto la posibilidad de daños, existen una serie de métodos que permiten dar al suelo un determinado tratamiento o mejoramiento, además del empleo de georedes, geotextiles u otros materiales que actualmente se encuentran al alcance para dar adecuada solución a los problemas geotécnicos de este tipo.

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO En otros casos la causa de la falla se ha originado por cambios en el proyecto que han modificado la ubicación de las estructuras, que cuando estas son importantes sufren daños irreparables. Caso de un espesador de relaves en un complejo Minero de los Andes Centrales de nuestro país, cuyo desplazamiento en la dirección SE originó mayor apoyo en relleno que en corte, sufriendo la fractura generalizada del espesador por asentamientos coincidentes con la mayor potencia del relleno, a pesar de que el apoyo se efectúo sobre un relleno artificial compactado; considerándose considerándose además efectos de contracción de fragua y diseño deficiente de las juntas de construcción así como carencia de juntas de dilatación en la losa armada inferior. En este caso se produjo un movimiento de rotación en la parte rellenada mayor de 70 mm , así como falla en la cimentación del soporte central del equipo mecánico de la estructura. En la misma área también ocurrieron asentamientos de 18 mm a 120 mm en el edificio de Almacén y Taller, apoyado sobre relleno compactado de 3.00 a 9,00 m de espesor, en donde también los mayores asentamientos coincidieron con el lugar de máxima potencia del relleno colocado. Estos casos indican que se debe tener sumo cuidado en apoyar estructuras sobre rellenos compactados artificialmente, sobre todo, aquellos que no pueden soportar asentamientos tolerables importantes, debiendo en todo caso verificarse la compacidad y portancia del apoyo, así como asegurarse de que no se produzca infiltración de agua que origine el posterior cambio de volumen del suelo, además de prever una adecuada comprobación de las predicciones por medio de un futuro monitoreo conveniente.

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CASO: SUELOS COLPASABLES

1.MEMORIA DESCRIPTIVA

OBRA: “CONSTRUCCIÓN DEL CENTRO ASISTENCIAL INTEGRAL PARA EL ADULTO MAYOR, OBRA: DISTRITO ALTO DE LA ALIANZA – ALIANZA – A.H.M.  A.H.M. JUAN VELASCO ALVARADO” ALVARADO”  

UBICACION: La Obra se encuentra ubicada en el Distrito de Alto de la Alianza, Departamento de Tacna. Departamento

TACNA

Provincia

Distrito

Localidad

TACNA

ALTO DE LA ALIANZA

ASENTAMIENTO HUMANO MARGINAL JUAN VELASCO ALVARADO

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO RESPONSABILIDAD FUNCIONAL DEL PROYECTO DE INVERSIÓN PÚBLICA: Función: Asistencia Función:  Asistencia y Previsión Social Programa: Asistencia Programa:  Asistencia y Solidaridad Subprograma:: Asistencia al anciano Subprograma Responsable Funcional: Mujer Funcional: Mujer y poblaciones vulnerables DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO El proyecto es de carácter social, está orientado a brindar adecuadas condiciones para la asistencia del adulto mayor y las personas con discapacidad, dotando de la infraestructura y el equipamiento necesario para mejorarlo, fortalecerlo e impulsar su desarrollo, con el fin de mejorar las condiciones de vida del Adulto Mayor y de las personas con discapacidad.

BENEFICIARIOS DIRECTOS Los Beneficiarios Directos correspond corresponden en a la po población blación de adultos mayores, considerad considerado o en mujeres a partir de los 50 años y en varones a partir de los 60 años de edad, esta población corresponde al 17.67% de la población total que habita en el Distrito Alto de la Alianza.

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2.RESUMEN DEL CASO De la visita efectuada al Centro Asistencial Integral para el Adulto Mayor, ubicado en el Distrito Alto de la Alianza podemos deducir que hubieron deficiencias constructivas en la ejecución de la Obra. Según el informe 994 sobre sobre "Procesos de Selección y ejecución de obras", obras", se observó que la Obra se ejecutó, con base a un expediente técnico que presento deficiencias en su elaboración, las mismas que no fueron superadas durante el proceso constructivo de la obra, pese a los estudios que se efectuaron durante dicho proceso, lo que conllevo a que esta se realice sobre un área que se encuentra asentada sobre material de relleno no controlado y con niveles de compactación del terreno inadecuados, lo cual origino asentamientos diferenciales en las estructuras (zona intima de habitaciones simples, veredas y muros perimétricos), que provocaron su deterioro e inhabitabilidad y en algunos casos el colapso de las mismas. mismas . Así mismo, se observaron 3 calicatas de las cuales se extrajo muestras para posteriormente llevarlas al laboratorio y realizar los ensayos respectivos.

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3.HIPOTESIS

1.  Debido a que se asentó sobre material de relleno no controlado y con niveles de compactación del terreno, inadecuados, lo cual origino asentamientos diferenciales en las estructuras, que provocaron su deterioro e inhabitabilidad y en algunos casos el colapso de las mismas.

2.  Debido a las deficiencias en la elaboracion del expediente tecnico referidas al sistema de evacuacion para aguas pluviales en los modulos A(SUM Servicios Multiples), D(Auditorio), E y F (SUM- Servicios Multiples), ocasionaron un deterioro prematuro y el potencial colapso de estructuras( cobertura liviana de los modulos D, E y F y muros de tabiqueria del modulo D).

4.NORMATIVA TRANSGREDIDA

 

Se incumplió lo establecido en los artículos 19°, 21° y 29° de la Norma E.050 del Reglamento Nacional de Edificaciones, aprobado por Decreto Supremo N° 0112006-VIVIENDA, relacionado a la profundidad de cimentación, cimentación sobre rellenos y suelos colapsables.

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Artículo 19º.- PROFUNDIDAD DE CIMENTACIÓN La profundidad de cimentación de zapatas y cimientos corridos, es la distancia desde el nivel de la superficie del terreno a la base de la cimentación, excepto en el caso de edificaciones con sótano, en que la profundidad de cimentación estará referida al nivel del piso del sótano. En el caso de plateas o losas de cimentación la profundidad será la distancia del fondo de la losa a la superficie del terreno natural.

La profundidad de cimentación quedará definida por el PR y estará condicionada a cambios de volumen por humedecimiento-secado, hielo-deshielo o condiciones particulares de uso de la estructura, no debiendo ser menor de 0,80 m en el caso de zapatas y cimientos corridos Las plateas de cimentación deben ser losas rígidas de concreto armado, con acero en dos direcciones y deberán llevar una viga perimetral de concreto armado cimentado a una profundidad mínima de 0,40 m, medida desde la superficie del terreno o desde el piso terminado, la que sea menor. El espesor de la losa y el peralte de la viga perimetral serán determinados por el Profesional Responsable de las estructuras, para garantizar la rigidez de la cimentación. Si para una estructura se plantean varias profundidades de cimentación, deben determinarse la carga estructura se plantean varias profundidades de cimentación, deben determinarse la carga admisible y el asentamiento diferencial para cada caso. Deben evitarse la interacción entre las zonas de influencia de los cimientos adyacentes, de lo contrario será necesario tenerla en cuenta en el dimensionamiento de los nuevos cimientos. el PR deberá analizar el requerimiento de calzar la cimentación vecina según lo indicado en los Artículos 33 (33.6). o debe cimentarse sobre turba, suelo orgánico, tierra vegetal, relleno de desmonte o rellenos sanitario o industrial, ni rellenos No Controlados. Estos materiales inadecuados deberán ser removidos en su totalidad, antes de construir la edificación y ser reemplazados con materiales que cumplan cumplan con lo indicado en el Artículo 21 (21.1).

Artículo 21º.- CIMENTACIÓN SOBRE RELLENOS Los rellenos son depósitos artificiales que se diferencian por su naturaleza y por las condiciones bajo las que son colocados.

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO Por su naturaleza pueden ser:

- Materiales seleccionados: todo tipo de suelo compactable, con partículas no mayores de 7,5 (3"), con 30% o menos de material retenido en la malla ¾" y sin elementos distintos de los suelos naturales. - Materiales no seleccionados: todo aquél que no cumpla con la condición anterior. Por las condiciones bajo las que son colocados:

1) Controlados. 2) No controlados. 21.1.- Rellenos Controlados o de Ingeniería

Los Rellenos Controlados son aquellos que se construyen con Material Los Rellenos Controlados son aquellos que se construyen con Material Seleccionado, tendrán las mismas condiciones de apoyo que las cimentaciones superficiales. Los métodos empleados en su conformación, compactación y control, dependen principalmente de las propiedades físicas del material. El Material Seleccionado con el que se debe construir el Relleno Controlado deberá ser compactado de la siguiente manera: Si tiene más de 12% de finos, deberá compactarse a una densidad mayor o igual del 90% de la máxima densidad seca del método de ensayo Proctor Modificado, NTP 339.141 (ASTM D 1557), en todo su espesor.

Si tiene igual o menos de 12% de finos, deberá compactarse a una densidad no menor del 95% de la máxima densidad seca del método de ensayo Proctor Modificado, NTP 339.141 (ASTM D 1557), en todo su espesor. En todos los casos deberán realizarse controles de compactación en todas las capas compactadas, a razón necesariamente, de un control por cada 250 m2 con un mínimo de tres controles por capa. En áreas pequeñas (igual o menores a 25 m2) se aceptará un ensayo como mínimo. En cualquier caso, el espesor máximo

a

controlar

será

de

0,30

m

de

espesor.

Cuando se requiera verificar la compactación de un Relleno Controlado ya construido, este trabajo deberá realizarse mediante cualquiera de los siguientes métodos:

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO Un ensayo de Penetración Estándar NTP 339.133 (ASTM D 1586) por cada metro de espesor de Relleno Controlado. El resultado de este ensayo debe ser mayor a N 60= 25, golpes por cada 0,30m de penetración. Un ensayo con Cono de Arena, NTP 339.143 (ASTM D1556) ó por medio de métodos nucleares, NTP 339.144 (ASTM D2922), por cada 0,50 m 339.143 (ASTM D1556) ó por medio de métodos nucleares, NTP 339.144 (ASTM D2922), por cada 0,50 m de espesor. Los resultados deberán ser: mayores a 90% de la máxima densidad seca del ensayo Proctor Modificado, si tiene más de 12% de finos; o mayores al 95% de la máxima densidad seca del ensayo Proctor Modificado si tiene igual o menos de 12% de finos.

21.2.Rellenos no Controlados Los rellenos no controlados son aquellos que no cumplen con el Artículo 21.1. Las cimentaciones superficiales no se podrán construir sobre estos rellenos no controlados, los cuales deberán ser reemplazados en su totalidad por materiales seleccionados debidamente compactados, como se indica en el Artículo 21 (21.1), antes de iniciar la construcción de la cimentación.

Artículo 29°.- SUELOS COLAPSABLES Son suelos que cambian violentamente de volumen por la acción combinada o individual de las siguientes acciones: a) al ser sometidos a un incremento de carga o b) al humedecerse o saturarse 29.1 Obligatoriedad de los Estudios: En los lugares donde se conozca o sea evidente la ocurrencia de hundimientos debido a la existencia de suelos colapsables, el PR deberá incluir en su EMS un análisis basado en la determinación de la plasticidad del suelo NTP 339.129 (ASTM D4318), del ensayo para determinar el peso volumétrico NTP 339.139 (BS 1377), y del ensayo de humedad NTP 339.127 (ASTM D2216), con la finalidad de evaluar e valuar el potencial de colapso del suelo en función del Límite Liquido (LL) y del peso volumétrico seco (d). La relación entre los colapsables y no colapsables y los parámetros antes indicados se muestra en la gráfica siguiente:

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29.2 E valuación del Potencial de Colapso: Cuando el PR encuentre evidencias de la existencia de suelos colapsables deberá sustentar su evaluación mediante los resultados del ensayo de ensayo de Colapsabilidad Potencial según NTP 339.163 (ASTM D 5333). Las muestras utilizadas para la evaluación de colapsabilidad deberán ser obtenidas de pozos a cielo abierto, en condición inalterada, preferentemente del tipo Mib. El potencial de colapso (CP) se define mediante la siguiente expresión:

El PR establecerá la severidad del problema de colapsabilidad mediante los siguientes criterios:

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De manera complementaria, pueden utilizarse pruebas de carga en estado seco y humedecido ASTM1194. El objetivo de las mismas será realizar un análisis comparativo del comportamiento del suelo en su condición natural, con relación a su comportamiento en condición húmeda. En caso se verifique la colapsabilidad del suelo, el PR deberá formular las recomendaciones correspondientes a fin de prevenir su ocurrencia

 

Así como el numeral 9 de la normativa sobre Ejecución de Obras por Administración Directa, aprobada por Resolución de Contraloría N° 195-88-CG y el numeral 8.2.9 de la Directiva N°003-2007-A-MDAA.TACNA N°003-2007-A- MDAA.TACNA “Lineamientos técnicos sobre procedimientos en la e jecución e jecución de obras por administración directa”, aprobada por Resolución de Alcaldía N° 781-2007-A-MDAA/TAC, referidos a los controles de pruebas de calidad.

5. ENSAYOS DE LABORATORIO Las muestras extraídas del lugar fueron llevadas l levadas al laboratorio para ser analizadas y poder determinar el grado de colapsabilidad del suelo. Para ello se realizaron los ensayos siguientes:  

Densidad seca

 

Límite líquido

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DENSIDAD SECA  SECA  No todos los suelos son adecuados para la construcción es por ello que nace la necesidad de realizar ensayos para verificar que dichos materiales cumplan con las especificaciones; uno de esos procedimientos es la densidad seca. Se realiza mediante un proceso de compactación de un suelo, puesto que es importante a la hora de construir carreteras y estructuras; una mala compactación hace que dichas estructuras colapsen aunque estén bien diseñadas; puesto que la capa compacta es la capa de apoyo o base de toda la estructura. Al compactar se varía la estructura del suelo y algunas de sus características mecánicas. Es por esto que el ensayo tiene una real importancia, puesto que mediante dicho ensayo es posible determinar la humedad, la densidad seca y por ende determinar el peso del material seco compacto. A continuación se presenta el procedimiento realizado para la obtención de la densidad seca mediante un proceso de compactación en laboratorio, que simula las condiciones a las cuales está sometido un material en la vida real, además se presenta la relación que existe entre humedad y densidad seca. OBJETIVOS Objetivo General  

Determinar la relación entre la humedad y la l a densidad del suelo.

Objetivos Específicos   Realizar el proceso adecuado de compactación, mediante la utilización de un cilindro de compactación y con la ayuda de un pisón aplicando los golpes correspondientes.  

Determinar la humedad y la densidad seca mediante la compactación de una porción de material a través de la utilización de un molde de compactación.

 

Analizar la información obtenida de la muestra de ensayo para conocer las condiciones de: humedad natural, peso del material seco compactación, y densidad seca.

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO MARCO DE REFERENCIAL La compactación consiste en un proceso repetitivo, cuyo objetivo es conseguir una densidad específica para una relación óptima de agua, al fin de garantizar las características mecánicas necesarias del suelo. Con los ensayos se pretende determinar los parámetros óptimos de compactación, lo cual asegurará las propiedades necesarias para el proyecto de fundación. Esto se traduce en determinar cuál es la humedad que se requiere, con una energía de compactación dada, para obtener la densidad seca máxima que se puede conseguir para un determinado suelo. La humedad que se busca es definida como humedad óptima y es con ella que se alcanza la máxima densidad seca, para la energía de compactación dada. Se define igualmente como densidad seca máxima aquella que se consigue para la humedad óptima. Masa unitaria seca de equilibrio, es la masa unitaria seca que, a través del tiempo, logra un material de subrasante sometido a las condiciones normales de servicio (tránsito), sea por densificación debida a las cargas, o por aumento de volumen debido a la succión de agua. Humedad de equilibrio, es aquella que se tendrá bajo la estructura, una vez que el flujo de agua haya cesado, es decir, bajo una condición estática de flujo. Masa unitaria seca máxima, es la masa unitaria seca máxima que puede alcanzar el material que se compacta con la energía ener gía de compactación del ensayo. Masa unitaria seca suelta, es la masa unitaria seca del material, cuando las partículas están en leve contacto entre sí. En suelos cohesivos, es la masa unitaria del material en el estado que corresponde al límite líquido (LL) y en los suelos arenosos es la masa unitaria determinada directamente de la relación relaci ón Masa/Volumen. Razón de compactación, es una relación existente entre la masa unitaria de servicio o real de la sub-rasante en equilibrio.

MATERIALES Y EQUIPOS  

Balanza



Horno

    Cilindro

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO  

Tamices para granulometría, de 4.75 mm (No.4)

 

Pisón metálico o Varilla de acero

 

Calibrador

 

Platones

 

Capsulas

DESCRIPCION DE LA MUESTRA La muestra utilizada corresponde a un material de relleno comúnmente encontrada en canteras y generalmente utilizada como material de relleno, y su procedencia está ubicada en el Distrito Alto de la Alia Alianza, nza, en el CENTRO ASISTENCIAL INTEGRAL PARA EL ADULTO MAYOR q que ue corresponde al ASENTAMIENTO HUMANO MARGINAL JUAN VELASCO ALVARADO. Se tra trata ta de una muestra de suelo alterada en esta estado do superficialmente seco, color grisáceo y textura áspera. La muestra de material está constituida por partículas con diferentes tamaños y formas, presencia de terrones de material (no maleable); maleable); en general poco compacta y con presencia de ba basura, sura, no se distingue a simple vista presencia de material orgánico.

PROCEDIMIENTO PROCEDIMIENTO GENERAL Se toma una muestra de material obtenido en el apique el cual con anterioridad se debe haber secado y se hace la toma de la humedad de dicho material. Si existe presencia de terrones se disgregan con el cuidado de reducir el tamaño natural de las partículas y se pesa una muestra representativa de material. Posteriormente se toma el molde de compactación se pesa y se le determinan sus dimensiones; se arma el molde con su collar de extensión. La muestra de material se deposita en el molde de compactación distribuida en tres capas para cada una de las cuales se van a suministrar 25 golpes uniformemente distribuidos. Se retira del molde el collar de extensión tomando parte de ese material removido para comparación de humedad con respecto a la natural; y se enrasa la muestra y se pesa el molde mas la muestra húmeda compacta.

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO Se realiza este mismo procedimiento tres veces de manera que se obtenga un promedio entre los valores de densidad seca suelta obtenido cuidando que los pesos no varíen en ±50g.

PROCEDIMIENTO DE LABORATORIO Se toma la humedad natural de la muestra de suelo. Se pesa una cantidad representativa de material Se disgregan los terrones Se pasa la muestra por el tamiz Nº4. Determinación del peso y las dimensiones del molde. Se le coloca el collarín al molde de compactación. Se coloca la muestra de material en el molde Se compacta el material en cada capa con 25 golpes Se enrasa el material compactado y se toma muestra para humedad Se pesa el material compactado Posteriormente se pasa nuevamente el material por el tamiz No. 4 para realizar el mismo procedimiento con la al igual que el segundo ensayo, para realizar un tercer ensayo el cual será la combinación de las dos primeras muestra . Aclarando que realiza el mismo procedimiento, con un margen de error de 50g. Al no ser así se repite hasta obtener lo requerido

DATOS OBTENIDOS

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LÍMITE LÍQUIDO

Es el contenido de humedad por debajo del cual el suelo se comporta como un material plástico. A este nivel de contenido de humedad el suelo está en el vértice de cambiar su comportamiento al de un fluido viscoso. se utilizan para clasificar e identificar los suelos. El límite líquido se puede utilizarse para estimar asentamientos en problemas de consolidación Determinación del Límite Líquido El procedimiento general consiste en colocar una muestra húmeda en la copa de casagrande, dividirlo en dos con el acanalador y contar el número de golpes requerido para cerrar la ranura. Si el número de golpes es exactamente 25, el contenido de humedad de la muestra es el límite líquido El procedimiento estándar es efectuar por lo menos tres determinaciones para tres contenidos de humedad diferentes, se anota el número de golpes y su contenido de humedad. Luego se grafican los datos en escala semilogarítmica y se determina el contenido de humedad para N= 25 golpes.

Equipo:

Balanza

Equipo para mezclado

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Copa Cassagrande

Taras, espátula, acanalador

PROCEDIMIENTO: Preparar la muestra seca, disgregándola con el mortero y pasarlo por la malla No. 40 para obtener una muestra representativa de unos 250 gr. aproximadamente.

Colocar el suelo pasante malla No. 40 en una vasija de evaporación y añadir una pequeña cantidad de agua, dejar que la muestra se humedezca.

Mezclar con ayuda de la espátula hasta que el color sea uniforme y conseguir una mezcla homogénea. La consistencia de la pasta debe ser pegajosa.

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO Se coloca una pequeña cantidad de masa húmeda en la parte central de la copa y se nivela la superficie.

Luego se pasa el acanalador por el centro de la copa para cortar en dos la pasta de suelo.

La ranura debe apreciarse claramente y que separe completamente la masa del suelo en dos partes.

La mayor profundidad del suelo en la copa debe ser igual a la altura de la cabeza del acanaladador ASTM  ASTM  Si se utiliza la herramienta Casagrande se debe mantener firmemente perpendicular a la superficie de la copa, de forma f orma que la profundidad de la ranura sea homogénea. Poner en movimiento la cazuela con ayuda de la manivela y suministrar los golpes que sean necesarios para cerrar la ranura en 12.7 mm ( ½ “).mm ( ½ “).  “). 

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO Cuando se cierre la ranura en ½”, registrar la cantidad cantid ad de golpes y tomar una muestra de la parte central para la determinación del contenido de humedad

Este proceso se repite nuevamente con tres muestras más para lograr cuatro puntos a diferentes contenidos de humedad. Los siguientes rangos de golpes son los recomendados: 40 a 30 golpes 25 a 30 golpes 20 a 25 golpes 20 a 15 golpes  golpes 

RESULTADOS Y ANÁLISIS De acuerdo a los resultados obtenidos que fueron; del peso específico seco de y el contenido de humedad, al ubicarlos en la gráfica de la curva de compactación, el punto queda por fuera del grado de compactación optimo que oscila entre 95% y 100%. De esto se puede analizar que en el terreno aún no se ha logrado las especificaciones de compactación por lo tanto se debe incrementar la energía de compactación y disminuir el contenido de humedad en campo.

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO DESCRIPCION

UNIDADES

N° DE GOLPES TARRO N° PESO SUELO HUMEDO + TARA PESO SUELO SECO + TARA PESO DEL AGUA PESO DE LA TARA PESO DEL SUELO SECO HUMEDAD

gr. gr. gr. gr. gr. %

LIMITE LIQUIDO

6 1

7 2

56,70

40,03

52,30

34,23

4,40

5,80

37,90

14,90

14,40

19,33

30,56

30,01

LL LP

25,286% NP

IP

NP

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FOTOS

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CUADRO DEL REGLAMENTO NACIONAL DE EDIFICACIONES En los lugares donde se conozca o sea evidente la ocurrencia de hundimientos debido a la existencia de suelos colapsables, el PR deberá incluir en su EMS un análisis basado en la determinación de la plasticidad del suelo NTP 339.129 (ASTM D4318), del ensayo para determinar el peso volumétrico NTP 339.139 (BS 1377), y del ensayo de humedad NTP 339.127 (ASTM D2216), con la finalidad de evaluar el potencial de colapso del suelo en función del Límite Liquido (LL) y del peso p eso volumétrico seco (γd). La relación entre los colapsables y no colapsables y los parámetros antes indicados se muestra en la gráfica siguiente:   siguiente:

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO CRITERIOS DEL POTENCIAL DE COLAPSO  COLAPSO   L.L.=25.8 DENSIDAD SECA 1.3g/cm3 Por lo tanto es colapsable Nos indica que se trata de un suelo colapsable, más aún cuando existen capas conformadas con basura.

COMENTARIOS FINALES Y CONCLUSIONES

A menudo cuando ocurre un desastre, la falla coloca a los propietarios, proyectistas y constructores en la posición de adversarios. Casi siempre cualquier esfuerzo de solución es orientado hacia la protección de intereses económicos o prácticos lo que no siempre conduce a una buena determinación de las causas reales de la falla y menos a su adecuada solución, más aún cuando existe la influencia política, que en nuestro medio muchas veces se ha dado, orientando a la opinión pública hacia causas o hechos que justifican una mala ejecución de la obra o que enmascaran vicios de construcción. Otras veces las fallas se esconden o no son divulgadas técnicamente por temores inherentes a posiciones administrativas o políticas de los funcionarios responsables, evitando tomar en cuenta el antecedente para el diseño y construcción de obras futuras similares, aumentando enormemente la posibilidad de una repetición catastrófica de errores previos. Nosotros los Ingenieros Civiles podemos prevenir las fallas que ocurren en las cimentaciones si nos comprometemos a un formal acercamiento al problema y si podemos comprender bajo qué circunstancias fallan los suelos permitiendo que se desarrollen condiciones de riesgo que resultan muchas veces después en catástrofes. Esto ha sido el principal objetivo de este trabajo tomando en consideración además que los análisis de confiabilidad y riesgo geotécnico son potencialmente más valiosos durante las primeras etapas de un proyecto de ingeniería, dado a que la decisión de proceder o no, ayudando a establecer criterios de diseño adecuados en los casos de apoyo en los suelos críticos del país, sin embargo, es conveniente indicar que siempre será útil mantener la continuidad entre el planeamiento, el diseño y la construcción que deben formar un solo proceso ya que algunas debilidades que existieran durante el diseño pueden hacerse

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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD DEL CERRO INTI-ORKO latentes durante la construcción y las hipótesis de trabajo pueden modificarse para amoldarse mejor a la realidad del comportamiento del suelo, sea colapsable, expansivo o de cualquier otra tipo. Todo esto requiere, además de hacer uso de la observación y la comprobación de las predicciones, utilizando las experiencias pasadas y los métodos probados de solución que vienen a ser una necesidad en la práctica de la ingeniería del futuro, dado a que las ingenieros civiles debemos proyectar obras estables y económicas, considerando las necesidades interactuantes del medio ambiente y los limitados recursos económicos que disminuyen actualmente, todo lo cual impone a nuestra profesión la obligación de ejecutar buenos proyectos apoyados en estudios técnicamente bien ejecutados, por profesionales idóneos y con la experiencia necesaria para resolver los variados problemas que presentan los suelos en las diferentes regiones del Perú. P erú.