PREDAVANJE 3

Proračun i konstruisanje nastavaka i veza

Metalne konstrukcije 2

P3-1

Opšte

Neophodnost spajanja elemenata u konstrukcionu celinu; – Nastavci – spojevi elemenata istih ili sličnih dimenzija; – Veze – spojevi različitih elemenata konstrukcije;

Metalne konstrukcije 2

P3-2

Metalne konstrukcije 2

P3-3

Montažni nastavci

Na dimenzije montažnih komada utiču: - gabariti transportnih sredstava (Ltr=12,5 m); - kapacitet sredstava za podizanje; - specifični uslovi montaže (nepristupačni predeli,...); Metalne konstrukcije 2

P3-4

Radionički nastavci i veze

Nastavljanje istih ili sličnih elemenata; Variranje dimenzija poprečnog preseka; Spajanje ukrućenja i veznih limova;

Metalne konstrukcije 2

P3-5

Podela veza prema EC3 Veze se mogu klasifikovati kao: – proste veze, koje ne prenose momente savijanja; – kontinualne veze, koje prenose momente savijanja, ali se može pretpostaviti da njihovo ponašanje ne utiče na globalnu analizu; – polu-kontinualne veze, čije ponašanje treba da se uzme u obzir pri globalnoj analizi.

Metalne konstrukcije 2

P3-6

Osnovne karakteristike momentne veze

Na osnovu M-f krive dobijaju se tri osnovne karakteristike veze: – moment nosivosti Mj,Rd, – rotaciona krutost Sj i – kapacitet rotacije fCd. Metalne konstrukcije 2

P3-7

Podela veza prema EC3 Prema krutosti: – zglobne, – krute, – Polukrute. Prema nosivosti: – Zglobne, – Potpuno nosive, – Delimično nosive. Metalne konstrukcije 2

P3-8

Polu-krute veze

Metalne konstrukcije 2

P3-9

Delimično nosive veze Momentne veze kod kojih je moment nosivosti veze (Mj,Rd) manji od momenta nosivosti grede (MRd) na kojoj se veza nalazi; Moment nosivosti veze, mora da bude veći od proračunske vrednosti momenta savijanja na mestu veze (Mj,Rd > MEd); Ova karakteristika veze je bitna za plastičnu globalnu analizu! Metalne konstrukcije 2

P3-10

Nastavci aksijalno opterećenih elemenata štapova

Mogu se ostvariti: – Pomoću zavrtnjeva; – U zavarenoj izradi (ugaoni ili sučeoni šavovi); Metalne konstrukcije 2

P3-11

Proračun montažnih nastavaka štapa Prema sili: – zatezanja (Nt,Ed ) ili – pritiska (Nc,Ed ). Prema površini poprečnog preseka (statički pokriven nastavak štapa);

Metalne konstrukcije 2

P3-12

Proračun nastavka štapa ostvarenog zavrtnjevima prema sili zatezanja

Potrebno je proveriti (dimenzionisati) sve elemente koji učestvuju u prenošenju sile. Tri faze proračuna: – kontrola nosivosti oslabljenog preseka i ojačanje, ako je potrebno, (samo kod zavarenih profila); – proračun podvezica; – proračun zavrtjeva;

Metalne konstrukcije 2

P3-13

Raspodela sile zatezanja NEd – Sila se deli srazmerno površini poprečnog preseka na silu u nožicama i rebru; – Proračun se vrši posebno za nožice, a posebno za rebro; U nožici:

U rebru:

Nf ,Ed  NEd

Af A

Nw ,Ed  NEd

Aw  NEd  2Nf ,Ed A

Metalne konstrukcije 2

P3-14

Raspodela sile zatezanja NEd Nf,Ed Nw,Ed

NEd

Nf,Ed

Af

površina nožice

Aw

površina rebra

Metalne konstrukcije 2

P3-15

Proračun nastavka nožice OdreĎivanje prečnika spojnog sedstva (optd0 , ts,min);

Linije zavrtnjeva kod vrućevaljanih profila; OdreĎivanje broja zavrtnjeva u jednom redu (po širini nožice); Kontrola nosivosti oslabljenog (neto) preseka: Nf ,Ed  Nf ,Rd  min(Af

fy

 M0

; 0,9 Af ,net

fu

 M2

)

Af ,net  Af  Af  (bf  nf ,1d 0,f )  t f bf širina nožice; tf debljina nožice; nf,1 broj zavrtnjava u jednom redu; d0,f prečnik rupe za zavrtanj;

Metalne konstrukcije 2

P3-16

Kada je merodavan lom neto preseka? Anet 1  M 2 fy  A 0,9  M 0 fu

fy Anet 1 1,25 fy   1,3889 A 0,9 1,0 fu fu

S235

Anet 235  1,389  0,907 A 360

A  0,10 A

S275

Anet 275  1,389  0,888 A 430

A  0,13 A

S355

Anet 355  1,389  0,967 A 510

A  0,03 A

Granična nosivost neto preseka je merodavna kada je slabljenje rupama za spojna sredstva veće od 10% za S235, 13% za S275, odnosno 3% za S355! Metalne konstrukcije 2

P3-17

Merodavan neto presek Za kontrolu napona, odnosno ojačanje profila merodavan je neto presek na mestu prvog, ili eventualno drugog reda zavrtnjeva, ukoliko je broj zavrtnjeva u drugom redu veći nego u prvom; Af ,net ,I  Af  Af ,I  (bf  nf ,I d 0,f ) t f Af ,net ,II  Af  Af ,II  (bf  nf ,II d 0,f ) t f NEd ,I  NEd

NEd ,II 

nf  nf ,I nf

NEd 

8 NEd 10 Metalne konstrukcije 2

P3-18

Neto presek – smaknut raspored Ako su zavrtnjevi u smaknutom rasporedu takoĎe treba analizirati i poligonalan, smaknuti - “cik-cak” presek;

Af ,net ,c c  Af  Af Af ,net ,c c

 s2    Af  t f  nc c d 0,f    4 p 2  

Af ,net ,c c  bf t f  nc c t f d 0,f

s2  tf  4 p2

nc-c broj zavrtnjeva u cik-cak preseku; Metalne konstrukcije 2

P3-19

Ojačanje nožice kod zavarenih profila Vrši se samo kod zavarenih preseka kada je nosivost oslabljenog, neto preseka prekoračena! Povećanje debljine

t f* 

Nf ,Ed  M 2

0,9bf  nf ,1d 0,f fu

Povećanje širine

bf*  nf ,1d 0,f  Metalne konstrukcije 2

Nf ,Ed  M 2 0,9t f fu P3-20

Proračun podvezica – Merodavan je uvek presek kroz poslednji red zavrtnjeva uz prekid elementa; – Podvezice mogu da budu jednostrane (IPN) ili obostrane (IPE, HEA, HEB, zavareni profili); – Dimenzije (debljina) podvezica odreĎuju se iz uslova: Nf ,Ed  N p,f ,Rd Np,f ,Rd  min(Ap,f fy /  M 0 ; 0,9Ap,f ,net fu /  M 2 )

Ap,f bruto površina poprečnog preseka podvezica; Ap,f,net neto površina podvezica; Metalne konstrukcije 2

P3-21

Raspored i dimenzije podvezica na nožicama bp,1  bf bp  bf  2  5 mm 

bp,2  2,4d 0,f

t p ,f

Nf ,Ed  M 2 Nf ,Ed  M 0    0 , 9 ( b  2 b  2 n d ) f (bp ,1  2bp ,2 )fy  p ,1 p ,2 f ,1 0,f u  Nf ,Ed  M 2 N    f ,Ed M 0  0,9(bp  nf ,1d 0,f )fu bp f y Metalne konstrukcije 2

za obostrane podvezice za jednostran e podvezice P3-22

Proračun broja zavrtnjeva na nožicama nf 

Nf ,Ed FRd

nf ukupan potreban broj zavrtnjeva na jednoj nožici; FRd minimalna proračunska nosivost zavrtnja u smičućem spoju; Minimalna nosivost zavrtnja zavisi od kategorije smičućeg spoja (A, B ili C) i treba da se odredi na sledeći način;

Kategorija A:

FRd  min(Fv ,Rd ,

min Fb ,Rd )

Kategorija B:

FRd  min(Fv ,Rd ,

min Fb ,Rd )

Kategorija C:

FRd  min(Fs ,Rd ,

min Fb ,Rd )

ali

nf 

Nf ,Ed ,ser Fs ,Rd ,ser

je minimalna nosivost na pritisak po omotaču rupe nožice i podvezica. Metalne konstrukcije 2 P3-23 minFb,Rd

Proračun nastavka rebra Sve kontrole su iste kao kod nastavka nožice: – Kontrola oslabljenog, neto preseka na mestu veze i po potrebi ojačanje (samo kod zavarenih preseka), – Dimenzionisanje podvezica, – OdreĎivanje potrebnog broja zavrtnjeva. Posebno treba odrediti prečnik zavrtnja na rebru, kao i njihov raspored po visini (broj zavrtnjeva u redu); Podvezice se na rebru uvek postavljaju sa obe strane; Zavrtnjevi su dvosečni! Metalne konstrukcije 2

P3-24

Kontrola oslabljenog preseka i ojačanje rebra Nw ,Ed  Nw ,Rd  min(Aw

fy

 M0

; 0,9 Aw ,net

fu

 M2

)

Aw ,net ,I  Aw  Aw ,I  (hw  nw ,I d 0,w )tw Aw ,net ,II  Aw  Aw ,II  (hw  nw ,II d 0,w )tw

Ojačanje rebra može da se ostvari samo povećanjem debljine: tw* 

Nw ,Ed  M 2

0,9hw  nw ,1 d 0,w  fu

hw

visina rebra

Metalne konstrukcije 2

P3-25

Dimenzionsanje podvezica na rebru

Nw ,Ed  N p,w ,Rd

Np,w ,Rd  min(Ap,w fy /  M 0 ; 0,9Ap,w ,net fu /  M 2 ) Ap,w ,net  2(hp  nw ,1d 0,w )t p,w t p ,w 

Nw ,Ed  M 2 1,8(hp  nw ,1d 0,w )fu

ali ne manje od Metalne konstrukcije 2

Nw ,Ed  M 0 2hp f y P3-26

Proračun broja zavrtnjeva na rebru nw 

Nw ,Ed FRd

nw ukupan potreban broj zavrtnjeva na rebru; FRd minimalna proračunska nosivost zavrtnja na rebru; Minimalna nosivost zavrtnja zavisi od kategorije smičućeg spoja (A, B ili C) i treba da se odredi na isti način kao i u slučaju nožica;

Nosivost zavrtnjeva na rebru nije ista kao na nožicama! Dimenzije zavrtnjeva na rebru su uglavnom manje (za jedan ili maksimum dva kalibra) nego na nožicama; Zavrtnejvi na rebru su uvek dvosečni (obostrane podvezice); Metalne konstrukcije 2

P3-27

Kontrola čitavog preseka

Kontrola nosivosti oslabljenog preseka:

NEd  Nt ,Rd  Nf ,Rd  Nw ,Rd

Kontrola nosivosti podvezica:

NEd  Np,Rd  Np,f ,Rd  Np,w ,Rd

Kontrola nosivosti zavrtnjeva:

NEd  FRd  Ff ,Rd  Fw ,Rd Metalne konstrukcije 2

P3-28

Proračun prema površini preseka – statički pokriveni nastavci Kod statički pokrivenih nastavaka, nosivost na mestu nastavka je veća ili jednaka od nosivosti izvan nastavka! Statički pokriveni nastavci štapova mogu da budu: Sa kompenzacijom – bruto presek (zavareni) Nt ,Ed ,max  Nt ,Rd  A fy /  M 0

Bez kompenzacije – neto presek (valjani) Nt ,Ed ,max  Nt ,Rd  min(A

fy

 M0

; 0,9 Anet

Metalne konstrukcije 2

fu

 M2

) P3-29

Ojačanje poprečnog preseka kod statički pokrivenih nastavaka sa kompenzacijom

Nf ,net ,Rd  Nf ,Rd

Nw ,net ,Rd  Nw ,Rd Nnet ,Rd  NRd

Uslovi za dimenzionisanje:

Nosivost neto preseka štapa na mestu nastavka treba da bude veća ili jednaka od nosivosti bruto preseka štapa izvan nastavka, i to pojedinačno za nožice i rebro i ukupno za čitav poprečni presek.

Metalne konstrukcije 2

P3-30

Proračun montažnih nastavaka pritisnutih štapova prema sili Nc – Nije potrebna kontrola preseka oslabljenog rupama za spojna sredstva, niti njegovo ojačanje; – Otvori koji nisu ispunjeni zavrtnjevima moraju da se uzmu u obzir! – Proračunavaju se samo podvezice i potreban broj zavrtnjeva; – Preraspodela sila na nožice i rebro se vrši kao kod zategnutih štapova; – Podvezice se dimenzionišu prema bruto površini poprečnog preseka (A);

Metalne konstrukcije 2

P3-31

Proračun i konstruisanje montažnih nastavaka ugaonika

Sila se deli na krake ugaonika srazmerno površini poprečnog preseka. Proračun se vrši posebno za svaki krak. Metalne konstrukcije 2

P3-32

Proračun montažnih nastavaka štapova sandučastog poprečnog preseka Problem zbog nepristupačne unutrašnjosti profila;

Primenjuju se dve varijante: 1. Sandučasti presek se pretvara u I profil na mestu nastavka; 2. Na mestu montažnog nastavka zadržava se ista geometrija poprečnog preseka;

Metalne konstrukcije 2

P3-33

Pretvaranje sandučastog pofila u I profil na mestu nastavka

Metalne konstrukcije 2

P3-34

Montažni nastavak sandučastog štapa bez promene oblika peseka na mestu nastavka

Rupa se uvak predviĎa na donjoj nožici. Širina rupe minimum 160 mm. Drugačiji proračun za gornju i donju nožicu. Metalne konstrukcije 2

P3-35

Nastavak štapa u zavarenoj izradi

Sučeoni šavovi

Ugaoni šavovi (preklop)

Metalne konstrukcije 2

Ugaoni šavovi (podvezice)

P3-36

Montažni nastavci nosača Montažni nastavci nosača mogu da budu izvedeni: – pomoću običnih ili visokovrednih zavrtnjeva, ili – u zavarenoj izradi (znatno reĎe). Proračun može da se izvrši na dva načina: – prema zadatim presečnim silama (MEd, VEd, NEd) ili – prema geometrijskim karakteristikama poprečnog preseka - statički pokriveni nastavci. Metalne konstrukcije 2

P3-37

Montažni nastavci nosača prema silama

Položaj montažnog nastavka nosača treba locirati van zone maksimalnih momenata savijanja, kad god je to moguće! Metalne konstrukcije 2

P3-38

Raspodela presečnih sila na nožice i rebro Momenat savijanja MEd Mf ,Ed  MEd

If I

Mw ,Ed  MEd

Iw I

Transverzalna - smičuća sila VEd Vw ,Ed  VEd

Iw / Sw  VEd I /S

Vf ,Ed  VEd

I f / Sf 0 I /S

Mf,Ed proračunska vrednost momenta u nožicama;

Mw,Ed proračunska vrednost momenta u rebru; Vf,Ed

proračunska vrednost smičuće sile u rebru;

Vw,Ed proračunska vrednost smičuće sile u nožicama; Metalne konstrukcije 2

P3-39

Proračun nastavka nosača Proračun se vrši u tri koraka (faze): – Kontrola nosivosti oslabljenog preseka i po potrebi ojačanje; – Proračun zavrtnjeva; – Proračun podvezica. Proračun zavrtnjeva i podvezica se vrši posebno za nožice, posebno za rebro. Metalne konstrukcije 2

P3-40

Oslabljeni presek na mestu nastavka – Rupe za spojna sredstva na zategnutoj nožici mogu da se zanemare ako je ispunjen uslov: 0,9 Af ,net fu

 M2



Af fy

 M0

Af i Af,net su bruto i neto površina zategnute nožice. – U suprotnom, moment nosivosti oslabljenog poprečnog preseka Mu,net,Rd treba da se odredi za odgovarajuću klasu preseka, na osnovu redukovane površine poprečnog preseka zategnute nožice: Af ,red  0,9 Af ,net

fu  M 0  Af fy  M 2

– Rupe u zategnutom delu rebra takoĎe mogu da se zanemare ako je prethodni uslov zadovoljen za čitavu zategnutu zonu preseka koju čine zategnuta nožica i zategnuti deo rebra. Metalne konstrukcije 2

P3-41

Kontrola nosivosti preseka na mestu slabljenja MEd  Mu ,net ,Rd

Af ,red  0,9 Af ,net

fu  M 0  Af fy  M 2

Af ,net  Af  Af

Redukovana površina zategnute nožice može da se predstavi kao, proizvod širine i redukovane debljine: Af ,red  bf t f ,red Za ovakav poprečni presek treba odrediti moment nosivosti Mu,net,Rd, u skladu sa njegovom klasom. Metalne konstrukcije 2

P3-42

Proračun broja zavrtnjeva

Mw ,Ed

Iw  Mw ,Ed Metalne  Me konstrukcije  MEd 2  VEd e I

P3-43

Proračun zavrtnjeva na nožicama Problem savijanja može da se prevede u problem aksijalnog naprezanja:

Nt ,f ,Ed  Nc ,f ,Ed  Mf ,Ed / h Mf,Ed moment u nožicama h’

krak unutrašnjih sila

h h   h  t f

za jednostran e podvezice na nоžicama za obostrane podvezice na nožicama

Broj zavrtnjeva na nožici: nf 

Nt ,f ,Ed FRd

FRd minimalna granična nosivost zavrtnja na nožicama Metalne konstrukcije 2

P3-44

Proračun zavrtnjeva na rebru Zavrtnjevi na rebru su opterećeni:

– smičućom silom VEd i – momentom savijanja M’w,Ed Usled ovih sila u zavrtnjevima se javlja smicanje (smičući spojevi kategorije A, B ili C); Zavrtnjevi su uvek dvosečni;

Raspodela smičuće sile VEd (i aksijalne sile NEd ako postoji) u zavrtnjevima je ravnomerna; Raspodela momenta savijanja M’w je neravnomerna (linearno promenljive sile); Najopterećeniji su zavrtnjevi koji su najudaljeniji od težišta veze; Metalne konstrukcije 2 Od geometrije veze zavisi postupak proračuna;

P3-45

Podela nastavaka nosača Nastavci nosača se mogu podeliti na: – visoke (hmax/bmax > 2) i – široke (hmax/bmax  2). Kod širokih nastavaka (veza) proračun sila u zavrtnjevima na rebru se vrši prema polarnom momentu inercije; Kod visokih nastavaka (veza) proračun sila u zavrtnjevima na rebru se vrši prema ekvatorijalnom momentu inercije;

Metalne konstrukcije 2

P3-46

Proračun prema polarnom momentu inercije Uslov ravnoteže:

M  0   FM ,i ri  Mw ,Ed Linearna raspodela sila: FM ,i max FM

ri rmax

Sila u najopterećenijem zavrtnju: max FM

 ri2 rmax

 Mw ,Ed 

 ,Ed max FM  Mw Metalne konstrukcije 2

rmax  ri2 P3-47

Rezultujuća sila u zavrtnju FN 

Nw ,Ed

FM , x ,i  Mw ,Ed

n

zi n

 ri2 i 1

FM ,z ,i  Mw ,Ed

xi n

 ri2 i 1

FV 

VEd n

    max FR  FV max FM  FN  ,Ed max FM ,z  Mw

x max n

 ri

 ,Ed max FM , x  Mw

2

i 1

zmax n

 ri2 i 1

2 2 F  ( F  F )  ( F  F )  FRd max R N max M , x V max M ,z Metalne konstrukcije 2

P3-48

Proračun prema ekvatorijalnom momentu inercije

ri2  x i2  zi2 x i2  zi2

zi2  ri2

n1 broj zavrtnjeva u jednom redu n2 broj redova zavrtnjeva  ,Ed max FM max FM , x  Mw Metalne konstrukcije 2

zmax n



i 1

zi2

 Mw ,Ed

hmax n1 / 2

n2

2 h  P3-49i i 1

Rezultujuća sila u najopterećenijem zavrtnju F M ,m ax

F N F V

F R

,ma x

 max FM  Mw

FN 

hmax n

n2  hi2 i 1

FV 

Nw ,Ed

n



n

i 1

VEd n

 max FM  Mw

hi2

n1 (n12  1) p12  6

hmax  p1 n1  1 6 (n1  1) p1 6   M w n2 n1 (n1  1) p1 n2 n1 (n12  1) p12

n ukupan broj zavrtnjeva (n = n1n2) Rezultujuća sila u najopterećenijem zavrtnju: 2 2 F  F  ( F  F ) max R ,Ed V N max M

Uslov koji mora da bude ispunjen:

max FR ,Ed

Metalne konstrukcije 2

 FRd P3-50

Proračun podvezica

Proračun se sprovodi posebno za: –

zategnutu nožicu,

–

pritisnutu nožicu i

–

rebro

Metalne konstrukcije 2

P3-51

Proračun podvezica na nožicama Na zategnutoj nožici:

Nf ,Ed  N p,f ,t ,net ,Rd

Np,f ,net ,Rd  min(Ap,f ,t fy /  M 0 ; 0,9Ap,f ,t ,net fu /  M 2 )

Na pritisnutoj nožici: Nf ,Ed  Np,f ,c ,Rd  Ap,f ,c fy /  M 0 Širina podvezica se odreĎuje prema širini nožica, kao kod nastavaka štapova, a debljina podvezica se odreĎuje na osnovu potrebne površine. Iz praktičnih razloga uobičajeno je da se usvoje iste debljine podvezica i za zategnutu i za pritisnutu nožicu! Metalne konstrukcije 2

P3-52

Proračun podvezica na rebru Podvezice na rebru prihvataju smičuću silu VEd i deo momenta savijanja Mw,Ed. i moraju da zadovolje sledeća dva uslova nosivosti; VEd  Vp,w ,Rd  Ap,w (fy / 3 ) /  M 0

Ap,w površina podvezica na rebu

Mw ,Ed  M p,w ,Rd  Wp,w fy /  M 0

Wp,w otporni moment podvezica na rebru (u zavisnosti od klase preseka);

Iz uslova smicanja može da se odredi potrebna debljina podvezica; tp 

VEd 3 M 0 2hp fy

Često je ova debljina nedovoljna, jer je zbog manje visine podvezica u odnosu na rebro moment nosivosti zahteva veću debljinu! Metalne konstrukcije 2

P3-53

Statički pokriveni nastavci nosača Sledeći uslovi moraju da budu zadovoljeni: Moment nosivosti oslabljenog preseka na mestu nastavka mora da bude veći ili jednak od nosivosti poprečnog preseka nosača izvan nastavka; Kod zavarenih nosača, ako je potrebno vrši se ojačanje nožica i rebra; Moment nosivosti podvezica mora da bude veći ili jednak od momenta nosivosti poprečnog preseka nosača izvan nastavka; Moment nosivosti zavrtnjeva mora da bude veći ili jednak od momenta nosivosti poprečnog preseka nosača izvan nastavka;

Metalne konstrukcije 2

P3-54

Nosivost oslabljenog preseka - ojačanje Uslovi koje treba ispuniti na mestu slabljenja preseka rupama za spojna sredstva: NEd ,max  Afy /  M 0  Nu ,net ,Rd  0,9Anet fu /  M 2 MEd ,max  Wy fy /  M 0  Mu ,net ,Rd NEd,max maksimalna aksijalna sila koja je jednaka nosivosti poprečnog preseka izvan nastavka; MEd,max maksimalan moment savijanja oko y-y ose koji je jednak momentu nosivosti preseka izvan nastavka; – Ukoliko prethodni uslovi nisu zadovoljeni, neophodno je da se izvrši ojačanje poprečnog preseka (samo kod zavarenih preseka); – Ojačanje se vrši u zoni zatezanja, (zategnuta nožica) i to na isti način kao u slučaju aksijalno opterećenih elemenata - štapova! Metalne konstrukcije 2

P3-55

Proračun podvezica MEd ,max  Wy fy /  M 0  Mu ,p,net ,Rd VEd ,max  Aw (fy / 3 ) M 0  Vp,w ,Rd Podvezice na nožicama mogu da se proračunaju na isti način kao kod zategnutih elemenata; Maksimalna aksijalna sila u zategnutoj nožici može da se odredi kao: f Nf ,Ed ,max  Af

y

 M0

Na osnovu ove sile se odreĎuju dimenzije podvezica na nožicama, a i potreban broj zavrtnjeva; Podvezice na rebru se odreĎuju na osnovu maksimalne smičuće sile VEd,max i momenta u rebru Mw,Ed,max. Metalne konstrukcije 2

P3-56

Moment nosivosti zavrtnjeva Može se razdvojiti na nosivost zavrtnjeva na nožicama i rebru, posebno; Na nožicama: Mb,f ,Rd  Mf ,Ed ,max  Wy fy /  M 0

Na rebru:

If I

Mb,w ,Rd  Mw ,Ed ,max  Wy fy /  M 0

Iw I

Moment nosivosti zavrtnjeva na nožicama je zadovoljavajući ako je njihova nosivost veća od maksimalne aksijalne sile u zategnutoj nožici Nf,Ed,max. nf FRd  Nf ,Ed ,max

FRd

minimalna nosivost jednog zavrtnja na nožici, u skladu sa kategorijom smičućeg spoja (A, B, C);

nf

broj zavrtnjeva na nožici, Metalne konstrukcije 2

P3-57

Moment nosivosti zavrtnjeva na rebru Široki nastavci (veze)

Visoki nastavci (veze) n1 / 2

n

M b ,w ,Rd  FRd

2 r i i 1

M b ,w ,Rd  n2 FRd

rmax



i 1

hi2

hmax

n2

broj redova zavrtnjeva;

n1

broj zavrtnjeva u jednom redu;

n

ukupan broj zavrtnjeva (n = n1n2);

FRd

minimalna nosivost jednog zavrtnja na rebru (za dve ravni smicanja) u skladu sa kategorijom spoja (A, B, C); Metalne konstrukcije 2

P3-58

Proračun nastavaka nosača u zavarenoj izradi

Metalne konstrukcije 2

P3-59