PP03_ ASEP_ NSCP 2015 UPDATE ON CH2 MINIMUM DESIGN LOADS.pdf

UPDATES ON CHAPTER 2 :  MINIMUM DESIGN LOADS          NATIONAL STRUCTURAL CODE  OF THE PHILIPPINES NSCP 2015, VOLUME 1

Ronaldo S. Ison, F.ASEP, PP 2002‐2004, FPICE Chancellor, College of Fellows

Significant Changes to Chapter 2  Minimum Design Loads 







Load combinations for are changed due to the  use of strength‐based wind loading based on  ASCE 7‐10 Additional live load designations for parking,  garage, and ramp live loading Basic wind speed are revised based on latest  studies For communication towers, ANSI TIA/EIA 222G  latest edition is fully referenced in the NSCP

Significant Changes to Chapter 2  Minimum Design Loads 







Near‐source factors are revised to consider distance  to source  0.7 second,  else Ft = 0 wx :  mass at floor level hx :  height of floor from ground level

Earthquake Loads Dynamic Analysis – Response Spectrum

Load Combinations Buildings, towers and other vertical structures  and all portions thereof shall be designed to  resist the load combinations in NSCP Section  203. The critical effect can occur when one or more  of the contributing loads are not acting.

Load Definitions

  









D = dead load E = earthquake load  Em = estimated maximum earthquake force that  can be developed in the  structure  F = load due to fluids with well‐defined pressures and    maximum heights H = load due to lateral pressure of soil and water  in soil L = live load, except roof live load, including any permitted    live load reduction Lr = roof live load, including any permitted live load  reduction

Load Definitions    



L

= live load, except roof live load, including any  permitted live load reduction Lr = roof live load, including any permitted live load  reduction R = rain load on the undeflected roof T = self‐straining force and effects arising from  contraction or expansion resulting from  temperature change, shrinkage, moisture  change, creep in component materials,  movement due to differential  settlement, or combinations thereof W = load due to wind pressure

Load Combinations for  RC Design and Steel Design       

U  =  1.4 (D  +  F) U =  1.2 (D+ F+T ) + 1.6 (L+H) + 0.5(Lr or R)         U =  1.2 D + 1.6 (Lr or R) + (f1L or 0.50 W)           U =  1.2 D + 1.0 W + f1 L  +0.5 (Lr or R)              U =  1.2 D + 1.0 E+ f1 L                                            U  = 0.9 D + 1.0 W + 1.6 H                                  U =  0.9 D + 1.0 E + 1.6 H f1 =    1.0    for floors in places of public assembly,  for live loads in excess of 4.8 kPa,       and for garage live load =    0.5     for other live loads

Load Combination for Strength Design Application of the strength design load  combinations that involve the seismic load  E   for the moment resisting frame   Z = 0.4 Ca = 0.44 I = 1.0 ρ = 1.1 f1 = 0.5

Load Combination for Strength Design Beam A‐B and Column C‐D are elements of the special moment‐ resisting frame.  Structural analysis has provided the following  individual beam moments at A, and the column axial loads and  moments at C due to dead load, office building live load, and  lateral seismic forces. Dead Load D    Live Load L    Lateral Seismic Load Eh Beam Moment at A 135 kN‐m 65 kN‐m 165 kN‐m Column C‐D axial load   400 kN 180 kN 490 kN Column Moment at C      55 kN‐m 30 kN‐m 220 kN‐m PROBLEM : Find the strength design moment at beam end A  and strength design axial load and moment at column top C.

Load Combination for Strength Design

Strength design moment at beam end A. Determine earthquake load E: The earthquake load E consists of two components as  shown below in equation (208‐1).  Eh is due to  horizontal forces, and Ev is due to vertical forces. E = ρEh + Ev (Section 208‐1) The moment due to vertical earthquake forces is  calculated  Ev = 0.5CaID = 0.5(0.44)(1.0)(135) = 29.7 kN‐m

Load Combination for Strength Design The moment due to horizontal earthquake  forces is given as Eh = 165 kN‐m Therefore = ρEh + Ev = 1.1(165)+29.7 = 211 kN‐m

Load Combination for Strength Design

U  =  1.4 (D  +  F)  = 1.4D  U =  1.2 (D+ F+T ) + 1.6 (L+H) + 0.5(Lr or R)   = 1.2D + 1.6L        U =  1.2 D + 1.6 (Lr or R) + (f1L or 0.50 W)  = 1.2D + 0.5L          U =  1.2 D + 1.0 W + f1 L  +0.5 (Lr or R) = 1.2D +0.5L      U =  1.2 D + 1.0 E+ f1 L  = 1.2D + 1.0E + 0.5L  U  = 0.9 D + 1.0 W + 1.6 H   = 0.9D  U =  0.9 D + 1.0 E + 1.6 H = 0.9D +1.0E 

Load Combination for Strength Design

Apply earthquake load combinations The basic load combinations for strength design (or LRFD) are given in Section 203.3.1.  For this example, the applicable equations are:

1.2D + 1.0E + f1L (Section 203‐5) 0.9D  1.0E (Section 203‐6) Using Equation (203‐5) and Equation (203‐6), the strength design moment at A for combined dead, live, and seismic forces are determined.

MA = 1.2MD +1.0ME + f1ML = 1.2(135)+1.0(211)+0.5(65)  = 406 kN‐m

MA = 0.9MD 1.0ME = 0.9(135)1.0(211) = 333 kN‐m or –90 kN‐m Therefore, MA = 406 kN‐m or –90 kN‐m

Load Combination for Strength Design Apply earthquake load combinations,  continuation… MA = 0.9MD  1.0ME  = 0.9(135) 1.0(211)  = 333 kN‐m or –90 kN‐m MA = 1.2MD + 1.6ML = 1.2(135)+1.6(65)  = 266 kN‐m   Therefore, MA = 406 kN‐m or –90 kN‐m

Strength design axial load and moment at column  top C. Determine Earthquake load E: E = ρEh + Ev where

Ev = 0.5CaID = 0.22D for axial load

E = ρEh + Ev  = 1.1(490)+0.22(400) = 627 kN for moment

E = ρEh + Ev  = 1.1(220)+0.22(55) = 254 kN

Apply Earthquake Load combinations: 1.2D + 1.0E + f1L 0.9D  1.0E

(Section 203‐5) (Section 203‐6)

Design axial force Pc at point C is calculated as Pc = 1.2D + 1.0E + f1L  = 1.2(400)+1.0(627)+0.5(180)  = 1197 kN

Pc = 0.9D  1.0E = 0.9(400)  1.0(627) = 987 kN‐m or ‐267 kN Therefore, Pc = 1197 kN or –267 kN

Apply Earthquake Load combinations, continued 1.2D + 1.0E + f1L (Section 203‐5) 0.9D  1.0E (Section 203‐6) Design axial force Pc at point C is calculated as Pc = 0.9D  1.0E  = 0.9(400)  1.0(627)  = 987 kN‐m or ‐267 kN Therefore, Pc = 1197 kN or –267 kN

Design moment Mc at point C is calculated : Mc = 1.2D + 1.0E + f1L   = 1.2(55)+1.0(254)+0.5(30)  = 335 kN‐m Mc = 0.9D  1.0E = 0.9(55)  1.0(254)  = 304 kN‐m or ‐205 kN‐m Therefore, Mc = 335 kN‐m or –205 kN‐m 



Note that the column section capacity must be designed for the interaction of Pc = 1197 kN compression and Mc = 335 kN‐m (for dead, live and  earthquake), and the interaction of Pc = 267 kN tension and Mc = ‐205 kN‐m (for dead and earthquake).

Design moment Mc at point C is calculated , continued Note that the column section capacity must be  designed for the interaction of Pc = 1197 kN  compression and Mc = 335 kN‐m (for dead, live and  earthquake), and the interaction of Pc = 267 kN  tension and Mc = ‐205 kN‐m (for dead and  earthquake).

Significant Changes to Chapter 2  Minimum Design Loads 







Load combinations for are changed due to the  use of strength‐based wind loading based on  ASCE 7‐10 Additional live load designations for parking,  garage, and ramp live loading Basic wind speed are revised based on latest  studies For communication towers, ANSI TIA/EIA 222G  latest edition is fully referenced in the NSCP

Significant Changes to Chapter 2  Loads and Actions  







Near‐source factors are revised to consider distance  to source