NORMA TÉCNICA TÉCNICA COLOMBIANA
NTC 5316 2004-12-01
CONDICIONES AMBIENTALES TÉRMICAS DE INMUEBL INMUEBLES ES PARA PERSONAS PERSONAS
E:
THERMAL ENVIRONMENTAL CONDITIONS FOR HUMAN OCCUPANCY
PRÓLOGO
El Instituto Colombiano de Normas Técnicas y Certificación, ICONTEC, es el organismo nacional de normalización, según el Decreto 2269 de 1993. ICONTEC es una entidad de carácter privado, sin ánimo de lucro, cuya Misión es fundamental para brindar soporte y desarrollo al productor y protección al consumidor. Colabora con el sector gubernamental y apoya al sector privado del país, para lograr ventajas competitivas en los mercados interno y externo. La representación de todos los sectores involucrados en el proceso de Normalización Técnica está garantizada por los Comités Técnicos y el período de Consulta Pública, este último caracterizado por la participación del público en general. La NTC 5316 fue ratificada por el Consejo Directivo del 2004-12-01. Esta norma está sujeta a ser actualizada permanentemente con el objeto de que responda en todo momento a las necesidades y exigencias actuales. A continuación se relacionan las empresas que colaboraron en el estudio de esta norma a
ICONTEC cuenta con un Centro de Información que pone a disposición de los interesados normas internacionales, regionales y nacionales. DIRECCIÓN DE NORMALIZACIÓN
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RESUMEN
CONDICIONES AMBIENTALES TÉRMICAS DE INMUEBLES PARA PERSONAS
1.
ALCANCE
Esta norma especifica las combinaciones de factores personales y ambientales en espacios interiores, que producirán condiciones ambientales térmicas aceptables para el 80 % o más de los ocupantes dentro de un espacio. 2.
OBJETO
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corriente de aire enfriamiento local indeseado del cuerpo, causado por el movimiento del aire. ambiente térmico las características del ambiente que afectan la pérdida de calor de una persona. ambiente térmico aceptable ambiente que al menos el 80 % de los ocupantes encontrarían térmicamente aceptable. humedad relativa (HR) la relación entre la fracción mol del vapor de agua presente en el aire, y la fracción mol del vapor de agua presente en el aire saturado a la misma temperatura y presión barométrica; alternativamente, es igual a la relación de la presión parcial (o densidad) del vapor de agua en el aire, y la presión de saturación (o densidad del vapor de agua) a la misma temperatura. aislamiento de la ropa ( Icl ) la resistencia a la transferencia de calor sensible que proporciona un conjunto de prendas de vestir (es decir, más de una prenda). Se describe como el aislamiento intrínseco de la piel a la superficie de la prenda, sin incluir la resistencia proporcionada por la capa de aire alrededor del cuerpo vestido; usualmente se expresa en unidades clo. aislamiento de una prenda ( Iclu ) el incremento de la resistencia a la transferencia de calor sensible obtenida al adicionar una prenda individual sobre un cuerpo desnudo. Es el incremento efectivo en el aislamiento general atribuible a la prenda y usualmente se expresa en unidades clo.
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temperatura o perativa ( t o ) la temperatura uniforme de un cerramiento negro imaginario en el que un ocupante intercambiaría la misma cantidad de calor por radiación más convección, que en un ambiente no uniforme real. La temperatura operativa es numéricamente el promedio de la temperatura del aire ( ta) y la temperatura media radiante ( t r ) ponderada por sus respectivos coeficientes de transferencia de calor ( hc y hr ):
to = (hcta + h r t r ) / (hc + hr )
temperatura eficaz ( ET*) la temperatura operativa ( to) de un cerramiento a una humedad relativa del 50 %, que causaría el mismo intercambio de calor sensible más el latente de una persona, que en un ambiente real. temperatura op erativa óp tima la temperatura operativa que satisface al mayor número posible de personas con una ropa y un nivel de actividad dados. temperatura radiante plana ( t pr ) la temperatura uniforme de un encerramiento en el cual el flujo radiante que incide en un lado de un elemento plano reducido, es el mismo que en el ambiente existente.
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CONFORMIDAD
Para cumplir con esta norma, se deben satisfacer los requisitos apropiados de la sección 5. 9.
REFERENCIAS
1. 1989 ASHRAE Handbook - Fundamentals 2. 1987 ASHRAE Handbook - HVAC Systems and Applications 3. ANSI/ASHRAE 113-1990, Method of Testing for Room Air Diffusion
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APÉNDICE A (Este apéndice no es parte de esta norma, y se incluye únicamente para propósitos informativos) BIBLIOGRAFÍA POR SECCIÓN Sección 1 Nevins, E,G. y P.E. McNall, Jr. ASHRAE Thermal Comfort Standards as Performance Criteria for Buildings. CIB Commission W45 Symposium, Thermal Comfort and Moderate Heat Stress , Watford. UK. Publicado por HMSO, Londres, 1973. Sección 2 Nishi, Y., y A.P. Gagge. 1977. Effective Temperature Scale Used for Hypo-and Hyperbaric Environments. Aviation, Space and Environmental Medicine: 48:97-107. Sección 3 ASHRAE.1985. Physiological Principles for Comfort and Health, Chapter 8, pp. 8.1-8.32, ASHRAE Handbook- 1985, Fundamentals , Atlanta: American Society of Heating, Refrigerating and Air-Conditioners Engineers, Inc.
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ScheatzIe, D.G., H. Wu, and J. Yellott. 1989. Extending the summer comfort envelope with ceiling fans in hot, arid climates. ASHRAE Transactions 95(1): 269-280. Numeral 5.1.5 Berglund, L.G., and R.R. Gonzalez. 1978a. Application of Acceptable Temperature Rifts to Built Environments as a Mode of Energy Conservation. ASHRAE Transactions 84: 110-121. Berglund, L.G., and R.R. Gonzalez. 1978b. Occupant Acceptability of Eight Hour Long Temperature Ramps in the Summer at Low and High Humidities. ASHRAE Transactions 84: 278-284. Griffiths, LD., and D.A. McIntyre. 1974. Sensitivity to Temporal Variations in Thermal Conditions. Ergonomics 17: 499-507. Rohles, F.H., G.A. Milliken, D.E. Skipton, and I. Krstic. 1980. ThermaI Comfort During Cyclicai Temperature Fluctuations. ASHRAE Transactions 86: 125-140. Sprague, C.H., and P.E. McNall, Jr. 1971. Effects of Fluctuating Temperature and Relative Humidity on the Thermal Sensation (Thermal Comfort) of Sedentary. Subjects. ASHRAE Transactions 77: 183-199. Wyon, D.P., T. Asgeirsdottir, P. Kjerulf-Jensen, and P.O. Fanger. 1973. The Effects of Ambient Temperature Swings on Comfort, Performance and Behavior. Arch. Sci. Physiol. 27: 441-458.
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Nevins, R.G., and A.M. Feyerherm. 1967. Effect of Floor Surface Temperature on Comfort. Part IV: Cold Floors. ASHRAE Transactions 73(11): III.2.1-III.2.8. Nevins, R.G., K.B. Michaels, and A.M. Feyerherm. 1964. The Effect of Floor Surface Temperature on Comfort. Part 11: College age females. ASHRAE Transactions 70: 37-43. Olesen, B. W. 1977a. Thermal Comfort Requirements for Floors. Proceedings of the Meeting of Bl, B2, E1 de lIR, Belgrade, pp. 307-313. Olesen, B.W. 1977b. Thermal Comfort Requirements for Floors Occupied by People with Bare Feet. ASHRAE Transactions 83: 41-57. Olesen, S., P.O. Fanger, P.B. Jensen, and O.J. Nielsen. 1972. Comfort Limits for man Exposed to Asymmetric Thermal Radiation. CIB Commission W 45 Symposium, Thermal Comfort and Moderate Heat Stress, Watford, U.K. Published by HMSO London 1973. Olesen, B.W., M. Scholer, and P.O. Fanger. 1979. Discomfort Caused by Vertical Air Temperature Differences. Indoor Climate, P.O. Fanger and O. Valbjorn, eds. Copenhagen: Danish Building Research Institute. Olesen, B.W., E. Mortensen, J. Thorshauge, and B. Berg-Munch. 1980. Thermal Comfort in a Room Heated by Different Methods. ASHRAE Transactions 86: 34-48. Numeral 5.2 Fanger, P.O. 1982. Thermal comfort. Malabar, FL: Robert E. Krieger.
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APÉNDICE B CORRIENTES DE AIRE El riesgo de corriente de aire, PD (igual al porcentaje de quienes sienten corrientes) debería ser inferior al 15 % en cada punto de la zona ocupada. El riesgo de corriente se predice en función de la temperatura del aire ( ta), la velocidad media del aire ( v ) y la intensidad de la turbulencia (Tu) mediante las siguientes ecuaciones:
Para ta en ° C, v en m/s, y Tu en %, PD = (34 - ta) ( v - 0,05)
Para ta en ° F,
v
PD = (93,2 - ta) ( v - 10)
0,62
(0,37
v
Tu + 3,14)
(B-1a)
en ppm y Tu en % 0,62
(4,0 x 10-5
v
Tu + 0,066)
(B-1b)
Para v ≤ 0,05 m/s (10 ppm), use v = 0,05 m/s (10 ppm). Para PD > 100 %, use PD = 100 % La velocidad del aire media permisible se ilustra en la Figura 4 para diferentes combinaciones
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IMPORTANTE
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