NOTE DE CALCUL Du dalot 3X (4X4)
Projet : ETUDE DE DEVIATION DE CHEMIN COMMUNAL SITUE DANS LA CUVETTE DU BARRAGE DE BOUSSIABA A EL MILIA SUR 6 KM
Auteur : ING : CHERAITI.A
Bureau d’ingénieurs Conseils Géotechnique – Travaux Publics – Génie Civil – Hydraulique Siège social : cité 80 logs Bâtiment H Bloc 11 N° 85, Commune de Chatt – 36242 Wilaya d’ El Tarf Algérie Tél : +213 30875005 Fax : +213 38610601 e-mail :
[email protected] – Site internet : www.geo-conseil.com
Vue du projet
Propriétés du projet :
dalot 3X(4X4)
Type de structure : Coque
Coordonnées du centre de gravité de la structure : X = 11.000 (m) Y= 6.000 (m) Z= 2.857 (m) Moments d'inertie centraux de la structure : Ix = 11287227.275 (kg*m2) Iy = 25932311.467 (kg*m2) Iz = 35072844.446 (kg*m2) Masse = 616336.058 (kg)
Description de la structure Nombre de noeuds: Nombre de barres: Eléments finis linéiques: Eléments finis surfaciques: Eléments finis volumiques: Nbre de degrés de liberté stat.: Cas: Combinaisons: Date : 15/05/16
374 0 0 336 0 1836 57 10 Page : 2
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Chargements - Cas Cas
Préfixe
Nom du cas
Nature
1
PERM1
G
poids propre
2
PERM1
Q
d'exploitation
Type d'analyse Statique linéaire Statique linéaire
3
MOB1
BC
Analyse de cas de charges roulantes
4
MOB2
BT
Analyse de cas de charges roulantes
5
MOB3
D240
Analyse de cas de charges roulantes
6
MOB4
MC120
Analyse de cas de charges roulantes
Vue - Cas : 1 (G)
Date : 15/05/16
Page : 3
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Vue - Cas : 2 (Q)
Cas 3 : BC Type d'analyse: Analyse de cas de charges roulantes Définition du convoi: Nom: BC 1V Catalogue de convois: V_RCPR.xml Unités: m T
Force concentrée Force concentrée Force concentrée Force concentrée Force concentrée Force concentrée Date : 15/05/16
1 2 3 4 5 6
FZ = FZ = FZ = FZ = FZ = FZ =
6.000 6.000 3.000 6.000 6.000 3.000
X= X= X= X= X= X=
0.000 1.500 6.000 10.500 12.000 16.500
Page : 4
S= S= S= S= S= S=
2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000
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Début et fin de la route - conditions aux limites: Plan de l'application: Automatique Pas: Direction :
1.000 0.000
0.000
-1.000
Route: Polyligne n°: 11 Coordonnées des points de la polyligne: 1 11.000 0.000 2 11.000 12.000 Paramčtres de la route: Bord 1 Gamma = 1.00 VR = 1.00
0.00
HL =
4.000 4.000
0.00
HR =
Vue - Cas : 3 (BC) Composante 1/13
Cas 4 : BT Type d’analyse : Analyse de cas de charges roulantes Définition du convoi: Nom: BT 1V Catalogue de convois: V_RCPR.xml Unités: m T
Date : 15/05/16
Page : 5
0.00 LL =
0.000 LR =
0.00
VL =
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Force concentrée Force concentrée
1 2
FZ = FZ =
8.000 X = 8.000 X =
0.000 1.350
S= S=
2.000 2.000
Début et fin de la route - conditions aux limites: Plan de l'application: Automatique Pas: Direction:
1.000 0.000
0.000
-1.000
Route: Polyligne n°: 11 Coordonnées des points de la polyligne: 1 11.000 0.000 2 11.000 12.000 Paramčtres de la route: Bord 1 Gamma = 1.00 VR = 1.00
0.00
HL =
4.000 4.000
0.00
HR =
Vue - Cas : 4 (BT) Composante 1/13
Date : 15/05/16
Page : 6
0.00 LL =
0.000 LR =
0.00
VL =
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Cas 5 : D240 Type d’analyse : Analyse de cas de charges roulantes Définition du convoi: Nom: D240 Catalogue de convois: V_RCPR.xml Unités: m T
Charge surfacique
1
FZ =
4.030 X =
0.000
3.200
Début et fin de la route - conditions aux limites: Plan de l'application: Automatique Date : 15/05/16
Page : 7
S=
3.200
DX =
18.600 DY =
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Pas: Direction:
1.000 0.000
0.000
Route: Polyligne n°: 11 Coordonnées des points de la polyligne: 1 11.000 0.000 2 11.000 12.000
Paramčtres de la route: Bord 1 Gamma = 1.00 VR = 1.00
0.00
HL =
-1.000
4.000 4.000
0.00
HR =
Vue - Cas : 5 (D240) Composante 1/13
Cas 6 : MC120 Type d'analyse: Analyse de cas de charges roulantes Définition du convoi: Nom: MC120 Catalogue de convois: V_RCPR.xml Unités: m T
Date : 15/05/16
Page : 8
0.00 LL =
0.000 LR =
0.00
VL =
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Charge surfacique
1
FZ =
9.020 X =
0.000
S=
4.300
DX =
6.100 DY =
1.000
Début et fin de la route - conditions aux limites: Plan de l'application: Automatique Pas: Direction:
1.000 0.000
0.000
Route: Polyligne n°: 11 Coordonnées des points de la polyligne: 1 11.000 0.000 2 11.000 12.000
Paramčtres de la route: Bord 1 Gamma = 1.00 VR = 1.00
0.00
HL =
-1.000
4.000 4.000
0.00
HR =
Vue - Cas : 6 ( MC120) Composante 1/13
Date : 15/05/16
Page : 9
0.00 LL =
0.000 LR =
0.00
VL =
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Combinaisons Combinaison
Nom
Type d'analyse
7 (C)
1.35G+1.5Q
Combinaison linéaire
8 (C)
G+Q
Combinaison linéaire
9 (C)
1.6BC+1.35G
Combinaison linéaire
10 (C)
1.35G+1.6BT
Combinaison linéaire
11 (C)
1.35G+1.35MC120
Combinaison linéaire
12 (C)
1.35G+1.35D240
Combinaison linéaire
13 (C)
1.2BC+G
Combinaison linéaire
14 (C)
1.2BT+G
Combinaison linéaire
15 (C)
G+D240
Combinaison linéaire
16 (C)
G+MC120
Combinaison linéaire
Vue - MXX [kNm/m] Direction automatique Cas : 59 (1.35G+1.35D240) Composante 6/13 1 Date : 15/05/16
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Vue - MYY [kNm/m] Direction automatique Cas : 59 (1.35G+1.35D240) Composante 6/13
Date : 15/05/16
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Vue - MXY [kNm/m] Direction automatique Cas : 59 (1.35G+1.35D240) Composante 6/13
Calcul de Section de la dalle en Flexion Simple 1. Hypothèses : Béton : fc28 = 30.0 (MPa)
Acier : Fe = 500.0 (MPa)
Fissuration très préjudiciable Calcul suivant BAEL 91
2. Section :
b = 100.0 (cm) h = 40.0 (cm) d1 = 5.0 (cm) d2 = 5.0 (cm)
Date : 15/05/16
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3. Moments appliqués - en direction XX : Etat Limite Ultime (fondamental)
Msup (kN*m) 207.46
Minf (kN*m) -143.38
Msup (kN*m) 58.60
Minf (kN*m) -35.39
- en direction YY : Etat Limite Ultime (fondamental)
4. Résultats : Sections d’Acier transversal : Section théorique Section minimum Théorique Minimum
As1 = 14.04 (cm2) As min = 4.1 (cm2) = 0.69 (%) min = 0.12 (%)
Section théorique
As2 = 9.8 (cm2)
On adapte 6 HA16 avec un espacement de 15cm pour un mètre linéaire pour la nappe supérieur et inférieur
Analyse par Cas : Cas ELU Mmax = 207.46 (kN*m) Mmin = -143.38 Coefficient de sécurité : 1.00 Pivot : A Position de l'axe neutre : y = 4.7 (cm) Bras de levier : Z = 33.1 (cm) Déformation du béton : b = 1.56 (‰) Déformation de l’acier : s = 10.00 (‰) Contrainte de l’acier : tendue : s = 434.8 (MPa)
(kN*m)
Sections d'Acier longitudinal : Section théorique Section minimum Théorique Minimum
As1 = 8.1 (cm2) As min = 4.1 (cm2) = 0.23 (%) min = 0.12 (%)
Section théorique
As2 = 8.1 (cm2)
On adapte 6 HA14 avec un espacement de 15cm pour un mètre linéaire pour la nappe inférieur et supérieur
Analyse par Cas : Cas ELU Mmax = 58.60 (kN*m) Mmin = -35.39 Coefficient de sécurité : 1.09 Pivot : A Position de l'axe neutre : y = 1.9 (cm) Bras de levier : Z = 34.3 (cm) Déformation du béton : b = 0.56 (‰) Déformation de l’acier : s = 10.00 (‰) Contrainte de l’acier : tendue : s = 434.8 (MPa)
Date : 15/05/16
(kN*m)
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Feraillage des voiles : 1
Caractéristiques des matériaux :
Béton : fc28 = 30.00 (MPa) Densité = 2501.36 (kG/m3) Aciers longitudinaux : type HA 500 fe = 500.00 (MPa) Aciers transversaux : type HA 500 fe = 500.00 (MPa) Age du béton au chargement : 28 Coefficient de comportement: q = 2.50
2
Géométrie :
Nom: P1 Longueur: Epaisseur: Hauteur : Hauteur de la couronne : Appui vertical: Conditions aux appuis :
3
Hypothčses de calcul : Calculs suivant : Enrobage :
4
22.00 (m) 0.40 (m) 4.00 (m) 0.00 (m) --------plancher aboutissant de deux côtés
BAEL 91 mod. 99 3.0 (cm)
Chargements : 4.1 Réduites:
Nature
N (kN) 4211.96 478.72
permanente (G) d'exploitation (Q)
5
M (kN*m) -7.11 -0.90
H (kN) 52.64 7.18
Résultats théoriques : 5.1
Résultats théoriques - détaillés :
5.1.1 Longueur de flambement Lf' = 3.40 (m) Lf'_rnf = 3.20 (m) Lf = 3.40 (m) Lf_rnf = 3.20 (m) 5.1.2 Elancement = 29.44 rnf = 27.71 5.1.3 Coefficient 1,1 = 0.50 rnf = 0.69
(Age du béton au chargement :28)
5.1.4 Résistance du voile non armé
Date : 15/05/16
Page : 14
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ulim = 10.46 (MPa) 5.1.5 Armatures réparties Combinaison dimensionnante: ELU 3 N umax= 291.10 (kN/m) umax = 0.73 (MPa) Nulim = 4183.82 (kN/m) ulim = 10.46 (MPa) Numax Voile non armé 291.10 (kN/m) < 4183.82 (kN/m) 5.1.6 Armatures de bord 5.1.6.1 Bord gauche 2.5.2.7.1.1 Raidisseur en flexion composé Af L = 3.14 (cm2) Combinaison dimensionnante: ELU 1 2.5.2.7.1.2 Potelets minimaux Largeur : d': d' = 0.40 (m) 2.5.2.7.2 Bord droit 2.5.2.7.2.1 Raidisseur en flexion composé Af R= 3.14 (cm2) Combinaison dimensionnante: ELU 1 2.5.2.7.2.3 Potelets minimaux Largeur : d': d' = 0.40 (m) 2.5.2.8 Cisaillement (BAEL91 A5.1,23) Armatures horizontales Combinaison dimensionnante-ELU: ELU 3 Vu = 81.83 (kN) = 0.01 (MPa) Ah = 0.00 (cm2/m)
Ferraillage : Armatures verticales: Zone X0 (m) 0.40 X0 X1
X1 (m) 21.60
Nombre :
Acier
294
HA 500
Diamètre (mm) 16.0
Longueur (m) 4.51
Espacement (m) 0.15
- Début de la zone - Fin de la zone
Armatures horizontales: Type
Nombre : Acier
droit
52
HA 500
Diamètre (mm) 14.0
A (m) 21.94
B (m) 0.00
C (m) 0.00
Espacement (m) 0.15
Epingles: Nombre :
Acier
2635
HA 500
Date : 15/05/16
Diamètre (mm) 10.0
A (m) 0.35
B (m) 0.00
C (m) 0.00
Page : 15
Forme 00
Forme 00
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Ferraillage du radier 1.1. Ferraillage :
Type Direction armatures principales Classe armatures principales Diamètres des barres
Enrobage
: Direction X : 0° : HA 500; résistance caractéristique = 500.00 MPa inférieures d1 = 1.4 (cm) d2 = 1.6 (cm) supérieures d1 = 1.4 (cm) d2 = 1.6 (cm) inférieur c1 = 3.0 (cm) supérieur c2 = 3.0 (cm)
1.2. Béton Classe Densité
: BETON30; résistance caractéristique = 30.00 MPa : 2501.36 (kG/m3)
1.3. Hypothèses Calculs suivant Méthode de calcul de la section d'acier Fissuration - lit supérieur - lit inférieur Flèche admissible Type de calcul
: BAEL 91 mod. 99 : Analytique : très préjudiciable : très préjudiciable : 3.0 (cm) : flexion + compression/traction
1.4. Géométrie de la dalle Epaisseur 0.40 (m) Contour : bord
début x1 0.00 0.00 22.00 22.00
1 2 3 4
fin x2 0.00 22.00 22.00 0.00
y1 0.00 12.00 12.00 0.00
longueur (m) 12.00 22.00 12.00 22.00
y2 12.00 12.00 0.00 0.00
Appui : n°
Nom
dimensions (m)
coordonnées x y
bord
* - présence du chapiteau
1.5. Résultats des calculs : 1.5.1. Moments maximaux + ferraillage pour la flexion, compression/traction Ax(+)
Ax(-)
Ay(+)
Ay(-)
10.26
13.40
13.40
7.70
10.05
10.05
Ferraillage réelle (cm2/m): 10.26 Ferraillage théorique modifié (cm2/m): 7.70 Ferraillage théorique primaire (cm2/m): Date : 15/05/16
Page : 16
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7.70
7.70
10.05
10.05
Coordonnées (m): 0.00;0.00
2.
3.67;3.00
7.33;0.00
3.67;0.00
Chargements : Cas Type Liste 1 poids propre 1 2 (EF) linéaire 2p (2D) N1X=0.0[m] N1Y=0.0[m] N2X=22.00[m] N2Y=0.0[m] 2 (EF) linéaire 2p (2D) N1X=0.0[m] N1Y=4.00[m] N2X=22.00[m] N2Y=4.00[m] 2 (EF) linéaire 2p (2D) N1X=0.0[m] N1Y=8.00[m] N2X=22.00[m] N2Y=8.00[m] 2 (EF) linéaire 2p (2D) N1X=0.0[m] N1Y=12.00[m] N2X=22.00[m] N2Y=12.00[m] Combinaison / Composante
Valeur PZ Moins PZ1=58.51[kN/m] PZ2=58.51[kN/m] PZ1=58.51[kN/m] PZ2=58.51[kN/m] PZ1=58.51[kN/m] PZ2=58.51[kN/m] PZ1=58.51[kN/m] PZ2=58.51[kN/m]
Définition
3. Résultats théoriques - disposition des armatures Liste de solutions : Ferraillage par barres Solution n°
Armatures Diamètre / Poids -
1
Poids total (kG) 9812.71
Résultats pour la solution n° 1 Zones de ferraillage Ferraillage inférieur Nom
1/1- Ax Principal
coordonnées x1 y1 x2 [cm2/m]
y2
Armatures adoptées [mm] / [cm]
At [cm2/m]
0.00
0.00
22.00
12.00
14.0 / 15.0
7.70 <
0.00
22.00
12.00
16.0 / 15.0
10.05 <
coordonnées x1 y1 x2 [cm2/m]
y2
Armatures adoptées [mm] / [cm]
At [cm2/m]
0.00
22.00
12.00
14.0 / 15.0
7.70 <
0.00
22.00
12.00
16.0 / 15.0
Ar
10.26 1/2- Ay Perpendiculaire 0.00 13.40 Ferraillage supérieur Nom
1/1+ Ax Principal
0.00
10.26 1/2+ Ay Perpendiculaire 0.00 10.05 <
Date : 15/05/16
13.40
Page : 17
Ar
