Note de Calcul dalot 3x(4x4)

NOTE DE CALCUL Du dalot 3X (4X4)

Projet : ETUDE DE DEVIATION DE CHEMIN COMMUNAL SITUE DANS LA CUVETTE DU BARRAGE DE BOUSSIABA A EL MILIA SUR 6 KM

Auteur : ING : CHERAITI.A

Bureau d’ingénieurs Conseils Géotechnique – Travaux Publics – Génie Civil – Hydraulique Siège social : cité 80 logs Bâtiment H Bloc 11 N° 85, Commune de Chatt – 36242 Wilaya d’ El Tarf Algérie Tél : +213 30875005 Fax : +213 38610601 e-mail :[email protected] – Site internet : www.geo-conseil.com

Vue du projet

Propriétés du projet :

dalot 3X(4X4)

Type de structure : Coque

Coordonnées du centre de gravité de la structure : X = 11.000 (m) Y= 6.000 (m) Z= 2.857 (m) Moments d'inertie centraux de la structure : Ix = 11287227.275 (kg*m2) Iy = 25932311.467 (kg*m2) Iz = 35072844.446 (kg*m2) Masse = 616336.058 (kg)

Description de la structure Nombre de noeuds: Nombre de barres: Eléments finis linéiques: Eléments finis surfaciques: Eléments finis volumiques: Nbre de degrés de liberté stat.: Cas: Combinaisons: Date : 15/05/16

374 0 0 336 0 1836 57 10 Page : 2

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Chargements - Cas Cas

Préfixe

Nom du cas

Nature

1

PERM1

G

poids propre

2

PERM1

Q

d'exploitation

Type d'analyse Statique linéaire Statique linéaire

3

MOB1

BC

Analyse de cas de charges roulantes

4

MOB2

BT

Analyse de cas de charges roulantes

5

MOB3

D240

Analyse de cas de charges roulantes

6

MOB4

MC120

Analyse de cas de charges roulantes

Vue - Cas : 1 (G)

Date : 15/05/16

Page : 3

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Vue - Cas : 2 (Q)

Cas 3 : BC Type d'analyse: Analyse de cas de charges roulantes Définition du convoi: Nom: BC 1V Catalogue de convois: V_RCPR.xml Unités: m T

Force concentrée Force concentrée Force concentrée Force concentrée Force concentrée Force concentrée Date : 15/05/16

1 2 3 4 5 6

FZ = FZ = FZ = FZ = FZ = FZ =

6.000 6.000 3.000 6.000 6.000 3.000

X= X= X= X= X= X=

0.000 1.500 6.000 10.500 12.000 16.500

Page : 4

S= S= S= S= S= S=

2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000

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Début et fin de la route - conditions aux limites: Plan de l'application: Automatique Pas: Direction :

1.000 0.000

0.000

-1.000

Route: Polyligne n°: 11 Coordonnées des points de la polyligne: 1 11.000 0.000 2 11.000 12.000 Paramčtres de la route: Bord 1 Gamma = 1.00 VR = 1.00

0.00

HL =

4.000 4.000

0.00

HR =

Vue - Cas : 3 (BC) Composante 1/13

Cas 4 : BT Type d’analyse : Analyse de cas de charges roulantes Définition du convoi: Nom: BT 1V Catalogue de convois: V_RCPR.xml Unités: m T

Date : 15/05/16

Page : 5

0.00 LL =

0.000 LR =

0.00

VL =

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Force concentrée Force concentrée

1 2

FZ = FZ =

8.000 X = 8.000 X =

0.000 1.350

S= S=

2.000 2.000

Début et fin de la route - conditions aux limites: Plan de l'application: Automatique Pas: Direction:

1.000 0.000

0.000

-1.000

Route: Polyligne n°: 11 Coordonnées des points de la polyligne: 1 11.000 0.000 2 11.000 12.000 Paramčtres de la route: Bord 1 Gamma = 1.00 VR = 1.00

0.00

HL =

4.000 4.000

0.00

HR =

Vue - Cas : 4 (BT) Composante 1/13

Date : 15/05/16

Page : 6

0.00 LL =

0.000 LR =

0.00

VL =

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Cas 5 : D240 Type d’analyse : Analyse de cas de charges roulantes Définition du convoi: Nom: D240 Catalogue de convois: V_RCPR.xml Unités: m T

Charge surfacique

1

FZ =

4.030 X =

0.000

3.200

Début et fin de la route - conditions aux limites: Plan de l'application: Automatique Date : 15/05/16

Page : 7

S=

3.200

DX =

18.600 DY =

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Pas: Direction:

1.000 0.000

0.000

Route: Polyligne n°: 11 Coordonnées des points de la polyligne: 1 11.000 0.000 2 11.000 12.000

Paramčtres de la route: Bord 1 Gamma = 1.00 VR = 1.00

0.00

HL =

-1.000

4.000 4.000

0.00

HR =

Vue - Cas : 5 (D240) Composante 1/13

Cas 6 : MC120 Type d'analyse: Analyse de cas de charges roulantes Définition du convoi: Nom: MC120 Catalogue de convois: V_RCPR.xml Unités: m T

Date : 15/05/16

Page : 8

0.00 LL =

0.000 LR =

0.00

VL =

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Charge surfacique

1

FZ =

9.020 X =

0.000

S=

4.300

DX =

6.100 DY =

1.000

Début et fin de la route - conditions aux limites: Plan de l'application: Automatique Pas: Direction:

1.000 0.000

0.000

Route: Polyligne n°: 11 Coordonnées des points de la polyligne: 1 11.000 0.000 2 11.000 12.000

Paramčtres de la route: Bord 1 Gamma = 1.00 VR = 1.00

0.00

HL =

-1.000

4.000 4.000

0.00

HR =

Vue - Cas : 6 ( MC120) Composante 1/13

Date : 15/05/16

Page : 9

0.00 LL =

0.000 LR =

0.00

VL =

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Combinaisons Combinaison

Nom

Type d'analyse

7 (C)

1.35G+1.5Q

Combinaison linéaire

8 (C)

G+Q

Combinaison linéaire

9 (C)

1.6BC+1.35G

Combinaison linéaire

10 (C)

1.35G+1.6BT

Combinaison linéaire

11 (C)

1.35G+1.35MC120

Combinaison linéaire

12 (C)

1.35G+1.35D240

Combinaison linéaire

13 (C)

1.2BC+G

Combinaison linéaire

14 (C)

1.2BT+G

Combinaison linéaire

15 (C)

G+D240

Combinaison linéaire

16 (C)

G+MC120

Combinaison linéaire

Vue - MXX [kNm/m] Direction automatique Cas : 59 (1.35G+1.35D240) Composante 6/13 1 Date : 15/05/16

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Vue - MYY [kNm/m] Direction automatique Cas : 59 (1.35G+1.35D240) Composante 6/13

Date : 15/05/16

Page : 11

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Vue - MXY [kNm/m] Direction automatique Cas : 59 (1.35G+1.35D240) Composante 6/13

Calcul de Section de la dalle en Flexion Simple 1. Hypothèses : Béton : fc28 = 30.0 (MPa)

Acier : Fe = 500.0 (MPa)

 Fissuration très préjudiciable  Calcul suivant BAEL 91

2. Section :

b = 100.0 (cm) h = 40.0 (cm) d1 = 5.0 (cm) d2 = 5.0 (cm)

Date : 15/05/16

Page : 12

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3. Moments appliqués - en direction XX : Etat Limite Ultime (fondamental)

Msup (kN*m) 207.46

Minf (kN*m) -143.38

Msup (kN*m) 58.60

Minf (kN*m) -35.39

- en direction YY : Etat Limite Ultime (fondamental)

4. Résultats : Sections d’Acier transversal : Section théorique Section minimum Théorique Minimum

As1 = 14.04 (cm2) As min = 4.1 (cm2)  = 0.69 (%) min = 0.12 (%)

Section théorique

As2 = 9.8 (cm2)

On adapte 6 HA16 avec un espacement de 15cm pour un mètre linéaire pour la nappe supérieur et inférieur

Analyse par Cas : Cas ELU Mmax = 207.46 (kN*m) Mmin = -143.38 Coefficient de sécurité : 1.00 Pivot : A Position de l'axe neutre : y = 4.7 (cm) Bras de levier : Z = 33.1 (cm) Déformation du béton : b = 1.56 (‰) Déformation de l’acier : s = 10.00 (‰) Contrainte de l’acier : tendue : s = 434.8 (MPa)

(kN*m)

Sections d'Acier longitudinal : Section théorique Section minimum Théorique Minimum

As1 = 8.1 (cm2) As min = 4.1 (cm2)  = 0.23 (%) min = 0.12 (%)

Section théorique

As2 = 8.1 (cm2)

On adapte 6 HA14 avec un espacement de 15cm pour un mètre linéaire pour la nappe inférieur et supérieur

Analyse par Cas : Cas ELU Mmax = 58.60 (kN*m) Mmin = -35.39 Coefficient de sécurité : 1.09 Pivot : A Position de l'axe neutre : y = 1.9 (cm) Bras de levier : Z = 34.3 (cm) Déformation du béton : b = 0.56 (‰) Déformation de l’acier : s = 10.00 (‰) Contrainte de l’acier : tendue : s = 434.8 (MPa)

Date : 15/05/16

(kN*m)

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Feraillage des voiles : 1

Caractéristiques des matériaux :

    

Béton : fc28 = 30.00 (MPa) Densité = 2501.36 (kG/m3) Aciers longitudinaux : type HA 500 fe = 500.00 (MPa) Aciers transversaux : type HA 500 fe = 500.00 (MPa) Age du béton au chargement : 28 Coefficient de comportement: q = 2.50

2

Géométrie :

Nom: P1 Longueur: Epaisseur: Hauteur : Hauteur de la couronne : Appui vertical: Conditions aux appuis :

3

Hypothčses de calcul : Calculs suivant : Enrobage :

4

22.00 (m) 0.40 (m) 4.00 (m) 0.00 (m) --------plancher aboutissant de deux côtés

BAEL 91 mod. 99 3.0 (cm)

Chargements : 4.1 Réduites:

Nature

N (kN) 4211.96 478.72

permanente (G) d'exploitation (Q)

5

M (kN*m) -7.11 -0.90

H (kN) 52.64 7.18

Résultats théoriques : 5.1

Résultats théoriques - détaillés :

5.1.1 Longueur de flambement Lf' = 3.40 (m) Lf'_rnf = 3.20 (m) Lf = 3.40 (m) Lf_rnf = 3.20 (m) 5.1.2 Elancement  = 29.44 rnf = 27.71 5.1.3 Coefficient  1,1  = 0.50  rnf = 0.69

(Age du béton au chargement :28)

5.1.4 Résistance du voile non armé

Date : 15/05/16

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 ulim = 10.46 (MPa) 5.1.5 Armatures réparties Combinaison dimensionnante: ELU 3 N umax= 291.10 (kN/m)  umax = 0.73 (MPa) Nulim = 4183.82 (kN/m)  ulim = 10.46 (MPa) Numax Voile non armé 291.10 (kN/m) < 4183.82 (kN/m) 5.1.6 Armatures de bord 5.1.6.1 Bord gauche 2.5.2.7.1.1 Raidisseur en flexion composé Af L = 3.14 (cm2) Combinaison dimensionnante: ELU 1 2.5.2.7.1.2 Potelets minimaux Largeur : d': d' = 0.40 (m) 2.5.2.7.2 Bord droit 2.5.2.7.2.1 Raidisseur en flexion composé Af R= 3.14 (cm2) Combinaison dimensionnante: ELU 1 2.5.2.7.2.3 Potelets minimaux Largeur : d': d' = 0.40 (m) 2.5.2.8 Cisaillement (BAEL91 A5.1,23) Armatures horizontales Combinaison dimensionnante-ELU: ELU 3 Vu = 81.83 (kN) = 0.01 (MPa) Ah = 0.00 (cm2/m)

Ferraillage : Armatures verticales: Zone X0 (m) 0.40 X0 X1

X1 (m) 21.60

Nombre :

Acier

294

HA 500

Diamètre (mm) 16.0

Longueur (m) 4.51

Espacement (m) 0.15

- Début de la zone - Fin de la zone

Armatures horizontales: Type

Nombre : Acier

droit

52

HA 500

Diamètre (mm) 14.0

A (m) 21.94

B (m) 0.00

C (m) 0.00

Espacement (m) 0.15

Epingles: Nombre :

Acier

2635

HA 500

Date : 15/05/16

Diamètre (mm) 10.0

A (m) 0.35

B (m) 0.00

C (m) 0.00

Page : 15

Forme 00

Forme 00

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Ferraillage du radier 1.1. Ferraillage :    

Type Direction armatures principales Classe armatures principales Diamètres des barres

 Enrobage

: Direction X : 0° : HA 500; résistance caractéristique = 500.00 MPa inférieures d1 = 1.4 (cm) d2 = 1.6 (cm) supérieures d1 = 1.4 (cm) d2 = 1.6 (cm) inférieur c1 = 3.0 (cm) supérieur c2 = 3.0 (cm)

1.2. Béton  Classe  Densité

: BETON30; résistance caractéristique = 30.00 MPa : 2501.36 (kG/m3)

1.3. Hypothèses  Calculs suivant  Méthode de calcul de la section d'acier  Fissuration - lit supérieur - lit inférieur  Flèche admissible  Type de calcul

: BAEL 91 mod. 99 : Analytique : très préjudiciable : très préjudiciable : 3.0 (cm) : flexion + compression/traction

1.4. Géométrie de la dalle Epaisseur 0.40 (m) Contour : bord

début x1 0.00 0.00 22.00 22.00

1 2 3 4

fin x2 0.00 22.00 22.00 0.00

y1 0.00 12.00 12.00 0.00

longueur (m) 12.00 22.00 12.00 22.00

y2 12.00 12.00 0.00 0.00

Appui : n°

Nom

dimensions (m)

coordonnées x y

bord

* - présence du chapiteau

1.5. Résultats des calculs : 1.5.1. Moments maximaux + ferraillage pour la flexion, compression/traction Ax(+)

Ax(-)

Ay(+)

Ay(-)

10.26

13.40

13.40

7.70

10.05

10.05

Ferraillage réelle (cm2/m): 10.26 Ferraillage théorique modifié (cm2/m): 7.70 Ferraillage théorique primaire (cm2/m): Date : 15/05/16

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7.70

7.70

10.05

10.05

Coordonnées (m): 0.00;0.00

2.

3.67;3.00

7.33;0.00

3.67;0.00

Chargements : Cas Type Liste 1 poids propre 1 2 (EF) linéaire 2p (2D) N1X=0.0[m] N1Y=0.0[m] N2X=22.00[m] N2Y=0.0[m] 2 (EF) linéaire 2p (2D) N1X=0.0[m] N1Y=4.00[m] N2X=22.00[m] N2Y=4.00[m] 2 (EF) linéaire 2p (2D) N1X=0.0[m] N1Y=8.00[m] N2X=22.00[m] N2Y=8.00[m] 2 (EF) linéaire 2p (2D) N1X=0.0[m] N1Y=12.00[m] N2X=22.00[m] N2Y=12.00[m] Combinaison / Composante

Valeur PZ Moins PZ1=58.51[kN/m] PZ2=58.51[kN/m] PZ1=58.51[kN/m] PZ2=58.51[kN/m] PZ1=58.51[kN/m] PZ2=58.51[kN/m] PZ1=58.51[kN/m] PZ2=58.51[kN/m]

Définition

3. Résultats théoriques - disposition des armatures Liste de solutions : Ferraillage par barres Solution n°

Armatures Diamètre / Poids -

1

Poids total (kG) 9812.71

Résultats pour la solution n° 1 Zones de ferraillage Ferraillage inférieur Nom

1/1- Ax Principal

coordonnées x1 y1 x2 [cm2/m]

y2

Armatures adoptées [mm] / [cm]

At [cm2/m]

0.00

0.00

22.00

12.00

14.0 / 15.0

7.70 <

0.00

22.00

12.00

16.0 / 15.0

10.05 <

coordonnées x1 y1 x2 [cm2/m]

y2

Armatures adoptées  [mm] / [cm]

At [cm2/m]

0.00

22.00

12.00

14.0 / 15.0

7.70 <

0.00

22.00

12.00

16.0 / 15.0

Ar

10.26 1/2- Ay Perpendiculaire 0.00 13.40 Ferraillage supérieur Nom

1/1+ Ax Principal

0.00

10.26 1/2+ Ay Perpendiculaire 0.00 10.05 <

Date : 15/05/16

13.40

Page : 17

Ar