note calcul mur de soutenement.doc

SOMMAIRE

I ) INTRODUTION :.................................................................................1 II ) Déroulement de l’étude.......................................................................1 III ) Mode d’exécution des travaux :.........................................................1 IV ) Données.............................................................................................2 V ) Stabilité .............................................................................................2 1.2 Calcul des forces ....................................................................................................................2 2.2 Vérification de la stabilité.......................................................................................................3

VI ) Ferraillage .........................................................................................6 VI.1 Ferraillage de la semelle : ..................................................................................................6 1.2 Ferraillage du Rideau : ..........................................................................................................7

I)

INTRODUTION :

La présente étude est établie suite à la demande de la D.T.P DE TEBESSA et consiste en l’étude d’un mur de soutènement au niveau de CHEMIN COMMUNAL RELIANT YOKOUS A HAMMAMET.

II ) Déroulement de l’étude. Notre étude consiste en réalisation d’un mur de soutènement en B.A ancré au moins à 150 cm ; on fera le pré dimensionnement selon la recommandation de SETRA, les résultats de calcul sont comme suit : Une semelle d’une largeur de 4 m, et une épaisseur de 0.60 m, la tête du mur est de 0.30m, la hauteur du voile est de 6 m, nous avons aussi opté pour des joints de rupture de 10cm d’épaisseur tous les 18 m, affin que les poussées qui seraient localisées ne déstabilisent pas l’ensemble du mur.

III ) Mode d’exécution des travaux : Lors d’exécution des fouilles, on opérera avec soin, afin d’éviter un éventuel déclenchement d’un désordre du talus. Ainsi un dispositif de retenu des parois de fouille pour les fondations est souhaitable si on craint le risque de déstabilisation du talus ou l’effondrements des parois de fouille. Pour le drainage du mur on doit réalisé deux couche en béton dosé à 250 kg/m3 de 2à 5cm d’épaisseur sur une bande de 4m, ces couche seront déversée avec une pente de 3 °/° vers le mur au niveau de la nappe des barbacanes. .

1 8

IV )

Données.

Nota : Nous avant un manque des données géotechniques, pour cela on prendra les caractéristiques d’un sol plus proche à celui de nôtre site : Poids spécifiques des terres γs =18 KN/m3 ; Angle de frottement interne de terre ϕs = 30°; Poids spécifiques de remblais γ r =18 KN/m3 ; Angle de frottement interne de remblais ϕr = 35°; Résistance admissible du sol de fondation σs = 200 KN/m2 ; Poids spécifiques du béton γb = 25 KN/m3 ; L’hypothèse de calcul :

Béton : Armatures :

fc28 = 25MPA σb = 14.2MPA ft28 = 2.10MPA acier Fe E 400 γs = 1.15 µr = 0.392

La fissuration est préjudiciable

V ) Stabilité 1.2 Calcul des forces • Poussée des terres Ht = 660 cm

Coefficient de la poussée des terres : β=0° K a = tg 2 (

 ϕ − ) 4 2

Donc : K a =0.27 Force de poussée de terre sur le mur : 1 2 K aγ r H t 2 p H = p a cos β pV = p a sin β pa =



p a = 105.8508 KN

p H = 105.8508KN pV = 0.00 KN

2 8

Y =

Ht =3.30m 2

Poids du mur. W1= 67.5KN CGX1/o= 1,683 m W2= 7 KN CGX2/o= 2 m W3= 60 KN CGX3/o= 2 m

Poids des terres sur la semelle Wt1= 221.4 KN CGXt1/o= 2,98 m Wt2= 37.44 KN CGXt2/o= 0.675m

2.2 Vérification de la stabilité Renversement Moment de renversement dû à la poussée des terres Mr= PH ×Y = 349.307KN.m

Moment stabilisateur dû aux charges verticales Ms= 932,6465 KN.m

Coefficient de la sécurité au renversement : C.S .R =

MS ≥ 1,5 Mr C .S .R = 2.667

>1.50 Stabilité au renversement est vérifiée

Glissement La résultante des charges verticales : V =N= 393.34 KN ∑

3 8

Coefficient de sécurité au glissement : 2 2 ⋅ C d ⋅ B + ∑V ⋅ tg ( ϕS ) 3 C.S .G = 3 ≥ 1.20 PH

Donc : C.S .G = 1.35 > 1.2

Stabilité au Glissement est vérifiée. Lorsque les donnée géotechnique est n’est pas exacte ; il fau ajouté une bêche de forme rectangulaire (0.40m x 0.70m) de coté du talus pour plus de stabilité du mur vis à vis du glissement.

Vérification de la tiers centrale : Excentricité de charges verticales : e=

B −X , 2

X =

MS − Mr ∑V

X =1.48

m

e= 0.52 m

Le tiers centrale : Emax=

B = 0.67 m 6

e < Emax  la résultante passe par le tiers centrale de la semelle.

Stabilité du sol de fondation a/ contrainte au niveau du patin : σ max = σ 1 =

∑V (1 +

6.e ) B

B

σmax =σ1=175.0363 KN/m2

b/ contrainte au niveau de talon : σ min = σ 2 =

∑V (1 −

6.e ) B

B

σmin=σ2= 21.6337 KN/m2

c/ contrainte de référence équivalons : 4 8

σ réf =

3σ 1 + σ 2 4

σréf = 136.68565 KN/m2

d/ résultats : comparaison de σréf , σadm σréf = 136.685 KN/m2 < σadm = 200 KN/m2

Donc le sol peut supporter la charge transmise par l’ouvrage.

Schéma explicatif du mur :

C=0.3 m

6.60 m Hmin1,5m P=2.05 m

A=1.35m0.6 m 0.6 m

σmin

σmax B=4.00 m

5 8

VI )

Ferraillage VI.1 Ferraillage de la semelle :

Le ferraillage de la semelle se fait par la méthode des consoles

• Longueur de la console D : D = A+

C 4

D=1,50m

σ d = σ max −

(σ max − σ min ) ⋅ D B

σd = 117.510325 KN/m2 R=

(σ max + σ d ) ⋅ D 2

R= 219.409 KN

• Le bras de levier : d=

σ d + 2σ max D ⋅ σ d + σ max 3

d= 0,799 m

• Le moment : M=R.d M= 175.30 KN.m Section D’encastrement du patin :

0,54m

d = 0.9*0.60 = 0,54 m µ=

M bd 2 f bu

= 0.0424

1.00m

µ < 0.186 Il n’est pas nécessaire de mettre des Armatures comprimées α =1.25(1 − 1 −2 µ) =

0.054 m

Z = d (1 − 0.4α) = 0.528 M As = = 1.167 cm² Zσs

6 8

Condition de non-fragilité A min =

0.23bdf t 28 = 6.52 cm² fe

Amin > As donc on Adopte Amin pour ferraillée la semelle Choix des Barres Pour la nappe inférieure on prend : 5 T 20 / ml espacement de 20 cm Pour les armatures de répartitions on prend : 5 T 16 / ml espacement de 20 cm Pour la nappe supérieure on prend : 5 T 16 / ml espacement de 20 cm Pour les armatures de répartitions on prend : 5 T 14 / ml espacement de 20 cm

1.2 Ferraillage du Rideau : Nous étudierons la section d’encastrement située au niveau supérieur de la semelle Calcul de force de poussée pour 1 ml de largeur p H = 164.474KN

Point d’application de cette poussée : Y =

Ht =2,20m 3

Le moment utilisé dans le calcul de ferraillage M est calculé par la multiplication de la résultante du poussé par le tiers de la hauteur total plus le moment dû au charge d’exploitation qui égale 1.2 t/m2 D’où M = 164.474x2.2+(12x6x1)x6/2 = 577.843 KN.m µ=

M = 0,139 bd 2 f bu

d = 0.54

0.54

1.00 m

µ < 0.186 (il n’est pas nécessaire de mettre des Armatures comprimées α =1.25(1 − 1 −2 µ) = 0.187 Z = d (1 − 0.4α) = 0.499 m As =

M = 3.323 cm² Zσs

7 8

Condition de non-fragilité : A min =

0.23bdf t 28 = 5.43 cm². fe

A=Max (As, Amin) = 5,43 cm²

Choix des Barres Pour le coté extérieur on prend : 5 T 20 / ml escarpement de 20 cm Pour les armatures de répartitions on prend : 5 T 16 / ml espacement de 20 cm. Pour le coté intérieur on prend : 5 T 16 / ml escarpement de 20 cm Pour les armatures de répartitions on prend : 5 T 14 / ml espacement de 20 cm

8 8