Nodi Uniroma Dettagliata Con Esempi

October 6, 2017 | Author: Johnathon Talley | Category: Structural Steel, Beam (Structure), Engineering, Civil Engineering, Structural Engineering
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UNIVERSITA’ DEGLI STUDI ROMA TRE

Corso di Tecnica delle Costruzioni Prof. Gianmarco de Felice

Facolta’ di Ingegneria Corso di Laurea in Ingegneria Civile Anno Accademico 2011/2012

ESERCITAZIONE N°4

COSTRUZIONI IN ACCIAIO: COLLEGAMENTI BULLONATI - soluzioni 1) Progettare l’asta di parete diagonale in figura utilizzando due profilati accoppiati a L di acciaio classe S 275 (fyk=275 MPa, ftk=430 MPa ) ed il collegamento al fazzoletto con tre bulloni classe 5.6 (fyb=300 MPa, ftb=500 MPa ) come indicato in figura.

2L a lati disuguali

N = 140 kN

Dimensionamento dei bulloni: la resistenza di calcolo a taglio dei bulloni per bulloni di classe 5.6 è:

Fv , Rd 

0,6 f tb Ares

 M2

Poiché l’azione di taglio agente su ciascun bullone per effetto della trazione nel profilato è:

Fv , Ed 

N 140   23,4 KN n s nb 2  3

Quindi l’area minima da prendere sarà:

Ares 

Fv , Ed 0,6 f tb /  M 2



23400  97,5mm 2 0,6  500 / 1,25

Nei bulloni oltre alla sollecitazione di taglio dovuta allo sforzo normale sarà presente anche una sollecitazione di taglio dovuta alla presenza di un momento parassita; dimensiono quindi i bulloni maggiorando l’area minima resistente di circa il 20% Scelgo 3 bulloni d = 14 mm

Ares  115mm2

Dimensionamento dell’ asta: l’asta deve essere dimensionata affinché sia soddisfatta la seguente verifica di sicurezza:

N t , Ed  N t , Rd In cui la resistenza di calcolo a trazione

N t , Rd di membrature con sezioni indebolite da fori per collegamenti

bullonati deve essere assunta pari al minore dei seguenti valori:

N pl, Rd 

Asez f yk

 M0

0,9 Anet ftk

,

Nu , Rd 



140000  534,6mm 2 275 / 1,05

M2

Quindi l’area strettamente necessaria sarà

Asez  A fori  Anetta

In cui

Asez 

Anet 

N t , Ed f yk /  M 0

N t , Ed 0,9 f tk /  M 2



140000  452,2mm 2 quindi Asez  2  6  15  452,2  632,2mm2 0,9  430 / 1,25

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ESERCITAZIONE N°4

(avendo scelto i profilati con spessore t=6mm)

Asez  max 534,6;632,2 Essendo la sezione soggetta anche ad una sollecitazione di flessione per effetto del momento parassita dimensiono l’area maggiorando di circa il 20% quella trovata; Il profilato deve poter essere collegato con bulloni d=14mm, quindi deve poter essere forato sulle ali almeno per

d 0  15mm ;

Il profilato dovrà anche rispettare le limitazioni date dalla posizione della bullonatura:

e2 min  1,2d 0  1,2 15  18mm

e2 max  4t  40mm  4  6  40  64mm

e

l’immagine ha il solo scopo di identificare e1 ,e2 ,p1 e p2 in una qualsiasi unione bullonata

scelgo quindi di accoppiare due profilati di dimensioni 30x50x6 per cui:

Asez  447  2  894mm 2 , Anetta  447  2  2  6  15  714mm2 d 0  15mm

e2  50  25  25mm Rispetta tutte le limitazioni imposte per soddisfare le verifiche di sicurezza

Limitazioni sulle posizioni dei fori:

p1 min  2,2d0  2,2  15  33mm

e

p1max  min 14t ,200mm  84mm

Scelgo un passo di 40mm

e1 min  1,2d0  1,2  15  18mm

e

e1max  4t  40mm  4  6  40  64mm

Posiziono l’ultimo bullone ad una distanza dal bordo pari a 25 mm

Calcolo del momento parassita e verifica a tranciamento dei bulloni Il momento parassita è dovuto all’eccentricità tra l’asse di truschinaggio e l’asse di applicazione del carico N:

e  25  17,7  7,3

N 

N 140000   202,9MPa Ab  ns  nb 115  2  3

   N 2  M

2 P

 210,4MPa

Mp  e

N 140 e  0,73  51,1KN  cm 2 2 M P 

Mp braccio  Ab



511000  55, 6MPa 2  40 115

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ESERCITAZIONE N°4

La forza di taglio totale agente su ciascun bullone deve essere minore o uguale alla resistenza di calcolo a taglio :

Fv, Ed    Ares  24,2KN  Fv , Rd 

0,6 f tb Ares

 27,6 KN

 M2

verificato

Verifica di resistenza dell’asta L’asta è sollecitata a presso flessione per effetto della trazione N eccentrica rispetto all’asse di truschinaggio. Nel caso specifico per semplicità di calcolo è possibile verificare l’asta a trazione semplice considerando la sezione depurata di metà dell’ala di ciascun profilato.

Asez  2  Aprof  2 

t l  714mm 2 2

Anet  2  Aprof  2 

e

t l  2  t  d  534mm 2 2

 714  275 0,9  534  430  N t , Rd  min  ,   165,3KN  140 KN verificato 1,25  1,05  Verifica a rifollamento del profilato La resistenza di calcolo a rifollamento è:

Fb, Rd 

k    f tk  d  t

 M2

in cui per i bulloni di bordo in entrambe le direzioni ortogonale e parallela al carico (condizione più gravosa):

 e1 f tb   25 500  ; ;1  min  ; ;1  0,55  3  15 430   3d 0 f t 

  min 

  e 25   k  min  2,8 2  1,7;2,5   min  2,8   1,7;2,5   2,5 15    d0  La compressione esercitata dal bullone sul foro deve essere minore o uguale alla resistenza di calcolo a rifollamento nel profilato

Fb, Ed _ profilato    Ares  24,2KN  Fb, Rd 

2,5  0,55  430  14  6  39,8KN 1,25

verificato

Progetto del fazzoletto con verifica a rifollamento La compressione esercitata dal bullone sul foro deve essere minore o uguale alla resistenza di calcolo a rifollamento nel fazzoletto

Fb, Ed _ fazzoletto  2    Ares  48,4KN  Fb, Rd 

k    f tk  d  t

 M2

Lo spessore minimo che deve avere il fazzoletto è quindi (avendo preso il caso peggiore che si ha per un bullone doppiamente di bordo)

t

Fb, Ed _ fazzoletto   M 2 k    f tk  d



48600  1,25  7,34 2,5  0,55  430  14

Scelgo quindi uno spessore di 8mm

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ESERCITAZIONE N°4

Fb, Ed _ fazzoletto  2    Ares  48,4KN  Fb, Rd  2)

2,5  0,55  430  14  8  52,9 KN 1,25

verificato

Si consideri la struttura costituita dalla trave reticolare in figura, con:

Si consideri la struttura costituita dalla trave reticolare in figura, con: - dimensioni: a = 3 m; - valori di calcolo dei carichi Qd=50 kN; - acciaio da carpenteria S 275 (fyk=275MPa, ftk=430MPa) Si progetti l’asta orizzontale CD impiegando profilati accoppiati a L a lati uguali ed il collegamento nel nodo C, utilizzando due bulloni di classe 6.8 (f yb=480MPa, ftb=600MPa). In particolare si determini la dimensione dei profilati, il diametro dei bulloni e si svolgano per esteso le verifiche relative. Si disegni il nodo C in scala 1:2, con tutte le quote relative, completando il progetto del collegamento delle aste CA e CE che convergono nel nodo.

Scrivendo l’equilibrio delle rotazioni attorno al polo A si ottiene: N cd  a  Qd  a  Qd  a  0 da cui

N cd  100KN (tirante)

Dimensionamento dei bulloni di collegamento dell’asta CD nel nodo C:

Fv , Ed  Fv , Rd 

0,5 f tb Ares

 M2

Ares 

Fv , Ed  M 2 0,5 f tb

100000  1,25 2  2   104,2mm 2 (Avendo considerato 2bulloni) 0,5  600

Prendo bulloni d=16mm per tenere in conto anche la sollecitazione dovuta al momento parassita Dimensionamento dell’asta: Il profilato deve poter avere una foratura di diametro 17mm; Deve rispettare le verifiche di resistenza:

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N Ed  N pl, Rd  N Ed  N u ,Rd 

Asez f yk

Asez 

 M0

0,9 Anet f tk

M2

; Anet



ESERCITAZIONE N°4

100000  1,05  381,8mm 2 275

100000  1,25  323mm 2 ; Asez  323  2  17  6  572mm2 0,9  430

(scelgo un profilato di spessore 6 mm) Inoltre la posizione della foratura deve rispettare la seguente limitazione:

e2 min  1,2d 0  1,2  17  20,4mm

e2 max  4t  40mm  4  6  40  64mm

Scelgo quindi di accoppiare due profilati 60X6:

Asez  691  2  1382mm2 e2  l ala  d foro  60  35  25mm verificato Limitazioni sulle posizioni dei fori:

p1min  2,2d 0  2,2  17  37,4mm

p1max  min 14t ,200mm  84mm

e

Scelgo un passo di 50mm

e1min  1,2d 0  1,2  17  20,4mm

e

e1max  4t  40mm  4  6  40  64mm

Posiziono l’ultimo bullone ad una distanza dal bordo pari a 30 mm

Calcolo del momento parassita e verifica a tranciamento dei bulloni Il momento parassita è dovuto all’eccentricità tra l’asse di truschinaggio e l’asse di applicazione del carico N:

e  35  16,9  18,1

Mp 

N 100 e  1,81  90,5KN  cm 2 2

FN , Ed 

N 100000   25KN ns  nb 22

e

FM P , Ed 

Mp braccio



905  18,1KN 50

FV , Ed  FN , Ed  FM P , Ed  30,8KN 2

2

La forza di taglio totale agente su ciascun bullone deve essere minore o uguale alla resistenza di calcolo a taglio :

Fv, Ed  30,8KN  Fv , Rd 

0,5 f tb Ares

 M2

 37,6 KN

verificato

Verifica di resistenza dell’asta L’asta è sollecitata a presso flessione per effetto della trazione N eccentrica rispetto all’asse di truschinaggio. Nel caso specifico per semplicità di calcolo è possibile verificare l’asta a trazione semplice considerando la sezione depurata di metà dell’ala di ciascun profilato.

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Asez  2  Aprof  2 

t l  1022mm 2 2

ESERCITAZIONE N°4

e

Anet  2  Aprof  2 

t l  2  t  d  818mm 2 2

 1022  275 0,9  818  430  N t , Rd  min  ,   253,2 KN  100 KN verificato 1,25  1,05  Verifica a rifollamento del profilato La resistenza di calcolo a rifollamento è:

Fb, Rd 

k    f tk  d  t

 M2

in cui per i bulloni di bordo in entrambe le direzioni ortogonale e parallela al carico (condizione più gravosa):

 e1 f tb   30 600  ; ;1  min  ; ;1  0,58  3  17 430   3d 0 f t 

  min 

  e 25   k  min  2,8 2  1,7;2,5   min  2,8   1,7;2,5   2,4 17    d0  La compressione esercitata dal bullone sul foro deve essere minore o uguale alla resistenza di calcolo a rifollamento nel profilato

Fb, Ed _ profilato  30,8KN  Fb, Rd 

2,4  0,58  430  16  6  45,9 KN 1,25

verificato

Progetto del fazzoletto La compressione esercitata dal bullone sul foro deve essere minore o uguale alla resistenza di calcolo a rifollamento nel fazzoletto

Fb, Ed _ fazzoletto  2  Fv, Ed  61,6KN  Fb, Rd 

k    f tk  d  t

 M2

Lo spessore minimo che deve avere il fazzoletto è quindi (avendo preso il caso peggiore che si ha per un bullone doppiamente di bordo)

t

Fb, Ed _ fazzoletto   M 2 k    f tk  d



61600  1,25  8mm 2,4  0,58  430  16

Scelgo quindi uno spessore di 9mm

Fb, Ed _ fazzoletto  2  Fv, Ed  60,8KN  Fb, Rd 

2,4  0,58  430  16  9  68,9 KN 1,25

verificato

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3)

ESERCITAZIONE N°4

Si consideri una trave realizzata con un profilato HEB240 sollecitata da un momento rispetto all’asse y Md=100kNm. La trave deve essere collegata all’estremo mediante bullonatura, collegando ciascuna ala a un angolare (vi sarà anche un collegamento per l’anima, ma ipotizziamo che il momento debba essere trasmesso tutto e solo mediante i bulloni d’ala). Quanti bulloni di classe 6.8 (col gambo interamente filettato) occorre disporre per ogni ala?

Il momento flettente MSd viene assorbito da una coppia antioraria Th La forza agente sui bulloni di un’ala vale dunque:

Fv , Ed 

M 10000   416,6 KN h 24

Dimensionamento dei bulloni

Fv , Ed  Fv , Rd  Ares 

Fv , Ed  M 2 0,5  f tb

0,5  f tb Ares

 M2 

416600  1,25  1735,9mm 2 0,5  600

Se adotto bulloni d=22 ne dovrò prevedere un numero pari a:

nb  4)

1735,9  5,7mm 2 303

quindi 6 bulloni su ciascuna ala

Si progetti il nodo trave colonna attraverso due fazzoletti ad L imbullonati come indicato in figura con bulloni classe 5.6. Il pilastro sia costituito da un profilato HEA 240 e la trave da un profilato IPE 300, ambedue di acciaio S 355, quest’ultima, con luce di 10 metri e sottoposta ad un carico di progetto (escluso il peso proprio) Pd= 21 kN/m.

HEA 240

t a p

IPE 300

Calcolo della sollecitazione Il peso proprio della trave è:

Gk  53,8  10 4  78,5  0,422 KN/m Gd  Gk   g  0, 422 1,3  0,55KN / m Dimensionamento dei bulloni: Il taglio agente all’estremità della trave è pari a:  Pd  Gd   L  21  0,55 10 T   108KN 2 2 Utilizzando 4 bulloni avrò una sollecitazione su ciascun bullone collegato all’anima della trave pari a:

Fv , Ed 

T 108000   13,5KN nb  ns 42

Quindi saranno necessari bulloni con ciascuno un’area resistente almeno pari a:

Ares 

Fv , Ed  M 2 0,6 f tb



13500  1,25  56,25mm 2 0,6  500

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ESERCITAZIONE N°4

Dovendo tenere conto anche della sollecitazione dovuta al momento parassita prenderò dei bulloni di diametro d=14mm Dimensionamento delle squadrette: per realizzare le squadrette utilizzo dei profilati a l a lati uguali in cui è possibile realizzare fori di diametro 15 mm e in cui siano rispettare le limitazioni geometriche sul posizionamento dei fori. Scegliendo dei profilati 55X6 realizzati con acciaio S275 avrò:

e2 min  1,2d 0  1,2  15  18mm e2  55  31  24mm verificata

e2 max  4t  40mm  4  6  40  64mm

Limitazioni sulle posizioni dei fori:

p1 min  2,2d 0  2,2  15  33mm

p1max  min 14t ,200mm  84mm

e

Scelgo un passo di 40 mm

e1min  1,2d 0  1,2  15  18mm

e

e1max  4t  40mm  4  6  40  64mm

Posiziono l’ultimo bullone ad una distanza dal bordo pari a 30 mm Calcolo del momento parassita e verifica della bullonatura: il momento parassita è circa uguale sia nelle bullonature di collegamento con i pilastri, sia nella bullonatura di collegamento con la trave. Prendiamo in considerazione questa ultima in cui è leggermente maggiore. a 7,5 e  f sq  HEA240  31   34,75mm 2 2 T 108 Mp  e   3, 47  187, 4 KN  cm 2 2

FT , Ed 

T

2  108000  13,5KN n s  nb 24

FM P , Ed 

Mp

yb _ max 

nb

y

2

e

1874 (20  602  202  602 ) 2

60  14 KN

b

i 1

FV , Ed  FT , Ed  FM P , Ed  19,5KN 2

2

La forza di taglio totale agente su ciascun bullone deve essere minore o uguale alla resistenza di calcolo a taglio :

Fv, Ed  19,5KN  Fv , Rd 

0,6 f tb Ares

 M2

 27,6 KN

verificato

Verifica a rifollamento del profilato Il profilato maggiormente sollecitato è la trave IPE in cui agisce il momento parassita prima calcolato e il taglio scaricato. Considerati i bulloni di bordo in entrambe le direzioni ortogonale e parallela al carico (condizione più gravosa):

 e1 f tb   30 500  ; ;1  min  ; ;1  0,66  3  15 510   3d 0 f t 

  min 

  e 24   k  min  2,8 2  1,7;2,5   min  2,8   1,7;2,5   2,5 15    d0 

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ESERCITAZIONE N°4

La compressione esercitata dal bullone sul foro deve essere minore o uguale alla resistenza di calcolo a rifollamento nel profilato

Fb, Ed _ IPE  Fv, Ed  2  39KN  Fb, Rd 

2,5  0,66  510  14  6  56,5KN 1,25

verificato

Verifica a rifollamento delle squadrette

Fb, Ed _ sq  Fv, Ed  19,5KN  Fb, Rd 

k    f tk  d  t

 M2



2,5  0,66  430  14  6  47,6 1,25

Disegno delle squadrette

5)

Si verifichi il nodo trave colonna considerando un’unione flangiata realizzata mediante 8 bulloni classe 6.8 di diametro d=27 mm ed una flangia di acciaio S 355 di dimensioni 600*200*12 mm (vedi figura a dx). La flangia è unita alla trave con saldature aventi sezione trasversale di raggio 8mm. Il nodo è sollecitato da un momento Md=179.9 kNm e da un taglio Td=107.9 kN. Il pilastro è costituito da un profilato HEA 240 e la trave da un profilato IPE 300, ambedue di acciaio S 355.

L’immagine 3D è solo indicativa della collocazione degli elementi in una unione flangiata M=179.9 KN/m T=107.95 KN 2 d=27 mm → Ab=459 mm Verifica delle limitazioni sulle posizioni dei fori In direzione parallela al carico:

d 0  27  1,5  28,5mm e1min  1,2d 0  1,2  28,5  34,2mm 600  300 e1   75mm verificato 4

e

e1 max  4t  40mm  4  12  40  88mm

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ESERCITAZIONE N°4

p1min  2,2d 0  2,2  28,5  62,7mm verificato p1  2  75  150mm

p1max  min 14t;200mm  168mm

e

In direzione ortogonale al carico:

e2 min  1,2d 0  1,2  28,5  34,2mm 200  115 e2   42,5mm verificato 2 p2 min  2,4d 0  2,4  28,5  68,4mm verificato p2  115mm

e2 max  4t  40mm  4  12  40  88mm

e

p2 max  min 14t;200mm  168mm

e

Verifica della bullonatura I bulloni dell’unione flangiata sono sollecitati sia a trazione per effetto del momento sia a taglio

T 107,95   13,5KN nb  ns 8 1 M 179900  y max   525  100 KN 2 2 2  75  225 2  375 2  525 2  yi

Fv , Ed 

Ft , Ed





La resistenza di calcolo a taglio dei bulloni (classe 6.8) è:

Fv , Rd 

0,5 f tb Ares

 M2



0,5  600  459  110,2 KN 1,25

La resistenza di calcolo a trazione è:

Ft , Rd 

0,9 f tb Ares

 M2



0,9  600  459  198,3KN 1,25

Nel caso di presenza combinata di trazione e taglio la seguente verifica deve essere soddisfatta

Fv , Ed Fv , Rd



Ft , Ed 1,4  Ft , Rd

 1,

13,5 100   0,12  0,36  1 110,2 1,4  198,3

verificata

Con la limitazione che:

Ft , Ed Ft , Rd

1

soddisfatta

Verifica a rifollamento della flangia Considero la condizione più gravosa che si ha nella flangia per effetto dell’azione di un bullone di bordo nelle due direzioni, ortogonale e parallela all’azione di taglio esercitata dalla trave:

 e1 f tb   75 600  ; ;1  min  ; ;1  0,87  3  28,5 510   3d 0 f t    e 42,5   k  min  2,8 2  1,7;2,5   min  2,8   1,7;2,5   2,5 d0 28,5    

  min 

Fv, Ed  13,5KN  Fb, Rd 

k    f tk  d  t

 M2



2,5  0,87  510  27  12  287,5KN verificato 1,25

Verifica a punzonamento della flangia la sollecitazione di compressione che esercita la testa del bullone sulla flangia deve essere inferiore alla resistenza a punzonamento di questa:

Ft , Ed  100KN  B p , Rd 

0,6d m t p f tk

 M2



0,6    41  12  510  378,2 KN verifica 1,25

Verifica della saldatura: Si ipotizza che la sollecitazione flettente sia completamente assorbita dalle saldature sulle ali e quella tagliante da quelle sull’anima dall’anima del profilato.

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Sulle saldature delle ali avremmo quindi delle sollecitazioni normali alla sezione di gola la cui altezza è pari a:

ag  | 

r  2 8 2   5,6mm 2 2

179900000 h 300   407,5MPa ag  l  ag   l  a  2  r  5, 6 150  5, 6  150  7,1  2 15  M

ftk 510 verificato   453MPa   M 2 0,9 1, 25 Nella saldatura sull’anima avremo invece delle sollecitazioni di taglio parallele alla lunghezza della saldatura:  |  407,3MPa 

 // 

T 107950   38,8MPa 2  a g  h1 5,6  248,6

3 //  3  77,6 2  67,2MPa  589,9MPa verificato 2

6)

La capriata reticolare rappresentata in figura è sollecitata con delle forze (valori di progetto) Pd=140kN applicate ai nodi. Gli elementi verticali (aste tese) della struttura sono realizzati con piatti accoppiati. Trascurando il peso proprio della struttura , ed ipotizzando di utilizzare acciaio S 275 svolgere le seguenti analisi: a) determinare gli sforzi nelle aste 3 e 7 della struttura b) progettare l’asta n°7 mediante due piatti accoppiati ed il collegamento bullonato della stessa nel nodo A

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Dimensionamento del collegamento dell’asta 7 nel nodo A: Scelgo bulloni di classe 6.8.

Fv , Ed  Fv , Rd 

0,5 f tb Ares

Ares 

 M2

Fv , Ed  M 2 0,5 f tb

280000  1,25 2   583,3mm 2 0,5  600

Posso utilizzare 3 bulloni d=20mm

Ares  3  245  735m 2 Dimensionamento dell’asta 7: I piatti a differenza degli altri profilati non hanno dimensioni standard

N t , Ed  N pl, Rd  N Ed  N u ,Rd 

Af yk

 M0

0,9 Anet f tk

M2

A

Anet 

N t , Ed  M 0 f yk

N u , Rd  M 2





0,9 f tk

280000  1,05  1069mm 2 275

280000  1,25  904,4mm 2 0,9  430

A  904,4  2  21  7  1198,4mm2 (scelgo dei piatti di spessore 7 mm)

1198,4 l

7

2  85,6mm

Inoltre la posizione della foratura deve rispettare la seguente limitazione:

e2 min  1,2d 0  1,2  21  25,2mm

e2 max  4t  40mm  4  7  40  68mm

Scelgo di accoppiare due piatti 100X7:

A  100  7  2  1400mm2 Posiziono la bullonatura al centro del profilato

e2 

l  50mm verificato 2

Limitazioni sulle posizioni dei fori:

p1min  2,2d 0  2,2  21  46,2mm

e

p1max  min 14t ,200mm  98mm

Scelgo un passo di 55mm

e1min  1,2d 0  1,2  21  25,2mm

e

e1max  4t  40mm  4  7  40  68mm

Posiziono l’ultimo bullone ad una distanza dal bordo pari a 35 mm Verifica a rifollamento del profilato Il taglio esercitato da ciascun bullone sul foro di ciascun piatto è:

Fv , Ed 

Nn 280   46,7 KN n s  nb 2  3

in cui per i bulloni di bordo in entrambe le direzioni ortogonale e parallela al carico (condizione più gravosa):

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 e1 f tb   35 600  ; ;1  min  ; ;1  0,55 3 d f 3  21 430    0 t 

  min 

  e 50   k  min  2,8 2  1,7;2,5   min  2,8   1,7;2,5   2,5 15    d0  La compressione esercitata dal bullone sul foro deve essere minore o uguale alla resistenza di calcolo a rifollamento nel profilato

Fb, Ed _ profilato  46,7 KN  Fb, Rd 

2,5  0,55  430  20  7  66,2 KN 1,25

verificato

Progetto del fazzoletto La compressione esercitata dal bullone sul foro deve essere minore o uguale alla resistenza di calcolo a rifollamento nel fazzoletto

Fb, Ed _ fazzoletto  2  Fv, Ed  93,4KN  Fb, Rd Lo spessore minimo che deve avere il fazzoletto è quindi (avendo preso il caso peggiore che si ha per un bullone doppiamente di bordo)

t

Fb, Ed _ fazzoletto   M 2 k    f tk  d



93400  1,25  9,9mm 2,5  0,55  430  20

Scelgo uno spessore di 12mm

Fb, Ed _ fazzoletto  93,4KN  Fb, Rd 

2,5  0,55  430  20  12  113,5KN 1,25

verificato

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