Nodi Uniroma Dettagliata Con Esempi

UNIVERSITA’ DEGLI STUDI ROMA TRE

Corso di Tecnica delle Costruzioni Prof. Gianmarco de Felice

Facolta’ di Ingegneria Corso di Laurea in Ingegneria Civile Anno Accademico 2011/2012

ESERCITAZIONE N°4

COSTRUZIONI IN ACCIAIO: COLLEGAMENTI BULLONATI - soluzioni 1) Progettare l’asta di parete diagonale in figura utilizzando due profilati accoppiati a L di acciaio classe S 275 (fyk=275 MPa, ftk=430 MPa ) ed il collegamento al fazzoletto con tre bulloni classe 5.6 (fyb=300 MPa, ftb=500 MPa ) come indicato in figura.

2L a lati disuguali

N = 140 kN

Dimensionamento dei bulloni: la resistenza di calcolo a taglio dei bulloni per bulloni di classe 5.6 è:

Fv , Rd 

0,6 f tb Ares

 M2

Poiché l’azione di taglio agente su ciascun bullone per effetto della trazione nel profilato è:

Fv , Ed 

N 140   23,4 KN n s nb 2  3

Quindi l’area minima da prendere sarà:

Ares 

Fv , Ed 0,6 f tb /  M 2



23400  97,5mm 2 0,6  500 / 1,25

Nei bulloni oltre alla sollecitazione di taglio dovuta allo sforzo normale sarà presente anche una sollecitazione di taglio dovuta alla presenza di un momento parassita; dimensiono quindi i bulloni maggiorando l’area minima resistente di circa il 20% Scelgo 3 bulloni d = 14 mm

Ares  115mm2

Dimensionamento dell’ asta: l’asta deve essere dimensionata affinché sia soddisfatta la seguente verifica di sicurezza:

N t , Ed  N t , Rd In cui la resistenza di calcolo a trazione

N t , Rd di membrature con sezioni indebolite da fori per collegamenti

bullonati deve essere assunta pari al minore dei seguenti valori:

N pl, Rd 

Asez f yk

 M0

0,9 Anet ftk

,

Nu , Rd 



140000  534,6mm 2 275 / 1,05

M2

Quindi l’area strettamente necessaria sarà

Asez  A fori  Anetta

In cui

Asez 

Anet 

N t , Ed f yk /  M 0

N t , Ed 0,9 f tk /  M 2



140000  452,2mm 2 quindi Asez  2  6  15  452,2  632,2mm2 0,9  430 / 1,25

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ESERCITAZIONE N°4

(avendo scelto i profilati con spessore t=6mm)

Asez  max 534,6;632,2 Essendo la sezione soggetta anche ad una sollecitazione di flessione per effetto del momento parassita dimensiono l’area maggiorando di circa il 20% quella trovata; Il profilato deve poter essere collegato con bulloni d=14mm, quindi deve poter essere forato sulle ali almeno per

d 0  15mm ;

Il profilato dovrà anche rispettare le limitazioni date dalla posizione della bullonatura:

e2 min  1,2d 0  1,2 15  18mm

e2 max  4t  40mm  4  6  40  64mm

e

l’immagine ha il solo scopo di identificare e1 ,e2 ,p1 e p2 in una qualsiasi unione bullonata

scelgo quindi di accoppiare due profilati di dimensioni 30x50x6 per cui:

Asez  447  2  894mm 2 , Anetta  447  2  2  6  15  714mm2 d 0  15mm

e2  50  25  25mm Rispetta tutte le limitazioni imposte per soddisfare le verifiche di sicurezza

Limitazioni sulle posizioni dei fori:

p1 min  2,2d0  2,2  15  33mm

e

p1max  min 14t ,200mm  84mm

Scelgo un passo di 40mm

e1 min  1,2d0  1,2  15  18mm

e

e1max  4t  40mm  4  6  40  64mm

Posiziono l’ultimo bullone ad una distanza dal bordo pari a 25 mm

Calcolo del momento parassita e verifica a tranciamento dei bulloni Il momento parassita è dovuto all’eccentricità tra l’asse di truschinaggio e l’asse di applicazione del carico N:

e  25  17,7  7,3

N 

N 140000   202,9MPa Ab  ns  nb 115  2  3

   N 2  M

2 P

 210,4MPa

Mp  e

N 140 e  0,73  51,1KN  cm 2 2 M P 

Mp braccio  Ab



511000  55, 6MPa 2  40 115

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La forza di taglio totale agente su ciascun bullone deve essere minore o uguale alla resistenza di calcolo a taglio :

Fv, Ed    Ares  24,2KN  Fv , Rd 

0,6 f tb Ares

 27,6 KN

 M2

verificato

Verifica di resistenza dell’asta L’asta è sollecitata a presso flessione per effetto della trazione N eccentrica rispetto all’asse di truschinaggio. Nel caso specifico per semplicità di calcolo è possibile verificare l’asta a trazione semplice considerando la sezione depurata di metà dell’ala di ciascun profilato.

Asez  2  Aprof  2 

t l  714mm 2 2

Anet  2  Aprof  2 

e

t l  2  t  d  534mm 2 2

 714  275 0,9  534  430  N t , Rd  min  ,   165,3KN  140 KN verificato 1,25  1,05  Verifica a rifollamento del profilato La resistenza di calcolo a rifollamento è:

Fb, Rd 

k    f tk  d  t

 M2

in cui per i bulloni di bordo in entrambe le direzioni ortogonale e parallela al carico (condizione più gravosa):

 e1 f tb   25 500  ; ;1  min  ; ;1  0,55  3  15 430   3d 0 f t 

  min 

  e 25   k  min  2,8 2  1,7;2,5   min  2,8   1,7;2,5   2,5 15    d0  La compressione esercitata dal bullone sul foro deve essere minore o uguale alla resistenza di calcolo a rifollamento nel profilato

Fb, Ed _ profilato    Ares  24,2KN  Fb, Rd 

2,5  0,55  430  14  6  39,8KN 1,25

verificato

Progetto del fazzoletto con verifica a rifollamento La compressione esercitata dal bullone sul foro deve essere minore o uguale alla resistenza di calcolo a rifollamento nel fazzoletto

Fb, Ed _ fazzoletto  2    Ares  48,4KN  Fb, Rd 

k    f tk  d  t

 M2

Lo spessore minimo che deve avere il fazzoletto è quindi (avendo preso il caso peggiore che si ha per un bullone doppiamente di bordo)

t

Fb, Ed _ fazzoletto   M 2 k    f tk  d



48600  1,25  7,34 2,5  0,55  430  14

Scelgo quindi uno spessore di 8mm

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ESERCITAZIONE N°4

Fb, Ed _ fazzoletto  2    Ares  48,4KN  Fb, Rd  2)

2,5  0,55  430  14  8  52,9 KN 1,25

verificato

Si consideri la struttura costituita dalla trave reticolare in figura, con:

Si consideri la struttura costituita dalla trave reticolare in figura, con: - dimensioni: a = 3 m; - valori di calcolo dei carichi Qd=50 kN; - acciaio da carpenteria S 275 (fyk=275MPa, ftk=430MPa) Si progetti l’asta orizzontale CD impiegando profilati accoppiati a L a lati uguali ed il collegamento nel nodo C, utilizzando due bulloni di classe 6.8 (f yb=480MPa, ftb=600MPa). In particolare si determini la dimensione dei profilati, il diametro dei bulloni e si svolgano per esteso le verifiche relative. Si disegni il nodo C in scala 1:2, con tutte le quote relative, completando il progetto del collegamento delle aste CA e CE che convergono nel nodo.

Scrivendo l’equilibrio delle rotazioni attorno al polo A si ottiene: N cd  a  Qd  a  Qd  a  0 da cui

N cd  100KN (tirante)

Dimensionamento dei bulloni di collegamento dell’asta CD nel nodo C:

Fv , Ed  Fv , Rd 

0,5 f tb Ares

 M2

Ares 

Fv , Ed  M 2 0,5 f tb

100000  1,25 2  2   104,2mm 2 (Avendo considerato 2bulloni) 0,5  600

Prendo bulloni d=16mm per tenere in conto anche la sollecitazione dovuta al momento parassita Dimensionamento dell’asta: Il profilato deve poter avere una foratura di diametro 17mm; Deve rispettare le verifiche di resistenza:

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N Ed  N pl, Rd  N Ed  N u ,Rd 

Asez f yk

Asez 

 M0

0,9 Anet f tk

M2

; Anet



ESERCITAZIONE N°4

100000  1,05  381,8mm 2 275

100000  1,25  323mm 2 ; Asez  323  2  17  6  572mm2 0,9  430

(scelgo un profilato di spessore 6 mm) Inoltre la posizione della foratura deve rispettare la seguente limitazione:

e2 min  1,2d 0  1,2  17  20,4mm

e2 max  4t  40mm  4  6  40  64mm

Scelgo quindi di accoppiare due profilati 60X6:

Asez  691  2  1382mm2 e2  l ala  d foro  60  35  25mm verificato Limitazioni sulle posizioni dei fori:

p1min  2,2d 0  2,2  17  37,4mm

p1max  min 14t ,200mm  84mm

e

Scelgo un passo di 50mm

e1min  1,2d 0  1,2  17  20,4mm

e

e1max  4t  40mm  4  6  40  64mm

Posiziono l’ultimo bullone ad una distanza dal bordo pari a 30 mm

Calcolo del momento parassita e verifica a tranciamento dei bulloni Il momento parassita è dovuto all’eccentricità tra l’asse di truschinaggio e l’asse di applicazione del carico N:

e  35  16,9  18,1

Mp 

N 100 e  1,81  90,5KN  cm 2 2

FN , Ed 

N 100000   25KN ns  nb 22

e

FM P , Ed 

Mp braccio



905  18,1KN 50

FV , Ed  FN , Ed  FM P , Ed  30,8KN 2

2

La forza di taglio totale agente su ciascun bullone deve essere minore o uguale alla resistenza di calcolo a taglio :

Fv, Ed  30,8KN  Fv , Rd 

0,5 f tb Ares

 M2

 37,6 KN

verificato

Verifica di resistenza dell’asta L’asta è sollecitata a presso flessione per effetto della trazione N eccentrica rispetto all’asse di truschinaggio. Nel caso specifico per semplicità di calcolo è possibile verificare l’asta a trazione semplice considerando la sezione depurata di metà dell’ala di ciascun profilato.

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Asez  2  Aprof  2 

t l  1022mm 2 2

ESERCITAZIONE N°4

e

Anet  2  Aprof  2 

t l  2  t  d  818mm 2 2

 1022  275 0,9  818  430  N t , Rd  min  ,   253,2 KN  100 KN verificato 1,25  1,05  Verifica a rifollamento del profilato La resistenza di calcolo a rifollamento è:

Fb, Rd 

k    f tk  d  t

 M2

in cui per i bulloni di bordo in entrambe le direzioni ortogonale e parallela al carico (condizione più gravosa):

 e1 f tb   30 600  ; ;1  min  ; ;1  0,58  3  17 430   3d 0 f t 

  min 

  e 25   k  min  2,8 2  1,7;2,5   min  2,8   1,7;2,5   2,4 17    d0  La compressione esercitata dal bullone sul foro deve essere minore o uguale alla resistenza di calcolo a rifollamento nel profilato

Fb, Ed _ profilato  30,8KN  Fb, Rd 

2,4  0,58  430  16  6  45,9 KN 1,25

verificato

Progetto del fazzoletto La compressione esercitata dal bullone sul foro deve essere minore o uguale alla resistenza di calcolo a rifollamento nel fazzoletto

Fb, Ed _ fazzoletto  2  Fv, Ed  61,6KN  Fb, Rd 

k    f tk  d  t

 M2

Lo spessore minimo che deve avere il fazzoletto è quindi (avendo preso il caso peggiore che si ha per un bullone doppiamente di bordo)

t

Fb, Ed _ fazzoletto   M 2 k    f tk  d



61600  1,25  8mm 2,4  0,58  430  16

Scelgo quindi uno spessore di 9mm

Fb, Ed _ fazzoletto  2  Fv, Ed  60,8KN  Fb, Rd 

2,4  0,58  430  16  9  68,9 KN 1,25

verificato

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3)

ESERCITAZIONE N°4

Si consideri una trave realizzata con un profilato HEB240 sollecitata da un momento rispetto all’asse y Md=100kNm. La trave deve essere collegata all’estremo mediante bullonatura, collegando ciascuna ala a un angolare (vi sarà anche un collegamento per l’anima, ma ipotizziamo che il momento debba essere trasmesso tutto e solo mediante i bulloni d’ala). Quanti bulloni di classe 6.8 (col gambo interamente filettato) occorre disporre per ogni ala?

Il momento flettente MSd viene assorbito da una coppia antioraria Th La forza agente sui bulloni di un’ala vale dunque:

Fv , Ed 

M 10000   416,6 KN h 24

Dimensionamento dei bulloni

Fv , Ed  Fv , Rd  Ares 

Fv , Ed  M 2 0,5  f tb

0,5  f tb Ares

 M2 

416600  1,25  1735,9mm 2 0,5  600

Se adotto bulloni d=22 ne dovrò prevedere un numero pari a:

nb  4)

1735,9  5,7mm 2 303

quindi 6 bulloni su ciascuna ala

Si progetti il nodo trave colonna attraverso due fazzoletti ad L imbullonati come indicato in figura con bulloni classe 5.6. Il pilastro sia costituito da un profilato HEA 240 e la trave da un profilato IPE 300, ambedue di acciaio S 355, quest’ultima, con luce di 10 metri e sottoposta ad un carico di progetto (escluso il peso proprio) Pd= 21 kN/m.

HEA 240

t a p

IPE 300

Calcolo della sollecitazione Il peso proprio della trave è:

Gk  53,8  10 4  78,5  0,422 KN/m Gd  Gk   g  0, 422 1,3  0,55KN / m Dimensionamento dei bulloni: Il taglio agente all’estremità della trave è pari a:  Pd  Gd   L  21  0,55 10 T   108KN 2 2 Utilizzando 4 bulloni avrò una sollecitazione su ciascun bullone collegato all’anima della trave pari a:

Fv , Ed 

T 108000   13,5KN nb  ns 42

Quindi saranno necessari bulloni con ciascuno un’area resistente almeno pari a:

Ares 

Fv , Ed  M 2 0,6 f tb



13500  1,25  56,25mm 2 0,6  500

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ESERCITAZIONE N°4

Dovendo tenere conto anche della sollecitazione dovuta al momento parassita prenderò dei bulloni di diametro d=14mm Dimensionamento delle squadrette: per realizzare le squadrette utilizzo dei profilati a l a lati uguali in cui è possibile realizzare fori di diametro 15 mm e in cui siano rispettare le limitazioni geometriche sul posizionamento dei fori. Scegliendo dei profilati 55X6 realizzati con acciaio S275 avrò:

e2 min  1,2d 0  1,2  15  18mm e2  55  31  24mm verificata

e2 max  4t  40mm  4  6  40  64mm

Limitazioni sulle posizioni dei fori:

p1 min  2,2d 0  2,2  15  33mm

p1max  min 14t ,200mm  84mm

e

Scelgo un passo di 40 mm

e1min  1,2d 0  1,2  15  18mm

e

e1max  4t  40mm  4  6  40  64mm

Posiziono l’ultimo bullone ad una distanza dal bordo pari a 30 mm Calcolo del momento parassita e verifica della bullonatura: il momento parassita è circa uguale sia nelle bullonature di collegamento con i pilastri, sia nella bullonatura di collegamento con la trave. Prendiamo in considerazione questa ultima in cui è leggermente maggiore. a 7,5 e  f sq  HEA240  31   34,75mm 2 2 T 108 Mp  e   3, 47  187, 4 KN  cm 2 2

FT , Ed 

T

2  108000  13,5KN n s  nb 24

FM P , Ed 

Mp

yb _ max 

nb

y

2

e

1874 (20  602  202  602 ) 2

60  14 KN

b

i 1

FV , Ed  FT , Ed  FM P , Ed  19,5KN 2

2

La forza di taglio totale agente su ciascun bullone deve essere minore o uguale alla resistenza di calcolo a taglio :

Fv, Ed  19,5KN  Fv , Rd 

0,6 f tb Ares

 M2

 27,6 KN

verificato

Verifica a rifollamento del profilato Il profilato maggiormente sollecitato è la trave IPE in cui agisce il momento parassita prima calcolato e il taglio scaricato. Considerati i bulloni di bordo in entrambe le direzioni ortogonale e parallela al carico (condizione più gravosa):

 e1 f tb   30 500  ; ;1  min  ; ;1  0,66  3  15 510   3d 0 f t 

  min 

  e 24   k  min  2,8 2  1,7;2,5   min  2,8   1,7;2,5   2,5 15    d0 

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ESERCITAZIONE N°4

La compressione esercitata dal bullone sul foro deve essere minore o uguale alla resistenza di calcolo a rifollamento nel profilato

Fb, Ed _ IPE  Fv, Ed  2  39KN  Fb, Rd 

2,5  0,66  510  14  6  56,5KN 1,25

verificato

Verifica a rifollamento delle squadrette

Fb, Ed _ sq  Fv, Ed  19,5KN  Fb, Rd 

k    f tk  d  t

 M2



2,5  0,66  430  14  6  47,6 1,25

Disegno delle squadrette

5)

Si verifichi il nodo trave colonna considerando un’unione flangiata realizzata mediante 8 bulloni classe 6.8 di diametro d=27 mm ed una flangia di acciaio S 355 di dimensioni 600*200*12 mm (vedi figura a dx). La flangia è unita alla trave con saldature aventi sezione trasversale di raggio 8mm. Il nodo è sollecitato da un momento Md=179.9 kNm e da un taglio Td=107.9 kN. Il pilastro è costituito da un profilato HEA 240 e la trave da un profilato IPE 300, ambedue di acciaio S 355.

L’immagine 3D è solo indicativa della collocazione degli elementi in una unione flangiata M=179.9 KN/m T=107.95 KN 2 d=27 mm → Ab=459 mm Verifica delle limitazioni sulle posizioni dei fori In direzione parallela al carico:

d 0  27  1,5  28,5mm e1min  1,2d 0  1,2  28,5  34,2mm 600  300 e1   75mm verificato 4

e

e1 max  4t  40mm  4  12  40  88mm

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ESERCITAZIONE N°4

p1min  2,2d 0  2,2  28,5  62,7mm verificato p1  2  75  150mm

p1max  min 14t;200mm  168mm

e

In direzione ortogonale al carico:

e2 min  1,2d 0  1,2  28,5  34,2mm 200  115 e2   42,5mm verificato 2 p2 min  2,4d 0  2,4  28,5  68,4mm verificato p2  115mm

e2 max  4t  40mm  4  12  40  88mm

e

p2 max  min 14t;200mm  168mm

e

Verifica della bullonatura I bulloni dell’unione flangiata sono sollecitati sia a trazione per effetto del momento sia a taglio

T 107,95   13,5KN nb  ns 8 1 M 179900  y max   525  100 KN 2 2 2  75  225 2  375 2  525 2  yi

Fv , Ed 

Ft , Ed





La resistenza di calcolo a taglio dei bulloni (classe 6.8) è:

Fv , Rd 

0,5 f tb Ares

 M2



0,5  600  459  110,2 KN 1,25

La resistenza di calcolo a trazione è:

Ft , Rd 

0,9 f tb Ares

 M2



0,9  600  459  198,3KN 1,25

Nel caso di presenza combinata di trazione e taglio la seguente verifica deve essere soddisfatta

Fv , Ed Fv , Rd



Ft , Ed 1,4  Ft , Rd

 1,

13,5 100   0,12  0,36  1 110,2 1,4  198,3

verificata

Con la limitazione che:

Ft , Ed Ft , Rd

1

soddisfatta

Verifica a rifollamento della flangia Considero la condizione più gravosa che si ha nella flangia per effetto dell’azione di un bullone di bordo nelle due direzioni, ortogonale e parallela all’azione di taglio esercitata dalla trave:

 e1 f tb   75 600  ; ;1  min  ; ;1  0,87  3  28,5 510   3d 0 f t    e 42,5   k  min  2,8 2  1,7;2,5   min  2,8   1,7;2,5   2,5 d0 28,5    

  min 

Fv, Ed  13,5KN  Fb, Rd 

k    f tk  d  t

 M2



2,5  0,87  510  27  12  287,5KN verificato 1,25

Verifica a punzonamento della flangia la sollecitazione di compressione che esercita la testa del bullone sulla flangia deve essere inferiore alla resistenza a punzonamento di questa:

Ft , Ed  100KN  B p , Rd 

0,6d m t p f tk

 M2



0,6    41  12  510  378,2 KN verifica 1,25

Verifica della saldatura: Si ipotizza che la sollecitazione flettente sia completamente assorbita dalle saldature sulle ali e quella tagliante da quelle sull’anima dall’anima del profilato.

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Sulle saldature delle ali avremmo quindi delle sollecitazioni normali alla sezione di gola la cui altezza è pari a:

ag  | 

r  2 8 2   5,6mm 2 2

179900000 h 300   407,5MPa ag  l  ag   l  a  2  r  5, 6 150  5, 6  150  7,1  2 15  M

ftk 510 verificato   453MPa   M 2 0,9 1, 25 Nella saldatura sull’anima avremo invece delle sollecitazioni di taglio parallele alla lunghezza della saldatura:  |  407,3MPa 

 // 

T 107950   38,8MPa 2  a g  h1 5,6  248,6

3 //  3  77,6 2  67,2MPa  589,9MPa verificato 2

6)

La capriata reticolare rappresentata in figura è sollecitata con delle forze (valori di progetto) Pd=140kN applicate ai nodi. Gli elementi verticali (aste tese) della struttura sono realizzati con piatti accoppiati. Trascurando il peso proprio della struttura , ed ipotizzando di utilizzare acciaio S 275 svolgere le seguenti analisi: a) determinare gli sforzi nelle aste 3 e 7 della struttura b) progettare l’asta n°7 mediante due piatti accoppiati ed il collegamento bullonato della stessa nel nodo A

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Dimensionamento del collegamento dell’asta 7 nel nodo A: Scelgo bulloni di classe 6.8.

Fv , Ed  Fv , Rd 

0,5 f tb Ares

Ares 

 M2

Fv , Ed  M 2 0,5 f tb

280000  1,25 2   583,3mm 2 0,5  600

Posso utilizzare 3 bulloni d=20mm

Ares  3  245  735m 2 Dimensionamento dell’asta 7: I piatti a differenza degli altri profilati non hanno dimensioni standard

N t , Ed  N pl, Rd  N Ed  N u ,Rd 

Af yk

 M0

0,9 Anet f tk

M2

A

Anet 

N t , Ed  M 0 f yk

N u , Rd  M 2





0,9 f tk

280000  1,05  1069mm 2 275

280000  1,25  904,4mm 2 0,9  430

A  904,4  2  21  7  1198,4mm2 (scelgo dei piatti di spessore 7 mm)

1198,4 l

7

2  85,6mm

Inoltre la posizione della foratura deve rispettare la seguente limitazione:

e2 min  1,2d 0  1,2  21  25,2mm

e2 max  4t  40mm  4  7  40  68mm

Scelgo di accoppiare due piatti 100X7:

A  100  7  2  1400mm2 Posiziono la bullonatura al centro del profilato

e2 

l  50mm verificato 2

Limitazioni sulle posizioni dei fori:

p1min  2,2d 0  2,2  21  46,2mm

e

p1max  min 14t ,200mm  98mm

Scelgo un passo di 55mm

e1min  1,2d 0  1,2  21  25,2mm

e

e1max  4t  40mm  4  7  40  68mm

Posiziono l’ultimo bullone ad una distanza dal bordo pari a 35 mm Verifica a rifollamento del profilato Il taglio esercitato da ciascun bullone sul foro di ciascun piatto è:

Fv , Ed 

Nn 280   46,7 KN n s  nb 2  3

in cui per i bulloni di bordo in entrambe le direzioni ortogonale e parallela al carico (condizione più gravosa):

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 e1 f tb   35 600  ; ;1  min  ; ;1  0,55 3 d f 3  21 430    0 t 

  min 

  e 50   k  min  2,8 2  1,7;2,5   min  2,8   1,7;2,5   2,5 15    d0  La compressione esercitata dal bullone sul foro deve essere minore o uguale alla resistenza di calcolo a rifollamento nel profilato

Fb, Ed _ profilato  46,7 KN  Fb, Rd 

2,5  0,55  430  20  7  66,2 KN 1,25

verificato

Progetto del fazzoletto La compressione esercitata dal bullone sul foro deve essere minore o uguale alla resistenza di calcolo a rifollamento nel fazzoletto

Fb, Ed _ fazzoletto  2  Fv, Ed  93,4KN  Fb, Rd Lo spessore minimo che deve avere il fazzoletto è quindi (avendo preso il caso peggiore che si ha per un bullone doppiamente di bordo)

t

Fb, Ed _ fazzoletto   M 2 k    f tk  d



93400  1,25  9,9mm 2,5  0,55  430  20

Scelgo uno spessore di 12mm

Fb, Ed _ fazzoletto  93,4KN  Fb, Rd 

2,5  0,55  430  20  12  113,5KN 1,25

verificato