Modelo de Memoria de Calculo de Instalaciones Sanitarias Segun Is (Autoguardado)

 

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Modelo de Memoria de Cálculo de Instalaciones Sanitarias según IS.010 Instalaciones sanitarias (Universidad Nacional Pedro Ruiz Gallo)

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INSTALACIONES SANITARIAS DE VIVIENDA MULTFAMILIAR 

UNPRG

UNIVERSIDAD NACIONAL PEDRO RUIZ GALLO FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL, C IVIL, SISTEMAS Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL PROFESIONAL DE INGENIERIA CIVIL INSTALACIONES SANITARIAS PROYECTO: "AMPLIACION Y REMODELACIÓN DE VIVIENDA MULTIFAMILIAR"

 

MEMORIA  DE  CALCULO:  INSTALACIONES  SANITARIAS 

RESPONSABLE UBICACIÓN PROPIETARIO FECHA

:……………………………………………… :……………………………………………… :……………………………………………… :……………………………………………… :………………………………………………

1. CONSUMO PROBABLE DE AGUA En concordancia con el Reglamento Nacional de Edificaciones - Normas Sanitarias en Edificaciones IS.010, para establecie estab leciemient mientos os del tipo de Vivienda Multifamiliar , tendrán una dotación de agua potable de acuerdo a los siguientes consumos.

1.1. DOTACIÓN Por tratarse de una Edificación del tipo de Edificios multifamiliares, el parámetro a tomar en cuenta es el número de dormitorios de cada departamento, estableciendo lo siguiente:

TABLA CON LA DOTACION PARA EDIFICIOS MULTIFAMILIAR

1° Nivel 2° Nivel 3° Nivel 4° Nivel

N° Dormitorios por departamento 4 3 3 3

N° de departamentos

Dotación por departamento L/d

1 2 2 2

1350 1200 1200 1200

DOTACION TOTAL DE LA VIVIENDA MULTIFAMILIAR =

Dotación por nivel 1350 L/d 2400 L/d 2400 L/d 2400 L/d

8550

l/d

1.2. SISTEMA DE ALMACENAMIENTO Y REGULACION Con la finalidad de absorber las variaciones de consumo, continuidad y regulación del servicio de agua fría en la edificación, se ha proyectado el uso de una Cisterna y su correspondiente sistema de Tanque Elevado, que operan de acuerdo a la demanda de agua de los usuarios:

A. VOLUMEN DE CISTERNA Y TANQUE ELEVADO La construcción de la Cisterna estará diseñada en combinación con la bomba de elevación y el Tanque Elevado,cuya capacidad estará calculada en función de la dotación diaria

VOL. DE CISTERNA = 3/4 x Dotación diaria total 

Para el cálculo del Volumen del Tanque Elevado, debemos de tener en cuenta que dicho volumen no debe de ser menor a 1/3 del Volumen de la Cisterna, Cisterna, según R.N.E. (acapite *2.4. Almacenamiento y Regulación - Agua Fría). VOL. DE TANQUE = 1/3 x VOLUMEN DE CISTERNA

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INSTALACIONES SANITARIAS DE VIVIENDA MULTFAMILIAR  INSTALACIONES SA NITARIAS

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9

 

Tenemos así: Vc = Te =

3*Dot *Dotac ació ión n di diar aria ia/4 /4 = 1*Vc/3 =

6413 lts/dia 2138 lts/dia

(Asumimoss 1 tanque elevado de 2500 litros) (Asumimo

B. CAUDAL DE LLENADO (Cisterna) 2 horas

Q LLLL =

C. DIAMETRO DEL TUBO DE REBOSE (Cisterna)

Q LL LL =

TLL =

Dotación total diaria /(TLL*3600)

1.19 lps

Según la norma IS 010 Indica que el diámetro de rebose se calculará hidraulicamente, no debiendo ser menor que los indicados en la siguiente tabla

Ørebose  =

 

75 mm

D. DIMENSIONES HIDRÁULICAS DE LA CISTERNA C ISTERNA

De acuerdo al libro "Instalaciones sanitarias" de Jorge Ortiz, para el caso de edificios de hasta

4 pisos recomienda una relación Ancho: Largo de 1:2, y para una profundidad no mayor de 2 o 2.5m

Vc =

6413 lts/dia Hu =

 Asumiendo: L

Luego: AREA : AxL=

=

=  

6.41

m3

1.20 m

2A

5.34 m² 5.34 m²

L²/2 = 5.34 m² L = 3.27m A = 1.63m

D. DIMENSIONES DEL TANQUE ELEVADO UBICACIÓN

DIMENSIONES FINALES  A= 1.65m 3.30m L= H=Hu+H 1.65m

Debe ubicarse en la parte más alta del edificio, y debe armonizar con todo el conjunto arquitectonico De preferencia debe estar en el mismo plano de la cisterna para que sea más económico.

DISEÑO Debido a que en el mercado existen tanques prefabricados, se optó por uno de capacidad igual a 2.5 m2.

1.3. MÁXIMA DEMANDA SIMULTÁNEA SIMULTÁNEA Caudal de máxima demanda simultánea (Qmds) El sistema de abstecimiento de Agua Potable más adecuado para la construcción de la edificación, será con el Sistema Indirecto Cisterna, Tanque Elevado y su correspondiente Equipo de Bombeo. La distribución de agua a los servicios será por presurización desde el referido tanque.

 

El cálculo Hidraúlico Hidraúlico para el diseño de las tubería tuberías s de distribuc distribución ión se realizará realizará mediente el Métod Método o de Hunter.

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(Según el Anexo N° 1 de la Norma IS.010 -Instalaciones Sanitarias del R.N.E.)

Anexo N° 1 UNIDADES DE GASTO PARA EL CÁLCULO DE LAS TUBERÍAS DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA EN LOS EDIFICIOS (APARATOS DE USO PRIVADO)

Aparato Sanitari o

Ti po Con Tanque - Descarga reducida Con Tanque C/ Válvula semiautomática y automática C/ Válvula semiaut. y autom. autom. descarga reduc reducida ida Con Tanque C/ Válvula semiautomática y automática C/ Válvula semiaut. y autom. autom. descarga reduc reducida ida Múltiple(por m)

Inodoro Inodoro Inodoro Inodoro Bidé Lavatorio Lavadero Ducha Tina Urinario Urinario Urinario Urinario

Total

Agua Fría

1.5 3 6 3 1 1 3 2 2 3 5 2.5 3

1.5 3 6 3 0.75 0.75 2 1.5 1.5 3 5 2.5 3

Agua Calien te 0.75 0.75 2 1.5 1.5 -

Se tomará en cuenta: Inodoro Lavadero Ducha

3 U.H. 3 U.H. 2 U.H.

Urinario Lavatorio

3 U.H. 1 U.H.

CANTIDAD DE UH PARA DEPARTAMENTO (1° PISO) 1

SH-1 LAVATOR IO INODORO DUCHA URINARIO SUMA

1 UH

1

Nº MEDIO BAÑO

1 UH

LAVATORI O

3 UH 2 UH

INODORO

1 U H 3

6 UH

9 UH 2

Nº LAVADEROS LAVADERO

LAVATOR IO INODORO DUCHA SUMA

3 UH 2 UH 3 UH

1

SH-2

3 UH

TOTAL UH

25 UH

(DEPARTAMENTO 1° PISO)

CANTIDAD DE UH PARA DEPARTAMENTO (2°,3°Y 4° PISO) Nº BAÑOS COMPLETOS LAVATOR IO INODORO DUCHA SUMA

2

Nº LAVADEROS LAVADERO

1 UH

3

3 UH

3 UH 2 UH

6 UH TOTAL UH Nº DE DPTOS

21 UH UH TOTAL

(POR DPTO 2°,3° Y 4° PISO)

 

PRIMER NIVEL

1

25 UH

(PARA TODO EL EDIFICIO)

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(Según el Anexo N° 3 de la Norma IS.010 -Instalaciones Sanitarias del R.N.E., Gastos probables para la aplicación del método de Hunter) GASTOS GAS TOS PRO PROBAB BABLES LES PAR PARA A APL APLIC ICACI ACIÓN ÓN DEL DE L MÉT MÉTODO ODO DE HU HUNTE NTER R    S    E    D    A    D      N    U    E    D    °    N

   S    E    D    A    D      N    U    E    D    °    N

GASTO PROBABLE

3 4 5

6

7

8

9

10

12

T A  N Q U E

0.1 2 0.1 6 0.2 3 0.2 5 0.2 8 0.2 9 0.3 2 0.4 3 0.3 8

VA LV UL A

-

1. 0 6 1. 1

GASTO PROBABLE

VA LV UL A

3 6

T A  N Q U E

0.8 5

1. 6 7

1 3 0

1. 9 1

2.8 0

3 8

0.8 8

1 4 0

1. 9 8

2.8 5

4 0

0.9 1

1 5 0

2. 0 6

2.9 5

4 2

0.9 5

1 6 0

2. 1 4

3.0 4

4 4

1.0 0

3.1 2

1.0 3

1 7 0 1 8 0

2. 2 2

4 6

1. 7 0 1. 7 4 1. 7 8 1. 8 2 1. 8 4

2. 2 9

3.2 0

4 8

1.0 9

1 9 0

2. 3 7

3.2 5

5 0

1.1 3

2 0 0

2. 4 5

3.3 6

0. 9 0 0. 9 4 0. 9 7 1. 0 0 1. 0 3

   S    E    D    A    D      N    U

GASTO PROBABLE

   E    D    °    N

1. 9 2 1. 9 7

T A  N Q U E

GAST O PROBA BLE

   S    E    D    A    D      N    U    E    D    °    N

VA LV UL A

38 0 39 0 40 0 42 0 44 0 46 0 48 0 50 0

T A  N Q U E

VA LV L UA

3. 6 7 3. 8 3 3. 9 7 4. 1 2 4. 2

4. 4 6 4. 6 0 4. 7 2 4. 8 4 4. 9

7 4. 4 2 4. 5 7

6 5. 0 8 5. 2 0

4. 7 1

5. 3 1

2. 3.4 2 1.1 2. 5 Para obtener el Gasto Probable, se llevará el valor obtenido como Unidades Totales Hunter a las tablas del Anexo N° 3 de la Norma IS.10 - Instalaciones Sanitarias del R.N.P., entonces: Interpolando Valores:

N° de Unidades

Gasto Probable

150 151 UH 160

2.06 x 2.14

160 - 150 151

x

= - 150   10 1 X=

Q mds mds =

Por lo tanto :

2.14 - 2.06

=

x

- 2.06

0.08 - 2.06

2.07

2.07 L/s

1.4. EQUIPO DE BOMBEO A. CAUDAL DE BOMBEO (QB) Caudal de agua necesario para llenar el Tanque elevado en dos horas o para suplir la M.D.S. en lt/s.

QB = Vtanque / Tiempo de llenado Volumen tanque elevado

= 2500.00 L L//s

Tiempo de llenado

= 2h

(según R.N.E.)

 

INSTALACIONES SANITARIAS

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12

 

QB =

2500.00 L/s

QB = QB =

/ 2h

0.35 lt/s

Q = 2.07 lt/s

0.35 lt/s

Qmds = 2.07 lt/s

(Se escoge el mayor)

B. DIAMETRO DE IMPULSIÓN Y DIÁMETRO DE SUCCIÓN Se determina en función del Qb, en pulgadas según el IS.010 Anexo N°5, diámetros de las tuberías de impulsión. Para la tubería de succión se toma el diámetro inmediatamente superior al de la tubería de impulsión.

 

ANEXO Nº 5. NORMA IS 0.10

Según el Qb tenemos:  

40 mm

 

50 mm

Øimpulsion = (s (se e esco escoge ge el in inme medi diat ato o su supe peri rior or))

Øsuccion=

C. CÁLCULO DE LA ALTURA DINÁMICA TOTAL (ADT)  

   =  +  +  +  +  +  +  

Con ayuda del "ESQUEMA ADT", ubicado en los ANEXOS , determinamos los valores de cada uno de los sumandos indicados Hs: Hs: Long Longit itud ud vert vertic ical al de la tu tube berí ría ad de es suc ucci ción ón Hi Hi:: Lo Long ngit itud ud ve vert rtic ical al de la tu tube berí ría a de impulsión hfs:: hfs Pér Pérdid dida a de car carga ga p por or ffric ricció ción n en la ttube ubería ría de succ succió ión n hls: hls: Pér Pérdid dida a lloca ocall por por acc acceso esorio rios se en n lla a ttube ubería ría de suc succió ción n hf hfi: i: Pé Pérd rdid ida a de carg carga ap por or fr fric icci ción ón e en n la la tub tuber ería ía de im impu puls lsió ión n hli: hli: Pé Pérd rdid ida a lo loca call p por or a acc cces esor orio ios s en la tu tube berí ría a de impul impulsió sión n Ps: Presión Presión d de e sal salida ida de a agua gua e en n tanq tanque ue elevado de 2 m

Altura libre en la cisterna   + h libre =

0.45 m

Altura de Succion Hs =

1.35 m

0.20 m

 

INSTALACIONES SA NITARIAS

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13

 

Altura de Impulsion

Hi =

16.65 m

Perdida de carga por Succión ℎ + ℎ =   + 

Ca

Descripci

ø

Lequiv.

Lequiv

nt.1 3 1

Canon astilla Codo 90º Tee

(pulg.) 2 2 2

13(m) .841 2.043 4.091 Total

total 13 .841 6.129 4.091

24.06 *Para la la obtención de las longitudes equivalentes usar la tabla 1, de los ANEXOS

Lreal. (m)

2.93 m C=

Ss =

hfs =

150

QB =

2.07 lps

21.36º/oo

0.58 m

Perdida de carga por Impulsion Ca Descripci ø ℎ + ℎ =   +  nt. on (pulg.) 2 Tee 1 .5 Check 1 .5 2 2 Compuert 1 .5 a Codo 90º 1 .5 6

Lequiv. (m) 3.109 4.318 0.328 1.554 Total

C=

h =

24.83 m

31.89 m

Lreal. (m)

Si =

Lequiv total 6.218 8.636 0.656 9.324

150

QB =

2.07 lps

86.70º/oo

4.92 m

Luego:  

 =  +  +  +  +  +  +  

 ADT =



25.49 m





Ps =

Ps >=2.00m 2.00m

Se adopta:

ADT =

25.50 m

D. POTENCIA DE LA BOMBA  =

 ∗ 

75 

POT =

Se adopta  de e la bomba = Potencia d

n=

0.60

1.17 HP

1.50 HP

INSTALACIONES SANITARIAS

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14

 

1.4. TUBERÍA DE ALIMENTACIÓN (RED PÚBLICA A CISTERNA)

a. Presión mínima de la red pública

PM

=

b. Presión mínima de agua a la salida de la cisterna

Ps

=

Desnivel entre la red pública y el punto de c. entrega de la cisterna

HT

=

d. Logitud de la red pública hasta la cisterna e. Tiempo de llenado de la cisterna

L TLL

= =

=

f. Volumen de la cisterna

Vc

= g.  Accesorios a utilizar  Llave de paso Válvula compuerta Tee Codos de 90 °

1 1 1 4

20 lb/pulg2 2 m 0 .2 m 7.75 4 horas

14400 seg.

6.41 m3

und und und und

A. CALCULO DE GASTO DE ENTRADA  =  Q=

0.445 l/s

B. CALCULO DE LA CARGA DISPONIBLE  =  − Ps − HT

Donde: HT: desnivel entre la red publica y la cisterna Ps: Presión de salida PM: Presión en la matriz Despejando Despejand o H y reemplanzando valores tenemos: H= 20 lb/pulg2 H= 16.9 lb/pulg2

-

2.84 lb/pulg2

-

0.284 lb/pulg2

C. SELECCIÓN DEL MEDIDOR  Siendo la máxima pérdida de carga del medidor el 50% de la carga disponible, se tiene Hf medidor= 0.5 x 16.88 = 8.438 lb/pulg2 Utilizando tabla para encontrar la perdida de carga en el medidor  DIAMETR O 5/8" 3/4" 1"

PERDIDA DE CARGA 10. lib/pul 5 g2 3 .8 lib/pul g2 1 .7 lib/pul g2

PERDIDA DE CARGA EN EL MEDIDOR 7.15 m

2.660 m 1.18 m

Por lo tanto seleccionamos el medidor de

Diámetro del medidor = 3/4"

Verificación de la velocidad V = 4*Q/(π*D^2) V = 1.56 m/s

Cumple V ≤ 2.20 m/s

C. SELECCIÓN DEL DIÁMETRO DE LA TUBERÍA DE ALIMENTACIÓN Como el medidor ocasiona una pérdida de carga de 3.8 lib/pulg2, la nueva carga disponible será: H= 16.9

lb/pulg2

-

3.8 lb/pulg2

=

13.1 lb/pulg2

 

Para diámetro de tuberia de alimentación de cisterna, c isterna, se asume un diametro mayor.  Asumiendo para la tubería de alimentación alimentación un diámetro de: 1 "= 0.0254 m

INSTALACIONES SA NITARIAS

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15

 

Can t. 1

Descripci on Válvula de paso

ø (pulg.)

1

Válvula compuerta

1

1

Tee

1

1

Codos de 90 ° 4 Luego la longitud total es: Longitud de tuberia Longitud de accesorios Total

1

Lequiv. (m) 0.2 16 0 .2 16 2.0 45 Total 1.0

Lequiv total 0.216 0.216 2.045 4.092 0.477

7.75 m 7.05 m 14.80 m

Cálculo de S mediante Hanzen Williams Q=0.2785*C *(D^2.64)*(S^0.54) S = 0.03897

hf = S*LT= 0.576583 m Verificando con la altura disponible 0.576583 m

1.5.

≤

9.208 m

OK

DiámDE etro de tub. de alimentación TUBERÍAS DISTRIBUCIÓN

1"

Para el cálculo del diámetro de las tuberías de distribución, la velocidad mínima será de 0.60 m/s y la velocidad máxima según la siguiente tabla. Caudales de acuerdo a diámetros:

DIAMETRO (mm)

Velocidad máxima (m/s)

15 (1/2") 20 (3/4")

1.90 2.20

25 (1") 32 (1 1/4")

2.48

φ(m m)

φ( m)

2.85 1

40 y mayores (1 /2" y mayores)

3.00

 A( m2)

= 1/2"

V

= 1.9 m/s

Qd

= 0.34 lt/s

3/4"

1"

1 1/4"

1 1/2 "

15

20

25

32

40

0.01 5

0.02 0

0.025

0.0 32

0.0 40

0.00 02

0.00 03

0.0005

0.00 08

0.0 013

0.00 03

0.00 07

0.0012

0.00 23

0.0 038

0.33 58

0.69 12

1.2173 672

2.2 92

3.7 7

Qm ax Qd (l/s)

D

1/2"

Entonces se cumplirá que Qd > Qp , Qp =

0.12 lt/s

Qd = 0.34 lt/s Por lo tanto el

Q = 0.34 lt/s

Diámetro de las tuberías de distribución es

INSTALACIONES SANITARIAS

= 1/2"

ING. CIVIL - FICSA

16

 

1.6.

CÁLCULO DE LOS ALIMENTADORES DE AGUA EN UN SISTEMA INDIRECTO I NDIRECTO En primer lugar se procedió a realizar el isométrico de las instalaciones de agua fría, seguidamente colocamos a colocar las unidades HUNTER con la siguiente tabla:

UNIDADES DE GASTO PARA EL CÁLCULO DE LAS TUBERÍAS DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA EN LOS E EDIFICIOS DIFICIOS (APARATOS DE USO PRIVADO)

Apara to Sanitar  io

Ti po

Total

Agua Fría

a Agu Calien te

1.5 3

1.5 3

-

Inodoro Inodoro

Con Tanque - Descarga reducida Con Tanque

Inodoro

C/ Válvula semiautomática y automática

6

6

-

Inodoro

C/ Válvula semiaut. y autom. autom. descarga reduc reducida ida

3

3

-

Bidé

-

1

0.75

0.75

Lavatorio

-

1

0.75

0.75

Lavadero

-

3

2

Ducha

-

2

1.5

1.5

Tina

-

2

1.5

1.5

Urinario

Con Tanque

3

3

-

Urinario

C/ Válvula semiautomática y automática

5

5

-

Urinario Urinario

C/ Válvula semiaut. y autom autom.. descarga reduc reducida ida Múltiple(por m)

2.5 3

2.5 3

-

2

NOTA: Revisar los planos del isométrico Se reduce a calcular la presión de salidas mínimas en el punto de consumo más desfavorable. De acuerdo al RNE en el diseño de los diámetros de la tubería hay que q ue hacerlo en función de la velocidad teniendo que ser como mínimo 0.6 m/s y los máximos de acuerdo a la tabla siguiente:

DIAMETRO (mm)

Velocidad máxima (m/s)

15 (1/2") 20 (3/4")

1.90 2.20

25 (1")

2.48

1

32 (1 /4")

2.85

40 y mayores (1 1 /2" y mayores)

3.00

Con ayuda del isométrico del trazo de tuberías, el cual se adjunta a continuación analizaremos el punto más desfavorable, así tenemos: El punto más desfavorable se encuentra en el alimentador "B", siendo el punto

Cálcul Cál culo o de la gradi gra dient ente e hidráu hid ráulilica ca (pend (pe ndien iente te máxima máx ima)) Conside sidera rand ndo o una presión de salida mínim nima de 5 lb/p b/pulg2 =  Altura disponible

hd=

Longitud equivalente

Le =

1.5+2.4+2.8-3.5= 27.06 x1.20=

Luego:

Smax=

hd / Le =

0.0985

m /m

3.5 m 3.2 m 32.5 m

H

 

INSTALACIONES SA NITARIAS

ING. CIVIL CIVIL - FICSA

17

 

h f =

  10.653 ∙ L

Ch

1.852

∙D

4.871

∙Q

1.852

TRAMO A-B Q=

0.00034

Smáx Le=

m^3/s

Asumiendo un diámetro que no sobrepasa

5.7

m

Ø= 1/2 "=0.0127 m

hf  =  =10.653 ¿ ¿

TRAMO B-C Q= 0 0..000203

m^3/ s 0.63 0.54 Le= = 0.851 xAxCx .65 Q R m  x S

 Asumiendo un diámetro que no sobrepasa Smáx Ø= 1/2 "=0.0127 2

Q= 0.85 x

 π ( 0.0127 ) 4

 x 100 x

  0.0127

0.63

 x

4

 7.8

0.54

5.7

 

hf  =  =10.653 ¿ ¿

TRAMO C-D Q= 0.00021 Le=

9.80

m^3/ s m

 Asumiendo un diámetro que no sobrepasa sobrepasa Smáx Ø= 1/2 "=0.0127 0.63

Q= 0.85 xAxCx R

 x S

0.54

2

Q= 0.85 x

  π ( 0.0127 ) 4

 x 100 x

  0.0127

=0.00021

hf  =  =10.653 ¿ ¿

4

0.63

 x

 0.87 1.65

0.54

 

TRAMO C-D Q= 0 0..000126 Le=

m^3/ s m

4 .2

Q= 0.85 xAxCx R

 Asumiendo un diámetro que no sobrepasa sobrepasa Smáx Ø= 1/2 "=0.0127 m

0.63

 x S

0.54

Q = 0.85 x  π ( 0.0127 )  x 100 x   0.0127 2

0.63

4

4

 x  5,49

0.54

9.8

hf   = =10.653 ¿ ¿

TRAMO E-F E-F Q=0.0000753 Le=

m^3/ s m

1

Q = 0.85 xAxCx R

 Asumiendo un diámetro que no sobrepasa sobrepasa Smáx Ø= 1/2 "=0.0127 m

0.63

 x S

0.54

2

Q= 0.85 x

 π ( 0.0127 ) 4

 x 100 x

  0.0127

0.63

 x

4

 0.91

0.54

4.2

hf  =  =10.653 ¿ ¿

TRAMO F-G Q=0.0000176 Le=

m s ^3 / m

0 .8

 Asumiendo un diámetro que no sobrepasa sobrepasa Smáx Ø= 1/2 "=0.0127 m

TRAMO GG-H H 0.63 0.54 R^3/  x S  Asumiendo un diámetro que no sobrepasa Q= Q0= .00.85 0001 xAxCxm Le=

1.35

s m

Q = 0.85 x

Q= 0.85 xAxCx R

0.63

 x S

Smáx Ø= )2 1/2 "=0.0127 m 0.63   π ( 0.0127

 x 100 x

4

0.54

  0.0127 4

 x

 0.084

0.54

5.7

2

0.63 0.54  π ( 0.0127 ) hf  = ¿¿  =10.653   0.0127  0.0045  x 100 x Q= 0.85 x  x

4

4

=0.00001

hf   = =10.653 ¿ ¿

TRAMO GG-H H

0.8

Q= 0.00001

m^3/

Asumiendo un diámetro que no sobrepasa

 

Q= 0.85 xAxCx R

0.63

 x S

0.54

2

Q= 0.85 x

 π ( 0.0127 ) 4

 x 100 x

  0.0127

0.63

 x

4

 0.00269

0.54

0.8

=0.00001

hf  =  =10.653 ¿ ¿

Cálc Cá lcul ulo o de pres pr esio ione ness en otro ot ross pu punt ntos os Nos auxiliaremos del esquema de alimentadores de agua

TRAMO A-I

UH=

25

 Altura disponible = Presión en A + Altura entrepisos -Ps hd= 3.32 + 15 3.5 = Longitud equivalente =

14.82 41.6

m m

Luego:

Smax=

hd / Le =

Q=

0.64

l/s

Le

41.6

m

0.3566

Asumiendo un diámetro que no sobrepasa Smáx Ø= 1 "

hf real =

0.071

Sreal

m /m

2.9500

m

=

Presión en I: PI=  Altura estática = V=

0.81

-

hf   AI

11.87

m

m/s

INSTALACIONES SANITARIAS

ING. CIVIL - FICSA

20

 

TRAMO CM

UH=

42

 Altura disponible = Presión en C+ Altura entrepisos entrepisos -Ps hd=

5.95

+

2.8

-

3.5 =

5.25 3.36

Longitud equivalente =

m m

Luego:

Smax= Q= Le =

0.95 3.36

hd / Le =

l/s m

1.5634

m /m

 Asumiendo un diámetro que no sobrepasa Smáx Ø=

1 1/4 "

1.72 × 1.85 × 103  = 1.85 × 4.87

ℎ  = 

Sreal = 0.050

Presión en M PM=  Altura estática

hf real =

0.77

TRAMO MN

m

hf   AM =

-

4.34 V=

0.1671

m

m/s

UH=

21

 Altura disponible = Presión en C+ Altura entrepisos entrepisos -Ps hd=

5.95

+

5.6

-

3.5 = 8.05 6.72

Longitud equivalente =

m m

Luego:

Smax= Q= Le =

0.56 6.72

hd / Le =

l/s m

1.1984

m /m

 Asumiendo un diámetro que no sobrepasa Smáx Ø=

1

"

1.72 × 1.85 × 103  = 1.85 × 4.87 Sreal

ℎ  = 

= 0.055

Presión en N PN=  Altura estática

hf real =

hf   AN =

-

6.77 V=

0.71

TRAMO BJ

0.3726

m

m/s

UH=

63

 Altura disponible = Presión en B+ Altura entrepisos entrepisos -Ps hd=

3.32

+

5.6

-

3.5 = 5.42 5.02

Longitud equivalente =

m m

Luego:

Smax= Q=

1.29

l/s

hd / Le =

1.0804

m /m

 Asumiendo un diámetro que no sobrepasa

m

 

Le 5.02 =  = 1.85 × 4.87

m

Smáx Ø=

1 1/2 "

Sreal = 0.036

hf real =

0.1808

m

Presión en J

INSTALACIONES SA NITARIAS

ING. CIVIL CIVIL - FICSA

21

 

lOMoARcPSD|73733 88

INSTALACIONES SANITARIAS DE VIVIENDA MULTFAMILIAR  PJ=

 Altura estática =

-

hf   AJ

4.66

UNPRG

m V=

0.73

m/s

TRAMO JK UH=

42 5.42

 Altura disponible =

m

Presión en B+  Altura entrepiso s -Ps hd= 3.32

+

5.6

-

3.5 = Longitud equivalente = m Luego:

Smax= Q= Le 1.85

hd / Le =

0.95

l/s

3.36

m

1.6129

m /m

Asumiendo un diámetro que no sobrepasa Smáx Ø= 1 1 /4 "

3

1.72 ×   × 10  = 1.85 × 4.87

ℎ  = 

Sr eal

hf real =

0.05 0

0.1671

m

=

Presión en K PK=  Altura estática hf   AK = V=

4 .4 9

0.77

TRAMO KL UH=

m

m/s

21 8.22

 Altura disponible =

m

Presión en B+  Altura entrepiso s -Ps hd= 3.32

+

8.4

-

3.5 = Longitud equivalente = m Luego:

Smax=

hd / Le =

2.4462

=

m /m Sreal

Q=

0.56

l/s

Asumiendo un diámetro que no sobrepasa

Le

 

3.36

Smáx Descargado por Erik Israel Condori Vilca ([email protected]) m

Ø=

1

lOMoARcPSD|73733 88

"

INSTALACIONES SANITARIAS DE VIVIENDA MULTFAMILIAR  055

1.72 × 1.85 × 103  = 1.85 × 4.87

ℎ  = 

hf real =

0.

Presión en L PL=

0.1863

7.10

m

m

 Altura estática  AL hf 

V=

= 0.71

m/s

CUADRO RESUMEN TRA MO

LONG. (m)

Le (m)

U. H

Q 

AB

6.69

BC

3.84

CD

9.03

DE

2.32

8. 03 4. 61 10. 84 2. 78

12 6.0 63. 0 21. 0 12. 0

1. 88 1. 29 0. 56 0. 38

EF

3.45

4. 14

6.0

0. 25

FG

0.52

0. 62

5.0

0. 23

GH

0.52

0. 62

2.0

0. 12

AI

34.63

41. 56

25. 0

0. 64

CM

2.8

3. 36

42. 0

0. 95

MN

5.6

6. 72

21. 0

0. 56

BJ

4.18

5. 02

63. 0

1. 29

JK

2.8

3. 36

42. 0

0. 95

KL

2.8

3. 36

21. 0

0. 56

INSTALACIONES SANITARIAS FICSA

UNPRG

Descargado por Erik Israel Condori Vilca ([email protected])  

2. AGUA AGUA CALIENT CALIENTE E

Las tuberías de distribución de agua caliente en toda la edificación se han dimensionado con el método de gastos probables. El sistema de redes interiores interiores de distribución de agua caliente comprende la instalación de tuberías de diámetros diámetros Ø ¾”, y ½”, de material de CPVC SAP y sus respectivos accesorios.

2.1.. 2.1

CAPACID CAPACIDAD AD DEL DEL EQUI EQUIPO PO DE DE PRODUC PRODUCCIÓ CIÓN N DE AGUA AGUA CALIENT CALIENTE E

Se ha previsto la instalación de Calentadores de acuerdo al número de dormitorios por departamento, a partir de las siguientes tablas

Tenemos: Departamentos de 4 dormitorios (1° piso)=

420/5 =

84

litros

Se asume calentadores de 90 litros Departamentos de 3 dormitorios (2°, 3° y 4° piso)=

390/5= = 78

litros

Se asume calentadores de 80 litros

 

INSTALACIONES SA NITARIAS

ING. CIVIL CIVIL - FICSA

23

 

3. DESAGÜE Y VENTILACIÓN Los diametros de las tuberías de las redes de desagüe, se han determinado de acuerdo al número de unidades de descarga de los aparatos sanitarios. Las dimensiones de las cajas de registros se han obtenido de acuerdo a la profundidad de cada uno de ellos (según IS. 010 - 6.2).

2.1. CÁLCULO DE LOS RAMALES DE DESAGUE, MONTANTES Y COLECTORES. Para el cálculo de los ramales, montantes y colectores se utilizará la siguiente tabla,

Se tomará los siguientes diámetros donde los aparatos existentes son los siguientes:

Tipo de aparato

Diámetro asumido

Inodoro con tanque Lavatorio Ducha

4"

Lavadero cocina de Lavadero de ropa Urinario

a) Cálculo de las montantes verticales de desagüe Se usará la siguiente tabla

2" 2" 2" 2" 2"

 

INSTALACIONES SANITARIAS

1.72 × 1.85 × 103  = 1.85 × 4.87

ING. CIVIL - FICSA

24

 

D-1 Azotea =

Rebose de tanque elevado

2=

TOTAL= Entonces:

2 UD

2 UD D-1

=

2

"

D2 4° piso= 3° piso= 2° piso=

2 Sumideros + lav. de cocina + 2 lav. de ropa

10 UD

2 Sumideros + lav. de cocina + 2 lav. de ropa

10 UD

2 Sumideros + lav. de cocina + 2 lav. de ropa

10 UD

TOTA L= Entonces:

30 UD

D-2

=

4

"

D3 4° piso= 3° piso= 2°

Sumidero+ducha+lavatorio+inodoro

10 UD

Sumidero+ducha+lavatorio+inodoro

10 UD

Sumidero+ducha+lavatorio+inodoro

10 UD

piso=

TOTA L=

Entonces:

30 UD

D-3

=

4

"

D4 4° piso= 3° piso= 2° piso=

Sumidero+ducha+lavatorio+inodoro

10 UD

Sumidero+ducha+lavatorio+inodoro

10 UD

Sumidero+ducha+lavatorio+inodoro

10 UD

TOTA L= Entonces:

30 UD

D-4

=

4

"

D5 4° piso= 3° piso= 2° piso=

2 Sumideros +3 lav. de ropa

10 UD

2 Sumideros +3 lav. de ropa

10 UD

2 Sumideros +3 lav. de ropa

10 UD

TOTA L= Entonces:

30 UD

D-5

=

4

"

D6

4° piso= 3° piso= 2° piso=

Sumidero+ducha+lavatorio+inodoro

10 UD

Sumidero+ducha+lavatorio+inodoro

10 UD

Sumidero+ducha+lavatorio+inodoro

10 UD

TOTA

30 UD

 

L= D-6

Entonces:

=

4

"

D7 4° piso= 3° piso= 2°

Sumidero+ducha+lavatorio+inodoro

10 UD

Sumidero+ducha+lavatorio+inodoro

10 UD

Sumidero+ducha+lavatorio+inodoro

10 UD

piso=

TOTA L=

Entonces:

INSTALACIONES SA NITARIAS

30 UD

D-7

=

4

"

ING. CIVIL CIVIL - FICSA

25

 

b) Cálculo de los colectores Se usará la siguiente tabla

TRAMO A-B SH-1 SH-2

D-2 D-3 D-4

TOTAL= Entonces:

14 UD 10 UD 30 UD 30 UD 30 UD 114 UD Diámetro del colector A-B

=

4"

=

4"

TRAMO B-C Colector A-B D-1 Cocina D-5 D-6 D-7 Medio baño

114 UD 2 UD 4 30 UD 30 UD 30 UD 8 UD

TOTAL=

218 UD

Entonces:

Diámetro del colector B-C

(Usar pendiente 2.5%)

2.2. VENTILACIÓN Se utilizarán las recomendaciones dadas por la norma IS.010, de las siguientes tablas:

 

INSTALACIONES SANITARIAS

ING. CIVIL - FICSA

26

 

MONTANTE DE VENTILACIÓN V-1 V-2 V-3 V-4 V-5 V-6 V-7 V-8 V-9 V-10

INSTALACIONES SA NITARIAS

NÚMERO DE UD QUE VENTILA

DIÁMETRO ASUMIDO

14 15 15 30 2 30 15 30 15 30

2" 2" 2" 3" 2" 3" 2" 3" 2" 3"

ING. CIVIL CIVIL - FICSA

27

 

lOMoARcPSD|7373388

INSTALACIONES SANITARIAS DE VIVIENDA MULTFAMILIAR

UNPRG

ANEXOS 

 

ESQUEMA PARA ALTURA DINAMICA TOTAL (ADT) DETALLE Y EQUIPAMIENTO DE TANQUE ELEVADO

 =  +  +   +   +   +   +     Elevacion

3. 90 m ELEVADOS Altura de Agua DOS TANQUES 1. 00 m

0.20 m 2.60 m

LOSA ( e ) Entrepiso

NOTA: EL ESQUEMA ES REFERENCIAL, DEPENDIENDO DEL CALCULO PUEDE SER UNO O

CONTROLDE NIVEL

LLEGA IMPULSION

RUPTORDE VACIO

DETALLE  DE 

      5       0  . BRECHA DE AIRE NIV. PARADA BOMBA

TANQUES

      2       /       H NIV.ARRANQUE BOMBA

      H

ELEVADOS

TUBERIADE REBOSE

      2       /       H

RUPTORDEVACIO

BAJADETANQU E

CONTROL DE NIVEL

LLEGAIMPULSION

TUB. DISTRIBUCION SUBEIMPULSION

AZOTEA +

 

      5       0  .

11.10  

BRECHA DEAIRE

NIV.PARADABOMBA

      2       /       H

NIV.ARRANQUE BOMBA

      H

EDIFICIO DE 4 NIVELES

TUBERIA DE REBOSE       2       /       H

4º PISO +   8.30 BAJADE TANQUE TUB. DISTRIBUCION

SUBEIMPULSION

3.90m

3º PISO +

  5.50

DETALLE Y EQUIPAMIENTO DE CISTERNA

2º PISO +

Altura de Agua Espesor de

  2.70

1.20 m 0.15 PVC SAP

NPT +0.00

C=10 u/r TAP.3/4" TAPAMETALICA

1º PISO +

PVCSAP C=10 u/r  

TAP.3/4"

TAPME A TALICA

  0.00 

2.1/2"

NB --0.35

2.1/2"

0.25

0.25 0.35

N.P.T.

 

  CAJUELA  

0.35

0.20

0.20

CISTERNA

0.15