Memotech CNC Programation.pdf

commande numérique .programmation J,-P, Urso

1..

Collection A.Capliez

1

•

TABLE DES MATIÈRES PROGRAMMATION NUMÉRIQUE

1.1.1 1.1.2 1.1.3 1.1.4

1.2

3.4

EN COMMANDE

PROGRAMMATION DES MACHINES COMMANDE NUMÉRIQUE Principes généraux Référentiels de programmation systèmes d'axes Origines Décalages

6 À

3.4.1 3.4.2 3.4.3 3.4.4

6 6 7 8 10

1.2.1 1.2.2 1.2.3 1.2.4

2

FONCTIONS ISO TOURNAGE

2.1

CODAGE ET DÉSIGNATION Fonctions G Fonctions M Autres fonctions

22 22 24 24

4.2.2 4.2.3 4.2.4

PROGRAMMATION DE L'OUTIL Orientation de l'outil Appel d'outil Jauge et correcteur d'outil Positionnement outil/pièce

25 25 28 29 33

4.3.1 4.3.2 4.3.3

PROGRAMMATION DES MOUVEMENTS Choix des origines de déplacements Choix de programmation Commandes de broches 1 nterpolations Vitesses de déplacement

35 35 38 .40 45 53

2.4.1 2.4.2 2.4.3

CYCLES D'USINAGE Cycles d'ébauche Cycles de perçage et d'alésage Cycles de filetage et de taraudage

56 56 64 7D

3

FONCTIONS ISO FRAISAGE

81

3.1

CODAGE ET DÉSIGNATION Fonctions G Fonctions M Autres fonctions

81 81 83 83

PROGRAMMATION DE L'OUTIL Orientation de l'axe de l'outil Appel d'outil Jauge et correcteur d'outil Positionnement outil/pièce

84 84 85 86 90

2.2 2.2.1 2.2.2 2.2.3 2.2.4

2.3 2.3.1 2.3.2 2.3.3 2.3.4 2.3.5

2.4

3.1.1 3.1.2 3.1.3

3.2 3.2.1 3.2.2 3.2.3 3.2.4

3.3 3.3.1 3.3.2 3.3.3 3.3.4 3.3.5

PROGRAMMATION DES MOUVEMENTS Choix des origines de déplacements Choix de programmation Commandes de broches Interpolations Vitesses de déplacement

22

93 93 96 97 100 111

_ •• _"' __ _·

_

PROGRAMMATION STRUCTURÉE

ÉCRITURE DES PROGRAMMES Définition Formats Structure générale des programmes Classification des fonctions

2.1.1 2.1.2 2.1.3

15 15 16 18 20

CYCLES D'USINAGE Cycles de perçage et d'alésage Cycles de filetage et de taraudage Cycles de poches Exemples d'utilisation de cycles: perçages - taraudages .. usinages de p simples et complexes

4.1 4.1.1 4.1.2 4.1.3

4.2 4.2.1

4.3

4.3.4 4.4 4.4.1 4.4.2

~

=--

_

. _ ~

_

BRIDE Mise en situation . Étude: phases 100 et 200 (tour age Programmation : phases 100 et 200 (tournage C ......• CABESTAN

5.3.1 5.3.2 5.3.3

--

PROGRAMMATION GÉOMÉTRIQUE DE PROFIL (PGP) __ Principes généraux ..........................••........ __ Eléments de programmation des blocs en PGP __ Applications: pièce de jeu d'échecs - biellette

PALlER Mise en situation __ Étude: phases 300 et 400 (tour age Programmation: phases 300 et 400 (tournage CN) _ Etude phase: 500 (fraisage CN) Programmation: phase 500 (fraisage

5.2.1 5.2.2 5.2.3

"'-

PROGRAMMATION PARAMÉTRÉE __ Les variables programme L......................... _ Les paramètres externes E __ Applications : bride de serrage - encoc ._ Bibliothèque de profils paramétrés............. _

5.1

5.2

_"

STRUCTURATION DES PROGRAMME Méthodologie . Analyse structurée _ Structuration sur deux niveaux en tournaga Structuration sur trois niveaux en fraisage .__

ÉTUDES DE CAS

5.1.4 5.1.5

::

ALGORITHME ET CODE ISO..................... Appel et saut _Interruption __ Création-suppression-insertion : programme et bloc .

5 5.1.1 5.1.2 5.1.3

=-

,

À SYSTÈME UNIV

D'AUTO-ENROULEMENT . Mise en situation . Représentation graphique _ Flasque inférieur: processus de ~ contrats de phases et progr 1 $ Flasque supérieur: processus c" "= contrats de phases et prog

.•_.

_

_

TABLE DES MATIÈRES A.4.1.9

ANNEXES

Ajustements recommandés en fabrications mécaniques ..................................

309

A.4.2.5 A.4.2.6

TOLÉRANCES GÉOMETRIQUES ..................... Références géométriques ..................................... Principes généraux ................................................ Tolérances de forme .............................................. Tolérances d'orientation ........................................ Tolérances de position .......................................... Tolérances de battement. ......................................

310 310 311 312 313 315 316

A.4.3 A.4.3.1 A.4.3.2 A.4.3.3 A.4.3.4 A.4.3.5

COTATION FONCTIONNELLE .......................... Définitions ............................................... ,.............. Représentation vectorielle ..................................... Calcul d'une chaîne de cotes ............................... Cotes unilimites .................................................... Transferts de cotes ................................................

318 318 318 319 321 323

A.5

MESSAGES D'ERREUR NUM ........ 324

A.5.1

ERREURS DIVERSES ET ERREURS MACHINE ..................................

324

ERREURS EN PROGRAMMATION PARAM ÉTRÉE ..................................................

325

A.1

FONCTIONS ISO DIVERSES .......... 251

A.1.1

ÉCART DE POURSUITE ...................................

251

A.1.2

FONCTION

252

A.1.3

HOMOTHÉTIE

A.1.4

DÉGAGEMENT

A.2

MATÉRIAUX ET ALLIAGES ............ 255

A.2.1 A.2.1.1 A.2.1.2 A.2.1.3

SYMBOLISATION ET DÉSIGNATION ............... 255 Symboles chimiques et métallurgiques ................ 255 Désignation des aciers et fontes ........................... 257 Désignation des métaux et alliages non ferreux ...259

A.2.2 A.2.2.1 A.2.2.2 A.2.2.3 A.2.2.4 A.2.2.5 A.2.2.6

ESSAIS DES MATÉRIAUX ................................ 262 Caractéristiques mécaniques ................................ 262 Essai de traction .................................................... 263 Essais de dureté Brinell ......................................... 264 Essais de dureté Vickers ....................................... 264 Essais de dureté Rockwell .................................... 265 Essai au choc .................................•...........•.......... 265

A.2.3 A.2.3.1 A.2.3.2

CHOIX DES MATÉRIAUX ................................. 266 Nuances et qualités recommandées .................... 266 Nuances et caractéristiques ................................. 267

A.5.3 A.5.3.1

A.2.4 A.2.4.1 A.2.4.2 A.2.4.3

TRAITEMENTS THERMIQUES ......................... Diagramme fer - carbone ..................................... Traitements thermiques dans la masse ................ Traitements de surface ..........................................

A.5.3.2

MIROIR ......................................... .................................................. D'URGENCE

...........................

253 254

270 270 271 272

A.4.2 A.4.2.1 A.4.2.2 A.4.2.3 A.4.2.4

A.5.2

A.5.3.5

ERREURS EN PGP .......................................... 326 Le point d'arrivée est déterminé ou peut être calculé à l'aide des éléments du bloc ............................... 326 Le point de tangence ou d'intersection peut être calculé à l'aide des données de deux blocs ......... 326 Les points de tangence ou d'intersection peuvent être calculés à l'aide des données de trois blocs ......... 326 Erreurs dans la définition des congés ou des chanfreins ........................................•......... 326 Erreurs diverses en PGP ....................................... 326

A.5.4

ERREURS DiVERSES .......................................

A.5.5

DEMANDE

A.5.3.3 A.5.3.4

A.3

COUPE DES MATÉRIAUX .............. 274

A.3.1 A.3.1.1 A.3.1.2 A.3.1.3 A.3.1.4

USINAGE PAR COUPE .................................... 274 Paramètres d'usinage par coupe .......................... 274 Durée de vie de l'outil - modèle de Taylor ............ 276 Génération de surfaces ......................................... 278 Conditions de coupe ............................................. 279

A.3.2 A.3.2.1 A.3.2.2 A.3.2.3

OUTILS DE COUPE ......................................... Outils de fraisage .................................................. Code des plaquettes ............................................. Recommandations et correspondance internationale ......................................................... Outils de tournage ................................................. Outils d'alésage et de perçage .............................

DES COURSES A.5.6

A.3.2.4 A.3.2.5

A.4

280 284 292 294 296 299

SPÉCIFICATIONS DIMENSIONNELLES ET GÉOMÉTRIQUES ..................... 304

A.4.1

TOLERANCES

A.4.1.1 A.4.1.2 A.4.1.3 A.4.1.4 A.4.1.5 A.4.1.6 A.4.1.7 A.4.1.8

AJUSTEMENTS ................................................ 304 Définitions .............................................................. 304 Représentation graphique ..................................... 304 Qualités et valeurs des tolérances ........................ 305 Positionnement des intervalles de tolérance (11) .. 305 Positionnement et signe des écarts ...................... 305 Écarts fondamentaux des alésages ...................... 306 Écarts fondamentaux des arbres .......................... 307 Résolution d'un ajustement .................................. 308

DIMENSIONNELLES

-

DE DÉPLACEMENTS MACHINES

327

EN DEHORS

............................

327

ERREURS EN PROGRAMMATION STRUCTURÉE

..................................................

327

A.5.7

DÉFAUTS AXES ...............................................

328

A.5.8

ERREURS EN CYCLES DE POCHES QUELCONQUES ..............................................

328

A.5.9

AXES NON IDENTIFIÉS

A.5.10

OPÉRATEURS

A.5.11

ERREURS EN INTERPOLATIONS

A.5.12

ERREURS

A.5.13

ERREURS DE PROGRAMMATION DES CYCLES ...................................................

SUR LE BUS ............. 329

DYNAMIQUES

EN NUMAFORM

EN C ................ 329 SPLINE ...... 329

.............................

329

330

BIBLIOGRAPHIE ET DOCUMENTATION TECHNIQUE ............... 331 INDEX .....................................................

332

1

PROGRAMMATION EN COMMANDE NUMÉRIQUE

1.1 PROGRAMMATION DES MACHINES À COMMANDE NUMÉRIQUE 1.1.1 PRINCIPES GÉNÉRAUX Une Machine Outil à Commande Numérique par Calculateur (MOCNC ou plus simplement CNe) est capable de commander ses propres mouvements suivant deux ou trois axes (voire davantage) et de mesurer avec précision les déplacements de ses organes mobiles: porte-pièce eVou porteoutils. Ces automatismes sont gérés par un système électronique (directeur de commande numérique) qui garde en mémoire la description des opérations à effectuer: le programme.

Elle consiste en une suite d'instructions sur la machine.

que le calculateur interprète pour commander un usinage

Des logiciels d'aide à la programmation (logiciels de Conception et de Fabrication Assistée par Ordinateur: CFAO) permettent d'éviter de fastidieux calculs de points. A partir de la pièce à usiner et compte tenu du directeur de commande, un post-processeur calcule puis traduit en ordres exécutables les déplacements à réaliser.

gamme d'usinage préparation: outillages montages

programmation en ligne CNC pupitre machine ÉLABORATION D'UN PROGRAMME

programmation hors 119 a PC - logiciel de CF 0 post -processeur

-1programme

Pro rammation en commande numéri ue

1.1.2 RÉFÉRENTIELS DE PROGRAMMATION - SYSTÈMES D'AXES •

AXES PRIMAIRES

(trièdre de référence)

Le système normal de coordonnées est un trièdre orthonormé direct (X, Y, Z). Le sens positif est celui qui provoque un accroissement de dimension. Dans la plupart des cas: * l'axe Z est celui de la broche; * l'axe X est le déplacement ayant la plus grande amplitude; * l'axe Y forme avec les deux autres axes le trièdre de sens direct.

• AXES SECONDAIRES Les axes U, V et W sont parallèles à X, Y et Z (mouvements de translation).

• AXES ROTATIFS Les axes A, B et C définissent les mouvements de rotation autour des axes X, Y et Z.

Axe Z : axe de la broche; il correspond au déplacement longitudinal de la tourelle porte-outils. Axe X : perpendiculaire à l'axe Z ; il correspond au déplacement radial de la tourelle porte-outils.

RÉFÉRENTIEL DE PROGRAMMATION EN TOURNAGE

Pro rammation des machines à commande numéri ue Axe Z : axe de la broche; il correspond au déplacement vertical de la table (si axe Z vertical). Axe X : perpendiculaire à l'axe Z ; il correspond au plus grand déplacement. Axe Y : il forme un trièdre de sens direct avec les deux autres axes.

RÉFÉRENTIEL DE PROGRAMMATION EN FRAISAGE

origine mesure

OM

~ origine machine Om

~

C'est l'origine physique des axes de la machine représentée par une butée détectée par un capteur électrique lors de l'initialisation ou prise d'origine machine (POM). C'est la référence des déplacements de la machine. C'est un poi défini (sur chaque axe) par le constructeur qui permet de définir 1'0 . gine absolue de la machine. OM et Om peuvent être confondues.

Sur chacun des axes, l'origine machine (Om) est acquise lorsque: • la butée d'origine a été actionnée dans le sens de déplacement prévu (sens de la POM) ; • le codeur qui mesure le déplacement de l'axe envoie son « top zéro ».

! Om

~~----~~~-~

al,

1

Fin de course mini

1

I? al, Fin de course maxi

1

Contact ouvert !

J-1

1 tour codeur

1

"h_

1--- Top zéro codeur

Quand la POM est réalisée, le système applique les décalages pour connaître l'o' (aM), ceux-ci définissent le décalage d'origine mesure (ORPOM). Les courses utiles sur chaque axe (X, Y et Z)'sont limitées par des butées logicielles tions sont définies par le constructeur en paramètres machines.

"" -;: ~

Zone accessible

Course mécanique sur Z (fin de course) Course utile sur Z

Butée d'origine + zéro codeur TOURNAGE (AXES XZ)

Volume accessible pendant la prise d'origine

FRAISAGE (AXES XYZ)

Butée d'origine + zéro codeur

Course utile en y Course mécanique (fin de course) en Y

Pro rammation des machines à commande numéri ue

1.1.4 DÉCALAGES origine programme

OP

E9 origine pièce

Op

~

décalage d'origine ptèce

PREF décalage d'origine programme

DEC1

Indépendante du système de mesure, l'OP est l'origine du trièdre de référence qui sert à établir le programme. C'est généralement un point de départ de cotation du dessin de la pièce. Indépendante du système de mesure, l'Op est définie par un point de la pièce sur lequel il est possible de se positionner. OP et Op peuvent être confondues.

Le paramètre PREF représente la distance entre l'origine mesure et l'origine pièce. On introduit pour chaque axe les valeurs en X, Y et Z que l'on désire affecter à chaque coordonnée. Le paramètre DEC1 représente la distance entre l'origine pièce et l'origine programme. On introduit pour chaque axe les valeurs en X, Y et Z que l'on désire affecter à chaque coordonnée.

J?

Origi

1

m (0

1 1

1

,

1

,

TOURNAGE (AXES Z ET X)

, 1

1

, 1

Référence tourelle

1

1 1

l 1

1,

t

r€

1

Avec DEC 1

1

_x~. Onglne mesure (OM)

TOURNAGE (AXES Z ET X) (suite)

1

Sans DEC 1

1

x -~-

t

Origine mesure (OM)

Pro rammation des machines à commande numéri ue La position du point A par rapport à l'origine programme (OP) est transformée par le Directeur de Commande Numérique de la machine en coordonnées par rapport à l'origine mesure (aM).

0

A

1 -----

lE

------------------------~

~

Z

-

TOURNAGE (AXES Z ET Xl

(suite)

Cotes programme Par rapport à l'OP

Cotes mesure Par rapport à l'aM

XpA

XMA = XPA

+

PREF X

+

DEC1 X

ZPA

ZMA = ZPA

+

PREF

+

DEC1

Remarques: • Les cotes sont des valeurs algébriques. • Aux cotes mesure peuvent s'ajouter des décalages programme.

Z

Z

Q)

.c

Z

ü

e

.0 Q)

Référence broche

D Q)

OM

~ N l.L W

cr:

Cale de réglage

(L

Z Op N

U w

Pièce

0

X OP

•

DÉCALAGE SUR L'AXE X

y~ OM

PREF X FRAISAGE (AXES Z, X ET Y)

Appareil de centrage

1

DEC1 X

X

Pièce

•

DÉCALAGE SUR L'AXE Y

Appace" de centrage

1

>l.L

w

Y

cr: (L

>ü

w

0

Pièce

~

OM

X

Pro rammation des machines à commande numéri ue La position du point A par rapport à l'origine programme (OP) est transformée, par le directeur de commande numérique de la machine, en coordonnées par rapport à l'origine mesure (OM).

FRAISAGE (AXES Z, X ET Y) (suite)

Cotes programme Par rapport à l'OP

Cotes mesure Par rapport à l'OM

XPA

XMA = XPA

+

YpA

YMA = YpA

+ PREF

ZpA

ZMA = ZPA

+

Remarques: • Les cotes sont des valeurs algébriques. • Aux cotes mesure peuvent s'ajouter des décalages programme.

+

DEC1 X

Y

+

DEC1 y

Z

+

DEC1

PREF X

PREF

Z

1.2 ÉCRITURE DES PROGRAMMES 1.2.1 DÉFINITION Un programme pièce de machine à commande numérique est une liste d'instructions transmises au directeur de commande numérique qui pilote le système.

et données

Un programme est composé de blocs et de mots qui sont soumis à des règles de syntaxe ou format. La programmation est dite EIP.

«

à format variable et adresses

1

%100

«

suivant les codes normalisés IS01 et

PROGRAMME

1

----

NlO N20 N. .. N ... 1

N100

G01 X30.4

F120

MOS

1 ~

: BLOC

1

N. .. NORMES

N... N340

M02

J

,

: MOT

XOFF

Normes internationales

Normes françaises

ISO 6983-1

NF Z 68-036

ISO 6983-2

NF Z 68-036

ISO 6983-3

NF Z 68-037

Remarque Les programmes développés dans cet ouvrage sont exclusivement en code ISO.

1

ISO: International Standard Organisation.

2

ElA: Electronic Industries Association.

1

Un mot définit une instruction ou une donnée à transmettre au système de commande. Il exis e deux types de mots: - mots définissant des dimensions; - mots définissant des fonctions. Le format d'un mot définit ses caractéristiques. Le nombre de caractères d'un mot doit être inférieur à 118. 1

MOT

1

,----------~--------

~

une ou deux Iet"tres ou un caractère

• Mot définissant

une dimension:

adresse X

Le mot de valeur X = 0,75 mm peut s'écrire X + 0.750 ou X. 75

X

+

0

5

FORMAT DES MOTS

1

3

t nombre de chiffres autorisés après le point décimal

nombre de chiffres autorisés avant le point décimal

• Mot définissant

une fonction:

adresse G

Le mot G02 peut s'écrire G2

nombre de chiffres autorisés avec l'adresse

PrOQrammation en commande

numérigue

Un bloc ou séquence définit une ligne d'instructions composée de mots codés à transmettre au système de commande. Le format d'un bloc définit la syntaxe des mots de dimension et/ou de fonction composant chaque bloc de programmation.

1

1

~

rI

BLOC

N ...

x. ..

G..

F.

1

1

1

)

r

)

mot de fonction auxiliaire

•

EXEMPLES

• Bloc définissant un changement

d'outil avec appel de son correcteur

fORMAT DES BLOCS

T01

N30 1

1

001

1

r 1

M06

1

1

t changement

numéro du correcteur

d'outil

d'outil

numéro de l'outil

1

N100

1

51500

1

M41

r 1

M03 1

t

1

sens de rotation

gamme de vitesse de broche

fréquence

de rotation

Ecriture des proqrammes • Bloc définissant une trajectoire selon l'axe Z

1

N240

G01

1

F120

IZ52.4301

1 1

fORMAT DES BLOCS

(suite)

MOa

1

t

1

arrosage

vitesse d'avance

Le programme pièce doit obligatoirement commencer par le caractère % qui permet au système de reconnaître un programme en code ISO. Le programme doit se terminer par le caractère XOFF.

caractère de début de programme 1

1

numéro de programme 1

1

1

-t %100 NlO N20 N...

CORPS

N .. CARACTÉRISTIQUES GÉNÉRALES

DU

N ..

PROGRAMME

N .. N .. N340

M02

XOFF

fonction auxiliaire de fin de programme

1

caractère de fin de chargement de programme

1

1

La numérotation des blocs n'intervient pas dans l'ordre du déroulement. Le directeur de commande exécute le programme ligne à ligne. Cependant, il convient de numéroter les blocs de 10 en 10 pour une meilleure lisibilité.

PrOQrammation en commande

numériaue

• Le caractère % est suivi d'un numéro de programme et éventuellement d'un commentaire entre parenthèses: %452 (PIECE 5 PROG A) • Le numéro de programme peut être indicé : %452.6 (PIECE 5 SERIE 6)

%

1

0 1

1

5

r

NUMÉROTATION DES PROGRAMMES

1

1

t

1

nombre de chiffres autorisés après le point décimal

nombre de chiffres autorisés avant le point décimal zéros de tête facultatifs caractère de début de programme Remarque Les numéros de programmes situés au-delà de %9000 ne sont pas utilisables sur NUM.

•

CARACTÈRES

RECONNUS Signification

10 chiffres

Lettres de l'alphabet (sauf 0 en ISO) Début de programme

ElA de 0 à 9 AàZ EOR

%

Début de commentaires

(

,

Fin de commentaires Signe + Signe -

)

%

Séparateur décimal Supérieur Inférieur

CODES UTILISABLES

ISO

de 0 à 9 AàZ

Produit Égalité Division A commercial (arrobas) Fin de bloc Saut de bloc (en début de ligne) Subdivision de programme Fin de programme Retour chariot Espace

+

+

-

-

> < * =

/ @

LF

CR

/

/ lettre 0 BS

X OFF CR SP

SP

Remarques Seuls les caractères du tableau ci-dessus sont reconnus par le système. Tous les autres caractêres du code ASCII1 peuvent générer des erreurs à 1 exécution d'un programme. Les équivalents des caractères >,

Symbole de comparaison de la condition. Numéro du bloc auquel doit être effectué le saut.

•

PROPRIÉTÉS:

•

EXEMPLES:

•

RÉVOCATION:

La fonction G79 est révoquée en fin de bloc.

La fonction G79 est non modale.

• Saut inconditionnel

1

N100

G79 N210 1

saut à la ligne N21 0 sans retour. Le programme se poursuit après la ligne appelée: N210, N220, ...

• Appel de séquence interne 1

N40 N50

G79 Ll4 N60 ~

CALCULS SUR lES VARIABLES PROGRAMMEl (suite)

[

N50 G79 N20 N60 M2

Mise a zéro du compteur Appel %300 (PROFil) l150 est incrémenté de 1 Si le comptage est supérieur à 1, saut à N60 Saut à N20 Fin du programme

%300

• Commentaires sur le programme %44 À l'envoi du programme, L150 est initialisé à N1O. Le programme %300 est appelé, N20 puis L150 est incrémentée de 1 en N30. Tant que la variable L 150 reste inférieure ou égale à 4 (N40), %300 est appelé. lorsque U50 = 5, le programme se termine, les cinq gorges auront été exécutées. • Commentaires sur le programme %300 Au premier passage en N10. L 150 = 0, la ligne N20 est exécutée. Pour les passages suivants, saut à N30.

(GORGES) (OUTIL L=5 GORGE PROF=5) N10 G79 L150>0 N30 N20 G X42 2-20 N30 G90 2-10 N40 G91 G1 X32 F200 N50 G X42

ProÇjrammation paramétrée

4.3.2 PARAMÈTRESEXTERNES E Les paramètres externes E sont utilisés par le programme pour accéder aux informations contenues dans la mémoire de la eN. Ils sont définis par la lettre adresse E suivie de 5 chiffres. La décade des dizaines de milliers précise le type de paramètres. Registres automate • Corrections E50001 à E51001 à E52001 à E53001 à E54001 à

• E10000 à E10031 informations sur bit transmises à l'interface -+ 32 bits

d'outils E50099 E51099 E52099 E53099 E54099

• PREF E60000 à E62000 • E20000 à E20031 informations sur bit lues par la CN ~ 32 bits

• DEC1 E60001 à E62001

TYPES DE PARAMÈTRES EXTERNES

• Courses machine dynamiques E60002 à E62002

minimales

• Courses machine dynamiques E60003 à E62003

maximales

• Point courant E70000 à E72000 • Point courant sur interruption E70001 à E72001

• E30000 à E30031 * informations sur mot transmises à l'interface -+ 32 mots de 32 bits

• Courses machine statiques minimales E70002 à E72002 • Courses machine statiques maximales E70003 à E72003 • Position courante broche 1 E73000

• E40000 à E40031 * informations sur mot lues par la eN ~ 32 mots de 32 bits

• Position courante broche 2 E74000 • Données locales 50 E80000 à E80049 • Axes et butées E90000 à E90007 E91000 à E91007 E92000 à E92007 E93000 à E93007

x

32 bits

• Pouvant être étendus jusqu'à 30127 et 40127 (mémoire M.8 de l'automate)

Correction dynamique outil

r---"'-----. MINI

MAXI

Point courant

Point courant sur inter

Courses machine statiques

r---"'-----.

ruption

MINI

MAXI

54001

51001

l2

(suite)

Courses machine dynamiques

PREF

53001 à 53099

LX

TYPES DE PARAMÈTRES EXTERNES

Orientation nez d'outil

à

à

51099

54099 52001

à

R

52099 55001

c

à 55099

PO

P9

X

60000

60001

60002

60003

70000

70001

70002

70003

Z

61000

61001

61002

61003

71000

71001

71002

71003

62000

62001

62002

62003

72000

72001

72002

72003

C

= Position = Position

E73000 E74000

courante de la broche 1 courante de la broche 2 en millième de degré

'-------v------

'-------v------

Ne tient pas compte des longueur et rayon d'outil

Tient compte des iauges d'outil (longueur et rayon)

Sur interruption hardware seulement à la mise sous tension 0

=

•

PRÉCAUTIONS

L'automate

D'UTiliSATION

assure l'initialisation

externes ne sont jamais remis L'utilisation

des paramètres

- Les paramètres quement

1, 2 , 3 et 4. Les autres paramètres

externes est soumise

à

certaines

restrictions:

être écrits par le programmeur

(utilisables

uni-

en lecture).

- Une opération dent.

E

est toujours

sur un paramètre

- Un bloc comportant la connaissance - Son affectation

une valeur entière.

externe entraîne l'arrêt de mouvements

un paramètre

la fin du bloc précé-

E ne peut être précédé d'un bloc dont l'exécution

à une

adresse réalise la concordance

correspondante.

Exemple: E80000 = 18000 XE80000 => X18000 => X = 18 mm FE80000 => F18000 => F = 180 mm· Un paramètre

à

nécessite

du ou des blocs suivants.

male de la fonction si

des types

par le système.

de types 2, 4 et 7 ne peuvent

- La valeur d'un paramètre

UTILISATION DES PARAMÈTRES EXTERNES

des paramètres

à zéro

min-1

E peut être paramétré.

Exemple: si LO = 40003 alors ELO correspond

à

E40003

entre l'unité du paramètre

E et l'unité déci-

Proarammation

paramétrée • UTILISATION DES PARAMÈTRES Programme %555

E DANS UN PROGRAMME

Les jauges outils peuvent être introduites au clavier en CORR OUT, mais également déclarées par le programme. %555 (JAUGES

OUTILS)

E5000l=15l57 E5l00l=42l26 E50003=13589 E5l003=39754 E50005=9872 E5l005=40452 (ESSAIS

(Dl/X) (Dl/Z) (D3/X) (D3/Z) (D5/X) (D5/Z)

jauge jauge jauge jauge jauge jauge

d'outil d'outil d'outil d'outil d'outil d'outil

en X sur en Z sur en X sur en Z sur en X sur en Z sur

01 01 03 03 05 05

(X = 15,157) (Z = 42,126) (X = 13,589) (Z = 39,754) (X = 9,872) (Z = 40,452)-

CYCLES)

N10 Tl Dl M6

N450 G40 G X200 Z150 N46D M2 UTILISATION DES PARAMÈTRES EXTERNES (suite)

Remarques: Les paramètres E50000 ne sont pas remis à zéro par le système. Si des correcteurs ont été introduits en CORR OUT au clavier, ils sont remplacés dès l'envoi du programme par les valeurs des jauges outils, déclarées en paramètres externes .

•

DIVISION

Le résultat de la division d'un paramètre E par un autre paramètre E ne peut être mémorisé que dans une variable L. En effet, les paramètres E n'ayant pas de point décimal, le résultat sera un nombre entier. Exemple: E80002 = 3000

E80016

= 2000

L1 = E80002/E80016 (résultat = 1,333) Si au lieu de L 1, il avait écrit E80005, le résultat aurait été de 1. Si j'on désire transférer le résultat dans un paramètre E sous la forme 1333, il est nécessaire de multiplier le résultat par 1000. E80005 = L1*1 000 (résultat = 1333)

Proarammation

•

DÉSIGNATION:

•

SYNTAXE:

structurée

G76 : transfert des valeurs courantes des variables L et des paramètres E dans le programme ou la partie de programme désigné. La fonction permet de réactualiser le contenu d'un fichier appelé par les adresses H et/ou N N.

Nl00 G76

[H •. ]

[N.. N ..]

-~

G76

Transfert des valeurs courantes dans le programme désigné.

H..

Numéro du programme dans lequel sont transférées les valeurs.

N.. N..

Désignation de la zone de programme dans laquelle sont transférées les valeurs.

•

PARTICULARITÉS:

•

EXEMPLES:

Les paramètres dans lesquels le transfert est effectué doivent se trouver en début de bloc : les variables L et les paramètres E situés après une autre fonction dans le bloc ne sont pas pris en compte. La désignation d'une variable L ou d'un paramètre E doit obligatoirement être suivie du signe = et d'au moins 10 caractères (espace, signe algébrique, chiffre, point décimal) destinés à être remplacés par une nouvelle valeur.

676 TRANSFERT DES VALEURS DES VARIABLES L ET DES PARAMÈTRES E DANS UN PROGRAMME

• Transfert dans le programme courant N .. NSO G76 N100 N120 N90 N100 L101= E80001= L4G4 E52002N120 N ..

E52üü2 n'est pas modifié

• Transfert dans un sous-programme %100 N10 G77 H200 N50 NSO N .. N .. N300 G76 H200 N50 N80 N310 M2

%200 N10 .. N .. N50 L1= NSO N ..

E52002-

mise à jour du fichier

4.3.3 APPLICATIONS: BRIDE DE SERRAGE- ENCOCHE •

DESSIN DE DÉFINITION

arêtes abattues

0VIS

a1 = LO

11 = L1

61 = L3

62 = L4

12 = L5

M10

11

100

31

20

5

84,5

M12

14

125

38

25

6

106

M16

18

160

48

30

8

136

a2=L2

BRIDE DE SERRAGE

8=--------Tf® Lll=-L2/2

0) « 0)

=a = Y1

=> Lll

« 0)

• point 3 : X3 Y3

=a = a2/2

=> L12=L2/2

(> 0)

• point 4 : X4 Y4

= - (12) = Y3

=> L13=-L5

« 0) (> 0)

• point 5 : X5 Y5

== -

(12) (a2/2

• point 6 : X6 Y6

==-

(12 + 10) (a,l2)

• point 7 : X7 Y7

=> L10=-L5-10

«

=> L12

=> L14=L11-10

« 0) « 0)

=> LlO

«0)

=> L15=-LO/2

«

=a = Y6

=> L15

« 0)

• point 8 : X8 Y8

=a = a,l2

=> L16=LO/2

(> 0)

• point 9 : X9 Y9

= - (12 + = Y8

=> LlO

«

Point Coordonnées

=> L13

+

10)

10)

X y

0) (> 0)

=> L16

1

2

0)

3

4

5

6

7

8

9

L10

a

a

L13

L13

L10

a

a

L10

L11

L11

L12

L12

L14

L15

L15

L16

L16

%210 (BRIDE OUVERTE 1'110) LO=ll L1=100 L2=31 L3=20 L4=5 L5=84.5 N10 G77 H222 N20 1'12

%212

BRIDE DE SERRAGE (suite)

(BRIDE OUVERTE 1'112) LO=14 L1=125 L2=38 L3=25 L4=6 L5=106 N10 G77 H222 N20 M2

%222 (CALCULS PARllMETRES) L10=-5-10 L11=-12/2 112=L2/2 L13=-L5 114=111-10 115=-LO/2 L16=L0/2 N10 G77 H2100 N20 G77 H2110

%2100 (CONTOUR EXTERIEUR) N10 Tl Dl N6 N20 1'13 1'140 S600 F250 N30 G XL10 YL11 N40 Z-2 N50 Gl G42 XLIO 1'L11 N60 X N70 G3 X YL12 RL12 NaO Gl XL13 N90 YL14 N100 G40 G Z150

(1)1

d (3 (4 (5

%2110 (CONTOUR INTERIEUR) N10 T2 D2 1'16 N20 1'13 M40 S800 F250 N30 G XLlO YL15

N40 Z-2 %216 (BRIDE OUVERTE 1'116) LO=18 L1=160 L2=48 L3=30 L4=8 L5=136 N10 G77 H222 N20M2

N50 N60 N70 N80 N90

Gl G41 XL10 YL15 X G3 X YL16 RL16 Gl XL10 G40 G Z150

(6) (7 (8)!

(9Â

A= LO B = Li C = L2 D=L3

Pièces

•

G=L4

F = L5

Ei

70

40

10

20

50

7

E2

80

45

12

22,5

60

8

E3

90

50

14

25

70

9

CALCUL DES POINTS PARAMÉTRÉS

• point 1 : X1 = A

=>

Y1 = - F

=>

(1 À 9)

LO - LS

• point 2 : X2 =A

• point 4 : X4 = a

=>

Y3 = B

=>

L2 Ll

=>

L2

=>

Lll= LO+LS

Y4 = B - C • point 6 : X6 = C

• point 5 : X5 = a

Y5 = C X7 = A Y7 =

a

• point 8 : côté opposé

=

+F

(suite)

LO Ll

=>

L10= Ll- L2

=>

L2

Y6 = a

Y(G2 - (B + F)2) (G2)

L12=L4*L4 L13=Ll+LS L14=L13*L13 L1S=L12-L14

ENCOCHE

=>

=>

Y2 = B

• point 3 : X3 = C

• point 7:

E1 fraise 2T 010 (T2) E2 fraise 2T 012 (T3) E3 fraise 2T 014 (T4) F = rayon fraise + 2

(B + F) ((B + F)2)

(G2 - (B + F)2) (YG2 - (B + F)2)

X8 = A - côté opposé Y8 = B + F

• point 9 : côté opposé

=

L17=LO-L16 L13

=> =>

Y(G2 - 02)

L12=L4*L4 L19=L3*L3 L100=L12-L19

(82) (02)

L10l=RL100

(YG2 - 02)

X9 = A - côté opposé

=>

(G2 - 02)

Y9 = 0

=>

Point Coordonnées

X y

côté opposé

L102=LO-L10l L3

A

1

2

3

4

5

6

7

8

9

La

La

L2

a

a

L2

L11

L17

L1a2

a

L1

L1

L1a

L2

a

a

L13

L3

Programmation

paramétrée •

PROGRAMMES

%41 (PROFIL El) LO=70 Ll=40 L2=10 L3=20 L4=50 L5=7 N10 G77 H4000 ----.N20 M2

(PROFIL E2) LO=80 Ll=45 L2=12 L3=22.5 L4=60 L5=8 N10 G77 H4000

ENCOCHE

%4000 (PROFIL E) (CALCUL5 PARllMETRE5) L10=Ll-L2 Lll=L10+L5 L12=L4*L4 L13=Ll+L5 L14=L13*L13 L15=L12-L14 L19=L3*L3 L100=L12-L19 L10l=RL100 L102=LO-L10l (CONTOUR) N10 Tl Dl M6 N20 M3 M40 5400 N30 G XLO Y-L5 250 N40 2-2 N50 G42 Gl XLO Y-L5 F300 N60 YLl N70 XL2 N80 G3 X YL10 RL2 N90 Gl YL2 N100 G3 xL2 y RL2 NllO Gl XLll N120 G40 G 250

----.N20 M2

(suite)

%43 (PROFIL E3) LO=90 Ll=50 L2=12 L3=25 L4=70 L5=9 N10 G77 H4000 ----. N20 M2

(ENCOCHE E) N130 G79 L5=7 N160 N140 G79 L5=8 N190 N150 G79 L5=9 N220 N160 T2 D2 M6 (FR D10) N170 M3 M40 5800 F200 N180 G79 N250 N190 T3 D3 M6 N200 M3 M40 5600 F180 N2l0 G79 N250 N220 T4 D4 M6 N230 M3 M40 5500 F160 N240 G79 N250 N250 G XL17 YL13 250 N260 2-2 N270 G3 XL102 YL3 RL4 N280 G 250 N290 M2 1

(1) (2) (3) (4) (5) (6) (7)

ProQrammation paramétrée

.....•.

4.3.4 BIBLIOTHÈQUE DE PROFILS PARAMÉTRÉS ..... Il peut être intéressant de disposer de programmes de profils simples déjà écrits, pour lesquels il suffit d'entrer les valeurs numériques des paramètres nécessaires.

%777 (PROFIL

EXTERIEUR

RECTANGULAIRE)

(COTATION)

PROFilS .... EXTÉRIEURS RECTANGULAIRES

LO=

(RAYON

L1-

(1ER

FRAISE+2)

COTE)

L2=

(2EME

L3 -

(PROFONDEUR

(OUTIL

ET

COTE)

CONDITIONS

EN Z) TECHNOLOGIQUES)

L4=

(NO OUTIL)

L5-

(NO CORRECTEUR)

L6=

(V BROCHE)

L7-

(V AVANCE)

(USINAGE

PROFIL)

N10

TL4

DL5 M6

N20

M3 M40

G X-LO N40 Z-L3

N30

SL6

FL7

Y

G1 X-LO

Y

(1)

N50

G42

N60

XL1

(2)

N70

YL2

(3)

NBO

X

(4)

N90

Y-LO

N100

G40

N110

M2

(5)

G Z100

%778

(PROFIL EXTERIEUR (AVEC CONGES)

RECTANGULAIRE)

(COTATION) LO= (RAYON FRAISE+2) Ll= (lER COTE) L2= (2EME COTE) L3 = (PROFONDEUR EN Z) L8= (RAYON CONGE) PROFILS EXTÉRIEURS RECTANGULAIRES AVEC CONGÉS

(OUTIL ET CONDITIONS TECHNOLOGIQUES) L4= (NO OUTIL) LS= (NO CORRECTEUR) LG= (V BROCHE) L7= (V AVANCE) (CALCULS PARAMETRES) L100=L1I2-LO (Xl) L101=L1/2 (X2) L102=L1-L8 (X] X6) L103=L2-L8 (YS Y8) L104=L1/2+LO (X11) (USINAGE PROFIL) N10 TL4 DLS MG N20 M3 M40 SLG FL7 N30 G XL100 Y-LO N40 Z-L3 (1) NSO G42 G1 XL100 Y-LO (2) NGO G2 XL101 Y RLO (3) N70 G1 YL102 N80 G3 XL1 YLO RL8 (4) N90 G1 YLl03 (5) N100 G3 XL2 YL102 RL8 (G) (7 ) NllO G1 XLO N120 G3 X YL103 RL8 (8) N130 G1 YLO (9) (10 ) N140 G3 XLO Y RL8 N1S0 G1 XL101 (2) N1GO G2 XL104 Y-LO RL8(11} N170 G40 G 2100 N180 M2

%779 (PROFIL

OBLONG REGULIER)

(COTATION) LO=

(RAYON

L1=

(ENTRAXE)

L3=

(PROFONDEUR

L8=

(RAYON

(OUTIL

PROFILS OBLONGS RÉGULIERS

ET

FRAISE+2) EN Z)

CONGES)

CONDITIONS

TECHNOLOGIQUES)

L4=

(NO OUTIL)

L5=

(NO CORRECTEUR)

L6=

(V BROCHE)

L7=

(V AVANCE)

(CALCULS

PARAMETRES)

L100=L8+L1 (USINAGE

(X4

X5)

PROFIL)

N10

TL4

DL5 M6

N20

M3 M40

SL6

N30

G X~LO

Y-LO

N40

Z-L3

N50

G42

FL7

G1 X-LO

NGO G2 X

YLO

Y RLO

N70

G3

N80

G1 XL100

XL8

Y-L8

(1) (2)

RL8

(3) (4)

N90

G3 XL100

N100

G1 XL8

N110

G3 X Y RL8

N120

G2 X-LO

N170

G40

N180

M2

YL8

RL8

(5) (6)

Y-LO

G 2100

(2) RLO

(7)

PROFILS OBLONGS IRRÉGULIERS

sin a = côté opposé/hypoténuse sin a => Ll 00=L8-L9 ILl côté adjacent

côté adjacent

=

Y(hypoténuse)2 - (côté opposé)2 L10l = Ll *Ll (hypoténuse)2 L102 = L8-L9 (côté opposé) L103 = L102*L102 (côté opposé)2 L104 = L10l-L103 (hypoténuse)2 - (côté opposé)2 => Ll 05=RLl 04

cos a = côté adjacent/hypoténuse cos a => Ll 06=Ll 051Ll

• point 1 : X1 = - (r outil + 2) Y1 = r outil + 2

=> =>

-LO LO

• point 2 : X2 = 0 => 0 Y2 = 0 => 0 • point 3 : X3 = sin a * r congé 1 + r congé 1 => L107=L100*LS+LS Y3 = - (cos a * r congé 1) => -L10S=L106*LS

• point 4 : X4 = sin a * r congé 2 + entraxe Y4 = - (cos a * r congé 2) • point 5 : X5 = X4 Y5 = Y4

=> =>

• point 6 : X6 = X3 Y6 = Y3

=>

• point 7 : X7 = X1 Y7 = - Y1

=>

=>

%780 (PROFIL OBLONG

=>

L109=L1OO*L9+Ll -LllO=L1OG*L9

L109 LllO LlO? L10S

=> LO

-LO 1

2

3

4

5

6

7

X

- LO

0

L107

L109

L109

L107

y

LO

0

- L 108

- L110

L110

L108

LO - LO

Point Coordonnées

=>

IRREGULIER)

(COTATION) LO= (RAYON FRAISE+2) Ll= (ENTRAXE) L3= (PROFONDEUR EN Z) L8= (RAYON CONGE 1) L9= (RAYON CONGE 2)

PROFILS OBLONGS IRRÉGULIERS (suite)

(OUTIL ET CONDITIONS TECHNOLOGIQUES) L4= (NO OUTIL) LS= (NO CORRECTEUR) L6= (V BROCHE) L7= (V AVANCE) (CALCULS PARAMETRES) L100=L8-L9/Ll (SIN) L10l=Ll *Ll L102=L8-L9 L103=L102*L102 L104=L10l-L103 L10S=RL104 (COTE ADJ) L106 L10S/Ll (COS) L107=L100*L8+L8 L108=L106*L8 L109=L100*L9+L1 LllO=L106*L9 (USINAGE PROFIL) N10 TL4 DLS M6 N20 M3 M40 SL6 PL7 N30 G X-LO Y-LO N40 Z-L3 NSO G42 Gl X-La Y-LO N60 G2 X Y RLO N70 G3 XL107 Y-L108 RL8 N80 Gl XL109 Y-LllO N90 G3 XL102 YL10l RL8 N100 Gl XL107 YL108 NllO G3 X Y RL8 N120 G2 X-La Y-La RLO N170 G40 G ZlOO N180 M2

(1) (2) (3) (4) (S) (6) (2) (7)

4.4 PROGRAMMATION GÉOMÉTRIQUE DE PROFIL (PGP) 4.4.1 PRINCIPES GÉNÉRAUX Sur les directeurs de commande NUM, il est possible de programmer tout ou partie d'un profil de pièce constitué d'éléments géométriques. Le système permet donc l'écriture de programmes pièces en utilisant directement les cotes du dessin de définition; Il effectue les calculs de points de raccordement, de contact ou d'intersection non définis par le dessin entre deux éléments du profil de la pièce : • droite - droite, • cercle - cercle, • droite - cercle. La PGP peut être utilisée conjointement avec la méthode classique de programmation ISO. Elle est effectuée obligatoirement en absolu (G90). La programmation s'effectue par blocs, chaque bloc comportant nécessairement un élément géométrique (segment de droite, arc de cercle). Un élément géométrique peut être entièrement défini dans le bloc (cotes extrêmes d'une droite, points d'un arc de cercle et coordonnées du centre). Un élément géométrique peut être incomplètement défini. Dans ce cas, le complément d'information doit se trouver dans le ou les deux blocs suivants.

XYZ

EA IJK

R EB+ EBET

FONCTIONS CARACTÉRISANT UN ~L~MENT G~OMmIOUE

ES

E±

Coordonnées du point d'arrivée d'une droite ou d'un cercle. Angle d'une droite. Coordonnées du centre d'un cercle. Rayon d'un cercle. Congé. Le bloc dans lequel est programmée cette fonction et le bloc suivant sont raccordés par un congé. Chanfrein. Le bloc dans lequel est programmée cette fonction et le bloc suivant sont raccordés par un chanfrein. Elément tangent. Le bloc dans lequel est programmée cette fonction et le bloc suivant sont tangents. La programmation de ET est obligatoire lorsque c'est la seule fonction du bloc qui caractérise l'élément géométrique. Dans les autres cas, la programmation de ET est facultative. Elément sécant. Le bloc dans lequel est programmée cette fonction et le bloc suivant sont sécants. Lorsque deux éléments sécants ont un point d'intersection non programmé, la fonction ES est obligatoirement programmée dans le premier bloc. Discriminant. Lorsque la programmation d'un bloc laisse le choix entre deux solutions possibles, le discriminant E+ ou E- permet de lever l'indétermination. La programmation du discriminant peut être incluse dans les fonctions ET et ES : ES- équivaut à ES EET+ équivaut à ET E+ Lorsqu'il s'agit d'une intersection droite-cercle, deux solutions sont possibles et la programmation du discriminant est obligatoire. Lorsqu'il s'agit d'éléments tangents, plusieurs solutions sont possibles. Le système ne réalise que des tangences de même direction (sans rebroussement), ce qui ramène à deux le nombre possible de solutions. Lorsque deux solutions sont possibles (création d'un arc de cercle> 180° ou < 180°), la programmation du discriminant est facultative, car par défaut le système choisit le plus petit arc de cercle.

L'ensemble des blocs nécessaire et suffisant qui permet au système de calculer toutes les coordonnées d'un élément géométrique (point d'arrivée et/ou centre de cercle) constitue une entité géométrique.

PROGRAMMATION DES

Elle a - soit - soit nier

pour origine le point de départ de son premier élément qui est: programmé dans le bloc précédent; déjà calculé par le système, le premier bloc d'une entité géométrique de l'entité précédente.

pouvant être le der-

BLOCS, CHOIX

DU DISCRIMINANT

Lorsqu'un discriminant détermine un élément d'une entité géométrique, il doit être programmé dans le premier bloc de l'entité. Les signes + et - précisent les positions d'un point caractéristique (intersection, tangence, centre de cercle) de l'une et l'autre solution par rapport à une droite orientée (0). Toutes les constructions qui suivent sont réalisées en système de coordonnées XY. Les constructions en ZX seront identiques au changement de repère près.

Exemples

P.G.P. X30 EA ..

X ..

E-

Gl

X ..

Gl

Y20 EA30

G2 X80

E+

EA ..

EA30

G2 X80 X30

EA ..

Y20

Y ..

X30

Y20

Gl

EA120

Repères

z

P1 01 P2

X60 Y20

R15

E-

z

P1

X60

01 P2

Y20

R15

E+

ÉLÉMENT GÉOMÉTRIQUE COMPLÈTEMENT DÉTERMINÉ DANS UN BLOC

EA ..

Y ..

02 P4

Y50

P5

G3 X-15

Y65

X30

Y20

Z

Gl

EA120

R15

E-

G3 X-15

C3 P5 P1 02 P4

Y50

x E+

C2 P3 P1

Z

x E-

C1 P3

P5 Y65

R15

E+

C4 P5

1er bloc

G1EA .. ES

Gl

26 bloc

L

EA .. ES-{~}-~

L.-..j

ÉLÉMENT GÉOMÉTRIQUE DÉTERMINÉ PARLA CONNAISSANCE DU OU DES BLOCS SUIVANTS

Gl

Gl

EA.. [ET]

EA .. [ET

L

x ..

G

G

G

{H {H {H {H

1..

J .. {

1..

J ..

1..

J ..

1..

J ..

..

{'}Je G{HR

..

G{HR

..

G

f--1

'---

dr", dr

-

G{HR

ET

Y ..

EA.. G

f-----j

Gl

EA..

G

G

{H {H {H

Type de courbes

3ebloc

J .. {

1..

J ..

1..

J ..

1..

J .. {

R.. Y .. }

x ..

R.. Y .. } --;

dr '" dr/Ger

dr", Ger

Gl

EA..

[{~}] {H

ET

G

x ..

1..

dr", Ger/dr

Y ..

J .. {

R.. Y .. }

x ..

dr '" Ger/Ger

dr/Ger

Gl

EA..

x ..

dr/Ger/dr

Y ..

dr/Ger

Y ..

--;

1..

{H

x ..

-

x ..

G

G{HI

..

J ..

{ x ..R..Y .. }

R.. Y .. }

dr/Ger

x ..

--;

ET

dr/Ger/Ger

Gl

EA..

[{~}] {H G

x ..

1..

dr/Ger/dr

Y ..

J .. {

R.. Y .. }

x ..

dr/Ger/Ger

Proarammation

structurée

Le premier bloc est un cercle. Le point de départ est défini.

1er bloc

G

{n

2ebloc

rI x..

1 ..

J .. [ET]

-

Gl

Y .. EA ..

cer/dr

X ..

EA .. Y .. X .. Y ..

-

Gl ET

G {;}

G {;}

1 .. J .. [ ET{~}]

G

{n

1 ..

J ..

R ..

X ..

G {nR

ÉLÉMENT GÉOMÉTRIQUE DÉTERMINÉ PAR LA CONNAISSANCE DU OU DES BLOCS SUIVANTS (suite)

G

{n

1. . J..

G

{n

G {;}

G {;}

R ..

}

---., 1..

J .. {

1..

J ..

1 ..

J ..

{n

X ..

1..

Y ..

J .. {

cer/cer/dr

R..

x.. Y ..

}

G

{n

1..

J .. {

R..

x.. Y ..

}

R.. } x.. Y .. -

[ET {~}}

J..

G {;}

1 ..

J ..

G {;}

1 ..

J ..

{

cer;< dr/cer

x.. Y ..

Gl EA ..

G {;}

1..

J .. {

cer;< cer/dr

R..

x.. Y ..

}

cer;< cer/cer

cer/dr

--1

1..

cer/cer/cer

cer; 0

• Coordonnées XA = XE YA =

a

+

du point A

10

• Coordonnées

=> L109=L108+10 => 0

du point 1

X' = sin Il' * L3 X1 =L100+X' Y1 = cos Il' * L3 • Coordonnées

=> LllO=L102*L3 => Llll

= L100+LllO

=> L1l2 = L107*L3

du point 2

X2 = sin Il' * L2 Y2 = cos Il' * L2

=> L1l3 = L102*L2 => Ll14 = L107*L2

CALCULS DES POINTS PARAMÉTRÉS (suite)

Coordonnées du centre C du cercle (R10) de dégagement: XC = X' + X1 = 10 * sin Il' + X1 => Ll15=lO*L102+Llll YC = Y' + Y1 = 10 '" cos a + Y1 => L1l6=lO*L107+Ll12 => L1l8=lO*L107

Ll19=L1l5-Ll18 => Ll17=lO*L102+Ll16

•

CALCULS DES POINTS DU PERÇAGE

• Coordonnées X9 = L100 X9 =

du point 9

• Coordonnées X10 = - l100 Y10 =

du point 10

=> L100

a

a

=> 0

=> -LOO => 0

Etudes de cas

•

RÉCAPITULATIF

• Paramètres

DES PARAMÈTRES

locaux Paramètres

Profil 1

L4

US

L16

L17

L18

10

7

- 18

4

500

55

- 23

5

320

50

- 28

6

235

40

L1

L2

L3

80

30

Profil 2

90

35

12

11

Profil 3

100

40

14

15

L15 : profondeur de perçage L16 : n° d'outil L17 : vitesse de broche tr· min-1 L18: avance mm· min-1 • Paramètres

CALCULS DES POINTS PARAMÉfRÉS (suite)

globaux calculés

L100=Ll/2 L101=L2-L3 L102=L101/L100 L103=L100*L100 L104=L1 01*L101 L105=L103-L104 L106=RL105 L10?=L106/L100 L108=L2/L102 L109=L108+10 LllO=L102*L3 L111=L100+L110 Ll12=L10?*L3 Ll13=L102*L2 L1l4=L10?*L2 Ll15=10*L102+L111 Ll16=10*L10?+Ll12 Ll17=10*L102+Ll16 Ll18=10*L10? L1l9=Ll15-Ll18

•

CORRESPONDANCE

PARAMÈTRES/COORDONNÉES

XV

• Profil P Points Coordonnées

A

E

X

L109

Ll08

Llll

L113 -Ll13 -Llll

y

0

0

Ll12

Ll14

9

10

• Centrage et perçage Points X

Coordonnées

y

Ll00 -Ll00 0

0

1

2

3 Ll14

4

6

7

8

D

-Ll13

Ll13

Ll11

Ll19

Ll12 -Ll12 -Ll14 -Ll14 -Ll12

Ll17

5

-Llll

Palier

•

PROGRAMMES

DE NIVEAU 0

%22

%21 (PALIER

Pl)

(PALIER

Ll=80 L2=30 L3=10 L4=7

L4=11 (PROF. PERCAGE)

L15=-18

( PROF. PERCAGE) L15=-23 (T5 FORET '1111) L16=5

(T4 FORET '117) L16=4 L17=500 (S=500 TR/MIN) (F=55 L18=55 N10 G77 H223 N20

(S=320 TR/MIN) L17=320 (F=50 MM/MIN) L18=50 N10 G77 H223

MM/MIN)

N20

M2

%23 P3)

(PALIER Ll=lOO L2=40 L3=14 L4=15 L15=-28

(PROF. PERCAGE) (T6

L16=6

FORET

'1115)

(S=235 TR/MIN) L17=235 (F=40 MM/MIN) L18=40 N10 G77 H223

USTING COMPLET DES PROGRAMMES

N20

•

M2

PROGRAMMES

DE NIVEAU

%223 (CALCULS L100=L1I2

PARAMETRES)

L10l=L2-L3 L102=L101iL100 L103=L100*L100 Ll 04=Ll 01 *Ll 01 L105=L103-L104 L106=RL105 L107=L106/L100 L108=L2/L102 Li 09=Ll 08+1 0 LllO=L102*L3 L11l=Ll OO+Lll 0 L1l2=L107*L3 Ll13=L102*L2 Ll14=L107*L2 Ll15=10*L102+Llll Ll16=10*L107+Ll12 Ll17=10*L102+Ll16 L1l8=10*L107 L119=Ll15-Ll18 N10 N20

P2)

Ll=90 L2=35 L3=12

G77 G77

H3000 H300l

1

M2

•

Etudes de cas PROGRAMMES

DE NIVEAU 2

%3000 (DETOURAGE

PROFIL

N30 N40

Z-17

N20

Tl

(PROFIL

y

(E)

N60

XLll1

YLl12

N70

XL1l3

YLl14

N80

G3 X-L1l3 YLl14 RL2 G1 X-L111 YLl12 G3 X-L111 Y-Ll12 RL3 G1 X-L1l3 Y-Ll14 G3 XLl13 Y-Ll14 RL2 G1 XLlll Y-L1l2 G3 XL111 YLl12 RL3 G2 XLl19 YLl17 R10 G ZlS0 G40

N90 N100 NllO N120 N130 N140

N1S0 N160

(RAYONNAGE

PROFIL

(1) (2) (3) (4) (S) (6) (7) (8) (1) (D)

P)

N190

D2 M6 M3 M40 5S00 F100 G XL109 Y

N200

Z-ll

N210

G77 NSO N160

N170

(A)

P)

NSO G42 G1 XL108

T2

N180

LISTING COMPLET DES PROGRAMMES

P)

Dl M6 M3 M40 5S00 F100 G XL109 y

N10

(A)

(suite) %3001 (CENTRAGE)

N30

T3 D3 M6 M3 M40 51000 G XL100 Y

N40

Z-6

N10 N20

F100

(9)

NSO G1 Z-10 N60 G Z30 N70

X-L100

N80

Z-6

N90

G1 Z-10 G ZlS0

N100

( 10)

(PERCAGE)

N130

TL16 DL16 M6 M3 M40 5L17 FL18 G XL100 Y

N140

Z-6

N110 N120

(9)

N1S0 G1 ZL1S N160 G Z30 N170

X-L100

N180

Z-6

N190

G1 ZL1S G ZlS0

N200

( 10)

5.2 BRIDE 5.2.1 MISE EN SITUATION L'étude de cas, tirée d'un dossier de fabrication industrielle, porte sur la programmation paramétrée et la programmation géométrique de profils appliquées à une famille de pièces" brides ". Une bride se compose de deux parties, mâle et femelle. Chacune de ces parties comprend deux faces (avant et arrière). La face avant (pente de 40 %) est identique pour les deux pièces. Avertissement: La programmation ne procède pas d'une démarche structurée mais linéaire, moins lisible pour la maintenance des programmes.

C

G

,

L

0

bride M N B

0

dl

DESSIN DE DÉFINITION

d1 : diamètre externe du tuyau et du sommet du collet de bride e: épaisseur du tuyau B: diamètre interne de la bride C: diamètre externe de la bride D: diamètre externe du chanfrein de la bride E: épaisseur de la bride à l'emboîtage F: épaisseur de la bride à la périphérie

G:

boulonnage, diamètre du cercle axial boulonnage, diamètre du trou L: boulonnage, diamètre de la fraisure M: diamètre interne à l'emboîtage N: diamètre externe à l'emboîtage 0: hauteur du collet R: congé à la base du collet

J:

Etudes de cas e

B

C

Q)

~

:; t1l

1---

ID

36

N

2

d1

25

-

30

N

PARAMÈTRES LOCAUX

41,5

1---

48

1---

57 -

66 76

-

98

•

114

66

15

11

84

16

>-

122

73

16

12

91

16

::>

Ol t1l

J

L

4

18

26

36

4

18

26

42

0

R

50

33

4

56

33

4

78

18

14

96

16

4

18

26

49

63

33

4

83

19

15

101

16

4

18

26

55

69

33

5

a a

:ê

140

92

20

16

110

16

6

18

26

62

76

35

5

r--

;a;

z

E t1l i5

148 101

22

18

119

16

6

18

26

72

86

35

5

162 114

24

20

132

16

8

18

26

82

96

37

5

--

eo = enfoncement e1 = enfoncement e2 = enfoncement e = enfoncement e = e2 - eo

CONDITIONS DE MESURES ET RELATIONS

1 1

ea

t --.Fa

t FI--.

~ Fa

sous charge initiale Fo sous surcharge F1 sous charge Fo rémanent

Désignation

HRC

Pénétrateur

cône diamant 120°

Charge initiale Fo en daN

10

HRC

= (100 - e) = 100 -

e2 - eo 0,002

HRB HRF HRE

= (100 - e) = 100 -

e2 - eo 0,002

HRB

HRF

1

HRE

1

bille acier trempé HV ;, 850 D = 1,587 mm 1/16 pouce

1

D = 3,175 mm 1/8 pouce

10

Surcharge F1 en daN

140

Dureté HR

100 - e

90

1

50

1

90

130 - e

ESSAI AU CHOC

PRINCIPE

On effectue la rupture d'une éprouvette par choc. Une masse pendulaire M est montée à une hauteur de chute H. Libérée, elle tombe et brise l'éprouvette et remonte à une hauteur h. Il est possible d'en déduire l'énergie absorbée KU. On détermine ainsi la résilience KCU du matériau.

J

1

55

CARACTÉRISTIQUES DE l'ÉPROUVETTE

l()

~.

~ 40

.~

~

éprouvette: 10 x 10 mm, longueur 55 mm entaille: profondeur 5 mm, rayon 1 mm

CONDITIONS DE MESURES

0

KCU~ K~ ~

M· 9 '(H - h)

s

• énergie initiale (valeur normalisée) Wi = M . 9 . H = 294 J • énergie résiduelle Wr=M ·g·h • énergie absorbée W= Wi- Wr= KU = (M . 9 . H) - (M . 9 . h) = M· 9 ·(H - h)

• Couteau: angle d'attaque 30°. • W en J (Joules) ; M en kg ; 9 = 9,81 m . S-2 ; h en m ; S en cm2 • KCU en J . cm-2

!

A.2.3

CHOIX DES MATÉRIAUX

A.2.3.1

NUANCES ET QUALITÉS RECOMMANDÉES Aciers spéciaux pour traitements

Aciers au carbone pour usage général S 185 S 235 S 275 S 355

(A 33) (E 24) (E 28) (E 36)

pour construction mécanique (A 50) E 295 (A 60) E 335 (A 70) E 360 ACIERS

non alliés

faiblement

à graphite

à graphite

lamellaire

sphéroïdal FGS FGS FGS FGS FGS FGS FGS FGS

laiton

ALLIAGES DE CUIVRE

Cu Cu Cu Cu Cu Cu

Zn Zn Zn Zn Zn Zn

20 40 19 23 35 39

AI6 AI4 AI Fe Mn Pb 2

alliés

inoxydables • ferritiques X 6 Cr 17 X3CrTi17

(Z8CI7) (Z 4 CT 17)

• martensitiques (Z 30 C 13) X 30 Cr 13 X 46 Cr 13 (Z 46 C 13)

• austénitiques X 2 Cr Ni 19.11 (Z 3 CN 19-11) X 4 Cr Ni 18.10 (Z 7 CN 18-09) X 4 Cr Ni Mo 17.12 (Z7CNDI7-11) X 6 Cr Ni Ti 18.10 molybdène (Z 6 CNT 18-10) (25 CO 4) (35 CO 4) X 6 Cr Ni Mo Ti 17.12 (Z 6 CNDT 17-12) (42 CO 4) (50 CO 4) (50 CV 4) (40 CAO 6-12) (20 MC 5) (55 S 7) (45 seo 6)

Fontes alliées

Fontes non alliées

fONTES

fortement

pour trempe à cœur pour cémentation C 22 (XC 18) • au chrome (38 C2) 38 Cr 2 (42 C 2) pour trempe à cœur 46 Cr 2 (42 C 4) C 25 (XC 25) 41 Cr4 (100 C 6) (XC 38) 100 Cr 6 C 35 (XC 42) • au nickel chrome C 40 (10 NC 6) C 45 (XC 48) 10 Ni Cr6 (20 NC 6) (XC 50) 20 Ni Cr 6 C 50 (14 NC Il) 13NiCr14 30 Ni Cr 11 (30 NC Il) pour trempe superficielle • au nickel chrome molybdène (18 NCD 6) C 40 (XC 42 TS) 20 Ni Cr Mo 7 16NiCrMo13 (16 NCD 13) (35 Neo 16) 36 Ni Cr Mo 16 (30 CND 8) 30 Cr Ni Mo 8 • au chrome 25 Cr Mo 4 34 Cr Mo 4 42 Cr Mo 4 50 Cr Mo 4 • divers 51 Cr V 4 41 Cr AI Mo 7 20 Mn Cr 5 55 Si 7 45 Si Cr Mo 6

FGL 150 FGL 200 FGL 250 FGL 300 FGL 350 FGL400

thermiques

alliés

350-22 370-17 400-15 600-3 700-2 800-2 900-2

malléable MB MB MB MB

350-7 380-12 400-10 450-7

MN MN MN MN MN

350-10 380-18 450-6 550-4 650-3

cupro aluminium CuAI9 Cu AI10 Fe 3 Cu AI 9 Ni 3 Fe 2 Cu AI 11 Ni 5 Fe 5 Cu AI 10 Fe 5 Ni 5 Cu AI 12 Fe 5 Ni 5

austénitique

blanches

FGS-Ni Mo 13 7

FB Ni 4 Cr 2 FB Cr 25 Mo Ni

FGL-Ni Cr 35 3 FGL-Ni Mo 13 7 FGL-Ni 35

cupro nickel

Cu Ni Fe 1 Mn Cu Sn 8 Ni

bronze Cu Cu Cu Cu Cu Cu

Sn Sn Pb Sn Pb Pb

8 12 5 Sn 5 Zn 5 7 Pb 6 Zn 4 10 Sn 10 20 Sn 5

Matériaux et alliaaes

ALLIAGES D'ALUMINIUM ET DE ZINC

A.2.3.2

désignation des alliages d'aluminium normalisée commerciale A - S 10 G Alpax A-U4G1 Duralumin A- G 5 Duralinox Zieral A-Z8GU

NUANCES ET CARACTÉRISTIQUES

•

ACIERS NON ALLIÉS D'USAGE GÉNÉRAL Nuance

S S S S E E E

185 235 275 355 295 335 360

•

A 33 E 24 E28 E36 A 50 A 60 A 70

C 22 C25 C 35 C 40 C 45

•

Re en Mpa mini maxi 145 165 185 235 225 255 325 305 255 295 295 335 325 365

Rren Mpa mini maxi 330 410 460 360 420 560 490 630 490 630 710 590 690 830

ACIERS NON ALLIÉS POUR TRAITEMENTS Nuance

ACIERS

désignation des alliages de zinc normalisée commerciale Z-A4G Zamak 3 Z-A4U1G Zamak 5 Z-A4U3 Kayem 1 Z-A13U1G IIzro12

XC XC XC XC XC

18 25 38 42 48

Re en Mpa mini maxi 270 330 305 365 400 490 430 520 460 550

ACIERS ALLIÉS POUR TRAITEMENTS

Aen% mini maxi 20 26 20 26 16 22 15 20 13 19 9 15 10 5

Résilience KCV en daJ· cm-2

Aen% mini maxi 19 21 18 20 16 17 14 16 13 15

Résilience KCV en daJ· cm-2

Aen% mini maxi 18 20 15 17 14 16 16 18 12 15 12 14 12 13 11 15 9 11 8 10 9 10 11 13 12 15 11 14 10 12 10 11 12 8 16 18 13 14 12 12 10 9

Résilience KCV en daJ· cm-2

3,5 3,5 3,5 3,5 -

-

THERMIQUES Rren Mpa mini maxi 440 600 490 640 630 830 670 880 710 930

80 70 50 40 30

THERMIQUES

• aciers faiblement alliés Re en Mpa

Nuance 20 35 40 20 32 38 41 45 55 60 45 41 25 34 42 30 51 20 30 30 36

Mn 5 Mn 5 Mn 6 Mn Cr 5 Cr4 Cr 2 Cr4 Si 7 Si 7 Si Cr 7 Si Cr Mo 6 Cr AI Mo 7 Cr Mo 4 Cr Mo 4 Cr Mo 4 Cr Mo 12 CrY 4 Ni Cr 6 Ni Cr 11 Cr Ni Mo 8 Ni Cr Mo 16

20M 5 35M5 40M6 20 MC 5

32 38 42 45 55 60 45

C4 C 2 C4 S 7 S 7 SC 7 SCO 6

40 25 34 42

CAO 6-12 C04 C04 C04

30 CD 12 50 CV 4 20NC6 30 NC 11 30 CNo8 35 NCo 16

mini 400 500 550 600 590 620 660 620 740 850 870 750 600 700 770 810 780 600 670 850 880

maxi 440 550 590 650 660 700 740 780 880 950 870 800 700 770 850 880 930 650 750 850 -

Rren Mpa mini 540 670 720 750 780 830 880 780 930 1050 1050 1150 780 880 980 1030 980 750 850 1030 1080

maxi 720 870 930 1000 1080 1130 1180 1180 1300 1370 1270 1200 1080 1180 1280 1280 1320 1100 1130 1230 1280

80 50 50 70 60 50 40 50 40 35 50 50 70 60 50 55 40 80 70 70 50

Choix des matériaux • aciers fortement alliés ReenMpa

Nuance

ACIERS (suite)

X X X X X X X X X

20 Cr 13 30 Cr 13 15 Cr Ni 16.12 2 Cr Ni 18.10 10 Cr Ni 18.09 12 Cr Ni 17.07 6 Cr Ni Ti 18.10 6 Cr Ni Nb 18.10 6 Cr Ni Mo 17.11

•

FGL 150 FGL 200 FGL250 FGL 300 FGL 350 FGL 400 MB 380-12 MB 400-7 MN 350-10 MN 450-6 MN 550-4 MN 630-3 MN 700-2 FGS 350-22 FGS 450-10 FGS 500-7 FGS 600-3 FGS 700-2 FGS 900-2 * :

•

20 C 13 30 C 13 15 CN 16-02 2 CN 18-10 10 CN 18-09 12 CN 17-07 6 CNT 18-10 6 CNNb 18-10

Z6CND

550 640 685 180 210 240 200 190 190

17-11

Résilience KCV

Aen% mini

maxi

en daJ· cm-2

11 10 10 42 42 37 37 37 42

13 11 12 45 45 40 40 40 45

-

830 930 980 550 650 690 610 610 580

FONTES NON ALLIÉS

Nuance

FONTES

Z Z Z Z Z Z Z Z

Rren Mpa

Re en Mpa

Rr en Mpa

A en%

98 130 165 195 230 260 200 260 230 290 350 430 530 220 310 320 370 420 600

150 200 250 300 350 400 380 450 350 450 550 630 700 350 400 500 600 700 900

> 0,8 >08 > 0,8 > 0,8 > 0,8 >08 12 7 10 6 4 3 2 22 10 7 3 2 2

Résistance à la compression en MPa

Limite de fatigue· en MPa

Module d'élasticité x 1()4 en MPa

600 720 840 960 1080 1200 760 900 700 900 1100 1300 1400

-

68 90 115 135 150 152 160 200 195 235 255 275 300 190 190 240 240 290 290

10,5 11,5 12,5 13,5 14,5 15 17 18 17 17,5 175 17,5 17,5 17 17 17,5 17,5 17,5 17,5

Dureté HB

Résistance à la compression en MPa

Limite de fatigue· en MPa

Module d'élasticité x 1()4 en MPa

130 270 120 250 500 800

800 1500 700 1100 1600 2000

-

11 13 8,5 11 17 18,5

Dureté HB mini

maxi

205 230 250 275 290 320 ,,;; 200 ,,;; 220 ,,;; 150 150 210 180 240 210 270 240 290 ,,;; 150 160 210 170 230 190 270 225 305 280 360

125 150 180 200 220 245

-

-

-

108 cycles en flexionrotative FONTES ALLIÉS Re en Mpa

Rr en Mpa

S-NM 137 170 S-NC 35 3 250 L-NM 137 L-N 35 FB Ni 4 Cr 2 FB Cr 26 Mo Ni

370 470 170 280 280 700

Nuance

A en%

-

1 3

-

-

1

Matériaux et alliaaes

•

LAITON Re en Mpa

Rren Mpa

mini

maxi

mini

maxi

200 300 500 250 200 180 350

200

260

Nuance Cu Zn 20 Cu Zn 40 CuZn19AI6 Cu Zn 33 AI4 Cu Zn 35 AI Fe Mn Cu Zn 39 Pb 2

•

80

340 750 500 475 480

350

ALLIAGES

DE CUIVRE

•

Re en Mpa

Rren Mpa

mini

mini

AI9 AI10 Fe 3 AI 9 Ni 3 Fe 2 AI 11 Ni 5 Fe 5 AI 10 Fe 5 Ni 5 AI 12 Fe 5 Ni 5

maxi

200 250 250

500 650 650 450

390

maxi

740

800

A en % 20 20 20 8-10 12 7

250 400

630 750

Cu Ni Fe 1 Mn Cu Sn 8 Ni

Re en Mpa

Rren Mpa

A en

mini

maxi

mini

maxi

%

Sn Sn Pb Sn Pb Pb

8 12 5 Sn 5 Zn 5 7 Pb 6 Zn 4 10 Sn 10 20 Sn 5

Nuance

ALLIAGES

-

-

100000 120000

220 160

-

-

120-190

-

105000 -

100000

250

300

350

Limite de fatigue* en MPa

Module d'élasticité x 1()4 en MPa

130 160 160

-

-

-

120000 120000 120000 125000

Dureté

HB

230

Dureté

HB

180

400

15-35 60

-

Re en Mpa

Rren Mpa

A en

Dureté

100

1

%

AlLIAGES D'AlUMINIUM

-

HB

-

-

Limite de fatigue' en MPa

Module d'élasticité x 1()4 en MPa

-

126000 112000

-

BRONZE Nuance

Cu Cu Cu Cu Cu Cu

Module d'élasticité x 1()4 en MPa

CUPRO NICKEL Nuance

•

15-25 8 8 8 18 5-25

Limite de fatigue* en MPa

Dureté

CU PRO ALUMINIUM Nuance

Cu Cu Cu Cu Cu Cu

A en %

130 150 90 100 80 60

220 270 200 220 180 150

16 3 12 12 7 5

Re en Mpa

Rren Mpa

A en %

95 100 360

170 200 400

4 7 4

Re en Mpa

Rren Mpa

A - S 10 G A-G5 A-U4G1

mini

maxi

mini

maxi

A en %

250 290

290 330

260 300

300 340

5-8 3-6

Nuance

DE ZINC Z-A4G Z-A4U1G

HB -

Dureté

HB 60 65 100

Dureté

HB 80-90 85-95

Limite de fatigue' en MPa -

-

Limite de fatigue* en MPa

-

Module d'élasticité x 1()4 en MPa 105000 105000 100000 100000

75000

Module d'élasticité x 1()4 en MPa 76000 69000 74000

Limite de fatigue* en MPa

Module d'élasticité x 1()4 en MPa

48 57

85000 96000

A.2.4

TRAITEMENTS THERMIQUES

A.2.4.1

DIAGRAMME FER - CARBONE Le diagramme

fer-carbone

permet de déterminer

centage de carbone pour les aciers non alliés:

ro trempe

= Ac3

la température

de trempe en fonction

du pour-

zone •

+ 50°

(aciers hypoeutectoïdes)

ro trempe

= Ac1

+ 50°

(aciers hypereutectoïdes)

DIAGRAMME SIMPLIFIÉ D'ÉQUILIBRE FER - CARBONE

perlite

ferrite

+

+

perlite

cémentite

-+0,83 % C

•

FERRITE

•

Fer pratiquement

pur ne contenant

que des

traces de carbone. dureté HB

CONSTITUANTS D'ÉQUILIBRE DU DIAGRAMME FER - CARBONE

•

=

80; R

PERLITE

Mélange de ferrite et cémentite. dureté HB

=

CÉMENTITE

300 MPa; A %

=

=

200 ; R

=

850 MPa ; A %

=

10.

10.

•

AUSTÉNITE

Carbure de fer Fe3C.

Constituant

dureté HB = 750.

trempe,

intermédiaire

après

chauffage

de durcissement

par

(austénisation)

et

avant trempe (refroidissement).

Matériaux et alliaQes

A.2.4.2

TRAITEMENTS THERMIQUES DANS LA MASSE La trempe a pour but d'augmenter

la ténacité des produits ferreux. Après montée en température,

lorsque la vitesse de refroidissement temps de diffuser. L'austénite sursaturée

en carbone

est suffisamment

rapide, les atomes de carbone n'ont pas le

ne peut se transformer

est appelée

martensite,

ni en ferrite ni en perlite. La solution

très dure (HB 750). C'est le constituant

de fer

de base

des aciers trempés. Conduite

TREMPE

de la trempe:

- chauffage

à

- maintien en

la P TO.

- refroidissement La pénétration

d'austénisation

+

: Ac3

à

rapide supérieure

50°C.

la vitesse de trempe.

de la trempe dans la pièce dépendra

voir être trempé, l'acier devra comporter

de la vitesse de refroidissement.

au moins 0,2 % de carbone.

Pour pou-

La trempe devra être suivie

d'un revenu.

Après trempe, la martensite

dure et fragile nécessite d'effectuer

tué après un durcissement

par trempe

pour obtenir

àP

d'austénisation

(cf. diagramme Conduite

un traitement.

le meilleur compromis

Le revenu est effecrésistance/résilience

ci-dessous).

du revenu :

- chauffage

à TO

inférieure

selon le compromis - maintien en

TO

: entre 220°C

et 675 °C (toujours

souhaité.

pour homogénéiser

la structure.

- refroidissement. Il existe plusieurs types de revenus: - revenu classique:

500°C

- revenu de détente:

- revenu de durcissement:

Évolution des caractéristiques Rr

REVENU

Trempe Revenu

t

J,

< revenu < Ac1.

P < 200°C.

Re

t

J,

200°C

< revenu < 650

°C.

après trempe et revenu

H

K

A%

t

J,

J,

t

t

J,

Courbe dureté HRc / résilience KU pour 35 CD 4

r ,~"'~"c

dureté HRc

daJ· cm-2

54 21

28

/

22

"---

14

~

4

TOC revenu 100'

620'

700'

< 700°)

Traitements thermiques

INFLUENCE DES ÉLÉMENTS D'ADDITION SUR LES TRAITEMENTS THERMIQUES

Aluminium

Augmente la trempabilité. Élément d'addition des aciers de nitruration

Bore

Améliore la trempabilité des aciers à faible/moyen

Chrome

Augmente la résistance à la corrosion et à l'oxydation

Cobalt

Augmente la dureté à chaud

Manganèse

Augmente la trempabilité

Molybdène

Augmente la trempabilité, la dureté à chaud, la résistance à la corrosion

Nickel

Augmente la résistance des aciers non trempés

Phosphore

Augmente la résistance des aciers à faible % de carbone

Plomb

Améliore l'usinabilité

% de carbone

Silicium

Augmente la résistance des aciers faiblement alliés et la trempabilité

Tungstène

Augmente la dureté et la résistance à chaud

Vanadium

Augmente la trempabilité, s'oppose à la détrempe pendant le revenu

Son effet est inverse à celui de la trempe. L'acier est amené à ses meilleures caractéristiques de ductilité: A% et K maxi, Rr et H mini. Le recuit a pour but de faire disparaître certains états provenant de traitements thermiques antérieurs. Conduite du recuit: - chauffage au-dessus de la TO d'austénisation (environ 850°C selon % de carbone). - maintien en P. - refroidissement lent à vitesse très inférieure à vitesse de trempe. RECUIT

A.2.4.3

Les différents types de recuits: - recuit d'adoucissement: chauffage à P < Ac1 pendant 6 à 8 heures puis refroidissement à l'air libre. - recuit de coalescence : chauffage à P < Ac1 pendant 30 heures puis refroidissement à l'air libre. - recuit de régénération: chauffage à Ac3 + 50°C puis refroidissement à l'air libre. - recuit d'homogénéisation: chauffage à Ac3 + 200°C pendant 4 à 6 heures puis refroidissement à l'air libre. - recuit de recristallisation : chauffage à 600°C environ puis refroidissement à l'air (réalisé sur acier écroui).

TRAITEMENTS DE SURFACE

Ces traitements permettent d'obtenir téristiques à cœur d'une pièce.

•

des caractéristiques

particulières

de surface sans modifier les carac-

TREMPE SUPERFICIELLE

La trempe superficielle est effectuée sur une pièce préalablement traitée dans la masse (trempe et revenu) pour générer une trempe de surface encore plus dure.

TRAITEMENT THERMIQUE

Conduite de la trempe superficielle: - chauffage à la P d'austénisation : Ac3 + 50°C. - refroidissement rapide par jet d'eau sous pression.

1,

•

Matériaux et alliages CEMENTATION

La cémentation

consiste à apporter

vie d'un

revenu.

Conduite

de la cémentation:

- chauffage

du carbone en surface et à effectuer ensuite une trempe sui-

à P d'austénisation

: Ac3

+ 50

QC.

- apport de cément solide, liquide ou gazeux. ---1 trempe

et revenu.

effets:

•

dureté 700 HV jusqu'à

NITRURATION

La nitruration

Nitruration

s'effectue

Effets: Nitruration

à 500 QC en présence de gaz d'ammoniac

dureté 1200 HV jusqu'à

Effets:

à 500 QC en présence d'hydrogène

dureté 1500 HV jusqu'à

Carbonitruration

s'effectue

comme la cémentation.

Ce traitement

est suivi d'une trempe.

gazeuse:

- apport de carbone et introduction Effets:

dureté 900 HV jusqu'à

d'azote entre 600 QC et 850 QC.

0,9 mm de profondeur.

SULFONITRURATION

La sulfonitruration

Sulfonitruration

peut s'effectuer

sur une pièce déjà trempée.

:

- chauffage Effets:

•

et d'azote à l'état de plasma sous 1500 V.

0,5 mm de profondeur.

CARBONITRURATION

La carbonitruration

•

ce qui enrichit la pièce en azote.

0,6 mm de profondeur.

ionique:

- Chauffage

•

sur une pièce ayant déja subi une trempe et un revenu.

gazeuse:

- chauffage

TRAITEMENTS THERMOCHIMIQUES

3 mm de profondeur.

vers 570 QC avec apport de soufre (bain de sels).

dureté 1000 HV jusqu'à

0,5 mm de profondeur.

CHROMISATION

La chromisation

enrichit

la surface de la pièce en chrome et accroît fortement

la dureté en sur-

face. Effets:

•

dureté 1800 HV jusqu'à

BORURATION

La couche superficielle Effets:

•

est enrichie en bore. La dureté en surface est très fortement

dureté 2000 HV jusqu'à

accrue.

0,4 mm de profondeur.

ANODISATION

Cette oxydation

TRAITEMENT CHIMIQUE (ALUMINIUM ET ALLIAGES)

0,02 mm de profondeur.

anodique

(électrolyse)

permet

un durcissement

tance à la corrosion. Effets:

dureté 70 HR jusqu'à

0,12 mm de profondeur.

superficiel

et améliore

la résis-

A3

COUPE DES MATÉRIAUX

A.3.1

USINAGE PAR COUPE

A.3.1.1

PARAMÈTRES D'USINAGE PAR COUPE

MACHINE OUTIL

MATÉRIAU USINÉ

f

mm· tr-1

Z

VARIABLES

COUPE

DE

avance par tour nombre de dents

fz

mm· dent-1

avance par dent

Vf

mm· min-1

vitesse d'avance

n

tr· min-1

fréquence

Vc

min-1

a

m· mm

rotation broche

vitesse de coupe profondeur

de passe

OUTIL DE COUPE

Mc

Mf

=

mouvement

= mouvement

de coupe d'avance

Mc

SECTION DU COPEAU

------8--

matière

dureté

usinabilité

structure

surface à usiner

coupe

continue

flexion

discontinue

lubrification nature section FACTEURS INTERVENANTS SUR LA VITESSE DE COUPE

géométrie dureté

angles

arête faces

durée de vie section copeau

rigidité géométrie puissance

Usinage par coupe

A.3.1.2

DURÉEDE VIE DE L'OUTIL- MODÈLE DE TAYLOR L'étude expérimentale de l'usure d'un outil pour des vitesses de coupe VC1' VC2' VC3 donne des temps correspondants T1, T2, T3 (pour un critère d'usure acceptable avant remplacement; par exemple une hauteur d'usure en dépouille VB définie). Les couples (Vc1,T1), (Vc2,T2), (Vc3,T Jl reportés sur un graphe à coordonnées logarithmiques donne sensiblement une droite dite droite de Taylor dont l'équation est:

T : durée de vie de l'outil (en min) ; Cv : coefficient représentant la durée de vie théorique (Cv = cT-n) ; Vc : vitesse de coupe (en m . min-1) ; n : coefficient de pente de la droite.

usinage: chari otage au tour; ,matériau: acier 36 Ni Cr Mo 16; outil carbure: P30 hauteur de l'usure acceptable en dépouille:

de l'outil pour une Vc de 1 m· min-1

0,25 mm.

Vitesse de coupe en m· min-1

EXEMPLE DE DÉTERMINATION GRAPHIQUE

La construction de la droite permet de déterminer graphiquement - vitesse de coupe en jouant sur l'un ou l'autre paramètre.

Durée de vie en min

le couple durée de vie d'un outil

durée de vie

log T

(en min)

130

T1

100 90 80 70 60 50

T2

40 30

20 15 EXEMPLE DE DÉTERMINATION GRAPHIQUE (suite)

10 9 8 7

Tx

T3

6

K

5 4

= tan a = - .'i x

\

3 X 2

\

\

\ log V 20

30

40

50

vitesse de coupe (en m.min-1)

(

Il est obtenu par le déplacement d'un outil ayant un profil spécifique. Ce type d'outil permet de réaliser une surface de forme directement liée à celle de l'outil.

- -8-

TRAVAIL DE fORME

La surface réalisée est définie par le déplacement d'un point générateur (extrémité de l'outil). La génération d'une surface demande donc la combinaison de deux mouvements qui permettent de créer un plan, une surface de révolution ou une surface quelconque.

sUrfac~

TRAVAIL D'ENVELOPPE

I==C:J • Génération d'une surface à profil quelconque tournage Mc

8

Mc

0---

A.3.1.4

CONDITIONSDE COUPE •

ÉTABLISSEMENT

Les conditions - durée de vie • 90 minutes • 45 minutes

DES VALEURS DES CONDITIONS

DE COUPE

de coupe sont établies à partir des hypothèses suivantes: de l'arête de coupe pour les fraises en A.R.S. (V90) pour les fraises à plaquettes amovibles en carbure (V45) ;

o=0

de la fraise

a = rofondeur de passe

- -co

-

0

e

h maxi = 2 fz Va(D - a/dl (fz = avance en mm par dent)

•

FACTEURS DE CORRECTION

Lorsque les impératifs d'établissement des conditions de coupe ne sont pas respectés, on utilise des facteurs de correction des valeurs des avances et vitesses de coupe, en fontion de l'usinage réalisé.

c

." Ci)~

(J)

:J

-·en

~CD

m

~

c::-

g~

()

0

0

,;

Désignation

Surtaçage en bout

"tl :Il

m

Résistance (daN· mm-2) ou dureté HB

en 0

Matières

0 (")

» -n z

0 :Il

Aciers à usinabilité améliorée

+S +S

35-50

% C '" 0,45 % C '" 0,65 % C '" 0,90 %

45-60 60-76

au Mn au Mn C"'0,25

Aciers au carbone

Aciers alliés ",5%

Fontes

Fontes G.S. Fontes malléables

76-95 95-115

a=3à5

Finition

a=O,5à1

Avance par dent Ebauche

Finition

Avance par dent 1

V90 de coupe

Ebauche

Finition

Ébauche a=3à5

48-53

Finition a = 0,5 à

1

Ebauche

Finition

0,1-0,15

0,1-0,15

0,2-0,3 0,2-0,3

0,1-0,2

140-160

180-210

0,2-0,3

0,1-0,2

0,1-0,2

115-125

125-135

0,2-0,3

0,1-0,2

42-46

46-53

0,15-0,2 0,15-0,2

32-37

40-50 33-38 24-28

0,2-0,3 0,2-0,3

0,1-0,2 0,1-0,2 0,1-0,15

120-130

160-170 120-130

0,2-0,3

0,1-0,2

40-45

45-50

0,15-0,2

25-30 18-21 15-18

20-24

0,15-0,25 0,1-0,2

60-76 76-95 95-115 95-115

Ferritique Ferrit.-Perlit.

120-150 HB 190-220 HB

32-42 18-21

20-28

Perlitique

220-260 HB

11-14

16-20

Ferrilique Ferritique

220-285 HB 140-180 HB

12-15 20-35

17-20

0,2-0,3

40-45

à cœur blanc à cœur noir

'" 180 HB 160-200 HB 200-260 HB

50-58 27-31 15-18

28-32 18-27 15-18 10-13

0,08-0,12

100-110 80-90 68-75

55-63

(')

Ép. de coupe h

65-75 42-52

Mo

Perlitique

a=3à5

Finition a = 0,5 à

A. R. S.

50-60 38-48

au Cr + Mo au Ni + Cr au Cr

au Cr

V45 de coupe Ebauche

Fraise monobloc

0,1-0,15

Exemples de nuances

C 25 C 40

100-110 90-100

0,2-0,3 0,15-0,25 0,15-0,25

0,1-0,2 0,08-0,18 0,07-0,15

24-28 16-18 12-14

32-38 21-25 20-24

0,15-0,2 0,10-0,15 0,10-0,15

0,1-0,15 0,1-0,12 0,1-0,12

C 65 C 80

95-105 75-85

120-130 100-110

0,2-0,3 0,15-0,25

0,1-0,2 0,1-0,2

31-35 20-22

0,15-0,2 0,1-0,15

0,1-0,15 0,1-0,12

20 Cr Mo 4 34 Cr Mo 4

68-73 45-50

90-95 65-80

0,15-0,25 0,10-0,18

0,08-0,15 0,10-0,18

22-25 16-18 12-14 12-14

18-21 17-20

0,1-0,15 0,1-0,15

0,1-0,12 0,1-0,12

42 Ni Cr Mo 4 100 Cr6

110-120

150-160 110-120

0,4-0,5 0,3-0,4

0,15-0,25

35-40

45-55

0,2-0,3

0,2-0,25

FGL 200

92-110

0,15-0,25

0,15-0,25 0,1-0,2

18-20 12-14

20-28 16-18

0,15-0,2 0,15-0,2

0,2-0,25 0,1-0,15

FGL300 FGL400

16-18

0,15-0,2

39-44

0,2-0,25

0,1-0,15 0,1-0,15

FGS 370-17 MN 40-10 MN 35-10 MP 60-3

36-42

0,2-0,3

0,1-0,3

24-28 19-23 14-18

0,15-0,2 0,15-0,2 0,13-0,2

0,1-0,15 0,1-0,15 0,08-0,12

45-55

0,3-0,4 0,2-0,3

0,15-0,25 0,15-0,25

0,15-0,25

0,1-0,2

80-90 70-77

0,3-0,4

0,15-0,25 0,15-0,25

58-62 115-125

75-80 160-170

0,3-0,4 0,4-0,5

0,1-0,2 0,1-0,2

12-14 30-34

70-77

0,3-0,4

0,1-0,2 0,1-0,2 0,8-0,18

0,4-0,5 0,3-0,4 0,3-0,35

0,15-0,25 0,15-0,25 0,1-0,2

42-46 24-28 15-17

0,1-0,2

0,2-0,3 0,2-0,3

190-200 115-125 92-100

54-60

34-40 20-25

145-155 85-95 82-88

35-38 20-24

0,1-0,2 0,1-0,15

0,1-0,15 0,1-0,15 0,1-0,12

32-38 24-28

0,1-0,15 0,1-0,15

0,1-0,12 0,1-0,12

X4CrNi

12-14

0,08-0,1 0,08-0,1 0,08-0,1

0,08-0,1 0,08-0,1 0,08-0,1

X20Cr12 X 40 Cr Mo V 5 X30WCrV15 Cu Zn 19 AI 6 CuSn12Pb

FGS 600-3

Martensique Austénitique

45-65

18-27

22-26

0,1-0,15

0,09-0,13

72-77

92-100

0,15-0,25

0,1-0,2

24-28

45-65

22-26

28-33

0,1-0,15

0,09-0,13

81-87

110-120

0,15-0,25

0,1-0,2

18-21

Aciers à outils

au Cr au Cr + Mo + V au W + Cr + V

70-90 70-90 70-90

9-12 17-20

13-16 21-25 18-21

0,1-0,2 0,1-0,2 0,1-0,2

0,1-0,15 0,1-0,15

41-45 64-70

55-60 85-90

0,2-0,3 0,15-0,25

0,1-0,2 0,1-0,2

9-11 15-18

0,1-0,15

59-63

78-94

0,15-0,25

0,1-0,2

14-16

19-22 17-20

au Zn + AI à l'étain

40-80 16-24

72-80

0,2-0,3 0,2-0,25

0,15-0,2 0,15-0,2

135-150

180-200

0,2-0,3

0,15-0,2

72-80

90-100

70-78

80-88

0,2-0,25

0,15-0,2

28-32

41-46

0,15-0,2 0,1-0,15

0,12-0,18

23-26

95-105 31-35 27-31 18-20

0,2-0,25

0,15-0,2 0,10-0,15

25-28 12-14

33-37 16-18

0,1-0,15 0,1-0,15

0,08-0,12 0,08-0,12

CuAI9NiSFe

190-210 260-280 70-80

0,4-0,5 0,4-0,5

200-210 140-150 75-80

290-300 200-210 100-105

0,15-0,2 0,15-0,2 0,15-0,2

0,1-0,15 0,1-0,15 0,1-0,15

A-U4NT A-G 3 A-S 10G

Bronzes

Alliages légers

14-17

Cupro-alu

40-70

20-23

Cu pro-nickel

'" 260 HB

12-14

au cuivre au magnésium au silicium

'" 30

130-150

'" 26 '" 26

160-180 60-70

---

0,15-0,2

0,25-0,35

0,15-0,25 0,15-0,25 0,15-0,25

56-63

70-78

0,2-0,25

0,15-0,2

27-30

36-41

0,15-0,2

0,15-0,2

440-460

520-540

0,4-0,5

0,1-0,2

700-800 440-460

> 1 000

0,4-0,5 0,3-0,4

0,1-0,2 0,1-0,2

450-500

0,08-0,12

0 Z

C

=i

13 Mn 5 4 35 Mn S 6

Aciers inox

Laitons

=

+

60-80

V90 de coupe Ebauche

•

Surtaçage en roulant

Fraise à plaquettes amovibles (carbure)

Fraise monobloc A. R. S.

18-10

X 8 Cr 13

Cu Ni 40 Sn 7



m "'C

~

Z

-Q CD

... 1i>~ c::-

~~

~C')

0

,;

Désignation

"

JJ m CI> 0

Résistance (daN, mm-2) ou dureté HB

Matières

0 0

Fraisage

:» "n

z

0

JJ

Aciers à usinabilité améliorée Aciers au carbone

Aciers alliés

V90 pour a =2

combiné

prédominance en roulant Fraiseà plaquettes carbure brasées

A. R. S.

Avance par dent pour 0 fraise

à4mm

12

18

32

0,08 0,08

0,12 0,12

0,18 0,18

V45 pour a =2 à4mm

Avance par dent

pour 0 fraise

12

18

0,12 0,10

0,18 0,15

0,24 0,20

25-28 32-36

0,025 0,025

0,04 0,04

0,06 0,06

0,15 0,15

0,20 0,18

23-26

0,025 0,012

0,04

0,06

90-100 76-85 64-72

0,10 0,10

0,025

0,08 0,08

0,13 0,13

0,16 0,16

0,012 0,012

0,025 0,025

0,05 0,05

86-95 58-65

0,10

0,15

0,18

0,012

0,025

0,08

0,15

47-53

0,03

0,13 0,13

0,012 0,012

0,025 0,025

33-37 25-28

0,08

0,12

0,08

0,10

0,18 0,12

76-95

20-23 18-21

0,08 0,05

0,10 0,08

0,12 0,10

135-145

60-76 76-95

27-30

0,08

0,10

0,12

18-21

95-115 95-115

16-18 15-17

0,05 0,04

0,08 0,07

0,10 0,09

0,04

0,07

0,09

47-53

0,03

0,13

0,15

0,20

126-140 78-87

0,12 0,10

61-68

0,08

0,20 0,15 0,12

100-110 95-105

",5%

au Cr+ Mo au Ni + Cr

120-150 HB

30-34

Fontes

Ferritique Ferrit.-Perlit.

190-220 HB

20-23

0,10 0,08

Perlitique

220-260 HB

18-20

0,05

0,10 0,08

0,12 0,10

Fontes

Ferritique

G.S.

Ferritique

220-285 HB 140-180 HB

12-14 18-20

0,05 0,08

0,08 0,12

0,10 0,18

47-53 74-82

0,06 0,10

à cœur blanc à cœur noir

'" 180 HB 160-200 HB

30-34 20-25

0,10

0,15

0,20

121-135

0,12

Perlitique

200-260 HB

16-20

0,08 0,à8

0,18 0,12

Martensique

45-65 45-65

20-23 18-20

0,10

0,05

au Cr au Cr + Mo + V

70-90 70-90

au W + Cr + V

70-90

11-13 16-18 13-15

0,05 0,05 0,04

au Cr

Fontes malléables Aciers inox Aciers

à outils Laitons

Bronzes

Alliages légers

Austénitique

auZn+AI à l'étain

40-80 16-24

0,05

0,10 0,08 0,08

0,10

0,08

0,10

0,08 0,05

0,10 0,08

56-63 31-35

0,05

0,10

0,15

0,04

0,08

0,12

0,04

Avance par dent pour D fraise

6

60-80

auCr+Mo

a~4

V90 pour a~8

45-60 60-76 95-115

A. R. S.

32

C "'0,25 % C", 0,45 % %

Rainurage

en bout

18

45-50 40-45

C", 0,65 %

Rainurage

Fraise monobloc

12

au Mn + S au Mn + S

C "'0,90

35-50

Fraise monobloc

m

19-22 16-18 13-15 18-21 11-13

0,05 0,05 0,05

V90

•

en roulant

Fraise A. R. S. Exemples de nuances

a"'6

f pour ép. de coupe 4mm

112-125

0,15

13 Mn S 4

21-24

0,13 0,13

90-100

0,15

35 Mn S 6

19-22

0,13

0,15

C 25

14-16

0,13 0,12

90-100 81-90

C 40

pour a~6

23-37

10-12 9-10 11-13 9-11 8-9

'pour ép. de coupe 4mm

V90

(')

pour

0 Z

0

=i

67-75

0,15 0,15

0,12

58-65

0,15

0,13 0,13

74-83 61-68

0,15 0,15

0,10

52-58 52-58

0,15

42 Ni Cr Mo 4

C 65 C 80 20CrMo4 34CrMo4

ë

Z

CI> 0

m

(')

0 C

" m

"

0 C :0

0,15 0,15

9-11 8-9

0,012

0,025

0,05

8-9

0,10

0,15

100 Cr 6

0,25

0,025

0,08 0,05

0,15

72-80

0,15

FGL 200 FGL 300

0,16

9-11

0,020

0,04

18-21 17-20

0,15 0,12

90-100

0,020 0,015

0,040 0,025

36-40

0,20

19-22 13-15

0,10

59-66

0,15

FGL 400

0,15 0,15

0,15 0,20

8-9 11-13

0,012 0,025 0,012 0,025

0,08 0,05

11-13 18-32

0,10 0,15

47-53 82-92

0,15 0,15

FGS 600-3 FGS 370-17

0,12

0,18

0,24

0,018

0,025

m

0,20

0,08

0,10

0,15

11-13

0,025 0,025

82-92

59-66

0,018 0,018

0,15 0,15

MN 40-10

0,16

0,15 0,13

90-100

0,10

0,08 0,08

36-40

83-92

21-24 14-16

0,10

59-66

0,15

MN 35-10 MP 60-3

0 :0

73-80 65-73

0,05 0,05

0,10

0,15 0,12

13-15 13-15

0,012

0,018

X 4 Cr Ni 18-10

m

0,012

0,15 0,15

47-53 64-72

0,10 0,06 0,06

0,13 0,13 0,09

9-10 10-12

54-60

0,06 0,06 0,04

0,10 0,10 0,10

X20 Cr 12 X 40 Cr Mo V 5 X30WCrV15

108-120 72-80

0,08 0,05

0,12 0,10

0,18 0,15

35-39

0,02

16-18

0,02

0,08

9-10

0,05

Fraise A. R. S.

0,08

26-29 18-20

0,04

16-18

0,12

0,018

0,04

18-21

0,12

77-86 74-83

0,012 0,013 0,012 0,013 0,012 0,013

0,04 0,04 0,04

6-7 8-9 7-8

0,10 0,12 0,10

49-55 63-70 45-50

0,05

0,08

41-46

0,05

0,08

20-23

0,20 0,15

95-105 48-53

0,25 0,12

Cu Zn 19AI6 Cu Sn 12 Pb Cu Ai 9 Ni S Fe Cu Ni 40 Sn 7

•... m

'Tl

:0

en> > G'>

m

0 'Tl

s:

X 8 Cr 13

0 0

~

(1)

Q. (1)

CIl

Cupro-alu

40-70

0,05

0,08 0,08

0,10

63-70 42-47

0,05 0,05

0,10 0,08

0,15

'" 260 HB

25-28 13-15

0,12

Cupro-nickel

0,10

16-18 6-7

0,02 0,02

0,05 0,05

0,08 0,08

18-20 11-13

0,15 0,15

42-46 31-35

0,12 0,12

au cuivre

'" 30

13-15

0,15

0,20

0,25

225-250

0,15

0,20

0,25

46-52

0,05

0,25

A-U4NT

(1),

13-15

0,15 0,15

0,20 0,20

225-250

0,15 0,12

0,20 0,16

0,25 0,20

57-64 35-40

0,05 0,05

0,08

0,10

360-400 300-330

0,25

37-42

0,12 0,12

0,25 0,25

360-400

'" 26 '" 26

0,10 0,10

95-105

au magnésium

0,08 0,09

A- G3 A- S 10G

C

au silicium

117-130

95-105 95-105

0,25

0,25

3

..•.

Ql

~

iiï

><

C Cf)

-t

::ï

c c: ::a

~ CD

z

>

i

C)

m

()

0

0

,;

Désignation

"

:JJ m

Résistance (daN' mm-2) ou dureté HB

(j)

0

Matières

0 0

» on z

0 :JJ

Aciers à usinabilité améliorée Aciers au carbone

Aciers alliés

,,;5%

Fontes

au Mn + S au Mn + S C" C"

0,25 % 0,45 %

C" C"

0,65 % 0,90 %

au Cr + Mo au Cr+ Mo au Ni + Cr au Cr Ferritique Ferrit.-Perlit. Perlitique

Fontes G.S. Fontes malléables Aciers inox Aciers à outils

Laitons

Bronzes

Alliages légers

1,..",

Chariotage

Ferritique Ferritique

à cœur blanc à cœur noir

35-50

Outil A. R. S.

Outil A. R. S.

V90 de coupe avance f = a/10

V90 de coupe avance f = a/10

a =3 à 5 a=0,5à1

a =3 à 5

Outil A. R. S. V90 m· min-1

a=0,5à1

6

12

45-50

0,05

0,08

0,1

34-38

0,05

0,08

0,08

32-36

0,05 0,05 0,04

0,06

0,06

0,05 0,05

0,04

0,05

0,05 0,04 0,04

0,05 0,04

0,06 0,05

0,06 0,04

0,04 0,04

0,05 0,05

66-75 55-65

205-225 155-175

270-300 180-200

45-60

35-40

60-76 76-95

28-31 20-23

45-50 37-41

144-160 127-130

180-200 155-175

95-115

18-21

29-33 25-28

105-115 105-115

135-150 130-145

60-76

32-36

41-46

162-180

76-95 95-115 95-115

22-25 18-20

29-33

130-145 105-115

135-150

23-25 16-18

14-16

23-26 20-23

100-110 105-115

120-130 125-140

14-16 14-16

120-150 HB

43-48

54-60

160-180

215-240

190-220 HB 220-260 HB

23-26 16-18

35-40 25-28

100-110 80-90

120-135 100-110

36-40 18-20

220-285 HB

16-18

22-25

60-68

90-100

140-180 HB

45-50

54-60

180-200

,,180HB

Avance par tour 3

55-60 40-45

60-80

Outil carbure

pour larg. de coupe

25-28 18-20 16-18

0,15

V45 m· min-1

135-150 105-120 105-120 80-90 63-70

•2 CD

Filetage

Tronçonnage Avance par tour pour larg. de coupe

3

6

12

0,15

0,20

0,15

0,15

0,20

0.15 0,12 0,12

A.R.S.

Carbure

V m·min-1

V m·min-1

16-20 16-20

65-130 65-130

13 Mn S 4 35 Mn S 6

16-20

65-130

16-20 13-16

50-100 65-95

C 25 C 40

13-16

65-90

C 65 C 80

16-20

50-90

20 Cr Mo 4

"tl

13-16 13-16

65-95 65-95 65-95

34 Cr Mo 4

0

42 Ni Cr Mo 4 100 Cr6

::0 r m

(")

Exemples de nuances

Z C

=i

ë5 Z CI)

C

m

0,15

0,20

0,15 0,10 0,10

0,20 0,15 0,15

58-65

0,10 0,10

0,15 0,15

0,10 0,08

0,04 0,04

54-60 54-60

0,10 0,10

0,15 0,15

0,08 0,08

105-115

0,30 0,20

0,35 0,25

0,40

10-20

50-80

FGL 200

-1

0,20

C

0,20

0,12

50-80 50-80

FGL 300

0,15

10-20 10-20

0,10 0,15

0,12 0,20

0,10 0,15

10-20

50-80

FGS 600-3

10-20

50-80

FGS 370-17

54-60 72-80

0,08 0,08

13-16

0,20 0,15

0,20 0,10

14-16

0,10 0,10

0,08

0,08

63-70 50-55

225-250

16-18 36-40

0,06 0,15

0,06 0,20

0,06 0,15

105-115

0,10

0,15

0,10

155-175 65-75 45-50

0,10 0,10 0,10

MN 40-10

0,10 0,06

0,12 0,12 0,12

50-80

0,10 0,08

0,10 0,10 0,10

10-20

0,10 0,08

10-20 10-20

50-80 50-80

MN 35-10 MP 60-3 X 4 Cr Ni 18-10

45-50

FGL 400

45-50

54-60

195-215

Perlitique

160-200 HB 200-260 HB

29-33 18-21

38-43 26-30

115-130 65-75

240-265 180-200 115-130

50-56 22-25 16-18

Martensique

45-65

27-30

32-36

105-115

115-130

25-28

0,04

0,04

0,04

90-100

0,12

5-8

25-40

45-65

34-38

41-46

155-175

175-195

27-30

0,05

0,05

0,05

95-105

0,12

0,15 0,15

0,10

Austénitique

0,10

5-8

25-40

X 8 Cr 13

au Cr au Cr + Mo + V

70-90 70-90

13-15 22-25

13-15 17-20 16-18

0,02 0,04 0,04

45-50

0,05 0,10

0,08 0,15

0,06 0,08

8-12 8-12

35-75

0,05

0,04

0,10

0,15

0,08

8-12

35-75 35-75

X 20 Cr 12 X 40 Cr Mo V 5

18-20

75-85 135-150 110-125

0,04 0,04

70-90

75-85 135-150 90-100

0,04 0,05

au W + Cr + V

63-70 110-125 22-25

au Zn + AI à l'étain

40-80

105-125 44-50

220-225 80-90

250-280 100-110

73-82

0,05

0,18

0,18

0,05

0,05

0,08

0,12

16-50 16-50

80-150 80-150

Cu Zn 19 AI6

0,10

135-150 50-56

0,15

27-30

0,12 0,05

0,15

16-24

90-100 35-40

Cupro-alu

40-70

32-36

39-43

90-100

120-130

25-28

0,05

80-150

Cu AI9 Ni S Fe

29-32

80-90

100-110

18-20

0,05

45-50

0,10 0,10

16-50

22-26

0,05 0,08

0,12

" 260 HB

0,05 0,10

45-50

Cupro-nickel

0,10 0,08

0,12

8-15

15-45

Cu Ni 40 Sn 7

au cuivre au magnésium au silicium

" 30 ,,; 26 ,,; 26

220-250

290-330

0,10 0,10 0,10

A-U4NT

0,08 0,08

0,10 0,10 0,10

100-200

245-275 60-65

0,05 0,10 0,05

100-130

200-220

0,05 0,05 0,05

0,05

180-200

180-200 140-160 22-25

360-400

220-250 45-50

> 1000 > 1 000

0,08

180-200 40-45

> 1000 > 1 000

100-130 30-40

100-200 80-120

A-G 3 A- S 10G

0,08 0,08

0

58-65 54-60

X30WCrV15

Cu Sn 12 Pb

(")

0 C "tl

m

C

0

::0 Z

~

G>

m

"'l:l

>m ,..::a

~ >C'> C'>m mm -l

0

,;

Désignation

"1l :Il

m· (f) 0

Résistance (daN' mm-2) ou dureté HB

Matières

0 ()

:P .." z 0 :Il

Aciers à usinabilité améliorée Aciers au carbone

Aciers alliés

",5%

Fontes

G.S. Fontes malléables Aciers inox Aciers

à outils Laitons

Bronzes

Alliages légers

Alésage

V m·min-1

Alésoir finition A.R.S. {trou: Qualité", 81 Avance (mm' tr-') Diamètre alésair (mm) 4 10 25 50

0,25

54-60 42-46

0,12 0,10

0,25 0,20

0,45 0,40

54-60

8-10 7-9

0,08 0,08

0,16 0,16

0,30 0,30

0,60 0,60 0,40

24-32

8-11

0,08

0,35

24-32 20-30 20-30

6-8 5-7

0,08 0,08 0,08

0,20 0,16

34-38 40-45

0,028 0,028

0,020 0,020

118 118

24-32 24-32

16-20 12-15

0,12 0,10

0,25

C., 0,25 % C., 0,45 %

45-60

27-30

0,028

0,020

118

60-76 76-95 95-115

22-25

0,028 0,025 0,025

0,020 0,015 0,015

118 118 130

24-32 24-32

12-15 9-12

24-32 20-30

60-76 76-95

18-21 16-18

0,028

0,020

95-115 95-115

13-15 9-11

0,025 0,017 0,017

0,015 0,010 0,01 0

118 118

0,033 0,033

0,020

0,025 0,033 0,033

C" 0,65 % C., 0,90 % auCr+Mo auCr+Mo au Ni + Cr

Ferritique Ferrit.-Perlit.

16-18 13-15

120-150 HB

31-35

Perlilique

190-220 HB 220-260 HB

27-31 22-26

Ferrilique Ferrilique

220-285 HB 140-180 HB

13-15

à coeur blanc à cœur noir

'" 180 HB 160-200 HB

Perlilique

200-260 HB

Martensique Austénilique

45-65 45-65

au Cr au Cr + Mo + V au W + Cr + V auZn+AI à l'étain

34-38

4-6

0,16 0,16

0,30 0,30 0,30

0,40

31-35 26-29

0,10 0,08

0,20 0,18

0,30 0,30

0,60 0,50 0,45

C 40 C 65 C 80

0,50 0,45

32-36 23-26

0,10

0,25

0,45

17-20 13-16

0,10 0,08 0,08

0,22 0,18 0,16

0,45 0,40

0,50

58-65

0,12

118

18-25

9-12

0,50 0,45 0,40

0,75

0,010

0,30 0,25 0,20

0,60 0,50

39-44 32-36

0,12 0,08

0,28 0,25 0,20

0,010

118 118

18-25 18-25

4-6 13-16

0,08

0,16

0,45

0,18

0,25

18-21 48-53

0,08

0,12

0,30 0,45

0,12

0,25

0,40

118

18-25

13-17

26-30

18-25 18-25

10-13 8-11

0,05

0,20

0,40

22-25

0,028

135

16-18

0,033

0,015 0,017

135

20-30 20-30

9-12 6-8

0,08 0,08

0,16 0,16

0,30 0,30

9-10

0,010 0,010 0,010

24-32

120 120

24-32 24-32

2-4 3-5 3-5

0,05 0,05

70-90

0,017 0,017 0,017

120

14-16 9-11

40-80 16-24

45-50 24-27

0,028 0,028

0,015

118 118

20-38

0,015

10-16

30-40 14-18

0,08 0,08

0,20 0,20

0,40

0,10

0,18

0,08

0,16 0,16

0,30 0,30

0,08

0,20

0,08

0,20

0,40 0,40

Cupro-alu Cupro-nickel

40-70 ., 260 HB

20-23 16-20

0,028 0,025

0,015 0,010

118 118

20-38 24-32

14-18 8-11

0,08 0,08

0,20 0,16

au cuivre au magnésium

'" 30 '" 26

71-80

0,042 0,042

0,025 0,025 0,025

140 140

30-40

45-65 30-50

0,15

0,30

0,15 0,08

0,30

0,50 0,50 0,40

'" 26

C 25

0,15

118 118

0,042

0,45 0,45

0,12 0,08

0,020

56-63 46-52

0,25 0,25

0,60

36-40

0,12 0,12

11-14

0,40

au silicium

0,10

140

30-40 30-40

10-13

0,20

0,30

0,60 0,50 0,50 0,50

26-30

0,45

32-36

0,45

22-26

0,30 0,45 0,45

13-16 13-16

0,50 0,50

54-60 40-45

8-10

60-90 50-80

0,50 0,45

45-70

0,75

100-130

0,75 0,50

80-110 55-65

28-35

0,12 0,12

0,30

0,60 0,50 0,45 0,40

0,45

0,60

0,45 0,40

0,60 0,50

0,36 0,45

0,50 0,60

0,30

0,45 0,40

20CrMo4 34CrMo4 42 Ni Cr Mo 4 100 Cr6 FGL 200 FGL 300

ë5 Z

rn C

m 0

0

C "tI

m "tI

0 C :Il

•...

m "tI

FGL 400 FGS 600-3

C>

FGS 370-17

0,08

0,40

0,10 0,10

0,25 0,25

0,40 0,40

0,60

X 8 Cr 13

0,08 0,05 0,10

0,18 0,16

0,30 0,30

0,45 0,45

X20Cr12 X 40 Cr Mo V 5

0,20

0,35

0,50

X30WCrV15

0,12

0,28

0,45

0,60

0,12

0,28

0,45

0,50

0,12 0,08

0,18 0,18

0,45

0,60

Cu AI9 Ni S Fe

0,36

0,50

Cu Ni40Sn 7

0,12 0,12

0,28

0,45

0,60

0,28

0,45

0,08

0,18

0,36

0,60 0,50

0,60

Z C

m :Il <

,.,. T,MAX P

Diamètre du trou min (mm) Angre de direction

~~

Copiage èn plongée

d'arête

Xr

Angle éventuel

œ

t

5•

~!xt~:

T. MAX

15°

95°

iZl80

iZlao

93° 9140

X

X

X

15·

95·

93·

x

X

X

X

X X

X

X

X

X

X

X

X

X

X

X

X X

X

X

X

X

X

X

X

X

X

X X

X

X

Barres antivibratoires

à têtes

~ d

~ 0

inlercllangeables

(ha)

25

32

32(30)

40

40

50

50

63

63(60) 80

80 100

25 32(301

32 40

40

50

50 63(60) 80

63 80 100

Outils de coupe

•

ALÉSOIRS CREUX DE FINITION Palier de diamètres d (mG)

au-delà de

jusqu'à inclus

19,9 23,6 30 35,5 42,5 50,8 60

23,6 30 35,5 42,5 50,8 60 71

•

au-delà de

jusqu'à inclus

19,9 35,5 45 53 63 75 90

35,5 45 53 63 75 90 101,6

•

c a1 (max) (max)

L

plan de jauge

e

a1

10 13 16 19 22 27 32

28 32 36 40 45 50 56

40 45 50 56 63 71 SO

0,5 0,6 0,6 0,7 0,7 0,7 0,9

1 1 1,5 1,5 1,5 2 2

...•.

~:..JI u

t-

•••..•. /~r,; /..'

1

l

."_ ,

',,'

\cône 1 : 30 L

d1

d2

L

13 d-5 16 d-6 19 d-S 22 d-9 27 d-11 32 d-13 40 d-15

a1 al (mm) (max)

45 50 56 63 71 80 90

0 0 0 0 0 0 0

0,6 0,6 0,7 0,7 0,7

-

a1

rPlan de jauge

6

à

10

> 1Cà 14 > 14 à 18

18 à 24

,Q)

> 24

à

+280

.150

+80

+40

+25

+5

0

+290

+150

+95

+50

+32

+16

+8

0

+300

+160

+110

+65

+40

+20

+7

0

>30à40

+310

+170

+120

>40à50

+320

+180

.130

c:

>50à65

+340

+190

+140

>65à80

+360

+200

+150

.!!

>80à

+380

+220

+170

.,

120à140

+460

+260

+200

0

c:

>140à160

+520

+280

+210

160à180

+580

+310

+230

c:

0

.,"

on

> 180 à 200

+660

+340

+240

à 225 > 225 à 250 > 250 à 280 >280à315

+740

+380

+260

+820

+420

+280

+480

+300

+1050

+540

+330

>315à355

+1200

+600

+360

> 355 à 400

+1350

+660

+400

> 400 à 450

+1500

+760

+440

> 450 à 500

+1650

+840

+480

> 200

E '6

+920

1

Écarts

Il

1

Positions

Il

1

Qualités

Il

'" t:

0

-H

+120

+72

+36

+12

0

+145

+85

+43

.14

0

+100

+50

0

+210

+125

+62

+18

0

+230

+135

+68

·20

0

"Qualité

et valeurs des tolérances·,

K

M

1

1

>8

+10

-1+~

0

-4+~

-4

-8+.n.

-.

+12

·l+â

0

-6+~

·6

-10+~

1 6àl0

1

>10il18

-53

·41

-50

-64

-90

-130

-45

-60

-77

-108

·150

·136

-188

-41

-47

-54

-68

-73

-98

-41

-48

-55

-64

-75

-88

-118

-160

-218

-48

-60

-63

-80

-94

112

-148

-200

-274

-54

-70

-81

-97

-114

-136

·180

·242

-325

-66

-87

-102

·122

-144

-172

-226

-300

-405

-35

-28

-40 -39

·43

-59

-75

-102

-120

·146

~174

-210

-274

-360

-480

->1

-71

-91

-124

14

·116

- 14

-258

-335

-44.:>

-54

-79

·104

-144

-172

·210

-254

-310

-400

·525

-"'-690 "

-63

-92

-122

-170

-202

-248

-300

-365

-470

-620

-65

-100

-134

-190

-228

-280

-340

-415

·535

-700

-900

-88

-108

-146

·210

-252

-310

-380

-465

-600

-780

-1000

-77

-122

-166

·236

-284

-350

-425

-520

·670

-880

-1150

·80

-130

·180

·258

-310

·385

-470

-575

·740

·960

-1250

·84

-140

·196

·284

-340

-425

-520

-640

·820

·1050

-1350

-94

-158

-218

-315

-385

-475

-580

-710

·920

-1200

-1550

-98

-170

·240

-350

425

·525

650

-790

-1000

-1300

-1700

-108

-190

·268

·390

-475

-590

-730

-900

-1150

-1500

-1900

-114

-208

-294

-435

-530

-660

-820

-1000

-1300

-1650

-2100

-126

-232

-330

-490

-595

-740

-920

-1100

-1450

-1850

-2400

-132

-252

-360

·540

-660

·820

-1000

·1250

·1600

-2100

-2600

-800

LI, prendre les valeurs dans le tableau ci-dessous. dimensions

>3à6

1

-12

-50

0

qualités -60

'E

-37+.0.

ZB 1 ZC

-40

-43

~ E

1 ZA

-32

-37

1ii .al

Z

-26

32

~ .., ~ E ~ ~

y

-20

> 450 à 500

Pour les écarts

xl

V

·18

"0

> 225 à 250

'6

u

T

-14

c.

10

à

14

Is 1

dimension nominale: 40 mm oosition :f oualité: 9

> 14 à la

1

> 18 > 24

à à

24

-310

-170

>40à50

-320

-180

-'20 -130

>50à65

-340

-190

-140

>65à80

-360

-200

-150

>80à100

-380

-220

-170

> 100

-410

-240

-180

;>

-460

-260

-200

-520

-280

-210

-580

-310

-230

-660

-340

-240

> 200

-740

-380

-260

>

-820

-420

·280

-920

-460

-300

-'050 -1200 ·1350

-540

-330

-600

-360

680

-400

·1500

-760

-440

-1650

-840

-480

i

à 120 120à 140 >140à160 >160à180

1

>180à200

>

IT = 0,062' .es = -0,025 ei=es-IT ei = -0,025 - 0,062 = -0,087

1

30

>30à40

à 225 225 à 250 250 à 280

>280à315

>315à355 > 355 à 400 > 400 à 450 ;> 450 à 500

-145

a

1

4019

1

'" t:

~

-H

l

-G,Ofn

4Of9=4O

" 2 14 à 18 > 18 à 24

-4

-8

+2

p

1 ris

1 tlulvlxlyl

-5

-10

1

1 t

>50a65

-7

-12

+2

0

+2

0

-9

-15

+3

>100à120

a

+14

+18

+20

+26

+32

+40

+60

+4

+8

+12

+15

+19

+23

+28

+35

+42

+50

+80

+6

+10

+15

+19

+23

+28

+34

+42

+52

+67

+97

+7

+12

+18

+23

+28

+33

+15

+22

+9

+17

+11

+20

+13

+23

,.26

~ +37

>120à140 > 140à

160

> 160à

180

-11

-18

+3

0

+15

+27

+43

> 180à200

+28

+35

> 250

à à

> 400 > 450

+64

+90

+130

+60

+77

+108

+150

+41

+47

+54

+68

+73

+98

+136

+188

+48

+55

+64

+75

+86

+118

+160

+218

+48

+60

+68

+80

+94

+112

+148

+200

+274

+54

+70

+81

+97

+114

+136

+180

+242

+325

+41

+53

+86

+67

+102

+122

+144

+172

+226

+300

+405

+43

+59

+75

102

+120

+146

+174

+210

+274

+360

+480

+51

+71

+91

124

+146

+178

+214

+258

+335

+445

+585

+54

+79

+104

+144

+172

+210

+254

+310

+400

+525

+690

+63

+92

+122

+170

+202

+248

+300

+365

+470

+620

+65

+100

+134

+190

+228

+280

+340

+415

+535

+700

+900

+68

+108

+146

+210

+252

+310

+380

+465

+600

+780

+1000

+77

+122

+166

+236

+284

+350

+425

+520

+670

+880

+1150

+SOO

+60

+130

+180

+258

+310

+385

+470

+575

+740

+960

+1250

+84

+140

+196

+284

+340

+425

+520

+640

+820

+1050

+1350

+94

.,.158

+218

+315

+385

+475

+580

+710

+920

+1200

+1550

+98

+170

+240

+350

+425

+525

+650

+790

+1000

+1300

+1700

+108

+190

+268

+390

+475

+590

+730

+900

+1150

+1500

+1900

+114

+208

+294

+435

+530

+660

+820

+1000

+1300

+1650

+2100

+126

+232

+330

+490

+595

+740

+920

+1100

+1450

+1850

+2400

+132

+252

+360

+540

+660

+820

+1000

+1250

+1600

+2100

+2600

>315à35S

à à à

+43

+50

+45

280

-13

-16

-21

-26

>280à315

> 355

+34

+40 +39

250

> 200 à 225 > 225

1

+10

>65àBO >SOà100

zblzcl

+6

+41

>40à50

Z8

+4

>24à30 >30à40

z 1

toutes qualités

0

-2

n

-16

-28

4

500

-20

-32

+17

+4

a

+20

+4

a

+21

400 450

0

+5

0

+23

+31

+34 +37

+40

+50

+56 +62

+68

l

Tolérances dimensionnelles - a'ustements

A.4.1.8 RÉSOLUTION D'UN AJUSTEMENT

El + IT =

° + 0,021= ES = 0,021

d.nominale = 30 d.maxi = d.nominale + ES = 30,021 d.mini = d.nominale + El = 30 d.moy =

(d.maxi + d.mini) 2

1

+0,021

o

= 30,0105

es - IT = -0,020 - 0,033 = ei = -0,053 d.nominale = 30 d.maxi = d.nominale d.mini = d.nominale (d.maxi d.moy =

1

+ es = 29,980 + ei = 29,947 + d.mini) 2 = 29,9635

=

j.maxi d.maxi alésage - d.mini arbre j.mini = d.mini alésage - d.maxi arbre j.moy = d.moy alésage - d.moy arbre

La position pour les tolérances de tous les arbres est donné par la lettre h.

Ce système est réservé à des applications bien définies (arbres calibrés, roulements ... ).

P K JS H G F E

1 -------~

30 f 8

= 30

-0,020

-0,053

-----if-----+30,021 - 29,947 = 0,074 -----if-----+30 - 29,980 = 0,020 -----if------'-+30,0105 - 29,9635 0,047

=

La position pour les tolérances de tous les alésages est donné par la lettre H.

SDécifications dimensionnelles

et aéométriaues

A.4.1.9 AJUSTEMENTS RECOMMANDÉS EN FABRICATIONS MÉCANIQUES ALESAGES

H6

1

1

H7

arbres

-

UI

dont le fonctionnement nécessite un jeu important

QI

il 0 E QI (,)

-

ï5.

guidage précis

1

C

H9

9 9

f

-

-