Memorias Estructura metalica

MEMORIAS DE DISEÑO Y CÁLCULO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES Y NO ESTRUCTURALES.

INSTITUCION EDUCATIVA VALLEDUPAR MODULO 8 - CUBIERTA DISEÑÓ: JONATHAN GARCES SERNA INGENIERO CIVIL APROBÓ: GIOVANNY SEPÚLVEDA INGENIERO CIVIL ESPECIALISTA EN INGENIERIA SISMO RESISTENTE

MEDELLIN 26/09/2014

Carrera 80 No.44-67 Medellín – Colombia PBX. (57*4) 444 60 20 [email protected]

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CONTENIDO 1.0

PREDIMENSIONAMIENTO Y COORDINACIÓN CON OTROS PROFESIONALES. .................. 5

1.1 COORDINACIÓN CON OTROS PROFESIONALES. ................................................................ 5 1.2 PREDIMENSIONAMIENTO ESTRUCTURAL. ....................................................................... 9 2.0 EVALUACION DE LAS SOLICTACIONES DEFINITIVAS. ............................................................10 2.1 CALCULO DE CARGAS EN LA ESTRUCTURA. .....................................................................10 2.1.1 CARGA MUERTA. ......................................................................................................... 10 2.1.2. CARGA VIVA............................................................................................................... 11 2.1.3 CARGAS DE VIENTO ..................................................................................................... 11 2.1.4 CARGAS DE GRANIZO................................................................................................... 16 3.0 OBTENCION DEL NIVEL DE AMENAZA SISMICA Y LOS VALORES Aa Y Av. ............................17 3.1 CARACTERIZACIÓN SÍSMICA. ..........................................................................................17 4.0 MOVIMIENTOS SISMICOS DE DISEÑO. ...............................................................................19 5.0 CARACTERISTICAS DE LA ESTRUCTURACION Y DEL MATERIAL ESTRUCTURAL EMPLEADO. ..21 6.0

GRADO DE IRREGULARIDAD DE LA ESTRUCTURA Y PROCEDIMIENTO DE ANALISIS. .......21

6.1 PROCEDIMIENTO DE ANÁLISIS SÍSMICO ..........................................................................21 6.2 GRADO DE IRREGULARIDAD DE LA ESTRUTURA. .............................................................22 7.0

DETERMINACION DE LAS FUERZAS SISMICAS. ...............................................................23

8.0

RESULTADO ANALISIS DINAMICOS ................................................................................26

9.0

ANALISIS SISMICO DE LA ESTRUCTURA. ........................................................................28

8.1 DEFINICIÓN DE LAS PROPIEDADES MECÁNICAS DE LOS MATERIALES ESTRUCTURALES. ..29 8.2 GEOMETRÍA DE LA MODELACIÓN. .................................................................................30 10.0

DESPLAZAMIENTOS HORIZONTALES. ............................................................................32

9.1 Cálculo de Desplazamientos. ..........................................................................................32 11.0

COMBINACION DE LAS DIFERENTES SOLICITACIONES. ..................................................35

12.0

DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES. ....................................................................36

11.1 DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES EN ACERO. ...................................................36 11.1.1 ELEMENTOS DE ACERO DE LA ESTRUCTURA. ............................................................. 36 ALCANCES Y MODIFICACIONES DEL DISEÑO ........................................................................56

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OBJETO El objeto de este documento es presentar los diferentes procedimientos y metodologías empleadas durante el análisis y diseño estructural de la estructura metalica modulo 8, de la institución educativa Valledupar, ubicada en la ciudad de Valledupar - Cesar, el cual se presenta en un sistema de estructura metálica para cubierta restaurante escolar. Estas memorias de cálculo estructural están realizadas con base en todos los requerimientos legales y normativos aplicables a las construcciones sismo resistentes para la República de Colombia, de acuerdo a el “Reglamento Colombiano de Diseño y Construcción Sismo Resistente” NSR-10.

ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL

Criterios de diseño. La metodología de análisis estructural a emplear en el modelo para el diseño de la estructura será la del análisis dinámico elástico espectral establecida en el Capítulo A.5 del “Reglamento Colombiano de Diseño y Construcción Sismo-Resistente" NSR-10, considerando el espectro elástico de diseño establecido en el Capítulo A.2. El diseño de los elementos estructurales se hará utilizando el método de estado límite de resistencia, considerando las combinaciones de carga para estructuras de acero contenidas en el Título B del NSR-10. Para las combinaciones de carga se considera las fuerzas sísmicas reducidas por el coeficiente de disipación sísmica de la estructura.

El diseño de los elementos de acero deberá cumplir con los requerimientos por ductilidad establecidos en el Capítulo F. NSR-10 de acuerdo al grado de capacidad moderada de disipación de energía en el rango elástico de la estructura.

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Especificación de los materiales Acero Para todos las láminas se utiliza un acero que cumpla con la norma ASTM G50, el cual presenta un esfuerzo de fluencia Fy=344 MPa y un esfuerzo último Fu=420 MPa. Perfil tubular redondo calidad ASTM A500 Gr50 con Fy= 317MPa Perfiles IPE calidad ASTM A572 Gr50 con Fy= 352MPa

1.0 PREDIMENSIONAMIENTO

Y

COORDINACIÓN

CON

OTROS

PROFESIONALES.

1.1 COORDINACIÓN CON OTROS PROFESIONALES.

Los planos arquitectónicos facilitados por la firma en cargada para este diseño, se muestran a continuación, con esta geometría inicial se propondrá el sistema estructural más adecuado de modo que se garanticen los siguientes aspectos.    

Seguridad Funcionalidad Economía Estética

Los planos arquitectónicos facilitados se muestran a continuación:

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PLANTAS GENERALES.

Planta Nivel + 0.0

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Planta Cubierta Nivel + 8.42 m.

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CORTES Y FACHADAS DE EDIFICACIÓN.

Ahora según estos requerimientos arquitectónicos se trata de proporcionar una estructura dispuesta espacialmente, que satisfaga tanto los requisitos necesarios de seguridad, funcionalidad, economía y estética.

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1.2 PREDIMENSIONAMIENTO ESTRUCTURAL.

La estructura debido a su disposición arquitectónica se decide dotar contra fuerzas sísmicas y de viento con un sistema estructural de pórticos resistentes a momentos en acero estructural.

ZAPATAS Por disposición del Ingeniero de suelos se tendrán zapatas aisladas a una profundidad de 2 metros, amarradas con vigas de fundacion, cuyo refuerzo se calculó para resistir la carga axial y momentos flectores asociados a cada apoyo.

VIGAS DE FUNDACION Las mismas se pre dimensionan con los coeficientes presentados en el titulo C de la nsr-10.

Ahora las vigas para cumplir con estos coeficientes se toman de una altura igual a 0.40m.

COLUMNAS Para este módulo se comenzó la modelación con las columnas de 10”X9.27 mm de diámetro, pero al no cumplir algunas de ellas por temas de resistencia y control de derivas, se aumentaron a 12”x10,31 mm de diámetro.

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CERCHAS Las cerchas se pre dimensionaron haciendo uso del factor L/20; donde se tienen cerchas una altura mínima de 120 cm.

2.0 EVALUACION DE LAS SOLICTACIONES DEFINITIVAS.

2.1 CALCULO DE CARGAS EN LA ESTRUCTURA. 2.1.1 CARGA MUERTA. Se tienen las siguientes cargas:

Cargas de cubierta

p(Kg/m3)

kg/m2

Teja termo acústica.

20

Instalaciones y otros

30 Total

50

NOTA: Cargas como el peso propio de los elementos estructurales como los son columnas de concreto, son tenidos en cuenta automáticamente por el programa SAP2000 y se identifica con el tipo de carga Dead.

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2.1.2. CARGA VIVA

En cuanto a la cubierta se tiene una carga viva de 50 Kgf/m2.

2.1.3 CARGAS DE VIENTO

El cálculo de las fuerza de viento para esta edificación que se clasifica como baja con una altura del nivel de terreno a la altura de la cubierta es de 8.24m aproximadamente se realizara por medio del Procedimiento simplificado expuesto en B.6.4.2 El mapa de viento para la república de Colombia según la NSR-10 es el siguiente:

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Según el mapa de viento de la NSR-10 tenemos que la ciudad de Bello está en zona de viento tipo 3 donde la velocidad de viento máximo es de 100Km/h.

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Calculo de presión máxima de Viento.

Viento normal a la cumbrera

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Viento paralelo a la cumbrera

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2.1.4 CARGAS DE GRANIZO

Debido a que la estructura está a una altura sobre el nivel del mar inferior a 2000m no es necesario tener en cuenta las cargas de granizo en la cubierta de la estructura.

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3.0 OBTENCION DEL NIVEL DE AMENAZA SISMICA Y LOS VALORES Aa Y Av.

3.1 CARACTERIZACIÓN SÍSMICA. Esta estructura está ubicada en la ciudad de Valledupar, que corresponde a una zona de amenaza sísmica baja, para lo cual con esta ubicación geográfica y el estudio de suelos se determinará cuál es la aceleración pico efectiva según la NSR-10. Perfil de suelo: Suelo Tipo D. Aceleración pico máxima.

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Según este mapa del título A.2 de la NSR-10, Valledupar está en zona de amenaza sísmica baja.

Para este nivel de amenaza y la ubicación de la edificación tenemos que Aa y Av son 0.10 y 0.10 respectivamente. Valledupar: Aa=0.10 Av=0.10

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4.0 MOVIMIENTOS SISMICOS DE DISEÑO.

El perfil de suelo supuesto se clasificó como perfile de suelo tipo D, y una capacidad portante admisible del estrato de cimentacion de 375 KPa. Esta capacidad debe ser verificada antes de la construcción de la fundación de la edificación.

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De las tablas anteriores tenemos que Fa=1.60 Fv=2.40 El factor de importancia se determina mediante la siguiente tabla.

Según lo expuesto en el titulo A.2, estructuras de este tipo, son de grupo de uso III y coeficiente de importancia l; por lo que su factor de importancia es 1.25.

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5.0 CARACTERISTICAS DE LA ESTRUCTURACION Y DEL MATERIAL ESTRUCTURAL EMPLEADO.

El coeficiente de disipación de energía para los módulos en acero se puede definir según la siguiente tabla, teniendo en cuenta que el sistema estructural es de un pórtico resistente a momentos y dado que la edificación será construida en una zona de amenaza sísmica baja, se tiene un factor de disipación de energía Ro=3.0.

6.0

GRADO

DE

IRREGULARIDAD

DE

LA

ESTRUCTURA

Y

PROCEDIMIENTO DE ANALISIS.

6.1 PROCEDIMIENTO DE ANÁLISIS SÍSMICO Para esta edificación se usa el método de análisis dinámico elástico espectral siguiendo el procedimiento que se muestra a continuación.

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Este método tiene la ventaja de tener en cuenta todos los modos de vibración de la estructura, siendo más preciso en sus resultados y diferenciando las cortantes basales para cada dirección de la estructura, según su disposición geométrica y de masas. También se realizara la corrección por cortante basal, que consiste en comparar la cortante basal encontrada por el método de fuerza horizontal equivalente con la encontrada con el método de análisis dinámico.

6.2 GRADO DE IRREGULARIDAD DE LA ESTRUTURA. *Irregularidad en Altura: No hay irregularidad, es 1.00 *Irregularidad en Planta: No hay irregularidad, es 1.00 *Irregularidad por Ausencia de redundancia: Hay ausencia de redundancia, es 0.75 *Cuando se trate de estructuras de acero donde las uniones del sistema de resistencia sísmica son soldadas en obra:

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El factor es 0.9

COEFICIENTE DE DISIPACION DE ENERGIA BASICO (R). Ro=1.0 R=1.0*1.0*1.0*0.75*0.9 R=2

Por lo que la fuerza sísmica en las combinaciones de carga se deben tomar como sigue:

E=(1/R)*(Sx y Sy)=1.0*(Sx y Sy)

7.0

DETERMINACION DE LAS FUERZAS SISMICAS.

Ahora la fuerza sísmica que se pide en este caso se debe hacer mediante el espectro de diseño para cada modo como se muestra continuación. ANALISIS SISMICO NSR-10- ESPECTRO DE ELASTICO DE ACELERACIONES DE DISEÑO CAPACIDAD DE DISIPACIÓN DE ENERGIA MINIMA REQUERIDA

DMI

Uso de la Estructura I = III

1.25

Perfil del Suelo S =

D

Coeficiente de amplificación del suelo para periodos cortos (Fa):

1.60

Coeficiente de amplificación del suelo para periodos intermedios (Fv):

2.40

Aceleración pico esperada Aa =

0.10

Velocidad horizontal pico efectiva (Av):

0.10

Tc(s) =

0.72

Tl(s) =

5.76

Periodo de vibración del inicio de la meseta To=

0.15 Carrera 80 No.44-67 Medellín – Colombia PBX. (57*4) 444 60 20 [email protected]

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Ahora el cálculo del espectro de diseño se hace mediante la siguiente gráfica.

Y el resultado obtenido es el siguiente.

ESPECTRO DE ACELERACIONES DE DISEÑO 0,60

0,50

Sa (g)

0,40 0,30 0,20 0,10 0,00 0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0

4,5

5,0

5,5

6,0

Te (seg)

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Espectro para evaluar las derivas, utilizando el coeficiente de importancia igual a 1.00 y con los mismos parámetros

ESPECTRO DE ACELERACIONES DE DISEÑO 0,45 0,40 0,35

Sa (g)

0,30 0,25 0,20 0,15

0,10 0,05 0,00 0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0

4,5

5,0

5,5

6,0

Te (seg)

8.0

RESULTADO ANALISIS DINAMICOS

TABLE: Modal Load Participation Ratios OutputCase ItemType Item Static Dynamic Text Text Text Percent Percent MODAL Acceleration UX 99,9817 99,6269 MODAL Acceleration UY 99,9959 99,9283 MODAL Acceleration UZ 99,5856 58,315

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TABLE: Base Reactions OutputCase CaseType StepType StepNum GlobalFX GlobalFY GlobalFZ Text Text Text Unitless KN KN KN DEAD LinStatic 3,23E-12 -7,169E-13 452,375 EQx LinRespSpec Max 142,69 0,093 3,523 EQy LinRespSpec Max 0,093 264,145 0,103

De las tablas anteriores podemos concluir que: -

El porcentaje de masa dinámico excitado es del 99.6% > 90% Ok!

Revisión fuerza cortante mínima. Para cada una de las direcciones consideradas en el análisis dinámico, la fuerza cortante en la base obtenida, no podrá ser menor que el 80% del valor calculado según el método estático. Realizamos la revisión calculando el cortante basal mediante el análisis estático.

T  Ct  hn



Ec A.4-2 NSR_98

Donde: Ct = 0.072 para pórticos resistentes a momentos de acero estructural. A.4.2.2 NSR-10 α = 0,8 para pórticos resistentes a momentos de acero estructural Hn = Altura medida desde la base = 8,24 m.

T  0.072  8.24 T  0.39s

0 .8

Observando obtenemos para el periodo encontrado, un valor para la aceleración sísmica Sa = 0.50g. Procedemos a calcular la fuerza cortante basal sísmica estática de acuerdo con la siguiente ecuación: Carrera 80 No.44-67 Medellín – Colombia PBX. (57*4) 444 60 20 [email protected]

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V  Sa  g  m V  0.50  452.4kN V  226,2 kN Finalmente, revisamos que la fuerza cortante dinámica no sea menor que el 80% de la fuerza cortante estática.

Vd  0.8  VE Vd  0.8  226,2 kN Vd  180,96kN Como el cortante basal dinámico en dirección X es menor al cortante estático mínimo, se hace corrección de la fuerza sísmica en esa dirección.

180.96KN  1.26 , aumentamos el sismo en esta dirección un 26%. 142.69KN

9.0

ANALISIS SISMICO DE LA ESTRUCTURA.

Ahora tenemos toda la información necesaria para realizar el análisis estructural y hallar las derivas de la estructura además de los esfuerzos de diseño en la estructura. Este análisis se realizará mediante el programa SAP2000 y lo ejecutaremos siguiendo los pasos mostrados a continuación.

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8.1 DEFINICIÓN DE LAS PROPIEDADES MECÁNICAS DE LOS MATERIALES ESTRUCTURALES. Concreto La norma permite calcular el módulo de elasticidad para agregados metamórficos de la siguiente manera La norma permite calcular el módulo de elasticidad como: √

Mpa

Para nuestro caso f’c=28Mpa E=20636 Mpa Acero refuerzo de refuerzo. Fy=420 Mpa. Es=200000Gpa.

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8.2 GEOMETRÍA DE LA MODELACIÓN.

Vista Tridimensional

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Vista Lateral

Se asignan las propiedades calculadas anteriormente a la modelación realizada para seguir con la verificación de las derivas y diseño de la estructural.

Vista Frontal

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10.0

DESPLAZAMIENTOS HORIZONTALES.

9.1 Cálculo de Desplazamientos. Para este tipo de sistema estructura se debe verificar los desplazamientos de la estructura y se debe garantizar que no se sobrepase la deriva máxima de 1%. Deformada por sismo en X.

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Deformada por sismo en Y.

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Ahora verificaremos los desplazamientos máximos de la estructura por cargas sísmicas, definido como la deriva como máxima es del 1%, para pórticos en concreto reforzado resistente a momentos. TABLE: Joint Displacements Joint Text 80 80 82 82 84 84 86 86 88 88 90 90 92 92 94 94 96 96 98 98 505 505 507 507 509 509 511 511 513 513 515 515 517 517 519 519 521 521 523 523

OutputCase Text EQx EQy EQx EQy EQx EQy EQx EQy EQx EQy EQx EQy EQx EQy EQx EQy EQx EQy EQx EQy EQx EQy EQx EQy EQx EQy EQx EQy EQx EQy EQx EQy EQx EQy EQx EQy EQx EQy EQx EQy

CaseType Text LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec LinRespSpec

StepType Text Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max

NSR 10 U1 m 0.041904 0.00044 0.041862 0.000441 0.041833 0.000443 0.041877 0.000446 0.041894 0.000448 0.041907 0.00044 0.041858 0.000441 0.041835 0.000444 0.04188 0.000447 0.041887 0.000447 0.041842 0.000435 0.041797 0.000436 0.041766 0.000437 0.041808 0.000439 0.041824 0.00044 0.041844 0.000435 0.041793 0.000436 0.041767 0.000437 0.041811 0.000439 0.041816 0.00044

U2 m 0.001194 0.058232 0.000068 0.053326 0.000087 0.051667 0.000095 0.054313 0.001311 0.059591 0.001722 0.058342 0.00021 0.05322 0.000236 0.051678 0.000201 0.054411 0.001486 0.059614 0.001276 0.058228 0.0001 0.053323 0.000095 0.051663 0.000075 0.05431 0.00131 0.059589 0.001576 0.058334 0.000185 0.053217 0.00023 0.051674 0.000184 0.054407 0.001469 0.059608

Deriva cm 4.19 0.04 4.19 0.04 4.18 0.04 4.19 0.04 4.19 0.04 4.19 0.04 4.19 0.04 4.18 0.04 4.19 0.04 4.19 0.04 4.18 0.04 4.18 0.04 4.18 0.04 4.18 0.04 4.18 0.04 4.18 0.04 4.18 0.04 4.18 0.04 4.18 0.04 4.18 0.04

cm 0.12 5.82 0.01 5.33 0.01 5.17 0.01 5.43 0.13 5.96 0.17 5.83 0.02 5.32 0.02 5.17 0.02 5.44 0.15 5.96 0.13 5.82 0.01 5.33 0.01 5.17 0.01 5.43 0.13 5.96 0.16 5.83 0.02 5.32 0.02 5.17 0.02 5.44 0.15 5.96

Deriva Permisible cm 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04 7.04

Δx

Δy

OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK

OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK

0.60 0.01 0.59 0.01 0.59 0.01 0.59 0.01 0.60 0.01 0.60 0.01 0.59 0.01 0.59 0.01 0.59 0.01 0.59 0.01 0.59 0.01 0.59 0.01 0.59 0.01 0.59 0.01 0.59 0.01 0.59 0.01 0.59 0.01 0.59 0.01 0.59 0.01 0.59 0.01

0.02 0.83 0.00 0.76 0.00 0.73 0.00 0.77 0.02 0.85 0.02 0.83 0.00 0.76 0.00 0.73 0.00 0.77 0.02 0.85 0.02 0.83 0.00 0.76 0.00 0.73 0.00 0.77 0.02 0.85 0.02 0.83 0.00 0.76 0.00 0.73 0.00 0.77 0.02 0.85

Carrera 80 No.44-67 Medellín – Colombia PBX. (57*4) 444 60 20 [email protected]

34

11.0

COMBINACION DE LAS DIFERENTES SOLICITACIONES.

Ahora procedemos a asignar las combinaciones de carga especificadas por la norma NSR-10, para el método de resistencia.

Recordando de pasos anteriores, se tiene un coeficiente de disipación de energía igual a 3.5. Por lo que la fuerza sísmica en las combinaciones de carga se deben tomar como sigue: E=(1/R)*(Sx y Sy)=1 0*(Sx y Sy)

Ahora es posible presentar los esfuerzos existentes en la estructura por estas combinaciones de diseño. Carrera 80 No.44-67 Medellín – Colombia PBX. (57*4) 444 60 20 [email protected]

35

12.0

DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES.

11.1 DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES EN ACERO. 11.1.1 ELEMENTOS DE ACERO DE LA ESTRUCTURA. Posteriormente se muestra el diseño para las columnas (perfil tubular redondo de 12”x10,31 mm).

Como se puede observar no se sobrepasa la capacidad de ninguno de los elementos que componen las columnas principales. Carrera 80 No.44-67 Medellín – Colombia PBX. (57*4) 444 60 20 [email protected]

36

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37

DISEÑO DE LA CERCHA A

ANALISIS A COMPRESION

Analisis de Flexión f Mp

Mx

My

Mx

/No Cumple

Z(cm3)

kg-cm

kg-cm

kg-cm

kg-cm

2.68

CUMPLE

301.87

950890.5

49579.64

84182.77

948797.35 950890.5

9%

Cumple

0.75

38.64

CUMPLE

301.87

950890.5

50848.89

68909.92

948797.35 950890.5 16%

Cumple

0.9

0.75

89.99

CUMPLE

301.87

950890.5

15382.30

88460.77

948797.35 950890.5 29%

Cumple

128496.58 CUMPLE

0.9

0.75

136.62

CUMPLE

301.87

950890.5

68920.81

95814.20

948797.35 950890.5 40%

Cumple

1390.000

200*200*5.5mm 635.99565 34.20303808 128517.92 CUMPLE

0.9

0.75

176.95

CUMPLE

301.87

950890.5

140001.02 151266.01 948797.35 950890.5 21%

Cumple

6216.31

2785.000

200*200*5.5mm 158.42851 31.90880501 119897.33 CUMPLE

0.9

0.75

197.34

CUMPLE

301.87

950890.5

110788.35 81824.89

948797.35 950890.5 55%

Cumple

56976.93

56976.93

1390.000

200*200*5.5mm 635.99565 34.20303808 128517.92 CUMPLE

0.9

0.75

1808.79

CUMPLE

301.87

950890.5

37065.04

9546.73

948797.35 950890.5 48%

Cumple

7

62398.2

6806.67

1395.000

200*200*5.5mm 631.44471 34.1973606

128496.58 CUMPLE

0.9

0.75

216.08

CUMPLE

301.87

950890.5

54044.43

90658.74

948797.35 950890.5 58%

Cumple

9

70882.81

7569.28

1390.000

200*200*5.5mm 635.99565 34.20303808 128517.92 CUMPLE

0.9

0.75

240.29

CUMPLE

301.87

950890.5

77749.41 144675.31 948797.35 950890.5 70%

Cumple

10

70883.63

7590.57

1395.000

200*200*5.5mm 631.44471 34.1973606

128496.58 CUMPLE

0.9

0.75

240.97

CUMPLE

301.87

950890.5

61813.56

45135.53

948797.35 950890.5 62%

Cumple

11

67344.88

7269.42

1395.000

200*200*5.5mm 631.44471 34.1973606

128496.58 CUMPLE

0.9

0.75

230.78

CUMPLE

301.87

950890.5

54716.66

46545.42

948797.35 950890.5 58%

Cumple

12

62379.56

6762.23

1395.000

200*200*5.5mm 631.44471 34.1973606

128496.58 CUMPLE

0.9

0.75

214.67

CUMPLE

301.87

950890.5

37990.62

34006.65

948797.35 950890.5 53%

Cumple

13

56957.45

6140.31

1390.000

200*200*5.5mm 635.99565 34.20303808 128517.92 CUMPLE

0.9

0.75

194.93

CUMPLE

301.87

950890.5

12490.31

67366.61

948797.35 950890.5 51%

Cumple

14

51508.88

5511.57

1395.000

200*200*5.5mm 631.44471 34.1973606

128496.58 CUMPLE

0.9

0.75

174.97

CUMPLE

301.87

950890.5

62523.21

18411.25

948797.35 950890.5 47%

Cumple

15

38908.2

4206.32

1395.000

200*200*5.5mm 631.44471 34.1973606

128496.58 CUMPLE

0.9

0.75

133.53

CUMPLE

301.87

950890.5

12446.41

29008.54

948797.35 950890.5 33%

Cumple

16

25067.18

2727.62

1395.000

200*200*5.5mm 631.44471 34.1973606

128496.58 CUMPLE

0.9

0.75

86.59

CUMPLE

301.87

950890.5

51707.39

53984.34

948797.35 950890.5 25%

Cumple

17

10592.26

1112.98

1390.000

200*200*5.5mm 635.99565 34.20303808 128517.92 CUMPLE

0.9

0.75

35.33

CUMPLE

301.87

950890.5

133540.29 137301.36 948797.35 950890.5 23%

Cumple

18

632.39

87.24

1150.000

200*200*5.5mm 929.15478 34.45250944 129455.30 CUMPLE

0.9

0.75

2.77

CUMPLE

301.87

950890.5

7199.12

4349.89

948797.35 950890.5

1%

Cumple

19

67359.84

7281.98

697.500

200*200*5.5mm 2525.7789 34.79759108 130751.95 CUMPLE

0.9

0.75

231.17

CUMPLE

301.87

950890.5

58216.42

73178.89

948797.35 950890.5 59%

Cumple

20

67359.84

7281.98

697.500

200*200*5.5mm 2525.7789 34.79759108 130751.95 CUMPLE

0.9

0.75

231.17

CUMPLE

301.87

950890.5

61418.21

86931.85

948797.35 950890.5 61%

Cumple

ELEMENT

CUERDA SUPERIOR

ANALISIS A TRACCIÓN

ESFUERZO DEL ELEMENTO

Esf. Crit. (Fcr)

Tipo de

COMPRE.

TRACCIÓN

mm

elemento

2

650.73

84.34

1150.000

200*200*5.5mm 929.15478 34.45250944 129455.30 CUMPLE

0.9

0.75

3

10673.99

1217.01

1395.000

200*200*5.5mm 631.44471 34.1973606

128496.58 CUMPLE

0.9

4

25133.99

2834.67

1395.000

200*200*5.5mm 631.44471 34.1973606

128496.58 CUMPLE

5

38956.58

4303.51

1395.000

200*200*5.5mm 631.44471 34.1973606

6

6216.31

5573.9

6

51515.03

6

Fe

Resis. De

Cumple

FACTORES f t

Longitud

No.

AREA REQ.

Kg/mm^2 Diseño (Pc), Kg/No CumpleFLUENCIAFRACTURA mm^2

CumpleModulo plastico

My Ec. InteraccionCumple kg-cm

/No Cumple

Carrera 80 No.44-67 Medellín – Colombia PBX. (57*4) 444 60 20 [email protected]

PARALES

294

10751.32

1216.39

1200.000

135*135*4.3mm

33.68858853

66248.61 CUMPLE

0.9

0.75

38.62

CUMPLE

105.97

333805.5

43793.21

44501.57

333638.80 333805.5 30%

Cumple

391

1059.74

438.93

1152.740

135*135*4.3mm 415.69841 33.78807536

383.6

66444.25 CUMPLE

0.9

0.75

13.93

CUMPLE

105.97

333805.5

3436.05

26579.77

333638.80 333805.5 10%

Cumple

391

6011.42

1060.67

1200.000

135*135*4.3mm

33.68858853

66248.61 CUMPLE

0.9

0.75

33.67

CUMPLE

105.97

333805.5

2291.50

23769.14

333638.80 333805.5 16%

Cumple

391

71.41

70.71

1152.740

135*135*4.3mm 415.69841 33.78807536

66444.25 CUMPLE

0.9

0.75

2.24

CUMPLE

105.97

333805.5

3442.24

1968.36

333638.80 333805.5

1%

Cumple

504

10679.32

1184.11

1200.000

135*135*4.3mm

383.6

33.68858853

66248.61 CUMPLE

0.9

0.75

37.59

CUMPLE

105.97

333805.5

43181.11

44568.74

333638.80 333805.5 29%

Cumple

634

10604.46

1138.85

1200.000

135*135*4.3mm

383.6

33.68858853

66248.61 CUMPLE

0.9

0.75

36.15

CUMPLE

105.97

333805.5

115847.22 15546.61

333638.80 333805.5 51%

Cumple

635

4677.63

491.41

1200.000

135*135*4.3mm

383.6

33.68858853

66248.61 CUMPLE

0.9

0.75

15.60

CUMPLE

105.97

333805.5

43155.08

5668.19

333638.80 333805.5 20%

Cumple

636

3303.37

287.44

1200.000

135*135*4.3mm

383.6

33.68858853

66248.61 CUMPLE

0.9

0.75

9.13

CUMPLE

105.97

333805.5

37646.77

9747.04

333638.80 333805.5 16%

Cumple

637

9941.25

1018.61

1200.000

135*135*4.3mm

383.6

33.68858853

66248.61 CUMPLE

0.9

0.75

32.34

CUMPLE

105.97

333805.5

107070.29

7905.62

333638.80 333805.5 47%

Cumple

638

10490.21

1098.45

1200.000

135*135*4.3mm

383.6

33.68858853

66248.61 CUMPLE

0.9

0.75

34.87

CUMPLE

105.97

333805.5

110147.96

2370.67

333638.80 333805.5 49%

Cumple

639

3928.86

377.27

1200.000

135*135*4.3mm

383.6

33.68858853

66248.61 CUMPLE

0.9

0.75

11.98

CUMPLE

105.97

333805.5

39400.25

1379.08

333638.80 333805.5 18%

Cumple

640

3934.04

394.42

1200.000

135*135*4.3mm

383.6

33.68858853

66248.61 CUMPLE

0.9

0.75

12.52

CUMPLE

105.97

333805.5

39477.56

1384.38

333638.80 333805.5 18%

Cumple

641

10494.13

1113.74

1200.000

135*135*4.3mm

383.6

33.68858853

66248.61 CUMPLE

0.9

0.75

35.36

CUMPLE

105.97

333805.5

110192.47

2311.35

333638.80 333805.5 49%

Cumple

642

9937.1

995.61

1200.000

135*135*4.3mm

383.6

33.68858853

66248.61 CUMPLE

0.9

0.75

31.61

CUMPLE

105.97

333805.5

106890.42

7943.46

333638.80 333805.5 47%

Cumple

643

3297.06

270.73

1200.000

135*135*4.3mm

383.6

33.68858853

66248.61 CUMPLE

0.9

0.75

8.59

CUMPLE

105.97

333805.5

37520.09

9775.18

333638.80 333805.5 16%

Cumple

644

4683.85

510.13

1200.000

135*135*4.3mm

383.6

33.68858853

66248.61 CUMPLE

0.9

0.75

16.19

CUMPLE

105.97

333805.5

43200.57

5646.28

333638.80 333805.5 20%

Cumple

645

10600.26

1173.02

1200.000

135*135*4.3mm

383.6

33.68858853

66248.61 CUMPLE

0.9

0.75

37.24

CUMPLE

105.97

333805.5

115733.44 15691.95

333638.80 333805.5 51%

Cumple

383.6

Carrera 80 No.44-67 Medellín – Colombia PBX. (57*4) 444 60 20 [email protected]

DIAGONALES

646

1622.77

14135.03

1840.120

90*90*2.5mm

74.297445 28.73677302

22630.21 CUMPLE 0.9

0.75

448.73

CUMPLE

28.7

90405

9100.39

5729.08

90256.19

90405.0 17%

Cumple

647

1789.76

16453.38

1840.120

90*90*2.5mm

74.297445 28.73677302

22630.21 CUMPLE 0.9

0.75

522.33

CUMPLE

28.7

90405

5198.53

5053.30

90256.19

90405.0 14%

Cumple

648

1642.23

15770.95

1840.120

90*90*2.5mm

74.297445 28.73677302

22630.21 CUMPLE 0.9

0.75

500.67

CUMPLE

28.7

90405

3595.35

4632.85

90256.19

90405.0 12%

Cumple

649

1430.59

14188.53

1836.330

90*90*2.5mm

74.604447 28.76009856

22648.58 CUMPLE 0.9

0.75

450.43

CUMPLE

28.7

90405

2230.89

1853.04

90256.19

90405.0

9%

Cumple

650

852.24

7514.75

1840.120

90*90*2.5mm

74.297445 28.73677302

22630.21 CUMPLE 0.9

0.75

238.56

CUMPLE

28.7

90405

2172.92

1274.84

90256.19

90405.0

6%

Cumple

651

662.97

6160.9

1840.12

90*90*2.5mm

74.297445 28.73677302

22630.21 CUMPLE 0.9

0.75

195.58

CUMPLE

28.7

90405

2460.77

159.77

90256.19

90405.0

6%

Cumple

652

532.58

5649.29

1840.12

90*90*2.5mm

74.297445 28.73677302

22630.21 CUMPLE 0.9

0.75

179.34

CUMPLE

28.7

90405

2188.60

501.43

90256.19

90405.0

5%

Cumple

653

304

3822.03

1836.33

90*90*2.5mm

74.604447 28.76009856

22648.58 CUMPLE 0.9

0.75

121.33

CUMPLE

28.7

90405

2682.54

3185.32

90256.19

90405.0

5%

Cumple

654

338.1

3849.9

1840.12

90*90*2.5mm

74.297445 28.73677302

22630.21 CUMPLE 0.9

0.75

122.22

CUMPLE

28.7

90405

3769.81

4120.19

90256.19

90405.0

6%

Cumple

655

565.83

5667.37

1840.12

90*90*2.5mm

74.297445 28.73677302

22630.21 CUMPLE 0.9

0.75

179.92

CUMPLE

28.7

90405

2531.80

4689.11

90256.19

90405.0

8%

Cumple

656

695.85

6176.03

1840.12

90*90*2.5mm

74.297445 28.73677302

22630.21 CUMPLE 0.9

0.75

196.06

CUMPLE

28.7

90405

1829.48

4589.32

90256.19

90405.0

8%

Cumple

657

886.27

7521.15

1836.33

90*90*2.5mm

74.604447 28.76009856

22648.58 CUMPLE 0.9

0.75

238.77

CUMPLE

28.7

90405

3090.79

6844.40

90256.19

90405.0 11%

Cumple

658

1474.91

14228.29

1840.12

90*90*2.5mm

74.297445 28.73677302

22630.21 CUMPLE 0.9

0.75

451.69

CUMPLE

28.7

90405

5794.24

6813.40

90256.19

90405.0 14%

Cumple

659

1683.88

15789.3

1840.12

90*90*2.5mm

74.297445 28.73677302

22630.21 CUMPLE 0.9

0.75

501.25

CUMPLE

28.7

90405

5404.43

7180.37

90256.19

90405.0 15%

Cumple

660

1832.82

16461.17

1840.12

90*90*2.5mm

74.297445 28.73677302

22630.21 CUMPLE 0.9

0.75

522.58

CUMPLE

28.7

90405

4746.15

6467.86

90256.19

90405.0 15%

Cumple

661

1579.85

14106.06

1836.33

90*90*2.5mm

74.604447 28.76009856

22648.58 CUMPLE 0.9

0.75

447.81

CUMPLE

28.7

90405

3165.22

2647.10

90256.19

90405.0 10%

Cumple

Carrera 80 No.44-67 Medellín – Colombia PBX. (57*4) 444 60 20 [email protected]

CUERDA INFERIOR

722

1536.93

2013.1

1395

155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746

79963.86 CUMPLE 0.9

0.75

63.91

CUMPLE

147.58

464877

52583.68

96257.85

464402.93 464877.0 23%

Cumple

723

1484.41

13321.07

1395

155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746

79963.86 CUMPLE 0.9

0.75

422.89

CUMPLE

147.58

464877

15035.78

85455.86

464402.93 464877.0 20%

Cumple

724

3044.05

27670.63

1395

155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746

79963.86 CUMPLE 0.9

0.75

878.43

CUMPLE

147.58

464877

60799.26 100852.48 464402.93 464877.0 26%

Cumple

725

4477.6

41456.05

1390

155*155*4.5mm 380.15422 33.67692923

79986.07 CUMPLE 0.9

0.75

1316.07

CUMPLE

147.58

464877

106034.89 149297.01 464402.93 464877.0 38%

Cumple

726

5715.44

53727.81

1395

155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746

79963.86 CUMPLE 0.9

0.75

1705.64

CUMPLE

147.58

464877

43993.55

91633.34

464402.93 464877.0 27%

Cumple

727

6450.44

60188.41

1395

155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746

79963.86 CUMPLE 0.9

0.75

1910.74

CUMPLE

147.58

464877

51695.47

89938.63

464402.93 464877.0 27%

Cumple

728

7024.92

65538.76

1395

155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746 159927.73 CUMPLE 0.9

0.75

2080.60

CUMPLE

147.58

464877

60963.57

93281.75

464402.93 464877.0 24%

Cumple

729

7486.94

70462.92

1390

155*155*4.5mm 380.15422 33.67692923 239958.22 CUMPLE 0.9

0.75

2236.92

CUMPLE

147.58

464877

76009.12 139881.84 464402.93 464877.0 33%

Cumple

730

7448.9

70448.16

1395

155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746 319855.45 CUMPLE 0.9

0.75

2236.45

CUMPLE

147.58

464877

59906.94

56362.75

464402.93 464877.0 15%

Cumple

731

6955.05

65519.44

1395

155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746 399819.32 CUMPLE 0.9

0.75

2079.98

CUMPLE

147.58

464877

51960.80

50194.06

464402.93 464877.0 13%

Cumple

732

6348.9

60167.71

1395

155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746 479783.18 CUMPLE 0.9

0.75

1910.09

CUMPLE

147.58

464877

42154.89

45635.65

464402.93 464877.0 11%

Cumple

733

5583.18

53720.89

1390

155*155*4.5mm 380.15422 33.67692923 559902.52 CUMPLE 0.9

0.75

1705.43

CUMPLE

147.58

464877

47692.06

63163.60

464402.93 464877.0 15%

Cumple

734

4298.11

41409

1395

155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746 639710.91 CUMPLE 0.9

0.75

1314.57

CUMPLE

147.58

464877

56537.39

11475.40

464402.93 464877.0 13%

Cumple

735

2833.25

27613.55

1395

155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746 719674.77 CUMPLE 0.9

0.75

876.62

CUMPLE

147.58

464877

10864.47

29460.73

464402.93 464877.0 7%

Cumple

736

1241.7

13264.24

1395

155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746 799638.63 CUMPLE 0.9

0.75

421.09

CUMPLE

147.58

464877

50792.30

29354.06

464402.93 464877.0 11%

Cumple

737

1546.71

2014.46

1390

155*155*4.5mm 380.15422 33.67692923 879846.82 CUMPLE 0.9

0.75

63.95

CUMPLE

147.58

464877

132216.43 229079.27 464402.93 464877.0 50%

Cumple

Carrera 80 No.44-67 Medellín – Colombia PBX. (57*4) 444 60 20 [email protected]

DISEÑO DE LA CERCHA C

ANALISIS A COMPRESION

CUERDA SUPERIOR

CUERDA INFERIOR

ELEMENT

ESFUERZO DEL ELEMENTO

ANALISIS A TRACCIÓN

Esf. Crit. (Fcr)Resis. De

Cumple

Analisis de Flexión

FACTORES f t AREA REQ. CumpleModulo plastico f Mp

Mx

My

Mx

kg-cm

kg-cm

kg-cm

kg-cm

kg-cm

Longitud

Tipo de

No.

COMPRE.

TRACCIÓN

mm

elemento

Fe

359

1499.24

94.84

1200.000

90*90*2.5mm

174.70

32.18

25345.58

CUMPLE

0.9

0.75

3.01

CUMPLE

28.7

90405

1083.38

5096.55

90256.19

90405.0

12%

Cumple

360

376.35

23.81

500.000

100*100*3mm

1238.17

34.59

36234.75

CUMPLE

0.9

0.75

0.76

CUMPLE

42.35

133403

2027.30

3402.09

133273.74 133402.5

4%

Cumple

361

5681.13

380.07

1400.000

100*100*3mm

157.93

31.90

33417.90

CUMPLE

0.9

0.75

12.07

CUMPLE

42.35

133403

2036.34

13246.07

133273.74 133402.5

27%

Cumple

362

791.94

10908.37

1400.000

100*100*3mm

157.93

31.90

33417.90

CUMPLE

0.9

0.75

346.30

CUMPLE

42.35

133403

1125.80

13762.09

133273.74 133402.5

13%

Cumple

363

1442.6

20405.52

1350.000

100*100*3mm

169.84

32.11

33636.07

CUMPLE

0.9

0.75

647.79

CUMPLE

42.35

133403

4198.81

13659.17

133273.74 133402.5

15%

Cumple

364

1768.76

25389.26

1400.000

100*100*3mm

157.93

31.90

33417.90

CUMPLE

0.9

0.75

806.01

CUMPLE

42.35

133403

754.56

15189.34

133273.74 133402.5

17%

Cumple

365

1973.25

28352.63

1400.000

100*100*3mm

157.93

31.90

33417.90

CUMPLE

0.9

0.75

900.08

CUMPLE

42.35

133403

977.87

13608.25

133273.74 133402.5

16%

Cumple

366

1954.62

28323.91

1350.000

100*100*3mm

169.84

32.11

33636.07

CUMPLE

0.9

0.75

899.17

CUMPLE

42.35

133403

3261.33

9006.98

133273.74 133402.5

13%

Cumple

367

1634.36

23830.54

1400.000

100*100*3mm

157.93

31.90

33417.90

CUMPLE

0.9

0.75

756.53

CUMPLE

42.35

133403

1049.80

11284.52

133273.74 133402.5

13%

Cumple

368

1372.97

20023.52

1400.000

100*100*3mm

157.93

31.90

33417.90

CUMPLE

0.9

0.75

635.67

CUMPLE

42.35

133403

862.38

3218.23

133273.74 133402.5

7%

Cumple

369

987.74

14635.49

1350.000

100*100*3mm

169.84

32.11

33636.07

CUMPLE

0.9

0.75

464.62

CUMPLE

42.35

133403

2728.52

1395.99

133273.74 133402.5

5%

Cumple

370

688.17

9969.18

1400.000

100*100*3mm

157.93

31.90

33417.90

CUMPLE

0.9

0.75

316.48

CUMPLE

42.35

133403

1726.76

4713.62

133273.74 133402.5

6%

Cumple

371

299.85

4241.02

1400.000

100*100*3mm

157.93

31.90

33417.90

CUMPLE

0.9

0.75

134.64

CUMPLE

42.35

133403

2384.20

1357.46

133273.74 133402.5

3%

Cumple

372

2579.9

181.63

1350.000

100*100*3mm

169.84

32.11

33636.07

CUMPLE

0.9

0.75

5.77

CUMPLE

42.35

133403

885.53

0.00

133273.74 133402.5

8%

Cumple

373

1556.65

104.47

1150.000

100*100*3mm

234.06

32.88

34441.49

CUMPLE

0.9

0.75

3.32

CUMPLE

42.35

133403

32.37

5148.33

133273.74 133402.5

8%

Cumple

374

138.81

2186.41

500.420

100*100*3mm

1236.09

34.59

36234.03

CUMPLE

0.9

0.75

69.41

CUMPLE

42.35

133403

6672.38

13121.57

133273.74 133402.5

10%

Cumple

375

10925.49

793.89

1401.180

100*100*3mm

157.66

31.89

33412.68

CUMPLE

0.9

0.75

25.20

CUMPLE

42.35

133403

3416.94

26699.92

133273.74 133402.5

53%

Cumple

376

20411.62

1443.57

1401.180

100*100*3mm

157.66

31.89

33412.68

CUMPLE

0.9

0.75

45.83

CUMPLE

42.35

133403

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30744.54

133273.74 133402.5

84%

Cumple

377

25276.4

1758.46

1351.140

100*100*3mm

169.56

32.10

33631.17

CUMPLE

0.9

0.75

55.82

CUMPLE

42.35

133403

10980.47

14901.46

133273.74 133402.5

86%

Cumple

378

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1963.47

1401.180

100*100*3mm

157.66

31.89

33412.68

CUMPLE

0.9

0.75

62.33

CUMPLE

42.35

133403

5840.56

18831.57

133273.74 133402.5

99%

Cumple

379

28290.17

1952.06

1401.180

100*100*3mm

157.66

31.89

33412.68

CUMPLE

0.9

0.75

61.97

CUMPLE

42.35

133403

1328.50

15041.29

133273.74 133402.5

96%

Cumple

380

25940.11

1759.32

1351.140

100*100*3mm

169.56

32.10

33631.17

CUMPLE

0.9

0.75

55.85

CUMPLE

42.35

133403

10228.61

9445.98

133273.74 133402.5

85%

Cumple

381

25930.59

1758.72

1401.180

100*100*3mm

157.66

31.89

33412.68

CUMPLE

0.9

0.75

55.83

CUMPLE

42.35

133403

9532.54

7012.52

133273.74 133402.5

85%

Cumple

382

23770.1

1629.45

1401.180

100*100*3mm

157.66

31.89

33412.68

CUMPLE

0.9

0.75

51.73

CUMPLE

42.35

133403

3558.86

4266.07

133273.74 133402.5

74%

Cumple

383

19669.72

1344.31

1351.140

100*100*3mm

169.56

32.10

33631.17

CUMPLE

0.9

0.75

42.68

CUMPLE

42.35

133403

9759.76

1385.92

133273.74 133402.5

66%

Cumple

384

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971.88

1401.180

100*100*3mm

157.66

31.89

33412.68

CUMPLE

0.9

0.75

30.85

CUMPLE

42.35

133403

14067.27

3087.53

133273.74 133402.5

54%

Cumple

385

9905.43

682.88

1401.180

100*100*3mm

157.66

31.89

33412.68

CUMPLE

0.9

0.75

21.68

CUMPLE

42.35

133403

6395.68

12012.71

133273.74 133402.5

39%

Cumple

386

4130.78

289.02

1351.140

100*100*3mm

169.56

32.10

33631.17

CUMPLE

0.9

0.75

9.18

CUMPLE

42.35

133403

5965.07

0.00

133273.74 133402.5

17%

Cumple

387

18.51

227.41

1150.970

100*100*3mm

233.66

32.87

34437.85

CUMPLE

0.9

0.75

7.22

CUMPLE

42.35

133403

8716.42

9466.29

133273.74 133402.5

7%

Cumple

Kg/mm^2 Diseño (Pc), Kg/No Cumple FLUENCIA FRACTURA mm^2 /No Cumple Z(cm3)

My Ec. InteraccionCumple /No Cumple

Carrera 80 No.44-67 Medellín – Colombia PBX. (57*4) 444 60 20 [email protected]

PARALES DIAGONALES

388

2026.21

108.77

641.100

90*90*2.5mm

612.09

34.17

26910.67

CUMPLE

0.9

0.75

3.45

CUMPLE

28.7

90405

1762.00

0.00

90256.19

90405.0

9%

Cumple

389

3.91

53.34

811.640

90*90*2.5mm

381.89

33.68

26525.23

CUMPLE

0.9

0.75

1.69

CUMPLE

28.7

90405

2286.64

0.00

90256.19

90405.0

3%

Cumple

390

3257.1

182.59

982.190

90*90*2.5mm

260.78

33.09

26056.87

CUMPLE

0.9

0.75

5.80

CUMPLE

28.7

90405

2073.77

0.00

90256.19

90405.0

15%

Cumple

393

1362.43

77.16

698.630

90*90*2.5mm

515.43

34.02

26790.17

CUMPLE

0.9

0.75

2.45

CUMPLE

28.7

90405

1150.29

0.00

90256.19

90405.0

6%

Cumple

394

2563.08

158.57

869.180

90*90*2.5mm

333.00

33.49

26376.27

CUMPLE

0.9

0.75

5.03

CUMPLE

28.7

90405

595.78

0.00

90256.19

90405.0

10%

Cumple

395

4495.87

286.2

1039.730

90*90*2.5mm

232.72

32.86

25880.94

CUMPLE

0.9

0.75

9.09

CUMPLE

28.7

90405

228.57

0.00

90256.19

90405.0

18%

Cumple

396

5426.81

365.97

528.080

90*90*2.5mm

902.13

34.44

27118.54

CUMPLE

0.9

0.75

11.62

CUMPLE

28.7

90405

769.45

0.00

90256.19

90405.0

21%

Cumple

397

14.84

30.82

756.160

90*90*2.5mm

439.99

33.85

26659.92

CUMPLE

0.9

0.75

0.98

CUMPLE

28.7

90405

918.82

0.00

90256.19

90405.0

1%

Cumple

398

3783.14

252.64

926.710

90*90*2.5mm

292.94

33.29

26218.06

CUMPLE

0.9

0.75

8.02

CUMPLE

28.7

90405

879.38

7808.03

90256.19

90405.0

23%

Cumple

399

5781.2

388.43

1097.260

90*90*2.5mm

208.95

32.63

25696.32

CUMPLE

0.9

0.75

12.33

CUMPLE

28.7

90405

624.37

0.00

90256.19

90405.0

23%

Cumple

400

3549.55

227.94

585.620

90*90*2.5mm

733.56

34.31

27017.53

CUMPLE

0.9

0.75

7.24

CUMPLE

28.7

90405

834.96

0.00

90256.19

90405.0

14%

Cumple

401

189.88

6.88

450.000

90*90*2.5mm

1242.34

34.59

27239.40

CUMPLE

0.9

0.75

0.22

CUMPLE

28.7

90405

850.18

10516.03

90256.19

90405.0

12%

Cumple

559

1230.35

17428.4

1470.540

90*90*2.5mm

116.34

30.86

24301.39

CUMPLE

0.9

0.75

553.28

CUMPLE

28.7

90405

634.90

1890.45

90256.19

90405.0

7%

Cumple

560

694.39

10148.97

1496.29

70*70*2mm

68.14

28.23

13820.97

CUMPLE

0.9

0.75

322.19

CUMPLE

13.88

43722

108.75

0.00

43722.00

43722.0

5%

Cumple

561

353.69

5421.42

1471.55

70*70*2mm

70.45

28.43

13918.76

CUMPLE

0.9

0.75

172.11

CUMPLE

13.88

43722

1652.46

0.00

43722.00

43722.0

6%

Cumple

562

223.68

3257.66

1539.81

70*70*2mm

64.34

27.87

13646.71

CUMPLE

0.9

0.75

103.42

CUMPLE

13.88

43722

681.05

0.00

43722.00

43722.0

3%

Cumple

563

37.67

14.85

1564.64

70*70*2mm

62.31

27.67

13546.07

CUMPLE

0.9

0.75

0.47

CUMPLE

13.88

43722

120.84

0.00

43722.00

43722.0

1%

Cumple

564

2550.22

202.62

1547.35

70*70*2mm

63.72

27.81

13616.24

CUMPLE

0.9

0.75

6.43

CUMPLE

13.88

43722

1138.78

0.00

43722.00

43722.0

21%

Cumple

565

165.79

2669.96

1647.87

70*70*2mm

56.18

26.97

13202.69

CUMPLE

0.9

0.75

84.76

CUMPLE

13.88

43722

763.07

0.00

43722.00

43722.0

3%

Cumple

566

315.25

4567.87

1678.93

70*70*2mm

54.12

26.70

13072.33

CUMPLE

0.9

0.75

145.01

CUMPLE

13.88

43722

565.48

0.00

43722.00

43722.0

4%

Cumple

567

461.34

6425.73

1669.49

70*70*2mm

54.73

26.78

13112.07

CUMPLE

0.9

0.75

203.99

CUMPLE

13.88

43722

1002.01

0.00

43722.00

43722.0

6%

Cumple

568

374.69

5805.57

1743.85

70*70*2mm

50.17

26.14

12796.35

CUMPLE

0.9

0.75

184.30

CUMPLE

13.88

43722

1211.69

0.00

43722.00

43722.0

6%

Cumple

569

495.48

7280.68

1778.76

70*70*2mm

48.22

25.83

12646.13

CUMPLE

0.9

0.75

231.13

CUMPLE

13.88

43722

771.98

0.00

43722.00

43722.0

6%

Cumple

570

134.93

2027.6

1628.28

70*70*2mm

57.54

27.13

13284.31

CUMPLE

0.9

0.75

64.37

CUMPLE

13.88

43722

375.24

69.50

43722.00

43722.0

2%

Cumple

571

636.8

8971.44

1775.19

70*70*2mm

48.41

25.86

12661.55

CUMPLE

0.9

0.75

284.81

CUMPLE

13.88

43722

253.92

0.00

43722.00

43722.0

6%

Cumple

572

2401.77

153.74

672.68

70*70*2mm

337.13

33.51

16407.35

CUMPLE

0.9

0.75

4.88

CUMPLE

13.88

43722

1094.05

1454.86

43722.00

43722.0

18%

Cumple

Carrera 80 No.44-67 Medellín – Colombia PBX. (57*4) 444 60 20 [email protected]

Diseño de Correas

Carrera 80 No.44-67 Medellín – Colombia PBX. (57*4) 444 60 20 [email protected]

44

Carrera 80 No.44-67 Medellín – Colombia PBX. (57*4) 444 60 20 [email protected]

45

11.2 DISEÑO DE ESTRUCTURA DE FUNDACIÓN (ZAPATAS AISLADAS)

Siguiendo las consideraciones del geotecnista procedemos a calcular las zapatas aisladas.

1.

F3 M1 kg kg.m 3229.12 157.73 N N.mm 31645.376 1545754 Peso suelo + Concreto 75587.4 sobre zapata N

M2 B (mm) kg.m 5005.52 d (mm) N.mm Espesor (mm) 49054096

1,500 225 300

Db (mm) Ab (mm2) # de barras S (mm) Ld (mm) Lf (mm) 12.7 129 8 191.0 554.27 150 15.9 200 6 266.82 693.93 150 19.1 284 4 443.6 833.59 150

Gancho Si Si Si

2.

F3 M1 kg kg.m 8375.15 7339.51 N N.mm 82076.47 71927198 Peso suelo + Concreto 75587.4 sobre zapata N

M2 kg.m B (mm) 1469.44 d (mm) N.mm Espesor (mm) 14400512

1,500 225 300

Db (mm) Ab (mm2) # de barras S (mm) Ld (mm) Lf (mm) 12.7 129 8 191.0 554.27 150 15.9 200 6 266.82 693.93 150 19.1 284 4 443.6 833.59 150

Gancho Si Si Si

3.

F3 M1 kg kg.m 15612.55 1133.73 N N.mm 153002.99 11110554 Peso suelo + Concreto 75587.4 sobre zapata N

M2 kg.m B (mm) 2417.95 d (mm) N.mm Espesor (mm) 23695910

1,500 225 300

Db (mm) Ab (mm2) # de barras S (mm) Ld (mm) Lf (mm) 12.7 129 8 191.0 554.27 150 15.9 200 6 266.8 693.93 150 19.1 284 4 443.6 833.59 150

Gancho Si Si Si

4.

M2 kg.m B (mm) 1860.48 d (mm) N.mm Espesor (mm) 18232704

1,500 225 300

Db (mm) Ab (mm2) # de barras S (mm) Ld (mm) Lf (mm) 12.7 129 8 191.0 554.27 150 15.9 200 6 266.8 693.93 150 19.1 284 4 443.6 833.59 150

Gancho Si Si Si

F3 M1 kg kg.m 1127.06 224.28 N N.mm 11045.188 2197944 Peso suelo + Concreto 75587.4 sobre zapata N

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46

1. Determinación del ancho B Carga de servicio. Ps (N) Momento de servicio Msy (N.mm) Momento de servicio Msx (N.mm) Esfuerzo admisible. Qa (N/mm2) ex (mm) ey (mm) Ancho. B (mm) Ancho B elegido (mm) 2. espesor minimo de la zapata d (mm) recubrimiento(mm) Espesor (mm)

86,632.59 18,232,704.00 2,197,944.00 0.370 210.460 25.371 753.90 1,500.00

150.00 75.00 225.00

3. Revisión a punzonamiento lc (mm) bc (mm) Pu (N) Muy (N.mm) (22) Mux (N.mm) (11) eux (mm) euy (mm) qu max (N/mm2) qu min (N/mm2) coeficiente de reducción de res lambda as Beta b0 (m) f'c (Mpa)

1,050.00 550.00 21,658.15 4,558,176.00 549,486.00 210.46 25.37 0.02 0.00 0.75 1.00 40.00 0.52 3,800.00 21.00

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d (mm) 150 325

Espesor (mm) 225 400

d definitivo (mm)

b0 3,800 4,500

Vubd (N) 13,572 10,077

1 1,604,641 4,117,171

Vuud (N) 4,209

Vc (N) 284,836

comentario Cumple!

2 581,941 2,039,647

3 comentario 646,487 cumple! 1,658,749 cumple!

325

4. revisión de cortante unidireccional d(mm) 325

Espesor (mm) 400

5. revisión de momento Mu (N.mm)

3,165,428.12396

phi f fy p beta alfa Lv mn (N.mm)

0.9 420 0.003 0.425 0.72 475 173,304,879

Mn>Mu

Cumple!

As (mm2) As (cm2) Db 1/2" 5/8" 3/4"

1462.5 14.625 Db (mm) 12.7 15.9 19.1

Ab (mm2) # de barras S (mm) Ld (mm) Lf (mm) Gancho 129 12 121.6 554.27 150 Si 200 8 190.585714 693.93 150 Si 284 6 266.2 833.59 150 Si

5. Revisión del aplastamiento coeficiente de reducción por aplas A1 A2 raiz(A2/A1)

0.65 577,500 5,697,500 2

Pa (N) Pu (N) Pu Pu

OK!

Espesor requerido de la platina Cedencia por cortante

fRn = f (0.6AgFy)

tp (cm) >=

0.17

Rotura por cortante

fRn = f (0.6AnvFu)

tp (cm) >=

0.18

Aplastamiento

fRn = f 2.4db*t*Fu 

tp (cm) >=

3.01

tp (cm) =

3.01 2PL 5/8"

Bloque por cortante Agv (cm2) 90.0 Agt (cm2) Anv (cm2) Ant (cm2)

1.80 fRn = tp (cm) >= 79.6 1.11

169459.5 0.63

Por lo tanto el espesor mínimo de platina será :

cm pulg

Soldadura de unión del ángulo a la viga principal Electrodo : E7018

4800 kg/cm

2

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Diseño de Placa Base

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Estos mismos cálculos se hicieron para cada combinación desfavorable a la que esta sometida la conexión placa base, en cada una de ellas cumplio los requisitos de diseño.

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ALCANCES Y MODIFICACIONES DEL DISEÑO Este diseño se limita al presente diseño estructural, cualquier cambio en las cantidades o especificaciones técnicas contenidas en estas memorias o el (los) planos estructurales deberán ser consultadas con el diseñador. Si se realizan cambios en las anteriores disposiciones, salva el diseñador responsabilidad civil o legal por los efectos que dichos cambios conlleven. Los planos de taller y detalles específicos constructivos de las estructuras deben ser realizados por el contratista de la obra previo visto bueno de los ingenieros calculista y revisor.

Aprobó:

-------------------------------------------------------------Giovanny Sepúlveda Concha. INGENIERO CIVIL ESPECIALISTA EN INGENIERIA SISMO RESISTENTE.

Diseñó:

----------------------------------------------------------------------Jonathan Garces Serna INGENIERO CIVIL

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