MEMORIAS DISEÑO DE TANQUE ELEVADO BRISAS
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MEMORIA DEL DISEÑO ESTRUCTURAL TANQUE ELEVADO DE AGUA DEL ACUEDUCTO DE BRISAS (CARMEN DEL DARIEN – CHOCÓ)
MEMORIA DE DISEÑO ESTRUCTURAL
Dirección CORREGIMIENTO DE LAS BRISAS MUNICIPIO DE CARMEN DEL DARIÉN - CHOCÓ
Propietarios: MUNICIPIO DE CARMEN DEL DARIÉN
Diseño Estructural
__________________________________ Harry Alejandro Pineda Padilla. Ingeniero Civil M.P. 05202094410 ANT
QUIBDÓ D.C., MAYO DE 2011 Ing. Harry Alejandro Pineda Padilla – M.P. 05202094410ANT. Tel: 3146528555
2011
MEMORIA DEL DISEÑO ESTRUCTURAL TANQUE ELEVADO DE AGUA DEL ACUEDUCTO DE BRISAS (CARMEN DEL DARIEN – CHOCÓ)
2011
INTRODUCCIÓN El Proyecto Estructural contempla la construcción de un tanque elevado de 20m3, en el Corregimiento de Brisas, Municipio de Carmen del Darién (Chocó). El proyecto se ubica en zona de amenaza sísmica alta de acuerdo a la norma sismo resistente de 2010, NSR-10. La Edificación está planteada en estructura conformada por Pórticos en estructura en concreto reforzado y por muros que contendrán el líquido almacenado. Los materiales que componen el pórtico espacial, son concreto de 21.1 MPa para vigas, placa de entrepiso, columnas, cimentación, con refuerzo corrugado de 420 MPa. El código base empleado para el análisis y diseño de la estructura es la Norma Colombiana de Diseño y Construcción Sismo Resistente de 2010 de la Asociación Colombiana de Ingeniería Sísmica AIS, y Seismic Design of Liquid-Containing Concrete Structures (ACI 318M-99). El programa utilizado para el análisis y diseño de la estructura es Cypecad 2011e, con el cual se obtiene todo el análisis estructural del tanque, que incluye acciones y desplazamientos de todos los elementos del sistema, AUTOCAD para la presentación de los planos y Excel para la realización de tablas.
Ing. Harry Alejandro Pineda Padilla – M.P. 05202094410ANT. Tel: 3146528555
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MEMORIAS DISEÑO ELEMENTOS EN CONCRETO REFORZADO EN BRISAS.
DESCRIPCIÓN GENERAL DE LA ESTRUCTURA. La estructura consiste en un tanque elevado con el cual se le dará la presión requerida a la red de distribución. La estructura está constituida por porticos en concreto reforzado y muros que contendrán el líquido almacenado. Estos elementos transmitirán al suelo las cargas producida por el efecto de las fuerzas horizontales (efecto del sismo y presiones del terreno) y las cargas verticales (peso propio, peso del agua y la carga viva).
CÓDIGO DE DISEÑO El código aplicado para el diseño de los elementos estructurales es “Normas Colombianas de Diseño y Construcción Sismo Resistente de 2010 (NSR-10) y Seismic Design of Liquid-Containing Concrete Structures (ACI 318M-99) CRITERIOS DE DISEÑO SÍSMICO El proyecto está ubicado en el corregimiento de Brisas (Chocó) de acuerdo a la zonificación sísmica del país en donde se identifican los Ing. Harry Alejandro Pineda Padilla – M.P. 05202094410ANT. Tel: 3146528555
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límites de la micro zonificación sísmica y se adoptan los espectros del diseño para el Chocó en la Zona 8, y en una zona de amenaza sísmica alta de acuerdo a la NSR-10, la estructura tiene un grado de disipación de energía especial DME, el valor que define el espectro de respuesta sísmica de aceleración espectral máxima del terreno para la Zona 8 y los parámetros sísmicos son: Aceleración pico efectiva Velocidad pico efectiva Coeficiente de importancia Coeficiente de sitio
Aa= 0.35g Av= 0.35g I= 1.0 S=1.5
MATERIALES A EMPLEAR Las siguientes son las especificaciones mínimas establecidas para los materiales utilizables en la construcción: (a) Concreto - El concreto debe tener una resistencia a la compresión a los 28 días, f´c, igual o superior a 28 Mpa, el cual será utilizado en placas de contrapiso, columnas, zapatas, vigas y placas de entrepiso. Los solados de limpieza deben tener una resistencia a la compresión de 14 MPa. (b) Acero de refuerzo - El acero de refuerzo longitudinal debe ser corrugado. En ningún caso, el acero de refuerzo puede tener un límite de fluencia, fy, inferior a 420 MPa.. SOFTWARE DE MODELACIÓN El Software empleado será el Cypecad 2011e. El modelo idealiza el comportamiento de los elementos de la siguiente manera: ANÁLISIS DE SOLICITACIONES. El análisis de las solicitaciones se realiza mediante un cálculo espacial en tres dimensiones, por métodos matriciales de rigidez. Formando todos los elementos que definen la estructura como son: pilares o columnas, muros, vigas y losas (forjados). Se establece compatibilidad de deformaciones en todos los nudos, considerando 6 grados de libertad y se crea la hipótesis de indeformabilidad del plano en cada planta, para simular el Ing. Harry Alejandro Pineda Padilla – M.P. 05202094410ANT. Tel: 3146528555
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comportamiento del forjado impidiendo desplazamientos relativos entre los nudos del mismo. Por tanto, cada planta sólo podrá girar y desplazarse en su conjunto (3 grados de libertad). Para todos los estados de carga se realiza un cálculo estático e se supone un comportamiento lineal de los materiales y, por tanto, un cálculo de primer orden de cara a la obtención de desplazamientos y esfuerzos. COLUMNAS Y MUROS. El dimensionado de los pilares o columnas se realiza a compresión con excentricidad en ambas direcciones del plano. Se considera excentricidad adicional a pandeo cuando se sobrepasan los límites indicados en la norma NSR-98 a partir de los axiles y excentricidades proporcionadas por el cálculo, se comprobará el dimensionamiento y armado de cada sección proyectada. VIGAS. El cálculo de la viga se efectuará con la estimación de las capacidades resistentes necesarias en los paños de forjado considerado como un elemento superficial y aplicando los criterios de redistribución y plasticidad recogidos en la norma NSR - 98. Respetamos los criterios de esbeltez de la norma NSR - 98 que eximen de un cálculo de la deformabilidad de los forjados. Para el dimensionado de sección se emplea el Método de los Estados Límites Últimos adoptando el diagrama simplificado rectangular de tensiones en el hormigón. CIMENTACIONES. Se adopta la hipótesis de distribución uniforme de presiones sobre el terreno para el cálculo de zapatas bajo columnas y muros admitiendo los principios de la teoría y práctica de la mecánica del suelo al definir la Tensión Admisible del Suelo. Se considera por lo tanto una respuesta del terreno lineal y rectangular en el caso de cálculo de zapatas Como método de cálculo se emplea, como en el resto de los cálculos, o Método de los Estados Límites Últimos, según se describen en la norma del hormigón estructural NSR-98. PROPIEDADES DEL SUELO Capacidad portante del Suelo: 10 Ton/m2 φ = Angulo de fricción interna: 25° δ = Angulo de fricción entre el muro y el suelo: 25° I = Angulo de Inclinación del terreno: 0° β = Angulo de inclinación del parámetro interior del muro o estribo: 0° γ = Peso especifico seco del suelo =1.8 Ton/m3 Ing. Harry Alejandro Pineda Padilla – M.P. 05202094410ANT. Tel: 3146528555
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PREDIMENSIONAMIENTO DE LA ESTRUCTURA
Para el dimensionamiento de los elementos estructurales, tenemos Losas simplemete apoyada: L/14: 2.0/14= 0.142≈0.15m Losas simplemete apoyada: L/14: 3.2/14= 0.228≈0.25 Losas con un apoyos continuos: L/16: 2.0/16= 0.125 Dimensiones: Muros Tanque: Losa Inferior: Losa Superior:
15cm 25cm 12.5cm
TIPOS DE CARGA Carga Muerta (D): El peso de los muros y losa es el volumen de la masa de concreto por su peso específico. El peso específico para el concreto es de 2.4 Ton/m3. El peso del agua es el volumen del agua que circula por el canal por su peso específico. El peso específico para el agua es de 1.0 Ton/m3. Carga Horizontal (H): Presión del suelo ejercida sobre los muros. Se considera una carga de forma triangular aumentando hacia el fondo del terreno. H =0.5 Ka γ h2 Donde γ = Peso especifico del suelo =1.8 Ton/m3 Ka = Coeficiente de empuje activo = 0.406 h = Altura del terreno sobre los muros.
h
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Carga Horizontal (F): La presión del agua ejercida sobre las paredes. Se considera una carga de forma triangular aumentando hacia el fondo del terreno la ecuación para determinar el empuje del flujo es: F =0.5 γ h2 Donde γ = Peso especifico del agua = 1 Ton/m3 h = Altura del fluido sobre los muros. Carga Horizontal (Q): Sobre Presión ejercido por la acción del sismo. Se considera una carga de forma triangular aumentando hacia superficie del terreno. Para el cálculo de la sobrepresión ejercida por el sismo, se empleo la formulación de Mononobe Y Okabe: Q = 0.5×γ × h2 [1− Kv]Kad
Donde: Q = Empuje ocasionado por el sismo γ = Peso especifico del suelo =1.8 Ton/m3 h = Altura del terreno sobre los muros. Kv = Coeficiente de sismo vertical. Kad = Coeficiente de empuje activo dinámico.
Para el cálculo del empuje activo dinámico se obtiene con la siguiente expresión:
K ad =
cos 2 ( − − ) sin( + ) x sin( − − i ) cos x cos x cos( + + ) 1 + cos( + + ) x cos(i − )
2
2
Donde: φ = Angulo de fricción interna. δ = Angulo de fricción entre el muro y el suelo. I = Angulo de Inclinación del terreno. β = Angulo de inclinación del parámetro interior del muro o estribo. θ = Angulo en función de los coeficientes sísmicos. Se obtiene con la siguiente expresión: Kh = arctan 1 − K v Ing. Harry Alejandro Pineda Padilla – M.P. 05202094410ANT. Tel: 3146528555
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Kh = Coeficiente de sismo horizontal. Flotación: La presión del agua ejercida hacia arriba sobre La estructura de cimentación (Zapatas). Presión = γ h Donde γ = Peso especifico del agua = 1 Ton/m3 h = Altura del nivel freático. COMBINACIONES DE CARGA Carga Muerta. D Carga Viva: L Presiones Horizontales: H Flotación: B Sismo en la Dirección X: Sx Sismo en la Dirección Y: Sy Viento: W Comb1: D+L Comb2: 1,4D+1,7L Comb3:1,05D+1,28L+Sx Comb4: 1,05D+1,28L-Sx Comb5: 1,05D+1,28L+Sy Comb6: 1,05D+1,28L-Sy Comb7: 1,4D+1,7L+1,7H Comb8: 1,4D+1,7L+1,7H+1,7B ECUACIONES PARA EL DISEÑO Y CORTANTE La metodología empleada para el diseño de los elementos es el de la Resistencia Última. Ecuaciones de Diseño para elementos a Flexión. K=
MU 0,9bd 2
m=
Fy 0,85Fc
=
Donde: Mu = Momento Ultimo o Momento de Diseño b = ancho del muro.
2K m 1 1 − 1 − m Fy
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d = peralte, que se obtiene como la diferencia entre el espesor del muro y el recubrimiento. m = relación de esfuerzos. Fy = Esfuerzo de fluencia del acero. Fc = Esfuerzo del concreto. Ecuación de diseño para elementos a Cortante.
Vc = * 0,53 * Fc u=
Vu bd
Donde: φVc = Esfuerzo a cortante del concreto. υ = Esfuerzo cortante de diseño. Vu = Carga ultima. El tanque está conformado por losa en concreto reforzado que resistirán las cargas de presión terreno, fluido y cargas sísmicas producidas por el empuje dinámico del terreno.
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Modelación Estructural Una vez dimensionado la estructura, se continúa con la introducción del modelo en el programa CYPECAD V.2011e, se introduce la geometría y dimensiones dadas en el predimensionamiento para realizar así la modelación con el método modal espectral, se carga el modelo de acuerdo con la evaluación de cargas realizada y se comienza a analizar el modelo.
Modelo Estructural en Cypedad 2011e
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Resultados de la modelación
Revisión de la losa de fondo
Losa de Fondo, Esfuerzos de dimensionamiento: Momento X, cuantía superior, Sísmicas (t·m/m)
Espesor: 20cm Acero: 4200 Kg/cm2 Concreto: 210 Kg/cm2 Diseño a Flexión Mmax: 0.88 Ton-m Mnin: 0,12 Ton-m m= K=
Fy 0,85Fc
=
4200 = 23,53 0,85 * 210
MU 0.88 * 1000 * 100 = = 2,44 Kg / cm 2 2 2 0,9bd 0,9 * 100 * 20
= 0.0034 As = * b * d = 0,0034 *100 * 20 = 6,60cm 2
Usando acero Ф =3/8” (0,71cm2) Use Ф3/8” cada 15cm
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Revisión del cortante
Losa de fondo, Cortante total, G+CV
Vu = 2,41ton Vu =
Vu 2,41 * 1000 = = 1,205 Kg / cm 2 bd 100 * 20
Vc = * 0,53 * Fc = 0,85 * 0,53 * 210 = 6,53Kg / cm 2 ФVc > ФVu por lo tanto el espesor y la resistencia del concreto cumple.
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Revisión muro Para el muro tenemos: Espesor: 15 cm Acero: 4200 Kg/cm2 Concreto: 210 Kg/cm2 Diseño a Flexión Mmax: 4, 68 Ton-m Mmin: -18,26Ton-m
PAREDES, Esfuerzos de dimensionamiento: Momento X, cuantía superior Con sismo
m= K=
Fy 0,85Fc
=
4200 = 23,53 0,85 * 210
MU 4,68 * 1000 * 100 = = 52 Kg / cm 2 2 0,9bd 0,9 * 100 * 10 2
= 0.0033 As = * b * d = 0,0033 *100 *10 = 3,3cm 2
Usando acero Ф =3/8” (0,71cm2) Use Ф3/8” cada 15cm
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Revisión a cortante Escogemos el valor de mayor incidencia
PAREDES, Cortante total, Carga permanente
Vu = 1,25ton Vu =
Vu 1.06 * 1000 = = 1,25 Kg / cm 2 bd 100 * 10
Vc = * 0,53 * Fc = 0,85 * 0,53 * 210 = 6,53Kg / cm 2 ФVc > ФVu por lo tanto el espesor y la resistencia del concreto cumple.
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Revisión de la losa superior
Espesor: 10cm Acero: 4200 Kg/cm2 Concreto: 210 Kg/cm2 Diseño a Flexión Mmax: 0,30 Ton-m Mnin: 0,03 Ton-m
LOSA SUPERIOR, Esfuerzos de dimensionamiento: Momento X, cuantía superior Con sismo
m=
K=
Fy 0,85Fc
=
4200 = 23,53 0,85 * 210
MU 0,30 * 1000 * 100 = = 6.12 Kg / cm 2 2 2 0,9bd 0,9 * 100 * 7
= 0.0033 As = * b * d = 0,0033 *100 * 7 = 2,31cm 2
Usando acero Ф =3/8” (0,71cm2) Use Ф3/8” cada 15cm
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Revisión a cortante Escogemos el valor de mayor incidencia Vu = 0,75ton
LOSA SUPERIOR, Esfuerzos de dimensionamiento: Cortante total Con sismo
Vu =
Vu 0,75 * 1000 = = 1,07 Kg / cm 2 bd 100 * 7
Vc = * 0,53 * Fc = 0,85 * 0,53 * 210 = 6,53Kg / cm 2 ФVc > ФVu por lo tanto el espesor y la resistencia del concreto cumple.
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Revisión de vigas y columnas Para el diseño de los elementos se empleara los resultados de la modelación.
Topología de vigas y columnas
El diseño de las vigas y columnas se realizó a través del software Cypecad V.2011e. Las revisiones y formulas que maneja el programa Cypecad son las mismas que maneja la NSR-10 y se enuncian a continuación para flexión y cortante: Fórmula de resistencia última
M n = f y 1 − 0 . 59
fy bd f ´ c
Cuantia balanceada (NSR-98 C.8.5.12.2) 2
Cuantia mínima (NSR-98 C.10.5)
min =
f ´c 4 fy
≥
1 .4 fy
bal = β=
0 . 85 × × f ´ c 600 × 600 + f fy y
0.85 (Def inido en NSR-98 C.10.2.7.3)
Cuantia máxima (NSR-98 C.8.5.12.2)
max = 0 . 75 bal
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Y para el diseño a cortante las siguientes fórmulas y revisiones: Esfuerzo último (NSR-98 Ec. C.11-3)
vu =
Vu b×d
Resistencia nominal a cortante suministrada por el concreto (M pa) (NSR-98 C.11-3 Ec C.11-4*)
v c =
f ´c 6
Resistencia nominal a cortante suministrada por el acero (M pa) (NSR-98 C.11.5.6.1) Cuando
v s = v u − v c
v u > v c
Revisión v s (NSR-98 C.11.5.6.8)
v s ≤ 4v c Separación del refuerzo cortante (NSR-98 C.11.5.6.2)
S cal =
× Av × f y v s × bw
Separación m ínim a del refuerzo cortante (NSR-98 C.11.5.5.3 Ec. C.11-14*)
Smin =
3× Av × f y bw
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Requisitos de separación (NSR-98 C.11.5.3) Zona de Confina mie nto (NSR-98 C.21.3.3) El menor de: - s cal - d/2 - 8dbl - 24dbe - 300 mm
Zona no Confina da (NSR-98 C.21.3.3) El menor de: - s cal - d/4 - 8dbl - 24dbe - 600 mm - 3 x A v x fy
bw Nota (NSR-98 C.21.3.3 Num eral (d)) Ninguna barra longitudinal debe estar localizada a mas de 150 mm libres, medidos a lo largo del estribo.
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#4 #5 #6 #7 #8
Longitud de desarrollo (m) f`c = 21 Mpa y fy = 420 Diametro de la barra (mm) Mpa 0.60 12.7 0.70 15.9 0.90 19.1 1.20 22.2 1.30 25.4
Longitud de translapo (m)
Gancho (m)
0.37 0.47 0.56 0.65 0.75
0.2 0.25 0.3 0.35 0.4
DESARROLLO DEL REFUERZO A FLEXIÓN - El refuerzo debe extenderse más allá del punto en el cual ya no se requiera para resistir la flexión, por una distancia igual a la altura del elemento, d, o 12db ,el que sea mayor, excepto en los apoyos de luces simples y en el etremo libre de voladizos. (NSR-98 C.12.10.3) DESARROLLO DEL REFUERZO A MOMENTO NEGATIVO - Al menos 1/3 del refuerzo total a tracción suministrado para momento negarivo en apoyo debe tener una longitud de anclaje, más allá del punto de inflesión, no menor que la altura efectiva del elemento,12db, o 1/16 de la luz libre, la que sea mayor. (NSR-98 C.12.12.3) EMPALMES DE BARRAS CORRUGADAS A COMPRESIÓN - La longitud mínima para empalmes traslapados a compresión es 0.07 x fy x db para fy = 420 Mpa o menos o (0.13fy -24)db para fy menor de 300 mm. Para f`c menores de 20 Mpa, la longitud de translapo debe incrementarse en 1/3. (NSR-98 C.12.16.1) - Cuando se emplamen por traslapo a compresión baras de diferente diámetro, la longitud de traslapo debe ser la mayor de la longitud de desarrollo de la barra mayor o de la longitud de traslapo de la barra menor. (NSR-98 C.12.16.2)
EMPALMES A TRACCION - La longitud mínima de translapo para empalmes a tracción de las clases A y B no debe ser menor de 300 mm, donde Empalme Clase A …………………………… 1.0 ld Empalme Clase B …………………………… 1.3ld
GANCHOS ESTANDAR A TRACCION - La longitud de desarrollo, ldh, en mm para barras corrugadas en traciòn que terminan en un gancho estandar como lo define C.7.1, debe obtenerse como el producto de la longitud de desarrollo básica, lhb, de C.12.5.2 por el coeficiente o coeficientes de modificación aplicables de C.12.5.3, pero no puede ser menor que el mayor entre 8db y 150 mm. (NSR-98 C.12.5.1) - La longitud de desarrollo básica lhb para una barra con gancho, con fy de 420 Mpa, debe ser:
100 d b f ´c (NSR-98 C.12.5.2)
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MEMORIA DEL DISEÑO ESTRUCTURAL TANQUE ELEVADO DE AGUA DEL ACUEDUCTO DE BRISAS (CARMEN DEL DARIEN – CHOCÓ)
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Memoria de las vigas Obra: TANQUE ELEVADO DEL ACUEDUCTO DE LAS BRISAS (TANQUE ELEVADO DE BRISAS) Sistema de unidades: M.K.S Materiales: Concreto: f'c=210 Acero: Grade 60 Armado de vigas Obra: TANQUE ELEVADO DEL ACUEDUCTO DE LAS BRISAS Gr.pl. no 1 PLANTA1 --- Pl. igual 1 PORTICO 1 --- Grupo de plantas: 1 Tramo nº 1 (*C1 - C3*) (L= 3.20) Viga desc. Tipo R 0.006 cm. (L/52750) Arm.sup: 5.5(3.01) Arm.inf: 3.9(2.97)
5.5 1.5
5.5 3.9
Moment.: -2.4 -3.3 4.0(3.01) -4.5(3.01) Cortant.: ------3.8(x= 2.97)
3.7
Torsores: ------0.00 0.00(x= 2.97) Agot.: 2.04
3.9
3.9
5.5
5.5
5.5
1.8
0.4
1.8
3.3
-3.1
0.00
-3.3 0.00
3.9 3.9
-3.3
5.5
1.5 -2.4
-3.7 ------0.00
Sección B*H = 40 X 40 5.5
Flecha= 5.5(0.19)
3.9(0.22) 5.5(0.81) -4.5(0.19) 4.0(0.19) 2.5(0.81) 3.8(x= 0.22)
-
0.00 ------- Borde apoyo: 0.00(x= 0.22)
Arm.Superior: 2#4(0.20G+1.65=1.85) ----- 2#4(1.65+0.20G=1.85) Arm.Montaje: 3#4(0.21G+3.60+0.21G=4.02) Arm.Inferior: 3#5(0.57G+3.60+0.58G=4.75) Estribos: 10x1e#3c/0.08(0.80), 7x1e#3c/0.17(1.15), 10x1e#3c/0.08(0.80)
PORTICO 2 --- Grupo de plantas: 1
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MEMORIA DEL DISEÑO ESTRUCTURAL TANQUE ELEVADO DE AGUA DEL ACUEDUCTO DE BRISAS (CARMEN DEL DARIEN – CHOCÓ) Tramo nº 1 (*C2 - C4*) (L= 3.20) Viga desc. Tipo R 0.006 cm. (L/52750) Arm.sup: 5.5(3.01) Arm.inf: 3.9(2.97)
5.5 1.5
5.5 3.9
Moment.: -2.4 -3.4 4.0(3.01) -4.5(3.01) Cortant.: ------3.9(x= 2.97)
3.7
Torsores: ------0.00 0.00(x= 2.97) Agot.: 2.04
3.9
3.9
5.5
5.5
5.5
1.8
0.4
1.8
3.4
3.1
0.00
-3.4 0.00
Sección B*H = 40 X 40
3.9 3.9
-3.4
1.5 -2.4
-3.7 ------0.00
5.5
5.5
2011
Flecha= 5.5(0.19)
3.9(0.22) 5.5(2.39) -4.5(0.19) 4.0(0.19) 2.5(2.39)
3.9(x= 0.22)
-
0.00 ------- Borde apoyo: 0.00(x= 0.22)
Arm.Superior: 2#4(0.20G+1.65=1.85) ----- 2#4(1.65+0.20G=1.85) Arm.Montaje: 3#4(0.21G+3.60+0.21G=4.02) Arm.Inferior: 3#5(0.57G+3.60+0.58G=4.75) Estribos: 10x1e#3c/0.08(0.80), 7x1e#3c/0.17(1.15), 10x1e#3c/0.08(0.80)
PORTICO 3 --- Grupo de plantas: 1 Tramo nº 1 (*C3 - C4*) (L= 3.20) Viga desc. Tipo R 0.006 cm. (L/52750) Arm.sup: 5.5(3.03) Arm.inf: 3.9(3.00)
5.5 1.6
5.5 3.9
Moment.: -2.5 -3.4 4.2(3.03) -4.7(3.03) Cortant.: ------4.0(x= 3.00)
3.8
Torsores: ------0.00 0.00(x= 3.00) Agot.: 2.04
3.9
3.9
5.5
5.5
5.5
1.9
0.4
1.9
3.4
3.2
0.00
-3.4 0.00
3.9 3.9
-3.4
5.5
1.6 -2.5
-3.8 ------0.00
Sección B*H = 40 X 40 5.5
Flecha= 5.5(0.17)
3.9(0.20) 5.5(2.40) -4.7(0.17) 4.2(0.17) 2.6(2.40)
4.0(x= 0.20)
-
0.00 ------- Borde apoyo: 0.00(x= 0.20)
Arm.Superior: 2#4(0.20G+1.65=1.85) ----- 2#4(1.65+0.20G=1.85) Arm.Montaje: 3#4(0.21G+3.60+0.21G=4.02) Arm.Inferior: 3#5(0.57G+3.60+0.58G=4.75) Estribos: 10x1e#3c/0.08(0.80), 7x1e#3c/0.17(1.15), 10x1e#3c/0.08(0.80)
PORTICO 4 --- Grupo de plantas: 1
Ing. Harry Alejandro Pineda Padilla – M.P. 05202094410ANT. Tel: 3146528555
MEMORIA DEL DISEÑO ESTRUCTURAL TANQUE ELEVADO DE AGUA DEL ACUEDUCTO DE BRISAS (CARMEN DEL DARIEN – CHOCÓ) Tramo nº 1 (*C1 - C2*) (L= 3.20) Viga desc. Tipo R 0.006 cm. (L/52750) Arm.sup: 5.5(3.03) Arm.inf: 3.9(3.00)
5.5 1.6
5.5 3.9
Moment.: -2.5 -3.4 4.2(3.03) -4.7(3.03) Cortant.: ------4.0(x= 3.00)
3.8
Torsores: ------0.00 0.00(x= 3.00) Agot.: 2.04
3.9
3.9
5.5
5.5
5.5
1.9
0.4
1.9
3.4
-3.2
0.00
-3.4 0.00
3.9 3.9
-3.4
5.5
1.6 -2.5
-3.8 ------0.00
Sección B*H = 40 X 40 5.5
2011
Flecha= 5.5(0.17)
3.9(0.20) 5.5(0.80) -4.7(0.17) 4.2(0.17) 2.6(0.80)
4.0(x= 0.20)
-
0.00 ------- Borde apoyo: 0.00(x= 0.20)
Arm.Superior: 2#4(0.20G+1.65=1.85) ----- 2#4(1.65+0.20G=1.85) Arm.Montaje: 3#4(0.21G+3.60+0.21G=4.02) Arm.Inferior: 3#5(0.57G+3.60+0.58G=4.75) Estribos: 10x1e#3c/0.08(0.80), 7x1e#3c/0.17(1.15), 10x1e#3c/0.08(0.80)
Ing. Harry Alejandro Pineda Padilla – M.P. 05202094410ANT. Tel: 3146528555
MEMORIA DEL DISEÑO ESTRUCTURAL TANQUE ELEVADO DE AGUA DEL ACUEDUCTO DE BRISAS (CARMEN DEL DARIEN – CHOCÓ)
2011
Memoria de las columnas
1.- MATERIALES 1.1.- Concretos Elemento
Concreto
fck (kg/cm²)
γc
Columnas y muros de cortante
f'c=280
280
1.00
Muros
f'c=210
210
1.00
1.2.- Aceros por elemento y posición 1.2.1.- Aceros en barras Para todos los elementos estructurales de la obra: Grade 60; fyk = 4200 kg/cm²; γs = 1.00 1.2.2.- Aceros en perfiles Tipo de acero para perfiles Aceros formados en frío Aceros laminados
Límite elástico Módulo de elasticidad (kg/cm²) (kg/cm²)
Acero A-36 ASTM A 36
36 ksi
2548
2089704
2548
2100000
2.- ARMADO DE COLUMNAS Y MUROS DE CORTANTE 2.1.- Columnas
Tramo: Nivel inicial / nivel final del tramo entre plantas.
Armado: Primer sumando: Armado de esquina. Segundo sumando: Armado de cara X. Tercer sumando: Armado de cara Y.
Estribos: Se indica solamente el estribo perimetral dispuesto. Si existen otros estribos y ramas debe consultar el dibujo del cuadro de pilares. Pueden existir distintas separaciones en cabeza, pie y nudo, que puede consultar en opciones y despiece de pilares.
H: Altura libre del tramo de pilar sin arriostramiento intermedio.
Hpx: Longitud de pandeo del tramo de pilar en dirección 'X'.
Hpy: Longitud de pandeo del tramo de pilar en dirección 'Y'.
Ing. Harry Alejandro Pineda Padilla – M.P. 05202094410ANT. Tel: 3146528555
2011
MEMORIA DEL DISEÑO ESTRUCTURAL TANQUE ELEVADO DE AGUA DEL ACUEDUCTO DE BRISAS (CARMEN DEL DARIEN – CHOCÓ)
Críticos: Esfuerzos pésimos (mayorados), correspondientes a la peor combinación que produce las mayores tensiones y/o deformaciones. Incluye la amplificación de esfuerzos debidos a los efectos de segundo orden y excentricidad adicional por pandeo.
Referencia: Esfuerzos pésimos (mayorados), correspondientes a la peor combinación que produce las mayores tensiones y/o deformaciones. Incluye la amplificación de esfuerzos debidos a los efectos de segundo orden (no incluye pandeo).
Nota: Los esfuerzos están referidos a ejes locales de la columna.
Column a C1
C2
C3
C4
Críticos
Referencia
Planta
Dimensió n (cm)
PLANTA 4
40x45
4# +4# +4# 5.50/7.70 5 4 4
#3c/8 cm
2.2 2.2 2.2 0 0 0
3.13 1.55 0.22 3.13 1.55 0.22
PLANTA 3
40x45
4# +4# +4# 3.00/5.10 5 4 4
#3c/8 cm
2.1 2.1 2.1 0 0 0
12.7 2.45 0.19 12.7 2.45 0.19 5 5
PLANTA 2
40x45
4# +4# +4# 0.50/2.60 5 4 4
#3c/8 cm
2.1 2.1 2.1 0 0 0
1.39 2.24 0.21 1.39 2.24 0.21
PLANTA 1
40x45
4# +4# +4# 2.00/0.10 5 4 4
#3c/8 cm
2.1 2.1 2.1 0 0 0
2.20 2.46 0.22 2.20 2.46 0.22
PLANTA 4
40x45
4# +4# +4# 5.50/7.70 5 4 4
#3c/8 cm
2.2 2.2 2.2 0 0 0
3.16 1.55 0.22 3.16 1.55 0.22
PLANTA 3
40x45
4# +4# +4# 3.00/5.10 5 4 4
#3c/8 cm
2.1 2.1 2.1 0 0 0
12.7 2.45 0.19 12.7 2.45 0.19 7 7
PLANTA 2
40x45
4# +4# +4# 0.50/2.60 5 4 4
#3c/8 cm
2.1 2.1 2.1 0 0 0
1.42 2.24 0.21 1.42 2.24 0.21
PLANTA 1
40x45
4# +4# +4# 2.00/0.10 5 4 4
#3c/8 cm
2.1 2.1 2.1 0 0 0
2.23 2.46 0.22 2.23 2.46 0.22
PLANTA 4
40x45
4# +4# +4# 5.50/7.70 5 4 4
#3c/8 cm
2.2 2.2 2.2 0 0 0
3.09 1.54 0.21 3.09 1.54 0.21
PLANTA 3
40x45
4# +4# +4# 3.00/5.10 5 4 4
#3c/8 cm
2.1 2.1 2.1 0 0 0
12.7 2.42 0.23 12.7 2.42 0.23 7 7
PLANTA 2
40x45
4# +4# +4# 0.50/2.60 5 4 4
#3c/8 cm
2.1 2.1 2.1 0 0 0
1.35 2.23 0.19 1.35 2.23 0.19
PLANTA 1
40x45
4# +4# +4# 2.00/0.10 5 4 4
#3c/8 cm
2.1 2.1 2.1 0 0 0
2.16 2.44 0.21 2.16 2.44 0.21
PLANTA 4
40x45
4# +4# +4# 5.50/7.70 5 4 4
#3c/8 cm
2.2 2.2 2.2 0 0 0
3.14 1.54 0.21 3.14 1.54 0.21
PLANTA 3
40x45
4# +4# +4# 3.00/5.10 5 4 4
#3c/8 cm
2.1 2.1 2.1 0 0 0
12.7 2.44 0.20 12.7 2.44 0.20 5 5
PLANTA 2
40x45
4# +4# +4# 0.50/2.60 5 4 4
#3c/8 cm
2.1 2.1 2.1 0 0 0
1.39 2.23 0.19 1.39 2.23 0.19
PLANTA 1
40x45
4# +4# +4# 2.00/0.10 5 4 4
#3c/8 cm
2.1 2.1 2.1 0 0 0
2.20 2.44 0.21 2.20 2.44 0.21
Tramo (m)
Armado
H Hpx Hpy Estribos (m) (m) (m)
N (t)
Mx My (t·m (t·m ) )
N (t)
Mx My (t·m (t·m ) )
3.- LISTADO DE ARMADO DE MUROS DE SÓTANO Muro M1: Longitud: 320 cm [Nudo inicial: 0.00;3.20 -> Nudo final: 3.20;3.20] Plant Espeso
Armado vertical
Armado horizontal
Armado transversal
F.C. Estad
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2011
MEMORIA DEL DISEÑO ESTRUCTURAL TANQUE ELEVADO DE AGUA DEL ACUEDUCTO DE BRISAS (CARMEN DEL DARIEN – CHOCÓ)
a
r (cm)
TAPA
15.0
Izquierda Derecha Izquierda Derecha #3c/15 cm
#3c/15 cm
#3c/15 cm
#3c/15 cm
Rama Diám s . ---
Sep.ve Sep.ho (%) r r (cm) (cm)
---
---
---
100. 0
o
---
Muro M2: Longitud: 320 cm [Nudo inicial: 3.20;0.00 -> Nudo final: 3.20;3.20] Plant a TAPA
Armado vertical Armado horizontal Armado transversal Espeso Sep.ve Sep.ho F.C. Estad r Rama Diám (%) o Izquierda Derecha Izquierda Derecha r r (cm) s . (cm) (cm) #3c/15 cm
15.0
#3c/15 cm
#3c/15 cm
#3c/15 cm
---
---
---
---
100. 0
---
Muro M3: Longitud: 320 cm [Nudo inicial: 0.00;0.00 -> Nudo final: 0.00;3.20] Plant a TAPA
Armado vertical Armado horizontal Armado transversal Espeso Sep.ve Sep.ho F.C. Estad r Rama Diám (%) o Izquierda Derecha Izquierda Derecha r r (cm) s . (cm) (cm) #3c/15 cm
15.0
#3c/15 cm
#3c/15 cm
#3c/15 cm
---
---
---
---
100. 0
---
Muro M4: Longitud: 320 cm [Nudo inicial: 0.00;0.00 -> Nudo final: 3.20;0.00] Plant a TAPA
Armado vertical Armado horizontal Armado transversal Espeso Sep.ve Sep.ho F.C. Estad r Rama Diám (%) o Izquierda Derecha Izquierda Derecha r r (cm) s . (cm) (cm) #3c/15 cm
15.0
#3c/15 cm
#3c/15 cm
#3c/15 cm
---
---
---
---
100. 0
---
F.C. = El factor de cumplimiento indica el porcentaje de área en el cual el armado y espesor del concreto son suficientes.
4.- LISTADO DE CUANTIFICACIONES DE COLUMNAS Acero Planta
en 1:PLANTA1
C2
C3
Planta
estribos:Grade
60
Concreto:f'c=280
0.40x0.45
(x4)
3.6
14.4
Total planta Acero
y
Dimensiones Cimbra Concreto Diam. Nº Longitud Total A.barras A.estribos m m2 m3 cm. cm. Kg. Kg.
Referencia C1 C4
barras
1 en
2:PLANTA2
0.38 #5 #4 #5 #4 #3 #3 1.52
14.4 1.52 barras
4 8 4 8 34 68
y
300 1200 290 2320 190 760 185 1480 113 3842 141 9588
18.65 23.13 11.81 14.75 273.36
21.41 53.44 299.40
273.30 299.40 estribos:Grade
Concreto:f'c=280
Ing. Harry Alejandro Pineda Padilla – M.P. 05202094410ANT. Tel: 3146528555
60
MEMORIA DEL DISEÑO ESTRUCTURAL TANQUE ELEVADO DE AGUA DEL ACUEDUCTO DE BRISAS (CARMEN DEL DARIEN – CHOCÓ)
Dimensiones Cimbra Concreto Diam. Nº Longitud Total A.barras A.estribos m m2 m3 cm. cm. Kg. Kg.
Referencia C1 C4
C2
C3
0.40x0.45
(x4)
Planta
2
3:PLANTA3
C2
Planta
C3
0.40x0.45
3.6
14.4 3
18.65 23.13 167.12
21.41 53.44 299.40
167.10 299.40 estribos:Grade
4 8 34 68
y
305 1220 295 2360 113 3842 141 9588
18.96 23.53
60
169.96
21.41 53.44 299.40
169.90 299.40 estribos:Grade
Concreto:f'c=280
Dimensiones Cimbra Concreto Diam. Nº Longitud Total A.barras A.estribos m m2 m3 cm. cm. Kg. Kg. C3
(x4) Total planta
0.38 #5 #4 #3 #3 1.52
14.4 1.52 barras
en
4:PLANTA4
C2
y
300 1200 290 2320 113 3842 141 9588
Dimensiones Cimbra Concreto Diam. Nº Longitud Total A.barras A.estribos m m2 m3 cm. cm. Kg. Kg.
Referencia C1 C4
4 8 34 68
Concreto:f'c=280
(x4) Total planta Acero
0.38 #5 #4 #3 #3 1.52
14.4 1.52 barras
en
Referencia C1 C4
3.6
14.4
Total planta Acero
2011
4
0.40x0.45
3.7
14.8
0.40 #5 #4 #3 #3 1.60
14.8
1.60
4 8 34 68
185 740 170 1360 113 3842 141 9588
11.50 13.56 100.24
21.41 53.44 299.40
100.20
299.40
Ing. Harry Alejandro Pineda Padilla – M.P. 05202094410ANT. Tel: 3146528555
60
MEMORIA DEL DISEÑO ESTRUCTURAL TANQUE ELEVADO DE AGUA DEL ACUEDUCTO DE BRISAS (CARMEN DEL DARIEN – CHOCÓ) Acero
en
barras
y
2011
estribos:Grade
60
Resumen de cuantificación (+10%) Planta Planta
Tipo acero
Diam. Longitud Peso Cimbra Concreto (m) (Kg) m2 m3
1 Acero en barras Acero en estribos Acero en arranques
#4 #5 #3 #4 #5
92.80 102 48.00 82 537.20 329 59.20 65 30.40 52
#4 #5 #3
92.80 102 48.00 82 537.20 329
#4 #5 #3
94.40 104 48.80 83 537.20 329
Total Planta
630 14.40
2 Acero en barras Acero en estribos Total
Planta
513 14.40
3 Acero en barras Acero en estribos Total
Planta
516 14.40
4 Acero en barras
#4 #5 #3
54.40 60 29.60 51 537.20 329
Acero en barras
#4 #5
334.40 368 174.40 298
Acero en estribos
#3 2148.80 1316
Acero en arranques
#4 #5
Acero en estribos Total Totales
Total obra
440 14.80
59.20 30.40
1.52
1.52
1.52
1.60
65 52 2099 58.00
6.16
5.- SUMATORIO DE ESFUERZOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS POR HIPÓTESIS Y PLANTA
Sólo se tienen en cuenta los esfuerzos de pilares, muros y pantallas, por lo que si la obra tiene vigas con vinculación exterior, vigas inclinadas, diagonales o estructuras 3D integradas, los esfuerzos de dichos elementos no se muestran en el siguiente listado.
Este listado es de utilidad para conocer las cargas actuantes por encima de la cota de la base de los soportes sobre una planta, por lo que para casos tales como pilares apeados traccionados, los esfuerzos de dichos pilares tendrán la influencia no sólo de las cargas por encima sino también la de las cargas que recibe de plantas inferiores.
5.1.- Resumido Valores referidos al origen (X=0.00, Y=0.00) Planta
Cota Condiciones de carga (m)
N (t)
Mx My (t·m) (t·m)
Qx (t)
Qy (t)
T (t·m)
Ing. Harry Alejandro Pineda Padilla – M.P. 05202094410ANT. Tel: 3146528555
MEMORIA DEL DISEÑO ESTRUCTURAL TANQUE ELEVADO DE AGUA DEL ACUEDUCTO DE BRISAS (CARMEN DEL DARIEN – CHOCÓ)
2011
Valores referidos al origen (X=0.00, Y=0.00) Planta
Cota Condiciones de carga (m)
N (t)
Mx My (t·m) (t·m)
Qx (t)
Qy (t)
T (t·m)
PLANTA4
8.00 Carga permanente Carga viva Sismo X Modo 1 Sismo X Modo 2 Sismo X Modo 3 Sismo X Modo 4 Sismo X Modo 5 Sismo X Modo 6 Sismo Y Modo 1 Sismo Y Modo 2 Sismo Y Modo 3 Sismo Y Modo 4 Sismo Y Modo 5 Sismo Y Modo 6
1.55 -0.05 -0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00
2.53 -0.06 11.97 -0.00 -0.00 0.00 -2.45 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00
2.42 -0.09 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 9.99 -0.00 -2.07 -0.00 0.00
-0.01 -0.00 6.15 -0.00 -0.00 0.00 -1.29 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00
0.01 0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 5.56 -0.00 -1.19 -0.00 0.00
0.03 0.01 -9.76 0.00 0.79 -0.00 2.06 -0.01 -0.00 8.99 0.78 -1.92 0.00 -0.01
PLANTA3
5.50 Carga permanente Carga viva Sismo X Modo 1 Sismo X Modo 2 Sismo X Modo 3 Sismo X Modo 4 Sismo X Modo 5 Sismo X Modo 6 Sismo Y Modo 1 Sismo Y Modo 2 Sismo Y Modo 3 Sismo Y Modo 4 Sismo Y Modo 5 Sismo Y Modo 6
27.21 2.23 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00
43.66 3.59 14.51 -0.00 -0.00 0.00 -3.46 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00
43.41 3.53 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 14.51 -0.00 -3.56 -0.00 0.00
-0.00 -0.00 4.47 -0.00 -0.00 0.00 -1.05 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00
-0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 4.47 -0.00 -1.07 -0.00 0.00
0.00 0.00 -7.11 0.00 0.61 -0.00 1.67 -0.00 -0.00 7.19 0.60 -1.73 0.00 -0.01
PLANTA2
3.00 Carga permanente Carga viva Sismo X Modo 1 Sismo X Modo 2 Sismo X Modo 3 Sismo X Modo 4 Sismo X Modo 5 Sismo X Modo 6 Sismo Y Modo 1 Sismo Y Modo 2 Sismo Y Modo 3 Sismo Y Modo 4 Sismo Y Modo 5 Sismo Y Modo 6
37.48 2.72 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00
60.10 4.38 29.01 -0.00 -0.00 0.00 -4.52 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00
59.84 4.31 -0.00 0.00 -0.01 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 29.00 -0.01 -4.66 -0.00 0.00
-0.00 -0.00 5.80 -0.00 -0.00 0.00 -0.43 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00
-0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 5.80 -0.00 -0.44 -0.00 0.00
0.00 0.00 -9.22 0.00 0.95 -0.00 0.68 -0.00 -0.00 9.34 0.93 -0.71 0.00 -0.00
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Valores referidos al origen (X=0.00, Y=0.00) Planta PLANTA1
Cota Condiciones de carga (m)
N (t)
Mx My (t·m) (t·m)
Qx (t)
Qy (t)
T (t·m)
0.50 Carga permanente Carga viva Sismo X Modo 1 Sismo X Modo 2 Sismo X Modo 3 Sismo X Modo 4 Sismo X Modo 5 Sismo X Modo 6 Sismo Y Modo 1 Sismo Y Modo 2 Sismo Y Modo 3 Sismo Y Modo 4 Sismo Y Modo 5 Sismo Y Modo 6
47.75 3.20 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00
76.53 5.16 45.58 -0.00 -0.01 0.00 -3.04 0.00 0.00 -0.00 -0.01 0.00 -0.00 0.00
76.28 5.09 -0.00 0.00 -0.01 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 45.56 -0.01 -3.12 -0.00 0.00
-0.00 -0.00 6.63 -0.00 -0.00 -0.00 0.59 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00
-0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -10.55 0.00 0.00 -0.00 1.16 0.00 0.00 0.00 -0.94 -0.00 0.00 0.00 -0.00 6.62 10.67 -0.00 1.15 0.61 0.99 0.00 -0.00 -0.00 0.00
Cimentación -2.00 Carga permanente Carga viva Sismo X Modo 1 Sismo X Modo 2 Sismo X Modo 3 Sismo X Modo 4 Sismo X Modo 5 Sismo X Modo 6 Sismo Y Modo 1 Sismo Y Modo 2 Sismo Y Modo 3 Sismo Y Modo 4 Sismo Y Modo 5 Sismo Y Modo 6
58.02 3.69 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00
92.97 5.94 62.98 -0.00 -0.01 0.00 -0.05 -0.00 0.00 -0.01 -0.01 0.00 -0.00 -0.00
92.71 5.88 0.00 0.00 -0.02 -0.00 0.00 -0.00 0.00 62.93 -0.02 -0.03 0.00 -0.00
-0.00 -0.00 6.96 -0.00 -0.00 -0.00 1.19 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00
-0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -11.07 0.00 0.00 -0.00 1.25 0.00 0.00 0.00 -1.90 -0.00 0.00 0.00 -0.00 6.95 11.19 -0.00 1.24 1.24 1.99 0.00 -0.00 -0.00 0.01
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Diseño De Cimentación Capacidad portante del suelo: 10 ton/m2 Tipo de Cimiento: Zapatas individuales y Vigas de cimentación para amarrar las columnas.
1.- LISTADO DE ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN 1.1.- Descripción Referencias
Geometría
Armado
C1, C2, C3, C4 Zapata cuadrada Sup X: 10#5c/20 Ancho: 195.0 cm Sup Y: 10#5c/20 Peralte: 40.0 cm Inf X: 10#5c/20 Inf Y: 10#5c/20
1.2.- Medición Referencias: C1, C2, C3 y C4
Grado 60
Nombre de armado
#3
Total
#4
#5
Parrilla inferior - Armado X
Longitud (m) Peso (kg)
10x2.88 28.80 10x4.48 44.76
Parrilla inferior - Armado Y
Longitud (m) Peso (kg)
10x2.88 28.80 10x4.48 44.76
Parrilla superior - Armado X
Longitud (m) Peso (kg)
10x2.88 28.80 10x4.48 44.76
Parrilla superior - Armado Y
Longitud (m) Peso (kg)
10x2.88 28.80 10x4.48 44.76
Arranque - Armado longitudinal Longitud (m) Peso (kg) Arranque - Estribos
8x1.82 8x1.81
Longitud (m) 3x1.65 Peso (kg) 3x0.92
Arranque - Armado longitudinal Longitud (m) Peso (kg) Totales
14.56 14.52
Longitud (m) Peso (kg)
4.95 2.76 4x1.87 7.48 4x2.91 11.63
4.95 14.56 122.68 2.76 14.52 190.67 207.95
Total con mermas Longitud (m) 5.44 16.02 134.95 (10.00%) Peso (kg) 3.04 15.97 209.74 228.75 Resumen de medición (se incluyen mermas de acero) Grado 60 (kg) Elemento
#3
#4
#5
Concreto (m³) Total
Referencias: C1, C2, C3 y C4 4x3.03 4x15.97 4x209.74 914.96 Totales
12.12
63.88
838.96 914.96
f'c=210
Limpieza
4x1.52
4x0.38
6.08
1.52
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2.- LISTADO DE VIGAS DE LIGA 2.1.- Descripción Referencias Tipo [C1 [C1 [C2 [C3
-
C2], C3], C4], C4]
Geometría
Armado
C.1 Ancho: 30.0 cm Superior: 2 #4 Peralte: 30.0 cm Inferior: 2 #4 Estribos: 1x#3c/15
2.2.- Medición Referencias: [C1 - C2], [C1 - C3], [C2 - C4] y [C3 - C4]
Grado 60
Nombre de armado
#3
Total
#4
Armado viga - Armado inferior
Longitud (m) Peso (kg)
2x3.80 7.60 2x3.79 7.58
Armado viga - Armado superior
Longitud (m) Peso (kg)
2x3.80 7.60 2x3.79 7.58
Armado viga - Estribo
Longitud (m) 10x0.95 Peso (kg) 10x0.53
Totales
Longitud (m) Peso (kg)
9.50 15.20 5.29 15.16 20.45
Total con mermas (10.00%) Resumen de medición (se incluyen mermas de acero)
Longitud (m) Peso (kg)
10.45 16.72 5.82 16.68 22.50
Grado 60 (kg) Elemento
#3
#4
Total
Referencias: [C1 - C2], [C1 - C3], [C2 - C4] y [C3 - 4x5.8 4x16.6 90.0 C4] 2 8 0 Totales
23.28
66.72 90.0 0
9.50 5.29
Concreto (m³) f'c=210
Limpiez a
4x0.11 4x0.04 0.45
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ANEXO DATOS DE ENTRADA – CYPECAD
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1.- VERSIÓN DEL PROGRAMA Y NÚMERO DE LICENCIA Versión: 2011 Número de licencia: 20111
2.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA Proyecto: TANQUE ELEVADO DEL ACUEDUCTO DE LAS BRISAS Clave: TANQUE ELEVADO DE BRISAS
3.- NORMAS CONSIDERADAS Concreto: ACI 318M-99 A. formados en frio: AISI Aceros laminados y armados: AISC ASD 89 Categoría de uso: Situaciones de proyecto introducidas por el usuario
4.- ACCIONES CONSIDERADAS 4.1.- Gravitatorias C.V. (t/m²)
Cargas muertas (t/m²)
TAPA
0.11
0.20
PLANTA4
0.11
0.30
PLANTA3
0.11
0.30
PLANTA2
0.11
0.30
PLANTA1
0.11
0.30
Cimentación
0.00
0.30
Planta
4.2.- Viento Sin acción de viento
4.3.- Sismo Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente (2010) Se realiza análisis de los efectos de 2º orden Valor para multiplicar los desplazamientos 1.00 Acción sísmica según X Acción sísmica según Y Número de modos: 6 Fracción de sobrecarga de uso: 0.50 Fracción de sobrecarga de nieve: 0.00
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Factor de amplificación del espectro: 1.00 Coeficiente de disipación de energía básico (X): 7.00 Coeficiente de disipación de energía básico (Y): 7.00 Coeficiente de irregularidad en altura: 1.00 Coeficiente de irregularidad en planta: 1.00 Coeficiente por ausencia de redundancia (X): 1.00 Coeficiente por ausencia de redundancia (Y): 1.00 Estratos: velocidad media de onda de cortante (vs) = 180.00 m/s Aceleración horizontal pico efectiva: 0.350 Velocidad horizontal pico efectiva: 0.350 Aplicar reducción a todos los modos excepto al modo fundamental Importancia de la obra: I
4.4.- Hipótesis de carga Automáticas Carga permanente Carga viva Sismo X Sismo Y
4.5.- Empujes en muros Empuje por AGUA Una situación de relleno Carga:Carga permanente Con nivel freático: Cota 7.80 m
5.- ESTADOS LÍMITE E.L.U. de rotura. Hormigón
Copia de Concreto - ACI 318M-99
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones ACI 318M-99 Tensiones sobre el terreno Desplazamientos
Acciones características
6.- SITUACIONES DE PROYECTO Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de acuerdo con los siguientes criterios: - Situaciones persistentes o transitorias
∑γ j ≥1
Gj
Gkj + ∑ γ QiQki i≥1
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- Situaciones sísmicas
∑γ j ≥1
Gj
Gkj + γ AE AE + ∑ γ QiQki i ≥1
- Donde: Gk Acción permanente Qk Acción variable AE Acción sísmica γG Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentes γQ,1 Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principal γQ,i Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento γAE Coeficiente parcial de seguridad de la acción sísmica
6.1.- Coeficientes parciales de seguridad () y coeficientes de combinación () Para cada situación de proyecto y estado límite los coeficientes a utilizar serán: E.L.U. de rotura. Hormigón: ACI 318M-99 Copia de 9-1 (ACI 318-99) Coeficientes parciales de seguridad (γ) Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
0.900
1.400
Carga viva (Q)
0.000
1.700
Copia de 9-2 (ACI 318-99) Coeficientes parciales de seguridad (γ) Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.050
1.050
Carga viva (Q)
0.000
1.275
Copia de 9-3 (ACI 318-99) Coeficientes parciales de seguridad (γ) Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
0.900
0.900
Carga viva (Q)
0.000
0.000
Copia de 9-2E (ACI 318-99)
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Coeficientes parciales de seguridad (γ) Favorable
Desfavorable
1.050
1.050
Carga viva (Q)
0.000
1.275
Sismo (E)
-1.403
1.403
Carga permanente (G)
Copia de 9-3E (ACI 318-99) Coeficientes parciales de seguridad (γ) Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
0.900
0.900
Carga viva (Q)
0.000
0.000
Sismo (E)
-1.430
1.430
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: ACI 318M-99 9-1 (ACI 318-99) Coeficientes parciales de seguridad (γ) Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
0.900
1.400
Carga viva (Q)
0.000
1.700
9-2 (ACI 318-99) Coeficientes parciales de seguridad (γ) Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.050
1.050
Carga viva (Q)
0.000
1.275
9-3 (ACI 318-99) Coeficientes parciales de seguridad (γ) Carga permanente (G)
Favorable
Desfavorable
0.900
0.900
Carga viva (Q)
9-2E (ACI 318-99) Coeficientes parciales de seguridad (γ) Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.050
1.050
Carga viva (Q)
0.000
1.275
Sismo (E)
-1.403
1.403
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9-2E (ACI 318-99) Coeficientes parciales de seguridad (γ) Favorable
Desfavorable
Notas: Las solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra.
9-3E (ACI 318-99) Coeficientes parciales de seguridad (γ) Carga permanente (G)
Favorable
Desfavorable
0.900
0.900
-1.430
1.430
Carga viva (Q) Sismo (E) Tensiones sobre el terreno Acciones variables sin sismo Coeficientes parciales de seguridad (γ) Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.000
1.000
Carga viva (Q)
0.000
1.000
Sísmica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.000
1.000
Carga viva (Q)
0.000
1.000
Sismo (E)
-1.000
1.000
Desplazamientos Acciones variables sin sismo Coeficientes parciales de seguridad (γ) Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.000
1.000
Carga viva (Q)
0.000
1.000
Sísmica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Carga permanente (G)
Favorable
Desfavorable
1.000
1.000
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Sísmica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Favorable
Desfavorable
Carga viva (Q)
0.000
1.000
Sismo (E)
-1.000
1.000
6.2.- Combinaciones
Nombres de las hipótesis
G Carga permanente Qa Carga viva SX Sismo X SY Sismo Y
E.L.U. de rotura. Hormigón Comb.
G
1
0.900
Qa
SX
2
1.400
3
0.900 1.700
4
1.400 1.700
5
1.050 1.275
6
1.050
7
1.050 1.275 -1.403
8
1.050
9
1.050 1.275 1.403
SY
-1.403 1.403
10
1.050
-1.403
11
1.050 1.275
-1.403
12
1.050
1.403
13
1.050 1.275
14
0.900
-1.430
15
0.900
1.430
16
0.900
-1.430
17
0.900
1.430
1.403
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones Comb.
G
Qa
SX
SY
1
0.900
2
1.400
3
0.900 1.700
4
1.400 1.700
5
1.050
6
1.050 1.275 -0.421 -1.403
-0.421 -1.403
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Comb.
G
Qa
SX
SY
7
1.050
8
1.050 1.275 0.421 -1.403
9
1.050
0.421 -1.403 -0.421 1.403
10
1.050 1.275 -0.421 1.403
11
1.050
12
1.050 1.275 0.421 1.403
13
1.050
14
1.050 1.275 -1.403 -0.421
15
1.050
16
1.050 1.275 1.403 -0.421
17
1.050
18
1.050 1.275 -1.403 0.421
19
1.050
20
1.050 1.275 1.403 0.421
21
0.900
-1.430
22
0.900
1.430
23
0.900
-1.430
24
0.900
1.430
Tensiones sobre el terreno
Desplazamientos
0.421 1.403 -1.403 -0.421 1.403 -0.421 -1.403 0.421 1.403 0.421
Comb.
G
1
1.000
2
1.000 1.000
3
1.000
4
1.000 1.000 -1.000
5
1.000
6
1.000 1.000 1.000
7
1.000
-1.000
8
1.000 1.000
-1.000
9
1.000
1.000
1.000 1.000
1.000
10
Qa
SX
SY
-1.000 1.000
7.- DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS Grupo Nombre del grupo Planta Nombre planta Altura Cota 5 TAPA
5 TAPA
2.00 10.00
4 PLANTA4
4 PLANTA4
2.50 8.00
3 PLANTA3
3 PLANTA3
2.50 5.50
2 PLANTA2
2 PLANTA2
2.50 3.00
1 PLANTA1
1 PLANTA1
2.50 0.50
0 Cimentación
-2.00
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2011
MEMORIA DEL DISEÑO ESTRUCTURAL TANQUE ELEVADO DE AGUA DEL ACUEDUCTO DE BRISAS (CARMEN DEL DARIEN – CHOCÓ)
2011
8.- DATOS GEOMÉTRICOS DE COLUMNAS, MUROS DE CORTANTE Y MUROS 8.1.- Columnas GI: grupo inicial GF: grupo final Ang: ángulo de la columna en grados sexagesimales
Referencia Coord(P.Fijo) GI- GF
Datos de las columnas Vinculación exterior Ang. Punto fijo Peralte de apoyo
C1
( 0.00, 0.00)
0-4
Con vinculación exterior 0.0
Centro
0.40
C2
( 3.20, 0.00)
0-4
Con vinculación exterior 0.0
Centro
0.40
C3
( 0.00, 3.20)
0-4
Con vinculación exterior 0.0
Centro
0.40
C4
( 3.20, 3.20)
0-4
Con vinculación exterior 0.0
Centro
0.40
8.2.- Muros - Las coordenadas de los vértices inicial y final son absolutas. - Las dimensiones están expresadas en metros.
Referenci a
Tipo muro
Datos geométricos del muro GIVértices GF Inicial Final
Plant Dimensiones a Izquierda+Derecha=T otal
M1
Muro de hormigón armado
4-5
( 0.00, 3.20) ( 3.20, 3.20)
5
0.075+0.075=0.15
M2
Muro de hormigón armado
4-5
( 3.20, 0.00) ( 3.20, 3.20)
5
0.075+0.075=0.15
M3
Muro de hormigón armado
4-5
( 0.00, 0.00) ( 0.00, 3.20)
5
0.075+0.075=0.15
M4
Muro de hormigón armado
4-5
( 0.00, 0.00) ( 3.20, 5 0.00) Empujes y zapata del muro Empujes Zapata del muro
0.075+0.075=0.15
Referencia M1
Empuje izquierdo: Sin vinculación exterior Sin empujes Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 peralte:0.30 Empuje derecho: Sin empujes
M2
Empuje izquierdo: Sin vinculación exterior Sin empujes Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 peralte:0.30 Empuje derecho: Sin empujes
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MEMORIA DEL DISEÑO ESTRUCTURAL TANQUE ELEVADO DE AGUA DEL ACUEDUCTO DE BRISAS (CARMEN DEL DARIEN – CHOCÓ)
Referencia
Empujes
Zapata del muro
M3
Empuje izquierdo: Sin vinculación exterior Sin empujes Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 peralte:0.30 Empuje derecho: Sin empujes
M4
Empuje izquierdo: Sin vinculación exterior Sin empujes Vuelos: izq.:0.00 der.:0.00 peralte:0.30 Empuje derecho: Sin empujes
9.- DIMENSIONES, COEFICIENTES DE EMPOTRAMIENTO Y COEFICIENTES DE PANDEO PARA CADA PLANTA Referencia columna
Planta Dimensiones Coefs. empotramiento Coefs. pandeo Cabeza Pie Pandeo x Pandeo Y
Para todas las columnas
4
0.40x0.45
0.30
1.00
1.00
1.00
3
0.40x0.45
1.00
1.00
1.00
1.00
2
0.40x0.45
1.00
1.00
1.00
1.00
1
0.40x0.45
1.00
1.00
1.00
1.00
10.- LOSAS Y ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN -Tensión admisible en situaciones persistentes: 2.20 kg/cm² -Tensión admisible en situaciones accidentales: 6.60 kg/cm²
11.- MATERIALES UTILIZADOS 11.1.- Concretos Elemento
Concreto
fck (kg/cm²)
γc
Vigas y losas de cimentación
f'c=210
210
1.00
Elementos de cimentación
f'c=210
210
1.00
Losas
f'c=210
210
1.00
Columnas y muros de cortante
f'c=280
280
1.00
Muros
f'c=210
210
1.00
11.2.- Aceros por elemento y posición 11.2.1.- Aceros en barras Para todos los elementos estructurales de la obra: Grade 60; fyk = 4200 kg/cm²; γs = 1.00
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ANEXO DATOS DE SALIDA – CYPECAD .
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DESPLAZAMIENTO DE COLUMNAS Situaciones persistentes o transitorias Columna C1
Planta
Desp. Z (mm)
7.85
0.00
0.00
0.10
5.30
0.00
0.00
0.09
PLANTA2
2.80
0.00
0.00
0.06
PLANTA1
0.30
0.00
0.00
0.03
-2.00
0.00
0.00
0.00
PLANTA4
7.85
0.00
0.00
0.10
PLANTA3
5.30
0.00
0.00
0.09
PLANTA2
2.80
0.00
0.00
0.06
PLANTA1
0.30
0.00
0.00
0.03
-2.00
0.00
0.00
0.00
PLANTA4
7.85
0.00
0.00
0.10
PLANTA3
5.30
0.00
0.00
0.09
PLANTA2
2.80
0.00
0.00
0.06
PLANTA1
0.30
0.00
0.00
0.03
Cimentación C4
Desp. Y (mm)
PLANTA3
Cimentación C3
Desp. X (mm)
PLANTA4
Cimentación C2
Cota (m)
-2.00
0.00
0.00
0.00
PLANTA4
7.85
0.00
0.00
0.10
PLANTA3
5.30
0.00
0.00
0.09
PLANTA2
2.80
0.00
0.00
0.06
PLANTA1
0.30
0.00
0.00
0.03
-2.00
0.00
0.00
0.00
Cimentación
Situaciones sísmicas(1) Columna C1
Planta
Desp. Z (mm)
7.85
25.66
22.97
0.42
5.30
19.12
17.19
0.38
PLANTA2
2.80
12.09
10.79
0.29
0.30
4.84
4.25
0.17
-2.00
0.00
0.00
0.00
PLANTA4
7.85
25.66
23.11
0.42
PLANTA3
5.30
19.12
17.29
0.38
PLANTA2
2.80
12.09
10.85
0.29
PLANTA1
0.30
4.84
4.28
0.17
-2.00
0.00
0.00
0.00
PLANTA4
7.85
25.53
22.97
0.42
PLANTA3
5.30
19.03
17.19
0.38
PLANTA2
2.80
12.03
10.79
0.29
PLANTA1
0.30
4.82
4.25
0.17
-2.00
0.00
0.00
0.00
PLANTA4
7.85
25.53
23.11
0.42
PLANTA3
5.30
19.03
17.29
0.38
PLANTA2
2.80
12.03
10.85
0.29
PLANTA1
0.30
4.82
4.28
0.17
Cimentación
Cimentación C4
Desp. Y (mm)
PLANTA3
Cimentación
C3
Desp. X (mm)
PLANTA4
PLANTA1 C2
Cota (m)
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MEMORIA DEL DISEÑO ESTRUCTURAL TANQUE ELEVADO DE AGUA DEL ACUEDUCTO DE BRISAS (CARMEN DEL DARIEN – CHOCÓ)
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Situaciones sísmicas(1) Columna
Cota (m)
Planta Cimentación
Desp. X (mm)
-2.00
Desp. Y (mm)
0.00
0.00
Desp. Z (mm) 0.00
Notas: (1) Los desplazamientos están mayorados por la ductilidad.
Los valores indicados tienen en cuenta los factores de desplazamientos definidos para los efectos multiplicadores de segundo orden.
COEFICIENTES DE PARTICIPACIÓN T
Lx
Ly
Lgz
Mx
My
Condición de carga X(1)
Condición de carga Y(1)
Modo 0.29 1 1 4
0
0.004 83.5 % 0 % 1
R=7 A = 1.41 m/s² D = 3.09312 mm
R=7 A = 1.41 m/s² D = 3.09312 mm
Modo 0.27 0 2 9
1
0.004 0 % 4
83.35 %
R=7 A = 1.41 m/s² D = 2.78234 mm
R=7 A = 1.41 m/s² D = 2.78234 mm
0%
R=7 A = 1.41 m/s² D = 1.69087 mm
R=7 A = 1.41 m/s² D = 1.69087 mm
11.77 %
R = 3.89 A = 1.776 m/s² D = 0.24528 mm
R = 3.89 A = 1.776 m/s² D = 0.24528 mm
0%
R = 4.13 A = 1.731 m/s² D = 0.27895 mm
R = 4.13 A = 1.731 m/s² D = 0.27895 mm
0%
R = 3.62 A = 1.83 m/s² D = 0.20719 mm
R = 3.62 A = 1.83 m/s² D = 0.20719 mm
Modo 0.21 0.047 0.046 1 3 8 4 8 Modo 0.07 0.000 1 4 4 3 Modo 0.08 1 5
0%
0.003 0 % 3
0.000 0.001 11.68 2 3 %
Modo 0.06 0.001 0.001 1 6 7 9
0%
T = Periodo de vibración en segundos. Lx, Ly, Lgz = Coeficientes de participación normalizados en cada dirección del análisis. Mx, My = Porcentaje de masa desplazada por cada modo en cada dirección del análisis. R = Relación entre la aceleración de cálculo usando la ductilidad asignada a la estructura y la aceleración de cálculo obtenida sin ductilidad. − A = Aceleración de cálculo, incluyendo la ductilidad. − D = Coeficiente del modo, equivale al desplazamiento máximo del grado de libertad dinámico. − − − −
Masa total desplazada Masa X
95.18 %
Masa Y
95.12 %
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MEMORIA DEL DISEÑO ESTRUCTURAL TANQUE ELEVADO DE AGUA DEL ACUEDUCTO DE BRISAS (CARMEN DEL DARIEN – CHOCÓ)
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ANALISI DE ESTABILIDAD GLOBAL
Número de condiciones gravitatorias: 2 Número de condiciones con análisis dinámico: 2 Número de modos analizados en segundo orden: 2 El momento de vuelco producido por las acciones horizontales en las distintas hipótesis es: t·m Modo 1 62.813 Modo 2 62.759 El momento por efecto P-delta producido por las distintas condiciones de carga gravitatoria bajo la actuación simultánea de las condiciones de acciones horizontales es: Carga permanente Carga viva t·m t·m Modo 1
0.144
0.011
Modo 2 0.130 0.010 Las acciones horizontales se ven incrementadas por la actuación simultánea de las acciones gravitatorias según los siguientes factores de amplificación (FA): Carga permanente Carga viva Modo 1
0.002
0.000
Modo 2 0.002 0.000 Cuando en una combinación actúe una acción horizontal con un coeficiente de mayoración Fv y varias acciones gravitatorias con coeficientes de mayoración Fg1...Fgn, el coeficiente de mayoración de la acción horizontal se tomará como: 1 Fv (estabilidad global) = Fv· ————————————————————————— 1-(Fg1·FA1+...+Fgn·FAn) En el caso de sismo se realiza una combinación cuadrática completa, con lo que no tiene sentido la relación entre el coeficiente de mayoración amplificado y el coeficiente de mayoración sin amplificar.
CANTIDADES DE OBRA PLANTA1 - Superficie total: 5.16 m2 Elemento
Superficie (m2) Volumen (m3) Barras (Kg)
Vigas
4.44
Cimbra lateral
2.32
288
8.88
Columnas (Sup. Cimbra)
14.40
1.52
630
Total
27.72
3.84
918
Índices (por m2)
5.372
0.744
177.91
Ing. Harry Alejandro Pineda Padilla – M.P. 05202094410ANT. Tel: 3146528555
MEMORIA DEL DISEÑO ESTRUCTURAL TANQUE ELEVADO DE AGUA DEL ACUEDUCTO DE BRISAS (CARMEN DEL DARIEN – CHOCÓ) PLANTA2 - Superficie total: 5.16 m2 Elemento
Superficie (m2) Volumen (m3) Barras (Kg)
Vigas
4.44
Cimbra lateral
2.32
288
8.88
Columnas (Sup. Cimbra)
14.40
1.52
513
Total
27.72
3.84
801
Índices (por m2) 5.372 0.744 PLANTA3 - Superficie total: 5.16 m2
155.23
Elemento
Superficie (m2) Volumen (m3) Barras (Kg)
Vigas
4.44
Cimbra lateral
2.32
288
8.88
Columnas (Sup. Cimbra)
14.40
1.52
516
Total
27.72
3.84
804
Índices (por m2) 5.372 0.744 PLANTA4 - Superficie total: 11.61 m2
155.81
Elemento
Superficie (m2) Volumen (m3) Barras (Kg)
Losas
9.23
1.85
186
Vigas
1.66
0.64
161 440
Cimbra lateral
4.44
Columnas (Sup. Cimbra)
14.80
1.60
Total
30.13
4.09
787
Índices (por m2) 2.595 0.352 TAPA - Superficie total: 11.02 m2
67.79
Elemento
Superficie (m2) Volumen (m3) Barras (Kg)
Losas
9.10
0.91
178
Vigas
1.92 4.02
659
4.93
837
Índices (por m2) 6.002 0.447 Total obra - Superficie total: 38.11 m2
75.95
Cimbra lateral
1.52
Muros
53.60
Columnas (Sup. Cimbra)
0.00
Total
66.14
Elemento
Superficie (m2) Volumen (m3) Barras (Kg)
Losas
18.33
2.76
364
Vigas
16.90
7.60
1025
4.02
659 2099
Cimbra lateral
32.60
Muros
53.60
Columnas (Sup. Cimbra)
58.00
6.16
Total
179.43
20.54
4147
Índices (por m2)
4.708
0.539
108.82
Ing. Harry Alejandro Pineda Padilla – M.P. 05202094410ANT. Tel: 3146528555
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