PROYECTO PROYECTO:: EDIFICIO EDIFICIO VISTA VISTA MAR
MEMORI MEM ORIA A DE CÁLCULO CÁL CULO PILOTES P1500
FUNDACION MEDIANTE PILOTES PIL OTES PERFORADOS PERFORADOS DE GRAN DIAMETRO DIA METRO
Octubre 2004
PILOTES TERRATEST
PILOTES TERRATEST S.A . Avda. Alonso de Córdova 5151, of Las Condes - Santiago - CHILE. Teléfono : (56-2) 437 2900, 2900, Fax: (56-2) 212 7235 Web Site: www.terratest.cl
PROYECTO: EDIFICIO VISTA MAR PILOTES P1500 MEMORIA MEMORIA DE CALCULO CAL CULO DE SISTEMA DE FUNDACION MEDIANTE PILOTES PERFORADOS DE GRAN DIAMETRO.
Introducción:
Con motivo del proyecto Edificio Vista Mar, se realiza la siguiente memoria de cálculo (revisión A) para el sistema de fundación con pilotes. Se ha proyectado un sistema de fundación en base a pilotes, los cuales se descargan a mayor profundidad en estratos arenosos de buena capacidad de soporte. 1. Normas de aplic aplic ación: ASSHTO
Standard Specification For Highway Bridges 4.6 Drilled Shaft
DIN4014
Bored cast-in-place piles. Formation, desing and bearing capacity.
ACI 318-95
Código de diseño de Hormigón Armado.
2. Datos Datos generales uti lizados en el dis eño. 2.1 Datos del terrenos. Parámetros Parámetros geotécnic os adopt ados.
Los datos geotécnicos adoptados corresponden a los definidos en el Estudio de Mecánica de Suelos, elaborado por el Sr. Ing. Miguel Petersen. En dicho informe se presentan 2 sondajes geotécnicos de investigación con ensayos de penetración standard (SPT) en cada metro hasta una profundidad de 20,00 metros. Igualmente durante la perforación de los pilotes el suelo extraído es analizable y se podrá correlacionar con los sondajes en las estratigrafías esperadas y las encontradas por lo que las singularidades son detectables y corregibles durante la ejecución de la obra.
2.2 Determin ación de la capacidad de punt a y fuste del pilote:
Para la determinación de la capacidad de carga de los pilotes, se utilizaron los datos geotécnicos entregados en informe de Mecánica de Suelos. 2.3 Solicit aciones.
Las solicitaciones o descargas de cada elemento estructural fueron entregadas por el Sr. Ing. Calculista Eduardo Spoerer y verificadas con los resultados del modelo estructural desarrollado entre Pilotes Terratest y Spoerer Asociados. 3. Criterios adop tados para él calcul o de la capacidad de la fundación c on pil otes.
La carga máxima admisible de los pilotes adoptados para resolver el proyecto se determina en base a las recomendaciones vertidas en el informe de Mecánica de Suelos, donde se establece la capacidad de carga admisible y el nivel de fundación para pilotes de diámetro 1500mm. 4. Resumen d e diseño
P1500 Nivel de fundación= -15.18 Capacidad admi sibl e estática= 800 [Ton] La capacidad admisible puede ser incrementada por 1.30 para estado sísmico 5. Verificación y análisis:
En una última etapa del proyecto de fundaciones se incorporaron los pilotes a los modelos estructurales desarrollados por la consultora responsable del cálculo estructural de los edificios. El pilote fue modelado mediante barras elásticas con resortes lineales (Ver anexo – Coeficiente de reacción en dirección horizontal para evaluar su comportamiento a carga lateral). El dimensionamiento estructural de los pilotes fue realizado en función de las solicitaciones (Carga axial, momento y corte) obtenidas del modelo estructural y las pautas de diseño establecidas en las recomendaciones ACI 318-99 “Código de Diseño de Hormigón Armado” y la norma europea EN 1536.
SOLICITACIONES SOBRE LA FUNDACION
SOLICITACIONES SOBRE LA S FUNDACIONES
PP
CARGAS AXIALES [Ton] SC Sx
Sy
MOMENTOS [Ton-m] Mx My
216
250
65
60
75
10
40
130
265
79
77
143
12
5
122
254
69
129
63
12
3
113
277
76
165
66
14
4
106
227
72
30
22
8
2
223
391
108
75
97
2
2
197
145
42
37
66
2
2
TOTALES
1809
511
573
532
60
58
Sy
MOMENTOS [Ton-m] Mx My
120
690
182
236
119
804
307
115
578
156
306
111
345
110
TOTALES
1268
338
542
230
1149
417
PP
PP
CARGAS AXIALES [Ton] SC Sx
CARGAS AXIALES [Ton] SC Sx
149
71
18
213
869
206
214
352
87
215
946
252
123
163
110
189
210
200
211
257
212
11
Sy
MOMENTOS [Ton-m] Mx My
23
2
1
260
297
862
1989
150
140
69
1883
354
475
505
1269
40
16
45
22
6
48
33
51
24
7
50
74
116
10
35
58
242
147
31
97
200
50
72
81
11
36
114
1010
247
230
110
1040
350
117
367
85
44
91
270
93
119
720
175
110
270
540
200
207
580
138
265
206
156
516
208
275
67
163
140
23
90
6199
1521
2024
2192
3565
6572
209
TOTALES
PP 134
252
CARGAS AXIALES [Ton] SC Sx 62
260
Sy 125
MOMENTOS [Ton-m] Mx My 70
20
PP
CARGAS AXIALES [Ton] SC Sx
Sy
MOMENTOS [Ton-m] Mx My
205
240
60
72
45
8
27
206
225
60
56
36
8
27
112
210
58
80
55
23
6
118
200
50
20
42
21
6
203
225
60
88
50
8
27
204
218
60
123
53
8
27
TOTALES
1318
348
439
281
76
120
Sy
MOMENTOS [Ton-m] Mx My
PP
CARGAS AXIALES [Ton] SC Sx
216
250
65
59
74
11
40
260
115
30
25
30
4
5
TOTALES
365
95
84
104
15
45
Sy
MOMENTOS [Ton-m] Mx My
PP
CARGAS AXIALES [Ton] SC Sx
250
370
125
105
120
15
60
TOTALES
370
125
105
120
15
60
Sy
MOMENTOS [Ton-m] Mx My
PP
CARGAS AXIALES [Ton] SC Sx
201
396
102
42
91
35
115
202
616
190
22
62
110
300
200
665
185
51
18
382
1040
200
665
185
51
18
382
1040
116
396
105
337
126
58
16
181
597
160
270
100
440
150
111
75
25
15
8
10
5
121
75
20
15
8
10
5
107
150
50
25
20
2
1
108
110
40
12
15
2
1
254
55
20
6
14
2
2
TOTALES
3800
1082
846
480
1433
2675
a i r a ] t i m n / u n a o T g r [ a C
5 7 7 9 3 3 0 1 6 6 6 0 6 0 . . . . . . . 5 1 6 7 6 4 0 4 9 4 6 3 2 2
O M S I ] n S o + T [ T S E
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 . 0 0 . . . . . . 5 5 5 0 0 5 0 4 4 7 6 8 8 0 0 7 2 5 8 9 6 1
C ] S n + o [ P T P
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 . . . . . . . 5 0 0 0 5 0 0 0 1 0 1 8 2 9 4 1 3 7 6 9 4
o ] g r m a [ L
0 0 0 0 0 0 0 5 0 0 0 0 0 . 0 . . . . . . 6 2 3 9 0 0 3 1 1 1 2 4 3
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
. 0 0 . . 0 0 . . y 0 . . 0 5 0 0 M 5 0 0 6 6 0 8 8
S E N O I C A D N U F S A L E R B O S S E N O I C A T I C I L O S
S 4 3 2 5 2 4 8 O ] 1 1 1 T m N E n o M T 0 0 0 O [ 0 0 0 0 0 0 0 . 0 0 . . 0 M 0 . x 0 . . . 0 0 0 0 M 7 0 5 5 8 7 0 5 0 8 2 7 3 6 7 1 1 2
0 0 0 0 0
0 0
y M S O ] T m N E n o M T O [ M x M
0 0 0 0 . . . . . 0 0 y 0 . . 5 0 0 5 S 0 5 0 4 6 6 7 1
y S
0 0 0 0 0 0 0 S 0 0 0 0 0 . . . . . 0 . x 0 E . 5 5 0 0 0 S 5 L 0 6 0 6 0 6 1 4 A 1 1 1 1 3 1 I X ] n A o S T A [ 0 0 0 0 G 0 0 0 0 0 0 0 R C 0 0 0 . . . . . . . 5 0 0 A S 0 0 0 0 4 6 2 4 8 2 6 C 1 1 2 1
S x E S L A I X ] A n o S T A [ G R C A S C
3 1 2 1 1
6 5
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
. . . . . P . 0 . 0 0 0 0 0 P 5 0 2 4 7 2 0 5 3
9
2 5 5 7 3
3 2 7 4 9 7 0 3 3 2 2 2 5 4 1 1 1 1 2 1 2
P P
5 5 0 0 0 0 7 6 5 5 5 6 . . . . . . 0 0 0 0 0 0
0 5 . 1
0 0 0 5 0 0 . . . 1 3 4
0 5 0 0 0 0 5 1 7 8 2 7 . . . . . . 2 2 1 1 1 1
0 6 . 1
0 0 0 0 5 7 . . . 6 3 4 1
0 0 0 0 0 0 0 6 9 6 0 6 . . . . . . 1 0 0 0 1 0
0 6 . 6
0 0 0 0 5 7 . . . 2 2 4 1
0 0 0 0 0 0 0 6 8 5 0 5 . . . . . . 3 1 1 2 3 1
0 5 . 2 1
0 0 0 0 0 5 . . . 5 4 3 1
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5 6 . . . . . . 6 5 5 5 4 6
0 0 . 0 3
0 0 0 0 0 0 . . . 5 5 4 1
0 0 0 0 0 0 0 5 5 0 0 . . . 0 . . . 0 0 0 5 8 9 1 1 1 1
0 0 . 2 7
0 0 0 0 0 0 . . . 0 0 0 1 1 4
7 9 1 3 5 7 6 6 7 7 7 7 1 1 1 1 1 1
8 7 1
8 0 2 5 6 6 1 1 1
Y S + 2 8 2 2 C 7 7 2 6 2 S 1 1 6 1 1 + P P
4 0 8 8 2 7 1 2
9 4 3 3 0 6 2 1 6 2 1 1 2 1 1
7 8 7 8
5 4 2
1 0 9 7 4 5 5 4 4 5 1 1 1 1 1
8 0 6 3 6 5 1 1
4 0 0 9 4 1 5 8 9 7 1 1
3 1 5 6
2 8 1
0 0 9 8 4 9 9 8 8 9
1 1 3 8 9 7 1 1
0 3 8 1 0 8 2 8 6 2 1 1 1 1 1
3 4 7 8
0 2 2
3 1 0 8 3 5 5 5 4 5 1 1 1 1 1
X S 3 8 7 5 2 + 0 5 7 5 7 1 1 P P
5 1 1 3 3 5 1 1
5 5 9 8 4 2 2 7 9 7 1 1
9 7 4 5
7 5 1
2 1 0 9 3 9 9 9 8 9
C S 9 7 2 0 5 2 + 5 1 7 5 1 1 1 1 P P
9 3 7 4 7 6 1 1
8 0 8 8 4 5 2 6 5 1 1 1 1 1 1
0 5 7 7
0 0 2
0 9 8 6 1 5 4 4 4 5 1 1 1 1 1
y 2 0 0 9 0 . . . . . M 1 1 1 2 1 S O ] T m N E n o M T O [ 0 M 2 2 . 0 x 0 . . . . 2 M 4 3 2 0 1
0 0 4 . . . 9 3 5 8 3
2 0 0 2 6 . . . . . 2 1 1 1 1
4 5 . . 2 1
0 . 4 6
0 0 0 5 6 . . . . . 1 1 1 1 1
0 0 . . 0 . 1 8 8 1 2
6 0 0 4 2 . . . . . 7 2 1 1 2
2 8 . . 3 3
0 . 9 1
5 7 0 5 0 . . . . . 2 1 1 1 2
0 . 6 2 . 0 y 0 . . . 6 S 8 4 5 2 1 1
0 0 0 . . . 1 5 7 1 3 4
0 0 . 2 . 4 0 . . . 1 5 4 5 6 1 4
0 7 . . 3 6 1
0 . 5 4
2 0 0 0 5 . . . . . 1 1 1 1 2
0 0 . 5 . . 2 8 5 3 1
0 5 . 0 . 8 0 . . . 2 9 3 3 6 2 1
4 0 . . 3 9
0 . 0 2
9 8 5 9 6 . . . . . 2 1 1 1 1
0 0 0 . . . 2 6 0 2 4 6
0 0 0 5 0 . . . . . 5 4 3 3 6 5 4 6 6 4
0 5 . . 4 7 2 2
0 . 3 6
0 0 0 0 0 . . . . . 1 0 0 9 0 6 6 6 5 6
P . . . 0 . 0 0 2 P 6 0 9 7 4 7
0 0 0 . . . 3 3 5 0 1 4 1 1
0 0 . 0 . 0 0 . . . 3 5 6 4 8 0 0 7 9 6 1 1
0 5 . . 6 7 4 4
0 . 7 3 1
0 0 0 0 0 . . . . . 9 9 8 7 1 8 8 8 8 9
9 1 2 3 3 5 6 8 6 8 1 1 1 1 1
4 7 2 6 5 3 1 2 2
5 4 7 8 9 6 8 3 5 5 1 1 2 2 2
9 6 3 6 2 1
5 3 2
8 0 2 4 6 6 7 7 7 7 1 1 1 1 1
A Y G S 4 6 5 4 R 1 + 1 5 7 4 7 1 1 A P C P E D S E N O X I S C ] + A n 6 2 0 3 o M T C 6 2 4 8 2 I [ S 1 1 7 1 1 B + M O P P C
S E N O I C A D N U F S A L E R B O S S E N O I C A T I C I L O S
O S O D A T S E
S 0 0 . 0 6 . x 5 E . . . 8 L S 6 4 7 3 1 2 A I X ] A n o S T A [ G 0 0 0 0 0 R C . . . . . 7 7 2 8 A S 3 6 4 1 5 4 C
0 0 0 0 . 0 1
COEFICIENTE DE REACCION HORIZONTAL
PILOTES TERRATEST
PILOTES TERRATEST S.A . Avda. Alonso de Córdova 5151, of Las Condes - Santiago - CHILE. Teléfono : (56-2) 437 2900, Fax: (56-2) 212 7235 Web Site: www.terratest.cl
PROYECTO: EDIFICIO VISTA MAR ESTIMACION DEL COEFICIENTE DE REACCION HORIZONTAL DEL SUELO PARA ANA LISIS DE PILOTE Introducción:
Se adjunta a continuación tablas con los coeficientes de reacción horizontal del suelo recomendados para el análisis de los pilotes bajo carga horizontal. Los valores fueron obtenidos de las recomendaciones entregadas en el informe de mecánica de suelos: FUENTE:
Estudio de Mecánica de Suelos – Edificio Vista Mar Sr. Ingeniero Miguel Petersen - Mecánica de suelos y fundaciones
Estos valores fueron comparados con los obtenidos por nuestro procedimiento, adoptándose para el diseño la metodología que estima una menor rigidez para la interacción suelo-estructura. Los valores de los coeficientes son validos para pilotes no afectados por la interacción del grupo de pilotes, es decir pilotes con espaciamientos entre sus ejes igual o mayor a ocho veces su diámetro, medidos en la dirección de la carga. Para el análisis de pilotes con espaciamientos menores a los indicados se deberá tomar en cuenta el efecto de la interacción, aplicando un factor de reducción a los valores de k. Espaciamientos entre centro de pilotes en la dirección de la carga 3D 4D 5D 6D 7D 8D
Factor de reducción
0.33 0.40 0.45 0.55 0.70 1.00
PILOTES TERRATEST S.A .
PILOTES TERRATEST
Av. Alonso de Córdova 5151, Of. 1401, Las Condes - Santiago - CHILE. Teléfono : (56-2) 201 5223, (56-2) 212 7235 Fax: E.mail:
[email protected] Pagina web: www.terratest.cl
PROCEDIMIENTO PARA ESTIMAR LA CONSTANTE DE BALASTO UTILIZADA EN EL DISEÑO DE PILOTES SOMETIDOS A CARGA HORIZONTAL EN SUELOS GRANULARES. 1. Consideraciones generales La estimación de la constante de balasto es necesaria para analizar pilotes sometidos a carga horizontal mediante un modelo de pilote apoyado sobre resortes, denominado modelo de constante de balasto. Para implementar este modelo de análisis se debe conocer el valor de la constante de balasto a lo largo del fuste del pilote.
2.- Metodología La estimación de la constante de balasto en suelos granulares puede evaluarse utilizando el método de Terzaghi. En este método se establecen valores para el coeficiente nh a través del cual se determina la constante de balasto en suelos arenosos sin cohesión en función de su compacidad.
OFICINA TECNICA – PILOTES TERRATEST S.A. 1/3
k s = n h
z B
Donde: ks: Constante de balasto [Ton/m3] nh: coeficiente [Ton/m3] z: profundidad [m] B: ancho efectivo del pilote [m]
nh [Ton/m3] COMPACIDAD
DR = 30 - 40% SUELTA
DR = 40 - 65% MEDIA
DR = 70 - 90% DENSA
250 140
740 490
1980 1200
Arena sobre napa Arena bajo napa
Para determinar la rigidez lateral del suelo sobre el pilote se multiplica el área efectiva del pilote por la constante de balasto. El área efectiva del pilote se determina multiplicando un tramo del pilote por el diámetro, el valor obtenido puede ser incrementado por un factor multiplicador (Bowles, sección 16-15.2) para considerar los esfuerzos de corte desarrollados sobre pilotes cargados lateralmente.
A efectiva
= cm × B × ∆ H
FACTOR MULTIPLICADOR (cm) CASOS Para carga lateral de Px y Py (cara + un lado) B = D ≤ 0.457[m]
B = D ≥ 0.457[m]
cm 1.0 + 0.5
1.0 + 2 x0.5 0.75
457 1.0 + ≥ 1.5 D , mm usar 1.0 + 0.25 paraD ≥ 1200mm
OFICINA TECNICA – PILOTES TERRATEST S.A. 2/3
Aplicación práctica de factor multiplicador:
PILOTE Pilote 600mm Pilote 800mm Pilote 1000mm Pilote 1200mm Pilote 1500mm ∆H = 1.00 [m]
cm
A efectiva [m2]
1.81 1.66 1.56 1.25 1.25
1.09 1.33 1.56 1.50 1.88
3.- Referencias [1]
[2]
[3]
Bowles, J.E. Foundation analysis and desing Fifth edition Ortigosa, P. Fundaciones profundas Publicaciones IDIEM H.G. Poulos / E.H. Davis Pile foundation analysis and desing
OFICINA TECNICA – PILOTES TERRATEST S.A. 3/3
]
3 0 8 5 3 0 8 5 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
[
1 1 1
8 5 1 5 8 2 6 0 3 7 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 m P / 7 0 5 0 3 7 1 6 0 5 9 3 8 0 5 0 5 0 5 0 5 K 4 8 3 3 7 0 4 7 0 4 7 6 1 7 2 8 3 9 4 0 5 M N 3 6 0 k 1 1 1 2 2 2 3 3 3 6 7 7 8 8 9 9 0 1 1
. A . S T S E T A R R E T S E T O L I P
] m
0 4 4 3 3 2 2 1 1 0 0 2 8 3 9 4 8 0 9 9 9 9 9 9 9 9 9 6 1 7 7 3 9 3 8 2 7 1 6 5 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 0 4 9 6 7 8 0 6 1 7 2 8 3 9 4 9 4 9 4 9 4 9 4 5 1 1 2 2 3 3 4 4 9 0 2 7 0 2 3 5 6 8 9 1 k 4 8 1 1 9 [ 1 2 2 2 2 2 2 2 3
K / N
] 3 ^
0 3 7 0 3 7 0 3 7 0 3 7 0 3 7 0
7 0 3 7 0 3 6 0 3 6 0 3 6 0 3 6 0 3 6 0 P h m 0 3 3 6 0 3 6 0 6 5 3 1 2 1 0 0 9 8 8 7 6 6 8 6 5 3 1 1 8 4 6 8 0 5 8 1 4 6 9 2 5 8 1 M k / 1 3 5 7 9 1 2 N 1 1 1 1 2 3 3 4 4 4 4 5 5 5 6 k [
] 3 ^
7 6 6 6 5 5 5 5 4 4 5 6 7 7 8 7 2 7 9 9 9 9 9 9 9 9 9
N k [
2 4 6 9 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 2 3 1 7 4 9 h / m 0 9 8 7 6 5 4 3 2 8 8 4 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 1 4 7 0 3 3 7 4 5 3 1 9 7 5 3 1 9 7 k 2 5 8 1 1 1 2 2 0 1 1 2 3 4 5 5 6
S E T O I R L A P M N A O T C S I N V O I O I C A C I D F I N D U E F : O T C E : Y A O R R B P O
O L E U S L E D O T S A L A B E D E T N E I C I F E O C E D N O I C A N I M R E T E D L A T N O Z I R O H A G R A C A S O D I T E M O S S E T O L I P . 1
B / i z
0 7 0 . 3 . 0 . 7 . 3 . 0 . . 7 . 3 . 0 . 7 . 3 . 0 . 7 . 3 . 0 . 7 . 3 . 0 . 7 . 3 . . 0 1 2 2 3 4 0 0 1 2 2 3 4 4 5 6 6 7 8 8 9 0 1 1 1 1 1 1 1
] 3 ^
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 P h m 0 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 M n / N 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 k [
] 3 ^
6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 4 4 4 4 4 4 4 4 4 6 . 6 . 6 . . . . . . . . . . .
. . . . . . . . . 9 9 9 9 9 9 9 9 9 1 7 9 h / m 6 6 6 6 6 6 6 6 6 9 8 8 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 n 3 3 3 3 3 3 3 3 3 6 9 1 7 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 N 4 4 4 4 4 4 4 4 4 3 7 8 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 k 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 [
] s e p T l 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 P o 0 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . / . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . . 5 S g 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4 4 4 4 4 4 4 4 4 5 1 2 3 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 N m c 0 3 [ a v ] i t 2 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 c ^ 8 . 8 . 8 . 8 . 8 . 8 . 8 . 8 . 8 . 8 . 8 . 8 . 8 . 8 . 8 . 8 . 8 . 8 . 8 . 8 . 8 . 8 . e f m 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 e [ A
m c
5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 2 . 2 . 2 . 2 . 2 . 2 . 2 . 2 . 2 . 2 . 2 . 2 . 2 . 2 . 2 . 2 . 2 . 2 . 2 . 2 . 2 . 2 . 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
] a 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 e ^ 5 r . 5 . 5 . 5 . 5 . 5 . 5 . 5 . 5 . 5 . 5 . 5 . 5 . 5 . 5 . 5 . 5 . 5 . 5 . 5 . 5 . 5 . m 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 A [
e t o l i p l e d o r t e m á i D 0 5 . 1 ] m [ B
] 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . H [ m 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
D ] 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 o m . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . [ 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 B
0 0 i ] 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . . 1 Z [ m 0 2 3 4 5 6 7 8 9 0 1 2 1 2 3 4 5 6 7 8 9 0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2
0 . 1 2 0 . 9 1 0 . 7 1
O T S A L A B R E A D M E A T T N S I A V T S O I N C I O C F I D N E O I C A M I T S E
0 . 5 1
] m [
0 . e 3 1 t o
l i p 0 e . d 1 1 o g r a 0 L .
9
0 . 7 0 . 5 0 . 3
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 . . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 . 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 8 6 4 2 0 8 6 4 2 2 1 1 1 1 1 3 - 0 1 x ] 3 m / N k [ l a t n o z i r o h z e d i g i R
0 . 1
DETALLAMIENTO ESTRUTUCTURAL ACI - 318
PILOTES TERRATEST
PILOTES TERRATEST S.A . Avda. Alonso de Córdova 5151, of Las Condes - Santiago - CHILE. Teléfono : (56-2) 437 2900, Fax: (56-2) 212 7235 Web Site: www.terratest.cl
PROYECTO: EDIFICIO VISTA MAR
ANEXO: DETALL AMIENTO ESTRUCTURA L DE LOS PILOTES CONFORME A LA S RECOMENDACIONES ACI-318
Introducción:
Se adjunta a continuación información técnica para el detallamiento estructural de los pilotes del proyecto. Se entregan los diagramas de interacción (Momento nominal minorado v/s Capacidad axial minorada) para las cuantías máximas y mínimas recomendadas. La cuantía máxima ha quedado condionada para cumplir con los requerimientos necesarios para un correcto hormigonado, estas recomendaciones exigen un espaciamiento mínimo entre barras longitudinales. Con respecto a la armadura transversal, se entrega un cuadro resumen con distintas capacidades nominales de la sección del pilote en función del estribo proyectado. El diámetro del estribo debe ser φ10mm, debiéndose instalar en forma de espiral. Las especificaciones técnicas deben indicar los siguientes puntos: ESPECIFICACIONES TECNICAS HORMIGON (Nch 170, OF.85) Pilotes pre-excavados H30-18-20 ACERO Armaduras A63-42, con resaltes RECUBRIMIENTOS Rec.= 10cm NOTAS Se debe descabezar como mínimo 50cm del pilote hormigonado El pilote debe quedar como mínimo 5cm dentro del cabezal
Por último, se incluye documento técnico que complementa información respecto a las recomendaciones para el detallamiento estructural de los pilotes.
EDIFICIO VISTA MAR Diagrama de interacción Pilote 1500mm Cuantía 1.00 % - 36 fi 25
Pu (ton)
2800
2550
2300
2050
1800
1550
1300
1050
800
550
300
50
-200
-450
0
100
200
300
400
-700
Mu (ton m)
500
600
700
PILOTES TERRATEST S.A. OBRA:
EDIFICIO VISTA MAR PILOTE DE 1500mm
DIMENSIONADO A FL EXIÓN COMPRESION SEGÚN ACI 318-95 DATOS fc' (kg/cm2) : fy (kg/cm2) : Es (kg/cm2) : ε: w (ton/m3) : Eh (kg/cm2) : β1: φ: φ: φ: φe (mm) : Tipo de estri bos : pmin : r min (cm) :
255 4200 2.000.000 0.003 2.45 252.722 0.85 0.90 0.75 0.85 10 Espir al 0.010 7.50
Resistencia del hormigón a los 28 días -H30-90% Tensión de fluencia del acero - A63-42H Modulo de elasticidad del acero Deformación máxima del hormigón en compresión Peso específico del hormigón Modulo de elasticidad del hormigón Coeficiente de reducción del diagrama de compresiones Coeficiente de reducción de la resistencia para flexión Coeficiente de reducción de la resistencia para compresión Coeficiente de reducción de la resistencia para esfuerzos de corte Diámetro de la barra de acero de los estribos Espir al / amarras Cuantía mínima de acero Recubrimiento
D (cm) :
150.0
Diámetro total del pilote
dmax (cm) : Ds (cm) : φ (mm) : As barra (cm2) : n As (cm2) : As min (cm2) : Ag (cm2) : Cuantía (kg/m3) : ρ (As/Ag) : γ (n /360) (rad) : separción entre barras (cm) :
142.5 133.0 25 4.91 36
Diámetro del pilote menos el recubrimiento Distancia entre barras enfrentadas Diámetro de la barra de acero Area de cada barra de acero Cantidad de barras de acero Area total de las barras de acero Area mínima total de las barras de acero Area total de la sección circular Peso de armadura longitudinal por unidad de volumen cuantía real de la sección (mínima 1%, máxima 8%) Angulo correspondiente a cada barra en radianes Separación entre ejes de barras
176.71 176.71 17671 78.5
1.00% 0.175 11.4
CARGA AXIAL y MOMENTO BALANCEADO Pnb (kg) : Mnb (kg cm) :
1.863.088 8.64E+07
CAPACIDAD DE CARGA AXIAL MAXIMA Puo (kg) :
2.890.544
METODO Encontrar Pu y Mu para distintas posiciones del eje neutro cj : j * D /10
α (rad)
J
Acomp. (cm2) xb (cm)
Pn (kg) :
Mn (kg cm)
φ
-405937 52587 382993 1023553 1540115 1.863.088 2094595 2624296 3110075 3546945 3923077
21872615 46777096 60925165 79596641 86322530 8.64E+07 84524108 77237100 66032892 51327360 34588182
0.90 0.88 0.77 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75
carga de tracción máxima 15 30 40.5 60 75
1 2 2.7 4 5
0.59 0.85 1.00 1.25 1.42
724.19 1992.05 3061.00 5298.15 7154.58
67.4 59.9 54.7 45.1 38.0
Carga axial y momento balanceado 90 105 120 135 150
6 7 8 9 10
1.59 1.76 1.94 2.13 2.35
9060.71 10960.30 12796.46 14505.95 16009.28
31.0 24.3 17.8 11.8 6.4
Carga axial máxima SOLICITACIONES
N1 M1 V1 N2 M2 V2
180.00 10.00 18.00 0.00 0.00 0.00
1.50 1.50 1.50 1.70 1.70 1.70
Pu (ton) Mu (ton*m) -667.98114 0 -365.34 196.85 46.25 411.39 294.61 468.66 767.66 596.97 1155.09 647.42 1397.32 647.86 1570.95 633.93 1968.22 579.28 2332.56 495.25 2660.21 384.96 2890.54 259.41 2890.54 0
270.00 15.00 27.00 0.00 0.00 0.00
DISEÑO ARMADURA TRANSVERSAL (Espir al/Estri bos) Ac (cm2) Ag (cm2) Av (cm2)
vc (Kpa) φVn (tn) φ Vs (tn) Vs (tn) rls (cm) Avs/s(cm2/cm) φ (mm) S req. (cm) S adop. (cm)
14313.88 17671.46 16970.03
V1 461.04 67.83 -40.83 -48.04 6 6. 25
V2 415.84 61.18 -61.18 -71.98 6 6. 25
-0.101
-0.151
10 -15.54 20.0
10 -10.37 20.0
Area de la sección de hormigón confinada (sin recubrimiento) Area de la sección bruta de hormigón Area efectiva de corte
Tensión límite de corte del hormigón Capacidad de corte nominal de la sección de hormigón Corte a tomar por la armadura transversal Corte a tomar considerando factor de reducción de resistencia r ad io d el a ni ll o f or ma do p or e l c en tr oi de d e l as b ar ra s l on gi tu di na le s Armadura transversal requerida Diámetro de la armadura transversal adoptado Espaciamiento requerido Espaciamiento adoptado
MODELA CION ETAB S REACCIONES SOBRE LOS PILOTES
ETABS
ETABS v8.08 - File: vistamar-pilotes - octubre 29,2004 16:30 3-D View - Kgf-m Units
Alfacom
m o c a f l A
S B A T E
1 0 : 6 1 4 0 0 2 , 9 2 e r b u s t c t i o n - U m s e f t g o l K i p r a 5 1 m a n t o s i i v t : a e v e l i l F E - 0 8 P 0 . 8 w v e i S V B A n a T l E P
COMBINACIÓN PP + SC
P [Ton]
Story
Point
Load
FZ'
P13
1
PPSC
434
P13
40
PPSC
482
P13
48
PPSC
470
P13
73
PPSC
529
P13
77
PPSC
536
P13
163
PPSC
592
P13
231
PPSC
616
P13
306
PPSC
635
P13
201
PPSC
576
P13
202
PPSC
591
P13
551
PPSC
640
P13
552
PPSC
597
P13
553
PPSC
559
P13
554
PPSC
529
P13
555
PPSC
500
P13
556
PPSC
470
P13
558
PPSC
580
P13
559
PPSC
578
P13
560
PPSC
540
P13
561
PPSC
493
P13
562
PPSC
577
P13
563
PPSC
569
P13
564
PPSC
537
P13
565
PPSC
491
P13
878
PPSC
575
P13
879
PPSC
567
P13
880
PPSC
536
P13
881
PPSC
496
P13
882
PPSC
568
P13
883
PPSC
559
P13
884
PPSC
533
P13
885
PPSC
494
P13
888
PPSC
555
P13
889
PPSC
575
P13
892
PPSC
575
P13
894
PPSC
465
P13
896
PPSC
519
P13
897
PPSC
608
P13
898
PPSC
609
P13
900
PPSC
596
P13
901
PPSC
581
P13
902
PPSC
570
P13
905
PPSC
604
COMBINACIÓN PP + SC +SY
P1500
Story
Point
Load
FZ'
P13
1
PPSCSY MAX
556
P13
40
PPSCSY MAX
561
P13
48
PPSCSY MAX
543
P13
73
PPSCSY MAX
593
P13
77
PPSCSY MAX
599
P13
163
PPSCSY MAX
624
P13
231
PPSCSY MAX
642
P13
306
PPSCSY MAX
690
P13
201
PPSCSY MAX
627
P13
202
PPSCSY MAX
641
P13
551
PPSCSY MAX
724
P13
552
PPSCSY MAX
654
P13
553
PPSCSY MAX
607
P13
554
PPSCSY MAX
576
P13
555
PPSCSY MAX
555
P13
556
PPSCSY MAX
568
P13
558
PPSCSY MAX
636
P13
559
PPSCSY MAX
602
P13
560
PPSCSY MAX
564
P13
561
PPSCSY MAX
546
P13
562
PPSCSY MAX
627
P13
563
PPSCSY MAX
585
P13
564
PPSCSY MAX
552
P13
565
PPSCSY MAX
538
P13
878
PPSCSY MAX
624
P13
879
PPSCSY MAX
586
P13
880
PPSCSY MAX
555
P13
881
PPSCSY MAX
541
P13
882
PPSCSY MAX
620
P13
883
PPSCSY MAX
591
P13
884
PPSCSY MAX
564
P13
885
PPSCSY MAX
541
P13
888
PPSCSY MAX
669
P13
889
PPSCSY MAX
652
P13
892
PPSCSY MAX
659
P13
894
PPSCSY MAX
544
P13
896
PPSCSY MAX
587
P13
897
PPSCSY MAX
651
P13
898
PPSCSY MAX
622
P13
900
PPSCSY MAX
640
P13
901
PPSCSY MAX
608
P13
902
PPSCSY MAX
603
P13
905
PPSCSY MAX
672
COMBINACIÓN PP + SC +SX
P1500
Story
Point
Load
FZ'
P13
1
PPSCSX MAX
514
P13
40
PPSCSX MAX
538
P13
48
PPSCSX MAX
518
P13
73
PPSCSX MAX
601
P13
77
PPSCSX MAX
587
P13
163
PPSCSX MAX
648
P13
231
PPSCSX MAX
664
P13
306
PPSCSX MAX
672
P13
201
PPSCSX MAX
651
P13
202
PPSCSX MAX
630
P13
551
PPSCSX MAX
742
P13
552
PPSCSX MAX
693
P13
553
PPSCSX MAX
662
P13
554
PPSCSX MAX
617
P13
555
PPSCSX MAX
562
P13
556
PPSCSX MAX
540
P13
558
PPSCSX MAX
622
P13
559
PPSCSX MAX
614
P13
560
PPSCSX MAX
585
P13
561
PPSCSX MAX
549
P13
562
PPSCSX MAX
606
P13
563
PPSCSX MAX
578
P13
564
PPSCSX MAX
551
P13
565
PPSCSX MAX
526
P13
878
PPSCSX MAX
625
P13
879
PPSCSX MAX
601
P13
880
PPSCSX MAX
560
P13
881
PPSCSX MAX
525
P13
882
PPSCSX MAX
646
P13
883
PPSCSX MAX
625
P13
884
PPSCSX MAX
590
P13
885
PPSCSX MAX
543
P13
888
PPSCSX MAX
654
P13
889
PPSCSX MAX
652
P13
892
PPSCSX MAX
621
P13
894
PPSCSX MAX
527
P13
896
PPSCSX MAX
625
P13
897
PPSCSX MAX
703
P13
898
PPSCSX MAX
637
P13
900
PPSCSX MAX
659
P13
901
PPSCSX MAX
639
P13
902
PPSCSX MAX
618
P13
905
PPSCSX MAX
664
PLA NO DE PLANTA PILOTES
