Memoria de Cálculo Estructural spar layo

Proyecto: “CONSTRUCCION DEL CENTRO DE ACOPIO SPAR LAYO” Distrito de Layo, Provincia de Canas, Departamento del Cusco

MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE LAYO “Capital Comercial de Canas”

Memoria de Cálculo Estructural OBRA:

CONSTRUCCIÓN DEL CENTRO DE ACOPIO SPAR LAYO LAYO 1. ASPECTO FISICOS UBICACIÓN Lugar Distrito Provincia Departamento Región

: Calle Santa Rosa s/n : Layo : Canas : Cusco : Cusco

1) GENERALIDADES .1) OBJETIVO DEL PROYECTO. El objetivo del presente es demostrar el diseño en concreto armado y albañilería y acero bajo cargas de sismo y estáticas. Se realizará un Análisis Dinámico Modal para un mejor entendimiento de su comportamiento, utilizando el espectro inelástico de pseudo aceleraciones para cada una de las direcciones horizontales analizadas, espectro definido en la Norma Sismo resistente vigente NTE 030-2006.

1.2) DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO. Como se mencionó anteriormente el proyecto consta de 3 módulos de edificación de 01 nivel cada uno, Ubicación está dada por las siguientes referencias: • Uso: " Centro de Acopio SPAR Layo ” • Modelo: Muros de albañilería en eje Y, y en eje X • Bloque 1 : Administración con un área de 38.77 m2 • Bloque 2: Almacenes y Clasificación, con un área de 208.57 m2 • Bloque 3: Servicios, con un área de 17.59 m2 . • Las edificación tiene 1 nivel y son tres módulos, el que referencialmente está 0.15 metros encima

del nivel de exteriores. Y el bloque de Almacenes y Clasificación por debajo del nivel de la calle a 1.00m.

1.3 JUSTIFICACIÓN DE LA ELECCIÓN DEL SISTEMA ESTRUCTURAL ESTRUCTURAL En general, cuando se trata de estructuras son factibles 2 sistemas estructurales, cuya aplicación singular o su coexistencia se deriva principalmente, de la flexibilidad que se requiera y el uso a que será destinada la estructura; el primero de estos sistemas, flexible en la disposición de áreas es el basado en una estructura aporticada, el otro para el que la distribución de áreas es predeterminada ó inamovible, es la estructura de muros portantes. La experiencia ha demostrado que en la medida en que el sistema de muros portantes sea aplicable, como es el caso de edificaciones, esta constituye la solución más económica, en el Perú existen estudios que dan como resultado de una economía de hasta el 25 % en el costo total de la edificación por el uso de estructuras de muros portantes en lugar de estructura aporticada; esta economía se basa por ser la albañilería un material que puede elaborarse a partir de diversas materias primas las cuales pueden ser obtenidas en cualquier lugar del Perú .Es por todas estas razones que una de las formas de construcción más usadas en nuestro medio es la que se basa en muros portantes de albañilería confinada, los muros de concreto debido a su alto costo son poco usados, así mismo los muros de albañilería armada presentan el inconveniente de requerimiento de mano de obra especializada, lo que con lleva a un alza en el costo final de la obra. Vistas todas estas consideraciones se llega a la conclusión de que la solución más ventajosa es la construcción sobre la base de muros portantes de albañilería confinada, mientras esto sea posible en los ejes Y.

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2) ESTRUCTURACIÓN 2.1 CONCEPCIÓN ESTRUCTURAL O ESTRUCTURACIÓN La concepción estructural de este proyecto es en ambos ejes el uso de la albañilería como rigidizado ante desplazamientos de deriva tanto producido por el viento como las cargas sísmicas generadas por un sismo de gran intensidad. Y con un diagrama flexible para el control de desplazamientos de la edificación. Que debe ser menor a 0.005 del: Improvement of Nonlinear Static Seismic Analysis Procedures FEMA 440

Se han desarrollado especificaciones de diseño en base a los siguientes principios: • Las estructuras deben resistir sismos menores dentro del rango inelástico sin sufrir ningún daño. • Deberán resistir sismos moderados dentro del rango elástico con algún daño reparable.

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• Deberán resistir sismos severos sin llegar al colapso total ni parcial, se aceptan daños reparables.

Dentro el AtC-40 (Seismic Evaluation and Retrofit of Concrete Buildings) sobre cimentaciones para evitar la rotación de la misma en parte de las placas que principalmente están trabajando el uso de vigas de cimentación que conecte todo el sistema es primordial en base al coeficiente de balastro la rotación de cimentación sección 10-3 geotecnihnical conditions 10.2.1.1 En lo posible se está evitando la formación de rotulas plásticas en las columnas porque esto conduciría a un efecto de colapso.

a) FORMA QUE DEBE TENER LA SUPERESTRUCTURA • Ser simple y simétrica: • Uniformidad y continuidad en elevación: • Resistencia y ductilidad: las estructuras deben tener una adecuada resistencia sísmica en

todas las direcciones o por lo menos en dos direcciones ortogonales o aproximadamente ortogonales. • Diafragma horizontal: En el análisis se considera como hipótesis básica la existencia de un collar semirrígido en su plano, que permite la idealización de la estructura como una unidad. Diagrama flexible. • Tener vigas en las cuales se formen rotulas plásticas antes que en las columnas y, tratar  que la estructura sea lo más hiperestática posible, esto de acuerdo al reglamento norteamericano:

American Society of Civil Engineers Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures(ASCE/SEI 7-05) ATC-40, (1996) Seismic evaluation and retrofit of concrete buildings, Applied Technology Council, Redwood City, California. • Que los desplazamientos laterales sean tolerables: son menores a 0.007 para el concreto y 0.005 para la albañilería, y también el efecto p/delta en los desplazamientos del coeficiente de amplificación Cd para el chequeo de la deriva de piso. Para el caso de nuestra edificación se van a contemplar las siguientes características estructurales: Techo: estructura liviana metálica En esta edificación se tienen elementos verticales muros de albañilería de 0.15 metros de espesor en eje Y en X y vigas de peralte para controlar el desplazamiento, siendo esta estructura flexible en su propio plano; se tiene columnas de concreto armado por  características arquitectónicas y sísmicas por los muros q son muy altos y presentan deformaciones en su plano muy altas  



El techo se sostiene apoyado en las columnas y vigas collar, motivo por el cuál se ha dispuesto de vigas perimetrales para darle una rigidez modelo anillo al ambiente, ya que se encuentran arriostrados.

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

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El periodo fundamental de vibración dinámico de la estructura, es de :0.1440 s.

3) CARGAS Y MATERIALES 3.1 CARGAS PARA EL ANÁLISIS a) CARGAS DE SISMO Se considerara que las fuerzas horizontales de sismo actúan según las dos direcciones principales de la estructura concentradas en el nivel de cada entrepiso. El cálculo de estas fuerzas se realizara de acuerdo a lo especificado en la Normas RNE 2006 EN sismo  – resistente vigente NTE - 030 -2006 Perú De acuerdo a la sección 15.8 efectos ortogonales en el análisis espectral del profesor I ng. Edward L. Wilson , consultor sénior de CSI , y de acuerdo a método CQC 3 presentado por  MENUN Y DER KIUREGHIAN se debe usar para combinar los efectos de los espectros sísmicos aplicados en tres dimensiones.

b) CARGAS VIVAS Para el cálculo de la masa, dato necesario para realizar el análisis dinámico se considerará solo una parte de la carga viva de acuerdo a la Norma Sismo resistente E-030 (50%). Los pesos de piso terminado se han incluido en los techos. Las cargas vivas se van a considerar para el diseño de acuerdo a la norma sismo resistente siendo: Techos carga de mantenimiento: 80 Kg/m2 

c) CARGAS Viento (Wind Loads): De ASCE 7-05, Sección 6, existen tres métodos de diseño: El Método 2 es usado en este análisis por ser simplificado y practico MEORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL

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Presión de Velocidad qh 1. velocidad básica del viento, V= 110Km/h = 30.55m/s = 69.44 mph Factor de importancia, Iw =1.00 Categoría de exposición C Calcular la presión de velocidad, qh, basado en la altura de la cubierta media (θ ≤ 10 °).

Localización geográfica Irregularidad del terreno no presenta Presión básica q = q(Vmax). Variación de la presión en altura. Modificación por: Dirección de incidencia Inclinación de superficies

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3.2) MATERIALES En el presente proyecto se consideran los siguientes tipos de materiales: a) CONCRETO: Se utilizara una resistencia de 210 kg/cm2 en todos los elementos estructurales de concreto armado. Por consiguiente se utilizara un modulo de elasticidad de 2188197.89 Ton/m2. (NTE-060) (ACI 318R08)BUILDING CODE REQUIREMENTS FOR STRUCTURAL CONCRETE

 Ec  15100 fc. Kg/cm2. b) REFUERZO DE ACERO: El acero utilizado tiene un limite de fluencia fy = 4200 kg/cm2.

Es = 2*10^6 Kg/cm2.

c) MUROS Y TABIQUES: Debido al modelo considerado, los muros y tabiques conforman un solo conjunto que se han involucrado en el análisis y diseño estructural. Ea = 500*Fm Kg/cm2.

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4) PREDIMENSIONAMIENTO 4.1) CRITERIOS DE PREDIMENSIONAMIENTO Para el presente proyecto se ha partido de dimensiones (ACI 318R-08) BUILDING CODE REQUIREMENTS FOR STRUCTURAL CONCRETE.

5) ANÁLISIS SÍSMICO 5.1) GENERALIDADES El objetivo de un Análisis Sísmico es el de averiguar el comportamiento de una estructura frente a un sismo y de esta manera proporcionarle la capacidad de rigidez y resistencia suficiente para que pueda soportarlo sin colapsar, para lo cual se han desarrollado especificaciones de diseño en base a los siguientes principios: a) Las estructuras deberán resistir sismos menores dentro del rango elástico sin sufrir ningún daño. b) Deberán resistir sismos moderados dentro del rango elástico con algún daño reparable. c) Deberán resistir sismos severos sin llegar al colapso total ni parcial, se aceptan daños reparables.

5.2) MÉTODO DE ANÁLISIS El análisis para nuestra estructura se realizará haciendo uso del programa ETAPS Versión 9.72, el cual realiza un análisis tridimensional desarrollando el Método de elementos finitos, • Se idealiza la estructura, como elementos continuos unidos en sus ext remos a través de sus ejes. En estos puntos de unión se considera que hay correspondencia y compatibilidad con los tres desplazamientos existentes en el diafragma rígido. • Los muros son tratados como muros de corte. • Se adoptaran en la base de la estru ctura, un apoyo con empotramiento a nivel de la cimentación del

edificio, por lo que NO se despreciará cualquier efecto de giro en la base. Esta hipótesis se basa en que en terrenos blandos el giro si es importante. • Se despreciaran las deformaciones por  corte en las vigas por tratarse de elementos relativamente esbeltos, así mismo se despreciaran también sus deformaciones axiales. • Se considerará la componente vertical del sismo por tratarse de una acción cualitativamente similar 

a las cargas verticales habituales. Para el presente proyecto la herramienta ETAPS permite los modelamientos de edificaciones como barras ó como muros, considerando las características particulares de éstos.

5.3) ANÁLISIS SÍSMICO DE LA ESTRUCTURA El programa ETABS realiza el análisis de la estructura tridimensional y determina las fuerzas actuantes en los elementos que las conforman, para la realización de dicho análisis se debe proporcionar la información necesaria, la que a continuación se expone: MEORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL

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a) CONFIGURACIÓN ESTRUCTURAL Las estructuras pueden ser clasificadas como regulares e irregulares con el fin de determinar el procedimiento adecuado de análisis y los valores apropiados del factor de reducción de fuerza sísmica, los parámetros para considerar una estructura regular o irregular son contemplados en la Norma Sismo Resistente E- 030, por lo que para nuestro bloque tenemos; - No presenta irregularidades de Rigidez - Piso blando. - No presenta irregularidades de masa, - No presenta irregularidad en su geometría vertical. - Presenta discontinuidad en los sistemas resistentes. - No presenta irregularidad torsional. - Presenta discontinuidad de diafragma flexible . Debido a las irregularidades presentadas, se cataloga a toda la estructura como regular y se procederá a analizar la estructura mediante un análisis dinámico de masas concentradas que considere el entre piso de conexión techo ligero y vigas como diafragma flexible.

VISTAS 3D

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Control de desplazamientos Story

Diaphragm

Load

UX

UY

STORY4

D1

DESPLAZA MAX

0.188

0.096

STORY1

D1

DESPLAZA MAX

0.0204

0.0147

Deriva X

Deriva y

570

0.1676

0.0813

120

0.0204

0.0147

Z

h

Δx

Δy

< 0.005

450

0.0014

0.0008

ok

120

0.0006

0.0005

ok

b) CALCULO DEL COEFICIENTE DEL ESPECTRO DE RESPUESTA Conforme a la Norma Sismo Resistente E-030, el espectro inelástico de pseudo - aceleraciones para cada una de las direcciones horizontales analizadas esta definido por;

Sa 

 ZUSC   R

* g 

Y el valor del coeficiente sísmico C es:

 Tp     T   

C   2.5 x

;

C   2.5

Z= 0.30 Cusco para 100 años de retorno U= 1.5 edificación importante S= 1.2 Suelo E.M.S. Tp= 0.6 Periodo Predominante de Vibración del Suelo. Rx= 3.0 albañilería Ry= 3.0 albañilería g= 9.81 m/seg.2 Aceleración de la Gravedad. ESPECTRO DE RESPUESTAS Cusco importante intermedio

Z U S C

: : : :

0.30 1.50 1.20

ZUSg/R

1.7658

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albañiler  por suelo

R g tp

: : :

3.00 9.81 0.60

ALBA ILERIA ARMADA O CONFINADA

periodo (t) 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00 1.10 1.20 1.30 1.40 1.50 1.60 1.70 1.80 1.90 2.00 2.10 2.20 2.30 2.40 2.50 2.60 2.70 2.80 2.90 3.00 3.10 3.20 3.30 3.40 3.50 3.60 3.70 3.80 3.90 4.00 4.10 4.20 4.30 4.40 4.50 4.60

C 15.00 7.50 5.00 3.75 3.00 2.50 2.14 1.88 1.67 1.50 1.36 1.25 1.15 1.07 1.00 0.94 0.88 0.83 0.79 0.75 0.71 0.68 0.65 0.63 0.60 0.58 0.56 0.54 0.52 0.50 0.48 0.47 0.45 0.44 0.43 0.42 0.41 0.39 0.38 0.38 0.37 0.36 0.35 0.34 0.33 0.33

Ceval 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.14 1.88 1.67 1.50 1.36 1.25 1.15 1.07 1.00 0.94 0.88 0.83 0.79 0.75 0.71 0.68 0.65 0.63 0.60 0.58 0.56 0.54 0.52 0.50 0.48 0.47 0.45 0.44 0.43 0.42 0.41 0.39 0.38 0.38 0.37 0.36 0.35 0.34 0.33 0.33

Sa 4.415 4.415 4.415 4.415 4.415 4.415 3.784 3.311 2.943 2.649 2.408 2.207 2.037 1.892 1.766 1.655 1.558 1.472 1.394 1.324 1.261 1.204 1.152 1.104 1.059 1.019 0.981 0.946 0.913 0.883 0.854 0.828 0.803 0.779 0.757 0.736 0.716 0.697 0.679 0.662 0.646 0.631 0.616 0.602 0.589 0.576

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4.70 4.80 4.90 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 50.00 75.00 100.00

0.32 0.31 0.31 0.30 0.15 0.10 0.08 0.06 0.05 0.03 0.02 0.02

0.32 0.31 0.31 0.30 0.15 0.10 0.08 0.06 0.05 0.03 0.02 0.02

0.564 0.552 0.541 0.530 0.265 0.177 0.132 0.106 0.088 0.053 0.035 0.026

Norma Peruana E-030 (ZUCS/R)*g 5.0 4.5 4.0 3.5 3.0   g    * 2.5   a    S 2.0 1.5 1.0 0.5 0.0 T(s)

6) ANÁLISIS ESTÁTICO Y DISEÑO EN CONCRETO ARMADO En el diseño en concreto armado de las losas aligeradas unidireccionales, vigas, columnas, placas, cimentaciones, se han tomado la normatividad del reglamento nacional de construcciones, siendo específicamente la NTE  – 060 Concreto Armado y ACI 318-2008. Los elementos de concreto armado se diseñan por el método a la rotura del concreto que considera las hipótesis siguientes: NTE – 060 U = 1.5 CM + 1.8 CV U = 1.25 CM + 1.25 CV +1.25 S U = 1.25 CM + 1.25 CV -1.25 S U = 0.9 CM + 1.25 S U = 0.9 CM - 1.25 S

7)

SUELO CONDICIONES DEL LUGAR

Las condiciones geotécnicas existentes del lugar han sido investigadas por laboratorio, El informe que contiene los resultados, conclusiones, y recomendaciones resultantes de esta investigación. De lo cual según la tabla del libro de LAMBE el coeficiente de balastro es de 3.45 Kg/cm3 para una capacidad de 1.69 kg/cm2

8) HOJAS DE CÁLCULO 

DISEÑO DE MUROS. MEORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL

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Shear Wall Design Based on ACI 318-02 Reinforcing flexi on reforza miento Secciones Por Codigo ACI 318-2002 Job Name:

“CONSTRUCCION DEL CENTRO DE ACOPIO SPAR LAYO”.

Job N umber:

PLACA P-1

Subject: Originator:

DATOS

Checker: Atelier7

DESIGN SUMMARY

RESISTENCIA CONCRETO TIPO DE ACERO

fc' fy

= =

CARGA AXIAL FACTORADA MOMENTO FACTORADO CORTANTE FACTORADO

Pu Mu Vu

= 19.908 k = 24.952 ft-k = 9.1052 k

L t D

= 4.2651 ft = 5.9055 in = 9. 8425 i n

1.30 m 15.00 cm 25.00 cm 25.00 cm

LONG DE MURO AL CORTANTE ESPESOR DEL MURO P ROF UNDIDA D DE N UCLE O RE FUE RZO

3 60

ksi ksi

E SP ES OR DE L NUCLE O DE RE FUE RZO

B

= 9. 8425 i n

 ALTURA TOTAL DEL MURO

hw

=

REINF. BARRAS DE NUCLEO WALL DIST. HORIZ. REINF. WALL DIST. VERT. REINF. HOOP REINF - WIDTH, B, DIR. HOOP REINF - LENGTH DIR.

4 4

14.6

6 # 1 # 1 # legs of # legs of #

4 3 3 3 3

210 kg/cm2 SHEAR WALL LENGTH 4200 kg/cm3 SHEAR WALL THICKNESS 9.03 tn 3.45 tn-m 4.13 tn

ft @ @

END REINFORCING WALL HORIZ. REIN WALL VERT. REIN

6 1 1

= =

4.27 5.91

# # #

4 3 3

@ @

ft in

4 4

in o.c. in o.c.

THE WALL DESIGN IS ADEQUATE.

4.45 m 4 4

L t

L D

in. o.c. in. o.c.

t B

0,15 0,25

0,80 1,30

TN-M

TN

ANALISIS 900 800 700 600

f Pn (k)

500 400 300 200 100 0 0

100

200

300

400

500

f Mn (ft-k)

CHEQUEO POR CORTANTE CUANTIAS MINIMAS DE REFUERZO QUE DA ACI 318-02 SECTION 21.7.2. 1 AND SECTION 14.3 AS 0.5 0.0020 [ for    Acv (fc') = 16.55 kips > Vu , and bar size #3 horizontal] (rn )min. =

(rV )min.

=

where

0.0012 Acv =

0.5

[ for    Acv (fc') 302

2

in

=

16.55

kips

>

Vu , and bar size #3 vertical]

(gross area of concrete section bounded by web thickness and length in t he shear direction)

THE PROVIDED REINFORCEMENT RATIOS ARE

rn rV

=

0.0047

=

0.0047

> >

(rn )min. (rV )min.

[Satisfactory] [Satisfactory]

The proposed spacing is less t han the maximum permissible value of 18 in and is satisfactory. S ince wall Vu

<

2 Acv (fc')0.5 ,

one curtain reinforcement required. (ACI 318-02, Sec.21.7.2.2) THE DESIGN SHEAR FORCE IS GIVEN BY ACI 318-02 SECTION 21.7.4.1 & 21.7.4.4 AS

fVn =MIN [ f Acv (a c (fc')0.5 + where

rV

f

rn fy), f 8 Acv (fc')0.5 ]

=

70.54

=

0.6

(conservatively, ACI 318-05 9.3.4 a)

ac =

2. 0

( for

>

rn

[Satisfactory]

hw / L

=

3.42

kips

>

Vu

[Satisfactory]

>2)

(only for hw / L > 2.0, ACI 318-02 Sec. 21.7.4.3)

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CHEQUEO FLEXION & AXIAL CAPACITY THE MAXIMUN DESIGN AXIAL LOAD STRENGTH, ACI 318-02, Sec. 21.7.5.1 & Eq.(10-2), IS

f Pmax =0.8 f [ 0.85 f c' (Ag - Ast) + f y Ast] = where

=

f

>

834.54 kips.

Pu

[Satisfactory]

0.65 (ACI 318-02, Sec.9.3.2.2) 2

 Ag =

586

in .

 Ast =

1.94 in .

2

THE DESIGN MOMENT CAPACITY AT MA XIMUM AXIAL LOAD STRENGTH ARE FROM 0 TO 443 ft-k ips. FOR THE BALANCED STRAIN CONDITION UNDER COMBINED FLEXURE AND AXIAL LOAD, THE MAXIMUM STRAIN IN THE CONCRETE  AND IN THE TENSION REINFORCEMENT MUST SIMULTANEOUSLY REACH THE VALUES SPECIFIED IN ACI 318-02 SEC. 10.3.2 AS e c = 0.003 AND e t = f y / Es = 0.002069 . THE DEPTH TO THE NEUTRAL AXIS AND EQUIVALENT RECTANGULAR CONCRETE STRESS BLOCK ARE GIVEN BY Cb = d e c / (e c +

e s)

=

20

a = Cb b 1 =

in

17

in

b1 =

where d = (L-0.5D) = 33.181 in

f = 0.48 + 83

0.85

et =

0.652

(ACI 318-02, Fig. R9.3.2)

( ACI 318-02, Sec. 10.2.7.3 )

THE DESIGN AXIAL AND MOMENT CAPACITIES AT THE BALANCED STRAIN CONDITION ARE 206 kips AND 436 ft-kips .

f Mn = 0.9 Mn =

IN ACCORDANCE WITH ACI SEC. 9.3.2 THE DESIGN MOMENT CAPACITY WITHOUT AXIAL LOAD IS

359

kips.

SUMMARY OF LOAD VERSUS MOMENT CAPACITIES ARE SHOWN IN THE TABLE BELOW, AND THEY ARE PLOTTED ON THE INTERACTION DIAGRAM ABOVE.

Pn (kips)

Mn (ft-kips)

 AT AXIAL LOAD ONLY  AT MAXIMUM LOAD  AT 0 % TENSION  AT 25 % TENSION  AT 50 % TENSION

= = = = =

835 835 505 410 331

0 443 466 473 465

 AT e t = 0.002  AT BALANCED CONDITION  AT FLEXURE ONLY

=

213

437

= =

206 0

436 359

 AT e t = 0.005

=

63

424

THE DESIGN FORCES Pu & Mu ARE ALSO PLOTTED ON THE INTERACTION DIAGRAM. FROM THE INTERACTION DIAGRAM, THE ALLOWABLE MOMENT AT AN AXIAL LOAD Pu IS f Mn =

380

>

kips.

where f = Min[0.9, Max(0.48 + 83

Mu

[Satisfactory]

et , 0.65)] =

0.900

(ACI 318-02, Fig. R9.3.2)

CHECK BOUNDARY ZONE REQUIREMENTS  AN EXEMPTION FROM THE PROVISION OF BOUNDARY ZONE CONFINEMENT REINFORCEMENT IS GIVEN BY ACI SECTION 21.7.6.2, 21.7.6.3, and 21.7.6.5(a) PROVIDED THAT c < (L hw ) / (600 where

d u)

and

fc < 0.2 fc'

[Satisfactory]

c =

11

in. ( distance from the extreme compression fiber to neutral axis at Pu & Mn loads. )

du =

1.2

in. ( design displacement, assume 0.007hw as a conservative short cut, see ACI 318-02 Sec. 21.7.6.2a. )

fc = (P u / A) + (Mu y / I ) y =  A = I =

26

=

0.099

ksi. ( the maximun extreme fiber compressive stress at Pu & Mu loads. )

in. ( distance from the extreme compression fiber to neutral axis at Pu & Mu loads. ) 604

116854

2

in . ( area of transformed section. ) 4

in . ( moment of inertia of transformed section. )

 And the longitudinal reinforcement ratio at the wall end =

0.003

<

400 / f y

[Satisfactory]

HENCE BOUNDARY ZONE DETAIL REQUIREMENTS ARE NOT NECESSARY AND OMIT THE CALCULATIONS BELOW. The boundary element length = MAX( c-0.1L, 0.5c ) =

6.07

The maximum hoop spacing = MIN[ B/4 , 6db , 6 , 4+(14-h x)/3 ] =

in. ( ACI 318-02, Sec. 21.7.6.4 ) 8

in.o.c. ( ACI 318-02, Sec. 21.4.4.2 & 21.7.6.5a ) 2

 Ash, B DIR = (0.09 s h c f c' ) / f yh =

N/A

in .

 Ash, L DIR = (0.09 s h c f c' ) / f yh =

N/A

in .

2

MEORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL

Proyecto: “CONSTRUCCION DEL CENTRO DE ACOPIO SPAR LAYO” Distrito de Layo, Provincia de Canas, Departamento del Cusco

MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE LAYO “Capital Comercial de Canas”



DISEÑO DE VIGAS. RECTANGULAR CONCRETE LOSA CIMENTACION/SECTION DESIGN Reinforcing flexion para simple o Doble reforzamiento Secciones Por Codigo ACI 318-2005 Job Name: “CONSTRUCCION DEL CENTRO Job Number: : CALLE SANTA ROSA S/N

DE ACOPIO SPAR LAYO”.

MOMENT:

NEGATIV

Subject: Checker:  Ate lier7 b=30cm

Input Data: VIGA o LOZA SECCION? Reinforcing Yield S trength, fy = Concrete Comp. Strength, f 'c = Beam Width, b = Depth to Tension Reinforcing, d = Total Beam Depth, h = Depth to Compression Reinf., d' = MOMENTO ULTIMO, Mu = (φ = 0.90)

Beam 4200 210 30.000 35.000 40.000 0.000 1.97

kg/cm2

h=40cm

d=35cm

kg/cm2 cm

As=2.02

cm

Singly Reinforced Se ction

cm

d'

cm

b

ton-m

0.9

 A's h

d

Results:

DISEÑO POR ROT URA Stress Block Data:

As

Doubly Reinforced Section

b1 = c = a=

0.85 1.398 1.188

cm. cm.

Reinforcing Criteria:

rb = r (min) =  As (min) = r (temp) =  As (temp) = r (max) =  As (max) =

0.02142 0.00333 3.500 N.A. N.A. 0.01606 16.865

cm.^2 (total) cm.^2/face cm.^2

Computed Reinforcing:

r=  As = (4/3)*As = f 's =  A's =  As (use) = Comments:

0.00144 1.515 2.020 N.A. N.A. 2.020

cm.^2 cm.^2 kg/cm2 cm.^2 cm.^2

Ø 1/2" Ø 5/8"

3 0

varillas varillas

TN-M

TN

MEORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL

Proyecto: “CONSTRUCCION DEL CENTRO DE ACOPIO SPAR LAYO” Distrito de Layo, Provincia de Canas, Departamento del Cusco

MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE LAYO “Capital Comercial de Canas”

RECTANGULAR CONCRETE LOZA CIMENTACION/SECTION DESIGN LOZA UN SOLO LADO POR CORTANTE Por Codigo ACI 318-2005 Job Name: “CONSTRUCCION DEL CENTRO DE ACOPIO SPAR LAYO”. Job Number: CALLE SANTA ROSA S/N

Subject: Originator: CORTE

CORTANTE VA-1 Checker:  Atelier7

Input Data: Beam or Slab Section? cing Yield Strength, fy = e Comp. Strength, f 'c = Beam Width, b = Tension Reinforcing, d = Total Beam Depth, h = ate Design Shear, Vu = Design Axial Load, Pu = tirrup Area, Av(stirrup) = Tie/Stirrup Spacing, s =

INGLESAS Beam 60 ksi 3 ksi. 11.811 in. 13.780 in. 15.748 in. 9.48 kips 0.00 kips 0.110 in.^2 2.9528 in.

METRICAS Beam 4200 210 30.0 35.0 40.0 4.30 0.00 0.710 7.5000

kg/cm2 kg/cm2 cm cm cm Tn en xx Tn cm2 cm

d Vu

Vu d

d Vu

Vu d

Results:

Vu

For Beam: Typical Critical Sections for Shea r  fVc = fVs = fVn = fVc+ fVs = fVs(max) =  Av(prov) =  Av(req'd) =  Av(min) = s(max) =

Comments:

INGLESAS 15.15 kips 26.28 kips 41.43 kips 60.62 kips 0.449 in.^2 0.000 in.^2 0.029 in.^2 6.890 in.

METRICAS 6.87 Tn. 11.92 Tn. 18.79 Tn. >= Vu = 9.47987664696322 kips, O.K. 27.50 Tn. >= Vs = 26.28 kips, O.K. 2.89 cm2 =Av(stirrup)*(12/s) 0.00 cm2