Memoria de Calculo Altepexi

June 9, 2019 | Author: Montalvo Zaquero Amador | Category: Steel, Screw, Buckling, Structural Steel, Building Engineering
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MEMORIA DE CÁLCULO Cubierta para Mercado Municipal  Altepexi, Puebla

ING. RICARDO REYNOSO MIRANDA CED. PROF. 2554666

Ricardo Reynoso Miranda

Firmado digitalmente por Ricardo Reynoso Miranda Nombre de reconocimiento reconocimiento (DN): cn=Ricardo Reynoso Miranda, o=Remiisa, ou, [email protected] oo.com.mx, c=MX Fecha: 2013.02.18 10:44:44 -06'00'

TEHUACÁN, PUE., 12 DE FEBRERO FEBRERO DE 2013.

REYNOSO MIRANDA INGENIEROS Independencia Oriente 323-3 (238) 38 46585

Centro

[email protected]

C. P. 75760

S.A. de C.V.

Tehuacán, Puebla., México

www.reynosomirandaingenieros.com.mx  www.reynosomirandaingenie ros.com.mx 

I.  ANTECEDENTES

Se requiere diseñar una cubierta de 29 m x 32 m (1044 m2) para techar el Mercado Municipal de Altepexi, Puebla. Se plantean marcos conformados por armaduras y columnas de acero. Las primeras tienen forma de arco parabólico de sección variable con peraltes de 0.80 m hasta 1.80 m. Las columnas serán hechas con placa .

Figura 1. Isométrico de cubierta metálica a diseñar.

Las armaduras serán contraventeadas en la cuerda superior y sostendrán una serie de polines adecuadamente arriostrados a los tercios de su longitud para evitar flexión biaxial. Sobre éstos se colocará la cubierta de lámina engargolable KR-18 rolada en sitio, la cual permitirá que no se tengan filtraciones debido a la curvatura de la estructura. En sentido perpendicular, las columnas formarán marcos rígidos con vigas tipo IR y se contraventearán en las crujías inicial y final.

II. MATERIALES

Los materiales utilizados en la construcción de la estructura tendrán como mínimo las siguientes características, además de cumplir con las Normas Oficiales Mexicanas vigentesi: o

Capacidad admisible del terreno considerada para proyecto: 15 Tm/m2 (1.5 kg/cm2). No se considera presencia de nivel freático en el estrato de desplante de la cimentación.

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Concreto hecho en obra ó premezclado, f’c=100 kg/cm2,  en plantillas. 

   20 

S.A. de C.V.

  151,000 00 ⁄,

  238,751 51 ⁄    30 

,  Concreto f’c=250 kg/cm 2,  en elementos de concreto. Tamaño máximo de agregado 19 mm, impermeabilizante integral incluido en mezcla. Revenimiento sugerido 12 a 14 cm.  Acero de refuerzo liso #2, fy=2,800 kg/ cm 2, E=2.04x106 kg/cm2, alargamiento a la ruptura en 10 diámetros, 9%. Cumple con NMX-B-365, ASTM A510  Acero de refuerzo corrugado No. 3 y mayores (varilla), fy=4,200 kg/cm2. Cumple con NMX-C-407. Malla electrosoldada, fy=5,000 kg/ cm 2, fu=5,700 kg/ cm 2, E=2.04x106 kg/ cm2, alargamiento a la ruptura en 10 diámetros, 6%, reducción de área transversal, 30%. Cumplirá con NMX-B-253, NMX-B-290, ASTM A496, ASTM A185. Traslape mínimo de 1 ½ cuadros (25 cm). Perfiles rolados en frío ASTM-A570ii, NOM B-347, f y=3,520 kg/cm 2, fu=4,570 kg/cm2.  Acero estructural ASTM-A36, NMX B-254 (perfiles y placas), fy=2,530 kg/cm 2, fu=4,080 kg/cm 2 .  Acero estructural ASTM-A50, NMX B-254 (perfiles y placas), fy=3,500 kg/cm 2, fu=5,600 kg/cm 2 . Electrodos de acero al carbono recubiertos, para soldadura de arco eléctrico, NMX-H-77 (AWSiii A5.1), E60, fy=4,200 kg/cm2, E70, fy=4,900 kg/cm2 . Tornillos de alta resistencia ASTM-A325 en conexiones, NOM-H-124, f y=3,500 kg/cm2, fu=8,440 kg/cm 2 para diámetros de 13 a 25 mm y fu=7,380 kg/cm 2, para diámetros de 29 y 38 mm.

o

Espárragos de acero templado y endurecido en durecido ASTM-A449, NOM-H-124-1988.

o

Tuercas de acero de aleación y al carbono ASTM-A536.

o

 Arandelas de acero endurecidas ASTM-F436.

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III.  ACCIONES SOBRE LA ESTRUCTURA 

Las cargas actuantes en la estructura se determinaron acorde a la normativa vigente, Normas Técnicas Complementarias del Reglamento del Distrito Federal, Manuales de Diseño de Obra Civil por Viento y Sismo de la Comisión Federal de Electricidad para determinación y modelación de cargas de viento y sísmicas. III.1. Cargas muertas  Acero estructural Concreto densidad normal Lámina en cubierta Instalaciones hid hidrrosanita itarias y eléctricas

7,850 kg/m3 2,400 kg/m3 5 kg/m3 30 kg kg/m2

III.2. Cargas vivas

Se consideran las siguientes cargas vivas en el diseño:  Azotea (techumbre metálica metálica con pendiente >5%)

40 kg/m2

III.3. Cargas de viento

 Atendiendo las consideraciones de diseño del Manual de Diseño de Obras Civiles por Viento de la C.F.E., se clasificará el terreno en tipo 2 según su rugosidad, siendo la velocidad regional de diseño para un período de retorno de 10 años V  103 km h . 10

La estructura será permeable, con una dimensión mayor en a 50 m en planta, por lo que se considera de clase C, el factor de topografía se toma como F  1.0; el factor de  . exposición ∝ . La velocidad de diseño se calcula, atendiendo a los   parámetros anteriores como:   ∝    T

  1.56 56    0.97       1.0 1.0 0.97 97  103 103  99. 99.8 . 048 99.  99.8  47.82 . La presión dinámica de base, función de V es   0.0048  0.0048 Esta presión afectada por el coeficiente de presión neta C , el factor de presión local K  y 1.5 el factor de reducción de área K  originan la presión neta de diseño:        1.5  1  47. 47.8  71. 71.71 . D

Pn

 A

L

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III.4. Cargas sísmicas

Por sismo, la estructura se clasifica dentro del grupo B, tipo I, con un factor de ductilidad Q=2 en ambos sentidos, ya que las cargas sísmicas son resistidas por columnas de concreto en un marco que puede asumirse dúctil. La construcción se encuentra dentro de la zona sísmica C y en un terreno tipo II, por lo cual para el análisis sísmico se utilizará un coeficiente sísmico c=0.32. El coeficiente c/Q=0.16 para esta estructura. III.5. Combinaciones de carga

La estructura se revisará bajo el criterio de resistencia última utilizando la normativa, ACI-318 para la revisión de elementos de concreto y AISC-LRFD para el diseño de elementos de acero, revisándose las deflexiones de la estructura bajo condiciones de servicio (criterio elástico). 1.0 CM + 1.0 CV (servicio) 1.2 CM + 1.6 CV 1.2 CM + 0.8 VX 1.2 CM + 0.8 VZ 1.2 CM ± 1.0 SX 1.2 CM ± 1.0 SZ 1.2 CM + 0.5 CV+ 1.6 VX 1.2 CM + 0.5 CV+ 1.6 VZ 1.0 CM + 1.6 SX ± 0.48 SZ 1.0 CM + 1.6 SZ ± 0.48 SX 0.9 CM + 1.6 VX 0.9 CM + 1.6 VZ 0.9 CM ± 1.0 SX 0.9 CM ± 1.0 SZ

CM= Carga muerta. CV= Carga viva. VX= Carga de viento en dirección X. VZ= Carga de viento en dirección Z (ortogonal a X). SX= Carga de sismo en dirección X. SZ= Carga de sismo en dirección Z (ortogonal a X).

IV. DISEÑO ESTRUCTURAL IV.1. Lámina y polinería

La selección del calibre de la lámina se hace utilizando la presión de viento de 71.71 kg/m2 y el área tributaria del elemento.

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Para una separación de 1.20 m, con al menos tres apoyos, la lámina KR-18 cal. 26 resiste una carga de 308 kg/m 2 (4.8 veces la carga viva factorizada), y por ende la presión de viento de 137.7 kg/m2 factorizada y aplicada sobre su ancho tributario. La separación entre marcos es de 8.00 m, por lo que se propone una polinería de techo de 203 mm de peralte (polín de 8”), fabricados en el mismo largo que los espacios entre marcos. Se considera un peso del polín (antes de su diseño) de 8 kg/m. En servicio, los momentos correspondientes a una carga concentrada de 100 kg en la parte media del claro y la combinación de peso propio y carga viva (40 kg/m2) en los polines de techo con menor inclinación, donde la componente vertical de carga es mayor es:

8401051. cos5 100cos5°8 2 ° 8 M   4  100  78,890 kgcm 8

Para secciones C, el momento nominal resistente se calcula como

0.63500S →S  ,  ,,  37.6 cm

M  0.6Sf  

El monten CF203x14 (8” cal. 14) cumple con el parámetro, siendo sus propiedades Sx=45.14 cm3 e Ix=458.63 cm4 y w=5.67 kg/m. Revisando deflexiones con las cargas muertas y 30% de la carga viva,

5.67 0.340105   1. 2 cos5°  5 800 LL 100 ∆%  2. 1 6 cm   3842.0410 458.63 370 360 Bajo la presión de viento máxima, sin considerar la acción de diafragma de la lámina y el contraflambeo a los tercios del claro,

5.6771.710011.2cos20.3° 800 5 ∆ 3842.0410458.63  5.21 cm  154L Se utilizará un perfil CF203x14 como polín en techumbre. El cortante último transmitido en cada extremo del polín considerando las cargas gravitacionales últimas es:

V  1.25.67 1.23052  1.6401.2cos5° 8  534 kg La resistencia a corte del alma del monten es ∅  ∅0.6    0.750.6 180.191 3500  5,414 .

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Por cortante, para transmitir la fuerza de 534 kg, se requieren 2 tornillos de 8 mm  (5/16”) ASTM A307-B (SAE-2),   

∅  ∅0.6    0.750.6 0.502530  569

.

IV.2. Contraflambeos

Los contraflambeos se colocarán a los tercios de los polines, para evitar el pandeo del elemento en el eje débil. Existen, en cada lado del arco 15 montenes, los cuales tienen inclinación variable entre 0 y 26°. La sumatoria de las componentes horizontales de la carga sobre todos los montenes se convertirá en la fuerza axial sobre los contraflambeos, así:   ° .

P  1.25.671.23051.61.271.718sen13  1616 kg

Se optará por utilizar un tubular OR 25x1.91 mm (1” cal. 14), con peso de 1.46 kg/m. Revisando su capacidad, con r=0.95 cm, L/r=120/0.95=126, . Seleccionando un OR 32x1.91 mm,  y    r=1.20 cm, L/r=120/1.20=100,  .  y   Este perfil se unirá al montén utilizando una sección de ángulo 38x3 mm y dos tornillos SAE-2 de 6 mm, ó cordones de soldadura E60 con longitud mínima de 30 mm/cordón en ambos lados del ángulo de conexión.

∅F  928 kgcm

∅P  ∅F A  7951.70  1,577kg ∅F  1,260 kgcm

∅P  ∅F A  1,2602.18  2,746.8 kg

IV.3. Contravientos en techo

Los contravientos de la estructura soportan una carga axial máxima de 1100 kg y se diseñan como elementos a tensión. Limitando el esfuerzo a tensión a  , se requiere un área transversal  , . Se utilizarán   contravientos de 13 mm de diámetro, cuya resistencia máxima a tensión es:  . El contraviento estará utilizado al 38% de su capacidad.

2,530  1,518 ⁄ 0.9 2,5301.27  2,891 

  0.6  0.6       0.75  ∅  0.9   

La relación entre claro y equidistancia de la armadura hacen que se proponga el utilizar dos pares de contravientos por agua, para no sacrificar su efectividad debido a su longitud. IV.4. Armadura de sección variable

Las armaduras a diseñar tienen la geometría mostrada a continuación:

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Figura 2. Armadura tipo.

La cuerda superior de la armadura está sujeta a una fuerza axial compresiva máxima de 38.9 Tm y a una fuerza de tensión de 12.3 Tm. La longitud entre nodos de la cuerda es de 1.20 m (máximo). Se propone, para este diseño, una cuerda superior formada por dos perfiles OR. Revisando 2 OR76x3.2 mm, cuyo radio mínimo de giro es   de 2.96 cm. Con este dato, se calcula su relación de esbeltez a la que  . corresponde un esfuerzo máximo a compresión  .

   ≅ 41

∅  1,960  ,  9.92 . El OR76x3.2  Así, el área mínima requerida en el elemento es    ,  mm tiene 9.01 cm (0.90 veces la requerida). Revisando el mismo perfil pero con mayor  espesor, OR76x4.8 mm, A= 13 cm2, r=2.90 cm,     .  ≅ 42, ∅  1,930 , las fuerzas máximas axiales (compresión y tensión) resistidas por la cuerda superior de la armadura son respectivamente ∅  ∅   21,93013  50,180 . Los esfuerzos del perfil serían del orden del 77% de su capacidad última, estando en un rango aceptable. Las capacidad de la cuerda a tensión es: ∅  ∅   20.9 2,5 3013  59,2 02 . El 2

elemento estará utilizado al 20% en tensión.

De manera análoga al diseño de la cuerda superior, los elementos de la cuerda inferior deben resistir una fuerza compresiva última de 9.6 Tm y una fuerza de tensión de de 31.1 Tm. Se utilizará un par de OR 76x3.2 mm   para integrar este elemento.

41,031 

∅  ∅    20.9 2,5309.01 

Los postes y diagonales críticas son propensos a pandeo por su mayor longitud. En el caso crítico, la longitud del elemento (diagonal) es de 1.70 m y debe resistir una fuerza compresiva máxima de 8.67 Tm y una tensión de 8.68 Tm (gobernará pandeo por compresión debido a lo similar de las fuerzas). Para el prediseño se propuso un OR 64x3.2 mm (2 1/2” x 0.125”), A=7.40 cm 2, r=2.44 cm. La relación de esbeltez para el 170 elemento crítico –con mayor longitud efectiva- es a la cual corresponde un 2.44 esfuerzo compresivo máximo  . La carga máxima a compresión resistida por la sección es  . A tensión,     . El elemento satisface la demanda estructural y será utilizado en la estructura.

7.40  16,850 

   70 ∅  1,654  ∅  ∅    1,6547.40  12,245  ∅  ∅    0.92,530

La soldadura entre elementos de las armaduras se hará con electrodos E70 de 3 mm de espesor, para desarrollar las fuerzas requeridas en cada elemento sin requerir

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placas. Para transmitir las fuerzas máximas de tensión y compresión, a cortante la longitud de soldadura requerida será  

 ∅



 ∅0.6 45   °

Donde: Pu= Carga axial factorizada (kg) Lw= Longitud de soldadura requerida (cm) f= Factor de reducción de resistencia= 0.75 tw= Espesor de la garganta de la soldadura de filete (cm) FE= Esfuerzo de fluencia de la soldadura (kg/cm2) Fuerza axial (kg) 5,000 10,000 15,000 20,000

Longitud requerida (cm) E60 – 3 mm E70 – 3 mm 12.5 11 25.0 21.5 37.5 32 50.0 43

La soldadura se hará acorde a los detalles contenidos en planos estructurales. En el caso de los postes y diagonales, se verificará que la longitud de todos los cordones que las unen con las cuerdas (superior e inferior) sea cuando menos de 16 cm, para garantizar la transmisión de la fuerza axial. Los elementos de cuerda superior e inferior se soldarán en Z y se reforzarán interiormente con solera de 5 mm para evitar una falla local que se traduzca en el colapso total o parcial de la estructura.

IV.5. Contravientos laterales

Los contravientos de la estructura soportan una carga axial máxima de 10.2 Tm y consistirán en dos cruces de redondo de acero OS conectadas a la base y extremo superior de las columnas de concreto. Se diseñan y trabajan únicamente como elementos en tensión. Estos elementos, dada su importancia en la reducción de desplazamientos, se dejarán trabajando a un 60% de su capacidad última, requiriéndose  un área transversal      ..,  7.46 . Se utilizarán contravientos de 32 mm de 

diámetro, cuya resistencia máxima a tensión es: ∅  0.9   0.9  2,530  8.03  18,303 . El contraviento estará utilizado al 56% de su capacidad. Los contravientos se dividirán en 2 secciones que se tensarán utilizando un templador con un extremo fijo (tuerca soldada) y un extremo roscable. En su unión a las

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columnas, para transmitir su fuerza máxima (18.3 Tm), se requiere una soldadura de E70 de 9 mm, fyw=4,900 kg/cm2,     . . Así   





∅  ∅0.6 45°   0.750.6 49000.945°  1402 /  14    4   4 

El espesor de las placas de anclaje de estos elementos se determina como   . Despejando,  , . Se     .. utilizarán placas de 16 mm (5/8”) de espesor.

∅  ∅0.6    0.750.6 2530   



 1.6 

Por cortante, para transmitir la fuerza de 18,300 kg a través de un tornillo A325,

  8.71cm. Se utilizará un tornillo A325 de 32 mm de diámetro. A  .   ., IV.6. Columnas de acero

Las columnas de la estructura se modelaron como secciones cajón/HSS con un extremo empotrado y otro libre, revisándose sus dimensiones durante el diseño y verificándose resistencia y capacidad bajo efectos combinados. El diseño a detalle se encuentra en hojas anexas a este reporte. Si controla flexión, Pu≤0.2Pn, Si controla flexión, Pu>0.2Pn,

   ∅  ∅  ∅  1          1 ∅  ∅ ∅

IV.7. Cimentación

Dada la separación de las zapatas de 8 metros centro a centro y la capacidad última del terreno, se seleccionó un sistema de zapatas aisladas para cimentar la estructura. Se modelaron como apoyos empotrados, diseñándose como elementos de lindero acorde a la geometría del terreno. Se presenta el diseño en hojas de cálculo anexas al presente reporte.

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 V. RECOMENDACIONES SOBRE EL PROCESO CONSTRUCTIVO

Todos los perfiles y placas de acero estructural deberán respetarse en la fabricación los espesores, dimensiones y localización de cada uno de los elementos que integran la estructura metálica. Los conectores especificados deberán tener el diámetro, longitud y resistencia especificada en proyecto para garantizar el anclaje de la estructura. Si se precisa algún cambio constructivo, deberá contar con autorización escrita del calculista.  Antes de la colocación definitiva de armaduras, se deberá verificar la nivelación y plomeo de elementos portantes, evitando durante el proceso de montaje dañar la conexión central. El espacio entre las placas de acero y vigas, columnas y cimentación de concreto deberá llenarse con grout expansivo del tipo especificado en proyecto, asegurando su total penetración mediante una adecuada fluidez sin contravenir especificaciones del fabricante. Los clips de montenes de techo deberán alinearse para evitar una deformación inicial del elemento. Antes de soldar clips, deberán trazarse con hilos y nivel, los ejes de estos elementos, para proceder al punteo y resoldado de clips. Los montenes de techo deberán arriostrarse acorde a lo especificado en proyecto, de tal forma que no existan deformaciones iniciales en los polines, quedando el contraflambeo perfectamente tenso para que una vez cargada la estructura, el elemento trabaje como fue diseñado. Los contravientos se unirán a la cuerda superior de la armadura, tensándose mediante templadores. No se permitirá el empalme soldado entre segmentos de contravientos.

i

Regirá la Norma Oficial Mexicana, NMX/NOM vigente al momento de la construcción. ASTM, American Society of Testing Materials (Sociedad Americana para Prueba de Materiales). iii AWS, American Welding Society (Sociedad Americada de Soldadura) ii

Job No

REMIISA-cv 

Client

Rev

1 Part

Software licensed to Job Title

Sheet No

Ref 

Estructura Mercado Altepexi

GC Gómez Ollivier SA de CV

By

rrm

Date

File

MercadoAltepexi.std

11/02/13 Date/Time

Chd

12-Feb-2013 18:49

Job Information Engineer Name:

rrm

Date:

11/02/13

Structure Type

Checked

Approved

SPACE FRAME

Number of Nodes

327

Highest Node

327

Number of Elements

729

Highest Beam

729

Number of Basic Load Cases

6

Number of Combination Load Cases

18

Included in this printout are data for: The Whole Structure  All Included in this printout are results for load cases: Type L/C Primary

1

MUERTA

Primary

2

VIVA

Primary

3

VIENTOX

Primary

4

VIENTOZ

Primary

5

SISMOX

Name

Primary

6

SISMOZ

Combination

7

SERVICIO

Combination

8

1.2M+1.6V

Combination

9

1.2M+1.6V+0.8WX

Combination

10

1.2M+1.6V+0.8WZ

Combination

11

1.2M+0.5V+1.6WX

Combination

12

1.2M+0.5V+1.6WZ

Combination

13

1.2M+1.6WX

Combination

14

1.2M+1.6WZ

Combination

15

1.2M+SX

Combination

16

1.2M+SZ

Combination

17

1.2M-SX

Combination

18

1.2M-SZ

Combination

19

0.9M+1.6VX

Combination

20

0.9M+1.6VZ

Combination

21

0.9M+SX

Combination

23

0.9M+SZ

Combination

24

0.9M-SX

Combination

25

0.9M-SZ

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Job No

REMIISA-cv 

Client

Rev

2 Part

Software licensed to Job Title

Sheet No

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Estructura Mercado Altepexi

GC Gómez Ollivier SA de CV

By

rrm

Date

File

MercadoAltepexi.std

11/02/13 Date/Time

Chd

12-Feb-2013 18:49

Sectio n Properti es Prop

Section

Area 2

(cm )

Iyy

Izz 4

J 4

(cm )

(cm )

1

TUB25254

2

8CS1.625X071

3

Cir 0.02

2.011

0.322

4

TUBE

20.966

626.366

5

TUBE

14.182

433.901

6

HSST16X12X0.375

120.645

7

W14X22

41.871

8

Cir 0.04

11.341

Material 4

(cm )

13.484

70.759

70.759

118.528

STEEL

5.346

9.600

291.634

0.000

STEEL

0.322

0.643

STEEL

208.634

482.830

STEEL

146.957

338.906

STEEL

18.8E+3

29.2E+3

35.4E+3

STEEL

291.362

8.28E+3

7.479

STEEL

10.235

10.235

20.471

STEEL

Basic L oad Cases Number

Name

1

MUERTA

2

VIVA

3

VIENTOX

4

VIENTOZ

5

SISMOX

6

SISMOZ

Combination Load Cases Comb. 7 8 9

10

11

12

Combination L/C Name SERVICIO 1.2M+1.6V 1.2M+1.6V+0.8WX

1.2M+1.6V+0.8WZ

1.2M+0.5V+1.6WX

1.2M+0.5V+1.6WZ

Primary

Primary L/C Name

Factor  

1

MUERTA

1.00

2

VIVA

1.00

1

MUERTA

1.20

2

VIVA

1.60

1

MUERTA

1.20

2

VIVA

1.60

3

VIENTOX

0.80

1

MUERTA

1.20

2

VIVA

1.60

4

VIENTOZ

0.80

1

MUERTA

1.20

2

VIVA

0.50

3

VIENTOX

1.60

1

MUERTA

1.20

2

VIVA

0.50

4

VIENTOZ

1.60

MUERTA

1.20

13

1.2M+1.6WX

1 3

VIENTOX

1.60

14

1.2M+1.6WZ

1

MUERTA

1.20

4

VIENTOZ

1.60

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REMIISA-cv 

Part Ref 

Estructura Mercado Altepexi

Client

Rev

3

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Sheet No

GC Gómez Ollivier SA de CV

By

rrm

Date

File

MercadoAltepexi.std

Chd

11/02/13 Date/Time

12-Feb-2013 18:49

Combination Load Cases Cont... Comb. 15 16

Combination L/C Name

Primary

1.2M+SX 1.2M+SZ

Primary L/C Name

Factor  

1

MUERTA

1.20

5

SISMOX

1.00

1

MUERTA

1.20

6

SISMOZ

1.00

MUERTA

1.20

17

1.2M-SX

1 5

SISMOX

-1.00

18

1.2M-SZ

1

MUERTA

1.20

6

SISMOZ

-1.00

MUERTA

0.90

19

0.9M+1.6VX

1 3

VIENTOX

1.60

20

0.9M+1.6VZ

1

MUERTA

0.90

4

VIENTOZ

1.60

1

MUERTA

0.90

5

SISMOX

1.00

MUERTA

0.90

21

0.9M+SX

23

0.9M+SZ

1 6

SISMOZ

1.00

24

0.9M-SX

1

MUERTA

0.90

5

SISMOX

-1.00

1

MUERTA

0.90

6

SISMOZ

-1.00

25

0.9M-SZ

2.00m

5.64m

0.81m

8.00m

11.57m

10.00m

8.00m

8.00m 29.00m Y X Z

8.00m Load 0

Modelo estructural Print Time/Date: 12/02/2013 21:33

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REMIISA-cv 

Client

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4 Part

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Sheet No

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Estructura Mercado Altepexi

GC Gómez Ollivier SA de CV

By

rrm

Date

File

MercadoAltepexi.std

11/02/13 Date/Time

Chd

12-Feb-2013 18:49

Render de la estructura

Supports Node

X

Y

Z

rX -

rY -

rZ -

(kN/mm)

(kN/mm)

(kN/mm)

10

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

11

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

12

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

13

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

14

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

311

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

312

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

313

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

314

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

315

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

Fixed

Print Time/Date: 12/02/2013 21:33

(kN m/deg) (kN m/deg) (kN m/deg)

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Client

Sheet No

Rev

5 Part

Software licensed to Job Title

Job No

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Estructura Mercado Altepexi

GC Gómez Ollivier SA de CV

By

rrm

Date

File

MercadoAltepexi.std

Chd

11/02/13 Date/Time

12-Feb-2013 18:49

311 312 313

10

314

11

315

12 13 Y X Z

14 Load 1 : Displacement

Nodos con apoyo empotrado de columnas

Print Time/Date: 12/02/2013 21:33

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Job No

REMIISA-cv 

Client

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6 Part

Software licensed to Job Title

Sheet No

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Estructura Mercado Altepexi

GC Gómez Ollivier SA de CV

By

rrm

Date

File

MercadoAltepexi.std

11/02/13 Date/Time

Chd

12-Feb-2013 18:49

Reactions Node 10

11

L/C

Horizontal FX

Vertical FY

Horizontal FZ

MX

(Mton)

(Mton)

(Mton)

(MTon m)

(MTon m)

(MTon m)

0.06

-0.16

-6.34

-

Moment MY -

MZ -

1:MUERTA

1.13

3.42

0.03

2:VIVA

0.83

2.10

-0.01

0.00

-0.17

-4.65

3:VIENTOX

1.67

2.53

0.01

-0.00

0.07

-9.44

4:VIENTOZ

-1.20

-3.10

-0.14

-0.00

0.24

6.76

5:SISMOX

-3.82

-2.94

-4.32

-1.25

-0.01

21.56

6:SISMOZ

-1.91

-5.89

-8.65

-2.50

-0.01

10.77

7:SERVICIO

1.95

5.52

0.02

0.07

-0.33

-11.00

8:1.2M+1.6V

2.67

7.46

0.02

0.08

-0.46

-15.06

9:1.2M+1.6V+0

4.01

9.48

0.03

0.08

-0.40

-22.61

10:1.2M+1.6V+

1.71

4.98

-0.09

0.08

-0.27

-9.65

11:1.2M+0.5V+

4.44

9.20

0.04

0.07

-0.16

-25.04

12:1.2M+0.5V+

-0.16

0.20

-0.19

0.07

0.11

0.88

13:1.2M+1.6W

4.03

8.15

0.04

0.07

-0.08

-22.71

14:1.2M+1.6W

-0.57

-0.85

-0.19

0.07

0.19

3.21

15:1.2M+SX

-2.47

1.16

-4.29

-1.17

-0.20

13.94

16:1.2M+SZ

-0.56

-1.79

-8.62

-2.42

-0.21

3.16

17:1.2M-SX

5.17

7.05

4.36

1.33

-0.18

-29.17

18:1.2M-SZ

3.26

9.99

8.68

2.58

-0.18

-18.38

19:0.9M+1.6V

3.69

7.12

0.04

0.05

-0.03

-20.81

20:0.9M+1.6V

-0.91

-1.88

-0.20

0.05

0.24

5.11

21:0.9M+SX

-2.81

0.13

-4.30

-1.19

-0.15

15.85

23:0.9M+SZ

-0.90

-2.81

-8.62

-2.44

-0.16

5.06

24:0.9M-SX

4.84

6.02

4.35

1.31

-0.14

-27.26

25:0.9M-SZ

2.92

8.97

8.67

2.56

-0.13

-16.48

1:MUERTA

1.24

3.79

0.03

0.01

-0.03

-7.01

2:VIVA

0.94

2.27

0.06

0.02

-0.03

-5.31

3:VIENTOX

1.57

2.25

-0.01

-0.02

-0.07

-8.82

4:VIENTOZ

-1.34

-3.19

-0.01

-0.02

0.04

7.53

5:SISMOX

-3.83

2.83

-0.40

-1.36

-0.00

21.57

6:SISMOZ

-1.92

5.67

-0.80

-2.72

-0.01

10.80

7:SERVICIO

2.19

6.06

0.09

0.03

-0.06

-12.32

8:1.2M+1.6V

3.00

8.18

0.13

0.05

-0.08

-16.91

9:1.2M+1.6V+0

4.25

9.98

0.12

0.03

-0.14

-23.97

10:1.2M+1.6V+

1.93

5.63

0.12

0.03

-0.04

-10.88

11:1.2M+0.5V+

4.47

9.27

0.05

-0.01

-0.16

-25.18

12:1.2M+0.5V+

-0.18

0.57

0.05

-0.01

0.02

0.99

13:1.2M+1.6W

4.00

8.14

0.02

-0.02

-0.15

-22.52

14:1.2M+1.6W

-0.65

-0.56

0.02

-0.02

0.04

3.65

15:1.2M+SX

-2.33

7.38

-0.37

-1.34

-0.04

13.16

16:1.2M+SZ

-0.42

10.21

-0.77

-2.70

-0.04

2.39

17:1.2M-SX

5.32

1.71

0.43

1.37

-0.03

-29.97

18:1.2M-SZ

3.41

-1.12

0.83

2.73

-0.02

-19.20

19:0.9M+1.6V

3.62

7.00

0.01

-0.03

-0.14

-20.42

20:0.9M+1.6V

-1.02

-1.70

0.01

-0.02

0.05

5.75

Print Time/Date: 12/02/2013 21:33

STAAD.Pro for Windows 20.07.04.12

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Job No

REMIISA-cv 

Client

Rev

7 Part

Software licensed to Job Title

Sheet No

Ref 

Estructura Mercado Altepexi

GC Gómez Ollivier SA de CV

By

rrm

Date

File

MercadoAltepexi.std

11/02/13 Date/Time

Chd

12-Feb-2013 18:49

Reactions Cont... Node

12

L/C

Vertical FY

Horizontal FZ

MX

(Mton)

(Mton)

(Mton)

(MTon m)

(MTon m)

(MTon m)

-0.03

15.26

21:0.9M+SX

-2.71

23:0.9M+SZ 24:0.9M-SX 25:0.9M-SZ

-

Moment MY -

MZ -

6.24

-0.38

-1.35

-0.80

9.07

-0.78

-2.70

-0.03

4.49

4.94

0.58

0.43

1.37

-0.02

-27.87

3.03

-2.26

0.83

2.73

-0.02

-17.10

1:MUERTA

1.30

3.95

0.00

0.00

0.01

-7.33

2:VIVA

1.00

2.47

0.00

0.00

0.01

-5.66

3:VIENTOX

1.37

1.84

0.00

-0.00

0.03

-7.73

4:VIENTOZ

-1.41

-3.51

-0.00

-0.00

-0.02

7.97

5:SISMOX

-3.82

0.00

-0.40

-1.38

-0.00

21.56

6:SISMOZ

-1.91

0.00

-0.81

-2.77

-0.01

10.78

2.30

6.42

0.00

0.01

0.03

-12.99

7:SERVICIO

13

Horizontal FX

8:1.2M+1.6V

3.17

8.70

0.00

0.01

0.04

-17.85

9:1.2M+1.6V+0

4.26

10.17

0.01

0.01

0.06

-24.04

10:1.2M+1.6V+

2.04

5.89

0.00

0.00

0.02

-11.48

11:1.2M+0.5V+

4.26

8.92

0.00

0.00

0.07

-24.00

12:1.2M+0.5V+

-0.20

0.36

-0.00

-0.00

-0.01

1.12

13:1.2M+1.6W

3.76

7.68

0.00

0.00

0.07

-21.17

14:1.2M+1.6W

-0.70

-0.88

-0.00

-0.00

-0.02

3.95

15:1.2M+SX

-2.26

4.74

-0.40

-1.38

0.01

12.76

16:1.2M+SZ

-0.35

4.74

-0.81

-2.77

0.01

1.98

17:1.2M-SX

5.39

4.74

0.41

1.39

0.02

-30.36

18:1.2M-SZ

3.47

4.74

0.81

2.77

0.02

-19.58

19:0.9M+1.6V

3.37

6.49

0.00

0.00

0.06

-18.97

20:0.9M+1.6V

-1.09

-2.07

-0.00

-0.00

-0.02

6.15

21:0.9M+SX

-2.65

3.56

-0.40

-1.38

0.01

14.96

23:0.9M+SZ

-0.74

3.56

-0.81

-2.77

0.00

4.18

24:0.9M-SX

5.00

3.55

0.41

1.39

0.02

-28.16

25:0.9M-SZ

3.08

3.55

0.81

2.77

0.02

-17.38

1:MUERTA

1.26

3.82

-0.03

-0.01

-0.03

-7.12

2:VIVA

0.96

2.30

-0.06

-0.02

-0.03

-5.43

3:VIENTOX

1.62

2.32

0.00

0.01

-0.04

-9.13

4:VIENTOZ

-1.36

-3.23

0.01

0.03

0.04

7.68

5:SISMOX

-3.82

-2.65

-4.15

-1.37

-0.00

21.56

6:SISMOZ

-1.91

-5.31

-8.30

-2.73

-0.01

10.78

2.23

6.12

-0.10

-0.03

-0.06

-12.55

7:SERVICIO 8:1.2M+1.6V

3.06

8.27

-0.14

-0.05

-0.08

-17.23

9:1.2M+1.6V+0

4.35

10.12

-0.14

-0.04

-0.12

-24.54

10:1.2M+1.6V+

1.97

5.68

-0.13

-0.03

-0.05

-11.09

11:1.2M+0.5V+

4.59

9.45

-0.07

-0.01

-0.12

-25.87

12:1.2M+0.5V+

-0.18

0.56

-0.06

0.02

0.02

1.03

13:1.2M+1.6W

4.11

8.29

-0.03

-0.00

-0.10

-23.15

14:1.2M+1.6W

-0.67

-0.59

-0.02

0.03

0.03

3.75

15:1.2M+SX

-2.31

1.93

-4.19

-1.38

-0.04

13.02

16:1.2M+SZ

-0.40

-0.73

-8.33

-2.75

-0.04

2.24

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(Mton)

(Mton)

(MTon m)

(MTon m)

(MTon m)

-1.10

-0.00

21.56

-3.83

2.76

Moment MY

-

-0.28

-

MZ -

6:SISMOZ

-1.91

5.53

-0.57

-2.20

-0.00

10.78

7:SERVICIO

-1.93

5.49

-0.01

-0.06

-0.34

10.87

8:1.2M+1.6V

-2.64

7.42

-0.01

-0.06

-0.47

14.87

9:1.2M+1.6V+0

-4.00

10.67

-0.00

-0.07

-0.72

22.53

10:1.2M+1.6V+

-1.69

4.96

0.10

-0.07

-0.27

9.53

11:1.2M+0.5V+

-4.46

11.64

-0.01

-0.07

-0.77

25.15

12:1.2M+0.5V+

0.15

0.20

0.20

-0.08

0.12

-0.85

13:1.2M+1.6W

-4.05

10.59

-0.01

-0.07

-0.69

22.85

14:1.2M+1.6W

0.56

-0.84

0.19

-0.08

0.20

-3.15

15:1.2M+SX

-5.16

6.85

-0.31

-1.17

-0.20

29.10

16:1.2M+SZ

-3.25

9.61

-0.59

-2.28

-0.20

18.32

17:1.2M-SX

2.49

1.32

0.26

1.03

-0.19

-14.03

18:1.2M-SZ

0.58

-1.44

0.54

2.13

-0.19

-3.25

19:0.9M+1.6V

-3.72

9.57

-0.00

-0.05

-0.64

20.97

20:0.9M+1.6V

0.89

-1.86

0.20

-0.06

0.25

-5.03

21:0.9M+SX

-4.83

5.83

-0.30

-1.16

-0.15

27.21

23:0.9M+SZ

-2.92

8.59

-0.59

-2.26

-0.15

16.44

24:0.9M-SX

2.82

0.30

0.26

1.05

-0.14

-15.91

25:0.9M-SZ

0.91

-2.46

0.55

2.15

-0.14

-5.13

X = 1.95 Mton Y = 5.52 Mton Z = 0.02 Mton MX = 0.07 MTon-m MY = -0.33 MTon-m MZ = -11.00 MTon-m

X = -1.95 Mton Y = 5.52 Mton Z = 0.02 Mton MX = 0.07 MTon-m MY = 0.33 MTon-m MZ = 11.00 MTon-m

X = 2.19 Mton Y = 6.06 Mton Z = 0.09 Mton MX = 0.03 MTon-m MY = -0.06 MTon-m MZ = -12.32 MTon-m

X = -2.19 Mton Y = 6.06 Mton Z = 0.09 Mton MX = 0.03 MTon-m MY = 0.06 MTon-m MZ = 12.32 MTon-m

311 312

X = 2.30 Mton Y = 6.42 Mton Z = 0.00 Mton MX = 0.01 MTon-m MY = 0.03 MTon-m YMZ = -12.99 MTon-m X = 2.23 Mton Y = 6.12 Mton Z = -0.10 Mton MX = -0.03 MTon-m MY = -0.06 MTon-m MZ = -12.55 MTon-m

313

10

314

11

315

12

X Z

X = -2.30 Mton Y = 6.42 Mton Z = 0.00 Mton MX = 0.01 MTon-m MY = -0.03 MTon-m MZ = 12.99 MTon-m

13

Load 7 14

X = 1.93 Mton Y = 5.49 Mton Z = -0.01 Mton MX = -0.06 MTon-m MY = 0.34 MTon-m MZ = -10.87 MTon-m

X = -2.23 Mton Y = 6.12 Mton Z = -0.10 Mton MX = -0.03 MTon-m MY = 0.06 MTon-m MZ = 12.55 MTon-m

X = -1.93 Mton Y = 5.49 Mton Z = -0.01 Mton MX = -0.06 MTon-m MY = -0.34 MTon-m MZ = 10.87 MTon-m

Reacciones bajo cargas de servicio

Print Time/Date: 12/02/2013 21:33

STAAD.Pro for Windows 20.07.04.12

Print Run 11 of 16

Job No

REMIISA-cv 

Client

Part Ref 

Estructura Mercado Altepexi

GC Gómez Ollivier SA de CV

X = 2.67 Mton Y = 7.46 Mton Z = 0.02 Mton MX = 0.08 MTon-m MY = -0.46 MTon-m MZ = -15.06 MTon-m

By

rrm

File

MercadoAltepexi.std

X = -2.67 Mton Y = 7.46 Mton Z = 0.02 Mton MX = 0.08 MTon-m MY = 0.46 MTon-m MZ = 15.06 MTon-m

X = 3.00 Mton Y = 8.18 Mton Z = 0.13 Mton MX = 0.05 MTon-m MY = -0.08 MTon-m MZ = -16.91 MTon-m

Date

X = -3.00 Mton Y = 8.18 Mton Z = 0.13 Mton MX = 0.05 MTon-m MY = 0.08 MTon-m MZ = 16.91 MTon-m

311

Date/Time

12-Feb-2013 18:49

X = -3.17 Mton Y = 8.70 Mton Z = 0.00 Mton MX = 0.01 MTon-m MY = -0.04 MTon-m MZ = 17.85 MTon-m

313

10

314

11

315

12

X Z

X = 3.06 Mton Y = 8.27 Mton Z = -0.14 Mton MX = -0.05 MTon-m MY = -0.08 MTon-m MZ = -17.23 MTon-m

Chd

11/02/13

312 X = 3.17 Mton Y = 8.70 Mton Z = 0.00 Mton MX = 0.01 MTon-m MY = 0.04 MTon-m YMZ = -17.85 MTon-m

Rev

12

Software licensed to Job Title

Sheet No

13

Load 8 14

X = 2.64 Mton Y = 7.42 Mton Z = -0.01 Mton MX = -0.06 MTon-m MY = 0.47 MTon-m MZ = -14.87 MTon-m

X = -3.06 Mton Y = 8.27 Mton Z = -0.14 Mton MX = -0.05 MTon-m MY = 0.08 MTon-m MZ = 17.23 MTon-m

X = -2.64 Mton Y = 7.42 Mton Z = -0.01 Mton MX = -0.06 MTon-m MY = -0.47 MTon-m MZ = 14.87 MTon-m

Reacciones bajo cargas gravitacionales factorizadas

X = 4.01 Mton Y = 9.48 Mton Z = 0.03 Mton MX = 0.08 MTon-m MY = -0.40 MTon-m MZ = -22.61 MTon-m

X = -4.03 Mton Y = 10.57 Mton Z = 0.02 Mton MX = 0.09 MTon-m MY = 0.66 MTon-m MZ = 22.73 MTon-m

X = 4.25 Mton Y = 9.98 Mton Z = 0.12 Mton MX = 0.03 MTon-m MY = -0.14 MTon-m MZ = -23.97 MTon-m

X = -4.24 Mton Y = 11.10 Mton Z = 0.16 Mton MX = 0.07 MTon-m MY = 0.14 MTon-m MZ = 23.90 MTon-m

311 312

X = 4.26 Mton Y = 10.17 Mton Z = 0.01 Mton MX = 0.01 MTon-m MY = 0.06 MTon-m YMZ = -24.04 MTon-m X = 4.35 Mton Y = 10.12 Mton Z = -0.14 Mton MX = -0.04 MTon-m MY = -0.12 MTon-m MZ = -24.54 MTon-m

313

10

314

11

315

12

X Z

X = -4.24 Mton Y = 11.40 Mton Z = 0.01 Mton MX = 0.01 MTon-m MY = -0.06 MTon-m MZ = 23.92 MTon-m

13

Load 9 14

X = 3.98 Mton Y = 9.43 Mton Z = -0.01 Mton MX = -0.06 MTon-m MY = 0.43 MTon-m MZ = -22.41 MTon-m

X = -4.34 Mton Y = 11.33 Mton Z = -0.18 Mton MX = -0.08 MTon-m MY = 0.13 MTon-m MZ = 24.47 MTon-m

X = -4.00 Mton Y = 10.67 Mton Z = -0.00 Mton MX = -0.07 MTon-m MY = -0.72 MTon-m MZ = 22.53 MTon-m

Reacciones

Print Time/Date: 12/02/2013 21:33

STAAD.Pro for Windows 20.07.04.12

Print Run 12 of 16

Job No

REMIISA-cv 

Client

Part Ref 

Estructura Mercado Altepexi

GC Gómez Ollivier SA de CV

X = -0.16 Mton Y = 0.20 Mton Z = -0.19 Mton MX = 0.07 MTon-m MY = 0.11 MTon-m MZ = 0.88 MTon-m

By

rrm

File

MercadoAltepexi.std

X = 0.16 Mton Y = 0.20 Mton Z = -0.19 Mton MX = 0.07 MTon-m MY = -0.11 MTon-m MZ = -0.88 MTon-m

X = -0.18 Mton Y = 0.57 Mton Z = 0.05 Mton MX = -0.01 MTon-m MY = 0.02 MTon-m MZ = 0.99 MTon-m

Date

X = 0.18 Mton Y = 0.57 Mton Z = 0.05 Mton MX = -0.01 MTon-m MY = -0.02 MTon-m MZ = -0.99 MTon-m

311

Date/Time

12-Feb-2013 18:49

X = 0.20 Mton Y = 0.36 Mton Z = -0.00 Mton MX = -0.00 MTon-m MY = 0.01 MTon-m MZ = -1.12 MTon-m

313

10

314

11

315

12

X Z

X = -0.18 Mton Y = 0.56 Mton Z = -0.06 Mton MX = 0.02 MTon-m MY = 0.02 MTon-m MZ = 1.03 MTon-m

Chd

11/02/13

312 X = -0.20 Mton Y = 0.36 Mton Z = -0.00 Mton MX = -0.00 MTon-m MY = -0.01 MTon-m YMZ = 1.12 MTon-m

Rev

13

Software licensed to Job Title

Sheet No

13

Load 12 14

X = -0.15 Mton Y = 0.20 Mton Z = 0.20 Mton MX = -0.08 MTon-m MY = -0.12 MTon-m MZ = 0.85 MTon-m

X = 0.18 Mton Y = 0.56 Mton Z = -0.06 Mton MX = 0.02 MTon-m MY = -0.02 MTon-m MZ = -1.03 MTon-m

X = 0.15 Mton Y = 0.20 Mton Z = 0.20 Mton MX = -0.08 MTon-m MY = 0.12 MTon-m MZ = -0.85 MTon-m

Reacciones

X = 4.03 Mton Y = 8.15 Mton Z = 0.04 Mton MX = 0.07 MTon-m MY = -0.08 MTon-m MZ = -22.71 MTon-m

X = -4.07 Mton Y = 10.32 Mton Z = 0.02 Mton MX = 0.09 MTon-m MY = 0.59 MTon-m MZ = 22.95 MTon-m

X = 4.00 Mton Y = 8.14 Mton Z = 0.02 Mton MX = -0.02 MTon-m MY = -0.15 MTon-m MZ = -22.52 MTon-m

X = -3.97 Mton Y = 10.38 Mton Z = 0.09 Mton MX = 0.06 MTon-m MY = 0.15 MTon-m MZ = 22.39 MTon-m

311 312

X = 3.76 Mton Y = 7.68 Mton Z = 0.00 Mton MX = 0.00 MTon-m MY = 0.07 MTon-m YMZ = -21.17 MTon-m X = 4.11 Mton Y = 8.29 Mton Z = -0.03 Mton MX = -0.00 MTon-m MY = -0.10 MTon-m MZ = -23.15 MTon-m

313

10

314

11

315

12

X Z

X = -3.72 Mton Y = 10.15 Mton Z = 0.01 Mton MX = 0.01 MTon-m MY = -0.06 MTon-m MZ = 20.94 MTon-m

13

Load 13 14

X = 4.01 Mton Y = 8.11 Mton Z = -0.03 Mton MX = -0.06 MTon-m MY = 0.12 MTon-m MZ = -22.61 MTon-m

X = -4.08 Mton Y = 10.71 Mton Z = -0.11 Mton MX = -0.07 MTon-m MY = 0.12 MTon-m MZ = 23.02 MTon-m

X = -4.05 Mton Y = 10.59 Mton Z = -0.01 Mton MX = -0.07 MTon-m MY = -0.69 MTon-m MZ = 22.85 MTon-m

Reacciones

Print Time/Date: 12/02/2013 21:33

STAAD.Pro for Windows 20.07.04.12

Print Run 13 of 16

Job No

REMIISA-cv 

Client

Part Ref 

Estructura Mercado Altepexi

GC Gómez Ollivier SA de CV

X = -0.57 Mton Y = -0.85 Mton Z = -0.19 Mton MX = 0.07 MTon-m MY = 0.19 MTon-m MZ = 3.21 MTon-m

By

rrm

File

MercadoAltepexi.std

X = 0.57 Mton Y = -0.85 Mton Z = -0.19 Mton MX = 0.07 MTon-m MY = -0.19 MTon-m MZ = -3.21 MTon-m

X = -0.65 Mton Y = -0.56 Mton Z = 0.02 Mton MX = -0.02 MTon-m MY = 0.04 MTon-m MZ = 3.65 MTon-m

Date

X = 0.65 Mton Y = -0.56 Mton Z = 0.02 Mton MX = -0.02 MTon-m MY = -0.04 MTon-m MZ = -3.65 MTon-m

311

Date/Time

12-Feb-2013 18:49

X = 0.70 Mton Y = -0.88 Mton Z = -0.00 Mton MX = -0.00 MTon-m MY = 0.02 MTon-m MZ = -3.95 MTon-m

313

10

314

11

315

12

X Z

X = -0.67 Mton Y = -0.59 Mton Z = -0.02 Mton MX = 0.03 MTon-m MY = 0.03 MTon-m MZ = 3.75 MTon-m

Chd

11/02/13

312 X = -0.70 Mton Y = -0.88 Mton Z = -0.00 Mton MX = -0.00 MTon-m MY = -0.02 MTon-m YMZ = 3.95 MTon-m

Rev

14

Software licensed to Job Title

Sheet No

13

Load 14 14

X = -0.56 Mton Y = -0.84 Mton Z = 0.19 Mton MX = -0.08 MTon-m MY = -0.20 MTon-m MZ = 3.15 MTon-m

X = 0.67 Mton Y = -0.59 Mton Z = -0.02 Mton MX = 0.03 MTon-m MY = -0.03 MTon-m MZ = -3.75 MTon-m

X = 0.56 Mton Y = -0.84 Mton Z = 0.19 Mton MX = -0.08 MTon-m MY = 0.20 MTon-m MZ = -3.15 MTon-m

Reacciones

X = 3.69 Mton Y = 7.12 Mton Z = 0.04 Mton MX = 0.05 MTon-m MY = -0.03 MTon-m MZ = -20.81 MTon-m

X = -3.73 Mton Y = 9.30 Mton Z = 0.02 Mton MX = 0.08 MTon-m MY = 0.54 MTon-m MZ = 21.05 MTon-m

X = 3.62 Mton Y = 7.00 Mton Z = 0.01 Mton MX = -0.03 MTon-m MY = -0.14 MTon-m MZ = -20.42 MTon-m

X = -3.60 Mton Y = 9.25 Mton Z = 0.08 Mton MX = 0.06 MTon-m MY = 0.15 MTon-m MZ = 20.29 MTon-m

311 312

X = 3.37 Mton Y = 6.49 Mton Z = 0.00 Mton MX = 0.00 MTon-m MY = 0.06 MTon-m YMZ = -18.97 MTon-m X = 3.73 Mton Y = 7.15 Mton Z = -0.02 Mton MX = 0.00 MTon-m MY = -0.09 MTon-m MZ = -21.01 MTon-m

313

10

314

11

315

12

X Z

X = -3.33 Mton Y = 8.97 Mton Z = 0.00 Mton MX = 0.01 MTon-m MY = -0.06 MTon-m MZ = 18.74 MTon-m

13

Load 19 14

X = 3.68 Mton Y = 7.09 Mton Z = -0.03 Mton MX = -0.05 MTon-m MY = 0.07 MTon-m MZ = -20.72 MTon-m

X = -3.70 Mton Y = 9.57 Mton Z = -0.10 Mton MX = -0.07 MTon-m MY = 0.12 MTon-m MZ = 20.88 MTon-m

X = -3.72 Mton Y = 9.57 Mton Z = -0.00 Mton MX = -0.05 MTon-m MY = -0.64 MTon-m MZ = 20.97 MTon-m

Reacciones

Print Time/Date: 12/02/2013 21:33

STAAD.Pro for Windows 20.07.04.12

Print Run 14 of 16

Job No

REMIISA-cv 

Client

Part Ref 

Estructura Mercado Altepexi

GC Gómez Ollivier SA de CV

X = -0.91 Mton Y = -1.88 Mton Z = -0.20 Mton MX = 0.05 MTon-m MY = 0.24 MTon-m MZ = 5.11 MTon-m

By

rrm

File

MercadoAltepexi.std

X = 0.91 Mton Y = -1.88 Mton Z = -0.20 Mton MX = 0.05 MTon-m MY = -0.24 MTon-m MZ = -5.11 MTon-m

X = -1.02 Mton Y = -1.70 Mton Z = 0.01 Mton MX = -0.02 MTon-m MY = 0.05 MTon-m MZ = 5.75 MTon-m

Date

X = 1.02 Mton Y = -1.70 Mton Z = 0.01 Mton MX = -0.02 MTon-m MY = -0.05 MTon-m MZ = -5.75 MTon-m

311

Date/Time

12-Feb-2013 18:49

X = 1.09 Mton Y = -2.07 Mton Z = -0.00 Mton MX = -0.00 MTon-m MY = 0.02 MTon-m MZ = -6.15 MTon-m

313

10

314

11

315

12

X Z

X = -1.04 Mton Y = -1.74 Mton Z = -0.01 Mton MX = 0.03 MTon-m MY = 0.04 MTon-m MZ = 5.88 MTon-m

Chd

11/02/13

312 X = -1.09 Mton Y = -2.07 Mton Z = -0.00 Mton MX = -0.00 MTon-m MY = -0.02 MTon-m YMZ = 6.15 MTon-m

Rev

15

Software licensed to Job Title

Sheet No

13

Load 20 14

X = -0.89 Mton Y = -1.86 Mton Z = 0.20 Mton MX = -0.06 MTon-m MY = -0.25 MTon-m MZ = 5.03 MTon-m

X = 1.04 Mton Y = -1.74 Mton Z = -0.01 Mton MX = 0.03 MTon-m MY = -0.04 MTon-m MZ = -5.88 MTon-m

X = 0.89 Mton Y = -1.86 Mton Z = 0.20 Mton MX = -0.06 MTon-m MY = 0.25 MTon-m MZ = -5.03 MTon-m

Reacciones

X = -0.90 Mton Y = -2.81 Mton Z = -8.62 Mton MX = -2.44 MTon-m MY = -0.16 MTon-m MZ = 5.06 MTon-m

X = -2.93 Mton Y = -2.81 Mton Z = -8.62 Mton MX = -2.44 MTon-m MY = 0.16 MTon-m MZ = 16.50 MTon-m

X = -0.80 Mton Y = 9.07 Mton Z = -0.78 Mton MX = -2.70 MTon-m MY = -0.03 MTon-m MZ = 4.49 MTon-m

X = -3.03 Mton Y = 9.07 Mton Z = -0.78 Mton MX = -2.70 MTon-m MY = 0.03 MTon-m MZ = 17.07 MTon-m

311 312

X = -0.74 Mton Y = 3.56 Mton Z = -0.81 Mton MX = -2.77 MTon-m MY = 0.00 MTon-m YMZ = 4.18 MTon-m X = -0.78 Mton Y = -1.87 Mton Z = -8.32 Mton MX = -2.75 MTon-m MY = -0.03 MTon-m MZ = 4.37 MTon-m

313

10

314

11

315

12

X Z

X = -3.08 Mton Y = 3.56 Mton Z = -0.81 Mton MX = -2.77 MTon-m MY = -0.00 MTon-m MZ = 17.38 MTon-m

13

Load 23 14

X = -0.91 Mton Y = 8.59 Mton Z = -0.59 Mton MX = -2.26 MTon-m MY = 0.15 MTon-m MZ = 5.12 MTon-m

X = -3.05 Mton Y = -1.87 Mton Z = -8.32 Mton MX = -2.75 MTon-m MY = 0.03 MTon-m MZ = 17.18 MTon-m

X = -2.92 Mton Y = 8.59 Mton Z = -0.59 Mton MX = -2.26 MTon-m MY = -0.15 MTon-m MZ = 16.44 MTon-m

Reacciones

Print Time/Date: 12/02/2013 21:33

STAAD.Pro for Windows 20.07.04.12

Print Run 15 of 16

Job No

REMIISA-cv 

Client

Part Ref 

Estructura Mercado Altepexi

GC Gómez Ollivier SA de CV

X = 4.84 Mton Y = 6.02 Mton Z = 4.35 Mton MX = 1.31 MTon-m MY = -0.14 MTon-m MZ = -27.26 MTon-m

By

rrm

File

MercadoAltepexi.std

X = 2.81 Mton Y = 6.02 Mton Z = 4.35 Mton MX = 1.31 MTon-m MY = 0.14 MTon-m MZ = -15.86 MTon-m

X = 4.94 Mton Y = 0.58 Mton Z = 0.43 Mton MX = 1.37 MTon-m MY = -0.02 MTon-m MZ = -27.87 MTon-m

Date

X = 2.70 Mton Y = 0.58 Mton Z = 0.43 Mton MX = 1.37 MTon-m MY = 0.02 MTon-m MZ = -15.25 MTon-m

311

X = 4.96 Mton Y = 6.09 Mton Z = 4.12 Mton MX = 1.35 MTon-m MY = -0.02 MTon-m MZ = -27.96 MTon-m

Date/Time

12-Feb-2013 18:49

X = 2.65 Mton Y = 3.55 Mton Z = 0.41 Mton MX = 1.39 MTon-m MY = -0.02 MTon-m MZ = -14.96 MTon-m

313

10

314

11

315

12

X Z

Chd

11/02/13

312 X = 5.00 Mton Y = 3.55 Mton Z = 0.41 Mton MX = 1.39 MTon-m MY = 0.02 MTon-m YMZ = -28.16 MTon-m

Rev

16

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Sheet No

13

Load 24 14

X = 4.83 Mton Y = 0.30 Mton Z = 0.26 Mton MX = 1.05 MTon-m MY = 0.14 MTon-m MZ = -27.21 MTon-m

X = 2.69 Mton Y = 6.09 Mton Z = 4.12 Mton MX = 1.35 MTon-m MY = 0.02 MTon-m MZ = -15.16 MTon-m

X = 2.82 Mton Y = 0.30 Mton Z = 0.26 Mton MX = 1.05 MTon-m MY = -0.14 MTon-m MZ = -15.91 MTon-m

Reacciones

Print Time/Date: 12/02/2013 21:33

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0.81m

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MercadoAltepexi.std

11/02/13 Date/Time

Chd

12-Feb-2013 18:49

29.00m

1.20m 1.26m

1.55m 1.69m 1.69m 8.00m

 Armaduras de azotea

Beam Maximu m Forces by Section Property Section TUB25254

Max +ve

TUBE

Max -ve TUBE

Print Time/Date: 12/02/2013 21:58

 Axi al Max Fx

Shear  Max Fy Max Fz

(Mton)

(Mton)

(Mton)

Torsion Max Mx -

Bending Max My Max Mz -

-

(MTon m)

(MTon m)

(MTon m)

9.37

0.13

0.79

0.06

0.40

0.05

Max -ve

-9.50

-0.11

-0.68

-0.06

-0.44

-0.05

Max +ve

43.29

0.08

0.13

0.30

0.23

0.05

-13.20

-0.10

-0.13

-0.28

-0.20

-0.08

Max +ve

11.35

0.12

0.75

0.15

0.70

0.05

Max -ve

-37.64

-0.10

-0.85

-0.17

-0.81

-0.05

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MercadoAltepexi.std

11/02/13 Date/Time

Chd

12-Feb-2013 18:49

armazotea* Fx 5.09858Mton:1m 7 SERVICIO

armazotea* Fx 5.09858Mton:1m 9 1.2M+1.6V+0.8WX

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MercadoAltepexi.std

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Chd

12-Feb-2013 18:49

armazotea* Fx 5.09858Mton:1m 11 1.2M+0.5V+1.6WX

armazotea* Fx 5.09858Mton:1m 16 1.2M+SZ

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MercadoAltepexi.std

11/02/13 Date/Time

Chd

12-Feb-2013 18:49

armazotea* Fx 5.09858Mton:1m 19 0.9M+1.6VX

armazotea* Fx 5.09858Mton:1m 24 0.9M-SX

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MercadoAltepexi.std

11/02/13 Date/Time

Chd

12-Feb-2013 18:49

armazotea* Fx 5.09858Mton:1m 25 0.9M-SZ

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11/02/13 Date/Time

12-Feb-2013 18:49

Y X Z

Load 7 :  Axial Fo rce

Whole Structure Fx 5.09858Mton:1m 7 SERVICIO

Y X Z

Load 9 :  Axial Fo rce

Whole Structure Fx 5.09858Mton:1m 9 1.2M+1.6V+0.8WX

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11/02/13 Date/Time

12-Feb-2013 18:49

Y X Z

Load 11 : Axial Fo rce

Whole Structure Fx 5.09858Mton:1m 11 1.2M+0.5V+1.6WX

Y X Z

Load 15 : Axial Fo rce

Whole Structure Fx 5.09858Mton:1m 15 1.2M+SX

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MercadoAltepexi.std

Chd

11/02/13 Date/Time

12-Feb-2013 18:49

Y X Z

Load 18 : Axial Fo rce

Whole Structure Fx 5.09858Mton:1m 18 1.2M-SZ

Y X Z

Load 19 : Axial Fo rce

Whole Structure Fx 5.09858Mton:1m 19 0.9M+1.6VX

Beam Maximu m Forces by Section Property Section Cir 0.02 Cir 0.04

Print Time/Date: 12/02/2013 22:05

 Axi al Max Fx

Shear  Max Fy Max Fz

(Mton)

(Mton)

(Mton)

Torsion Max Mx (MTon-m)

Bending Max My Max Mz (MTon-m)

(MTon-m)

Max +ve

1.13

0.01

0.00

0.00

0.00

0.02

Max -ve

-0.82

-0.01

-0.00

-0.00

-0.00

-0.01

Max +ve

9.79

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

Max -ve

-9.79

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

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MercadoAltepexi.std

11/02/13 Date/Time

Chd

12-Feb-2013 18:49

707

708

709

17

710

1

2

3

Y X

Vigas laterales en nodo superior de columna

-0.97 Mton

-1.03 Mton

-0.95 Mton

0.23 Mton

-1.18 Mton

0.08 Mton

0.18 Mton

0.07 Mton

Y

Load 19 : Axial Fo rce

X

vlaterales* Fx 0.61183Mton:1m 19 0.9M+1.6VX

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Chd

11/02/13 Date/Time

12-Feb-2013 18:49

2.83 Mton

-2.19 Mton

0.82 Mton

2.83 Mton

3.84 Mton

-2.19 Mton

0.82 Mton

3.84 Mton

Y

Load 23 : Axial Fo rce

X

vlaterales* Fx 0.61183Mton:1m 23 0.9M+SZ

Max: 0.41 Mton

Max: Max: 0.38 -0.41Mton Mton

Max: 0.37 -0.38Mton Mton

Max: 0.41 Mton

Max: Max: 0.40 -0.38Mton Mton

Max: Max: 0.38 -0.41Mton Mton

Max: -0.40 Mton

Max: Max: 0.37 -0.38Mton Mton

Max: Max: 0.40 -0.38Mton Mton

Max: -0.40 Mton Y

Load 0 : Shear Y Force - Mton

X Z

vlaterales* Fy 2Mton:1m 0 Envelope

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MercadoAltepexi.std

Chd

11/02/13 Date/Time

12-Feb-2013 18:49

Max: -0.01 0.01 Mton Mton

Max: -0.00 0.00 Mton Mton

Max: -0.00 Mton 0.01 Mton

Max: 0.01 -0.01Mton Mton

Max: -0.01 0.00 Mton Mton

Max: -0.00 0.00 Mton Mton

Max: -0.01 0.00 Mton Mton

Max: -0.00 0.01 Mton Mton

Y

Load 0 : Shear Z Force - Mton

X Z

vlaterales* Fz 2Mton:1m 0 Envelope

Max: -0.06 MTon-m

Max: 0.04 MTon-m

Max: 0.05 MTon-m Max: 0.01 MTon-m Max: -0.01 MTon-m Max: -0.02 MTon-m Max: 0.03 MTon-m Max: 0.03 MTon-m Max: -0.04 MTon-m Max:0.01 0.02MTon-m MTon-m Max: Max: -0.01 MTon-m Max: -0.06 MTon-m

Max: -0.02 MTon-m Max: -0.03 MTon-m Max: 0.05 MTon-m

Y

Load 0 : Bending Y Moment - MTon-m

X Z

vlaterales* My 0.00407886MTon-m:1m 0 Envelope

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Chd

11/02/13 Date/Time

12-Feb-2013 18:49

Max: 1.28 MTon-m

Max: -1.08 MTon-m

Max: -0.87 MTon-m Max: 1.10 MTon-m

Max: 1.28 MTon-m

Max: -0.88 MTon-m Max: 1.09 MTon-m

Max: -1.08 MTon-m

Max: -0.92 MTon-m Max: 1.21 MTon-m

Max: -0.87 MTon-m Max: 1.10 MTon-m

Max: -0.88 MTon-m Max: 1.09 MTon-m

Max: -0.92 MTon-m Max: 1.21 MTon-m

Y

Load 0 : Bending Z Moment - MTon-m

X Z

vlaterales* Mz 0.305915MTon-m:1m 0 Envelope

Beam End Force Summary The signs of the forces at end B of each beam have been reversed. For example: this means that the Min Fx entry gives the largest tension value for an beam.  Axi al Shear  Torsion Bending Beam Node L/C Fx Fy Fz Mx My Mz (Mton) Max Fx

3

3

6:SISMOZ

(Mton)

(Mton)

-

-

-

(MTon m)

(MTon m)

(MTon m)

4.17

-0.24

-0.00

0.00

0.00

-0.92

Min Fx

3

3

18:1.2M-SZ

-4.60

0.40

0.00

-0.00

-0.01

1.12

Max Fy

707

316

18:1.2M-SZ

-3.52

0.41

0.00

-0.00

-0.02

1.28

Min Fy

707

317

16:1.2M+SZ

2.73

-0.41

0.00

-0.00

0.02

1.15

Max Fz

707

316

9:1.2M+1.6V+0

-1.27

0.17

0.01

-0.00

-0.06

0.28

Min Fz

710

319

9:1.2M+1.6V+0

-1.46

0.14

-0.01

0.00

0.03

0.16

Max Mx

710

319

8:1.2M+1.6V

-1.03

0.15

-0.01

0.00

0.03

0.17

Min Mx

3

3

8:1.2M+1.6V

-1.03

0.15

0.01

-0.00

-0.03

0.17

Max My

3

4

8:1.2M+1.6V

-1.03

-0.17

0.01

-0.00

0.05

0.26

Min My

710

320

9:1.2M+1.6V+0

-1.46

-0.17

-0.01

0.00

-0.06

0.29

Max Mz

707

316

18:1.2M-SZ

-3.52

0.41

0.00

-0.00

-0.02

1.28

Min Mz

707

316

6:SISMOZ

3.12

-0.25

0.00

0.00

-0.00

-1.08

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Date

File

MercadoAltepexi.std

Chd

11/02/13 Date/Time

12-Feb-2013 18:49

716 343 717 344

718

67 345 68

719 346 69 720 347 721

70 348

71

72

Y X Z

Load 1

Montenes

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Date

File

MercadoAltepexi.std

Chd

11/02/13 Date/Time

12-Feb-2013 18:49

0 Mton 0 Mton 0.09 Mton -0.01 Mton

-0.28 Mton

0 Mton 0 Mton 0.09 Mton

-0.40 Mton -0.01 Mton 0.12 Mton 0.07 Mton -0.03 Mton 0 Mton

0.12 Mton 0 Mton

0.10 Mton

0 Mton

Y

Load 8 : Axi al For ce Force - Mton

X Z

montenes* Fx 0.2Mton:1m 8 1.2M+1.6V

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Date

File

MercadoAltepexi.std

Chd

11/02/13 Date/Time

12-Feb-2013 18:49

Max: 0.46 Mton Max: 0.56 Mton Max: 0.07 Mton Max: 0.07 Mton

Max: -0.19 Mton Max: 0.35 Mton

Max: -0.26 Mton Max: 0.30 Mton Max: 0.30 Mton

Max: -0.31 Mton Max: 0.35 Mton

Max: 0.07 Mton Max: -0.49 MtonMax: 0.35 Mton

Max: -0.13 Mton Max: 0.26 Mton

Max: -0.35 Mton Max: 0.31 Mton

Max: 0.61 Mton Max: -0.43 Mton Max: -0.22 Mton Max: 0.26 Mton

Max: -0.35 Mton Max: -0.38 Mton Max: 0.26 Mton

Max: -0.26 Mton

Max: 0.19 Mton Max: -0.07 Mton

Max: -0.07 Mton

Max: 0.22 Mton

Max: -0.46 Mton Max: -0.44 Mton

Max: -0.26 Mton Max: 0.13 Mton Max: -0.07 Mton Max: -0.30 Mton

Y

Load 0 : Shear Y

X

montenes* Fy 0.102009Mton:1m 0 Envelope

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Date

File

MercadoAltepexi.std

Chd

11/02/13 Date/Time

12-Feb-2013 18:49

Max: 0.61 MTon-m Max: 0.19 MTon-m Max: 0.28 0.26 MTon-m

Max: -0.07 MTon-m

Max: -0.07 MTon-m

Max: 0.28 MTon-m Max: -0.50 MTon-m Max: 0.28 MTon-m Max: 0.13 MTon-m

Max: 0.58 MTon-m

Max: -0.07 MTon-m

Max: -0.91 MTon-m Max: -0.43 MTon-m Max: Max: 0.73 0.68 MTon-m MTon-m

Max: 0.28 MTon-m Max: -0.69 MTon-m

Max: -0.39 MTon-m Max: 0.28 MTon-m Max: -0.69 MTon-m

Max: 0.61 MTon-m

Max: -0.22 MTon-m Max: 0.19 MTon-m

Max: -0.52 MTon-m Max: 0.28 MTon-m

Max: 0.26 MTon-m

Max: -0.50 MTon-m Max: -0.07 MTon-m

Max: -0.07 MTon-m Max: -0.67 MTon-m

Max: -0.52 MTon-m Max: 0.29 MTon-m Max: 0.13 MTon-m Max: -0.39 MTon-m Max: -0.07 MTon-m

Y

Load 0 : Bending Z

X

montenes* Mz 0.102009MTon-m:1m 0 Envelope

Beam End Force Summary The signs of the forces at end B of each beam have been reversed. For example: this means that the Min Fx entry gives the largest tension value for an beam.  Axi al Shear  Torsion Bending Beam Node L/C Fx Fy Fz Mx My Mz (Mton) Max Fx

718

323

19:0.9M+1.6V

(Mton)

(Mton)

0.57

0.25

-0.00

-

-

-

(MTon m)

(MTon m)

(MTon m)

0.00

0.00

0.00

Min Fx

719

324

8:1.2M+1.6V

-0.40

0.26

-0.00

0.00

0.00

0.00

Max Fy

347

159

13:1.2M+1.6W

-0.04

0.55

0.00

-0.00

-0.00

0.66

Min Fy

720

326

9:1.2M+1.6V+0

0.19

-0.45

-0.00

-0.00

-0.00

0.61

Max Fz

71

39

8:1.2M+1.6V

0.10

0.22

0.00

0.00

0.00

0.00

Min Fz

68

36

8:1.2M+1.6V

0.09

0.30

-0.00

-0.00

0.00

0.28

Max Mx

346

158

19:0.9M+1.6V

-0.03

0.27

0.00

0.00

-0.00

0.44

Min Mx

347

159

9:1.2M+1.6V+0

-0.04

0.52

0.00

-0.00

-0.00

0.65

Max My

68

36

8:1.2M+1.6V

0.09

0.30

-0.00

-0.00

0.00

0.28

Min My

717

322

9:1.2M+1.6V+0

0.21

0.45

0.00

0.00

-0.00

0.60

Max Mz

347

159

13:1.2M+1.6W

-0.04

0.55

0.00

-0.00

-0.00

0.66

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MercadoAltepexi.std

Chd

11/02/13 Date/Time

12-Feb-2013 18:49

Beam End Force Summary Cont... Beam Min Mz

71

Print Time/Date: 13/02/2013 08:02

Node 40

L/C 19:0.9M+1.6V

 Axi al Fx

Fy

Fz

Torsion Mx

(Mton)

(Mton)

(Mton)

(MTon m)

(MTon m)

(MTon m)

0.00

0.00

-0.24

-0.05

Shear 

0.13

0.00

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-

Bending My

Mz -

-

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MercadoAltepexi.std

Chd

11/02/13 Date/Time

12-Feb-2013 18:49

702

703

704

12

705

13

706

14

15

16 Y X Z

Load 10

Columnas

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MercadoAltepexi.std

11/02/13 Date/Time

Chd

12-Feb-2013 18:49

6.82 Mton

7.62 Mton 7.46 Mton 8.06 Mton

6.82 Mton 8.26 Mton

7.72 Mton

7.62 Mton 8.70 Mton

7.46 Mton

6.78 Mton

8.06 Mton 8.36 Mton

8.26 Mton 7.72 Mton

7.42 Mton

8.70 Mton 6.78 Mton 8.36 Mton

Y

Load 8 : Axi al For ce Force - Mton

X Z

7.42 Mton

Whole Structure Fx 6.1183Mton:1m 8 1.2M+1.6V

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MercadoAltepexi.std

11/02/13 Date/Time

Chd

12-Feb-2013 18:49

Max: 2.67 Mton

Max: 3.00 Mton

Max: 3.17 Mton Max: -2.67 Mton Max: 3.06 Mton Max: -3.00 Mton Max: 2.64 Mton Max: -3.17 Mton

Max: -3.06 Mton

Max: -2.64 Mton Y

Load 8 : Shear Y Force - Mton

X Z

Whole Structure Fy 0.917745Mton:1m 8 1.2M+1.6V

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MercadoAltepexi.std

11/02/13 Date/Time

Chd

12-Feb-2013 18:49

Max: -0.08 MTon-m Max: 0.02 MTon-m Max: -0.05 MTon-m

Max: -0.08 MTon-m Max: 0.02 MTon-m Max: 0.05 MTon-m

Max: -0.05 MTon-m

Max: 0.06 MTon-m

Max: 0.05 MTon-m

Y

Load 8 : Bending Y Moment - MTon-m

X Z

Max: 0.06 MTon-m

Whole Structure My 7.13801MTon-m:1m 8 1.2M+1.6V

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MercadoAltepexi.std

11/02/13 Date/Time

Chd

12-Feb-2013 18:49

Max: -15.06 MTon-m

Max: -16.91 MTon-m

Max: 15.06 MTon-m

Max: -17.85 MTon-m

Max: 16.91 MTon-m

Max: -17.23 MTon-m

Max: 17.85 MTon-m

Max: -14.87 MTon-m

Max: 17.23 MTon-m

Y X Z

Max: 14.87 MTon-m

Load 8 : Bending Z Moment - MTon-m

Whole Structure Mz 5.82255MTon-m:1m 8 1.2M+1.6V

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MercadoAltepexi.std

11/02/13 Date/Time

Chd

12-Feb-2013 18:49

Max: 1e+003 kg/cm2 Max: -991.8 kg/cm2

Max: 1e+003 kg/cm2 Max: -1e+003 kg/cm2

Max: 1e+003 kg/cm2 Max: -1e+003 kg/cm2

Max: 1e+003 kg/cm2 Max: -991.8 kg/cm2

Max: 1e+003 kg/cm2 Max: -1e+003 kg/cm2

Max: 1e+003 kg/cm2 Max: -1e+003 kg/cm2

Max: 1e+003 kg/cm2 Max: -1e+003 kg/cm2

Max: 1e+003 kg/cm2 Max: -978.1 kg/cm2

Max: 1e+003 kg/cm2 Max: -1e+003 kg/cm2 Y X Z

Max: 1e+003 kg/cm2 Max: -978.1 kg/cm2

Load 8 : Beam Stress Stress - kg/cm2

Whole Structure Beam Stress 5e+007mm:m 8 1.2M+1.6V

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MercadoAltepexi.std

Chd

11/02/13 Date/Time

12-Feb-2013 18:49

Max: 26.4 mm

Max: 29.6 mm

Max: 31.3 mm

Max: 26.4 mm

Max: 30.2 mm

Max: 29.6 mm

Max: 26.1 mm

Max: 31.3 mm

Max: 30.2 mm

Max: 26.1 mm

Y

Load 8 : Displacement Displacement - mm

X Z

Whole Structure Displacements 30mm:1m 8 1.2M+1.6V

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MercadoAltepexi.std

11/02/13 Date/Time

Chd

12-Feb-2013 18:49

Max: 5.18 Mton Max: -2.81 Mton

Max: 5.31 Mton Max: -2.70 Mton

Max: 5.39 Mton Max: -2.65 Mton

Max: 3.82 Mton Max: -5.17 Mton

Max: 5.34 Mton Max: -2.69 Mton

Max: 3.83 Mton Max: -5.32 Mton

Max: 5.16 Mton Max: -2.82 Mton

Max: 3.82 Mton Max: -5.39 Mton

Max: 3.82 Mton Max: -5.34 Mton

Max: 3.82 Mton Max: -5.16 Mton

Y

Load 0 : Shear Y Force - Mton

X Z

Whole Structure Fy 2.03943Mton:1m 0 Envelope

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MercadoAltepexi.std

11/02/13 Date/Time

Chd

12-Feb-2013 18:49

Max: -0.68 Mton Max: 0.65 Mton

Max: -0.81 Mton Max: 0.80 Mton

Max: -0.81 Mton

Max: -0.68 Mton

Max: 0.81 Mton

Max: 0.65 Mton

Max: -0.80 Mton

Max: -0.81 Mton

Max: 0.81 Mton

Max: 0.80 Mton

Max: -0.55 Mton Max: 0.59 Mton

Max: -0.81 Mton Max: 0.81 Mton

Max: -0.80 Mton Max: 0.81 Mton

Max: -0.55 Mton Max: 0.59 Mton

Y

Load 0 : Shear Z Force - Mton

X Z

Whole Structure Fz 0.305919Mton:1m 0 Envelope

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MercadoAltepexi.std

11/02/13 Date/Time

Chd

12-Feb-2013 18:49

Max: 2.50 MTon-m Max: -2.58 MTon-m

Max: 2.72 MTon-m Max: -2.73 MTon-m

Max: 2.77 MTon-m Max: -2.77 MTon-m

Max: 2.50 MTon-m Max: -2.58 MTon-m

Max: 2.75 MTon-m Max: -2.72 MTon-m

Max: 2.72 MTon-m Max: -2.73 MTon-m

Max: 2.28 MTon-m Max: -2.15 MTon-m

Max: 2.77 MTon-m Max: -2.77 MTon-m

Max: 2.75 MTon-m Max: -2.72 MTon-m Y X Z

Max: 2.28 MTon-m Max: -2.15 MTon-m

Load 0 : Bending Y Moment - MTon-m

Whole Structure My 1.52957MTon-m:1m 0 Envelope

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MercadoAltepexi.std

11/02/13 Date/Time

Chd

12-Feb-2013 18:49

Max: 15.86 MTon-m Max: -29.17 MTon-m

Max: 15.25 MTon-m Max: -29.96 MTon-m

Max: 14.96 MTon-m Max: -30.36 MTon-m

Max: 29.17 MTon-m Max: -21.56 MTon-m

Max: 15.16 MTon-m Max: -30.10 MTon-m

Max: 29.97 MTon-m Max: -21.57 MTon-m

Max: 30.36 MTon-m Max: -21.56 MTon-m

Max: 15.91 MTon-m Max: -29.10 MTon-m

Max: 30.10 MTon-m Max: -21.56 MTon-m Y X Z

Max: 29.09 MTon-m Max: -21.56 MTon-m

Load 0 : Bending Z Moment - MTon-m

Whole Structure Mz 8.15773MTon-m:1m 0 Envelope

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MercadoAltepexi.std

11/02/13 Date/Time

Chd

12-Feb-2013 18:49

Max: 19.3 mm

Max: 21.6 mm

Max: 22.7 mm

Max: 19.3 mm

Max: 22.0 mm

Max: 21.6 mm

Max: 19.0 mm

Max: 22.7 mm

Max: 22.0 mm

Max: 19.0 mm

Y

Load 7 : Displacement Displacement - mm

X Z

Whole Structure Displacements 30mm:1m 7 SERVICIO

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MercadoAltepexi.std

11/02/13 Date/Time

Chd

12-Feb-2013 18:49

Max: 16.9 mm

Max: 19.1 mm

Max: 20.1 mm

Max: 16.9 mm

Max: 19.4 mm

Max: 19.1 mm

Max: 16.7 mm

Max: 20.1 mm

Max: 19.4 mm

Max: 16.7 mm

Y

Load 10 : Displacement Displacement - mm

X Z

Whole Structure Displacements 30mm:1m 10 1.2M+1.6V+0.8WZ

Print Time/Date: 13/02/2013 08:19

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MercadoAltepexi.std

Chd

11/02/13 Date/Time

12-Feb-2013 18:49

Max: 1.5 mm

Max: 1.7 mm

Max: 2.0 mm

Max: 1.5 mm

Max: 1.8 mm

Max: 1.7 mm

Max: 1.5 mm

Max: 2.0 mm

Max: 1.8 mm

Max: 1.5 mm

Y

Load 12 : Displacement Displacement - mm

X Z

Whole Structure Displacements 30mm:1m 12 1.2M+0.5V+1.6WZ

Print Time/Date: 13/02/2013 08:19

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Date

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MercadoAltepexi.std

11/02/13 Date/Time

Chd

12-Feb-2013 18:49

Max: 32.6 mm

Max: 33.9 mm

Max: 34.7 mm

Max: 7.6 mm

Max: 34.2 mm

Max: 6.5 mm

Max: 32.4 mm

Max: 6.3 mm

Max: 6.5 mm

Max: 7.4 mm

Y

Load 16 : Displacement Displacement - mm

X Z

Whole Structure Displacements 30mm:1m 16 1.2M+SZ

Print Time/Date: 13/02/2013 08:19

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MercadoAltepexi.std

11/02/13 Date/Time

Chd

12-Feb-2013 18:49

Max: 36.9 mm

Max: 35.5 mm

Max: 32.8 mm

Max: 36.4 mm

Max: 36.6 mm

Max: 35.8 mm

Max: 36.7 mm

Max: 33.2 mm

Max: 36.8 mm

Max: 36.3 mm

Y

Load 19 : Displacement Displacement - mm

X Z

Whole Structure Displacements 30mm:1m 19 0.9M+1.6VX

Print Time/Date: 13/02/2013 08:19

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MercadoAltepexi.std

Chd

11/02/13 Date/Time

12-Feb-2013 18:49

Max: 27.9 mm

Max: 26.8 mm

Max: 26.3 mm

Max: 47.8 mm

Max: 26.7 mm

Max: 48.9 mm

Max: 28.0 mm

Max: 49.4 mm

Max: 49.0 mm

Max: 47.7 mm

Y

Load 24 : Displacement Displacement - mm

X Z

Whole Structure Displacements 30mm:1m 24 0.9M-SX

Beam End Displacement Summary Displacements shown in italic indicate the presence of an offset Beam Node L/C X (mm)

Y

Z

(mm)

Resultant

(mm)

(mm)

Max X

718

324

21:0.9M+SX

45.8

-0.1

2.8

45.9

Min X

72

41

17:1.2M-SX

-45.9

-3.3

-2.8

46.1

Max Y

345

158

20:0.9M+1.6V

-0.1

34.0

0.1

34.0

Min Y

346

159

9:1.2M+1.6V+0

0.3

-137.5

1.5

137.5

Max Z

347

160

21:0.9M+SX

37.9

-31.5

3.0

49.4

25:0.9M-SZ

-22.3

-8.5

-5.7

24.5

0.3

-137.5

1.5

137.5

Min Z

71

40

Max Rst

346

159

Print Time/Date: 13/02/2013 08:19

9:1.2M+1.6V+0

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11/02/13 Date/Time

Chd

12-Feb-2013 18:49

Beam End Forces Sign convention is as the action of the joint on the beam.  Axi al Shear  Beam Node L/C Fx Fy Fz (Mton) 67

35

7:SERVICIO 8:1.2M+1.6V

36

-

(MTon m)

(MTon m)

(MTon m)

0.00

-0.00

0.00

0.00

-0.00

0.00

0.00

-0.00

0.00

0.00

-0.00

-0.00

-0.00

0.00

0.00

-0.00

12:1.2M+0.5V+

0.00

0.00

-0.00

0.00

0.00

0.00

13:1.2M+1.6W

-0.00

-0.00

-0.00

-0.00

0.00

-0.00

14:1.2M+1.6W

0.00

-0.00

-0.00

0.00

0.00

0.00

-0.00

-0.00

0.00

-0.00

0.00

-0.00

18:1.2M-SZ

-0.00

-0.00

-0.00

-0.00

0.00

-0.00

19:0.9M+1.6V

-0.00

-0.00

-0.00

-0.00

0.00

-0.00

20:0.9M+1.6V

0.00

-0.00

-0.00

0.00

0.00

0.00

21:0.9M+SX

0.00

0.00

-0.00

0.00

-0.00

-0.00

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-0.00

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0.23

21:0.9M+SX

-0.04

0.10

0.00

0.00

0.00

-0.14

25:0.9M-SZ

0.04

0.09

0.00

0.00

0.00

-0.11

7:SERVICIO

0.00

0.09

-0.00

0.00

0.00

0.09

8:1.2M+1.6V

0.00

0.13

-0.00

0.00

0.00

0.13

9:1.2M+1.6V+

0.00

0.19

-0.00

-0.00

0.00

0.19

12:1.2M+0.5V+

0.00

-0.03

-0.00

0.00

0.00

-0.03

13:1.2M+1.6W

0.00

0.17

-0.00

-0.00

0.00

0.17

14:1.2M+1.6W

0.00

-0.06

-0.00

0.00

0.00

-0.06

17:1.2M-SX

0.00

0.05

-0.00

-0.00

0.00

0.05

18:1.2M-SZ

0.00

0.05

0.00

0.00

-0.00

0.05

19:0.9M+1.6V

0.00

0.16

-0.00

-0.00

0.00

0.16

20:0.9M+1.6V

0.00

-0.07

-0.00

0.00

-0.00

-0.07

21:0.9M+SX

-0.00

0.04

0.00

0.00

-0.00

0.04

25:0.9M-SZ

0.00

0.04

0.00

0.00

-0.00

0.04

7:SERVICIO

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

-0.00

8:1.2M+1.6V

0.00

0.00

0.00

-0.00

0.00

-0.00

9:1.2M+1.6V+

-0.00

-0.00

0.00

0.00

0.00

-0.00

12:1.2M+0.5V+

-0.00

0.00

0.00

-0.00

0.00

-0.00

13:1.2M+1.6W

-0.00

-0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

14:1.2M+1.6W

-0.00

0.00

0.00

-0.00

0.00

-0.00

17:1.2M-SX

-0.00

-0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

18:1.2M-SZ

-0.00

0.00

-0.00

-0.00

-0.00

0.00

19:0.9M+1.6V

-0.00

-0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

20:0.9M+1.6V

-0.00

0.00

0.00

-0.00

0.00

-0.00

21:0.9M+SX

0.00

0.00

-0.00

-0.00

-0.00

-0.00

25:0.9M-SZ

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REYNOSO MIRANDA INGENIEROS S.A. de C.V. Independencia Oriente 323-3 (238) 38 46585

Centro

C. P. 75700

Tehuacán, Puebla., México

[email protected]

[email protected]

DISEÑO DE COLUMNA A FLEXOCOMPRESIÓN, COLUMNA MERCADO ALTEPEXI Propiedades geométricas de la sección cajón/HSS bf 35.00 cm b1 30.00 cm d 50.00 cm 0.90 cm tf tw 0.90 cm 2 fy 2530 kg/cm E 2.04E+06 kg/cm2 d1 49.10 cm hw 48.20 cm hw/tw 53.56 A w

149.76 117.56

2

cm kg/m

Ix rx Sx Iz rz Sz rx/rz

54771.54 19.12 2190.86 38276.86 15.99 2187.25 1.20

z

4

cm cm 3 cm 4 cm cm 3 cm cm

tw d

dp

d1 hw

x

tf 

J dp bp Z x Zz

61571.44 34.62 27.45 2592.11 2426.40

4

cm cm cm cm3 cm3

b1 bp bf 

Mr x Mp x z

Mpz

55.43 65.58 . 61.39

Tm-m kg-cm kg-cm

=0.9

flexión compresión

COLUMNA SUPERIOR L k kL/rx kL/rz Lp Lr

5.00 2.00 52.29 62.55 19.51 35.10

m

c

Fcr

0.70 2059.46

=0.85

FLEXOCOMPRESION

m m

Pn Mn x Mnz

262.16 59.02 55.25

Pu Mu x Muz

6.34 35.00 2.70

Tm Tm-m Tm-m

Pu/ Pn Mux/ Mn x Muz/ Mnz

0.024 0.593 0.049

 Vu x  Vuz

38.12 1.52

Tm Tm

 Vn x  Vnz

118.53 86.07

Tm Tm-m Tm-m

EQ.

0.654

OK  

Revisión de esfuerzos combinados ok 1639.88 ux ok -1555.21 ok 165.78 uz ok -81.11

Tm Tm

ok ok

REYNOSO MIRANDA INGENIEROS S.A. de C.V. Independencia Oriente 323-3 (238) 38 46585

Centro

C. P. 75700

Tehuacán, Puebla., México

[email protected]

[email protected]

DISEÑO DE COLUMNA A FLEXOCOMPRESIÓN, COLUMNA MERCADO ALTEPEXI Propiedades geométricas de la sección cajón/HSS bf 40.60 cm b1 39.00 cm d 40.60 cm 0.90 cm tf tw 0.90 cm 2 fy 2530 kg/cm E 2.04E+06 kg/cm2 d1 39.70 cm hw 38.80 cm hw/tw 43.11 A w

142.92 112.19

2

cm kg/m

Ix rx Sx Iz rz Sz rx/rz

37561.76 16.21 1850.33 36599.89 16.00 1802.95 1.01

z

4

cm cm 3 cm 4 cm cm 3 cm cm

tw d

dp

d1 hw

x

tf 

J dp bp Z x Zz

56255.83 29.78 29.44 2128.09 2103.64

4

cm cm cm cm3 cm3

b1 bp bf 

Mr x Mp x z

Mpz

46.81 53.84 . 53.22

Tm-m kg-cm kg-cm

=0.9

flexión compresión

SECCIÓN TIPO HSS DE 406X9 MM L k kL/rx kL/rz Lp Lr

5.00 2.00 61.68 62.49 22.22 38.84

m

c

Fcr

0.70 2060.28

=0.85

FLEXOCOMPRESION

m m

Pn Mn x Mnz

250.29 48.46 47.90

Pu Mu x Muz

6.34 35.00 2.70

Tm Tm-m Tm-m

Pu/ Pn Mux/ Mn x Muz/ Mnz

0.025 0.722 0.056

 Vu x  Vuz

38.12 1.52

Tm Tm

 Vn x  Vnz

95.42 99.84

Tm Tm-m Tm-m

EQ.

0.791

OK  

Revisión de esfuerzos combinados ok 1935.91 ux ok -1847.19 ok 194.12 uz ok -105.39

Tm Tm

ok ok

REYNOSO MIRANDA INGENIEROS S.A. de C.V. Independencia Oriente 323-3 Tel./Fax (238) 38 46585

Centro

C. P. 75700

Tehuacán, Puebla., México

[email protected]

[email protected]

REVISIÓN-DISEÑO DE ZAPATA DE LINDERO MERCADO ALTEPEXI

 Y  d

P My N.T.N.



b1

Mx c

b

b2

a1

a

B

X

Df 

a2

h r

 A

CARGAS SERVICIO 6.34 Tm Ps = 3.18 Tm Vx = Mx = 0.01 Tm-m 6.76 Tm Vy = My = 17.94 Tm-m 2.83 m ex= 0.00 m ey=

DATOS GEOMÉTRICOS 2.50 m A= 2.00 m B= 0.80 m a= 0.80 m b= 0.50 m h= 1.80 m Df = 0.10 m h´= 0.00 m a1 = b1 = 0.60 m 1.70 m a2 = b2 = 0.60 m

DATOS

Recubrimiento r = Suelo qa = Relleno s = Fac. de carga Fc = Acero fy = Concreto f'c =

ESTABILIDAD Y ESFUERZOS EN EL SUELO Pesos de la zapata y relleno

zapata = A x B x h x 2.40 Tm/m3 = dado = (a x b) ( Df - h + h´) x 2.40 Tm/m 3 = relleno = [( A x B ) - ( a x b ) ] ( Df - h ) s = Peso de patín + dado + relleno Carga axial de servicio Ps= Carga total de servicio sobre suelo

= = =

PT =

6.00 Tm 2.15 Tm 9.07 Tm 17.22 Tm 6.34 Tm 23.56 Tm

4 cm 15.0 Tm/m2 1.60 Tm/m3 1.4 4200 kg/cm2 250 kg/cm2

REYNOSO MIRANDA INGENIEROS S.A. de C.V. Independencia Oriente 323-3 Tel./Fax (238) 38 46585

Momentos respecto al punto "c" F zapata = 6.00 Tm dado = 2.15 Tm relleno = 9.07 Tm P = 6.34 Tm V x  = 3.18 Tm My =

 X = MTY  /PT = e x  = A/2-X =

MX = PT * e X  =

Mx = PT x e Y  =

x x x x x

C. P. 75700

Tehuacán, Puebla., México

[email protected]

d 1.250 m 2.100 m 1.125 m 2.100 m 1.900 m

2.53 m 1.28 m 30.07 Tm-m

Momentos respecto al punto "d" F zapata = 6.00 Tm dado = 2.15 Tm relleno = 9.07 Tm P = 6.34 Tm V Y  = 6.76 Tm M X  =

 Y = MTX  /PT = ey = B/2-Y =

x x x x x

Centro

= = = = = =

[email protected]

M 7.5 Tm-m 4.5 Tm-m 10.2 Tm-m 13.3 Tm-m 6.0 Tm-m 17.9 Tm-m MTY = 59.5 Tm-m

Momento resistente MRY = 35.53 Tm-m Momento de volteo MVY = 23.98 Tm-m

Distancia tomada a partir del punto c donde actúa la resultante Excentricidad respecto a A/2 donde actúa la resultante de fuerzas

d 1.000 m 1.000 m 1.000 m 1.000 m 1.900 m

= = = = = =

M 6.0 Tm-m 2.2 Tm-m 82.2 Tm-m 6.3 Tm-m 12.8 Tm-m 0.0 Tm-m MTX = 109.6 Tm-m

Momento resistente MRX = 96.73 Tm-m Momento de volteo MVX = 12.85 Tm-m

4.65 m 3.652 m 86.03 Tm-m FACTORES DE SEGURIDAD AL VOLTEO < 1.5 FSvx = MRY  / MVY  = 1.48 FSvy = Mey / Mvy = >1.5 7.53

e x  = e Y  =

ESFUERZOS DE CONTACTO EN EL SUELO

1.276 m 3.652 m

OK OK

> A/6 =0.417m. Hay tensiones en este sentido > B/6 =0.333m. Hay tensiones en este sentido

Propiedades de la zapata

Área Inercia con respecto al eje X Módulo de sección con respecto a X Inercia con respecto al eje Y Módulo de sección con respecto a Y

AR = A x B = I X = AB3 /12 = S X = AB2 /6 = Iy= BA3 /12 = Sy= BA2 /6 =

5.00 m2 1.67 m4 1.67 m3 2.60 m4 2.08 m3

q prom.= 13.02 Tm/m2

Esfuerzos en esquinas (+ comp. -tens.)  X1 = 19.1 Tm/m2  X2 = -9.7 Tm/m2 56.3 Tm/m2 y1 = y2 = -46.9 Tm/m2

<

Distancias en las que la zapata está en compresión xA0  = 1.66 m yB0 = 1.09 m

qa = 15.00 Tm/m2

REYNOSO MIRANDA INGENIEROS S.A. de C.V. Independencia Oriente 323-3

Centro

Tel./Fax (238) 38 46585

C. P. 75700

[email protected]

Distribución de esfuerzos en X 25

80

20

60

     2     m      /     m      T      (

10 5 0 -5

0

0.5

1

1.5

[email protected]

Distribución de esfuerzos en Y

15

     2     m      /     m      T      (

Tehuacán, Puebla., México

2

2.5

40 20 0 -20

3

0

0.5

1

1.5

2

2.5

-40

-10 -15

-60

 A (m)

B (m)

Nota: Esfuerzos positivos son en compresión, negativos en tensión.

CONSTANTES DEL MATERIAL   min



f 'c

0.7

fy

min

=

0.00264

  max

0.85f 'c 4800   0.75   fy 6000 fy 

w = ( Df - h ) x  s x 1.0 m w = h x 2.40 x 1.0 m peso total wt =

2.08 Tm/m 1.20 Tm/m 3.28 Tm/m

b= h= d = h-r =

Revisando cortante unidireccional (tensión diagonal) a paño del pedestal con… Vc 51.81 Tm > Vu = 23.18 Tm/m/m Por flexión, Proponiendo

Mu = = var. # 5

19.70 Tm-m/m y se requiere una cuantía 12.86 cm2/m O.K. 0.0028 = @ 15 cm (paralelas a X)

Revisando cortante unidireccional (tensión diagonal) a paño del pedestal con… Vc 51.81 Tm > Vu = 8.18 Tm/m/m

Proponiendo

Mu = = var. # 5

En la parrilla superior se proveerán

O.K.

2.45 Tm-m/m y se requiere una cuantía 12.12 cm2/m 0.0026 = O.K. @ 16 cm (paralelas a Y) 7 var. #5 11 var. #5

100 cm 50 cm 46 cm

0.01786

l/h =3.4 zapata flexible Peralte para diseño por   resistencia

O.K.

REVISIÓN DE RESISTENCIA EN SENTIDO Y (ancho unitario de 1.00 m)

Por flexión,

=

 = 0.9 para flexión  = 0.85 para cortante

REVISIÓN DE RESISTENCIA EN SENTIDO X (ancho unitario de 1.00 m)

Peso de relleno Peso de zapata

max

paralelas a X  paralelas a Y  

  



f 'c  1 0.90fy

1

  2 0.85bd f 'c 2Mu

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