MEMORIA DE CÁLCULO Cubierta para Mercado Municipal Altepexi, Puebla
ING. RICARDO REYNOSO MIRANDA CED. PROF. 2554666
Ricardo Reynoso Miranda
Firmado digitalmente por Ricardo Reynoso Miranda Nombre de reconocimiento reconocimiento (DN): cn=Ricardo Reynoso Miranda, o=Remiisa, ou, email=rreynoso75@yah oo.com.mx, c=MX Fecha: 2013.02.18 10:44:44 -06'00'
TEHUACÁN, PUE., 12 DE FEBRERO FEBRERO DE 2013.
REYNOSO MIRANDA INGENIEROS Independencia Oriente 323-3 (238) 38 46585
Centro
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C. P. 75760
S.A. de C.V.
Tehuacán, Puebla., México
www.reynosomirandaingenieros.com.mx www.reynosomirandaingenie ros.com.mx
I. ANTECEDENTES
Se requiere diseñar una cubierta de 29 m x 32 m (1044 m2) para techar el Mercado Municipal de Altepexi, Puebla. Se plantean marcos conformados por armaduras y columnas de acero. Las primeras tienen forma de arco parabólico de sección variable con peraltes de 0.80 m hasta 1.80 m. Las columnas serán hechas con placa .
Figura 1. Isométrico de cubierta metálica a diseñar.
Las armaduras serán contraventeadas en la cuerda superior y sostendrán una serie de polines adecuadamente arriostrados a los tercios de su longitud para evitar flexión biaxial. Sobre éstos se colocará la cubierta de lámina engargolable KR-18 rolada en sitio, la cual permitirá que no se tengan filtraciones debido a la curvatura de la estructura. En sentido perpendicular, las columnas formarán marcos rígidos con vigas tipo IR y se contraventearán en las crujías inicial y final.
II. MATERIALES
Los materiales utilizados en la construcción de la estructura tendrán como mínimo las siguientes características, además de cumplir con las Normas Oficiales Mexicanas vigentesi: o
Capacidad admisible del terreno considerada para proyecto: 15 Tm/m2 (1.5 kg/cm2). No se considera presencia de nivel freático en el estrato de desplante de la cimentación.
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Concreto hecho en obra ó premezclado, f’c=100 kg/cm2, en plantillas.
20
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151,000 00 ⁄,
238,751 51 ⁄ 30
, Concreto f’c=250 kg/cm 2, en elementos de concreto. Tamaño máximo de agregado 19 mm, impermeabilizante integral incluido en mezcla. Revenimiento sugerido 12 a 14 cm. Acero de refuerzo liso #2, fy=2,800 kg/ cm 2, E=2.04x106 kg/cm2, alargamiento a la ruptura en 10 diámetros, 9%. Cumple con NMX-B-365, ASTM A510 Acero de refuerzo corrugado No. 3 y mayores (varilla), fy=4,200 kg/cm2. Cumple con NMX-C-407. Malla electrosoldada, fy=5,000 kg/ cm 2, fu=5,700 kg/ cm 2, E=2.04x106 kg/ cm2, alargamiento a la ruptura en 10 diámetros, 6%, reducción de área transversal, 30%. Cumplirá con NMX-B-253, NMX-B-290, ASTM A496, ASTM A185. Traslape mínimo de 1 ½ cuadros (25 cm). Perfiles rolados en frío ASTM-A570ii, NOM B-347, f y=3,520 kg/cm 2, fu=4,570 kg/cm2. Acero estructural ASTM-A36, NMX B-254 (perfiles y placas), fy=2,530 kg/cm 2, fu=4,080 kg/cm 2 . Acero estructural ASTM-A50, NMX B-254 (perfiles y placas), fy=3,500 kg/cm 2, fu=5,600 kg/cm 2 . Electrodos de acero al carbono recubiertos, para soldadura de arco eléctrico, NMX-H-77 (AWSiii A5.1), E60, fy=4,200 kg/cm2, E70, fy=4,900 kg/cm2 . Tornillos de alta resistencia ASTM-A325 en conexiones, NOM-H-124, f y=3,500 kg/cm2, fu=8,440 kg/cm 2 para diámetros de 13 a 25 mm y fu=7,380 kg/cm 2, para diámetros de 29 y 38 mm.
o
Espárragos de acero templado y endurecido en durecido ASTM-A449, NOM-H-124-1988.
o
Tuercas de acero de aleación y al carbono ASTM-A536.
o
Arandelas de acero endurecidas ASTM-F436.
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III. ACCIONES SOBRE LA ESTRUCTURA
Las cargas actuantes en la estructura se determinaron acorde a la normativa vigente, Normas Técnicas Complementarias del Reglamento del Distrito Federal, Manuales de Diseño de Obra Civil por Viento y Sismo de la Comisión Federal de Electricidad para determinación y modelación de cargas de viento y sísmicas. III.1. Cargas muertas Acero estructural Concreto densidad normal Lámina en cubierta Instalaciones hid hidrrosanita itarias y eléctricas
7,850 kg/m3 2,400 kg/m3 5 kg/m3 30 kg kg/m2
III.2. Cargas vivas
Se consideran las siguientes cargas vivas en el diseño: Azotea (techumbre metálica metálica con pendiente >5%)
40 kg/m2
III.3. Cargas de viento
Atendiendo las consideraciones de diseño del Manual de Diseño de Obras Civiles por Viento de la C.F.E., se clasificará el terreno en tipo 2 según su rugosidad, siendo la velocidad regional de diseño para un período de retorno de 10 años V 103 km h . 10
La estructura será permeable, con una dimensión mayor en a 50 m en planta, por lo que se considera de clase C, el factor de topografía se toma como F 1.0; el factor de . exposición ∝ . La velocidad de diseño se calcula, atendiendo a los parámetros anteriores como: ∝ T
1.56 56 0.97 1.0 1.0 0.97 97 103 103 99. 99.8 . 048 99. 99.8 47.82 . La presión dinámica de base, función de V es 0.0048 0.0048 Esta presión afectada por el coeficiente de presión neta C , el factor de presión local K y 1.5 el factor de reducción de área K originan la presión neta de diseño: 1.5 1 47. 47.8 71. 71.71 . D
Pn
A
L
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III.4. Cargas sísmicas
Por sismo, la estructura se clasifica dentro del grupo B, tipo I, con un factor de ductilidad Q=2 en ambos sentidos, ya que las cargas sísmicas son resistidas por columnas de concreto en un marco que puede asumirse dúctil. La construcción se encuentra dentro de la zona sísmica C y en un terreno tipo II, por lo cual para el análisis sísmico se utilizará un coeficiente sísmico c=0.32. El coeficiente c/Q=0.16 para esta estructura. III.5. Combinaciones de carga
La estructura se revisará bajo el criterio de resistencia última utilizando la normativa, ACI-318 para la revisión de elementos de concreto y AISC-LRFD para el diseño de elementos de acero, revisándose las deflexiones de la estructura bajo condiciones de servicio (criterio elástico). 1.0 CM + 1.0 CV (servicio) 1.2 CM + 1.6 CV 1.2 CM + 0.8 VX 1.2 CM + 0.8 VZ 1.2 CM ± 1.0 SX 1.2 CM ± 1.0 SZ 1.2 CM + 0.5 CV+ 1.6 VX 1.2 CM + 0.5 CV+ 1.6 VZ 1.0 CM + 1.6 SX ± 0.48 SZ 1.0 CM + 1.6 SZ ± 0.48 SX 0.9 CM + 1.6 VX 0.9 CM + 1.6 VZ 0.9 CM ± 1.0 SX 0.9 CM ± 1.0 SZ
CM= Carga muerta. CV= Carga viva. VX= Carga de viento en dirección X. VZ= Carga de viento en dirección Z (ortogonal a X). SX= Carga de sismo en dirección X. SZ= Carga de sismo en dirección Z (ortogonal a X).
IV. DISEÑO ESTRUCTURAL IV.1. Lámina y polinería
La selección del calibre de la lámina se hace utilizando la presión de viento de 71.71 kg/m2 y el área tributaria del elemento.
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Para una separación de 1.20 m, con al menos tres apoyos, la lámina KR-18 cal. 26 resiste una carga de 308 kg/m 2 (4.8 veces la carga viva factorizada), y por ende la presión de viento de 137.7 kg/m2 factorizada y aplicada sobre su ancho tributario. La separación entre marcos es de 8.00 m, por lo que se propone una polinería de techo de 203 mm de peralte (polín de 8”), fabricados en el mismo largo que los espacios entre marcos. Se considera un peso del polín (antes de su diseño) de 8 kg/m. En servicio, los momentos correspondientes a una carga concentrada de 100 kg en la parte media del claro y la combinación de peso propio y carga viva (40 kg/m2) en los polines de techo con menor inclinación, donde la componente vertical de carga es mayor es:
8401051. cos5 100cos5°8 2 ° 8 M 4 100 78,890 kgcm 8
Para secciones C, el momento nominal resistente se calcula como
0.63500S →S , ,, 37.6 cm
M 0.6Sf
El monten CF203x14 (8” cal. 14) cumple con el parámetro, siendo sus propiedades Sx=45.14 cm3 e Ix=458.63 cm4 y w=5.67 kg/m. Revisando deflexiones con las cargas muertas y 30% de la carga viva,
5.67 0.340105 1. 2 cos5° 5 800 LL 100 ∆% 2. 1 6 cm 3842.0410 458.63 370 360 Bajo la presión de viento máxima, sin considerar la acción de diafragma de la lámina y el contraflambeo a los tercios del claro,
5.6771.710011.2cos20.3° 800 5 ∆ 3842.0410458.63 5.21 cm 154L Se utilizará un perfil CF203x14 como polín en techumbre. El cortante último transmitido en cada extremo del polín considerando las cargas gravitacionales últimas es:
V 1.25.67 1.23052 1.6401.2cos5° 8 534 kg La resistencia a corte del alma del monten es ∅ ∅0.6 0.750.6 180.191 3500 5,414 .
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Por cortante, para transmitir la fuerza de 534 kg, se requieren 2 tornillos de 8 mm (5/16”) ASTM A307-B (SAE-2),
∅ ∅0.6 0.750.6 0.502530 569
.
IV.2. Contraflambeos
Los contraflambeos se colocarán a los tercios de los polines, para evitar el pandeo del elemento en el eje débil. Existen, en cada lado del arco 15 montenes, los cuales tienen inclinación variable entre 0 y 26°. La sumatoria de las componentes horizontales de la carga sobre todos los montenes se convertirá en la fuerza axial sobre los contraflambeos, así: ° .
P 1.25.671.23051.61.271.718sen13 1616 kg
Se optará por utilizar un tubular OR 25x1.91 mm (1” cal. 14), con peso de 1.46 kg/m. Revisando su capacidad, con r=0.95 cm, L/r=120/0.95=126, . Seleccionando un OR 32x1.91 mm, y r=1.20 cm, L/r=120/1.20=100, . y Este perfil se unirá al montén utilizando una sección de ángulo 38x3 mm y dos tornillos SAE-2 de 6 mm, ó cordones de soldadura E60 con longitud mínima de 30 mm/cordón en ambos lados del ángulo de conexión.
∅F 928 kgcm
∅P ∅F A 7951.70 1,577kg ∅F 1,260 kgcm
∅P ∅F A 1,2602.18 2,746.8 kg
IV.3. Contravientos en techo
Los contravientos de la estructura soportan una carga axial máxima de 1100 kg y se diseñan como elementos a tensión. Limitando el esfuerzo a tensión a , se requiere un área transversal , . Se utilizarán contravientos de 13 mm de diámetro, cuya resistencia máxima a tensión es: . El contraviento estará utilizado al 38% de su capacidad.
2,530 1,518 ⁄ 0.9 2,5301.27 2,891
0.6 0.6 0.75 ∅ 0.9
La relación entre claro y equidistancia de la armadura hacen que se proponga el utilizar dos pares de contravientos por agua, para no sacrificar su efectividad debido a su longitud. IV.4. Armadura de sección variable
Las armaduras a diseñar tienen la geometría mostrada a continuación:
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Figura 2. Armadura tipo.
La cuerda superior de la armadura está sujeta a una fuerza axial compresiva máxima de 38.9 Tm y a una fuerza de tensión de 12.3 Tm. La longitud entre nodos de la cuerda es de 1.20 m (máximo). Se propone, para este diseño, una cuerda superior formada por dos perfiles OR. Revisando 2 OR76x3.2 mm, cuyo radio mínimo de giro es de 2.96 cm. Con este dato, se calcula su relación de esbeltez a la que . corresponde un esfuerzo máximo a compresión .
≅ 41
∅ 1,960 , 9.92 . El OR76x3.2 Así, el área mínima requerida en el elemento es , mm tiene 9.01 cm (0.90 veces la requerida). Revisando el mismo perfil pero con mayor espesor, OR76x4.8 mm, A= 13 cm2, r=2.90 cm, . ≅ 42, ∅ 1,930 , las fuerzas máximas axiales (compresión y tensión) resistidas por la cuerda superior de la armadura son respectivamente ∅ ∅ 21,93013 50,180 . Los esfuerzos del perfil serían del orden del 77% de su capacidad última, estando en un rango aceptable. Las capacidad de la cuerda a tensión es: ∅ ∅ 20.9 2,5 3013 59,2 02 . El 2
elemento estará utilizado al 20% en tensión.
De manera análoga al diseño de la cuerda superior, los elementos de la cuerda inferior deben resistir una fuerza compresiva última de 9.6 Tm y una fuerza de tensión de de 31.1 Tm. Se utilizará un par de OR 76x3.2 mm para integrar este elemento.
41,031
∅ ∅ 20.9 2,5309.01
Los postes y diagonales críticas son propensos a pandeo por su mayor longitud. En el caso crítico, la longitud del elemento (diagonal) es de 1.70 m y debe resistir una fuerza compresiva máxima de 8.67 Tm y una tensión de 8.68 Tm (gobernará pandeo por compresión debido a lo similar de las fuerzas). Para el prediseño se propuso un OR 64x3.2 mm (2 1/2” x 0.125”), A=7.40 cm 2, r=2.44 cm. La relación de esbeltez para el 170 elemento crítico –con mayor longitud efectiva- es a la cual corresponde un 2.44 esfuerzo compresivo máximo . La carga máxima a compresión resistida por la sección es . A tensión, . El elemento satisface la demanda estructural y será utilizado en la estructura.
7.40 16,850
70 ∅ 1,654 ∅ ∅ 1,6547.40 12,245 ∅ ∅ 0.92,530
La soldadura entre elementos de las armaduras se hará con electrodos E70 de 3 mm de espesor, para desarrollar las fuerzas requeridas en cada elemento sin requerir
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placas. Para transmitir las fuerzas máximas de tensión y compresión, a cortante la longitud de soldadura requerida será
∅
∅0.6 45 °
Donde: Pu= Carga axial factorizada (kg) Lw= Longitud de soldadura requerida (cm) f= Factor de reducción de resistencia= 0.75 tw= Espesor de la garganta de la soldadura de filete (cm) FE= Esfuerzo de fluencia de la soldadura (kg/cm2) Fuerza axial (kg) 5,000 10,000 15,000 20,000
Longitud requerida (cm) E60 – 3 mm E70 – 3 mm 12.5 11 25.0 21.5 37.5 32 50.0 43
La soldadura se hará acorde a los detalles contenidos en planos estructurales. En el caso de los postes y diagonales, se verificará que la longitud de todos los cordones que las unen con las cuerdas (superior e inferior) sea cuando menos de 16 cm, para garantizar la transmisión de la fuerza axial. Los elementos de cuerda superior e inferior se soldarán en Z y se reforzarán interiormente con solera de 5 mm para evitar una falla local que se traduzca en el colapso total o parcial de la estructura.
IV.5. Contravientos laterales
Los contravientos de la estructura soportan una carga axial máxima de 10.2 Tm y consistirán en dos cruces de redondo de acero OS conectadas a la base y extremo superior de las columnas de concreto. Se diseñan y trabajan únicamente como elementos en tensión. Estos elementos, dada su importancia en la reducción de desplazamientos, se dejarán trabajando a un 60% de su capacidad última, requiriéndose un área transversal .., 7.46 . Se utilizarán contravientos de 32 mm de
diámetro, cuya resistencia máxima a tensión es: ∅ 0.9 0.9 2,530 8.03 18,303 . El contraviento estará utilizado al 56% de su capacidad. Los contravientos se dividirán en 2 secciones que se tensarán utilizando un templador con un extremo fijo (tuerca soldada) y un extremo roscable. En su unión a las
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columnas, para transmitir su fuerza máxima (18.3 Tm), se requiere una soldadura de E70 de 9 mm, fyw=4,900 kg/cm2, . . Así
∅ ∅0.6 45° 0.750.6 49000.945° 1402 / 14 4 4
El espesor de las placas de anclaje de estos elementos se determina como . Despejando, , . Se .. utilizarán placas de 16 mm (5/8”) de espesor.
∅ ∅0.6 0.750.6 2530
1.6
Por cortante, para transmitir la fuerza de 18,300 kg a través de un tornillo A325,
8.71cm. Se utilizará un tornillo A325 de 32 mm de diámetro. A . ., IV.6. Columnas de acero
Las columnas de la estructura se modelaron como secciones cajón/HSS con un extremo empotrado y otro libre, revisándose sus dimensiones durante el diseño y verificándose resistencia y capacidad bajo efectos combinados. El diseño a detalle se encuentra en hojas anexas a este reporte. Si controla flexión, Pu≤0.2Pn, Si controla flexión, Pu>0.2Pn,
∅ ∅ ∅ 1 1 ∅ ∅ ∅
IV.7. Cimentación
Dada la separación de las zapatas de 8 metros centro a centro y la capacidad última del terreno, se seleccionó un sistema de zapatas aisladas para cimentar la estructura. Se modelaron como apoyos empotrados, diseñándose como elementos de lindero acorde a la geometría del terreno. Se presenta el diseño en hojas de cálculo anexas al presente reporte.
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V. RECOMENDACIONES SOBRE EL PROCESO CONSTRUCTIVO
Todos los perfiles y placas de acero estructural deberán respetarse en la fabricación los espesores, dimensiones y localización de cada uno de los elementos que integran la estructura metálica. Los conectores especificados deberán tener el diámetro, longitud y resistencia especificada en proyecto para garantizar el anclaje de la estructura. Si se precisa algún cambio constructivo, deberá contar con autorización escrita del calculista. Antes de la colocación definitiva de armaduras, se deberá verificar la nivelación y plomeo de elementos portantes, evitando durante el proceso de montaje dañar la conexión central. El espacio entre las placas de acero y vigas, columnas y cimentación de concreto deberá llenarse con grout expansivo del tipo especificado en proyecto, asegurando su total penetración mediante una adecuada fluidez sin contravenir especificaciones del fabricante. Los clips de montenes de techo deberán alinearse para evitar una deformación inicial del elemento. Antes de soldar clips, deberán trazarse con hilos y nivel, los ejes de estos elementos, para proceder al punteo y resoldado de clips. Los montenes de techo deberán arriostrarse acorde a lo especificado en proyecto, de tal forma que no existan deformaciones iniciales en los polines, quedando el contraflambeo perfectamente tenso para que una vez cargada la estructura, el elemento trabaje como fue diseñado. Los contravientos se unirán a la cuerda superior de la armadura, tensándose mediante templadores. No se permitirá el empalme soldado entre segmentos de contravientos.
i
Regirá la Norma Oficial Mexicana, NMX/NOM vigente al momento de la construcción. ASTM, American Society of Testing Materials (Sociedad Americana para Prueba de Materiales). iii AWS, American Welding Society (Sociedad Americada de Soldadura) ii
Job No
REMIISA-cv
Client
Rev
1 Part
Software licensed to Job Title
Sheet No
Ref
Estructura Mercado Altepexi
GC Gómez Ollivier SA de CV
By
rrm
Date
File
MercadoAltepexi.std
11/02/13 Date/Time
Chd
12-Feb-2013 18:49
Job Information Engineer Name:
rrm
Date:
11/02/13
Structure Type
Checked
Approved
SPACE FRAME
Number of Nodes
327
Highest Node
327
Number of Elements
729
Highest Beam
729
Number of Basic Load Cases
6
Number of Combination Load Cases
18
Included in this printout are data for: The Whole Structure All Included in this printout are results for load cases: Type L/C Primary
1
MUERTA
Primary
2
VIVA
Primary
3
VIENTOX
Primary
4
VIENTOZ
Primary
5
SISMOX
Name
Primary
6
SISMOZ
Combination
7
SERVICIO
Combination
8
1.2M+1.6V
Combination
9
1.2M+1.6V+0.8WX
Combination
10
1.2M+1.6V+0.8WZ
Combination
11
1.2M+0.5V+1.6WX
Combination
12
1.2M+0.5V+1.6WZ
Combination
13
1.2M+1.6WX
Combination
14
1.2M+1.6WZ
Combination
15
1.2M+SX
Combination
16
1.2M+SZ
Combination
17
1.2M-SX
Combination
18
1.2M-SZ
Combination
19
0.9M+1.6VX
Combination
20
0.9M+1.6VZ
Combination
21
0.9M+SX
Combination
23
0.9M+SZ
Combination
24
0.9M-SX
Combination
25
0.9M-SZ
Print Time/Date: 12/02/2013 21:33
STAAD.Pro for Windows 20.07.04.12
Print Run 1 of 16
Job No
REMIISA-cv
Client
Rev
2 Part
Software licensed to Job Title
Sheet No
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Estructura Mercado Altepexi
GC Gómez Ollivier SA de CV
By
rrm
Date
File
MercadoAltepexi.std
11/02/13 Date/Time
Chd
12-Feb-2013 18:49
Sectio n Properti es Prop
Section
Area 2
(cm )
Iyy
Izz 4
J 4
(cm )
(cm )
1
TUB25254
2
8CS1.625X071
3
Cir 0.02
2.011
0.322
4
TUBE
20.966
626.366
5
TUBE
14.182
433.901
6
HSST16X12X0.375
120.645
7
W14X22
41.871
8
Cir 0.04
11.341
Material 4
(cm )
13.484
70.759
70.759
118.528
STEEL
5.346
9.600
291.634
0.000
STEEL
0.322
0.643
STEEL
208.634
482.830
STEEL
146.957
338.906
STEEL
18.8E+3
29.2E+3
35.4E+3
STEEL
291.362
8.28E+3
7.479
STEEL
10.235
10.235
20.471
STEEL
Basic L oad Cases Number
Name
1
MUERTA
2
VIVA
3
VIENTOX
4
VIENTOZ
5
SISMOX
6
SISMOZ
Combination Load Cases Comb. 7 8 9
10
11
12
Combination L/C Name SERVICIO 1.2M+1.6V 1.2M+1.6V+0.8WX
1.2M+1.6V+0.8WZ
1.2M+0.5V+1.6WX
1.2M+0.5V+1.6WZ
Primary
Primary L/C Name
Factor
1
MUERTA
1.00
2
VIVA
1.00
1
MUERTA
1.20
2
VIVA
1.60
1
MUERTA
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2
VIVA
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VIENTOX
0.80
1
MUERTA
1.20
2
VIVA
1.60
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Job No
REMIISA-cv
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Estructura Mercado Altepexi
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Rev
3
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Sheet No
GC Gómez Ollivier SA de CV
By
rrm
Date
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11/02/13 Date/Time
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STAAD.Pro for Windows 20.07.04.12
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Job No
REMIISA-cv
Client
Rev
4 Part
Software licensed to Job Title
Sheet No
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Estructura Mercado Altepexi
GC Gómez Ollivier SA de CV
By
rrm
Date
File
MercadoAltepexi.std
11/02/13 Date/Time
Chd
12-Feb-2013 18:49
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Print Time/Date: 12/02/2013 21:33
(kN m/deg) (kN m/deg) (kN m/deg)
STAAD.Pro for Windows 20.07.04.12
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REMIISA-cv
Client
Sheet No
Rev
5 Part
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Job No
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Estructura Mercado Altepexi
GC Gómez Ollivier SA de CV
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rrm
Date
File
MercadoAltepexi.std
Chd
11/02/13 Date/Time
12-Feb-2013 18:49
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11
315
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Print Time/Date: 12/02/2013 21:33
STAAD.Pro for Windows 20.07.04.12
Print Run 5 of 16
Job No
REMIISA-cv
Client
Rev
6 Part
Software licensed to Job Title
Sheet No
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Estructura Mercado Altepexi
GC Gómez Ollivier SA de CV
By
rrm
Date
File
MercadoAltepexi.std
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Chd
12-Feb-2013 18:49
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STAAD.Pro for Windows 20.07.04.12
Print Run 6 of 16
Job No
REMIISA-cv
Client
Rev
7 Part
Software licensed to Job Title
Sheet No
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Estructura Mercado Altepexi
GC Gómez Ollivier SA de CV
By
rrm
Date
File
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12-Feb-2013 18:49
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Print Time/Date: 12/02/2013 21:33
STAAD.Pro for Windows 20.07.04.12
Print Run 7 of 16
Job No
REMIISA-cv
Client
Rev
8 Part
Software licensed to Job Title
Sheet No
Ref
Estructura Mercado Altepexi
GC Gómez Ollivier SA de CV
By
rrm
Date
File
MercadoAltepexi.std
11/02/13 Date/Time
Chd
12-Feb-2013 18:49
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X = 1.95 Mton Y = 5.52 Mton Z = 0.02 Mton MX = 0.07 MTon-m MY = -0.33 MTon-m MZ = -11.00 MTon-m
X = -1.95 Mton Y = 5.52 Mton Z = 0.02 Mton MX = 0.07 MTon-m MY = 0.33 MTon-m MZ = 11.00 MTon-m
X = 2.19 Mton Y = 6.06 Mton Z = 0.09 Mton MX = 0.03 MTon-m MY = -0.06 MTon-m MZ = -12.32 MTon-m
X = -2.19 Mton Y = 6.06 Mton Z = 0.09 Mton MX = 0.03 MTon-m MY = 0.06 MTon-m MZ = 12.32 MTon-m
311 312
X = 2.30 Mton Y = 6.42 Mton Z = 0.00 Mton MX = 0.01 MTon-m MY = 0.03 MTon-m YMZ = -12.99 MTon-m X = 2.23 Mton Y = 6.12 Mton Z = -0.10 Mton MX = -0.03 MTon-m MY = -0.06 MTon-m MZ = -12.55 MTon-m
313
10
314
11
315
12
X Z
X = -2.30 Mton Y = 6.42 Mton Z = 0.00 Mton MX = 0.01 MTon-m MY = -0.03 MTon-m MZ = 12.99 MTon-m
13
Load 7 14
X = 1.93 Mton Y = 5.49 Mton Z = -0.01 Mton MX = -0.06 MTon-m MY = 0.34 MTon-m MZ = -10.87 MTon-m
X = -2.23 Mton Y = 6.12 Mton Z = -0.10 Mton MX = -0.03 MTon-m MY = 0.06 MTon-m MZ = 12.55 MTon-m
X = -1.93 Mton Y = 5.49 Mton Z = -0.01 Mton MX = -0.06 MTon-m MY = -0.34 MTon-m MZ = 10.87 MTon-m
Reacciones bajo cargas de servicio
Print Time/Date: 12/02/2013 21:33
STAAD.Pro for Windows 20.07.04.12
Print Run 11 of 16
Job No
REMIISA-cv
Client
Part Ref
Estructura Mercado Altepexi
GC Gómez Ollivier SA de CV
X = 2.67 Mton Y = 7.46 Mton Z = 0.02 Mton MX = 0.08 MTon-m MY = -0.46 MTon-m MZ = -15.06 MTon-m
By
rrm
File
MercadoAltepexi.std
X = -2.67 Mton Y = 7.46 Mton Z = 0.02 Mton MX = 0.08 MTon-m MY = 0.46 MTon-m MZ = 15.06 MTon-m
X = 3.00 Mton Y = 8.18 Mton Z = 0.13 Mton MX = 0.05 MTon-m MY = -0.08 MTon-m MZ = -16.91 MTon-m
Date
X = -3.00 Mton Y = 8.18 Mton Z = 0.13 Mton MX = 0.05 MTon-m MY = 0.08 MTon-m MZ = 16.91 MTon-m
311
Date/Time
12-Feb-2013 18:49
X = -3.17 Mton Y = 8.70 Mton Z = 0.00 Mton MX = 0.01 MTon-m MY = -0.04 MTon-m MZ = 17.85 MTon-m
313
10
314
11
315
12
X Z
X = 3.06 Mton Y = 8.27 Mton Z = -0.14 Mton MX = -0.05 MTon-m MY = -0.08 MTon-m MZ = -17.23 MTon-m
Chd
11/02/13
312 X = 3.17 Mton Y = 8.70 Mton Z = 0.00 Mton MX = 0.01 MTon-m MY = 0.04 MTon-m YMZ = -17.85 MTon-m
Rev
12
Software licensed to Job Title
Sheet No
13
Load 8 14
X = 2.64 Mton Y = 7.42 Mton Z = -0.01 Mton MX = -0.06 MTon-m MY = 0.47 MTon-m MZ = -14.87 MTon-m
X = -3.06 Mton Y = 8.27 Mton Z = -0.14 Mton MX = -0.05 MTon-m MY = 0.08 MTon-m MZ = 17.23 MTon-m
X = -2.64 Mton Y = 7.42 Mton Z = -0.01 Mton MX = -0.06 MTon-m MY = -0.47 MTon-m MZ = 14.87 MTon-m
Reacciones bajo cargas gravitacionales factorizadas
X = 4.01 Mton Y = 9.48 Mton Z = 0.03 Mton MX = 0.08 MTon-m MY = -0.40 MTon-m MZ = -22.61 MTon-m
X = -4.03 Mton Y = 10.57 Mton Z = 0.02 Mton MX = 0.09 MTon-m MY = 0.66 MTon-m MZ = 22.73 MTon-m
X = 4.25 Mton Y = 9.98 Mton Z = 0.12 Mton MX = 0.03 MTon-m MY = -0.14 MTon-m MZ = -23.97 MTon-m
X = -4.24 Mton Y = 11.10 Mton Z = 0.16 Mton MX = 0.07 MTon-m MY = 0.14 MTon-m MZ = 23.90 MTon-m
311 312
X = 4.26 Mton Y = 10.17 Mton Z = 0.01 Mton MX = 0.01 MTon-m MY = 0.06 MTon-m YMZ = -24.04 MTon-m X = 4.35 Mton Y = 10.12 Mton Z = -0.14 Mton MX = -0.04 MTon-m MY = -0.12 MTon-m MZ = -24.54 MTon-m
313
10
314
11
315
12
X Z
X = -4.24 Mton Y = 11.40 Mton Z = 0.01 Mton MX = 0.01 MTon-m MY = -0.06 MTon-m MZ = 23.92 MTon-m
13
Load 9 14
X = 3.98 Mton Y = 9.43 Mton Z = -0.01 Mton MX = -0.06 MTon-m MY = 0.43 MTon-m MZ = -22.41 MTon-m
X = -4.34 Mton Y = 11.33 Mton Z = -0.18 Mton MX = -0.08 MTon-m MY = 0.13 MTon-m MZ = 24.47 MTon-m
X = -4.00 Mton Y = 10.67 Mton Z = -0.00 Mton MX = -0.07 MTon-m MY = -0.72 MTon-m MZ = 22.53 MTon-m
Reacciones
Print Time/Date: 12/02/2013 21:33
STAAD.Pro for Windows 20.07.04.12
Print Run 12 of 16
Job No
REMIISA-cv
Client
Part Ref
Estructura Mercado Altepexi
GC Gómez Ollivier SA de CV
X = -0.16 Mton Y = 0.20 Mton Z = -0.19 Mton MX = 0.07 MTon-m MY = 0.11 MTon-m MZ = 0.88 MTon-m
By
rrm
File
MercadoAltepexi.std
X = 0.16 Mton Y = 0.20 Mton Z = -0.19 Mton MX = 0.07 MTon-m MY = -0.11 MTon-m MZ = -0.88 MTon-m
X = -0.18 Mton Y = 0.57 Mton Z = 0.05 Mton MX = -0.01 MTon-m MY = 0.02 MTon-m MZ = 0.99 MTon-m
Date
X = 0.18 Mton Y = 0.57 Mton Z = 0.05 Mton MX = -0.01 MTon-m MY = -0.02 MTon-m MZ = -0.99 MTon-m
311
Date/Time
12-Feb-2013 18:49
X = 0.20 Mton Y = 0.36 Mton Z = -0.00 Mton MX = -0.00 MTon-m MY = 0.01 MTon-m MZ = -1.12 MTon-m
313
10
314
11
315
12
X Z
X = -0.18 Mton Y = 0.56 Mton Z = -0.06 Mton MX = 0.02 MTon-m MY = 0.02 MTon-m MZ = 1.03 MTon-m
Chd
11/02/13
312 X = -0.20 Mton Y = 0.36 Mton Z = -0.00 Mton MX = -0.00 MTon-m MY = -0.01 MTon-m YMZ = 1.12 MTon-m
Rev
13
Software licensed to Job Title
Sheet No
13
Load 12 14
X = -0.15 Mton Y = 0.20 Mton Z = 0.20 Mton MX = -0.08 MTon-m MY = -0.12 MTon-m MZ = 0.85 MTon-m
X = 0.18 Mton Y = 0.56 Mton Z = -0.06 Mton MX = 0.02 MTon-m MY = -0.02 MTon-m MZ = -1.03 MTon-m
X = 0.15 Mton Y = 0.20 Mton Z = 0.20 Mton MX = -0.08 MTon-m MY = 0.12 MTon-m MZ = -0.85 MTon-m
Reacciones
X = 4.03 Mton Y = 8.15 Mton Z = 0.04 Mton MX = 0.07 MTon-m MY = -0.08 MTon-m MZ = -22.71 MTon-m
X = -4.07 Mton Y = 10.32 Mton Z = 0.02 Mton MX = 0.09 MTon-m MY = 0.59 MTon-m MZ = 22.95 MTon-m
X = 4.00 Mton Y = 8.14 Mton Z = 0.02 Mton MX = -0.02 MTon-m MY = -0.15 MTon-m MZ = -22.52 MTon-m
X = -3.97 Mton Y = 10.38 Mton Z = 0.09 Mton MX = 0.06 MTon-m MY = 0.15 MTon-m MZ = 22.39 MTon-m
311 312
X = 3.76 Mton Y = 7.68 Mton Z = 0.00 Mton MX = 0.00 MTon-m MY = 0.07 MTon-m YMZ = -21.17 MTon-m X = 4.11 Mton Y = 8.29 Mton Z = -0.03 Mton MX = -0.00 MTon-m MY = -0.10 MTon-m MZ = -23.15 MTon-m
313
10
314
11
315
12
X Z
X = -3.72 Mton Y = 10.15 Mton Z = 0.01 Mton MX = 0.01 MTon-m MY = -0.06 MTon-m MZ = 20.94 MTon-m
13
Load 13 14
X = 4.01 Mton Y = 8.11 Mton Z = -0.03 Mton MX = -0.06 MTon-m MY = 0.12 MTon-m MZ = -22.61 MTon-m
X = -4.08 Mton Y = 10.71 Mton Z = -0.11 Mton MX = -0.07 MTon-m MY = 0.12 MTon-m MZ = 23.02 MTon-m
X = -4.05 Mton Y = 10.59 Mton Z = -0.01 Mton MX = -0.07 MTon-m MY = -0.69 MTon-m MZ = 22.85 MTon-m
Reacciones
Print Time/Date: 12/02/2013 21:33
STAAD.Pro for Windows 20.07.04.12
Print Run 13 of 16
Job No
REMIISA-cv
Client
Part Ref
Estructura Mercado Altepexi
GC Gómez Ollivier SA de CV
X = -0.57 Mton Y = -0.85 Mton Z = -0.19 Mton MX = 0.07 MTon-m MY = 0.19 MTon-m MZ = 3.21 MTon-m
By
rrm
File
MercadoAltepexi.std
X = 0.57 Mton Y = -0.85 Mton Z = -0.19 Mton MX = 0.07 MTon-m MY = -0.19 MTon-m MZ = -3.21 MTon-m
X = -0.65 Mton Y = -0.56 Mton Z = 0.02 Mton MX = -0.02 MTon-m MY = 0.04 MTon-m MZ = 3.65 MTon-m
Date
X = 0.65 Mton Y = -0.56 Mton Z = 0.02 Mton MX = -0.02 MTon-m MY = -0.04 MTon-m MZ = -3.65 MTon-m
311
Date/Time
12-Feb-2013 18:49
X = 0.70 Mton Y = -0.88 Mton Z = -0.00 Mton MX = -0.00 MTon-m MY = 0.02 MTon-m MZ = -3.95 MTon-m
313
10
314
11
315
12
X Z
X = -0.67 Mton Y = -0.59 Mton Z = -0.02 Mton MX = 0.03 MTon-m MY = 0.03 MTon-m MZ = 3.75 MTon-m
Chd
11/02/13
312 X = -0.70 Mton Y = -0.88 Mton Z = -0.00 Mton MX = -0.00 MTon-m MY = -0.02 MTon-m YMZ = 3.95 MTon-m
Rev
14
Software licensed to Job Title
Sheet No
13
Load 14 14
X = -0.56 Mton Y = -0.84 Mton Z = 0.19 Mton MX = -0.08 MTon-m MY = -0.20 MTon-m MZ = 3.15 MTon-m
X = 0.67 Mton Y = -0.59 Mton Z = -0.02 Mton MX = 0.03 MTon-m MY = -0.03 MTon-m MZ = -3.75 MTon-m
X = 0.56 Mton Y = -0.84 Mton Z = 0.19 Mton MX = -0.08 MTon-m MY = 0.20 MTon-m MZ = -3.15 MTon-m
Reacciones
X = 3.69 Mton Y = 7.12 Mton Z = 0.04 Mton MX = 0.05 MTon-m MY = -0.03 MTon-m MZ = -20.81 MTon-m
X = -3.73 Mton Y = 9.30 Mton Z = 0.02 Mton MX = 0.08 MTon-m MY = 0.54 MTon-m MZ = 21.05 MTon-m
X = 3.62 Mton Y = 7.00 Mton Z = 0.01 Mton MX = -0.03 MTon-m MY = -0.14 MTon-m MZ = -20.42 MTon-m
X = -3.60 Mton Y = 9.25 Mton Z = 0.08 Mton MX = 0.06 MTon-m MY = 0.15 MTon-m MZ = 20.29 MTon-m
311 312
X = 3.37 Mton Y = 6.49 Mton Z = 0.00 Mton MX = 0.00 MTon-m MY = 0.06 MTon-m YMZ = -18.97 MTon-m X = 3.73 Mton Y = 7.15 Mton Z = -0.02 Mton MX = 0.00 MTon-m MY = -0.09 MTon-m MZ = -21.01 MTon-m
313
10
314
11
315
12
X Z
X = -3.33 Mton Y = 8.97 Mton Z = 0.00 Mton MX = 0.01 MTon-m MY = -0.06 MTon-m MZ = 18.74 MTon-m
13
Load 19 14
X = 3.68 Mton Y = 7.09 Mton Z = -0.03 Mton MX = -0.05 MTon-m MY = 0.07 MTon-m MZ = -20.72 MTon-m
X = -3.70 Mton Y = 9.57 Mton Z = -0.10 Mton MX = -0.07 MTon-m MY = 0.12 MTon-m MZ = 20.88 MTon-m
X = -3.72 Mton Y = 9.57 Mton Z = -0.00 Mton MX = -0.05 MTon-m MY = -0.64 MTon-m MZ = 20.97 MTon-m
Reacciones
Print Time/Date: 12/02/2013 21:33
STAAD.Pro for Windows 20.07.04.12
Print Run 14 of 16
Job No
REMIISA-cv
Client
Part Ref
Estructura Mercado Altepexi
GC Gómez Ollivier SA de CV
X = -0.91 Mton Y = -1.88 Mton Z = -0.20 Mton MX = 0.05 MTon-m MY = 0.24 MTon-m MZ = 5.11 MTon-m
By
rrm
File
MercadoAltepexi.std
X = 0.91 Mton Y = -1.88 Mton Z = -0.20 Mton MX = 0.05 MTon-m MY = -0.24 MTon-m MZ = -5.11 MTon-m
X = -1.02 Mton Y = -1.70 Mton Z = 0.01 Mton MX = -0.02 MTon-m MY = 0.05 MTon-m MZ = 5.75 MTon-m
Date
X = 1.02 Mton Y = -1.70 Mton Z = 0.01 Mton MX = -0.02 MTon-m MY = -0.05 MTon-m MZ = -5.75 MTon-m
311
Date/Time
12-Feb-2013 18:49
X = 1.09 Mton Y = -2.07 Mton Z = -0.00 Mton MX = -0.00 MTon-m MY = 0.02 MTon-m MZ = -6.15 MTon-m
313
10
314
11
315
12
X Z
X = -1.04 Mton Y = -1.74 Mton Z = -0.01 Mton MX = 0.03 MTon-m MY = 0.04 MTon-m MZ = 5.88 MTon-m
Chd
11/02/13
312 X = -1.09 Mton Y = -2.07 Mton Z = -0.00 Mton MX = -0.00 MTon-m MY = -0.02 MTon-m YMZ = 6.15 MTon-m
Rev
15
Software licensed to Job Title
Sheet No
13
Load 20 14
X = -0.89 Mton Y = -1.86 Mton Z = 0.20 Mton MX = -0.06 MTon-m MY = -0.25 MTon-m MZ = 5.03 MTon-m
X = 1.04 Mton Y = -1.74 Mton Z = -0.01 Mton MX = 0.03 MTon-m MY = -0.04 MTon-m MZ = -5.88 MTon-m
X = 0.89 Mton Y = -1.86 Mton Z = 0.20 Mton MX = -0.06 MTon-m MY = 0.25 MTon-m MZ = -5.03 MTon-m
Reacciones
X = -0.90 Mton Y = -2.81 Mton Z = -8.62 Mton MX = -2.44 MTon-m MY = -0.16 MTon-m MZ = 5.06 MTon-m
X = -2.93 Mton Y = -2.81 Mton Z = -8.62 Mton MX = -2.44 MTon-m MY = 0.16 MTon-m MZ = 16.50 MTon-m
X = -0.80 Mton Y = 9.07 Mton Z = -0.78 Mton MX = -2.70 MTon-m MY = -0.03 MTon-m MZ = 4.49 MTon-m
X = -3.03 Mton Y = 9.07 Mton Z = -0.78 Mton MX = -2.70 MTon-m MY = 0.03 MTon-m MZ = 17.07 MTon-m
311 312
X = -0.74 Mton Y = 3.56 Mton Z = -0.81 Mton MX = -2.77 MTon-m MY = 0.00 MTon-m YMZ = 4.18 MTon-m X = -0.78 Mton Y = -1.87 Mton Z = -8.32 Mton MX = -2.75 MTon-m MY = -0.03 MTon-m MZ = 4.37 MTon-m
313
10
314
11
315
12
X Z
X = -3.08 Mton Y = 3.56 Mton Z = -0.81 Mton MX = -2.77 MTon-m MY = -0.00 MTon-m MZ = 17.38 MTon-m
13
Load 23 14
X = -0.91 Mton Y = 8.59 Mton Z = -0.59 Mton MX = -2.26 MTon-m MY = 0.15 MTon-m MZ = 5.12 MTon-m
X = -3.05 Mton Y = -1.87 Mton Z = -8.32 Mton MX = -2.75 MTon-m MY = 0.03 MTon-m MZ = 17.18 MTon-m
X = -2.92 Mton Y = 8.59 Mton Z = -0.59 Mton MX = -2.26 MTon-m MY = -0.15 MTon-m MZ = 16.44 MTon-m
Reacciones
Print Time/Date: 12/02/2013 21:33
STAAD.Pro for Windows 20.07.04.12
Print Run 15 of 16
Job No
REMIISA-cv
Client
Part Ref
Estructura Mercado Altepexi
GC Gómez Ollivier SA de CV
X = 4.84 Mton Y = 6.02 Mton Z = 4.35 Mton MX = 1.31 MTon-m MY = -0.14 MTon-m MZ = -27.26 MTon-m
By
rrm
File
MercadoAltepexi.std
X = 2.81 Mton Y = 6.02 Mton Z = 4.35 Mton MX = 1.31 MTon-m MY = 0.14 MTon-m MZ = -15.86 MTon-m
X = 4.94 Mton Y = 0.58 Mton Z = 0.43 Mton MX = 1.37 MTon-m MY = -0.02 MTon-m MZ = -27.87 MTon-m
Date
X = 2.70 Mton Y = 0.58 Mton Z = 0.43 Mton MX = 1.37 MTon-m MY = 0.02 MTon-m MZ = -15.25 MTon-m
311
X = 4.96 Mton Y = 6.09 Mton Z = 4.12 Mton MX = 1.35 MTon-m MY = -0.02 MTon-m MZ = -27.96 MTon-m
Date/Time
12-Feb-2013 18:49
X = 2.65 Mton Y = 3.55 Mton Z = 0.41 Mton MX = 1.39 MTon-m MY = -0.02 MTon-m MZ = -14.96 MTon-m
313
10
314
11
315
12
X Z
Chd
11/02/13
312 X = 5.00 Mton Y = 3.55 Mton Z = 0.41 Mton MX = 1.39 MTon-m MY = 0.02 MTon-m YMZ = -28.16 MTon-m
Rev
16
Software licensed to Job Title
Sheet No
13
Load 24 14
X = 4.83 Mton Y = 0.30 Mton Z = 0.26 Mton MX = 1.05 MTon-m MY = 0.14 MTon-m MZ = -27.21 MTon-m
X = 2.69 Mton Y = 6.09 Mton Z = 4.12 Mton MX = 1.35 MTon-m MY = 0.02 MTon-m MZ = -15.16 MTon-m
X = 2.82 Mton Y = 0.30 Mton Z = 0.26 Mton MX = 1.05 MTon-m MY = -0.14 MTon-m MZ = -15.91 MTon-m
Reacciones
Print Time/Date: 12/02/2013 21:33
STAAD.Pro for Windows 20.07.04.12
Print Run 16 of 16
Job No
REMIISA-cv
Client
Rev
17 Part
Software licensed to Job Title
Sheet No
Ref
Estructura Mercado Altepexi
GC Gómez Ollivier SA de CV
0.81m
By
rrm
Date
File
MercadoAltepexi.std
11/02/13 Date/Time
Chd
12-Feb-2013 18:49
29.00m
1.20m 1.26m
1.55m 1.69m 1.69m 8.00m
Armaduras de azotea
Beam Maximu m Forces by Section Property Section TUB25254
Max +ve
TUBE
Max -ve TUBE
Print Time/Date: 12/02/2013 21:58
Axi al Max Fx
Shear Max Fy Max Fz
(Mton)
(Mton)
(Mton)
Torsion Max Mx -
Bending Max My Max Mz -
-
(MTon m)
(MTon m)
(MTon m)
9.37
0.13
0.79
0.06
0.40
0.05
Max -ve
-9.50
-0.11
-0.68
-0.06
-0.44
-0.05
Max +ve
43.29
0.08
0.13
0.30
0.23
0.05
-13.20
-0.10
-0.13
-0.28
-0.20
-0.08
Max +ve
11.35
0.12
0.75
0.15
0.70
0.05
Max -ve
-37.64
-0.10
-0.85
-0.17
-0.81
-0.05
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11/02/13 Date/Time
Chd
12-Feb-2013 18:49
armazotea* Fx 5.09858Mton:1m 7 SERVICIO
armazotea* Fx 5.09858Mton:1m 9 1.2M+1.6V+0.8WX
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MercadoAltepexi.std
11/02/13 Date/Time
Chd
12-Feb-2013 18:49
armazotea* Fx 5.09858Mton:1m 11 1.2M+0.5V+1.6WX
armazotea* Fx 5.09858Mton:1m 16 1.2M+SZ
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MercadoAltepexi.std
11/02/13 Date/Time
Chd
12-Feb-2013 18:49
armazotea* Fx 5.09858Mton:1m 19 0.9M+1.6VX
armazotea* Fx 5.09858Mton:1m 24 0.9M-SX
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MercadoAltepexi.std
11/02/13 Date/Time
Chd
12-Feb-2013 18:49
armazotea* Fx 5.09858Mton:1m 25 0.9M-SZ
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MercadoAltepexi.std
Chd
11/02/13 Date/Time
12-Feb-2013 18:49
Y X Z
Load 7 : Axial Fo rce
Whole Structure Fx 5.09858Mton:1m 7 SERVICIO
Y X Z
Load 9 : Axial Fo rce
Whole Structure Fx 5.09858Mton:1m 9 1.2M+1.6V+0.8WX
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MercadoAltepexi.std
Chd
11/02/13 Date/Time
12-Feb-2013 18:49
Y X Z
Load 11 : Axial Fo rce
Whole Structure Fx 5.09858Mton:1m 11 1.2M+0.5V+1.6WX
Y X Z
Load 15 : Axial Fo rce
Whole Structure Fx 5.09858Mton:1m 15 1.2M+SX
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MercadoAltepexi.std
Chd
11/02/13 Date/Time
12-Feb-2013 18:49
Y X Z
Load 18 : Axial Fo rce
Whole Structure Fx 5.09858Mton:1m 18 1.2M-SZ
Y X Z
Load 19 : Axial Fo rce
Whole Structure Fx 5.09858Mton:1m 19 0.9M+1.6VX
Beam Maximu m Forces by Section Property Section Cir 0.02 Cir 0.04
Print Time/Date: 12/02/2013 22:05
Axi al Max Fx
Shear Max Fy Max Fz
(Mton)
(Mton)
(Mton)
Torsion Max Mx (MTon-m)
Bending Max My Max Mz (MTon-m)
(MTon-m)
Max +ve
1.13
0.01
0.00
0.00
0.00
0.02
Max -ve
-0.82
-0.01
-0.00
-0.00
-0.00
-0.01
Max +ve
9.79
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Max -ve
-9.79
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
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MercadoAltepexi.std
11/02/13 Date/Time
Chd
12-Feb-2013 18:49
707
708
709
17
710
1
2
3
Y X
Vigas laterales en nodo superior de columna
-0.97 Mton
-1.03 Mton
-0.95 Mton
0.23 Mton
-1.18 Mton
0.08 Mton
0.18 Mton
0.07 Mton
Y
Load 19 : Axial Fo rce
X
vlaterales* Fx 0.61183Mton:1m 19 0.9M+1.6VX
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MercadoAltepexi.std
Chd
11/02/13 Date/Time
12-Feb-2013 18:49
2.83 Mton
-2.19 Mton
0.82 Mton
2.83 Mton
3.84 Mton
-2.19 Mton
0.82 Mton
3.84 Mton
Y
Load 23 : Axial Fo rce
X
vlaterales* Fx 0.61183Mton:1m 23 0.9M+SZ
Max: 0.41 Mton
Max: Max: 0.38 -0.41Mton Mton
Max: 0.37 -0.38Mton Mton
Max: 0.41 Mton
Max: Max: 0.40 -0.38Mton Mton
Max: Max: 0.38 -0.41Mton Mton
Max: -0.40 Mton
Max: Max: 0.37 -0.38Mton Mton
Max: Max: 0.40 -0.38Mton Mton
Max: -0.40 Mton Y
Load 0 : Shear Y Force - Mton
X Z
vlaterales* Fy 2Mton:1m 0 Envelope
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MercadoAltepexi.std
Chd
11/02/13 Date/Time
12-Feb-2013 18:49
Max: -0.01 0.01 Mton Mton
Max: -0.00 0.00 Mton Mton
Max: -0.00 Mton 0.01 Mton
Max: 0.01 -0.01Mton Mton
Max: -0.01 0.00 Mton Mton
Max: -0.00 0.00 Mton Mton
Max: -0.01 0.00 Mton Mton
Max: -0.00 0.01 Mton Mton
Y
Load 0 : Shear Z Force - Mton
X Z
vlaterales* Fz 2Mton:1m 0 Envelope
Max: -0.06 MTon-m
Max: 0.04 MTon-m
Max: 0.05 MTon-m Max: 0.01 MTon-m Max: -0.01 MTon-m Max: -0.02 MTon-m Max: 0.03 MTon-m Max: 0.03 MTon-m Max: -0.04 MTon-m Max:0.01 0.02MTon-m MTon-m Max: Max: -0.01 MTon-m Max: -0.06 MTon-m
Max: -0.02 MTon-m Max: -0.03 MTon-m Max: 0.05 MTon-m
Y
Load 0 : Bending Y Moment - MTon-m
X Z
vlaterales* My 0.00407886MTon-m:1m 0 Envelope
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MercadoAltepexi.std
Chd
11/02/13 Date/Time
12-Feb-2013 18:49
Max: 1.28 MTon-m
Max: -1.08 MTon-m
Max: -0.87 MTon-m Max: 1.10 MTon-m
Max: 1.28 MTon-m
Max: -0.88 MTon-m Max: 1.09 MTon-m
Max: -1.08 MTon-m
Max: -0.92 MTon-m Max: 1.21 MTon-m
Max: -0.87 MTon-m Max: 1.10 MTon-m
Max: -0.88 MTon-m Max: 1.09 MTon-m
Max: -0.92 MTon-m Max: 1.21 MTon-m
Y
Load 0 : Bending Z Moment - MTon-m
X Z
vlaterales* Mz 0.305915MTon-m:1m 0 Envelope
Beam End Force Summary The signs of the forces at end B of each beam have been reversed. For example: this means that the Min Fx entry gives the largest tension value for an beam. Axi al Shear Torsion Bending Beam Node L/C Fx Fy Fz Mx My Mz (Mton) Max Fx
3
3
6:SISMOZ
(Mton)
(Mton)
-
-
-
(MTon m)
(MTon m)
(MTon m)
4.17
-0.24
-0.00
0.00
0.00
-0.92
Min Fx
3
3
18:1.2M-SZ
-4.60
0.40
0.00
-0.00
-0.01
1.12
Max Fy
707
316
18:1.2M-SZ
-3.52
0.41
0.00
-0.00
-0.02
1.28
Min Fy
707
317
16:1.2M+SZ
2.73
-0.41
0.00
-0.00
0.02
1.15
Max Fz
707
316
9:1.2M+1.6V+0
-1.27
0.17
0.01
-0.00
-0.06
0.28
Min Fz
710
319
9:1.2M+1.6V+0
-1.46
0.14
-0.01
0.00
0.03
0.16
Max Mx
710
319
8:1.2M+1.6V
-1.03
0.15
-0.01
0.00
0.03
0.17
Min Mx
3
3
8:1.2M+1.6V
-1.03
0.15
0.01
-0.00
-0.03
0.17
Max My
3
4
8:1.2M+1.6V
-1.03
-0.17
0.01
-0.00
0.05
0.26
Min My
710
320
9:1.2M+1.6V+0
-1.46
-0.17
-0.01
0.00
-0.06
0.29
Max Mz
707
316
18:1.2M-SZ
-3.52
0.41
0.00
-0.00
-0.02
1.28
Min Mz
707
316
6:SISMOZ
3.12
-0.25
0.00
0.00
-0.00
-1.08
Print Time/Date: 12/02/2013 22:13
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rrm
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MercadoAltepexi.std
Chd
11/02/13 Date/Time
12-Feb-2013 18:49
716 343 717 344
718
67 345 68
719 346 69 720 347 721
70 348
71
72
Y X Z
Load 1
Montenes
Print Time/Date: 13/02/2013 08:02
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MercadoAltepexi.std
Chd
11/02/13 Date/Time
12-Feb-2013 18:49
0 Mton 0 Mton 0.09 Mton -0.01 Mton
-0.28 Mton
0 Mton 0 Mton 0.09 Mton
-0.40 Mton -0.01 Mton 0.12 Mton 0.07 Mton -0.03 Mton 0 Mton
0.12 Mton 0 Mton
0.10 Mton
0 Mton
Y
Load 8 : Axi al For ce Force - Mton
X Z
montenes* Fx 0.2Mton:1m 8 1.2M+1.6V
Print Time/Date: 13/02/2013 08:02
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File
MercadoAltepexi.std
Chd
11/02/13 Date/Time
12-Feb-2013 18:49
Max: 0.46 Mton Max: 0.56 Mton Max: 0.07 Mton Max: 0.07 Mton
Max: -0.19 Mton Max: 0.35 Mton
Max: -0.26 Mton Max: 0.30 Mton Max: 0.30 Mton
Max: -0.31 Mton Max: 0.35 Mton
Max: 0.07 Mton Max: -0.49 MtonMax: 0.35 Mton
Max: -0.13 Mton Max: 0.26 Mton
Max: -0.35 Mton Max: 0.31 Mton
Max: 0.61 Mton Max: -0.43 Mton Max: -0.22 Mton Max: 0.26 Mton
Max: -0.35 Mton Max: -0.38 Mton Max: 0.26 Mton
Max: -0.26 Mton
Max: 0.19 Mton Max: -0.07 Mton
Max: -0.07 Mton
Max: 0.22 Mton
Max: -0.46 Mton Max: -0.44 Mton
Max: -0.26 Mton Max: 0.13 Mton Max: -0.07 Mton Max: -0.30 Mton
Y
Load 0 : Shear Y
X
montenes* Fy 0.102009Mton:1m 0 Envelope
Print Time/Date: 13/02/2013 08:02
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37 Part
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rrm
Date
File
MercadoAltepexi.std
Chd
11/02/13 Date/Time
12-Feb-2013 18:49
Max: 0.61 MTon-m Max: 0.19 MTon-m Max: 0.28 0.26 MTon-m
Max: -0.07 MTon-m
Max: -0.07 MTon-m
Max: 0.28 MTon-m Max: -0.50 MTon-m Max: 0.28 MTon-m Max: 0.13 MTon-m
Max: 0.58 MTon-m
Max: -0.07 MTon-m
Max: -0.91 MTon-m Max: -0.43 MTon-m Max: Max: 0.73 0.68 MTon-m MTon-m
Max: 0.28 MTon-m Max: -0.69 MTon-m
Max: -0.39 MTon-m Max: 0.28 MTon-m Max: -0.69 MTon-m
Max: 0.61 MTon-m
Max: -0.22 MTon-m Max: 0.19 MTon-m
Max: -0.52 MTon-m Max: 0.28 MTon-m
Max: 0.26 MTon-m
Max: -0.50 MTon-m Max: -0.07 MTon-m
Max: -0.07 MTon-m Max: -0.67 MTon-m
Max: -0.52 MTon-m Max: 0.29 MTon-m Max: 0.13 MTon-m Max: -0.39 MTon-m Max: -0.07 MTon-m
Y
Load 0 : Bending Z
X
montenes* Mz 0.102009MTon-m:1m 0 Envelope
Beam End Force Summary The signs of the forces at end B of each beam have been reversed. For example: this means that the Min Fx entry gives the largest tension value for an beam. Axi al Shear Torsion Bending Beam Node L/C Fx Fy Fz Mx My Mz (Mton) Max Fx
718
323
19:0.9M+1.6V
(Mton)
(Mton)
0.57
0.25
-0.00
-
-
-
(MTon m)
(MTon m)
(MTon m)
0.00
0.00
0.00
Min Fx
719
324
8:1.2M+1.6V
-0.40
0.26
-0.00
0.00
0.00
0.00
Max Fy
347
159
13:1.2M+1.6W
-0.04
0.55
0.00
-0.00
-0.00
0.66
Min Fy
720
326
9:1.2M+1.6V+0
0.19
-0.45
-0.00
-0.00
-0.00
0.61
Max Fz
71
39
8:1.2M+1.6V
0.10
0.22
0.00
0.00
0.00
0.00
Min Fz
68
36
8:1.2M+1.6V
0.09
0.30
-0.00
-0.00
0.00
0.28
Max Mx
346
158
19:0.9M+1.6V
-0.03
0.27
0.00
0.00
-0.00
0.44
Min Mx
347
159
9:1.2M+1.6V+0
-0.04
0.52
0.00
-0.00
-0.00
0.65
Max My
68
36
8:1.2M+1.6V
0.09
0.30
-0.00
-0.00
0.00
0.28
Min My
717
322
9:1.2M+1.6V+0
0.21
0.45
0.00
0.00
-0.00
0.60
Max Mz
347
159
13:1.2M+1.6W
-0.04
0.55
0.00
-0.00
-0.00
0.66
Print Time/Date: 13/02/2013 08:02
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Chd
11/02/13 Date/Time
12-Feb-2013 18:49
Beam End Force Summary Cont... Beam Min Mz
71
Print Time/Date: 13/02/2013 08:02
Node 40
L/C 19:0.9M+1.6V
Axi al Fx
Fy
Fz
Torsion Mx
(Mton)
(Mton)
(Mton)
(MTon m)
(MTon m)
(MTon m)
0.00
0.00
-0.24
-0.05
Shear
0.13
0.00
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-
Bending My
Mz -
-
Print Run 5 of 5
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Job No
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Date
File
MercadoAltepexi.std
Chd
11/02/13 Date/Time
12-Feb-2013 18:49
702
703
704
12
705
13
706
14
15
16 Y X Z
Load 10
Columnas
Print Time/Date: 13/02/2013 08:19
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rrm
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MercadoAltepexi.std
11/02/13 Date/Time
Chd
12-Feb-2013 18:49
6.82 Mton
7.62 Mton 7.46 Mton 8.06 Mton
6.82 Mton 8.26 Mton
7.72 Mton
7.62 Mton 8.70 Mton
7.46 Mton
6.78 Mton
8.06 Mton 8.36 Mton
8.26 Mton 7.72 Mton
7.42 Mton
8.70 Mton 6.78 Mton 8.36 Mton
Y
Load 8 : Axi al For ce Force - Mton
X Z
7.42 Mton
Whole Structure Fx 6.1183Mton:1m 8 1.2M+1.6V
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MercadoAltepexi.std
11/02/13 Date/Time
Chd
12-Feb-2013 18:49
Max: 2.67 Mton
Max: 3.00 Mton
Max: 3.17 Mton Max: -2.67 Mton Max: 3.06 Mton Max: -3.00 Mton Max: 2.64 Mton Max: -3.17 Mton
Max: -3.06 Mton
Max: -2.64 Mton Y
Load 8 : Shear Y Force - Mton
X Z
Whole Structure Fy 0.917745Mton:1m 8 1.2M+1.6V
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MercadoAltepexi.std
11/02/13 Date/Time
Chd
12-Feb-2013 18:49
Max: -0.08 MTon-m Max: 0.02 MTon-m Max: -0.05 MTon-m
Max: -0.08 MTon-m Max: 0.02 MTon-m Max: 0.05 MTon-m
Max: -0.05 MTon-m
Max: 0.06 MTon-m
Max: 0.05 MTon-m
Y
Load 8 : Bending Y Moment - MTon-m
X Z
Max: 0.06 MTon-m
Whole Structure My 7.13801MTon-m:1m 8 1.2M+1.6V
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MercadoAltepexi.std
11/02/13 Date/Time
Chd
12-Feb-2013 18:49
Max: -15.06 MTon-m
Max: -16.91 MTon-m
Max: 15.06 MTon-m
Max: -17.85 MTon-m
Max: 16.91 MTon-m
Max: -17.23 MTon-m
Max: 17.85 MTon-m
Max: -14.87 MTon-m
Max: 17.23 MTon-m
Y X Z
Max: 14.87 MTon-m
Load 8 : Bending Z Moment - MTon-m
Whole Structure Mz 5.82255MTon-m:1m 8 1.2M+1.6V
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MercadoAltepexi.std
11/02/13 Date/Time
Chd
12-Feb-2013 18:49
Max: 1e+003 kg/cm2 Max: -991.8 kg/cm2
Max: 1e+003 kg/cm2 Max: -1e+003 kg/cm2
Max: 1e+003 kg/cm2 Max: -1e+003 kg/cm2
Max: 1e+003 kg/cm2 Max: -991.8 kg/cm2
Max: 1e+003 kg/cm2 Max: -1e+003 kg/cm2
Max: 1e+003 kg/cm2 Max: -1e+003 kg/cm2
Max: 1e+003 kg/cm2 Max: -1e+003 kg/cm2
Max: 1e+003 kg/cm2 Max: -978.1 kg/cm2
Max: 1e+003 kg/cm2 Max: -1e+003 kg/cm2 Y X Z
Max: 1e+003 kg/cm2 Max: -978.1 kg/cm2
Load 8 : Beam Stress Stress - kg/cm2
Whole Structure Beam Stress 5e+007mm:m 8 1.2M+1.6V
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Chd
11/02/13 Date/Time
12-Feb-2013 18:49
Max: 26.4 mm
Max: 29.6 mm
Max: 31.3 mm
Max: 26.4 mm
Max: 30.2 mm
Max: 29.6 mm
Max: 26.1 mm
Max: 31.3 mm
Max: 30.2 mm
Max: 26.1 mm
Y
Load 8 : Displacement Displacement - mm
X Z
Whole Structure Displacements 30mm:1m 8 1.2M+1.6V
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11/02/13 Date/Time
Chd
12-Feb-2013 18:49
Max: 5.18 Mton Max: -2.81 Mton
Max: 5.31 Mton Max: -2.70 Mton
Max: 5.39 Mton Max: -2.65 Mton
Max: 3.82 Mton Max: -5.17 Mton
Max: 5.34 Mton Max: -2.69 Mton
Max: 3.83 Mton Max: -5.32 Mton
Max: 5.16 Mton Max: -2.82 Mton
Max: 3.82 Mton Max: -5.39 Mton
Max: 3.82 Mton Max: -5.34 Mton
Max: 3.82 Mton Max: -5.16 Mton
Y
Load 0 : Shear Y Force - Mton
X Z
Whole Structure Fy 2.03943Mton:1m 0 Envelope
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11/02/13 Date/Time
Chd
12-Feb-2013 18:49
Max: -0.68 Mton Max: 0.65 Mton
Max: -0.81 Mton Max: 0.80 Mton
Max: -0.81 Mton
Max: -0.68 Mton
Max: 0.81 Mton
Max: 0.65 Mton
Max: -0.80 Mton
Max: -0.81 Mton
Max: 0.81 Mton
Max: 0.80 Mton
Max: -0.55 Mton Max: 0.59 Mton
Max: -0.81 Mton Max: 0.81 Mton
Max: -0.80 Mton Max: 0.81 Mton
Max: -0.55 Mton Max: 0.59 Mton
Y
Load 0 : Shear Z Force - Mton
X Z
Whole Structure Fz 0.305919Mton:1m 0 Envelope
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11/02/13 Date/Time
Chd
12-Feb-2013 18:49
Max: 2.50 MTon-m Max: -2.58 MTon-m
Max: 2.72 MTon-m Max: -2.73 MTon-m
Max: 2.77 MTon-m Max: -2.77 MTon-m
Max: 2.50 MTon-m Max: -2.58 MTon-m
Max: 2.75 MTon-m Max: -2.72 MTon-m
Max: 2.72 MTon-m Max: -2.73 MTon-m
Max: 2.28 MTon-m Max: -2.15 MTon-m
Max: 2.77 MTon-m Max: -2.77 MTon-m
Max: 2.75 MTon-m Max: -2.72 MTon-m Y X Z
Max: 2.28 MTon-m Max: -2.15 MTon-m
Load 0 : Bending Y Moment - MTon-m
Whole Structure My 1.52957MTon-m:1m 0 Envelope
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11/02/13 Date/Time
Chd
12-Feb-2013 18:49
Max: 15.86 MTon-m Max: -29.17 MTon-m
Max: 15.25 MTon-m Max: -29.96 MTon-m
Max: 14.96 MTon-m Max: -30.36 MTon-m
Max: 29.17 MTon-m Max: -21.56 MTon-m
Max: 15.16 MTon-m Max: -30.10 MTon-m
Max: 29.97 MTon-m Max: -21.57 MTon-m
Max: 30.36 MTon-m Max: -21.56 MTon-m
Max: 15.91 MTon-m Max: -29.10 MTon-m
Max: 30.10 MTon-m Max: -21.56 MTon-m Y X Z
Max: 29.09 MTon-m Max: -21.56 MTon-m
Load 0 : Bending Z Moment - MTon-m
Whole Structure Mz 8.15773MTon-m:1m 0 Envelope
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11/02/13 Date/Time
Chd
12-Feb-2013 18:49
Max: 19.3 mm
Max: 21.6 mm
Max: 22.7 mm
Max: 19.3 mm
Max: 22.0 mm
Max: 21.6 mm
Max: 19.0 mm
Max: 22.7 mm
Max: 22.0 mm
Max: 19.0 mm
Y
Load 7 : Displacement Displacement - mm
X Z
Whole Structure Displacements 30mm:1m 7 SERVICIO
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11/02/13 Date/Time
Chd
12-Feb-2013 18:49
Max: 16.9 mm
Max: 19.1 mm
Max: 20.1 mm
Max: 16.9 mm
Max: 19.4 mm
Max: 19.1 mm
Max: 16.7 mm
Max: 20.1 mm
Max: 19.4 mm
Max: 16.7 mm
Y
Load 10 : Displacement Displacement - mm
X Z
Whole Structure Displacements 30mm:1m 10 1.2M+1.6V+0.8WZ
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Chd
11/02/13 Date/Time
12-Feb-2013 18:49
Max: 1.5 mm
Max: 1.7 mm
Max: 2.0 mm
Max: 1.5 mm
Max: 1.8 mm
Max: 1.7 mm
Max: 1.5 mm
Max: 2.0 mm
Max: 1.8 mm
Max: 1.5 mm
Y
Load 12 : Displacement Displacement - mm
X Z
Whole Structure Displacements 30mm:1m 12 1.2M+0.5V+1.6WZ
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11/02/13 Date/Time
Chd
12-Feb-2013 18:49
Max: 32.6 mm
Max: 33.9 mm
Max: 34.7 mm
Max: 7.6 mm
Max: 34.2 mm
Max: 6.5 mm
Max: 32.4 mm
Max: 6.3 mm
Max: 6.5 mm
Max: 7.4 mm
Y
Load 16 : Displacement Displacement - mm
X Z
Whole Structure Displacements 30mm:1m 16 1.2M+SZ
Print Time/Date: 13/02/2013 08:19
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11/02/13 Date/Time
Chd
12-Feb-2013 18:49
Max: 36.9 mm
Max: 35.5 mm
Max: 32.8 mm
Max: 36.4 mm
Max: 36.6 mm
Max: 35.8 mm
Max: 36.7 mm
Max: 33.2 mm
Max: 36.8 mm
Max: 36.3 mm
Y
Load 19 : Displacement Displacement - mm
X Z
Whole Structure Displacements 30mm:1m 19 0.9M+1.6VX
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Chd
11/02/13 Date/Time
12-Feb-2013 18:49
Max: 27.9 mm
Max: 26.8 mm
Max: 26.3 mm
Max: 47.8 mm
Max: 26.7 mm
Max: 48.9 mm
Max: 28.0 mm
Max: 49.4 mm
Max: 49.0 mm
Max: 47.7 mm
Y
Load 24 : Displacement Displacement - mm
X Z
Whole Structure Displacements 30mm:1m 24 0.9M-SX
Beam End Displacement Summary Displacements shown in italic indicate the presence of an offset Beam Node L/C X (mm)
Y
Z
(mm)
Resultant
(mm)
(mm)
Max X
718
324
21:0.9M+SX
45.8
-0.1
2.8
45.9
Min X
72
41
17:1.2M-SX
-45.9
-3.3
-2.8
46.1
Max Y
345
158
20:0.9M+1.6V
-0.1
34.0
0.1
34.0
Min Y
346
159
9:1.2M+1.6V+0
0.3
-137.5
1.5
137.5
Max Z
347
160
21:0.9M+SX
37.9
-31.5
3.0
49.4
25:0.9M-SZ
-22.3
-8.5
-5.7
24.5
0.3
-137.5
1.5
137.5
Min Z
71
40
Max Rst
346
159
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9:1.2M+1.6V+0
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11/02/13 Date/Time
Chd
12-Feb-2013 18:49
Beam End Forces Sign convention is as the action of the joint on the beam. Axi al Shear Beam Node L/C Fx Fy Fz (Mton) 67
35
7:SERVICIO 8:1.2M+1.6V
36
-
(MTon m)
(MTon m)
(MTon m)
0.00
-0.00
0.00
0.00
-0.00
0.00
0.00
-0.00
0.00
0.00
-0.00
-0.00
-0.00
0.00
0.00
-0.00
12:1.2M+0.5V+
0.00
0.00
-0.00
0.00
0.00
0.00
13:1.2M+1.6W
-0.00
-0.00
-0.00
-0.00
0.00
-0.00
14:1.2M+1.6W
0.00
-0.00
-0.00
0.00
0.00
0.00
-0.00
-0.00
0.00
-0.00
0.00
-0.00
18:1.2M-SZ
-0.00
-0.00
-0.00
-0.00
0.00
-0.00
19:0.9M+1.6V
-0.00
-0.00
-0.00
-0.00
0.00
-0.00
20:0.9M+1.6V
0.00
-0.00
-0.00
0.00
0.00
0.00
21:0.9M+SX
0.00
0.00
-0.00
0.00
-0.00
-0.00
25:0.9M-SZ
-0.00
-0.00
-0.00
-0.00
0.00
-0.00
7:SERVICIO
-0.00
0.09
0.00
-0.00
0.00
-0.09
8:1.2M+1.6V
-0.00
0.13
0.00
-0.00
0.00
-0.13
9:1.2M+1.6V+
0.00
0.08
0.00
-0.00
0.00
-0.08
12:1.2M+0.5V+
-0.00
-0.03
0.00
-0.00
0.00
0.03
13:1.2M+1.6W
0.00
-0.04
0.00
0.00
0.00
0.04
14:1.2M+1.6W
-0.00
-0.06
0.00
-0.00
0.00
0.06
0.00
0.05
-0.00
0.00
-0.00
-0.05
18:1.2M-SZ
0.00
0.05
0.00
0.00
-0.00
-0.05
19:0.9M+1.6V
0.00
-0.05
0.00
0.00
0.00
0.05
20:0.9M+1.6V
-0.00
-0.07
0.00
-0.00
0.00
0.07
21:0.9M+SX
-0.00
0.04
0.00
-0.00
0.00
-0.04
25:0.9M-SZ
0.00
0.04
0.00
0.00
-0.00
-0.04
7:SERVICIO
0.07
0.21
-0.00
-0.00
0.00
0.20
8:1.2M+1.6V
0.09
0.30
-0.00
-0.00
0.00
0.28
9:1.2M+1.6V+
0.05
0.18
-0.00
-0.00
0.00
0.12
12:1.2M+0.5V+
-0.03
-0.07
0.00
0.00
-0.00
-0.07
13:1.2M+1.6W
-0.04
-0.10
-0.00
-0.00
0.00
-0.21
14:1.2M+1.6W
-0.05
-0.13
0.00
0.00
-0.00
-0.12
17:1.2M-SX
0.04
0.12
-0.00
-0.00
0.00
0.12
18:1.2M-SZ
0.04
0.12
-0.00
-0.00
0.00
0.12
19:0.9M+1.6V
-0.05
-0.13
-0.00
-0.00
0.00
-0.24
20:0.9M+1.6V
-0.06
-0.16
0.00
0.00
-0.00
-0.15
0.03
0.09
-0.00
-0.00
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0.00
-0.00
0.00
-0.00
21:0.9M+SX
0.00
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-0.00
-0.00
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25:0.9M-SZ
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REYNOSO MIRANDA INGENIEROS S.A. de C.V. Independencia Oriente 323-3 (238) 38 46585
Centro
C. P. 75700
Tehuacán, Puebla., México
[email protected]
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DISEÑO DE COLUMNA A FLEXOCOMPRESIÓN, COLUMNA MERCADO ALTEPEXI Propiedades geométricas de la sección cajón/HSS bf 35.00 cm b1 30.00 cm d 50.00 cm 0.90 cm tf tw 0.90 cm 2 fy 2530 kg/cm E 2.04E+06 kg/cm2 d1 49.10 cm hw 48.20 cm hw/tw 53.56 A w
149.76 117.56
2
cm kg/m
Ix rx Sx Iz rz Sz rx/rz
54771.54 19.12 2190.86 38276.86 15.99 2187.25 1.20
z
4
cm cm 3 cm 4 cm cm 3 cm cm
tw d
dp
d1 hw
x
tf
J dp bp Z x Zz
61571.44 34.62 27.45 2592.11 2426.40
4
cm cm cm cm3 cm3
b1 bp bf
Mr x Mp x z
Mpz
55.43 65.58 . 61.39
Tm-m kg-cm kg-cm
=0.9
flexión compresión
COLUMNA SUPERIOR L k kL/rx kL/rz Lp Lr
5.00 2.00 52.29 62.55 19.51 35.10
m
c
Fcr
0.70 2059.46
=0.85
FLEXOCOMPRESION
m m
Pn Mn x Mnz
262.16 59.02 55.25
Pu Mu x Muz
6.34 35.00 2.70
Tm Tm-m Tm-m
Pu/ Pn Mux/ Mn x Muz/ Mnz
0.024 0.593 0.049
Vu x Vuz
38.12 1.52
Tm Tm
Vn x Vnz
118.53 86.07
Tm Tm-m Tm-m
EQ.
0.654
OK
Revisión de esfuerzos combinados ok 1639.88 ux ok -1555.21 ok 165.78 uz ok -81.11
Tm Tm
ok ok
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DISEÑO DE COLUMNA A FLEXOCOMPRESIÓN, COLUMNA MERCADO ALTEPEXI Propiedades geométricas de la sección cajón/HSS bf 40.60 cm b1 39.00 cm d 40.60 cm 0.90 cm tf tw 0.90 cm 2 fy 2530 kg/cm E 2.04E+06 kg/cm2 d1 39.70 cm hw 38.80 cm hw/tw 43.11 A w
142.92 112.19
2
cm kg/m
Ix rx Sx Iz rz Sz rx/rz
37561.76 16.21 1850.33 36599.89 16.00 1802.95 1.01
z
4
cm cm 3 cm 4 cm cm 3 cm cm
tw d
dp
d1 hw
x
tf
J dp bp Z x Zz
56255.83 29.78 29.44 2128.09 2103.64
4
cm cm cm cm3 cm3
b1 bp bf
Mr x Mp x z
Mpz
46.81 53.84 . 53.22
Tm-m kg-cm kg-cm
=0.9
flexión compresión
SECCIÓN TIPO HSS DE 406X9 MM L k kL/rx kL/rz Lp Lr
5.00 2.00 61.68 62.49 22.22 38.84
m
c
Fcr
0.70 2060.28
=0.85
FLEXOCOMPRESION
m m
Pn Mn x Mnz
250.29 48.46 47.90
Pu Mu x Muz
6.34 35.00 2.70
Tm Tm-m Tm-m
Pu/ Pn Mux/ Mn x Muz/ Mnz
0.025 0.722 0.056
Vu x Vuz
38.12 1.52
Tm Tm
Vn x Vnz
95.42 99.84
Tm Tm-m Tm-m
EQ.
0.791
OK
Revisión de esfuerzos combinados ok 1935.91 ux ok -1847.19 ok 194.12 uz ok -105.39
Tm Tm
ok ok
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REVISIÓN-DISEÑO DE ZAPATA DE LINDERO MERCADO ALTEPEXI
Y d
P My N.T.N.
h´
b1
Mx c
b
b2
a1
a
B
X
Df
a2
h r
A
CARGAS SERVICIO 6.34 Tm Ps = 3.18 Tm Vx = Mx = 0.01 Tm-m 6.76 Tm Vy = My = 17.94 Tm-m 2.83 m ex= 0.00 m ey=
DATOS GEOMÉTRICOS 2.50 m A= 2.00 m B= 0.80 m a= 0.80 m b= 0.50 m h= 1.80 m Df = 0.10 m h´= 0.00 m a1 = b1 = 0.60 m 1.70 m a2 = b2 = 0.60 m
DATOS
Recubrimiento r = Suelo qa = Relleno s = Fac. de carga Fc = Acero fy = Concreto f'c =
ESTABILIDAD Y ESFUERZOS EN EL SUELO Pesos de la zapata y relleno
zapata = A x B x h x 2.40 Tm/m3 = dado = (a x b) ( Df - h + h´) x 2.40 Tm/m 3 = relleno = [( A x B ) - ( a x b ) ] ( Df - h ) s = Peso de patín + dado + relleno Carga axial de servicio Ps= Carga total de servicio sobre suelo
= = =
PT =
6.00 Tm 2.15 Tm 9.07 Tm 17.22 Tm 6.34 Tm 23.56 Tm
4 cm 15.0 Tm/m2 1.60 Tm/m3 1.4 4200 kg/cm2 250 kg/cm2
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Momentos respecto al punto "c" F zapata = 6.00 Tm dado = 2.15 Tm relleno = 9.07 Tm P = 6.34 Tm V x = 3.18 Tm My =
X = MTY /PT = e x = A/2-X =
MX = PT * e X =
Mx = PT x e Y =
x x x x x
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d 1.250 m 2.100 m 1.125 m 2.100 m 1.900 m
2.53 m 1.28 m 30.07 Tm-m
Momentos respecto al punto "d" F zapata = 6.00 Tm dado = 2.15 Tm relleno = 9.07 Tm P = 6.34 Tm V Y = 6.76 Tm M X =
Y = MTX /PT = ey = B/2-Y =
x x x x x
Centro
= = = = = =
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M 7.5 Tm-m 4.5 Tm-m 10.2 Tm-m 13.3 Tm-m 6.0 Tm-m 17.9 Tm-m MTY = 59.5 Tm-m
Momento resistente MRY = 35.53 Tm-m Momento de volteo MVY = 23.98 Tm-m
Distancia tomada a partir del punto c donde actúa la resultante Excentricidad respecto a A/2 donde actúa la resultante de fuerzas
d 1.000 m 1.000 m 1.000 m 1.000 m 1.900 m
= = = = = =
M 6.0 Tm-m 2.2 Tm-m 82.2 Tm-m 6.3 Tm-m 12.8 Tm-m 0.0 Tm-m MTX = 109.6 Tm-m
Momento resistente MRX = 96.73 Tm-m Momento de volteo MVX = 12.85 Tm-m
4.65 m 3.652 m 86.03 Tm-m FACTORES DE SEGURIDAD AL VOLTEO < 1.5 FSvx = MRY / MVY = 1.48 FSvy = Mey / Mvy = >1.5 7.53
e x = e Y =
ESFUERZOS DE CONTACTO EN EL SUELO
1.276 m 3.652 m
OK OK
> A/6 =0.417m. Hay tensiones en este sentido > B/6 =0.333m. Hay tensiones en este sentido
Propiedades de la zapata
Área Inercia con respecto al eje X Módulo de sección con respecto a X Inercia con respecto al eje Y Módulo de sección con respecto a Y
AR = A x B = I X = AB3 /12 = S X = AB2 /6 = Iy= BA3 /12 = Sy= BA2 /6 =
5.00 m2 1.67 m4 1.67 m3 2.60 m4 2.08 m3
q prom.= 13.02 Tm/m2
Esfuerzos en esquinas (+ comp. -tens.) X1 = 19.1 Tm/m2 X2 = -9.7 Tm/m2 56.3 Tm/m2 y1 = y2 = -46.9 Tm/m2
<
Distancias en las que la zapata está en compresión xA0 = 1.66 m yB0 = 1.09 m
qa = 15.00 Tm/m2
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Centro
Tel./Fax (238) 38 46585
C. P. 75700
[email protected]
Distribución de esfuerzos en X 25
80
20
60
2 m / m T (
10 5 0 -5
0
0.5
1
1.5
[email protected]
Distribución de esfuerzos en Y
15
2 m / m T (
Tehuacán, Puebla., México
2
2.5
40 20 0 -20
3
0
0.5
1
1.5
2
2.5
-40
-10 -15
-60
A (m)
B (m)
Nota: Esfuerzos positivos son en compresión, negativos en tensión.
CONSTANTES DEL MATERIAL min
f 'c
0.7
fy
min
=
0.00264
max
0.85f 'c 4800 0.75 fy 6000 fy
w = ( Df - h ) x s x 1.0 m w = h x 2.40 x 1.0 m peso total wt =
2.08 Tm/m 1.20 Tm/m 3.28 Tm/m
b= h= d = h-r =
Revisando cortante unidireccional (tensión diagonal) a paño del pedestal con… Vc 51.81 Tm > Vu = 23.18 Tm/m/m Por flexión, Proponiendo
Mu = = var. # 5
19.70 Tm-m/m y se requiere una cuantía 12.86 cm2/m O.K. 0.0028 = @ 15 cm (paralelas a X)
Revisando cortante unidireccional (tensión diagonal) a paño del pedestal con… Vc 51.81 Tm > Vu = 8.18 Tm/m/m
Proponiendo
Mu = = var. # 5
En la parrilla superior se proveerán
O.K.
2.45 Tm-m/m y se requiere una cuantía 12.12 cm2/m 0.0026 = O.K. @ 16 cm (paralelas a Y) 7 var. #5 11 var. #5
100 cm 50 cm 46 cm
0.01786
l/h =3.4 zapata flexible Peralte para diseño por resistencia
O.K.
REVISIÓN DE RESISTENCIA EN SENTIDO Y (ancho unitario de 1.00 m)
Por flexión,
=
= 0.9 para flexión = 0.85 para cortante
REVISIÓN DE RESISTENCIA EN SENTIDO X (ancho unitario de 1.00 m)
Peso de relleno Peso de zapata
max
paralelas a X paralelas a Y
f 'c 1 0.90fy
1
2 0.85bd f 'c 2Mu
