Memoria calculo electrico

Cálculo eléctrico: 1.- POTENCIAS:

Calcularemos la potencia real de un tramo sumando la potencia instalada de los receptores que alimenta, y aplicando la simultaneidad adecuada y los coeficientes impuestos por el REBT. Entre estos últimos cabe destacar: •

•

Factor de 1’8 a aplicar en tramos que alimentan a puntos de luz con lámparas o tubos de descarga. (Instrucción ITC-BT-09, apartado 3 e Instrucción ITC-BT 44, apartado 3.1del REBT). Factor de 1’25 a aplicar en tramos que alimentan a uno o varios motores, y que afecta a la potencia del mayor de ellos. (Instrucción ITC-BT-47, apartado. 3 del REBT). Se tendrá en cuenta: -Que las potencias indicadas son posteriores al cálculo del factor de rendimiento, siendo la potencia nominal la expresada para cada motor. -Que el factor de potencia para las luminarias suministradas p–or el fabricante es 1.

La potencia total requerida por equipos y luminaria es la siguiente, sabiendo que para locales comerciales el factor de simultaneidad es 1: Alumbrado - 21 Uds. Ornalux YV418 × 112 W c.u................................2.352,00 w - 3 Uds. Mazda OLYMPIA 170 FH × 66 W c.u..............198,00 w - 2 Uds. ORNALUX YV236 × 90 W c.u.........................180,00 w - 12 Uds. ORNALUX ORNALUX YV118 YV118 × 28 W c.u.............. c.u.......... ........ ........336,00 ....336,00 w Total........................................................................... 3066,00 w 

Fuerza - Toma Oficina......................................................................2.300,00 w - 2 Uds. Toma TPV × 2.300,00W c.u...................................4.600,00 w - Toma maquina tabaco.......................................................2.300,00 w - Aire acondicionado.........................................................14.117,65 w - Toma corriente equipo.......................................................5.750,00 w - Ascensor..........................................................................11.764,71 w - Nevera...............................................................................1.176,47 w - Congelador........................................................................1.176,47 w - Puerta automática..............................................................1.176,47 w - 3 Uds. Secadora × 2.588,24W c.u....................................7.764,71 w

Total...................................................................................52.126,47 52.126,47 w 

Potencia Total usada.......................................................55.192,47w  usada.......................................................55.192,47w 

Potencia instalada: Consideramos la potencia instalada como la suma de l os consumos de todos los receptores de la instalación. En este caso, y según desglose detallado, asciende a 55,19 kW. Potencia de cálculo: Se trata de la máxima carga prevista para la que se dimensionan los conductores, y se obtiene aplicando los factores indicados por  el REBT, así como la simultaneidad o reserva estimada para cada caso. Para la instalación objeto de proyecto, resulta una potencia de cálculo de 61,00 kW:

•

Luminarias --> Pc= 3066x1,8= 5518,8w

•

Toma oficina--> Pc=2300w

•

2 Tomas TPV--> Pc=4600w

•

Toma maquina tabaco--> Pc=2300w

•

Aire acondicionado--> Pc=14117,65x1,25=17647,06w

•

Toma corriente de equipo--> Pc=5750w

•

Ascensor--> Pc=11764,71x1,25=1 Pc=11764,71x1,25=14705,89w 4705,89w

•

Linea refrigaradores--> Pc=2.647x1,25=3308,75w

•

Puerta automatica-->Pc=1176,47x automatica-->Pc=1176,47x1,25=1470,59w 1,25=1470,59w

•

Secadoras-->Pc=7764,71x1,25=8412,89w

Total= 61Kw

Potencia a contratar : Se elige la potencia normalizada por la compañía suministradora superior y más próxima a la potencia de cálculo. Dadas estas condiciones, seleccionamos una potencia a contratar de 61,00 kW. 2.- INTENSIDADES:

Se determinan las intensidades por medio de las expresiones de distribución monofásica y trifásica: Distribución monofásica:  P   I 

=

V   Cos ϕ  ⋅

Siendo:

V P I

= = = ϕ  =

Cos

2621

Línea alumbrado 1:  I  =

Linea alumbrado 2:

 I 

=

Línea Panadería:

Toma corriente:

 I 

=

 I 

=

Linea frigoríficos:

 I 

2300

 I 

=

2941 230

Linea secadores:

1471 230

 I 

=

=

=

230

 I 

=

=

554 230

9,50  A

=

2,41A

10A

230

Linea maquina tabaco:

Línea puerta:

 I 

5750

=

=

230

=

230

11,39  A

2.185,20

 I  =

2300

=

230

Linea alumbrado sotano:

Línea Oficina:

Tensión (V) Potencia (W) Inte In tens nsid idad ad de corr corrie ient nte e (A (A)) Factor de potencia =1

25,00A

10A

=

=

12,79A

2300 230

=

10A

7,10A

8.412 230

=

40,64A

Distribución trifásica:

 P   I 

=

3 ⋅ V   ⋅ Cos ϕ 

Siendo: V = Tens ensión ión entre ntre fas fases. es. Cos ϕ =0,90

Linea aire acondicionado: acondicionado:

Linea ascensor:  I  = 2

 I 

17.647 =

2

3 ⋅ V  ⋅ Cos Cos ϕ 

14.706 3 ⋅ V  ⋅ Cos ϕ 

=

=

28,30A

23,58A

3.-SECCIONES:

Para determinar la sección de los cables partimos de la intensidad que recorre cada línea y caída de tensión prevista, usando la ley UNE 20-460-94/5-523 se puede hallar la sección adecuada, en función del método de instalación, temperatura ambiente y temperatura de funcionamiento funcionamiento continuo. A. Criterio de la intensidad máxima admisible o de calentamiento. B. Criterio de la caída de tensión. Adoptaremos la sección nominal más desfavorable tomando como valores mínimos 1,50 mm² para alumbrado y 2,50 mm² para fuerza. Acometida: Cable unipolar de Cu, aislamiento de polietileno reticulado, a una tensión de 0,6/1 kV voltios, dispuestos según tabla 52-N1 (bajo tubo, temperatura 25º) de la norma UNE 20460/5-523, distribuidos en 3F+N, bajo una tensión de línea de 400 voltios. Temperatura de funcionamiento de 90º, máxima para polietileno reticulado, por ello conductividad de 45,563 Ohmnios x mm²/m. La sección mínima para la instalación subterránea subterránea es de 6 mm² para cables de cobre y 16 para cables de aluminio según ITC-BT-07. Se considera un factor corrector de 0,8 para aplicarlo a la intensidad máxima admisible de la sección de cable elegido, debido a que está enterrado bajo tubo. Para elegir sección se toma la siguiente tabla de referencia:

A.

Criterio de calentamiento: calentamiento:

La intensidad que recorre el cable es de:

 I 

61000 =

2

3 ⋅ 400 400 ⋅ 0,9

=

97.83A

Buscando en la columna 3 de la tabla 52-N1 por una sección que me aguante ese amperaje obtengo que debo de utilizar una sección de 16 mm², que soporta una máxima admisible de 125Ax0,8=100 A.

Se contrastará en el punto B con el método de la caída de tensión para ver cual es más desfavorable.

B. Criterio de la caída de tensión: Sabiendo que la línea es trifásica uso la formula de la caída de tensión: e

=

 P  ×  L σ  × S  × U 

e: caída de tensión máxima admisible en voltios. Para el caso de una acometida individual es de 1% de la tensión nominal de línea, por lo tanto 4 voltios. P: potencia calculada. L: longitud del tramo de cable. S: sección del cable. U: tensión nominal, en este caso 400V por ser trifásico. σ   : conductividad del conductor a la máxima temperatura que pueda resistir el aislante del cable, en este caso por ser polietileno reticulado será será de un valor de 44 m/ Ω mm² a la temperatura de 90º. S 

=

61000

×

52 ,4

44 × 4 × 400

=

45 ,4mm²

Tomamos como sección más aproximada 50 mm², que soporta un tensión máxima de 230x0,8= 184A, 184A, soportando la tensión Para saber la temperatura de servicio permanente permanente a la que trabaja el cable eligiendo esta sección usamos la siguiente formula: T = T0 + (Tmáx - T0) * ( I/ I máx)2 Donde: T temperatura real estimada en el conductor Tmáx temperatura máxima admisible para el conductor según su tipo de aislamiento. T0 temperatura ambiente del conductor. I intensidad prevista para el conductor. I máx. Intensidad máxima admisible para el conductor según el tipo de instalación.

T  = 25 + (90 − 25 ) × (97 ,83

/ 184 ) 2

=

43 ,37 º

Una temperatura aceptable para el paso de potencia pedida y que no se acerca al máximo aguantado para polietileno reticulado. Miramos si se puede elegir una sección menor, en este caso 35 mm²: e

=

61000

×

52 ,4

44 × 35 × 400

=

5.2V  

Como la caída de tensión es mayor de 4V (1% de la tensión nominal) se descarta. Se escoge 50 mm² para conseguir limitar la caída de tensión. La caída de tensión en el tramo de la acometida sería: e

=

61000

×

52 ,4

44 × 50 × 400

=

3,51V  

Menor que la caída máxima de 4V, siendo correcto. Derivación Individual: Cable unipolar de Cu, aislamiento de polietileno reticulado, a una tensión de 0,6/1 kV voltios, dispuestos según tabla 52-N1 (bajo tubo) de la norma UNE 20460/5-523, distribuidos en 3F+N+P, bajo una tensión de línea de 400 voltios. Temperatura de funcionamiento de 90º, máxima para polietileno reticulado, por ello conductividad de 45,563 Ohmnios x mm²/m. La sección mínima para la instalación subterránea es de 6 mm² para cables de cobre según ITC-BT-07. Se considera un factor corrector de 0,8 para aplicarlo a la intensidad máxima admisible de la sección de cable elegido, debido a que está enterrado bajo tubo.

A. Criterio de calentamiento: calentamiento:

La intensidad que recorre el cable es de:

 I 

61000 =

2

3 ⋅ 400 400 ⋅ 0,9

=

97.83A

Buscando en la columna 3 de la tabla 52-N1 por una sección que me aguante ese amperaje obtengo que debo de utilizar una sección de 16 mm², que soporta una máxima admisible de 125Ax0,8=100 A. Se contrastará en el punto B con el método de la caída de tensión para ver cual es más desfavorable. B. Criterio de la caída de tensión: Según el reglamento básico de baja tensión la máxima caída de tensión para este tipo de instalación es de 1,5% de la tensión nominal, lo que representa 6V de caída de tensión. Calculo la caída:

S 

=

61000

13,2

×

44 × 6 × 400

=

7,63mm²

Esta sección es menor que la mínima por lo que tenemos que elegir la siguiente en la escala, de 10 mm². Esta sección sin embargo sólo soporta 76,8A, teniendo que elegir por consiguiente lade 16mm². La temperatura de funcionamiento funcionamiento permanente será: T  = 25 + (90 − 25 ) × (97 ,83

/ 100 ) 2

=

86 ,16 º

Esta temperatura es tan elevada que se acerca prácticamente prácticamente a la máxima admisible que soporta el aislante que es de 90º, de esta forma es mejor elegir una sección un grado mayor, optando por la de 25 mm², que soporta una tensión máxima de 128A. Con esta sección la temperatura de trabajo sería: T 

=

25

+

(90

−

25 ) × (97 ,83 / 128 )

2

=

62 .96 º

Por eso se elige una sección de 25 mm² para la derivación individual. La caída de tensión en el tramo sería: e

=

61000

13,2

×

44 × 25 × 400

=

1,77V  

Menor de la caída de 6V máxima permisible, siendo correcto. Seguido al cálculo de las líneas de suministro se procede a  justificar los circuitos de interior de la instalación, teniendo en cuenta lo siguiente:

Línea de alumbrado 1: Cable multipolar de Cu, aislamiento de policloruro de vinilo, a una tensión de 0,6/1 kV voltios, dispuestos según [Ref 13] Cables uni o multipolares con o sin armadura sobre bandejas perforadas en horizontal o vertical: los agujeros ocupan más del 30% de su superficie. (tabla 52-B2 de la norma UNE 20460/5-523), distribuidos en F+N, bajo una tensión de línea de 230 voltios. La intensidad que recorre el cable es de 11,39A. 11,39A . Aplicamos criterios: A. Criterio de calentamiento: calentamiento: Buscando en la tabla Tabla 52-C9, col.1 para conductor de cobre se ve que una sección de 1,5mm² aguanta una intensidad máxima de 22A, siendo adecuado. B. Criterio de la caída de tensión:

S 

=

2 × P  × L σ  × e ×U 

=

2 × 2.620,80

×

27 ,49

48 ×10 ,35 × 230

=

1,29 mm²

Para cumplir la norma elegimos la sección de 1,5 mm² que es la mínima exigida para el circuito. La caída de tensión en el tramo sería: e

=

2 × 2621

×

27 ,49

48 ×1,5 × 230

=

8,7V  

Menor del 4,5% de caída exigible para tomas de puntos de luz, por lo que cumple la norma. Línea de alumbrado 2: Cable multipolar de Cu, aislamiento de policloruro de vinilo, a una tensión de 0,6/1 kV voltios, dispuestos según [Ref 13] Cables uni o multipolares con o sin armadura sobre bandejas perforadas en horizontal o vertical: los agujeros ocupan más del 30% de su superficie. (tabla 52-B2 de la norma UNE 20460/5-523), distribuidos en F+N, bajo una tensión de línea de 230 voltios. La intensidad que recorre el tramo es de 9,5A. A. Criterio de calentamiento: calentamiento: Buscando en la tabla Tabla 52-C9, col.1 para conductor de cobre se ve que una sección de 1,5mm² aguanta una intensidad máxima de 22A, siendo adecuado. B.

Criterio de la caída de tensión: S  =

2 × P  × L σ  × e ×U 

=

2 × 2185

×

33,34

48 ×10 ,35 × 230

=

1,28 mm²

Para cumplir la norma elegimos la sección de 1,5 mm² que es la mínima exigida para el circuito. La caída de tensión en el tramo sería:

e

=

2 × 2185

33 ,34

×

48 ×1,5 × 230

=

8,8V  

Menor del 4,5% de caída exigible para tomas de puntos de luz, por lo que cumple la norma. Linea alumbrado sotano: Cable unipolar de Cu, aislamiento de policloruro de vinilo, a una tensión de 450/750 voltios, dispuestos según [Ref 21] Cables uni o multiconductores multiconductores en huecos de obra de fábrica. 1,5De