Mathcad - Verificare Grinda Princip Pod Rulant
December 17, 2022 | Author: Anonymous | Category: N/A
Short Description
Download Mathcad - Verificare Grinda Princip Pod Rulant...
Description
Verificare grinda principala pod rulant
pag.: 1
1. VERIFICAREA STRUCTURII DE REZISTENTA A MACARALEI 1.1. Rezistente admisibile
·
Rezistente Rezisten te admisibil admisibile e pentru profile si table
Material S355 (OL52)
·
2
Grosimi (mm)
a < 16 mm
Eforturi Efort uri admisibi admisibile le N/mm Intinde re c ompre siune taie re
Gruparea P Tp (H)
240
210
138
P T (HZ)
270
240
156
P TE(HS)
297
260
170
Rezistente Rezisten te admisibil admisibile e suduri
Tipul e forturilor
Tipul c usa turii
a. b. Efort unitar de intindere transversal pe axa c. longitudinala a cusaturii
Eforturi unitare de compresiune transversal pe a xa long longiitudi tudinala nala a cusaturii
Coe fic ienti
-
1
2400 2700
Toa te tipurile
-
0.7
1700 1910
Gruparea de actiuni 2
PTp (H) daN/cm
2
PTE(HS) daN/cm
Intindere 2 = aN / c m ] [,d aN a
8, 8,8 8
Forfecare simpla af = 0.6 , a
8,8
2240
2844
8,8
2990
3790
8,8
5600
7100
4200
4800
6400 a
=
=
3740
1.71
C
Forfecare dubla ,8 a 0.8 af = 0.
Presiune pe gaura surub , a ag = 1.5
Presiune pe gaura material S355 (OL52)
1.2. Grinzi principale 1.2.1. 1.2.1.
HZ
-
Date caracteri carac teristi stice ce imbinare
P (0.2)
H
Cusaturi fara patrundere
Rezistente Rezisten te admi admisibile sibile pentru suruburi
Tip efort
S355
Control RX sau US 100% cusaturi speciale Idem cu mijloace obisnuite clasa de executie normala
Cusatura cap la cap cu patrundere Cusa tura in K cu pat rund ere Cusatura ½ Y cu resudare
Forfe c are
·
Tipul c ontrolului
CARACTERISTICI CARAC TERISTICI GEOMETRICE GRINZI PRINC PRINCIPALE IPALE
6400
a
=
=
1.35
4740
1
2400 2700
0. 0.8 875
21 2100 00 23 236 60
0,7
1700 1910
Verificare grinda principala pod rulant
pag.: 2
A - A h := 1500 mm
înălţime secţiune sec ţiune transversală
b := 700 mm mm
lăţime secţiune transversală
t wi := 8 mm
grosimea inimii incarcate
t wn := 6 mm
grosimea inimii neincarcate
t f := 10 mm
grosimea tălpilor 2
A x := 350 cm
aria secţiunii 4
I y := 11 1191 9179 796 6 cm
moment de inerţie după y
4
I z := 24 2482 8279 79.4 .4 cm
moment de inerţie după z
I yz := 0cm4
mom. de inertie centrifugala c entrifugala 4
I t := 595 59512 125. 5.3 3 cm
moment de inerţie la torsiune
8
6
I w := 2.24 2.242 2 10 cm
moment de inerţie la torsiune 3
W el.y := 15 1568 681. 1.5 5 cm 3
W pl.y := 1844 18445 5 cm
3
W pl.z := 87 8712 12.1 .1 cm iy :=
iz :=
1.
Iy Ax Iz Ax
modul de rezistenţă rezistenţă elastic modul de rezistenţă rezistenţă plastic modul de rezistenţă rezistenţă plastic
= 58 58.3 .353 535 5 cm
raza de giratie dupa axa y-y
26.6 .634 34 cm = 26
raza de giratie dupa axa z-z
- Deschiderea grinzii:
Lg := 28000mm (deschidere intre piciorul rigid si piciorul pendular)
- Deschiderea intre doua rezemari:
Lrez := 26200mm
- Sina c arucior:
drept unghi 40*60mmm
- Distanta dintre inimi:
di := 600mm
- Inaltimea sinei:
hsina := 40mm
Verificarea de rezistenta - Material S355J2+N
Verificare grinda principala pod rulant
pag.: 3
Eforturi in grinda principala:
·
Gruparea fundamentala: Sec Se c — 1
1 102 19 5 1 102 5 11 13 46 5 96 98
·
C min. Ipoteza max. — —— — 8 Nx min Ci 1 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8
Ci Ci 5 1 Ci 1 Ci 11 Ci 1 Ci 1 Ci 3 Ci 2 Ci 2 Ci 2 Ci 5 Ci 2 Ci 5
Nod
Nx [daN] — — (87) -10899,2
0 0 (87) (84) 0,100 (2) 0 (89) 1,800 (85) 0 (84) 0 (89) 0 (12) 7,150 (12) 0 (20) 0 (89) 0 (101) 0 (102)
Vy [daN] — 2454,2
Vz [daN] — 25786,5
Tx [daNm] — -4847,4
My [daNm] — -45698,1
Mz [daNm] — -1102,0
4763,3 6204,4 -20905,5 35,3 -23534,6 -8121,4 -8639,2 -244,1 -14258,8 -4350,7 11097,6 -5064,0 -5476,3 13858,9 10102,2 -15203,9 2234,0 -7689,0 -5006,6 -663,4 -36850,8 14637,9 15718,8 -1712,6 -10899,2 3030,3 30164,9 -9310,2 4658,1 -6038,0 -244,1 -14258,8 -20905,5 -23534,6 -4350,7 -5064,0 -7799,1 -2269,0 -36501,3 22476,9 8049,0 -6201,3 -10135,4 -237,4 993,9 9338,9 -221996,1 6500,5 -10135,4 -926,5 -17094,0 15388,9 -221996,1 6500,5 -10135,4 -226,7 -226,7 1075,1 9338,9 -221846,1 6534,1 38081,3 1139,1 1473,0 -23048,2 -3360,1 6972,5 -7699,4 -9202,4 -5631,2 7 7941,6 941,6 -542,4 -17706,1 -7827,8 8128,2 -3564,5 -5236,8 -15696,5 15958,6
Seism in cota de apropiere C1: Sec
— 2 2 102 1 102 1 102 98 7 5 1 20
·
— 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8
C min. max. —— Nx min max Vy min max Vz min max Tx min max My min max Mz min max
Ipoteza — Ci 9 Ci 8 Ci 9 Ci 8 Ci 9 Ci 6 Ci 9 Ci 6 Ci 5 Ci 2 Ci 9 Ci 4
Distanta Nod Nx Vy [m] [daN] [daN] — — — — 0 (86) -9999,0 -6626,1 0 (86) 2898,5 4205,4 0 (84) -7128,7 -8314,4 0 (87) 2480,9 8132,6 0 (84) -7128,7 -8314,4 1,800 (85) 2335,9 8050,1 0 (84) -7128,7 -8314,4 0 (102) 2181,5 4833,0 3,125 -7963,7 -717,8 0 (89) 1353,6 1819,2 1,800 (85) -9774,3 -3654,1 0,100 (1) 1924,3 -4389,6
Vz [daN] — -13864,0 23931,1 -14438,0 26546,9 -14438,0 30395,6 -14438,0 13084,5 -256,8 -6452,9 -7913,1 2816,4
Tx My Mz [daNm] [daNm] [daNm] — — — -11483,4 -41275,1 -7464,6 9310,5 17583,6 6668,8 -23423,4 -8450,4 -7048,5 5733,3 12510,0 7687,8 -23423,4 -8450,4 -7048,5 3170,3 8021,0 9058,3 -23423,4 -8450,4 -7048,5 23538,8 11291,6 10980,7 -14587,9 -82792,0 -3300,0 17238,6 27699,3 7003,0 -17997,2 -8395,1 -13574,7 7301,0 3153,5 11776,9
Seism in cota de moment maxim: Sec
— 2 1 2 1 2 1 96 98 9 5 1 20
·
Vy max min max Vz min max Tx min max My min min min max Mz min max
Distanta [m] — 0
— 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8
C min. Ipoteza max.
—— Nx min max Vy min max Vz min max Tx min max My min max Mz min max
— Ci 9 Ci 4 Ci 5 Ci 8 Ci 7 Ci 6 Ci 7 Ci 6 Ci 3 Ci 2 Ci 9 Ci 4
Distanta [m]
Vy [daN]
Vz [daN]
— — — — 0 (86) -11380,5 -6972,8 4197,0 8488,4 0 (87) 0 (86) -11250,5 -6984,1 0 (87) 4089,7 8553,7 0 (86) -11091,5 -6957,9 1,800 (85) 3803,9 8462,4 0 (101) -8856,4 -5259,5 0 (102) 3872,8 6037,4 3,950 (10) -98 -9879,8 79,8 -525,4 0 (89) 2793,7 2497,9 1,800 (85) -10352,5 -3268,4 0,100 (1) 3689,3 -3642,5
— -14384,8 25260,2 -14255,2 25320,3 -14398,2 29167,5 -12290,1 15491,7 -868,4 -9909,5 -9203,9 2171,7
Seism in cota de apropiere C2:
Nod
Nx [daN]
Tx [daNm]
My [daNm]
Mz [daNm]
— — — -11152,3 -41637,4 -9606,5 7540,0 15418,3 11278,7 -11088,6 -41257,1 -9390,1 7505,2 15334,9 11141,8 -12810,8 -41700,8 -9715,4 5169,7 9627,7 11458,1 -23636,2 -7995,4 -16875,2 27604,6 6799,5 13256,3 -16936,7 -112794,4 -8123,8 36694,2 11456,2 21848,7 -17470,5 -8488,5 -17240,4 5983,5 2215,6 14164,6
Verificare grinda principala pod rulant
Sec Se c — 2 2 2 1 5 1 96 98 7 9 4 1 20
— 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8
C min. max. —— Nx min max Vy min max Vz min max Tx min max My min min max Mz min max
Ipoteza — Ci 9 Ci 8 Ci 3 Ci 8 Ci 5 Ci 6 Ci 7 Ci 6 Ci 3 Ci 3 Ci 6 Ci 9 Ci 2
Distanta Nod Nx Vy [m] [daN] [daN] — — — — 0 (86) -8351,1 -6780,0 0 (86) 1494,4 4035,8 0 (86) -8106,7 -6793,5 0 (87) 1197,9 7461,8 0 (89) -5870,2 -2000,3 1,800 (85) 1157,6 7448,7 0 (101) -5062,3 -6065,6 0 (102) 139,8 6609,5 0 (10) -6234,4 -565,6 3,555 -6088,8 -359,1 2,900 (86) 223,5 805,0 1,800 (85) -7745,5 -3789,2 0,100 (1) -85,9 -3680,7
Vz [daN] — -15866,7 22036,4 -15739,1 24395,7 -17344,1 28236,9 -8884,6 12083,1 -135,4 -336,6 9112,7 -10369,7 -808,1
pag.: 4
Tx [daNm] — -8350,9 8915,2 -9162,2 6271,0 -7218,9 3238,2 -15933,8 21573,3 -10040,8 -10040,8 14130,7 -13730,6 -496,9
My Mz [daNm] [daNm] — — -38767,5 -6189,6 20043,2 5053,2 -38412,2 -5965,8 16779,6 5671,3 -3650,5 -4963,6 7128,1 6667,0 -9825,7 -8222,3 8632,2 7468,2 -76169,1 -2407,4 -76180,1 -2431,7 25153,1 5375,0 -7237,8 -10999,9 9382,4 1253,0
Tensiuni in grinda principala: Relatiile Rela tiile de calcul prin intermediul intermediul programulu programuluii AXIS VM12:
·
Gruparea fundamentala: Sec
— 11 13 46 98 2 11 13 46 1 1 99 102 93 1 99 11 13 46 102 19 5 1
— 8
C min. max. — — Smin min
8 min 8 min 8 max 8 Smax min 8 max 8 max 8 max 8 Vmin min 8 max 8 Vmax min 8 max 8 Somin min 8 max 8 Somax min 8 max 8 max 8 max 8 Vymed min 8 max 8 Vzmed min 8 max
Ipoteza — Ci 2 Ci Ci Ci Ci Ci Ci Ci Ci Ci Ci Ci Ci Ci Ci Ci Ci Ci Ci Ci Ci Ci
2 2 2 8 2 2 2 1 1 12 1 4 1 12 2 2 2 1 1 11 1
Distanta [m] — 0
Nod — (12)
Smin [daN/cm2] — -1543,1
Smax [daN/cm2] — 1471,4
Vmin [daN/cm2] — 0
Vmax [daN/cm2] — 91,5
Somin [daN/cm2] — 29,0
Somax [daN/cm2] — 1543,1
Vymed [daN/cm2] — -0,7
Vzmed [daN/cm2] — 2,8
7,150 0 0 1,800 0 7,150 0 0 0 0 0 0 0 0 0 7,150 0 0 0,100 0 1,800
(12) (20) (102) (84) (12) (12) (20) (87) (87) (100) (84) (1) (87) (100) (12) (12) (20) (84) (2) (89) (85)
-1543,1 -1542,7 6,3 -22,8 -1543,1 -1543,1 -1542,7 -336,9 -336,9 0 -94,5 -0,1 -336,9 0 -1543,1 -1543,1 -1542,7 -94,5 -130,1 -136,9 -139,6
1471,4 1470,9 9,2 -15,3 1471,4 1471,4 1470,9 277,0 277,0 0 103,8 0,1 277,0 0 1471,4 1471,4 1470,9 103,8 115,1 111,9 90,1
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
167,6 91,6 282,8 111,0 91,5 167,6 91,6 134,0 134,0 0 427,0 0,4 134,0 0 91,5 167,6 91,6 427,0 253,1 221,3 183,4
29, 0 29,0 7,7 15,3 29,0 29,0 29,0 31,1 31,1 0 0,7 0 31,1 0 29,0 29,0 29,0 0,7 15,6 14,3 30,8
1543,1 1542,7 490,0 193,0 1543,1 1543,1 1542,7 404,5 404,5 0 745,5 0,7 404,5 0 1543,1 1543,1 1542,7 745,5 447,3 388,8 325,4
-2,6 -0,6 26,4 0 -0,7 -2,6 -0,6 7,0 7,0 0 -40,7 0 7,0 0 -0,7 -2,6 -0,6 -40,7 39,6 -1,9 8,7
-48,8 3,1 26,5 64,6 2,8 -48,8 3,1 73,7 73,7 0 -59,7 -0,3 73,7 0 2,8 -48,8 3,1 -59,7 28,9 -105,3 86,2
Verificare grinda principala pod rulant
·
pag.: 5
Seism in cota de apropiere C1: Sec
— 7 2 2 7 1 1 99 102
— 8 8 8 8 8 8 8 8
97 2 99 102 102 1 1 1
8 8 8 8 8 8 8 8
·
C min. max. — — Smin min max Smax min max Vmin min max Vmax min max Somin min max Somax min max Vymed min max Vzmed min max
Ipoteza — Ci 5 SM 4+ Ci 9 Ci 4 SM Xa SM Xa Ci 1 Ci 9 Ci 1 Ci 9 Ci 1 Ci 5 Ci 9 Ci 8 SM 3Ci 6
Distanta [m] — 3,750 0 0 3,125 0 0 0 0 0,300 0 0 0,100 0 0 0 1,800
Nod
(87) (87) (100) (84)
Smin [daN/cm2] — -556,8 18,4 -355,5 -227,4 13,0 13,0 0 -192,2
Smax [daN/cm2] — 202,2 275,8 -28,6 549,0 238,4 238,4 0 -20,4
Vmin [daN/cm2] — 0 0 0 0 0 0 0 0
Vmax [daN/cm2] — 141,1 172,1 217,1 158,5 124,8 124,8 0 345,5
Somin [daN/cm2] — 22,8 17,7 28,6 4,0 13,1 13,1 0 20,4
Somax [daN/cm2] — 571,3 336,1 385,8 604,2 261,9 261,9 0 623,2
Vymed [daN/cm2] — -2,1 15,5 -18,9 1,7 15,5 15,5 0 -23,8
Vzmed [daN/cm2] — 0,1 54,0 -39, 6 10,2 54,5 54,5 0 -41,3
(101) (86) (100) (129) (84) (87) (87) (85)
-0,1 -355,5 0 -201,9 -192,2 7,1 -238,3 6,7
0,1 -28,6 0 -20,3 -20,4 304,2 -17,1 203,3
0 0 0 0 0 0 0 0
0,4 217,1 0 345,2 345,5 221,0 149,5 209,3
0 28,6 0 20,3 20,4 7,1 17,5 6,7
0,6 385,8 0 625,1 623,2 475,3 313,3 405,1
0 -18,9 0 -23,8 -23,8 23,2 -16,6 23,0
0,3 -39,6 0 -41,1 -41,3 75,8 -54,7 86,8
Smax [daN/cm2] — 420,5 420,7 323,2 -32,5 765,1 764,8 112,8
Vmin [daN/cm2] — 0 0 0 0 0 0 0
Vmax [daN/cm2] — 170,1 168,9 236,9 219,2 188,3 186,4 62,9
Somin [daN/cm2] — 2 28,2 8,2 2 28,2 8,2 12,0 32,5 8,0 8,0 1,0
Somax [daN/cm2] — 856,2 857,0 495,0 394,7 778,4 777,6 128,5
Vymed [daN/cm2] — -1,5 -1,2 24,3 -19,9 1,0 0,7 7,3
Vzmed [daN/cm 2] — -8,0 -8,0 72,2 -41, 1 3,9 3,2 18,1
112,8 0 285,4 0,1 -32,5 0 419,7 420,1 -32,1 327,3 -31,7 266,1
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
62,9 0 365,0 0,4 219,2 0 170,0 168,7 218,3 237,4 234,4 227,7
1,0 0 11,1 0 32,5 0 28,2 28,2 32,1 11,7 31,7 10,9
128,5 0 636,1 0,6 394,7 0 856,2 857,0 394,2 492,4 421,2 444,0
7,3 0 17,2 0 -19,9 0 -1,5 -1,1 -20,0 24,4 -19,9 24,2
18,1 0 44,5 0,3 -41,1 0 -8,0 -7,9 -40,7 72,3 -41,1 83,3
— (86) (86)
Seism in cota de moment maxim: Sec — 9 46 1 2 9 46 1
— 8 8 8 8 8 8 8
1 99 98 97 2 99 9 46 2 1 2 1
8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8
·
C min. max. — — Smin min min max Smax min max max Vmin min max Vmax min max Somin min max Somax min max max Vymed min max Vzmed min max
Ipoteza — Ci 3 Ci 3 Ci 4 Ci 9 Ci 2 Ci 2 Ci 1 Ci Ci Ci Ci Ci Ci Ci Ci Ci Ci Ci Ci
1 1 6 1 9 1 7 7 5 8 7 6
Distanta [m] — 0 0,705 0 0 0,395 0,705 0
Nod
(50) (87)
Smin [daN/cm2] — -835,1 -835,2 12,0 -369,5 -468,2 -471,4 -120,2
0 0 0,200 0,300 0 0 0 0,705 0 0 0 1,800
(87) (100) (88) (101) (86) (100) (50) (50) (86) (87) (86) (85)
-120,2 0 11,1 -0,1 -369,5 0 -835,0 -835, 1 -359,6 11,7 -367,5 10,9
— (50) (50) (87) (86)
Seism in cota de apropiere C2: Sec — 9 2 2 7 1 1 97 98 94 2 97 7 2 1 1 1
— 8 8 8
C min. max. — — Smi n min max Smax min
88 max Vmin min 8 max 8 Vmax min 8 max 8 Somin min 8 max 8 Somax min 8 max 8 Vymed min 8 max 8 Vzmed min 8 max
Ipoteza — Ci 5 SM 4+ Ci 9 Ci 4Xa SM SM Xa Ci 1 Ci 6 Ci 1 Ci 9 Ci 1 Ci 2 Ci 3 Ci 8 SM 3Ci 6
Distanta Nod [m] — — 3,950 (10) 0 (86) 0 (86) 0,625 0 0 0 0,200 0 0 0 0,625 0 0 0 1,800
(87) (87) (99) (88) (2) (86) (99) (86) (87) (87) (85)
Smin [daN/cm2] — -507,4 14,1 -326,7
Smax [daN/cm2] — 230,2 265,8 -23,9
Vmin [daN/cm2] — 0 0 0
Vmax [daN/cm2] — 85,1 167,8 196,4
Somin [daN/cm2] — 17,4 13,6 23,9
Somax [daN/cm2] — 508,8 322,9 349,9
Vymed [daN/cm2] — -1,0 15,5 -19,4
Vzmed [daN/cm2] — -0,3 54,1 -45,3
-243,5 11,8 11,8 0 0,4 -0,1 -326,7 0 -243,5 -315,9 3,4 -233,2 3,3
502,1 238,3 238,3 0 154,5 0,1 -23,9 0 501,9 -23,2 27 1,1 -12,7 188,5
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
137,0 125,0 125,0 0 304,0 0,4 196,4 0 148,3 203,6 212, 2 141,3 196,8
0,3 12,0 12,0 0 0,4 0 23,9 0 0,4 23,2 3,4 13,0 3,3
547,0 261,3 261,3 0 526,6 0,6 349,9 0 555,7 363,6 452 ,8 293,4 380,8
1,4 15,6 15,6 0 18,9 0 -19,4 0 1,4 -19,4 21,3 -16,0 21,3
10,9 54,9 54,9 0 34,7 -0,3 -45,3 0 11,0 -45,0 69,7 -55,2 80,7
Eforturile maxime in grinzile principale sunt din gruparea fundamentala.
σmax := 1543.1
daN 2 cm
τmax := 427
daN 2
cm
La sectiunile tip cheson, pentru a se lua in considerare e fectul distributiei neuniforme a eforturilor
unitare de lunecare asupra valorilor eforturilor unitare normale se vor aplica coeficientii C x si Cy:
Verificare grinda principala pod rulant
pag.: 6
B Cx := 1 + 1.75 Lg Ht Cy := 1 + 1.75 Lg unde: t
rezulta:
+t
wn = 607 mm B := di + wi 2
distanta dintre axele inimilor
Ht := h + tf = 151 1510 mm
distanta dintre axele inimilor
B Cx := 1 + 1.75 = 1.0379 Lg Ht = 1.0944 Cy := 1 + 1.75 Lg
Eforturi in grinda principala principala in bara cea mai solicitata: s olicitata: Vz [daN]
Nx [daN]
Vy [daN]
z
x
y
1075,1
993,9 y
x
z-237,4
-226,7 x
-10135,4 My [daNm]
Tx [daNm]
Mz [daNm]
z
y
9338,9 x
x
y
-221996,1 Pozitia sectiunii: x [m] =
[11] 12
20
6534,1 x
-221846,1 Materi al E [daN/cm2 ]
Linear - Ci 2
0m
6500,5 z
S 355 2100000
0
x[m]
=
Nx [daN] Vy [daN] Vz [daN] Tx [[da daN Nm] My [da [daNm Nm]] Mz [da [daNm Nm]]
= -10135,4 -237,4 = 993,9 = 9338,9 = = -221996,1 6500,5 =
S ecti une Ax [cm [cm2 ] Ay [cm [cm2 ] Az [cm [cm2 ] Ix [cm4 ] Iy [cm4 ] Iz [cm4 ]
Lungime totala : 0,145 m
Ng := -10135.4daN
V gy := -237.4daN
V gz := 993.9daN
Mgy := -221996.1daN m
Mgz := 65 6500 00.5d .5daN aN m
Tgx := 933 9338. 8.9da 9daN N m
GP 700x1520 350,00 70,43 199,20 595125,3 1191796,0 248279,4
Verificare grinda principala pod rulant
pag.: 7
Tensiuni in grinda principala in bara cea mai solicit ata: Sminmax [daN/cm2 ]
Sminmax [daN/cm2 ] 1471,4
1470,9
x[m] -1359,9 -1352,2 -1543,1 -1513,0 -1511,4 x
-1543,1
1441,8 1439,71281,1 1471,4 1288,2
-1542,7 Vminmax [daN/cm2 ]
Vminmax [daN/cm2 ] 91,5
7 1 , , 2 5 0 6 , 6 , 5 , 7 , 5 2 1 1 1
91,6
125,8 181,5 125,8 63,8 91,5 92,0
59,1 172,0 117,9 59,9 86,8 172,1 117,8
6 6 , , 2 8 6 7 , 6 , , 0 , 4 5 1 1 1 2
x ,
, ,
, ,
1542,7
0
P.t. 1 2 3 4
Sx -29,0 -1359,9 -1543,1 -1513,0
V 0 1,6 1,6 91,5
So 29,0 1359,9 1543,1 1521,3
5 6 7 8 9
-1352,2 1441,8 1281,1 1288,2 1471,4
63,8 59,9 86,8 1,6 1,6
1356,7 1445,5 1289,8 1288,2 1471,4
Min Max
-1543,1 1471,4
0 91,5
29,0 1543,1
Materi al E [daN/cm2 ]
25
43
S 1 G
Secti un une Ax [cm [cm2 ] Ay [cm [cm2 ] Az [cm [cm2 ] 78 Ix [cm4 ] 4 Pozitia sectiunii:
,
2 1 3 0 2 5 4 Sominmax [daN/cm ] 2 3 5 6 6 2 5 5 3 3 3 5 1 1 1 1544,5 1 1 1 1370,7 1553,7 1379,91520,5 1357,8
Sominmax [daN/cm2 ] 1543,1
Linear - Ci 2
96
x [m] = 1 1 , , , 5 2 0 2 6 5 5 4 4 4 1 1 1
9 2 4 , , , 8 1 4 7 9 9 2 2 2 1 1 1
103,2 158,0 1444,5 1464,41290,6 1325,1 1455,21316,0 12
29,0
S 355 2100000 GP 700x1520 350,00 70,43 199,20 595125,3
0m [11] 20
Lungime totala : 0,145 m
x
Punctele in care se calculeaza eforturile:
Coordonatele punctelor de calcul:
y1 0 y2 -32.4 y3 37.6 y4 33.2 y := y5 = -28.2 cm y6 -28.2 33.2 y7 37.6 y 8 -32.4 y 9
Tensiuni din forta axiala, Ng: daN Ng σNg := = -28.9583 2 Ax cm
z1 z2 76 z3 76 z4 75 z := z5 = 75 cm z6 -75 -75 z7 -76 z8 -76 z 9 0
Verificare grinda principala pod rulant
Tensiuni normale in punctele de calcul al eforturilor din momentul dupa axa y, M gy : 0 -1415.6537 -1415.6537
σMgy :=
Mgy
-1397.0266 daN z = -1397.0266 2 Iy 1397.0266 cm 1397.0266 1415.6537 1415.6537
Tensiuni normale in punctele de calcul al eforturilor din momentul dupa axa z, Mgz :
0 -84.8303 98.4451 86.9249 Mgz daN σMgz := y = -73.8338 2 Iz 73.8338 cm 86.9249 98.4451 -84.8303 Tensiuni compuse in punctele de calcul:
-28.9583 --1359.7816 1543.057 1512.9098 daN σtot := σNg + σMgy - σMgz = -1352.1511 2 1441.9021 cm 1281.1435 1288.2503 1471.5257
pag.: 8
Verificare grinda principala pod rulant
pag.: 9
Tensiuni tangentiale in punctele de calcul:
τ1 0 τ2 1.6 τ3 1.6 τ 4 91.5 τ := τ5 = 63.8 daN 2 τ6 59.9 cm 86.8 τ7 1.6 τ 8 1.6 τ 9 Tensiuni Von Mises in punctele de calcul:
28.9583 1359.7844 1543.0595 1521.188 daN 2 2 σ0 := σtot + 3 τ = 1356.6591 2 1445.6299 cm 1289.9346 1288.2533 1471.5283 Calculul efortului local produs produs de forta concentrata produsa de convoiul de fforte orte din caruciorul macaralei:
·
Sectiunea conventionala luata in calcul:
t 1 := t f = 10 mm t 2 := t wi = 8 mm t 3 := t f = 10 mm 20 t 1 = 200 mm 20 t 3 = 200 mm
Verificare grinda principala pod rulant
pag.: 10
Momentul de inertie al sectiunii conventionale: 4
I yc := 453013.5cm
Cotele punctelor punctelor de calcul c alcul ale eforturilor locale fata de centrul de greutate al sectiunii conventionale: y2c := 76cm y5c := y2c - 10mm = 75 cm y6c := y5c = 75 cm
Distanta intre diafragme diafragmele le principale:
ad := 1592mm Presiunea maxima pe roata cea mai incarcata: P 1 := 1.14 R1c + 1.34 R1Q = 18282.616daN P 2 := 1.14 R2c + 1.34 R2Q = 15923.7245daN P 3 := 1.14 R3c + 1.34 R3Q = 12013.7445daN P 4 := 1.14 R4c + 1.34 R4Q = 9822.5466daN
(
)
P max := max P1 , P2 , P3 , P4
P max := 18282.616daN
Momentul de incovoiere incov oiere pr produs odus de f ortele maxime din c arucioru aruciorull macara mac aralei lei pe o grinda grinda conventionala simplu rezemata avand deschiderea egala cu distanta intre doua diafragme (a d). Mxl :=
Pmax ad 5
5821..1849 1849 da daN N m = 5821
Verificare grinda principala pod rulant
pag.: 11
Tensiunea locala care apare suplimentar in punctele 2, 5 si 6:
σ1loc := 0
daN 2
cm
Mxl daN σ2loc := y2c = 97.6594 2 Iyc cm
σ3loc := 0
daN 2
σ4loc := 0
daN 2
cm
cm Mxl
daN σ5loc := y5c = 96.3744 2 Iyc cm Mxl
daN σ6loc := y6c = 96.3744 2 Iyc cm
σ7loc := 0
daN 2
cm
σ8loc := 0
daN 2
σ9loc := 0
daN 2
cm
cm
i := 1 .. 9 σ 1loc 0 σ2loc 97.6594 σ3loc 0 σ 4loc 0 daN σloc := σ5loc = 96.3744 2 σ6loc 96.3744 cm 0 σ 7loc 0 σ 8loc 0 σ 9loc Verificarea Ver ificarea grinzii prin principale cipale tinand cont c ont de coeficientii c oeficientii C , C si de tensiunile locale care apar: x
y
Cx = 1.0379 Cy = 1.0944
-28.9583 -1503.1415 -1606.0541 -1574.113 daN σmax := σNg + Cx σMgy - Cy σMgz - σloc = -1494.5571 2 1405.4955 cm 1325.9396 1332.6659 1533.2379
Verificare grinda principala pod rulant
pag.: 12
Verificarea efortului unitar normal local: hsina = 40 mm
inaltimea sinei
t wi = 8 mm
grosimea inimii incarcate
t f = 10 mm
grosimea talpii superioare
Rezulta: hs := hsina + t f = 50 mm zs := 2 hs + 50mm = 150 mm
P max daN σL := = 1523.5513 2 zs twi cm
2.
Verificarea Verificarea la stab stabili ilitat tate e a inimi inimilor lor si si talpilor talpilor element elementelor elor incovoiate si comprimate Verificarea se face cu relatia: Cv Cva unde: Cv - coeficient de siguranta efectiv la voala voalare re Cva - coeficient de siguranta admisibil la voalare voalare Coeficientii de siguranta efectivi la voalare se calculeaza cu relatiile:
σ1cr
Cv.max := σmax
τcr Cv.τ := τ Cv.L :=
σL.cr σL
σcr.comp
Cv.comp :=
2
2
2
σmax + σL - σmax σL + 3 τ unde:
σ1cr := kσ σe kL
σL.cr := σ β e τcr := kτ σe
k σ ; k L ; k τ - factori de voalare voalare calculati c con. on. tab. 29/ STAS STAS 8290-83 8290-83
Verificare grinda principala pod rulant
pag.: 13
Eforturile in inima grinzii grinzii in zona cea mai s olicitata:
σ5.max := -1494.5571
daN 2
τ5 = 63.8
2
cm
cm
σ6.max := 1405.4955
daN
daN 2
cm
Latimea panoului panoului de sub s ina: bp := 375mm Lungimea panouluiL ad = 159 1592 mm ad
ασ := = 4.2453 bp
t wi
2
daN daN σe := 1378 = 864.2032 2 bp cm cm2
·
Verificarea Verificarea efo eforturilor rturilor unitare normale de compresiune in panoul de sub sina Tensiuni in panoul care se verifica: v erifica:
σ1 := σ5.max = -1494.5571
daN 2
cm
σ2 := -769.58
daN 2
cm
η :=
σ2
= 0.5149
σ1 Daca k σ :=
8.4
η + 1.1
α + σ Rezulta:
if ασ 1
1
ασ
2
2.4
η + 1.1
k σ = 5.2015
otherwise
σ1cr.c := k σ σe = 4495.1446
daN 2
cm
σcr.comp.red :=
( 3271 + 3290) daN 2
2
cm
σ1cr := σcr.comp.red = 3280.5 daN 2 cm
= 3280.5
daN 2
cm
conf. tabel 30/STAS829030/STAS8290-83, 83, pt. material S355 (OL52)
Verificare grinda principala pod rulant
pag.: 14
Rezulta coeficientul de siguranta efectiv la voalare:
σ1cr
Cv.max :=
σ5.max
= 2.195
Coeficientul de siguranta admisibil la l a voalare (conf. tabel 27/STAS8290-83) 27/STAS8290-83):: Cva :=
if σ1cr 3750
[ 1.5 - 0.075( 1 - η ) ]
daN
Cva = 1.4636
cm2 1.35 1.35 othe otherrwise Verificare: Cv.max Cva = 1
·
relatie verificata
Verificarea eforturilor unitare tangentiale in panoul de sub sina ad ατ := = 4.2453 bp Daca k τ :=
5.34 + 4 +
Rezulta:
4
if ατ 1
k σ = 5.2015
ατ2 5.34 2
ατ
otherwise
τcr.c := k τ σe = 4806.6467
daN 2
cm
τcr.comp.red := 3307
daN
conf. tabel 30/STAS829030/STAS8290-83, 83, pt. material S355 (OL52)
2
cm
τcr := τcr.comp.red = 3307
daN 2
cm
Rezulta coeficientul de siguranta efectiv la voalare: Cv.τ :=
τcr τ5
= 51.8339
Coeficientul de siguranta admisibil la l a voalare (conf. tabel 27/STAS8290-83) 27/STAS8290-83):: Cva.τ :=
[ 1.5 - 0.075( 1 - η ) ]
τcr 3750 if
daN 2
cm 1.35 1.35 othe otherw rwis ise e Verificare: Cv.τ Cva.τ = 1
·
relatie verificata
Verificarea Verificarea efo eforturilor rturilor unitare locale de compresiune in panoul de sub sina si na
ασL := ad = 4.2453 bp
Cva.τ = 1.4636
Verificare grinda principala pod rulant
zs
βσL := = 0.0942 ad
pag.: 15
βσL < 0.25
Rezulta conf. STAS8290-83/pag. 89: k L := 0.5 P cr := k L σe ad twi = 550 55032. 32.460 4602 2 daN
σL.cr.c :=
kL
βσL
σL.cr.c = 2601.3361
σe if 0.25 βσL 1
daN 2
cm
Pcr σe
if βσL < 0.25
P max Daca:
σL.cr.c 2900
daN
valabil pentru S355 (OL52)
2
cm
σL.cr := σcr.comp 2
2
2
σ5.max + σL - σ5.max σL + 3 τ5
σcr.comp.c := 1 + η σ5.max 4
+
σ1cr
σcr.comp.c = 10079.9933
1
σL
2 σL.cr.c
+
3 - η
4
σ5.max σ1cr
+
1
σL
2 σL.cr.c
2
+
τ5 τcr
daN 2
cm Rezulta:
σcr.comp.red := 2342
daN 2
cm
σcr.comp := σcr.comp.red = 2342 σL.cr := σcr.comp = 2342
daN
daN 2
cm
2
cm
Rezulta coeficientul de siguranta efectiv la voalare: Cv.L :=
σL.cr σL
= 1.5372
Coeficientul de siguranta admisibil la l a voalare (conf. tabel 27/STAS8290-83) 27/STAS8290-83):: Cva.L :=
[ 1.5 - 0.075( 1 - η ) ]
σL.cr 3750 if
daN 2
cm 1.35 1.35 othe otherw rwis ise e Verificare: Cv.L Cva.L = 1
relatie verificata
Cva.L = 1.4636
Verificare grinda principala pod rulant
pag.: 16
Calculul timpului de amortizare - inaltimea grinzii:
h = 1500 mm
- lungimea grinzii intre doua reazeme:
Lgr := Lrez = 262 26200 mm
h Lgr
= 0.0573
Decrementul Decre mentul logaritmic de amortizare amortizare al oscilatiilor oscilat iilor,, δa:
δa :=
0.07 if
0.05 if
h
1
Lgr 1 27
δa = 0.07
20
h Lgr
<
conf. STAS 82908290-83, 83, pag. 57
1 20 4
- mom. de in. al grinz grinzii: ii:
I y = 11 1191 9179 796 6 cm
- modulul de elasticitate:
E := 2100000
daN 2
cm - rigiditatea la incovoiere incov oiere a grinz grinzii: ii: k 0 :=
48 E I y
daN
k 0 = 6679.725
3
cm
Lgr
Masa redusa a grinzii si carucioru c aruciorului lui aferente grinzii grinzii celei mai solic solicitate: itate: Ggr :=
- greutatea grinzii:
23015 2
kg g = 112 11285. 85.002 0025 5 daN
- greutatea caruciorului: - Presiuni pe rotile din greutatea proprie a caruciorului aferente grinzii celei mai solicitate : R1c := 468 4685kg 5kg g = 459 4594.4 4.4155 155 daN
R4
R2
R3
R1
R := 257 2575kg 5kg g = 252 2525.2 5.2124 124 daN 2c R3c := 435 4350kg 0kg g = 4265.8 4265.8927 927 daN R4c := 239 2390kg 0kg g = 234 2343.7 3.7894 894 daN Gcar := R1c + R3c = 886 8860.3 0.3083 083 daN rezulta masa redusa: m1 :=
17 Ggr + 35 g
Gcar 2g
m1 = 10106.8571kg
Frecventa oscilatiilor os cilatiilor proprii ale grinzii principale: 1 p := 2 π
k0
1
m1 = 4.0916 s
p = 4.0916 Hz
Verificare grinda principala pod rulant
Sageata statica maxima: eX [mm] — 9 2 7 99 100 50 96
—
52,557 53,172 52,572 53,113 52,519 53,142 52,581
eY [mm]
eZ [mm]
— — 3,900 -44,593 3,613 -0,313 3,308 -23,463 7,763 -0,419 7,763 2,020 7,166 -51,838 3,544 2,091
Timpul de amortizare:
-1
t a :=
ln 2 f st mm p δa
= 16. 16.2044s 2044s
f st := 51.83mm
pag.: 17
View more...
Comments
