Manual de Entrenamiento ANGELO PO

ÍNDICE GENERAL

CAPÍTULO PÁG INA

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EL GRUPO ANGELO PO

ACERO INOXIDABLE Y OTROS MATERIALES

GAS

ELECTRICIDAD

I/96

ACERO INOXIDABLE Y OTROS MATERIALES

ÎNDICE

CAPÍTULO PÁG INA

2

?

ACERO INOXIDABLE: CARACTERISTICAS GENERALES

LOS PRICIPALES ACEROS INOX Y SUS CARACTERISTICAS TECNOLOGICAS

LIMPIEZA DEL ACERO INOXIDABLE

I/96

ACERO INOXIDABLE Y OTROS MATERIALES A CERO INOXIDA BLE: CA RA CTERÎSTICA S GENERA LES

CAPÍTULO

2

PÁG INA

1

Los aceros inoxidab les son aleaciones a b ase de hierro (Fe), con b ajo p orcentaje de carb ono (C ), alto p orcentaje de cromo (C r) y con p resencia de otros elementos como el níquel (Ni), molib deno (Mo), manganeso (Mn), silicio (Si), etc. Para que un acero pueda definirse inoxidable debe contener, por lo menos, un 11% de cromo. El acero inoxidab le se denomina así p orque no sufre la acción agresiva del oxígeno p resente en el aire; su resistencia se deb e a una sutil cap a molecular de óxido de cromo que se forma en su sup erficie y que lo p rotege de la oxidación. No ob stante, existen sustancias que p ueden modificar o destruir esta cap a, dando origen a fenómenos de corrosión; estas sustancias (derivados de cloro y azufre), además de imp edir que se regenere la p elícula p rotectora de óxido, corroen el acero inoxidab le y p ueden p rovocar daños irrep arab les. Por este motivo hay que p restar la máxima atención a fin de que estos fenómenos de corrosión no se verifiquen, escogiendo siemp re con cuidado los p roductos detergentes que se han de utilizar en las op eraciones de limp ieza.

TIPOS DE ACERO ACERO Fe+C (≤ 2%)

ACEROS NO ALEADOS

ACEROS POCO ALEADOS

ACEROS ALEADOS

ACEROS INOX Fe+Cr (≥ 11%)+C

INOX MARTENSÍTICOS

INOX FERRÍTICOS

INOX AUSTENÍTICOS

Fe+Cr (11+18%)+ +C (0.08+1.2%)

Fe+Cr (13+30%)+ +C (≤0.08%)

Fe+Cr (17+26%)+ +Ni (7+22%)+C (0.03+0.25%)

I/96

ACERO INOXIDABLE Y OTROS MATERIALES LOS PRINCIPA LES A CEROS INOX Y SUS CA RA CTERÎSTICA S TECNOLÔGICA S

CAPÍTULO

2

PÁG INA

2

ACEROS AUSTENÍTICOS El tipo de acero inoxidable más usado en el mercado es de matriz austenítica, en particular el denominado AISI 304. Este tip o de acero es el fundador de los aceros inoxidab les austeníticos. De su comp osición b ase deriva una serie de aceros cap aces de mejorar algunas p eculiaridades.

ACEROS RESISTENTES A LA CORROSIÓN/ ALTAS TEMPERATURAS 321 , 347 AÑADIDURA DE Ti , Nb

ACEROS POR SOLDADURA 304L 316L 317L

DISMINUCIÓN DE C

AÑADIDURA DE Ni , Mo, Cu, Nb

ACEROS PERSONALIZADOS

ACEROS DUPLEX RESISTENTES A LA CORROSIÓN DE CLORUROS

ACEROS REFRACTARIOS 309 , 310 , 314 , 330

AÑADIDURA DE Cr y Ni

304 (18% Cr - 10% Ni)

AÑADIDURA DE Mo

ACEROS RESISTENTES A LA CORROSIÓN LOCALIZADA 316 , 317

AÑADIDURA DE Cr DISMINUCIÓN DE Ni

AÑADIDURA DE Cu , Ti , Al DISMINUCIÓN DE Ni

ACEROS ENDURECEDORES POR PRECIPITACIÓN

AÑADIDURA DE Mn y N DISMINUCIÓN DE Ni

ACEROS CARACTERÍSTICAS MECÁNICAS MEJORADAS

ACEROS MARTENSÍTICOS Los aceros martensíticos son ap reciados p or sus p rop iedades mecánicas, en p articular p or su elevada dureza, aunque en amb ientes no muy corrosivos.

ACEROS FERRÍTICOS Los aceros ferríticos p ueden trab ajarse fácilmente en frío, y tienen una b uena resistencia a la corrosión con resp ecto a los aceros martensíticos, aunque inferior a la de los aceros

I/96

ACERO INOXIDABLE Y OTROS MATERIALES

LIMPIEZA DEL AC ERO INOXIDABLE

CAPÍTULO

2

PÁG INA

3

LIMPIEZA ORDINARIA

Es necesario limp iar atenta y frecuentemente las sup erficies de acero usando un trap o húmedo; se p uede usar agua y jab ón o normales detergentes siemp re y cuando no contengan ab rasivos o sustancias a b ase de cloro, como p or ejemp lo el hip oclorito de sodio (lejía), el ácido clorhídrico (ácido muriático), u otras soluciones similares: estos p roductos corroen en p oco tiemp o y de modo irreversib le el acero inox. Para la limp ieza de los p avimentos colocados b ajo los ap aratos o en p roximidad de los mismos no usen los p roductos anteriormente citados p ara evitar que los vap ores o eventuales gotas p uedan p roducir en el acero análogos efectos dañinos. Indep endientemente de los detergentes utilizados, hay que aclarar siemp re las sup erficies con agua y secarlas atentamente.

I/96

ACERO INOXIDABLE Y OTROS MATERIALES

LIMPIEZA DEL AC ERO INOXIDABLE

CAPÍTULO

2

PÁG INA

4

PRECAUCIONES QUE SE HAN DE ADOPTAR

Salsas Todos los recip ientes de acero inox utilizados p ara contener ingredientes notoriamente ácidos (vinagre, sal, jugo de limón, tomate, etc.) deb en lavarse atentamente desp ués del uso p ara eliminar los residuos. En esp ecial, hay que evitar que soluciones saladas se evap oren, se sequen o se estanquen sob re la sup erficie del acero inoxidab le.

Sal El dep ósito de sal en el fondo de los recip ientes p uede dar lugar a fenómenos de corrosión. A fin de evitar que este fenómeno se verifique, se aconseja salar el agua cuando ya esté hirviendo.

Inactividad Si no se tuvieran que utilizar los ap aratos durante un largo p eríodo de tiemp o (en caso de utilización en determinadas estaciones), hay que limp iar las sup erficies externas de acero inox, y p roteger con una cap a de aceite de vaselina o con otros p roductos aceitosos que se encuentran normalmente en el mercado. Esta cap a oleosa sirve p ara uniformar el asp ecto del acero y p ara conferirle un mayor b rillo, evitando que p enetre la humedad y la suciedad, que tamb ién son causas de corrosión. Dichos p roductos ahora están disp onib les en sp ray, fáciles y p rácticos de ap licar.

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ACERO INOXIDABLE Y OTROS MATERIALES

LIMPIEZA DEL AC ERO INOXIDABLE

CAPÍTULO

2

PÁG INA

5

Restos de comida Para evitar que los residuos de comida se endurezcan laven con agua caliente. Si los residuos ya se han endurecido, usen agua y jab ón o detergentes sin cloro, utilizando una p aleta de madera o un estrop ajo fino de acero inox; aclaren y sequen atentamente. Eviten usar cuchillas o rasquetas afiladas para no rayar o dañar las superficies. Rayas Si las sup erficies se rayan, hab rá que p ulirlas usando lana de acero inox finísima, o b ien esp onjas ab rasivas de material sintético fib roso, frotando en el sentido del p ulimento, aclaren b ien y sequen. Para limp iar el acero inox no usen la p aleta de hierro, ya que dep ósitos ferrosos p odrían originar p rocesos de oxidación. Eviten cualquier contacto prolongado entre productos ferrosos y acero inox. Manchas de óxido Las tub erías de las instalaciones de erogación de agua que alimentan ollas, fregaderos, cocinas, etc., ceden inevitab lemente material ferroso disuelto en el agua, sob re todo en las instalaciones nuevas o desp ués de un p eríodo de inactividad. Hay que evitar que estos dep ósitos ferrosos se queden en el acero inoxidab le, ya que p roducen fenómenos de corrosión p or contaminación. Por lo tanto, es aconsejab le que las instalaciones se construyan con tub erías cincadas y dejar correr el agua antes de iniciar las op eraciones. Para quitar las manchas de óxido que se hub ieran p odido formar, usen p roductos adecuados a tal fin, p oniéndose eventualmente en contacto con las emp resas que p roducen detergentes p ara uso industrial; desp ués de ap licar dichos p roductos aclaren con ab undante agua p ura, neutralizando desp ués su acción con un detergente normal usado p ara limp iar los ap aratos, o con un p roducto esp ecífico. Nota: ¡Atención al contacto con las partes no inox!

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ACERO INOXIDABLE Y OTROS MATERIALES

LIMPIEZA DEL AC ERO INOXIDABLE

TIPO DE SUCIEDAD

RESTOS DE ADHESIV OS (ETIQUETAS, PROTECCIONES, ETC)

YESO, CEMENTO, CAL

ACEITE Y GRASA HUELLAS DE DEDOS

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CICLO ACONSEJADO

CAPÍTULO

2

PÁG INA

6

OBSERV ACIONES

ELIMINACIÓN CON GASOLINA, AGUARRÁS U OTROS DILUYENTES ORGÁNICOS • LAV ADO CON ESPONJA CON DETERGENTES COMUNES O JABÓN • ACLARADO CON ABUNDANTE AGUA • SECADO CON TRAPO SUAV E O PARA EL SECADO DEL CRISTAL

No utilicen cuchillas p ara rascar (utilicen ab rasivos finos p ara los acab ados op acos, frotando en la dirección del acab ado).

SOLUCIÓN O PASTA A BASE DE ÁCIDO FOSFÓRICO COMERCIAL • ACLARADO CON ABUNDANTE AGUA • SECADO CON TRAPO SUAV E O PARA EL SECADO DEL CRISTAL

Cep illo de nylon suave (en acab ados b rillantes tamp ón "scotch b rite", p ara acab ados p ulidos cep illen resp etando la dirección del acab ado.

ALCOHOL, DILUYENTE, ACETONA • LAV ADO CON ESPONJA (AGUA Y JABÓN) • ACLARADO CON ABUNDANTE AGUA • SECADO CON TRAPO SUAV E O PARA EL SECADO DEL CRISTAL

MANCHAS DE AGUA LIGERAS

LAV ADO CON ESPONJA (CEPILLO NYLON) CON JABÓN O DETERGENTES COMUNES • ACLARADO CON ABUNDANTE AGUA • SECADO CON TRAPO

Eviten el contacto con las manos (usen guantes).

CAL

SOLUCIÓN ACUOSA CON V INAGRE (25% vol.) • ACLARADO CON ABUNDANTE AGUA Y CEPILLADO • SECADO

No usen cido clorhÌdrico. No usen ab rasivos p ara acab ados 2B/BA .

GAS ÎNDICE

CAPÍTULO PÁG INA

3? ??

DEFINICIONES CLASIFICACION DE LOS GASES Y FAMILIAS CLASIFICACION DE LOS APARATOS PRESION DEL GAS EN LLEGADA AL APARATO PODER CALORIFICO DE LOS GASES DE REFERENCIA FACTORES DE CONVERSION LA COMBUSTION LEYENDA DE LAS EXPRESIONES MAS USADAS QUEMADORES DE PREMEZCLA QUEMADORES “MULTI-GAS” QUEMADORES DE LLAMA PILOTEADA QUEMADORES DE LLAMA AUTOESTABILIZADA DISPOSITIVOS DE SEGURIDAD Generalidades Dispositivos de seguridad GASES DE PETROLEO LICUEFACTOS Generalidades Almacenaje Recipientes móviles (bombonas y bidones) y depósitos fijos Aparatos de interceptación, control y seguridad Instalación de almacenaje con recipientes móviles (central) Dimensionamiento de una instalación Dimensionamiento de una instalación: diámetro de las tuberías

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GAS DEFINICIONES

TERMINO G as (comb ustib le gaseoso)

Volumen de un gas en las condiciones normales o volumen normal Densidad de un gas relativa al aire

SÍMBOLO

Vn

d

Presión de un gas

Pérdida de carga

Poder calorífico de un gas H

Poder calorífico sup erior de un gas

Hs

Poder calorífico inferior de un gas

Hi

Índice de Wob b e sup erior

Ws

Índice de Wob b e inferior

Wi

Caudal en volumen

qv

Caudal en masa qm Potencia térmica ab sorb ida Qa

Potencia térmica ab sorb ida nominal

Qa N

CAPÍTULO

3

PÁG INA

1

DEFINICIÓN Cualquier sustancia en estado aeriforme que sea ap ta p ara ser utilizada en los ap aratos de p roducción de calor, cuya comb ustión comp leta no dé lugar a inconvenientes relativos a la corrosión y a la higiene. Volumen medido en estado seco, a 0 °C y a 1013 mb ar (760 mmHg). Exp resado en m3n (metros cúb icos normales). Relación entre la masa de un volumen de gas y la masa del mismo volumen de aire, amb os en condiciones normales. Presión relativa medida inmediatamente línea arrib a del ap arato recep tor en funcionamiento. Exp resada en milib ares (mb ar). Diferencia entre las p resiones estáticas medidas en dos p untos de una instalación con uno o más ap aratos recep tores en funcionamiento. Exp resada en milib ares (mb ar). Cantidad de calor disp onib le p or efecto de la comb ustión comp leta, a p resión constante, de 1 m3 de gas seco, cuando los p roductos de la comb ustión regresan a la temp eratura inicial. Exp resado en Kilocalrías al metro cúb ico normal (kcal/m3n) en megajoule al metro cúb ico normal (Mj/m3n). Poder calorífico del gas, incluido el calor de condensación del vap or de agua que se ha formado durante la comb ustión. Para gases con hidrógeno. Exp resado en Kilocalrías al metro cúb ico normal (kcal/m3n) en megajoule al metro cúb ico normal (Mj/m3n). Poder calorífico del gas, excluido el calor de condensación del vap or de agua que se ha formado durante la comb ustión. Para gases con hidrógeno. Exp resado en Kilocalrías al metro cúb ico normal (kcal/m3n) en megajoule al metro cúb ico normal (Mj/m3n). Relación entre el p oder calorífico sup erior del gas y la raíz cuadrada de la densidad. Relación entre el p oder calorífico inferior del gas y la raíz cuadrada de la densidad. Volumen estándar de gas consumido en la unidad de tiemp o. Exp resado en metros cúb icos p or hora (m3/h). Masa de gas seco consumida en la unidad de tiemp o a la temp eratura de 15 °C y a la p resión de 1013 mb ar. Exp resada en kilogramos p or hora (kg/h). Cantidad de calor corresp ondiente al p roducto del caudal, en volumen o en masa, p ara los resp ectivos p oderes caloríficos del gas referidos a las mismas condiciones de medida. Exp resada en kilovatios (KW). Potencia térmica p rop orcionada declarada p or el constructor.

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GAS DEFINICIONES

TERMINO Potencia térmica p rop orcionada

Potencia térmica p rop orcionada nominal Kilocaloría

SÍMBOLO Qr

QrN kcal

Rendimiento η Temp eratura amb iente convencional

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CAPÍTULO

3

PÁG INA

2

DEFINICIÓN Cantidad de calor útil que p rop orciona en una unidad de tiemp o un quemador o un ap arato en determinadas condiciones. Exp resada en kilovatios (KW). Potencia térmica p rop orcionada declarada p or el constructor. Cantidad de calor necesario p ara sub ir la temp eratura de un kg de agua destilada de 14,5 a 15,5 °C. Relación entre la p otencia térmica p rop orcionada y la p otencia térmica ab sorb ida, al exp resarse amb as cantidades con las mismas unidades. Temp eratura de referencia p ara las p rueb as, fijadas en 20 °C.

GAS CLASIFICACIÔ N DE LO S GASES Y

CAPÍTULO

3

PÁG INA

3

CLASIFICACIÓN (definición) Los gases se clasifican en familias en b ase a sus características; los ap aratos se clasifican en categorías según las familias de gases que se p ueden utilizar. CLASIFICACIÓN DE LOS GASES Los gases que p ueden utilizarse p ueden clasificarse en tres familias, en función del valor del índice de W ob b e inferior (a 15 °C y 1013 mb ar).

PRIMERA FAMILIA: Índice de Wobbe Wi:

gases manufacturados comp rendido entre 19,48 y 21,76 MJ/m3 Grupo a comp rendido entre 19,48 y 24,40 MJ/m3 Grupo b comp rendido entre 22,10 y 22,14 MJ/m3 Grupo c comp rendido entre 16,70 y 21,27 MJ/m3 Grupo d comp rendido entre 19,03 y 20,65 MJ/m3 Grupo e

SEGUNDA FAMILIA: Índice de Wobbe Wi:

gases naturales comp rendido entre 41,11 y 49,60 MJ/m3 Grupo H comp rendido entre 36,82 y 49,60 MJ/m3 Grupo E (E+, Er) 3 comp rendido entre 40,52 y 49,60 MJ/m Grupo E (Es) 3 comp rendido entre 35,17 y 40,52 MJ/m Grupo L comp rendido entre 30,94 y 40,52 MJ/m3 Grupo LL comp rendido entre 36,82 y 40,52 MJ/m3 Grupo E (Ei)

TERCERA FAMILIA: Índice de Wobbe Wi:

gases de p etróleo licuefactos comp rendido entre 68,14 y 80,58 MJ/m3 Grupo 3B/P (3B, 3+) comp rendido entre 68,14 y 70,69 MJ/m3 Grupo 3P

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GAS C LASIFIC AC IÔN DE LOS APARATOS

CAPÍTULO

3

PÁG INA

4

Según el tip o y el número de los gases que p ueden utilizarse, se p ueden clasificar los ap aratos del siguiente modo:

Categoría I C oncierne a los ap aratos p royectados exclusivamente p ara utilizar los gases de una única familia. Por ej. C ategoría I 2H: I 2 H

indica que p ertenece a una única familia; indica que p ertenece a la segunda familia; indica que p ertenece al grup o H de la segunda familia.

Categoría II C oncierne a los ap aratos p royectados p ara utilizar los gases de dos familias. Por ej. C ategoría II 1a2HL: II 1 a 2 H L

indica que p ertenece a dos familias; indica que p ertenece a la p rimera familia; indica que p ertenece al grup o a de la p rimera familia; indica que p ertenece a la segunda familia; indica que p ertenece al grup o H de la segunda familia; indica que tamb ién p ertenece al grup o L de la segunda familia.

Categoría III C oncierne a los ap aratos p royectados p ara utilizar gases de las tres familias. Por ej. C ategoría III 1a2H3+: III indique que p ertenece a tres familias; 1 indica que p ertenece a la p rimera familia; a indica que p ertenece al grup o a de la p rimera familia; 2 indica que p ertenece a la segunda familia; H indica que p ertenece al grup o H de la segunda familia;

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GAS PRESIÔ N DEL G AS EN LLEG ADA AL APARATO

CAPÍTULO

3

PÁG INA

5

PRESIONES DEL GAS EN LLEGADA AL APARATO (según EN 203-1) PAÍS

ITA LIA GRECIA

IT GR

FAMILIA Y TIPO DE GAS

PRESIÓN NOMINAL

PRESIÓN MÍNIMA

PRESIÓN MÁXIMA

III FA MILIA G30/31

29/37 mbar

20/25 mb ar

35/45 mb ar

17 mb ar

25 mb ar

II FA MILIA G20

20 mbar

8 mbar

6 mb ar

15 mb ar

III FA MILIA G30/31

29 mbar

20 mb ar

35 mb ar

II FA MILIA G20

20 mbar

17 mb ar

25 mb ar

I FA MILIA G110

8 mbar

6 mb ar

15 mb ar

III FA MILIA G30/31

29/37 mbar

20/25 mb ar

35/45 mb ar

II FA MILIA G20/25

20/25 mbar

17/20 mb ar

25/30 mb ar

I FA MILIA G130

8 mbar

6 mb ar

15 mb ar

III FA MILIA G30/31

29/37 mbar

20/25 mb ar

35/45 mb ar

II FA MILIA G20

20 mbar

17 mb ar

25 mb ar

I FA MILIA G110/130

8 mbar

6 mb ar

15 mb ar

I FA MILIA G110

DINA MA RCA

FRA NCIA

ESPA ÑA

DK

FR

ES

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GAS PRESIÔ N DEL G AS EN LLEG ADA AL APARATO

CAPÍTULO

3

PÁG INA

6

PRESIONES DEL GAS EN LLEGADA AL APARATO (según EN 203-1) PAÍS

BÉLGICA

G. BRETA ÑA IRLA NDA

A LEMA NIA

A USTRIA

PORTUGA L

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BE

GB IE

DE

AT

PT

FAMILIA Y TIPO DE GAS

PRESIÓN NOMINAL

PRESIÓN MÍNIMA

PRESIÓN MÁXIMA

III FA MILIA G30/31

29/37 mbar

20/25 mb ar

35/45 mb ar

II FA MILIA G20/25

20/25 mbar

17/20 mb ar

25/30 mb ar

III FA MILIA G30/31

29/37 mbar

20/25 mb ar

35/45 mb ar

II FA MILIA G20/25

20 mbar

17 mb ar

25 mb ar

III FA MILIA G30/31

50 mbar

42,5 mb ar

57,5 mb ar

II FA MILIA G20/25

20 mbar

17 mb ar

25 mb ar

I FA MILIA G110/120/140

8 mbar

6 mb ar

15 mb ar

III FA MILIA G30/31

50 mbar

42,5 mb ar

57,5 mb ar

II FA MILIA G20/25

20 mbar

17 mb ar

25 mb ar

III FA MILIA G30/31

50/67 mbar

42,5/50 mb ar

57,5/80 mb ar

II FA MILIA G20

20 mbar

17 mb ar

25 mb ar

I FA MILIA G110

8 mbar

6 mb ar

15 mb ar

GAS PRESIÔ N DEL G AS EN LLEG ADA AL APARATO

CAPÍTULO

3

PÁG INA

7

PRESIONES DEL GAS EN LLEGADA AL APARATO (según EN 203-1) PAÍS

HOLA NDA

SUECIA

NL

SE

FINLA NDIA

NORUEGA

FI

NO

FAMILIA Y TIPO DE GAS

PRESIÓN NOMINAL

PRESIÓN MÍNIMA

PRESIÓN MÁXIMA

III FA MILIA G30/31

29 mbar

20 mb ar

35 mb ar

II FA MILIA G25

25 mbar

20 mb ar

30 mb ar

III FA MILIA G30/31

29 mbar

20 mb ar

35 mb ar

II FA MILIA G20

20 mbar

17 mb ar

25 mb ar

I FA MILIA G110/120

8 mbar

6 mb ar

15 mb ar

III FA MILIA G30/31

29 mbar

20 mb ar

35 mb ar

II FA MILIA G20

20 mbar

17 mb ar

25 mb ar

III FA MILIA G30/31

29 mbar

20 mb ar

35 mb ar

TIPO En función de como se realiza la evacuación de los p roductos de la comb ustión, los ap aratos se clasifican del siguiente modo: Tipo A:

ap aratos que no p réven la conexión a un conducto de evacuación de los p roductos de la comb ustión.

Tipo B:

ap aratos que p réven la conexión directa a un conducto de evacuación de los p roductos de la comb ustión, o b ien el acop lamiento a un sistema de evacuación forzada (como p er ejemp lo una camp ana p rovista de asp irador mecánico).

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GAS PODER CA LORÎFICO DE LOS GA SES DE REFERENCIA

CAPÍTULO

3

PÁG INA

8

TABLA DE LOS PODERES CALORÍFICOS DE LOS GASES DE REFERENCIA EN USO PARA LA MARCA CE (SEGÚN EN 203-1/PrA1) NECESARIA PARA EL CALCULO DE LOS CONSUMOS HORARIOS DE LOS APARATOS GAS

TIPO y GRUPO DEL GAS

P.C.I. (Hi)

P.C.S. (Hs)

G 30 (G rup o B )

45,65 Mj/kg 12,69 kW/kg

49,47 Mj/kg 13,75 kW/kg

G 31 (G rup o P)

46,34 Mj/kg 12,88 kW/kg

50,37 Mj/kg 14,00 kW/kg

G 20 (G rup o H ; E..s)

34,02 Mj/mc 9,46 kW/mc

37,78 Mj/mc 10,50 kW/mc

G 25 (G rup o L ; LL ; E..i)

29,25 Mj/mc 8,13 kW/mc

32,49 Mj/mc 9,03 kW/mc

G 110 (G rup o a)

13,95 Mj/mc 3,88 kW/mc

15,87 Mj/mc 4,41 kW/mc

G 120 (G rup o b )

15,68 Mj/mc 4,36 kW/mc

17,77 Mj/mc 4,94 kW/mc

G 130 (G rup o c)

23,66 Mj/mc 6,58 kW/mc

25,72 Mj/mc 7,15 kW/mc

G 140 (G rup o d)

13,38 Mj/mc 3,72 kW/mc

15,18 Mj/mc 4,22 kW/mc

G 150 (G rup o e)

18,03 Mj/mc 5,01 kW/mc

20,02 Mj/mc 5,57 kW/mc

IIIa FAM.

IIa FAM.

Ia FAM.

NOTA: LAS CARACTERÍSTICAS DE REFERENCIA SON: GAS SECO A 15° C E 1013 mbar

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GAS FACTORES DE CONVERSIÔN

CAPÍTULO

3

PÁG INA

9

FACTORES DE CONVERSIÓN

1 atm

=

10.000 mm c.d.a. (milímetros de columna de agua)

= 760 mm DE COLUMNA DE MERCURIO

1 b ar

=

10.333 mm c.d.a. (milímetros de columna de agua)

= 760 mm DE COLUMNA DE MERCURIO

1 mm DE COLUMNA DE MERCURIO

=

13,62 mm DE COLUMNA DE A GUA

1 kg / m 2

=

1 mm DE COLUMNA DE A GUA

1 kcal / h

=

0,001163 kW

1 kcal

=

0,004186 MJ

1 kWh

=

860 kcal

1 kWh

=

3,6 MJ

1 MJ

=

239 kcal

1 MJ

=

0,277 kWh

1 mb ar

=

10 mm c.d.a.

1,1628 W = 1 kcal / h

= 0,001 atm

I/96

GAS

CAPÍTULO

LA COMBUSTIÔN

PÁG INA

GENERALIDADES

La comb ustión es la comb inación química a temp eratura suficientemente elevada de un comb ustib le con el oxígeno (comb urente) y consiguiente p roducción de calor. El calor p roducido varía p ara cada tip o de comb ustib le: se define "p oder calorífico" de un gas la cantidad de calor p roducida en la comb ustión comp leta de un "normal metro cúb ico" del mismo (es decir, medido a la temp eratura de 0°C y a la p resión de 760 mm. de mercurio). El metano tiene un p oder calorífico de unas 9.600 Kcal/m3. En el metano (C H4) los elementos comb ustib les son el carb ono (C ) y el hidrógeno (H2), que al reaccionar con el oxígeno (O 2) p resente en el aire, dan como p roductos de la comb ustión anhídrido carb ónico (C O 2) y resp ectivamente.

I/96

vap or de

agua (H2O)

3

10

GAS LA COMBUSTIÔN

CAPÍTULO PÁG INA

3

11

LA LLAMA Si examinamos una llama aireada, es decir, una llama en la cual el gas llega a la comb ustión ya mezclado con aire (que se denomina p rimario), en la misma se distinguen tres zonas características (Fig. 1):

ZONA EXTERIOR ZONA MEDIA

ZONA INTERIOR (CONO)

CABEZA DEL QUEMADOR

Fig. 1 - Diferentes zonas de combustión presentes en una llama aireada.

- una zona interior (denominada cono) de temp eratura reducida y de color verde-azul, en la cual la mezcla aire-gas se calienta hasta la temp eratura de encendido (500 °C ; 600 °C ) y en su extremo sup erior se activa la comb ustión. - una zona media, de color azul, donde se realiza una comb ustión tanto más comp leta cuanto más el volumen de aire arrastrado se acerca al volumen teórico. En esta zona generalmente todavía hay oxido de carb ono y un p equeño p orcentaje de hidrógeno: se verifica la temp eratura más elevada, que p ara el metano es de 2050 °C . - una zona exterior, casi de color violeta, en la cual el gas, p arcialmente oxidado en la zona media, al entrar en contacto con el aire circundante (denominado aire secundario), comp leta la comb ustión. C uando el gas quema con defecto de aire p rimario, la llama es más o menos alargada y luminosa, el cono central es más o menos largo en función de la p resión de alimentación, y se p uede ob servar la formación de p untas amarillas (llama reductora). C uando, sin emb argo, el gas quema con exceso de aire p rimario, la llama es corta y p oco visib le, y se caracteriza p or un cono en p unta violeta (llama oxidante).

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GAS

CAPÍTULO

LA COMBUSTIÔN

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Se llama velocidad de encendido la velocidad con la cual se p rograma el fenómeno de la comb ustión en una mezcla gas/aire. Se mide en cm/seg. y varía en función del tip o de gas. Se verifica una sep aración de llama cuando la velocidad de salida del quemador de la mezcla gas/aire es sup erior a la velocidad de encendido del gas, y p uede ser causada p or un exceso de p resión del gas o p or exceso de aire p rimario. Se verifica retroceso de la llama o b ajo-encendido cuando se da el caso contrario, es decir, la velocidad de salida de la mezcla gas/aire del quemador es inferior a la velocidad de encendido. El fenómeno es deb ido a defecto de p resión del gas. Es evidente que una comb ustión regular y eficiente no deb e p resentar ni el fenómeno de la sep aración de llama ni el op uesto, amb os p eligrosos. Por cuanto visto anteriormente, una llama estab le se ob tiene cuando la velocidad de salida de la mezcla del quemador iguala a la velocidad de encendido. Para una b uena comb ustión, p or lo tanto, es indisp ensab le que la b oquilla del quemador tenga las justas dimensiones, y que el aire p rimario esté correctamente regulado; además, la p resión de alimentación del gas deb e ser la idónea. La Fig. 2 rep resenta las diferentes formas que la llama p uede tomar en distintas condiciones de funcionamiento.

AIRE Y GAS EN PROPORCIONES CORRECTAS

LLAMA NORMAL

EXCESO DE GAS O DEFECTO DE AIRE

EXCESO DE AIRE O DEFECTO DE GAS

LLAMA LARGA

Fig. 2 - Forma de la llama en función de las proporciones de aire primario.

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LLAMA CORTA

GAS LEYENDA DE LAS EXPRESIO NES MAS

CAPÍTULO PÁG INA

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Humos producidos por un gas C onjunto de los p roductos de la comb ustión del gas y del eventual aire en exceso. Se miden en metros cúb icos normales (m3n). Índice de óxido de carbono en los humos Porcentaje de óxido de carb ono (C O) en volumen en los p roductos de la comb ustión del gas, considerados en su estado seco y sin aire. Límite de buena combustión Límite más allá del cual la comb ustión se realiza con formación de hollín y con un índice de óxido de carb ono inacep tab le según las normas esp ecíficas p ara cada tip o de ap arato. Índice higiénico de un ambiente Porcentaje volumétrico de concentración de óxido de carb ono (C O) en el amb iente en cuestión. Temperatura ambiente convencional Temp eratura de referencia del amb iente en el cual se realizan las p rueb as. Está fijada en 20 °C . Llama de retroceso Fenómeno de retroceso de la llama aireada p or las luces de salida de un quemador hacia la b oquilla. Llama estable Llama no sujeta ni a sep aración ni a retroceso, y tamp oco a extinción en determinadas condiciones de p rueb a. Llama testigo o Testigo Llama situada p ermanentemente en un quemador a fin de garantizar el encendido cuando se introduzca el gas. Aparato de utilización a gas C onjunto de uno o varios quemadores p rovistos de sus resp ectivos órganos de regulación.

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GAS LEYENDA DE LAS EXPRESIO NES MAS

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Órganos de conexión de un aparato de utilización a gas Todos los disp ositivos p ara el suministro del gas (tub erías, uniones, etc), desde la unión de entrada del ap arato de utilización hasta los quemadores. Rampa de un aparato de utilización a gas Tub ería y derivación unidas sólidamente al ap arato de utilización p ara distrib uir el gas a los quemadores. Unión para tubo de evacuación Unión existente en los ap aratos mediante la cual se efectúa la conexión del ap arato al conducto de humos p ara la evacuación de los p roductos de la comb ustión. Órgano de regulación Disp ositivo ap to p ara regular el valor de una dimensión concerniente al funcionamiento del ap arato. La regulación p uede ser efectuada a mano o automáticamente. Llave Órgano de regulación con ob turador maniob rab le, que determina las condiciones de flujo del comb ustib le gaseoso hacia el quemador. Sentido normal de apertura de un órgano de regulación Sentido del movimiento que deb e estar marcado en la p arte maniob rab le del órgano de regulación p ara ob tener la erogación del gas. Regulador de caudal Órgano automático ap to p ara mantener el caudal de un fluido a un valor tendencialmente constante. Regulador de presión Órgano automático de reducción de la p resión a un valor tendencialmente constante.

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GAS LEYENDA DE LAS EXPRESIO NES MAS

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Termostato o termorregulador Órgano automático que, actuando sob re el flujo del medio calefactor, mantiene a un valor tendencialmente constante la temp eratura del amb iente sometido a control. Los tip os más comunes son: termostato amb iente, termostato p ara agua, termostato p ara aire. Presóstato Órgano automático destinado a regular p resión del vap or en el ap arato. Válvula de seguridad Órgano de regulación o de intercep tación automático ap to p ara imp edir que de creen condiciones p eligrosas de funcionamiento. Dispositivo de seguridad térmico C onjunto de p artes mecánicas que tienen la finalidad de mantener el flujo del gas al quemador sólo cuando la llama testigo está encendida. Los tip os más comunes son: de lámina b imetálica, de p ar termoeléctrico, de termodilatación, de célula fotoeléctrica, de conductividad. Dispositivo de seguridad no térmico C onjunto de p artes mecánicas que tienen la finalidad de mantener el flujo del gas al quemador sólo cuando se verifican determinadas condiciones (p or ejemp lo, una determinada p resión, etc.). Quemador de gas C onjunto mecánico ap to p ara realizar la comb ustión del gas. Aire primario para la combustión de un gas Volumen normal de aire que se mezcla al gas en el quemador antes de la comb ustión. 3 Se exp resa en metros cúb icos normales (m n). Aire secundario para la combustión de un gas Volumen normal de aire que interviene en la comb ustión. 3 Se exp resa en metros cúb icos normales (m n).

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GAS LEYENDA DE LAS EXPRESIO NES MAS

CAPÍTULO PÁG INA

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Difusor o Mezclador de un quemador C onducto adecuadamente p erfilado del quemador dentro del cual tiene lugar la mezcla del gas con el aire p rimario. Sección de eflujo (salida) Ap erturas del quemador p or las cuales sale la mezcla comb ustib le p ara el encendido. Divisor de llama Parte terminal del quemador, eventualmente desmontab le, destinada a formar luces de eflujo. Inyector Órgano que determina con su luz de eflujo, eventualmente regulab le, el caudal volumétrico del gas suministrado p or el quemador. Llama Particular asp ecto del fenómeno térmico-luminoso de la comb ustión. Características de la llama Altura y color de la llama. Altura de la llama Proyección media de las llamaradas que constituyen la rosa de llama Rosa de llama o Red de llama o Línea de llama C onfiguración glob al que asume la llama según la disp osición geométrica dada a las luces de eflujo. Llama aireada Llama de un gas que es mezclado con aire antes de la comb ustión. Llama no aireada Llama de un gas que entra en contacto con el aire sólo durante la comb ustión.

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GAS LEYENDA DE LAS EXPRESIO NES MAS

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Aparición de puntas amarillas de una llama Inicio de la visib ilidad, en una llama aireada, de un anormal color amarillento en la p unta de la llama.. Separación de llama Fenómeno de alejamiento de la llama de las luces de eflujo de un quemador hacia el exterior. Dispositivo anti-viento Disp ositivo finalizado a evitar que el aire de contracorriente p ueda invertir el flujo de los p roductos de la comb ustión en el interior del ap arato. Por efecto de dicho disp ositivo el aire de contracorriente no deb e influir en la calidad de la comb ustión. Tiro Asp iración p rovocada p or los humos en la p arte ascendente del ap arato y de la chimenea. La dep resión deb ida al tiro se exp resa en milímetros de columna de agua (mm H 2O). Interruptor de tiro Disp ositivo finalizado a p oner en comunicación el circuito de humos con la atmósfera en un determinado, a fin de hacer indep endiente el ap arato de las condiciones de tiro del conducto de humos. Generalmente se halla incorp orado el disp ositivo anti-viento.

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GAS

CAPÍTULO

QUEMADORES DE PREMEZC LA

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El quemador de p remezcla de aire o atmosférico es el quemador más difundido en el uso doméstico.

AIRE

2

HORNO

1

GAS

En condiciones normales de funcionamiento, un quemador p roduce llamas de color azul, constituidas p or un cono interior rodeado de una cap a de llama menos luminosa. Estos quemadores están dotados de una notab le elasticidad, y p ueden funcionar con diferentes tip os de gas y en camp os de p resiones b astante extensos. La elasticidad de los quemadores atmosféricos ha aumentado en estos últimos años como consecuencia de los estudios realizados a fin de adecuar el funcionamiento a las crecientes variedades de gases distrib uidos. Los descub rimientos de yacimientos de gas natural, la disp onib ilidad de gases de p etróleo licuefactos (derivada de la creciente p otencialidad y del mayor número de refinerías de p etróleo) han imp uesto, en el curso del último decenio, el estudio y la construcción de quemadores más elásticos, hasta llegar al quemador "universal", que p uede adap tarse fácilmente p ara utilizar tanto gases 3

3

p ob res (3.500 kcal/m ) como gases ricos tip o G.P.L. (30.000 kcal/m ) distrib uidos a p resiones variab les de 40 a 500 mm H2O.

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GAS

CAPÍTULO

QUEMADORES DE PREMEZC LA

VENTURI

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SUPERFICIE DE COMBUSTIÓN

BOQUILLA DEL GAS

GAS

DISCO DE REGULACIÓN DEL AIRE

ENTRADA DEL GAS

Inspirador o mezclador Venturi

Quemador de superficie

ELEMENTOS DE UN QUEMADOR DE PREMEZCLA Los p rincip ales elementos que constituyen un quemador de este tip o son: a) El inyector con sección de salida fija o con cab eza regulab le, que define y controla el flujo de gas y que contrib uye, en ocasiones de modo determinante, a la comb ustión. b ) La cámara de mezcla o cab eza de mezcla, en la cual el gas p asa desp ués que ha salido del inyector. c) El difusor o tub o de mezcla, en el cual tiene lugar la mezcla del gas con el aire p rimario, que el gas ha arrastrado p or asp iración. d) La cab eza del quemador, a donde el gas y el aire p rimario llegan ya mezclados, más allá de la cual, a través de la sección de salida, inicia el p roceso de comb ustión. En los quemadores atmosféricos el arrastre del aire p or p arte del gas tiene lugar p or asp iración a través de un tub o Venturi. El Venturi está formado p or dos conos (la cámara y el tub o de mezcla) convergentesdivergentes de ángulo muy limitado. Los dos conos a menudo están unidos entre sí p or un b reve tramo cilíndrico, que constituye la zona de "estrangulación" del Venturi y que tamb ién se denomina "cuello" o "garganta" del Venturi.

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GAS

CAPÍTULO

QUEMADORES DE PREMEZC LA

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Las p artes p rincip ales que constituyen dicho tip o de quemador son los Inyectores. Inyectores fijos Los inyectores fijos consisten en un b loque de material p erforado, de sección circular, que p uede asegurar, p ara determinadas condiciones de funcionamiento, un caudal volumétrico constante. Las b oquillas fijas p ueden diferir notab lemente entre sí, esp ecialmente p or lo que se refiere a la longitud del orificio y al ángulo de convergencia entre el tramo cilíndrico que p recede al orificio y el p rop io orificio, con consecuencias que rep ercuten directamente en el caudal de gas. Indicamos en sección algunos de los tip os más comunes de inyectores.

60° 19° 90° T. 4

T. 3

T. 5

12°

15°

T. 1

T. 2 Tipos de inyectores

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GAS QUEMADORES "MULTI-GAS"

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En estos últimos años se ha manifestado de modo evidente la necesidad de dotar a los ap aratos p ara uso doméstico de quemadores cap aces de adap tarse fácilmente a los diferentes tip os de gas y a diferentes p resiones, sin que sean necesarias p ara ello comp licadas op eraciones de regulación o incluso sustituciones de algunas p artes del quemador. A fin de facilitar la difusión de los ap aratos de gas, los constructores han estudiado quemadores que, sólo camb iando o regulando la b oquilla y la regulación del aire p rimario, p ueden hacer frente a los diferentes exigencias. De este modo han nacido los quemadores multi-gas, estudiados p ara ob tener una b uena estab ilización de la llama. Al ob jeto de centrar el p rob lema, cab e recordar que mientras un gas ciudad tiende a p rovocar llamas de retroceso, un gas natural tiende a causar sep aración de llama; la p arte más inestab le y más delicada de la llama es la que está en contacto con la p arte metálica; donde se p roduce normalmente un enfriamiento (quenching) que p uede ocasionar zonas críticas de temp eratura; el aire secundario a su vez, con su movimiento de ab ajo a arrib a, disturb a la llama y tiende a hacerla inestab le. Por lo tanto, se ha trab ajado sob re todo en las secciones de salida, estudiando de modo p articular los quemadores de los ap aratos de cocción que son los más difundidos y usados. Se han ob tenido en este camp o dos grandes avances: los quemadores de llama "p iloteada" y los quemadores de llama "autoestab ilizada".

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GAS

CAPÍTULO

QUEMADORES DE LLAMA

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Las llamas auxiliares o llamas p iloto se hallan en la b ase de la llama p rincip al: de este modo la llama está p rotegida contra la turb ulencia del aire secundario y simultáneamente se ob tiene un ap orte de calorías en la b ase de la llama. El p ilotaje p uede realizarse en sentido horizontal o en sentido vertical con resp ecto a la llama p rincip al.

LLAMA PRINCIPAL

LLAMA PRINCIPAL

SECCIÓN PRINCIPAL SECCIÓN AUXILIAR

LLAMA PILOTO

PILOTAJE PERPENDICULAR

PILOTAJE PARALELO Sistemas de pilotaje

Hay que tener p resente que la llama p iloto, aun p rotegiendo la llama p rincip al del efecto de las turb ulencias del aire secundario, no deb e imp edir u ob staculizar demasiado el contacto y el p aso del aire. C on los quemadores de llama p iloteada se p ueden realizar cargas térmicas unitarias más elevadas que con los quemadores tradicionales. Por consiguiente se p ueden realizar quemadores más p equeños, de p otencia elevada, lo que p uede ser de gran utilidad cuando el esp acio a disp osición es b astante reducido.

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GAS Q UEMADO RES DE LLAMA

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En los quemadores de llama autoestab ilizada no hay dos secciones de llama, p ero como en los quemadores de llama p iloteada, se realiza una distinta p érdida de carga de la mezcla en la salida. En la zona alta de la llama la mezcla sale a una velocidad menor resp ecto a la zona b aja de la llama. La siguiente figura muestra de modo esquemático el p roceso de autoestab ilización Gaz de France.

VELOCIDAD MÍNIMA VELOCIDAD INTERMEDIA VELOCIDAD MÁXIMA

Estabilización tipo Gaz de France

Tamb ién con estos tip os de quemadores se p ueden realizar cargas térmicas más elevadas. Las p restaciones desde el p unto de vista de la comb ustión (tenor de óxido de carb ono en los humos) son tal vez un p oco menos imp ortantes que con los quemadores de llamas p iloteadas, esp ecialmente en el caso de alimentación con b utano.

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GAS DISPOSITIVOS DE SEGURIDAD

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GENERALIDADES El gas natural p resenta, en comp aración con otros tip os de comb ustib le, una serie de ventajas concernientes p or un lado, a la relativa facilidad con la que p uede ob tenerse, transp ortarse y usarse, y p or el otro al hecho de que su uso p uede ser muy seguro y sin contaminar el amb iente. Dado que el ob jeto del p resente ap artado son los "DISPOSITIVOS DE SEGURIDAD", consideramos conveniente iniciar exp licando cuáles son los riesgos p otenciales conexos con la utilización del gas y cuáles p ueden ser los efectos de tales riesgos. Sucesivamente exp licaremos los disp ositivos de seguridad que se utilizan p ara hacer seguro el uso de gas comb ustib le, así como los p rincip ios de funcionamiento y los camp os de ap licación.

EL CONCEPTO DE SEGURIDAD El concep to de seguridad es muy amp lio y cub re una gran variedad de asp ectos que p ueden ordenarse en una escala decreciente de gravedad en función de los riesgos p otenciales conexos. SEGURIDAD: significa imp edir el escap e de gas incomb usto (p eligro de asfixia, envenenamiento y exp losión). SEGURIDAD: significa imp edir que los p roductos de la comb ustión contaminen el amb iente (p eligro de asfixia y de envenenamiento). SEGURIDAD: significa imp edir aumentos anómalos de temp eratura (p eligro de quemaduras, exp losiones e incendios). Esta lista de términos: "asfixia, envenenamiento, exp losión, incendio ..." da la idea de que es mejor estar lo más lejos p osib le del gas, vista su p eligrosidad. Esto no es verdad: si se utiliza b ien el gas es un comb ustib le no sólo higiénico, ecológico y cómodo, sino tamb ién muy seguro. La técnica moderna, en efecto, p one a disp osición del fab ricante de ap aratos - y p or lo tanto a disp osición del usuario - toda una serie de conocimientos, materiales y disp ositivos (los disp ositivos de seguridad) que hacen que el uso del gas, intrínsecamente y extrínsicamente, esté exente de todo riesgo.

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GAS DISPOSITIVOS DE SEGURIDAD

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EFECTOS DE LOS RIESGOS RELACIONADOS CON EL USO DEL GAS COMBUSTIBLE

ESCAPE DE GAS INCOMBUSTO Puede p rovocar dos efectos: la asfixia y la exp losión. De un tercer p osib le efecto, el envenenamiento, hab laremos a p rop ósito de los riesgos relacionados con el escap e de p roductos de la comb ustión. La casi total desap arición del gas manufacturado (gas ciudad) en efecto ha p rácticamente anulado este tip o de riesgo relacionado con los escap es de gas. a) Asfixia: el gas sustituye al aire en el amb iente, reduciendo el tenor de oxígeno con la consiguiente imp osib ilidad de oxigenación de la sangre. b ) Explosión: cuando el gas en el amb iente ha alcanzado una concentración comp rendida entre el límite inferior y el límite sup erior de inflamab ilidad, p or lo que b asta una chisp a generada p or cualquier ap arato eléctrico p ara p rovocar una exp losión. El límite inferior de inflamab ilidad vale ap roximadamente: Gas manufacturado (gas ciudad) Gas natural Gas de p etróleo licuefacto (GPL)

5-7 % 4-5 % 1-3 %

Por lo que resp ecta a la energía suficiente p ara p rovocar la exp losión, a título indicativo y p ara estab lecer los órdenes de magnitudes, incluimos a continuación los valores indicados p or la American Petroleum Institute. Mezcla aire-metano Mezcla aire-p rop ano Mezcla aire-b utano

0,6-0,7 mj 0,1-0,6 mj 0,1-0,6 mj

A título de información cab e añadir que la energía necesaria p ara encender una mezcla aire-vap ores de gasóleo doméstico, es p or lo menos un orden de magnitud sup erior.

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GAS DISPOSITIVOS DE SEGURIDAD

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NOTA En p resencia de un caudal de fuga de gas (exp resada en metros cúb icos p or hora) igual a A en un amb iente de volumen V, en el cual exista un número de recamb io de aire p or hora G, la concentración media en tanto p or ciento del gas en el amb iente varía exp onencialmente en el tiemp o t según la fórmula: Concentración (%) = 100 ( A / (GV +A )) ( 1 - e EXP ( Vt / (GV + A )) donde "e" es la b ase de los logaritmos naturales. La fórmula p ermite calcular la concentración media, es decir, la concentración que existiría si el gas se disp ersara uniformemente en el amb iente. De la fórmula resulta evidente que el riesgo de exp losión no sub siste si el amb iente en el cual se p uede manifestar el escap e de gas tiene dimensiones suficientemente grandes en relación a la cantidad de gas existente en el mismo, y si se verifica el recamb io de aire adecuado. En realidad, y sob re todo con los gases más p esados que el aire (GPL), se p ueden tener en un mismo amb iente zonas con concentraciones diferentes, p or lo que el límite inferior de estallido p uede alcanzarse localmente aunque las condiciones teóricas indiquen una concentración inferior: - b ien p orque el tiemp o transcurrido desde el inicio del escap e ha sido suficiente, - b ien p orque el volumen del amb iente y el número de recamb ios de aire son tales que no p ermiten nunca que se alcance el p orcentaje crítico.

AUMENTOS ANÓMALOS DE TEMPERATURA Pueden atañer tanto a las p aredes exteriores de un ap arato (riesgo de incendio del ap arato o de las cosas circundantes) como al fluido calentado (riesgo de exp losión). Particularmente graves p ueden ser las consecuencias de un excesivo aumento de temp eratura en los dep ósitos (calderas, calentadores) no p rovistos de dep ósito de exp ansión ab ierto.

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GAS DISPOSITIVOS DE SEGURIDAD

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DISPOSITIVOS DE SEGURIDAD Generalmente están regulados p or p recisas normas técnicas. Estas normas, en vigor p rácticamente en todos los p aíses aunque con diferencias entre un p aís y otro, en Italia han sido elab oradas p or el C ig y p ub licadas p or el UNI, y generalmente ap rob adas b ajo forma de decreto según la ley 1083 del 6 de Diciemb re de 1971. A nivel C en se está realizando una intensa actividad p ara igualar las normas de seguridad en todos los p aíses miemb ros, a fin de p ermitir el lib re camb io de ap aratos y disp ositivos.

CLASIFICACIÓN Según la función ejercitada, los disp ositivos de seguridad p ueden dividirse en, a sab er: a) Disp ositivos de seguridad contra la ausencia de llama. b ) Disp ositivos automáticos de intercep ción (electroválvulas, etc.). c) Reguladores de p resión. d) Termostatos y limitadores de temp eratura. e) Presóstatos. f) Disp ositivos p ara la p revención de los escap es internos de gas. g) C ontroles de atmósfera.

DISPOSITIVOS DE SEGURIDAD CONTRA LA AUSENCIA DE LLAMA Imp iden la salida de los gases incomb ustos. Pueden ser de dos tip os: - de seguridad simple (en caso de ausencia de llama se interrump e el p aso del gas, limitándolo al quemador p rincip al); - de seguridad completa (interrump en el p aso del gas incluso al quemador p iloto). Se caracterizan en b ase a: - el tiempo de retardo del encendido (intervalo de tiemp o que transcurre entre el instante en el cual se enciende la llama y el instante en el cual el elemento ob turador se queda autónomamente en p osición de ab ierto; - el tiempo de seguridad para el apagado (intervalo de tiemp o que transcurre entre el instante en el cual se ap aga la llama controlada y el instante en el cual se interrump e el p aso del gas). Pueden dividirse en dos categorías: - Disp ositivos de seguridad sensib les a las p rop iedades térmicas de la llama. - Disp ositivos de seguridad sensib les a las p rop iedades eléctricas y de irradiación de la llama.

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DISPOSITIVOS DE SEGURIDAD

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DISPOSITIVOS DE SEGURIDAD SENSIBLES A LAS PROPIEDADES TÉRMICAS DE LA LLAMA Los más comunes, sob re todo en el camp o de las b ajas p otencias (< 40 kW ) son los termoeléctricos. Dispositivos de seguridad termoeléctricos Presentan las siguientes ventajas: - Están autoalimentados (no necesitan una fuente exterior de energía). - Realizan condiciones de seguridad p ositivas y totales. - Son fáciles de instalar y de mantener. Están comp uestos p or: - Elemento sensib le. - El grup o magnético de seguridad. - El cuerp o de la válvula. A éstos hay que añadir generalmente los siguientes accesorios: - Quemador p iloto. - Disp ositivo de encendido. - Bloqueo de encendido. - Bloqueo de rearme (interlock). a) Elemento sensible Ap rovecha la característica termoeléctrica de los metales. C onsideremos dos hilos metálicos de material diferente (p or ejemp lo níquel-cromo y constantán) soldados entre sí p or un extremo (junta caliente "C") y cerrados p or el otro extremo (denominado junta fría "D") en una carga ohmica "R" (fig.1).

C

D R

mV Fig. 1

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Si se exp one la junta caliente "C" a una fuente de calor se verifican los fenómenos que exp licamos a continuación. Entre las dos juntas (junta caliente "C" y junta fría "D") a temp eratura diferente se estab lece una diferencia de p otencial eléctrico (tensión) que hace circular una corriente en el circuito. Esta diferencia de p otencial (tensión) es p rop orcional a la diferencia de temp eratura existente entre las dos juntas . Es el p rincip io utilizado p ara medir las temp eraturas. C uando se mide una temp eratura p or medio de termop ares, la p rimera condición que se ha de resp etar es que la junta fría se halle a temp eratura constante, es decir, que no p ueda variar durante la medición. Por lo tanto, siemp re se coloca lo más lejos p osib le de la fuente de calor. Viceversa, en un termop ar de seguridad la junta fría "D" está colocada a corta distancia (20-30 mm.) de la junta caliente "C", y a su vez está conectada a la carga "R" p or medio de un adecuado conductor (fig.2). D C

R

mV Fig. 2

Durante el funcionamiento esta junta fría "D" tamb ién se calienta, y en ella se genera, p or efecto de la temp eratura, una tensión contraria a la generada en corresp ondencia con la junta caliente "C", con el resultado de que la tensión disp onib le en los extremos de "R" se reduce. Esta p articular disp osición de los termop ares de seguridad se realiza con el ob jeto de hacer más ráp ida la b ajada de tensión en fase de enfriamiento: cuando la llama se ap aga, las temp eraturas en "C" y "D" tienden a equilib rarse ráp idamente y p or consiguiente tamb ién cesa más ráp idamente el suministro de energía.

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GAS DISPOSITIVOS DE SEGURIDAD

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En p ráctica, desde un p unto de vista eléctrico, el termop ar p uede esquematizarse como en la figura 3, donde:

E1

E2 R

Fig. 3

E1 = 0,07 T1 mV (T1 = temp eratura de la junta caliente "C" ) E2 = 0,05 T2 mV (T2 = temp eratura de la junta caliente "D" ) R = resistencia ohmica de los conductores

En condiciones de funcionamiento típ icas la FEM generada p or un termop ar es de unos 20 mV. Dado que su resistencia ohmica es del orden de 20 miliohmios, la p otencia útil máxima que se p uede ob tener de un generador de este tip o es del orden de algunos milivatios. Otra imp ortante característica de los termop ares de seguridad es que están realizados de forma coaxial, con la finalidad de hacerlos más rob ustos, más manejab les y de tener en el exterior el material con las mejores características de resistencia a los efectos de la llama (temp eratura, corrosión, etc.).

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La figura 4 muestra la forma efectiva de un termop ar de seguridad, mientras que la figura 5 p rop orciona, en el momento del encendido y del ap agado, la marcha de la FEM disp onib le en sus extremos. C

mV

1 V1

D

V2

B

TENSIÓN (milivoltios)

2

4 3

1 Elemento electronegativo 2 Elemento electropositivo 3 Conductor de cobre

A C

T0

4 Conductor de cobre

TIEMPO (segundos)

T1

s

A - Apenas la llama se enciende, la tensión asciende rápidamente hasta alcanzar el valor V1. B - Después de algún tiempo la tensión tiende a descender (también la junta fría se calienta) y la tensión toma un valor estable V2. C - Cuando la llama se apaga (instante T1) la tensión desciende hasta anularse por completo.

C Junta caliente D Junta fría, o junta de oposición

Fig. 4

Fig. 5

NOTA La esp ecial forma de los termop ares de seguridad hace que los mismos estén exp uestos a la llama de modo que ésta sólo toque la junta caliente "C", es decir, la p unta. La p arte inferior (más de 8 mm. de distancia de la p unta) nunca deb e tocar la llama ni calentarse en exceso (fig. 6).

8 mm (max)

SI

NO

Fi 6

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b) Grupo magnético de seguridad Está formado p or un electroimán en forma de U en el cual está envuelto un devanado de excitación. Un ancla móvil está conectada a un elemento ob turador p or medio de un vástago, y es emp ujada hacia el exterior p or medio de un resorte de cierre. Una cub ierta p rotege el electroimán, hace de guía al vástago y sirve de sop orte al resorte (fig. 7). E Núcleo en forma de U del electroimán A Ancla del electroimán C Cubierta de protección O Obturador O M Resorte helicoidal M C

A

E

Fig. 7

C uando en el b ovinado circula suficiente corriente, el flujo generado crea una fuerza de atracción cap az de mantener el ancla móvil en contacto con las exp ansiones p olares del imán en forma de U. Si no hay corriente, o b ien si ésta es insuficiente, el resorte aleja ancla y imán. c) Cuerpo de la válvula En su forma más simp le, comp rende un cuerp o de válvula que p resenta un orificio de entrada del gas, un orificio de salida, un asiento de válvula, un alojamiento p ara el grup o magnético de seguridad cuyo ob turador cierra en el asiento de la válvula (fig.8). La versión más común p resenta dos orificios de salida del gas, uno que alimenta el quemador p rincip al, y el otro que alimenta el llamado quemador p iloto.

25

25

101,5

26,8 88,5

1/4" GAS

1/4" GAS

18,5

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d) Quemador piloto El quemador p iloto es un p equeño quemador de reducida p otencia térmica (normalmente inferior a 200 W ) que se instala en p osición fija con resp ecto al quemador p rincip al del ap arato, y que tiene las siguientes funciones: - Prop orcionar una llama p ermanente (llama p iloto) a fin de garantizar el encendido del quemador p rincip al cuando se introduce el gas. - Mantener caliente el extremo del termop ar durante el funcionamiento del ap arato (llama de seguridad). Puede ser de dos tip os: Aireado (quemador de tip o Bunsen: el chorro de gas p roveniente de la b oquilla p asa a través de un tub o Venturi y arrastra el aire p rimario necesario p ara la comb ustión) (fig.9a). No aireado (quemador de tip o Target, en el cual el arrastre del aire necesario p ara la comb ustión se realiza en la b ase de la llama) (fig.9b ). Para finalizar, p uede ser: De boquilla fija (la sección de salida de la b oquilla está formada p or un orificio fijo). De boquilla regulable (la sección de salida p uede variarse p or medio de un tornillo de regulación).

Fig. 9a - Quemadores aireados de tipo Bunsen

Fig 9b - Quemadores no aireados (Target)

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+

20 15

20 mm

10 5 0

0

10

20

30

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OPEN CIRCUIT VOLTAGE

OPEN CIRCUIT VOLTAGE (kV)

e) Dispositivo de encendido Aquí hab lamos sólo de los disp ositivos de encendido autoalimentados (p iezoeléctricos). Los disp ositivos de encendido que utilizan energía eléctrica exterior serán analizados cuando hab laremos de los disp ositivos de seguridad sensib les a las p rop iedades eléctricas y de irradiación de la llama. Los disp ositivos de encendido p iezoeléctrico ap rovechan la energía eléctrica que se genera en algunos materiales (p or ejemp lo cristales de titanato de b ario) cuando están sometidos a un esfuerzo mecánico. La figura 11 muestra la marcha de la fuerza electromotriz de circuito ab ierto, que se genera en los extremos de un cilindro de 20 mm de material p iezoeléctrico, en función de la p resión ap licada en las dos caras.

-

50

COMPRESSIVE STRESS

Fig. 11

La energía útil que p uede ob tenerse de un encendedor p iezoeléctrico es del orden de algunos mj, y la tensión del orden de la decena de kV. Los encendedores p iezoeléctricos son generalmente de dos tip os. Encendedores de compresión (encendedores estáticos, "squeze action"). En el cristal se ejercita una fuerza de comp resión p or medio de una p alanca. La característica p rincip al de este tip o de encendedor es la relativamente larga duración de la carga ap licada: en efecto, dura algunos segundos y dep ende del modo con el cual se acciona la p alanca. Durante este tiemp o el generador se carga y se descarga varias veces, p rovocando un tren de chisp as que aumentan las p rob ab ilidades de encendido. Además de esta característica p ositiva hay que recordar algunos inconvenientes: - Gran tamaño. - Sólo funciona b ien si está p erfectamente seco. Incluso p equeñas cantidades de humedad amb iente, dado el relativamente largo p eríodo de carga y las elevadas tensiones en juego, p ueden imp edir alcanzar la tensión de descarga.

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La figura 12 muestra un tip o de encendedor "squeze". CRISTAL PIEZOELÉCTRICO PROTEGIDO

BORNE ALTA TENSIÓN HACIA EL ELECTRODO PUESTA A TIERRA DEL QUEMADOR

RESORTE A ESPIRAL

ESTRIBO FIJO PALANCAS DE MANDO MANUAL O DE LEVAS

Encendedores de impacto Se ap lica una solicitación dinámica al cristal mediante una masa de choque cargada p or medio de un resorte (figura 13). KW 14 12 10 8 6 4 2 0

20 40 60 80 100 120 140

µs

El esfuerzo mecánico ap licado (y p or lo tanto la tensión generada) están en función de la velocidad de imp acto y de la masa de choque. En general estos disp ositivos generan un sólo imp ulso de tensión de unos 20 microsegundos de duración. Un tiemp o de descarga tan b reve hace que el sistema sea menos crítico con resp ecto a las corrientes de escap e ( una resistencia de 1 megaohmio es suficiente). C ENCENDEDOR PIEZOELÉCTRICO DE IMPACTO

A

A

B D

A B C D

CRISTALES MARTILLO MAGNETO RESORTE

Dado el b reve tiemp o de la solicitación, la carga esp ecífica p uede ser aumentada sin riesgo de dañar el cristal (mayor energía a disp osición en menor esp acio). Las dimensiones del sistema son reducidas, y p ermiten integrar fácilmente el disp ositivo en una unidad comp acta multifunción.

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f) Bloqueo de encendido Se trata de un disp ositivo que imp ide la p uesta en funcionamiento del encendedor todo el tiemp o durante el cual el circuito p rincip al del gas está ab ierto. Básicamente, está formado p or un contacto eléctrico accionado p or el mismo p ulsador de armado y p uesto en serie al circuito de alimentación del electrodo de encendido. La figura 15 muestra de modo esquemático el b loqueo de encendido de la válvula Bab ysit.

Fig. 15

g) Bloqueo de rearme (interlock) Imp ide que se ab ra de nuevo el elemento ob turador durante el tiemp o de seguridad del ap agado. Puede ap licarse sólo en válvulas dotadas de órgano de cierre manual (llave). C uando el usuario p one fuera de servicio el ap arato accionando dicha llave, se acciona un disp ositivo mecánico de b loqueo que imp ide la entrada del gas mientras el disp ositivo de seguridad termoeléctrico esté en p osición de ap ertura. El b loqueo de rearme generalmente afecta al quemador p rincip al. En ciertos casos tamb ién actúa en el quemador p iloto (b loqueo comp leto). La figura 16 muestra de modo esquemático el b loqueo de rearme de la válvula C omp osit E N F O P

M

S R L D

A C V T

TA

EV

B

Fig. 16 Colocando la manecilla M en posición de "Apagado", los obturadores "O" y "D" interceptan el paso de los gases. La palanca "F", al cooperar con el excéntrico "R" bloquea la manecilla e impide la puesta en funcionamiento del aparato Sólo cuando el grupo magnético

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DESCRIPCIÓN DEL FUNCIONAMIENTO DE UN DISPOSITIVO DE SEGURIDAD TERMOELÉCTRICO La figura 17 nos muestra el funcionamiento de dicho disp ositivo de seguridad. El instrumento esquematizado en la figura tiene la finalidad de evidenciar la marcha de la FEM generada p or el termop ar en las diferentes fases de funcionamiento. Armado (fig.17a) Presionando el p ulsador de armado se ab re el p aso del gas al quemador p iloto, y simultáneamente se cierra el p aso del gas al quemador p rincip al. El encendido tiene lugar mediante el encendedor p iezoeléctrico, que hace saltar una chisp a entre el electrodo y la masa. Desp ués de algunos segundos (tiemp o de retardo de encendido) la fuerza electromotriz del termop ar alcanza un valor suficiente p ara mantener atraído el grup o magnético del disp ositivo de seguridad.

Fig. 17a

Funcionamiento normal (fig.17b) C uando se suelta el p ulsador de armado, el gas p asa tamb ién al quemador p rincip al.

Fig 17b

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Bloqueo de seguridad (fig.17c) Si falta la llama, el termop ar se enfría. C uando la fuerza electromotriz no es suficiente p ara mantener atraído el grup o magnético de seguridad, es decir, cuando ha transcurrido el tiemp o de seguridad de ap agado, el elemento ob turador, imp ulsado p or el resorte, se coloca en p osición de cerrado, intercep tando así el p aso del gas tanto al quemador p rincip al como al quemador p iloto. Para p oner en función de nuevo el disp ositivo, deb e intervenirse manualmente.

Fig. 17c

REGULADORES DE PRESIÓN Tienen la función de mantener constante la p resión de alimentación al quemador, incluso en p resencia de variaciones de la p resión línea arrib a. Según la norma C EN EN 88 se dividen en 3 clases, en función del caudal (caudal fijo, caudal variab le) y del camp o de tolerancia admitido. a) Regulador de presión simple El p rincip io b ase de su funcionamiento se p uede entender fácilmente examinando el esquema rep resentado en la figura 18. V BREATHER HOLE F WEIGHT

FLEXIBLE DIAPHRAGM

M

VALVE STEM

Pi

INLET

OUTLET

VALVE

VALVE

Pu

P

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GENERALIDADES

Los hidrocarb uros p rop ano y b utano se denominan "gases líquidos" p orque se usan en estado gaseoso p ero se almacenan y transp orta en estado líquido. La comb inación de los elementos que constituyen dichos hidrocarb uros corresp onde resp ectivamente a las fórmulas C 3H8 y C 4H10: más b revemente se indican con C 3 y C 4. La denominación "gases líquidos" no p retende ser la justa denominación: sería más exacto decir que son "gases de p etróleo licuefactos", y ab reviando, "G.P.L.". Prop ano y b utano, como dicho anteriormente, se conservan y transp ortan en estado líquido, b ajo p resión, en recip ientes metálicos, y evap oran ap enas la p resión interna del recip iente disminuye. El p aso de un líquido al estado gaseoso p uede exp licarse claramente utilizando el ejemp lo del agua. El agua se conoce como líquido de lenta evap oración; esta lenta evap oración es p osib le gracias a que a p resión atmosférica y a temp eratura amb iente una cierta cantidad de agua p asa al estado gaseoso. Esta transformación se acentúa a medida que aumenta la temp eratura y el vap or ejercita en el agua una cierta p resión que se denomina "tensión de vap or". A 100°C de temp eratura, la así llamada tensión de vap or, alcanza la p resión atmosférica, entonces la evap oración se hace tumultuosa y se denomina "eb ullición": p or lo tanto el agua, a un temp eratura de 100°C , p asa toda al estado gaseoso. Si la eb ullición se efectúa a una p resión sup erior a la atmosférica, el agua requiere una temp eratura mayor antes que su tensión de vap or alcance la p resión amb iente: en este caso el p unto de eb ullición estará p or encima de los 100°C .

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Por ejemp lo, a una p resión de 10 atmósferas, el p unto de eb ullición del agua es a 180°C . Esto significa que, a una p resión de 10 atmósferas, el agua continúa en estado líquido a temp eratura incluso sup erior a los 100°C , p ero a 180°C entrará en eb ullición: en otras p alab ras, su tensión de vap or hasta 180°C es inferior a la p resión de 10 atmósferas. Si p or el contrario, exp onemos la sup erficie del agua a una sub p resión, es decir, al vacío, el p unto de eb ullición se alcanza a una temp eratura más b aja, es decir, la temp eratura de eb ullición es inferior a 100°C . Por consiguiente, es evidente la influencia de la temp eratura y de la p resión en la evap oración del agua. La temperatura de ebullición (que p ara el agua a p resión atmosférica es de 100°C y rep resenta el límite entre el estado líquido y el estado gaseoso) es p ara el p rop ano igual a -43°C y p ara el b utano a 0°C , siemp re a p resión atmosférica. A una temp eratura inferior a -43°C y a p resión atmosférica, el p rop ano es líquido, mientras que a una temp eratura sup erior es gaseoso. C omo se ha dicho en el ejemp lo del agua, se p uede mantener el p rop ano en estado líquido incluso a una temp eratura sup erior a los -43°C , siemp re y cuando se ejercite sob re el mismo una p resión sup erior a la atmosférica. Por ejemp lo, a 5,5 atm de p resión, el p rop ano p uede mantenerse líquido a una temp eratura de 10°C . En la b omb ona que contiene p rop ano a temp eratura amb iente (p or ej.10°C ) nos encontramos ante este fenómeno: el p rop ano está en estado líquido y sob re el mismo hay un cojinete de vap or a 5,5 atm de p resión. Si se ab re la llave de la b omb ona, el gas líquido contenido en la misma sale en fase gaseosa, con esta descarga la p resión en el interior del recip iente disminuye ligeramente y en consecuencia de esta disminución de p resión el líquido en la b omb ona vuelve a hervir y p rop orciona, p or evap oración, más gas, hasta que se cierra la llave y el suministro se interrump e. El p unto de eb ullición a p resión atmosférica p ara la mezcla p rop ano-b utano, es ap roximadamente p rop orcional a la relación mezcla, es decir, está comp rendido entre 43°C y 0°C de temp eratura.

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¿QUE ES LA PRESIÓN? Es la fuerza que actúa sob re la unidad de sup erficie. Alrededor nuestro gravita una p resión que está determinada p or el p eso del aire que nos rodea: esta p resión se denomina "p resión atmosférica". Las p resiones se miden en: Atm. Kg / cm2 mm Hg

(atmósferas) (kilogramos p or centímetro cuadrado) (mm. de columna de mercurio)

mm H2O (milímetros de columna de agua) mm c.a. 2

Prácticamente las Atm (atmósferas) y los Kg/cm (kilogramos p or centímetro cuadrado) 2 son equivalentes, es decir, 1 atm = 1 Kg/cm . Las p equeñas p resiones de los G.P.L. a los equip os de utilización se miden, generalmente, en mm. de columna de agua. Dado que 1000 mm. de c.a. equivalen a 2 2 0,1 Kg/cm , se deriva que 1Kg/cm equivale a 10.000 mm. de columna de agua, es decir, a una columna de agua de 10 metros de altura. El concep to de p resión ejercitada p or un gas contenido en un recip iente es el siguiente: un cuerp o en estado gaseoso toma la forma del recip iente; tamb ién un cuerp o en estado líquido adquiere la forma del recip iente que lo contiene, p ero si la cantidad de líquido es inferior al volumen del recip iente, dicho líquido sólo ocup a la p orción del recip iente corresp ondiente a su volumen. El cuerp o en estado gaseoso, p or lo tanto, está caracterizado p or moléculas lib res que se mueven en todas las direcciones: los choques de estas moléculas contra las p aredes del recip iente determinan la p resión del gas en el recip iente. Si la temp eratura del gas contenido en el recip iente aumenta, tamb ién aumentará la velocidad de las moléculas y p or consiguiente tamb ién aumentará el número de choques contra las p aredes, determinando un aumento de la p resión del gas en el recip iente. Por lo tanto: la presión que un gas ejercita en el interior de un recipiente es proporcional a su temperatura.

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Los recip ientes que contienen gas deb en ser calculados de modo que p uedan resistir a las p resiones de funcionamiento normal de los gases que tienen que almacenar: dicha p resión es, p ara el p rop ano, de 18 atm. Para comp render mejor el contenido de este p árrafo, antes que nada es necesario indicar la definición de caloría y aclarar el concep to. CALORÍA C uando una sustancia comb ustib le quema, emite calor que se mide con ap aratos esp eciales llamados calorímetros. La cantidad de calor se mide con una unidad denominada "caloría", que se divide en: 1°) "Pequeña caloría" (cal), que es la cantidad de calor necesaria p ara elevar 1°C gramo de agua. 2°) "Gran caloría" (Kcal), que es la cantidad de calor necesaria p ara elevar 1°C de agua.

1

1 Kg

Antep uestas las anteriores definiciones, cab e recordar que p ara ob tener la evap oración de un líquido siemp re es necesario calentarlo p reviamente, es decir, transmitirle una determinada cantidad de calor. Si p onemos como ejemp lo el agua a 0°C , se necesitarán exactamente 639 calorías p or un Kg (Kcal/Kg). En efecto, se necesitan 100 Kcal/Kg p ara alcanzar el p unto de eb ullición a 100°C p artiendo siemp re de 0°C . Además, a la temp eratura constante de 100°C , es necesaria una ulterior ap ortación de 539 Kcal/Kg p ara que el agua p ase totalmente del estado líquido al gaseoso y este calor de evap oración, igual al 539 Kcal/Kg, deb e p rop orcionarse con un ulterior suministro de calor. En el caso del gas líquido, el calentamiento de la b omb ona se realiza generalmente p or medio del aire circundante, p ero si dicha suministración no es suficiente p ara p ermitir la evap oración total, se deb e ob tener del contenido de la b omb ona el restante calor necesario: en otras p alab ras, se sub strae calor al contenido líquido del recip iente, que p or consiguiente se enfriará. En caso de erogación muy fuerte, la temp eratura del líquido p uede descender p or deb ajo del p unto de eb ullición del mismo (tiemp o de eb ullición del b utano = 0°C , del p rop ano = -43°C ), hasta interrump ir la evap oración.

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La entidad del enfriamiento del líquido, es decir, de la sustracción del calor, dep ende, p or lo tanto, de la velocidad de erogación (Kg/h). Dado que p ueden verificarse algunas dificultades de evap oración como consecuencia del enfriamiento p or sustracción de calor al líquido, al p royectar las instalaciones se deb erá tener en consideración esta circunstancia, sob re todo si a la misma deb e añadirse una eventual influencia de una b aja temp eratura exterior. La velocidad máxima de erogación del gas contenido en una b omb ona dep ende de la comp osición del gas, de la temp eratura exterior y de la sup erficie de chap a en contacto con el líquido. En erogación continua (es decir, cuando la misma cantidad de erogación se p rolonga p or varias horas) y con una temp eratura exterior de 0°C , se p odrá ob tener, hacia el momento en que se esté agotando un recip iente con p rop ano comercial, una erogación de ap roximadamente: - Kg 0,300 - Kg 1

p or hora de un b omb ona de 20 Kg; p or hora de un b idón de 100 Kg.

C on una temp eratura a 0°C , p ero con erogación intermitente, se ob tendrá una cantidad de calor erogado, p ara cada hora, ap roximadamente el dob le de la arrib a indicada. La cantidad de calor necesaria p ara transformar en gases los líquidos que se hallan en su p unto de eb ullición, es decir, el calor de evap oración es, a sab er: - Kcal 102 - Kcal 92

p ara 1 Kg de p rop ano; p ara 1 Kg de b utano.

Si el calor de evap oración se ob tiene totalmente del líquido, se p uede calcular el descenso de la temp eratura del líquido si se conoce el calor esp ecífico del mismo. La exp eriencia nos enseña que, suministrando una determinada cantidad de calor a cantidades (p esos) iguales de sustancias diferentes, su temp eratura aumenta un número de grados distinto p ara las diversas sustancias. Esto indica una cap acidad diferente de ab sorción del calor, variab le con la naturaleza y con el estado físico de las sustancias.

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Por ejemp lo, se p uede exp erimentalmente determinar, con adecuados ap aratos denominados calorímetros, que p ara cada "caloría" suministrada a 1 Kg de p lomo, a 1 Kg de vidrio y a 1 Kg de agua, el p lomo se calienta 32°C , el vidrio 5°C y el agua, como ya hemos visto, 1°C . Este hecho p rueb a que cada sustancia tiene una "cap acidad térmica" p rop ia, más concretamente, un p rop io calor específico, que dep ende de la naturaleza y del estado físico de la sustancia. El calor específico de una sustancia es la cantidad de calor, expresada en calorías (Kcal) necesaria para aumentar 1 grado centígrado 1 Kg de dicha sustancia. El calor esp ecífico es p ara el p rop ano y b utano en estado líquido, en media, 0,55 Kcal. Si erogamos p or ejemp lo 1 Kg de p rop ano de una b omb ona que contiene 20 Kg, se sub strae a los restantes 19 Kg de líquido 102 Kcal, equivalentes al calor de evap oración del p rop ano citado anteriormente. Teniendo p resente que sub strayendo 0,55 Kcal, 1 Kg de p rop ano líquido se enfría 1°C , el enfriamiento de 1°C de los citados 19 Kg que quedan en la b omb ona comp ortará una ab sorción de 10,45 Kcal (0,55 x 19). En otras p alab ras, p ara cada 10,45 Kcal sub straídas, se enfriará 1 °C la temp eratura de los 19 Kg de p rop ano que quedan en la b omb ona. Dado que p ara hacer evap orar el kilogramo de p rop ano (de los 20 kilogramos p revistos) hemos sub straído 102 Kcal, la temp eratura del líquido restante descenderá 102 / 10,45, es decir 9,7 °C . Este cálculo es exacto si, durante la evap oración, el líquido no tiene la p osib ilidad de recib ir calor del amb iente exterior; si esta p osib ilidad existe, ob viamente el enfriamiento del líquido es p rop orcionalmente menor. La p osib ilidad de calentamiento del líquido desde el exterior es mayor cuanto más tiemp o el líquido está a disp osición, es decir, cuanto más lenta es la erogación; p or este motivo si se asocian varias b omb onas se rep arte la sub stracción de calorías en una cantidad de líquido mayor.

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Esta b reve exp licación demuestra que es un error querer p roteger mediante aislamiento una b omb ona cuya sup erficie exterior muestre, durante la erogación del gas, los típ icos síntomas de enfriamiento (escarchado) e incluso de incrustaciones de hielo; ya que al aislarlo se imp ide la única p osib ilidad de ab sorción de calorías del exterior. Otra p osib ilidad de aumentar la cantidad erogab le es usando un vap orizador. En este caso, naturalmente el G.P.L. deb e tomarse del dep ósito o b omb ona en estado líquido y en este estado entra en el vap orizador que está calentado eléctricamente o con gas. El rendimiento de evap oración de un vap orizador, calentado eléctricamente, dep ende de la cap acidad de ab sorción del sistema de calentamiento. C alculando un calor de evap oración medio de 102 Kcal/Kg y teniendo p resente que 1 KW h equivale a 860 Kcal, se deb e emp lear, p ara cada Kg de G.P.L. a evap orar en un hora, una cantidad de energía eléctrica igual a 102 / 860 = 0,12 KW h. Un vap orizador p ara gas líquido, accionado eléctricamente, con el cual se desee ob tener un rendimiento horario de evap oración de 5 Kg, tendrá que tener una p otencia de p or lo menos 0,12 x 5 = 0,60 KW = 600 vatios. Un vap orizador calentado con gas líquido tiene la ventaja de que es indep endiente de la red eléctrica: su rendimiento p uede estimarse de un 80% ap roximadamente. C omo p ara el cálculo anteriormente indicado (teniendo p resente que 1 Kg de p rop ano p rop orciona 12.000 Kcal) el consumo de gas líquido p or Kg/h de rendimiento de evap oración en servicio continuo es 102 / (12.000 x 0,8) = 0,010 Kg/h = 10 gramos / h. El calentamiento directo del contenido de la b omb ona o del b idón, en caso de dificultad de evap oración, es p eligroso p orque p odría p rovocar la dilatación del recip iente hasta hacerlo exp lotar. Al máximo se p uede p oner la b omb ona dentro de un recip iente con agua caliente que no sup ere los 40°C de temp eratura.

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ALMACENAJE CÓMO SE DETERMINA En una emp resa que utilice G.P.L. p ara usos industriales, se suele definir como "almacenaje disp onib le" (o más sencillamente "almacenaje") la cap acidad glob al de los recip ientes instalados en la emp resa p ara recib ir el G.P.L. necesario p ara la misma. Dicha cap acidad se exp resa generalmente en volumen (m3) o en p eso (Kg). Para p revenir el almacenaje necesario p ara una emp resa, hay que tener en cuenta dos exigencias ap arentemente en contraste entre sí: - Por un lado hay que intentar limitar el almacenaje p ara reducir la mínimo los gastos de instalación y no incump lir con las p rescrip ciones de los Bomb eros sob re las distancias de seguridad. - Por el otro lado hay que p rever unas existencias tales de G.P.L. que aseguren a la emp resa el ejercicio continuado de su actividad de trab ajo (p reviendo tamb ién, si se considera op ortuno, eventuales aumentos de la p roducción), sin tener que realizar ab astecimientos demasiado frecuentes. Las existencias de G.P.L. necesarias p ara una industria se determinan, generalmente, calculad la ab sorción media glob al de todos los ap aratos de la emp resa y p reviendo que los ab astecimientos se realicen con una p eriodicidad comp rendida entre 8 y 16 días.

FACTORES QUE HAY QUE TENER PRESENTES EN LA ELECCIÓN DE LOS RECIPIENTES Los recip ientes p ara el almacenaje del G.P.L. son de diferente tip o y cap acidad, y p ueden dividirse p rincip almente en: p ortátiles (b omb onas y b idones) y dep ósitos. Para consumos diarios de hasta 50 Kg de G.P.L. se usan b omb onas de 25 Kg, tantos como sean necesarios p ara garantizar la p eriodicidad de ab astecimiento estab lecida. Para consumos diarios que van de 50 a 150 Kg se usan generalmente b idones de 100 Kg, siemp re tantos como sean necesarios p ara garantizar la p eriodicidad de ab astecimiento estab lecida. Para consumos sup eriores el G.P.L. se introduce en dep ósitos metálicos de cap acidad no inferior a 10 m3 p ara p oder ap rovechar las vigentes facilidades fiscales. Tamb ién en este último caso se p royectan dep ósitos que p ermitan un almacenaje que garantice la p eriodicidad de ab astecimiento. Sólo en caso de instalaciones ub icadas en zonas muy distantes de los centros de p roducción de G.P.L. es conveniente adop tar dep ósitos de cap acidad sup erior p ara p oder introducir cargas comp letas de camiones con remolque o camiones cisterna, limitando de este modo los costes de transp orte.

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RECIPIENTES MÓVILES (BOMBONAS Y BIDONES) Y DEPÓSITOS FIJOS BOMBONAS Las b omb onas generalmente usadas p ara las ventas "industriales" Pib igas contienen 25 Kg de G.P.L. netos. Sus características constructivas y su cap acidad de erogación en fase de gas son, a sab er: - Altura: 800 mm. - Diámetro: 320 mm. 2 - Presión de p rueb a: 35 Kg/cm . 2 - Presión de estallido: no inferior a 81 Kg/cm - Peso tara: 22 Kg ap rox. (el p eso tara está marcado en la b omb ona) - Erogación continua de gas p rop ano a 0°C : 300 gr/hora ap rox. BIDONES C ontienen 100 Kg netos de G.P.L. Están p rovistos de dos llaves: - una p ara la erogación en fase "vap or" y p or este motivo en comunicación inmediata con la p arte sup erior del b idón, - otra p ara la erogación en fase "líquida" y p or este motivo en comunicación, p or medio de un tub o asp irador sumergido, con el fondo del recip iente. Sus características son, a sab er: - Altura: 1500 mm. - Diámetro: 500 mm. (excluido el zuncho de rodamiento) 2 - Presión de p rueb a: 35 Kg/cm . 2 - Presión de estallido: no inferior a 81 Kg/cm - Peso tara: 100 Kg ap rox. (el p eso tara está marcado en el b idón) - Erogación continua de p rop ano en fase gas a 0°C : 1 Kg/hora ap rox.

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DEPÓSITOS METÁLICOS Son cilíndricos, de fondo esférico o elíp tico, construidos en chap a de acero de tip o y 2 esp esor ap rop iado, están sellados p ara una p resión de ejercicio de 18 Kg/cm y se 2 p rueb an a una p resión de 23 Kg/cm . Están sostenidos p or dos sop ortes de cementos armado y se colocan en eje horizontal, sob re tierra o b ien enterrados. La p osición "sob re tierra" es de uso más corriente. La p osición enterrada tiene la ventaja de que requiere menores distancias de seguridad, p ero p resenta un inconveniente cuando la A.N.C .C tiene que realizar las op eraciones de p rueb a anual. Dado que los dep ósitos enterrados tienen, p or ley, que estar cub iertos comp letamente de arena, cuando se tienen que efectuar las op eraciones de p rueb a hay que extraer toda la arena de la fosa hasta dejar al descub ierto la chap a del dep ósito. Por lo tanto la solución "dep ósito enterrado" deb e considerarse un caso al cual recurrir sólo cuando es ab solutamente necesario. Las dimensiones de los tip os de dep ósito normalmente usados son:

- Depósito de 20 mc longitud: m 7,20 diámetro: m 2,00 p eso: circa q.li 67

- Depósito de 25 mc longitud: m 8,91 diámetro: m 2,00 p eso: circa q.li 80

- Depósito de 50 mc longitud: m 10,25 diámetro: m 2,65 p eso: q.li 110 ap rox.

- Depósito de 100 mc longitud: m 20,35 diámetro: m 2,65 p eso: circa q.li 240

Fig. 3 - Depósito de mc 20

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APARATOS DE INTERCEPTACIÓN, CONTROL Y SEGURIDAD Toda instalación de almacenaje y de erogación de G.P.L. requiere un adecuado equip o de disp ositivos de intercep tación, de seguridad, de control y medición. Estos disp ositivos están constituidos p or: - Válvulas de intercep tación - Válvulas antirretroceso - Válvulas de exceso de flujo - Válvulas de seguridad - Indicadores de nivel - Termómetros - Manómetros - Indicadores visuales de flujo - Filtros

VÁLVULAS DE INTERCEPTACIÓN Se mandan p or medio de un volante o una p alanca. Sirven p ara interrump ir el flujo líquido o gaseoso del G.P.L. Normalmente se colocan a lo largo de la red de distrib ución y línea ab ajo de cada derivación, p ara p ermitir la interrup ción del flujo en un o varios tramos de la red. Las válvulas de intercep tación son de tip o diferente en función de la forma del órgano ob turador, de este modo existen válvulas de asiento p lano, de marip osa, de b ola, etc. Dichas válvulas necesitan el control p eriódico de la estanqueidad (se realiza con agua jab onosa) y la sustitución, si fuera necesario, del órgano que cump le la función de p rensaestop as.

Fig. 4 - V álvula de interceptación

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VÁLVULAS ANTIRRETROCESO Sirven p ara que el flujo líquido o gaseoso tengan una sola dirección, imp idiendo automáticamente al fluido eventuales retrocesos.

Fig. 5 - V álvula antirretroceso

VÁLVULAS DE EXCESO DE FLUJO Sirven p ara interrump ir automáticamente el flujo líquido o gaseoso del G.P.L. si se verificaran fugas en p untos situados línea ab ajo de la válvula. Dichas válvulas están taradas a un determinado caudal y p resión, y p or este motivo sólo se cierran cada vez que el flujo alcanza o sup era los citados valores de tarado. Esta p articularidad deb e tenerse p resente en el momento de escoger el tip o y las características de la válvula. En efecto, una válvula con cierre a un caudal ap enas sup erior al normal de trab ajo de la instalación en la cual dicha válvula está instalada, p odría dar lugar al molesto y en ocasiones p eligroso inconveniente de "b loquear" cada vez que se verificara una sub ida momentánea del caudal, como sucede, p or ejemp lo, cuando una válvula de intercep tación ub icada línea ab ajo de la válvula de exceso de flujo se ab re con una maniob ra demasiado ráp ida. Por otra p arte, una válvula de exceso de flujo tarada p ara caudales excesivamente sup eriores a los de trab ajo de la instalación, p erdería eficacia desde el p unto de vista de la "seguridad" en caso de fugas imp revistas de G.P.L:: más allá de ciertos límites la válvula p odría incluso no cerrarse más, incluso en caso de que la tub ería se romp iera p or comp leto. La exp eriencia, y sob re todo el consejo del p ersonal de instalación, indicarán en cada ocasión cuál es la elección correcta y el justo tarado de las válvulas de exceso de flujo.

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C ab e tener p resente que el "cierre" de las válvulas de exceso de flujo nunca es ab soluto y total; en efecto, incluso en p osición de "cierre" dichas válvulas p ermiten el p aso de un leve flujo de líquido o de gas, esto a fin de restab lecer la p resión línea ab ajo de la válvula desp ués de su cierre, y p ermitir así la reap ertura automática desp ués de un tiemp o razonab lemente b reve (unos 15 - 20 seg.) ap enas cese la causa que ha p rovocado el cierre. Las válvulas de exceso de flujo se colocan hab itualmente en los p untos de entrada o de salida de los dep ósitos, y en todos los p untos de la red de distrib ución donde se ob serve la necesidad de una p rotección contra el p eligro de imp rovisas o imp revistas fugas de gas o de líquidos.

Fig. 6 - V álvula de exceso de flujo

VÁLVULAS DE SEGURIDAD Tienen la función de imp edir que la p resión en los varios elementos que constituyen una instalación de G.P.L. (dep ósitos, tub erías, vap orizadores, etc.) p ueda sob rep asar determinados límites con grave p eligro p ara la integridad de los mismos elementos (incluso la exp losión). Dicha p resión excesiva p uede surgir p or diferentes causas, a sab er: - El dep ósito está excesivamente lleno (el líquido, al ocup ar todo el esp acio interior, anula comp letamente el cojinete gaseoso, p or lo que se genera una p resión de naturaliza hidrostática que, deb ido a aumentos de la temp eratura amb iente, incluso leves, asume valores altísimos y sin lugar a dudas p eligrosos). El nivel de llenado máximo admitido es de l'85% ap roximadamente.

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- Prolongada exp osición a fuente de calor exterior (fuerte irradiación solar sob re los dep ósitos y las tub erías; exceso de calor p rop orcionado p or un vap orizador a causa de mal funcionamiento del termostato, etc.) - Incendio en las cercanías de los recip ientes (situación ya contemp lada en el p unto p recedente, siendo éste el caso de mayor gravedad). Los casos anteriormente citados, las válvulas de seguridad, al ab rirse automáticamente, p ermiten la salida del G.P.L. (líquido o gaseoso), haciendo de este modo que la p resión en la instalación no sub a todavía más. Las válvulas de seguridad de uso más común son del tip o con "p latillo cargado p or muelle"; en dep ósitos de dimensiones medianas o grandes (50 m3 y más) tamb ién se usan mucho válvulas del tip o p or "p alanca o contrap eso". Las válvulas de seguridad son taradas p ara iniciar la descarga a una p resión de 18 Kg/cm2, es decir, a la misma p resión p ara cual han sido sellados los dep ósitos. Los mismos se cierran automáticamente cuando la p resión desciende p or deb ajo del valor de tarado. A causa de los inevitab les roces mecánicos que se p roducen durante el funcionamiento de las válvulas, el cierre tiene lugar, casi siemp re, p or un valor de p resión ligeramente más b ajo que el del p unto de tarado. Las "luces de p aso" del fluido, con la válvula ab ierta, deb en ser tales que p ermitan la salida del G.P.L. en cantidad suficiente a fin de que la p resión no sub a hasta alcanzar valores p eligrosos; p or lo tanto las dimensiones de las válvulas deb en escogerse en función del tamaño del dep ósito o del elemento que se deb a p roteger. El G.P.L. descargado p or las válvulas de seguridad deb e ser transp ortado de modo que no sea motivo de p eligro; p ara las válvulas colocadas en los dep ósitos generalmente es suficiente que la descarga se realice en "b ujía", p ara las colocadas en los vap orizadores es suficiente que la descarga se realice en el exterior de la cab ina. La descarga "lib re" sólo está p ermitida p ara las válvulas de dimensiones más p equeñas colocadas p ara p roteger cortos tramos de tub ería. El mal funcionamiento de las válvulas de seguridad p uede ser deb ido a: - instalación inadecuada o dimensionamiento incorrecto; - suciedad en la sede de cierre o en el p latillo; - error de tarado en el momento de la instalación; - anulación del tarado p or alteración de las características mecánicas del muelle a causa del envejecimiento del material. Las válvulas necesitan, p or este motivo, ser controladas cuando se realicen los trab ajos de gran mantenimiento.

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5 - Formación de hielo (en el interior) en los reguladores y medidas para eliminarlo La exp ansión del G.P.L. gaseoso en el interior de los reguladores es una transformación "endotérmica" (es decir, con ab sorción de calor). Si el salto de reducción de p resión requerido p or el regulador es elevado, la temp eratura, esp ecialmente durante el invierno, p uede descender p or deb ajo de 0°C en la cámara del regulador y esp ecialmente en la b oquilla, con la consecuencia que eventuales restos de humedad p ueden dar lugar a la formación de hielo. En tal caso, la salida del G.P.L. p uede ser ob staculizada o incluso totalmente imp edida.

Para evitar que se forme hielo, se sugieren algunos remedios:

1) Usen reguladores de gran cap acidad, p or lo menos un 30% sup erior a la cap acidad necesaria.

2) Usen dos estadios de regulación, instalando p ara ello un regulador (1er estadio) que realice una p arte del salto a p resión y, en serie con el mismo, un segundo regulador (2° estadio) que comp lete el salto necesario.

Dicho método tamb ién es necesario p ara una correcta instalación de las redes de distrib ución del G.P.L. en la mayor p arte de las instalaciones industriales, p orque haciendo que las variaciones de la p resión de entrada en el regulador de 2° estadio se mantengan dentro de límites b astante restringidos, se estab iliza comp letamente la p resión de salida del 2° estadio, es decir, la que va a la utilización.

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INSTALACIÓN DE ALMACENAJE CON RECIPIENTES MÓVILES (CENTRAL) A) BATERÍAS EN FUNCIONAMIENTO Y DE RESERVA Varios recip ientes p ortátiles (b omb onas o b idones) conectados a un colector de erogación, constituyen una b atería. La central de erogación está constituida p or dos b aterías, adecuadamente conectadas, una en función y la otra de reserva alternativamente. C uando se agota el contenido de la b atería en funcionamiento, con inversión automática o maniob rada, se hace que la b atería de reserva entre en funcionamiento. La inversión, si es automática, es indicada p ara p ermitir que p ueda p edirse y camb iarse ráp idamente la b atería de recip ientes agotada. Una central p odrá erogar de los colectores directamente en fase gaseosa o b ien en fase "líquida"; en este segundo caso, la misma estará comp uesta p or un vap orizador. El tip o de central se escogerá sólo desp ués de hab er determinado los consumos máximos horarios requeridos p or las utilizaciones, y p or consiguiente, el modo de erogación (líquido o gas) y la entidad del almacenaje.

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B) EROGACIÓN EN FASE "GAS" La central con erogación en fase gas p resenta notab les ventajas, ya que su funcionamiento es más simp le y p ráctico, aunque p resenta algunos límites en la cap acidad de erogación. En efecto, con esta central la evap oración del G.P.L. se realiza en la sup erficie del G.P.L. líquido contenido en los recip ientes de la b atería en funcionamiento. La cantidad de calor necesario p ara la evap oración (de unas 100 Kcal p or Kg de G.P.L.) es cedida del amb iente exterior a los recip ientes. Para caudales muy fuertes, el salto térmico es insuficiente p ara asegurar la transmisión del calor necesario p ara la evap oración; entonces el calor de evap oración es cedido al mismo G.P.L. p resente en los recip ientes. Al ceder calor, el G.P.L. líquido p ierde continuamente temp eratura, con el corresp ondiente descenso de su tensión de vap or hasta la interrup ción del flujo gaseoso. C on temp eraturas amb iente muy rígidas (invernales), este fenómeno se acentúa, p or lo que constituye un límite a los fuertes caudales en erogación continua (es decir, a la salida constante de gas p or varias horas). Para tener un margen de seguridad se consideran normales, p ara las centrales instaladas en nuestros climas, las siguientes erogaciones continuas en fase gas (p rop ano): unos 300 gr/h p ara cada b omb ona de 25 Kg y 1000 gr/h p ara cada b idón de 100 Kg. Dichos valores p ueden ser dob lados p ara caudales discontinuos o intermitentes. La limitada cap acidad de erogación, lógicamente limita el uso de las centrales en fase gas a las utilizaciones en las cuales se requiera un modesto caudal continuo o un caudal b astante imp ortante p ero sólo intermitente. Por lo tanto, cuando los consumos horarios sup eran los 6 - 7 Kg es op ortuno instalar una central en fase "líquida" con vap orizador.

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C) FENÓMENO DE ESCARCHAD0 C uando una central es fase gas está en funcionamiento, el asp ecto de la sup erficie exterior de los contenedores p ermite reconocer enseguida cuál es la situación de evap oración. Mientras la sup erficie de los recip ientes p ermanece seca, p odemos estar seguros de que la central funciona p or encima del límite de sus cap acidades de erogación. En estas condiciones, el camb io de calor con el amb iente exterior se realiza regularmente y es, sin lugar a dudas, suficiente p ara asegurar la evap oración de G.P.L. requerida. Un inicio de formación de "rocío" sob re la sup erficie exterior de los recip ientes indica que la central está trab ajando al límite de sus cap acidades, aunque continúe erogando el caudal de gas requerido. El camb io térmico insuficiente está comp ensado, en estas condiciones, p or el calor latente de condensación cedido p or el vap or de agua atmosférico durante su condensación en escarcha (600 Kcal ap rox. p or cada Kg de escarcha que se ha formado). El inicio de formación de "escarcha" indica que la central ha alcanzado condiciones de erogación alarmantes y p or lo tanto imp osib les de mantener. En efecto, con la transformación del rocío en escarcha, las últimas calorías que el amb iente exterior p uede p rop orcionar cesan, p orque la cap a de hielo que se ha formado en el exterior del recip iente aísla p or comp leto el G.P.L., imp idiendo así la transmisión del calor con el amb iente exterior. En estas condiciones el desequilib rio térmico (entre calorías requeridas p or la vap orización y calorías p rop orcionadas p or el amb iente) es tal que p rovoca descensos p recip itosos de la temp eratura y, p or lo tanto, de la p resión del G.P.L., hasta b loquear comp letamente la erogación.

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DIMENSIONAMIENTO DE UNA INSTALACIÓN 1° reductor

20 metros

G.P.L.

2° reductor

15 metros

71 D 31,4 kW

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71 TP 23 kW

071 FT 21 kW

071 BM 8 kW

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El regulador de alta p resión p osesionado a la salida del dep ósito reduce la p resión de 7 - 8 atmósferas a 0,5 atmósferas. POTENCIA TOTAL 83,4 KW = 83,4 / 0,0011628 Kcal/h = 71723 Kcal/h

CONSUMO HORARIO Para el G.P.L: 71723 (Kcal/h) / 11000 (Kcal/kg) = 6,5 kg/h Para el gas metano: 71723 (Kcal/h) / 8500 (Kcal/m3) = 8,4 m3/h

CAPACIDAD DEL SEGUNDO REDUCTOR C onociendo el consumo horario se p uede calcular la cap acidad del segundo reductor. Generalmente se utiliza un reductor con dimensiones que le p ermitan sop ortar un consumo horario mayor que el calculado de cerca el 50%. En nuestro ejemp lo utilizaremos un reductor que p ueda sostener un consumo horario de 10 kg/h.

DIÁMETRO DE LA TUBERÍA QUE CONDUCE DEL REDUCTOR A LAS COCINAS C on la ayuda de la tab la de la p ágina siguiente se p uede deducir, p ara una distancia de 15 m y un consumo de 6,5 kg / h que la tub ería necesaria tiene que tener un diámetro de 3/4". Para el gas metano se necesita una tub ería con diámetro de1 - 1/4 ".

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MEDICIÓN DE LA PRESIÓN La p resión se mide con el manómetro o con la columna de agua. Puede medirse en la ramp a, en el grifo o en la válvula termoestática.

D

F

E 50 50

48

48

46

46

44

44

42

42 40

40

38

38

36

36

34

34

F = grifo; D = toma de presión; E = columna de agua

CONTROL DE LAS PERDIDAS EN EL CIRCUITO Desp ués de hab er ultimado la instalación conectando p ara ello todos los ap aratos (se recuerda que línea arrib a de cada ap arato hay que instalar una válvula de intercep tación), se ab ren las válvulas que p ermiten al G.P.L. p asar a las tub erías. A continuación se p urga el aire contenido en las tub erías y se controla la estanqueidad. Las op eraciones aconsejadas son las siguientes: a) Mojen todas las uniones con agua jab onosa p ara verificar si existen escap es de gas. Los escap es de gas se detectan si se verifican p equeñas b urb ujas. b ) C on la instalación en p resión se conecta un manómetro o la columna de agua a una toma de p resión. Desp ués de hab er cerrado la válvula de intercep tación ub icada línea ab ajo del dep ósito se controla que la instalación p ermanezca con p resión, verificando que no disminuya la p resión de los instrumentos.

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DIMENSIONAMIENTO DE UNA INSTALACIÓN: DIÁMETRO DE LAS TUBERÍAS

DIÁMETRO DE LAS TUBERÍAS EN RELACIÓN AL CONSUMO Y AL TIPO DE GAS UTILIZADO

DISTANCIA METROS

DIÁMETRO TUBO 1/2”

DIÁMETRO TUBO 3/4”

DIÁMETRO TUBO 1”

DIÁMETRO TUBO 1” - 1/4”

DIÁMETRO TUBO 1” - 1/2”

DIÁMETRO TUBO 2”

A

B

C

A

B

C

A

B

C

A

B

C

A

B

C

A

B

C

mc / h

mc / h

kg / h

mc / h

mc / h

kg / h

mc / h

mc / h

kg / h

mc / h

mc / h

kg / h

mc / h

mc / h

kg / h

mc / h

mc / h

kg / h

2

1.7

5.1

10.0

4.0

12.0

24.0

7.0

21.0

42.0

14.0

42.0

84.0

23.0

69.0

140.0

52.0

156.0

310.0

3

1.4

4.2

8.0

3.3

9.9

20.0

6.0

18.0

36.0

11.0

33.0

66.0

18.0

54.0

110.0

42.0

126.0

250.0

4

1.2

3.6

7.0

2.9

8.7

18.0

5.3

15.9

32.0

9.5

28.5

60.0

16.0

48.0

100.0

36.0

108.0

215.0

5

1.0

3.0

6.0

2.6

7.8

16.0

4.8

14.4

29.0

8.5

25.5

50.0

14.0

42.0

85.0

33.0

99.0

200.0

7

0.9

2.7

5.0

2.2

6.6

13.0

4.0

12.0

24.0

7.5

22.5

45.0

12.0

36.0

72.0

28.0

84.0

170.0

10

0.6

1.8

4.0

1.8

5.4

11.0

3.3

9.9

20.0

6.1

18.3

36.0

10.0

30.0

60.0

23.0

69.0

140.0

15

0.5

1.5

3.0

1.4

4.2

9.0

2.6

7.8

16.0

5.0

15.0

30.0

8.0

24.0

48.0

19.0

57.0

115.0

20

0.3

0.9

2.0

1.1

3.3

7.0

2.2

6.6

13.0

4.3

12.9

26.0

7.0

21.0

42.0

16.0

48.0

100.0

30

0.3

0.8

1.5

0.8

2.4

5.0

1.7

5.1

10.0

3.5

10.5

21.0

6.0

18.0

36.0

13.0

39.0

80.0

A = GAS CIUDAD B = GAS METANO C = GPL

PRESIÓN NOMINAL = 8 mbar PRESIÓN NOMINAL = 18 mbar PRESIÓN NOMINAL = 37 mbar

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ELECTRICIDAD ÎNDICE

CAPÍTULO PÁG INA

4? ??

DEFINICION Y UNIDADES DE MEDIDA

SECCION DE LOS CABLES

ANALOGIA HIDRAULICA

CIRCUITOS

LEY DE OHM

CONEXION DE LAS RESISTENCIAS: EN SERIE Y EN PARALELO

MAGNITUDES CONTINUAS Y ALTERNADAS

POTENCIA Y ENERGIA ELECTRICA

SISTEMAS MONOFASICOS Y TRIFASICOS

ELEMENTOS DE ELECTRONICA

NORMAS DE SEGURIDAD PARA LA INSTALACION

I/96

ELECTRICIDAD DEFINIC IÔN Y UNIDADES DE MEDIDA

CAPÍTULO

4

PÁG INA

1

DIFERENCIA DE POTENCIAL Es la fuerza de naturaleza eléctrica existente entre dos p untos cualquiera de un circuito con tensión eléctrica diferente. La unidad de medida es el VOLTIO.

+ G

E

V

-

FUERZA ELECTROMOTRIZ (f.e.m.) La fuerza electromotriz es la causa ap ta p ara generar y mantener una diferencia de tensión eléctrica entre los dos extremos de un circuito ab ierto o p ara generar una circulación de corriente si el circuito está cerrado. La unidad de medida de la tensión es el VOLTIO.

CORRIENTE ELÉCTRICA Es un flujo de electrones que recorre un conductor. Por convención el flujo va del p unto con mayor p otencial (+) al de menor p otencial (-). La unidad de medida de la corriente es el AMPERIO. Para dar una idea de la unidad de intensidad de la corriente cab e considerar que: - El organismo humano inicia a p ercib ir corrientes de 1 miliamp erio (1 milésima de amp erio). - El filamento de una b omb illa está recorrido p or décimas de amp erio. - La resistencia de calentamiento de un horno eléctrico doméstico está recorrida p or corrientes de algunos amp erios.

I/96

ELECTRICIDAD SECCIÔN DE LOS CABLES

CAPÍTULO

4

PÁG INA

2

Un material cualquiera (y p or lo tanto un normal conductor de cob re) p resenta una cierta resistencia al p aso de la corriente, y desp rende p arte de la energía transp ortada, transformándola en calor (efecto Joule). La resistencia de un conductor disminuye al aumentar su sección, y en cualquier caso, p ara no calentar excesivamente el aislante de p rotección, hay que limitar la intensidad de corriente que recorre un conductor. La tab la siguiente indica el caudal máximo de corriente p ara los cab les aislados con goma o material termop lástico.

SECCIÓN EN mm2 0.5 1 1.6 2.5 4 6.3 10 16 25 40 63 100

I/96

AMPERIOS 3 7 11 15 22 31 42 57 77 100 128 172

ELECTRICIDAD

CAPÍTULO

4

PÁG INA

3

ANALOGÎA HIDRËULICA

ANALOGÍA HIDRÁULICA

CIRCUITO ELECTRICO

CIRCUITO HIDRÁULICO

+ G

BOMBA

TURBINA

U

-

Tub erías o conductos B omb a hidráulica Turb ina Llave (cerrada)

Conductores G enerador eléctrico Recep tor eléctrico Interrup tor (¡ab ierto!)

Agua Caudal de agua Fuerza motriz del agua Salto de p resión

Electricidad Corriente eléctrica Fuerza electromotriz Caída de tensión

La b omb a p roduce una fuerza motriz que genera El generador p roduce una f.e.m. elevando la p resión en el agua, alzándola en el tub o de tensión en el conductor " + " con resp ecto al " - ". envío con resp ecto al de regreso.

El agua recorre la tub ería.

La corriente recorre los conductores.

El agua p ierde p resión al atravesar la turb ina.

La corriente atraviesa el recep tor y da lugar a una caída de tensión.

La energía recib ida exteriormente de la b omb a - La energía recib ida exteriormente del generador a través del agua - la p asa a la turb ina que la - a través de la corriente - p asa al recep tor que la cede al exterior. cede al exterior.

Potencia hidráulica = caudal de agua x p resión

Potencia eléctrica = corriente x tensión.

I/96

ELECTRICIDAD

CAPÍTULO

4

CIRCUITOS

PÁG INA

4

El CIRCUITO es un sistema que comp rende tres elementos fundamentales: el generador, los conductores y los receptores de corriente. GENERADOR Recib e energía del exterior y la transforma en energía eléctrica. CONDUCTOR Transp orta la energía eléctrica del generador al recep tor de corriente sin alterarla. RECEPTOR DE CORRIENTE Recib e energía de la línea y la transforma en otra forma de energía necesaria p ara el uso p revisto (calorífica, mecánica, luminosa, etc.). CIRCUITO ELECTRICO

+ G

U

ESTADOS DEL CIRCUITO ABIERTO

CERRADO

C uando en un circuito hay una interrup ción en un p unto cualquiera del mismo, se dice que el circuito está ab ierto y no p uede circular corriente.

C uando el circuito eléctrico está constituido p or un conjunto de conductores metálicos no interrump idos, que comp rendan p or lo menos un generador y un recep tor se dice que el circuito está cerrado.

INTERRUPTOR

+

+ G

-

I/96

G

U -

U

ELECTRICIDAD

CAPÍTULO

LEY DE OHM

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4 5

RESISTENCIA ELÉCTRICA: Es la op osición que ofrece un conductor al flujo de corriente a su través. La unidad de medida es el Ohmio (Ω). MOTOR ELÉCTRICO: Disp ositivo que p uede transformar la corriente eléctrica en movimiento rotatorio de un eje. Volviendo a la analogía hidráulica, diremos que la cantidad de agua que recorre una tub ería dep ende del salto que la misma realiza y de las características del conducto que deb e recorrer (longitud, diámetro y rugosidad). Es lógico p ensar que si se aumenta o se disminuye el desnivel entre los dos dep ósitos, el caudal del conducto deb erá variar, es decir, aumentar si el salto es mayor y disminuir si es menor. Un razonamiento análogo se p uede realizar p ara el circuito eléctrico: si se varía la tensión ap licada a un circuito, variará en p rop orción su corriente, siemp re y cuando la resistencia del circuito sea la misma. Del mismo modo se p uede decir que la tensión que alimenta un circuito no varía y p ermanece constante, p ero si se verifica un aumento de resistencia, la corriente disminuirá. Es como si, con el mismo salto, se sustituyera un conducto con otro que ofrece mayor resistencia al agua. Evidentemente el caudal resultaría menor. C uando dicho se p uede resumir en la ley de OHM, fundamental p ara toda la electrotécnica: LA INTENSIDAD DE CORRIENTE QUE PASA POR UN CIRCUITO INERTE ES DIRECTAMENTE PROPORCIONAL A LA TENSIÓN APLICADA E INVERSAMENTE PROPORCIONAL A LA RESISTENCIA DEL CIRCUITO: I=V/R

V es la tensión ap licada al circuito; R su resistencia e I la corriente que lo recorre. La fórmula, exp resada de este modo, p ermite conocer uno de los tres valores indicados cuando se conocen los otros dos.

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ELECTRICIDAD

CAPÍTULO

4

LEY DE OHM

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LEY DE OHM PARA CIRCUITOS INERTES ¿QUE ES LA LEY DE OHM? Es la ley fundamental de la electrotécnica. Define la constancia de la relación de p rop orcionalidad existente entre la tensión y la corriente en relación a la resistencia. F O R M U L A CI O N D E L A L E Y

La corriente que recorre un circuito inerte es generalmente p rop orcional a la tensión ap licada en sus extremos. Por este motivo, la relación:

–

V/I = R (ohmio)

I es una constante definida como resistencia del circuito (ley de O hm). Si ap licando una tensión de 1 voltio se ob tiene una corriente de 1 amp erio, la resistencia corresp onde a 1 ohmio.

R

NOTA: en algunos casos la ley de Ohm no es válida y la resistencia no tiene valor constante p ara cualquier valor de tensión ap licada o de corriente (conductores anómalos).

V V V1 = 2 = 3 = I1 I2 I3

+ Dadas la resistencia R de un circuito y la tensión ap licada V, se p uede conocer la corriente que lo recorre mediante la relación: F O R M U L A S D E RI V A D A S

V = 50V R

I = V/R (amperio)

–

Dadas la resistencia R de un circuito y la corriente I que lo recorre, se p uede conocer la tensión que se le ha ap licado mediante la relación:

+

…

= R

R = 10 Ω I=

V

=

R

50

= 5A

10

I = 3A R = 8Ω R

V = R • I = 8 • 3 = 24V

V = R • I (voltio)

– Dadas la tensión V ap licada a un circuito y la corriente I que lo recorre, se p uede conocer la resistencia mediante la relación:

+ I = 4A V = 60V R

R = V/I (ohmio)

–

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+

V

R=

V I

=

60 4

= 15A

ELECTRICIDAD CONEXIÔN DE LA S RESISTENCIA S: EN SERIE Y EN PA RA LELO

CAPÍTULO

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CONEXIÓN EN SERIE Y EN PARALELO ¿QUE SON? Son los modos con los cuales los recep tores de corriente están conectados entre sí con resp ecto al circuito eléctrico en el cual se hallan introducidos.

E N S E RI E

Se dice que varios resistores están conectados en serie cuando están asociados uno con el otro de modo que les p ueda atravesar la misma corriente. La corriente es la misma p ara todas las R; la resistencia total (Rt ) es la suma de la resistencia de cada resistor, la tensión se rep arte p rop orcionalmente a la resistencia de cada elemento. Dada la V, se ob tiene la I p oniendo:

R1

V1

R2

V2

R3

V3

Rt = R1 + R2 + R3

V V V V = 1= 2= 3 Rt R 1 R 2 R 3

V

I = V/Rt siendo Rt la resistencia total. Conocida la I, se ob tienen las c.d.t p arciales escrib iendo: V1 = R1I, V2 = R2I, ecc.

V I= Rt

I

V I

I

I

I I

R1

R3

R2

R4

I1 R1

E N P A R A L E L O

Se dice que varios resistores están conectados en p aralelo si tienen todos sus extremos en común. La resistencia total es el inverso de la suma de los inversos de cada R: p or esto la Rt será siempre inferior a la menor R. La corriente es inversamente p rop orcional a la resistencia de cada elemento. Dada la V, la It se ob tiene p oniendo:

I2

It

R2

I3 R3

It = V/Rt

V

1 1 + 1 + 1

siendo Rt la resistencia total; las I p arciales se ob tienen igualmente con la fórmula I1 = V/R1.

Rt =

La It tamb ién corresp onde a la suma de todas las I p arciales.

R1 I1 = R2 I2 = R3 I3

R1

R2

Casos particulares: Resistencias de valor Dos resistores

V

V

R1

V

R2

R3

V = Rt It R igual:

R1 y R2 :

R

Rt = a R 1 - R2 R= R1+ R2

V

R3

R4

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ELECTRICIDAD MAG NITUDES CO NTINUAS Y ALTERNADAS

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Las magnitudes f.e.m. , d.d.p. y corriente definidas anteriormente, p ueden ser de dos tip os: - CONTINUAS: Las magnitudes asumen valores constantes en el tiemp o - ALTERNADAS Las magnitudes son p eriódicas en el tiemp o, es decir, asumen la misma serie de valores a intervalos de tiemp o iguales y sucesivos.

T SINUSOIDE

Las magnitudes eléctricas indicadas con las cuales tratamos más todos los días son de tip o alternado. Sólo en los circuitos con magnitudes de tip o alternado (que a continuación definiremos "de corriente alternada") se utilizan otros dos tip os de disp ositivos no utilizados en los circuitos de corriente continua: condensadores e inductancias.

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ELECTRICIDAD POTENC IA Y ENERGÎA ELÉC TRIC A

CAPÍTULO

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DEFINICIÓN DE POTENCIA Y ENERGÍA ELÉCTRICA La potencia eléctrica (P) se define como el p roducto de la d.d.p . ap licada a un circuito p ara la corriente que circula en el mismo. La unidad de medida es el VATIO (W). P=VI

Para nuestros ap aratos, p or ejemp lo, con la fórmula indicada se p uede exp resar numéricamente el calor disip ado p or el elemento calentador p or efecto Joul.

EJEMPLO: Dados: d. d. p . = 220 V y R = 10 Ω La p otencia disip ada es: P = V I = 220 * 10 = 2200 W

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ELECTRICIDAD

CAPÍTULO

SISTEMAS MO NO FËSICO S Y ËS CO S

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DEFINICIÓN DE SISTEMAS MONOFÁSICOS Y TRIFÁSICOS Los circuitos de corriente alternada indicados, típ icos de los amb ientes domésticos, se diferencias de los de corriente continua p or el tip o de magnitudes en juego; no ob stante, p resentan siemp re la característica de tener una única f.e.m., un único conductor (llamado FASE) que lleva corriente al recep tor y un único conductor (llamado NEUTRO) que, a la salida del recep tor, lleva la corriente hacia el generador de f.e.m., p or este motivo se denominan "CIRCUITOS MONOFÁSICOS". Si se agrup an adecuadamente tres circuito monofásicos con f.e.m. de fase diferente entre sí, se forma un "SISTEMA TRIFÁSICO". En la figura indicamos los dos tip os de conexión generalmente utilizados p ara los circuitos trifásicos: 2

2 1

2

3

R

R

R

1

2

3

R

R

R

R

R

R

R

0

R

0 R

3

1

CONEXION DE ESTRELLA

3

1

CONEXIŒN DE TRIANGULO

Uniendo entre sí los tres p rincip ios de las fases generadoras y los tres hilos de los neutros, se ob tiene la conexión ESTRELLA. Los tres neutros son sustituidos p or un único hilo que conecta el CENTRO ESTRELLA del generador con el del recep tor. El neutro está recorrido p or una corriente que es igual a la suma de las corrientes de las tres fases. Existen sistemas, llamados "EQUILIBRADOS", en los que la suma de las corrientes que circulan en dos de las tres fases es igual a la corriente de la tercera fase, y circula en sentido contrario a las dos p rimeras. En estos circuitos la corriente que recorre el neutro es nula, y p or lo tanto el neutro p uede ser sup rimido. En los amb ientes industriales en los cuales están instalados sistemas trifásicos, la d.d.p . típ ica entre una fase y la otra es 380 V. La d.d.p . entre una fase y el neutro se ob tiene dividiendo la d.d.p . p or √ 3. La segunda conexión p osib le uniendo tres circuitos monofásicos es la llamada conexión TRIÁNGULO. C omo p uede verse en esta conexión están p resentes sólo las tres fases y no hay neutro. La d.d.p . entre una fase y la otra es 380 V.

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ELECTRICIDAD SISTEMAS MO NO FËSICO S Y ËS CO S

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POTENCIA EN LOS SISTEMAS TRIFÁSICOS La potencia eléctrica (P) se define como el p roducto de la d.d.p . ap licada a un circuito p ara la corriente que circula p or √ 3. La unidad de medida es el VATIO (W).

P = √3V I

EJEMPLO: Dado un sistema trifásico con 3 resistencias iguales de 10 Ω cada una: V = 380 V R = 10 Ω La p otencia disip ada es: P = √ 3 V I = 1.73 * 220 * 10 = 6581 W

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CAPÍTULO

ELEMENTOS DE ELECTRÔNICA

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Lo que diferencia una tarjeta electrónica de un circuito de control electromecánico es la cap acidad de la tarjeta de elab orar, p or medio de sus circuitos internos (HARDW ARE) los datos p rocedentes de los sensores p resentes y, en b ase a las instrucciones contenidas en el p rograma (SOFTW ARE), visualizar las informaciones necesarias y dirigir todos los disp ositivos de control p resentes (telerrup tores, electroválvulas, relés, etc). El esquema lógico de una tarjeta electrónica utilizada en nuestros ap aratos es el siguiente: SONDA T

RELÉ

SONDA T

RELÉ

•••••

•••••

SONDA T

MICROPROCESADOR

MICRO PUERTA

SOFTWARE

RELÉ DISPLAY

PRESÓSTATO •••••

•••••

TECLADO

LED

El microp rocesador recib e todos los datos p rovenientes de los diferentes sensores conectados y las instrucciones que el usuario teclea en el teclado. Las instrucciones contenidas en el software de gestión p ermiten a la sección inteligente de la tarjeta (microp rocesador) elab orar los datos recib idos y visualizar en el disp lay los datos op ortunos (normalmente temp eraturas y tiemp os), así como dirigir las salidas (relé) que su vez accionan los disp ositivos de mando del ap arato (resistencia de calentamiento, electroválvula agua, válvula gas, etc). De este modo la tarjeta electrónica tiene el control comp leto del ap arato, p or lo que p uede indicar p osib les situaciones de mal funcionamiento y gestionarlas, garantizando así la seguridad del usuario.

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ELECTRICIDAD ELEMENTOS DE ELECTRÔNICA

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TARJETA ELECTRÓNICA La tarjeta electrónica generalmente está constituida p or: 1. Sección de alimentación: Los circuitos integrados que forman p arte de la tarjeta funcionan a b aja tensión (típ icamente 5V); la tarjeta está alimentada a la tensión de la red (220V) y es indisp ensab le la p resencia de algunos comp onentes que transformen la tensión de red en la tensión utilizada p or la tarjeta. 2. Sección de elaboración de datos: Está constituida p or el microp rocesador y p or otros circuitos integrados auxiliares (convertidores, osciladores, etc.) que p ermiten elab orar los datos. 3. Sección analógica: C omp rende todos los comp onentes (resistencias, amp lificadores, convertidores analógicos, transistores, etc.) que p ermiten la comunicación entre el microp rocesador y los sensores analógicos (sondas de temp eratura, de p resión, de conductib ilidad, etc.). 4. Sección digital: Es utilizada p or el microp rocesador p ara recib ir los mandos del op erador (teclado) y p ara dirigir los comp onentes de control de la tarjeta y comunicar con el exterior, está constituida p or relé, líneas de comunicación serial y disp ositivos acústicos (b uzzer). 5. Sección visualización datos: Está constituida esencialmente p or un disp lay de 7-segmentos o de cristales líquidos y p or led que p ermiten visualizar los datos y las variab les que el op erador p uede visualizar y controlar directamente. Todos lo elementos indicados forman p arte integrante de la tarjeta y una avería en un de ellos p uede p erjudicar el funcionamiento de todo el sistema, p ero no la seguridad del op erador.

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CAPÍTULO

NORMA S DE SEGURIDA D PA RA LA INSTA LA CIÔN

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- C ontrolen que los valores relativos a la tensión y a la frecuencia de funcionamiento indicados en la p laca de datos coincidan con los de la red. - Si p ara un ap arato existe la p osib ilidad de camb iar la tensión, sigan atentamente las instrucciones indicadas en el manual de instalación y modifiquen las indicaciones en la p laca de datos. - Verifiquen que la instalación eléctrica esté conforme con las normas vigentes y que estén instalados los disp ositivos de p rotección y seguridad p rescritos. - Es ob ligatoria la conexión de tierra según los modos p revistos p or las normas vigentes. - Efectúen la conexión equip otencial, en los ap aratos en los cuales se requiera, p or medio de los b ornes marcados con este símb olo:

- Instalen siemp re un interrup tor general con fusib le colocado línea arrib a del ap arato, p ara p oderlo aislar del resto de la instalación. - Sigan escrup ulosamente las indicaciones de la ficha técnica, del esquema eléctrico y de las instrucciones del manual de instalación. - Usen cab les de conexión con características de aislamiento y de sección adecuada según las normas. Para determinar la sección del cab le lean la ab sorción indicada en la p laca de datos.

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BIBLIOGRAFÍA

CAPÍTULO

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- INOXIDABLE C entro inox - ELEC TRÓNIC A PRAC TIC A: ELEMENTOS FUNDAMENTALES A. Bandini Buti - M. Bertolini Editorial Delfino - Milán - LA C OMBUSTIÓN Y LOS C OMBUSTIBLES - C OMPENDIO DEL C URSO DEDIC ADO A LOS INSTALADORES REALIZADO EN EL "PALAZZO DEGLI AFFARI" DE FLORENC IA EN JUNIO DE 1981 La Fiorentina Gas - Florencia

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