Línea de Transmisión
July 30, 2022 | Author: Anonymous | Category: N/A
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SZ-11-327/002
R:\LBRENA\SZ-11-327\Ingeniería Definitiva\Volumen V - Cálculos Justificativos\Parte I\Memoriadecalculos.doc
Cálculos Justificativos – Línea de Transmisión - ELM
14
Tabla NºA.3.4 VALORES DE MEDICIÓN DE RESISTIVIDAD DEL SUELO DIRECCIÓN ρ(a= ρ(a= 2m PSAD-56 DE (a= 1m 1m)) 2m)) ESTE NORTE M EDIDA (ohms-m) (ohms-m) 231 243 .07 817 779 2.8 Longitud tudinal 461 .2 791 .7 230 979 .01 817 813 4.4 Longitud tudinal 607 .4 90.4 230 124 .44 817 808 7.6 Longitud tudinal 30 48.5 229 535 .5 817 809 7.7 Longitud tudinal 55. 2 44.2 229 124 .26 817 820 8.7 Longitud tudinal 29. 2 32.1 228 604 .31 811 783 21 Longitud tudinal 44. 5 40.5 228630.673 8178774.21 Longi ongitud tudin inal al 10 .7 16 228790.344 8179464.51 Lon ong gitu itudi din nal 112. 11 2.33 81.1 81 .1 228905.305 8180043.41 Lon ong gitu itudi din nal 131. 13 1.22 10 3.5 229034.901 8180896.25 Lon ong gitu itudi din nal 55 .4 94 229209.45 8181519.91 Lon ong gitu itudi din nal 27.1 27 .166 50.6 50 .6 228725.714 8181945.12 Lon ong gitu itudi din nal 56 .9 10 5.4 228124.36 8182173.14 Lon ong gitu itudi din nal 104 10 4 13 2.7 228051.407 8182669.7 Longi ongitud tudin inal al 30 .1 51 .1
15
227936.522 8182966.58
PUNTO Nº 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
3 .7
Lon ong gitu itudi din nal
123. 12 3.22
ρ(a=
4m 4m)) (ohms-m) 929 .9 110 .6 76. 7 198 .8 43. 6 37. 4 23 .4 65 .8 62 .1 135. 13 5.55 92 .2 188. 18 8.77 108. 10 8.66 88
8m) 8m) (ohms-m) 698 .7 69. 9 69. 7 256 .4 36. 2 31. 6 22 .6 35.2 35 .2 39.2 39 .2 10 4.7 84.4 84 .4 183 18 3 11 7.6 79 .9
18 6
14 5.8
12 6.7
ρ(a=
CÁLCUL CÁLCULOS OS DE RE RESISTI SISTIV V IDA IDAD D EQUIVALE QUIV ALENTE NTE POR CAPAS (2 CAPAS)
El cálculo de la resistividad equivalente se ha realizado por el método de dos capas. El resumen de los resultados del cálculo se muestra a continuación en la la Tabla Tabla Nº A.3.5: Tabla Nº A.3.5 RESUMEN DEL CÁLCULO DE RESISTIVIDAD EQUIVALENTE PUNTO Nº
PSAD-56 ESTE
NORTE
ρ(1)
ρ(2) ρ(2)
h
(ohms-m)
(ohms-m)
(m)
1
231243.067 8177792.76
500,0
611,1
0,010
2
230979.013 8178134.44
42,0
51,3
0,010
3
230124.438 8178087.64
10,0
22,8
1,000
4
229535.499
172,0
516,0
0,010
5
229124.264 8178208.73
33,0
99,0
0,010
6
228604.314 81178320.7
51,0
85,0
1,200
7
228630.673 8178774.21
9,0
11,0
0,010
8
228790.344 8179464.51
132,0
622,3
1,400
9
228905.305 8180043.41
162,0
790,9
1,500
10
229034.901 8180896.25
15,0
18,3
0,010
9,0
11,0
0,010
83,0
321,9
1,100
11 12
229209.45
8178097.7
8181519.91
228725.714 8181945.12
13
228124.36
8182173.14
175,0
281,9
0,900
14
228051.407
8182669.7
12,0
14,7
0,010
15
227936.522 8182966.58
151,0
568,0
2,220
Los resultados de la resistividad equivalente realizado calculados en Excel, se muestran a continuación:
SZ-11-327/002
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Cálculos Justificativos – Línea de Transmisión - ELM ESTRATIFICACIÓN DEL SUELO ES TRUCTURA Nº1 Nº1 (LONGITUDI (LONGITUDINAL NAL )
C urva a x ρ( a) a)
Ώ.m 2000 1800 1600 1400
k0
350 300 250 200 150 100 50 0 0
2
Me dición
a
4
6
8
10
(m)
1
2
4
8
de Campo ρ( ρ(a )
(Ώ. m) m)
55
44
199
256
a1=
2
K
0.257
h/ a
h (m)
ρ(a1)/ρ1=
1
2
ρ(a1)/ρ1=
4
5
14
6
16
7
20 a (m)
18
8
9
10
11
0.10
0. 20
0.30
0. 40
0. 50
0. 60
0. 70
0. 80
0.90
1. 00
0.00
0. 00
0.00
0. 00
0. 00
0. 03
0. 14
0. 22
0.28
0. 35
0.00
0. 00
0.00
0. 00
0. 00
0. 06
0. 28
0. 43
0.57
0. 70
1
a2=
3
12
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
8
K
0.10
0. 20
0.30
0. 40
0. 50
0. 60
0. 70
0. 80
0.90
1. 00
1.490
h/ a
0.00
0. 00
0.00
0. 00
0. 00
0. 00
0. 00
0. 00
0.00
0. 00
h (m)
0.00
0. 00
0.00
0. 00
0. 00
0. 00
0. 00
0. 00
0.00
0. 00
Curva K x h 0.5
0.4
a1 = 2 m
a2 = 8 m
0.3
0.2
K = 0,865 h = 0,50
K = 0,5 h = 0,01
0.1
0.0 0 .0
0 .1
0 .2
0.3
0 .4
0 .5
0 .6
0 .7
0.8
0 .9
1 .0
Resultados
h=
0.01
∞
m
ρ1 =
172 Ώ.m
ρ2 =
516.0 Ώ.m
Nro. Estructura 4
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ESTRATIFICACIÓN DEL SUELO E STR UCTURA Nº Nº5 5 (LONGITUDI (LONGITUDINAL NAL )
C urva a x ρ( a) a)
Ώ.m 100
80
k0 200
150
100
50
0
0
2
Me dición
a
4
6
8
10
12
14
16
20 a (m)
18
(m)
1
2
4
8
de Campo ρ ρ((a )
(Ώ. m) m)
123
127
186
146
a1=
2
K
0. 10
0. 20
0. 30
0.40
0. 50
0. 60
0. 70
0. 80
0. 90
1. 00
0.839
h/a
0. 19
0. 56
0. 76
0.91
1. 03
1. 14
1. 23
1. 32
1. 40
1. 48
h (m)
0. 38
1. 12
1. 52
1.81
2. 06
2. 28
2. 46
2. 64
2. 80
2. 97
1
ρ(a1)/ρ1=
2
1
a2= ρ(a1)/ρ1=
3
2
4
3
5
4
6
5
7
6
8
7
9
8
9
10
10
11
11
8
K
0. 10
0. 20
0. 30
0.40
0. 50
0. 60
0. 70
0. 80
0. 90
1. 00
0.965
h/a
0. 98
1. 37
1. 62
1.80
1. 98
0. 00
0. 00
0. 00
0. 00
0. 00
h (m)
7. 83
10. 94
12. 95
14. 42
15. 86
0. 00
0. 00
0. 00
0. 00
0. 00
Curva K x h 5.0
a1 =2 m
4.0 a2 =8m
K = 0,58 h = 2,22
3.0
2.0
K = 0,865 h = 0,50
1.0
0.0 0 .0
0 .1
0 .2
0.3
0 .4
0 .5
0 .6
0 .7
0 .8
0 .9
1 .0
Resultados
h=
2.22
∞
m
ρ1 =
151 Ώ.m
ρ2 =
568.0 Ώ.m
Nro. Estructura 15
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3 .8
CÁLCUL CÁLCULO O DE LA RESISTI RESISTIV V IDA IDAD D PROMEDIO
Para calcular la resistividad promedio de los valores de resistividad obtenidos por el método de dos capas descrito en el ítem 3.5, se emplea la siguiente ecuación: ( p)
h
2.7 2
1 1
2
2.7
h
Donde: (p) 1 2 h
3 . 8 .1
: : : :
Resistividad aparente promedio (Ω-m) Resistividad aparente de la capa 1 (Ω-m) Resistividad aparente de la capa 2(Ω-m) Profundidad de la primera capa (m)
Valore Valoress obtenido obtenidoss
En la Tabla Nº 3. 3.88 siguiente, se muestra los valores de resistividad promedio que se obtienen de la aplicación de la fórmula. Tabla NºA.3.6. RESULTADOS DEL CÁLCULO DE RESISTIVIDAD PROMEDIO PUNTO Nº
PSAD-56 ESTE
NORTE
h
ρ(1)
ρ(2) ρ(2)
ρ(p) ρ(p)
(m)
(ohms-m)
(ohms-m)
(ohms-m)
1
231243.067 8177792.76
0,010
500,0
611,1
610,6
2
230979.013 8178134.44
0,010
42,0
51,3
51,3
3
230124.438 8178087.64
1,000
10,0
22,8
15,5
4
229535.499
0,010
172,0
516,0
512,2
5
229124.264 8178208.73
0,010
33,0
99,0
98,3
6 7
228604.314 81178320.7 228630.673 8178774.21
1,200 0,010
51,0 9,0
85,0 11,0
65,6 11,0
8
228790.344 8179464.51
1,400
132,0
622,3
212,7
9
228905.305 8180043.41
1,500
162,0
790,9
250,5
10
229034.901 8180896.25
0,010
15,0
18,3
18,3
8181519.91
0,010
9,0
11,0
11,0
228725.714 8181945.12
1,100
83,0
321,9
148,2
11 12
229209.45
8178097.7
13
228124.36
8182173.14
0,900
175,0
281,9
234,2
14
228051.407
8182669.7
0,010
12,0
14,7
14,7
15
227936.522 8182966.58
2,220
151,0
568,0
173,7
SZ-11-327/002
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4 .0
M ETODOLOGÍA UTI UTILIZADA LIZADA DEL CÁLCULO CÁLCULO DE RE RESISTI SISTIV V IDA IDAD D POR EL MÉTODO DE 2 CAPAS
4.1
CONSIDERACIONES
En este sentido, el modelo de dos capas es el má máss empleado gracias a que ofrece ventajas desde el punto de vista económico, de precisión y de seguridad. En este método se considera la existencia de dos capas de terreno y se trata de identificar la resistividad de ambas capas. capas. De forma simultánea ssee determina la profundidad de la capa superficial superficial y se asume que la capa inferior se prolonga a continuación con una profundidad ilimitada
Figura A.4.1 CAPAS DEL SUELO
4 .2
PR PROCEDIM OCEDIMIENTO IENTO DE CÁLCULO DE LA ESTRA STRATI TIFICA FICACIÓN CIÓN DEL TER TERRE RENO NO POR EL M ETODO DE 2 CA CAP PAS USAN USANDO DO CURV CURV AS
Usando las teorías de electromagnetismo solo con dos capas horizontales es posible resolver un modelo matemático, que con ayuda de las medidas efectuadas por el Método Wenner, posibilita encontrar la resistividad de la primera y segunda capas, con su respectiva profundidad. obtien ienee a parti partirr de la expresi expresión ón general general a= 2 Ra en la Para el suelo de dos capas ( a) se obt cual se reemplaza la expresión del potencial entre los electrodos (P1) y (P2) de espesores (h) e infinito, para un punto (p), situado a una distancia (a) metros.
SZ-11-327/002
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Vp
ρ1 I
1
2π a
k n
2 n 1
a
2
(2nd1 )
2
;
K
ρ2
ρ1
ρ2
ρ1
Donde:
Vp
=
Potencial del punto
1 2 K h
= = = =
relación al infinito. Res Resistiv istividad idad de la primera cap capas as Resistividad de la segunda capas Coeficien Coeficiente te de reflexi reflexión ón Profundi Profundidad dad de la primera capa capass
“p” cualquiera de la primera capas en
En este método método usaremos las tablas don donde de se mue muestran stran las curvas del coeficiente coeficiente de reflexión K y eestá stá limitada entre -1 y + 1. Luego se puede trazar una familia de curvas de en fun funció ciónn de para una se serie rie ddee vvalo alores res neg negativ ativos os y positiv positivos os.. Ver las las figuras figuras 4.2, 4.3 y 4.4.
Figura A.4.2
SZ-11-327/002
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Figura A.4.3 CURVA PARA VALORES DE “K” NEGATIVOS
Figura A.4.4 CURVA PARA VALORES DE “K” POSITIVOS
4 . 2 . 1 Pa Paso soss relativos al procedimi procedimiento ento de este método SZ-11-327/002
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1er. Paso: Trazar en un gráfico la curva p( p( a) x a obtenida por el método Wenner. 2do. Paso: Prolongar la curva p( a) x a hasta cortar el eje de las ordenadas ,en este punto leer directamente el valor de que es la resistividad de la primera capa. capa. Para viabilizar este paso, se recomienda hacer varias lectur lecturas as por el método de Wenner para pequeños espaciamientos. 3er. Paso: Escoger arbitrariamente un valor de espaciamiento " y llevarla a la curva para obtener el valor correspondiente . 4to Paso: Por el comportamiento de la curva, p( a) x a se determina el signo esto es: • Si
la curva fuese descendente, el signo de K es negativo y se efectúa el cálculo de
• Si
la curva fuese ascendente, ascendente, el signo de K es positivo y se efectúa eell cálculo de
o se entra a las curvas correspondientes y 5to Paso: Con el valor obtenido de se traza una línea paralela al eje de la abscisa. Esta recta cae en distintas curvas de K. Proceder a la lectura de todos los K específicos correspondientes. 6to Paso: Se multiplica todos los valores de encontrados en el quinto paso con el valor de a, del tercer paso. Así, con los valores del quinto y sexto paso se genera una tabla con los valores correspondientes de K, y h.
7to Paso: Grafíquese la curva K x h con los valores obtenidos de la tabla generada en el sexto paso. 8voPaso: Un segundo valor de espaciamiento resultando en una nnueva ueva curva K x h.
al
es nuevamente escogido,
9no Paso: Grafíquese esta nueva curva K x h en el mismo gráfico del sétimo paso. 10mo Paso: En la intersección de las dos curvas K x h, en un punto dado, se encontrarán los valores reales de K y h entonces la estratificación quedará definida. 11avo Paso: Hallar
con esta fórmula.
Figura A.4.5
RESISTIVIDADES DEL SUELO SZ-11-327/002
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ANEXO ANE XO Nº6 Nº 6
FUNDACIONES DE LA LÍNEA AÉREA SZ-11-327/002
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ANEXO ANE XO Nº7 Nº 7 OBRAS CIVILES DEL TRAMO SUBTERRÁNEO
SZ-11-327/002
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PROYECTO: LINEA 138 KV SOCABAYA - PARQUE INSDUSTRIAL Y SUBESTACIONES ASOCIADAS DISEÑO ESTRUCTURAL CÁMARAS DE PASO CÁMARA DE PASO CP-01, CP- 03, CP-04, CP-07,CP-08 ,CP-11, CP-13,CP-15, CP-16 Se cci ón Datos
t1 γ= 1800
f= Kac= Kac=
0.4 .44 4 0. 0.30 30
K p= p=
3.6 .69 9
F'c= Wconcreto
210 4200 2.4
obre obrecar carga ga= =
970 970
fy=
γasfalto= 1300
kg/m3
t1
t1
kg/cm2 kg/cm2 T/m3 kg/m2 kg/m3
h
L
t2 Dimensiones t1= t2= h= b= L=
0.25 0.25 2.40 3.80 2.50
m m m m m
Pl anta (re fe re nci al )
t1
b
b
(vari abl e)
A.-Verifi cación como pórtico pórtico Ubicando la sección de la cámara a la inversa, se podra analizar como pórtico La obtención de los momentos será la suma de los momentos obtenidos en los siguientes casos (Para todos los casos los apoy os 1 y 4 son articulados) Caso 1 2
Caso 3
Caso 2 3
=
2
3
+ 1
2
3
1
4
+
4
1
4
Caso 4
+
Caso .1 Carga repartida sobre ele mento horizontal horizontal La carga repartida será resultado de la carga los muros tapa , y la peso propio del el emento horizonta horizontall
w 2
Hallamos cada uno: pe so tapa=
3
540 kg
x
pe so muros= 2880 kg
h
peso asfal to e nci ma= 243.8 kg/m carga di ssttri b. b. En l os osa fondo= 1466 kg/m pe so de pi so cámara= sobrecarga ((H HL-93)=
600 kg/m (CM) 970 kg/m (CV ) 1
w=
2066
La carga total sería W= 5164 W= 2425
kg/m
(CM)
kg kg
(CM) ( CV )
4
L
Ф=
I 1
2
I 2
3
.
L h
A
1.042
A= 19.68 Para l a carga muerta ( CM) M2=M3= -656 kg.m Para una di stanci a x = 1.25 m
Para l a carga vi va (CV ) M2=M3= -308.1 kg.m Para una di stanci a x = 1.25 m
4. 3
2
M( x )
957.7 kg.m
SZ-11-327/002
M(x )
449.8 kg.m
R:\LBRENA\SZ-11-327\Ingeniería Definitiva\Volumen V - Cálculos Justificativos\Parte I\Memoriadecalculos.doc
Cálculos Justificativos – Línea de Transmisión - ELM
Caso . 2 Carga horizont horizontal al uniformemente repartida sobre la columna (Apoyos articulados 1 y 4) La carga repartida sería 2 w= 291 La carga total sería W=
698.4
kg/m
( CV )
kg
( CV )
3
w
h
M2= 378.2 kg.m Para una di stanci a y= My= Pa arra una di ssttanci a y= My=
y
1.445 m 428.5 kg.m 1.74 m ( ub ubi ca caci ó ón n M+ max .) .) 441.3 kg.m
1
4
L
Caso . 3 Carga ttriangular riangular sobr sobre e parte de una columna
Caso w1
Caso
( 3.3 )
( 3.2)
Para que l a carga se a si mi l ar se te ndra l o si gui e nte
=
g
m
K
h
10
( 3.1) _
w1 Caso (3.1)
Caso
w1
2
3 g
5 A
m= 2.40
2
3
n
n= 0.00 g= 1.00
h
K= 0.171 La carga total se ría
W m
W= 1555.2 kg
y
( CE) 1 M2= 409.7 kg.m
4
w1
Para una di stanci a y= 1.445 m ((u ubi caci ón M+ max .)
L
M( y)máx= 663.3 kg.m Para una di stanci a y= 1.74 m M( y) = 612.9 kg.m Caso (3.2) La carga repartida sería 2 w=
1296
3
kg/m
La carga total sería W= 3110.4 kg
( CE)
w1
h
M2= 1684 kg.m Para una di stanci a y= 1.445 m
y 1
4
M( y) = 1908 kg.m Pa arra una di ssttanci a y= 1.741 m ( ub ubi ca caci ó ón n M+ max .) .) M( y)máx= 1965 kg.m
L
Caso (3.3) Los momentos resultantes para el caso 3 son M2= 1275 kg.m M( y=1,43) = 1245 kg.m M( y=1,92) = 1352 kg.m F
Caso . 4 Carga puntual en centro del tra tramo mo 2-3 (carga puntual gene rada (HS- 25) F=
7380 kg kg
K=
0.96
k1=
2.96
M1=M4= M2=M3=
779 k kg g - 1,558 kg
M( y=1,43)=
- 504 kg
M( y=1,92)=
- 946 kg
2
3
h
1
4 L
SZ-11-327/002
R:\LBRENA\SZ-11-327\Ingeniería Definitiva\Volumen V - Cálculos Justificativos\Parte I\Memoriadecalculos.doc
Cálculos Justificativos – Línea de Transmisión - ELM Resultante de todos los casos (Momentos sin amplificar) Sumando los momentos para el caso 1, 2 y 3 los momentos serían: (CM)
(CV )
M2: -656 kg.m M(y=1,44):
0
kg.m
M(y=1,78):
0.0
kg.m
(CE)
-434 kg.m -76 kg.m -505 kg.m
U
1275 kg.m 1245 kg.m 1352 kg.m
184 1169 848
kg.m kg.m kg.m
Resultante de todos los casos (Momentos amplificados) De acuerdo a l a norma :
U=1,5CM+1,8CV +1,8CE
(CM) M2: -983.9 kg.m M(y=1,44): M(y=1,78):
Cálculo de acero
Mu
0 0
(CV )
(CE)
-782 kg.m -137 kg.m -908 kg.m
kg.m kg.m
f ´ cbd 2 (1
f `c
0 .59 )
U
2294 kg.m 2241 kg.m 2434 kg.m As
fy
bd
Para el elemento 1-2 y 3-4 M2:
0.003
Mu=
21100 kg.cm
M(y=1, 43): M(y=1, 96):
0.0276 0.015
Mu= Mu=
194000 kg.cm 106400 kg.cm
M2:
0.0001
M(y=1, 43): M(y=1, 96):
0.0014 0.0008
As As As Asmíni mo=
0.30
cm2
2.76 1.50 3.60
cm2 cm2 cm2
(tomo el mayor)
Para M2 el re fuerzo sería
Ф 1/2"@ 0,25m
Para M(y) el refuerzo sería
Ф 1/2"@ 0,25m
Diseño de losa de fondo Cargas existentes. l os osa supe rrii o orr= muros= sobre carga= carga h ss-- 25 25= pe so propi c=
600 1013 970 4080 600
kg/m kg/m kg/m kg g// m kg/m
Las cargas totales sin amplificar son: W= 2213 kg/m ((C CM) W= 5050 kg/m (C ( CV ) Momentos: Para l a carga mue rta (CM) Mc=
1,107
kg.m
Momento total amplificado Mu=
6,205
kg.m
Cálculo de acero
Mu
f ´ cbd 2 (1
Para l a carga vi va ( CV ) 2,525 kg.m Mc=
0 .59 )
As
bd
Para el elemento 1-2 y 3-4 Mu:
0.095
Mu:
0.0048
Mu=
As Asmíni mo=
641200 kg.cm 8.95
cm2
3.60
cm2
Ф 5/8"@ 0,20m
Para Mu Mu se adoptara lo sigui ente
Diseño de losa superior Cargas a considerar pe so tapa= 600 kg/m (CM) pe so asfal to e nci ma= 97.5 kg/m (CM) sobre carga reparti da= 970 kg/m (CV)
2
L
3
528 2104 1526
kg.m kg.m kg.m
carga puntual (HL-93)= 7380 kg
SZ-11-327/002
( CV )
R:\LBRENA\SZ-11-327\Ingeniería Definitiva\Volumen V - Cálculos Justificativos\Parte I\Memoriadecalculos.doc
Cálculos Justificativos – Línea de Transmisión - ELM
Las cargas cargas totales sin amplificar son: 698 kg/m (C W= 698 (CM) 970 kg/m ((C W= 970 CV ) W= 7380 kg ( CV ) Momentos: Para l a carga mue rta (CM) Mc= Momento total amplificado Mu=
Cálculo de acero
Mu
Para l a carga vi va (CV)
349
kg.m
8,038
kg.m
f ´ cbd 2 (1
Mc= Mc=
0 . 59 )
485 kg.m 3,690 kg.m
As
bd
Para el ele mento 1-2 y 3-4 3-4 Mu:
0.168
Mu:
0.0084
Mu= 1078300 kg.cm
As Asmíni mo=
Para Mu Mu se adoptar adoptara a lo si guiente
11.40
cm2
3.60
cm2
Ф 5/8"@ 0,175m
SZ-11-327/002
R:\LBRENA\SZ-11-327\Ingeniería Definitiva\Volumen V - Cálculos Justificativos\Parte I\Memoriadecalculos.doc
Cálculos Justificativos – Línea de Transmisión - ELM PROYECTO: LINEA 138 KV SOCABAYA - PARQUE INSDUSTRIAL Y SUBE SUBESTACIONES STACIONES ASOCIADAS DISEÑO ESTRUCTURAL CÁMARAS DE PASO CÁMARA DE PASO CP-02 Se cci ón Datos
t1 γ= 1800
f=
0. 4 44 4
Kac= Kac=
0.3 .30 0
Kp= Kp= F'c=
3. 6 69 9
Wconcreto
210 4200 2.4
ob obre recar carga= ga=
97 970 0
fy=
γasfalto= 1300
kg/m3
t1
t1
kg/cm2 kg/cm2 T/ m3 kg/m2 kg/m3
h
L
t2 Dimensiones t1= t2= h= b= L=
0.25 0.25 2.40 4.20 2.60
m m m m m
Pl anta ( re f e re nci al )
t1
b
b
( vari abl e )
A.-Verificación como pórtico Ubicando la sección de la cámara a la inversa, se podra analizar como pórtico La obtención de los momentos será la suma de los momentos obtenidos en los siguientes casos (Para todos los casos los apoyos 1 y 4 son articulados) Caso 1 2
Caso 2 3
=
2
Caso 3 3
+ 1
2
3
1
4
+
4
1
4
Caso 4
+
Caso .1 Carga repartida sobre sobre eleme nto horizontal horizontal La carga repartida será resultado de la carga los muros tapa , y la peso propio del elemento horizontal
w 2
3
Hallamos cada uno: pe so tapa=
564 kg
x
pe so muros= 2880 kg
h
pe so asf al to e nci ma= 253.5 kg/m carga di st stri b. b. En l os osa f o on ndo= 1422 kg/m pe so de pi pi so cámara= 600 kg/m ( CM) sobre carga ( HL-93) = 970 kg/m ( CV ) 1 w=
2022
La carga total sería W= 5258 W= 2522
kg/m
( CM)
kg kg
( CM) ( CV )
4
L
Ф= 1.083 19.38 A= Para l a carga mue rta ( CM) M2=M3= -705.2 kg.m
I 1
2
I 2
3
.
L h
A
Para l a carga v i va ( CV ) M2=M3= -338.3 kg.m
4. 3
2
Para una di stanci a x 1.3 m M( x ) = 1004 kg.m
SZ-11-327/002
Para una di stanci a x M( x ) =
1.3
m
481.4 kg.m
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Cálculos Justificativos – Línea de Transmisión - ELM
Caso . 2 Carga horizont horizontal al uniformemente repartida sobre la columna (Apoyos articulados 1 y 4) La carga repartida sería 2 w= 291 La carga total sería W=
698.4
kg/m
( CV)
kg
( CV)
3
w
h
M2= 379.1 kg.m
y
Para una di stancia y= 1.445 m My= 429.1 kg.m Pa arra un una di di ssttanci a y= 1.74 m ( ub ubi ca caci ó ón nM M+ + max .) .) My= 442 442 kg.m
1
4
L
Caso . 3 Carga ttriangular riangular sobr sobre e parte de una columna
Caso w1
Caso
( 3.3 )
Para que l a carga se a si mi l ar se te ndra l o si gui e nte
=
g
m
K
h
10
( 3.1) _
w1 Caso (3.1)
Caso
( 3.2)
w1
2
3 g
5 A
m= 2.40
2
3
n
n= 0.00 g= 1.00
h
K= 0.167 La carga total se ría
W m
W= 1555.2 kg
y
( CE) 1 M2= 414.7 kg.m
4
w1
Para una di stancia y= 1.445 m ((u ubi caci ón M+ max.)
L
M(y)máx = 666.4 kg.m Para una di stancia y= 1.74 m M( y) = 616.3 kg.m Caso (3.2) La carga repartida sería 2 w=
1296
3
kg/m
La carga total sería W= 3110.4 kg
( CE)
w1
h
M2= 1689 kg.m Para una di stancia y= 1.445 m
y 1
4
M( y) = 1911 kg.m Pa arra un una di di ssttanci a y= 1.743 m ( ub ubi ca caci ó ón nM M+ + max .) .) M(y)máx = 1968 kg.m
L
Caso (3.3) Los momentos resultantes para el caso 3 son M2= 1274 kg.m M( y=1,43) = 1244 kg.m M( y=1,92) = 1352 kg.m F
Caso . 4 Carga puntual en centro del tramo tramo 2-3 (carga puntual ge ne rada ( HS- 25) F=
7380 kg kg
K=
0.92
k1=
2.92
M1=M4= M2=M3=
821 k kg g - 1,641 kg
M(y=1,43)=
- 531 kg
2
3
h
1
4 L
M(y=1,92)=
- 996 kg
SZ-11-327/002
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Cálculos Justificativos – Línea de Transmisión - ELM Resultante de todos los casos (Momentos sin amplificar) Sumando los momentos para el caso 1, 2 y 3 los momentos serían: (CM)
(CV )
M2: -705.2 kg.m M(y=1,44):
0
kg.m
M(y=1,78):
0.0
kg.m
(CE)
-490 kg.m -102 kg.m -554 kg.m
U
1274 kg.m 1244 kg.m 1352 kg.m
78 1142 798
(CE) 2293 kg.m
U
kg.m kg.m kg.m
Resultante de todos los casos (Momentos amplificados) De acuerdo a l a norma :
U=1,5CM+1,8CV +1,8CE
(CM) M2: -1058 kg.m M(y=1,44): M(y=1,78):
Cálculo de acero
Mu
0 0
(CV )
-883 kg.m -184 kg.m -997 kg.m
kg.m kg.m
f ´ cbd 2 (1
2240 kg.m 2434 kg.m
f `c
0 .59 )
As
fy
bd
Para el elemento 1-2 y 3-4 M2:
0.000
Mu=
M(y=1, 43): M(y=1, 96):
0.0267 0.0106
Mu= Mu=
M2:
3E-06
M(y=1, 43): M(y=1, 96):
0.0013 0.0005
As As As Asmíni mo=
400
kg.cm
187400 kg.cm 75300 kg.cm 0.01
cm2
2.67 1.06 3.60
cm2 cm2 cm2
(tomo el mayor)
Para M2 el re fuerzo sería
Ф 1/2"@ 0,25m
Para M(y) el refuerzo sería
Ф 1/2"@ 0,25m
Diseño de losa de fondo Cargas existentes. l os osa supe rrii o orr= 600 kg/m muros= 970 kg/m sobre carga= 970 kg/m ca carg rga a hs-2 hs-25= 5= 39 3923 23.1 .1 kg/ kg/m m pe so propi c= 600 kg/m Las cargas totales sin amplificar son: W= 2170 kg/m ((C CM) W= 4893 kg/m (C ( CV ) Momentos: Para l a carga mue rta (CM) Mc=
1,196
kg.m
Momento total amplificado Mu=
6,650
kg.m
Cálculo de acero
Mu
f ´ cbd 2 (1
Para l a carga vi va ( CV ) Mc= 2,697 kg.m
0 .59 )
As
bd
Para el elemento 1-2 y 3-4 Mu:
0.103
Mu:
0.0051
Mu=
As Asmíni mo=
687800 kg.cm 9.65
cm2
3.60
cm2
Ф 5/8"@ 0,20m
Para Mu Mu se adoptara lo sigui ente
Diseño de losa superior Cargas a considerar pe so tapa= 600 kg/m (CM) pe so asfal to e nci ma= 97.5 kg/m (CM) sobre carga reparti da= 970 kg/m (CV)
2
L
3
352 2056 1436
kg.m kg.m kg.m
carga puntual (HL-93)= 7380 kg
SZ-11-327/002
( CV )
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Cálculos Justificativos – Línea de Transmisión - ELM
Las cargas cargas totales sin amplificar son: W= 69 CM) 698 8 kg/m ((C W= 97 CV ) 970 0 kg/m ((C W= 7380 kg ( CV ) Momentos: Para la carga muerta ( CM) Mc= Momento Mom ento total amplif icado Mu=
Cálculo de acero
Mu
384
kg.m
8,513
kg.m
f ´ cbd 2 (1
Para l a carga viva ( CV) Mc= 535 kg.m 3,875 kg.m Mc=
0 . 59 )
As
bd
Para el eleme nto 1-2 y 3-4 3-4 Mu:
0.179
Mu:
0.0089
Mu= 1140600 kg.cm
As Asmíni mo=
Para Mu se adoptara lo siguiente
16.73
cm2
3.60
cm2
Ф 3/4"@ 0,15m
SZ-11-327/002
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Cálculos Justificativos – Línea de Transmisión - ELM PROYECTO: LINEA 138 KV SOCABAYA - PARQUE INSDUSTRIAL Y SUBESTACIONES ASOCIADAS DISEÑO ESTRUCTURAL CÁMARAS DE PASO CÁMARA DE PASO CP-05 Se cci ón Datos
t1 γ= 1800
f=
0. 44 44
Kac= Kac=
0.30 .30
Kp= Kp=
3. 69 69
F'c= Wconcreto
210 4200 2.4
ob obre recar carga ga= =
97 970 0
fy=
γasfalto= 1300
kg/m3
t1
t1
kg/cm2 kg/cm2 T/m3 kg/m2 kg/m3
h
L
t2 Dimensiones t1= t2= h= b= L=
0.25 0.25 2.40 4.20 2.75
m m m m m
Pl anta ( re f e re nci al )
t1
b
b
( vari abl e )
A.-Verificación como pórtico Ubicando la sección de la cámara a la inversa, se podra analizar como pórtico La obtención de los momentos será la suma de los momentos obtenidos en los siguientes casos (Para todos los casos los apoyos 1 y 4 son articulados) Caso 1 2
Caso 2 3
=
2
Caso 3 3
+ 1
2
3
1
4
+
4
1
4
Caso 4
+
Caso .1 Carga repartida sobre ele mento horizontal horizontal La carga repartida será resultado de la carga los muros tapa , y la peso propio del elemento horizontal
w 2
3
Hallamos cada uno: pe so tapa=
600 kg
x
pe so muros= 2880 kg
h
pe so asf al to e nci ma= 268.1 kg/m carga di st stri b. b. En l os osa f o on ndo= 1363 kg/m pe so de pi so cámara= 600 kg/m ( CM) sobre carga ( HL-93) = 970 kg/m ( CV ) 1 w=
1963
kg/m
La carga total sería W= 5398 kg W= 2667.5 kg
4
( CM) L ( CM) ( CV )
Ф= 1.146 A= 18.98 Para l a carga mue rta ( CM) M2=M3= -782.1 kg.m
I 1
2
I 2
3
.
L h
A
Para l a carga vi va ( CV ) M2=M3= -386.5 k g.m
4. 3
2
Para una di stanci a x = 1.375 m M( x ) = 1074 kg.m
Para una di stanci a x = M( x ) =
SZ-11-327/002
1.375
m
530.5 kg.m
R:\LBRENA\SZ-11-327\Ingeniería Definitiva\Volumen V - Cálculos Justificativos\Parte I\Memoriadecalculos.doc
Cálculos Justificativos – Línea de Transmisión - ELM Caso . 2 Carga horizontal horizontal uniformemente repartida sobre la columna (Apoyos articulados articulados 1 y 4) La carga repartida sería 2 w= 291 La carga total sería W=
698.4
kg/m
( CV )
kg
( CV )
3
w
h
M2= 380.5 kg.m
y
Para una di stanci a y= 1.445 m My= 429.9 kg.m P ar ara un a di ssttan ccii a y = 1.74 m ( u ub b ic icaci ó ón n M+ max .) .) My= 443 443 kg.m
1
4
L
Caso . 3 Carga triangular triangular sobre parte parte de una columna
Caso w1
Caso
( 3.3 )
(3.2)
Para que l a carga se a si mi l ar se tendra l o si gui e nte
=
g
m
K
h
( 3.1) _
w1 Caso (3.1)
Caso
w1
2
10 3 g 5 A
m= 2.40
2
3
n
n= 0.00 g= 1.00
h
K= 0.161 La carga total se ría
W m
W= 1555.2 kg
y
(CE) 1 M2= 421.9 kg.m
4
w1
Para una di stanci a y= 1.445 m ((u ubi caci ón M+ max .)
L
M(y)máx = 670.7 kg.m Para una di stanci a y= 1.74 m M(y) =
621 kg.m
Caso (3.2) La carga repartida sería 2 w=
1296
3
kg/m
La carga total sería W= 3110.4 kg
(CE)
w1
h
M2= 1695 kg.m Para una di stanci a y= 1.445 m
y 1
4
M(y) = 1915 kg.m P ar ara un a di ssttan ccii a y = 1.745 m ( u ub b ic icaci ó ón n M+ max .) .) M(y)máx = 1973 kg.m
L
Caso (3.3) Los momentos resultantes para el caso 3 son M2= 1273 kg.m M(y=1,43)= 1244 kg.m M(y=1,92)= 1352 kg.m F
Caso . 4 Carga puntual en centro del tramo 2 2-3 -3 (carga puntual ge nerada (HS-25) F=
7380 kg kg
K=
0.87
k1=
2.87
M1=M4=
883 k kg g
M2=M3=
-1,766 kg
2
3
h
1
4
M( y=1,43)=
-572 kg
M( y= y=1, 92 92) =
- 10 1072 k g
L
SZ-11-327/002
R:\LBRENA\SZ-11-327\Ingeniería Definitiva\Volumen V - Cálculos Justificativos\Parte I\Memoriadecalculos.doc
Cálculos Justificativos – Línea de Transmisión - ELM Resultante de todos los casos (Momentos sin amplificar) Sumando los momentos para el caso 1, 2 y 3 los momentos serían: (CM)
(CV )
M2: -782.1 kg.m M(y=1,44):
0
kg.m
M(y=1,78):
0.0
kg.m
( CE)
-578 kg.m -142 kg.m -629 kg.m
U
1273 kg.m 1244 kg.m 1352 kg.m
-87 1102 723
kg.m kg.m kg.m
Resultante de todos los casos (Momentos amplificados) De acuerdo a l a norma :
U=1,5CM+1,8CV +1,8CE
(CM)
(CV )
M2: - 1173 kg.m M(y=1,44): M(y=1,78):
Cálculo de acero
Mu
0 0
( CE)
-1040 kg.m -255 kg.m -1132 kg.m
kg.m kg.m
f ´ cbd 2 (1
f `c
0 . 59 )
U
2291 kg.m 2239 kg.m 2433 kg.m As
fy
bd
Para el elemento 1-2 y 3-4 M2:
0.004
Mu=
31800 kg.cm
M(y=1, 43) : M(y=1, 96) :
0.0252 0.0106
Mu= Mu=
177400 kg.cm 75300 kg.cm
M2:
0.0002
M(y=1, 43) : M(y=1, 96) :
0.0013 0.0005
As As As Asmíni mo=
0.45
cm2
2.52 1.06 3.60
cm2 cm2 cm2
(tomo el mayor)
Para M2 el re fuerzo sería
Ф 1/2"@ 0,25m
Para M(y) el refuerzo sería
Ф 1/2"@ 0,25m
Diseño de losa de fondo Cargas existentes. l os osa superi or or= 600 kg/m muros= 912 kg/m sobre carga= 970 kg/m carg carga a hs hs-2 -25= 5= 37 3709 09.1 .1 kg/m kg/m pe so propi c= c= 600 kg/m Las cargas totales sin amplificar son: W= 2112 kg/m ((C CM) W= 4679 kg/m (C ( CV ) Momentos: Para l a carga muerta (CM) Mc=
1,337
kg.m
Momento total amplificado Mu=
7,335
kg.m
Cálculo de acero
Mu
f ´ cbd 2 (1
Para l a carga vi va (CV ) Mc= 2,961 kg.m
0 . 59 )
As
bd
Para el elemento 1-2 y 3-4 Mu:
0.114
Mu:
0.0057
Mu=
As Asmíni mo=
759700 kg.cm 10.73
cm2
3.60
cm2
Ф 5/8"@ 0,20m
Para Mu Mu se adoptara lo sigui ente
Diseño de losa superior Cargas a considerar pe so tapa= 600 kg/m (CM) pe so asfal to e nci ma= 97.5 kg/m (CM) sobrecarga reparti da= 970 kg/m (CV)
2
L
3
78 1984 1301
kg.m kg.m kg.m
carga puntual (HL-93)= 7380 kg
( CV )
SZ-11-327/002
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Cálculos Justificativos – Línea de Transmisión - ELM
Las cargas cargas totales sin amplifi ampl ifi car son: W= 69 CM) 698 8 kg/m ((C W= 97 CV) 970 0 kg/m ((C W= 7380 kg ( CV) Momentos: Para l a carga muerta (CM) Mc= Momento total amplificado Mu=
Cálculo de acero
Mu
441
kg.m
9,239
kg.m
f ´ cbd 2 (1
Para la carga vi va ( CV) Mc= 614 kg.m Mc= 4,151 kg.m
0 . 59 )
As
bd
Para el elemento 1-2 y 3-4 Mu:
0.196
Mu:
0.0098
Mu= 1235600 kg.cm
As Asmíni mo=
Para Mu Mu se adoptara lo si guiente
18.32
cm2
3.60
cm2
Ф 3/4"@ 0,15m
SZ-11-327/002
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Cálculos Justificativos – Línea de Transmisión - ELM PROYECTO: LINEA 138 KV SOCABAYA - PARQUE INSDUSTRIAL Y SUBE SUBESTACIONES STACIONES ASOCIADAS DISEÑO ESTRUCTURAL CÁMARAS DE PASO CÁMARA DE PASO CP-06, CP-09, CP-10,CP-12,CP-14 Se cci ón Datos
t1 γ= 1800
f=
0. 4 44 4
Kac= Kac=
0.3 .30 0
Kp= Kp=
3. 6 69 9
F'c= Wconcreto
210 4200 2.4
ob obre recar carga= ga=
97 970 0
fy=
γasfalto= 1300
kg/m3
t1
t1
kg/cm2 kg/cm2 T/ m3 kg/m2 kg/m3
h
L
t2 Dimensiones t1= t2= h= b= L=
0.25 0.25 2.40 4.20 2.55
m m m m m
Pl anta ( re f e re nci al )
t1
b
b
( vari abl e )
A.-Verificación como pórtico Ubicando la sección de la cámara a la inversa, se podra analizar como pórtico La obtención de los momentos será la suma de los momentos obtenidos en los siguientes casos (Para todos los casos los apoyos 1 y 4 son articulados) Caso 1
Caso 2
2
3
1
4
=
Caso 3
2
3
1
4
+
2
3
1
4
+
Caso 4
+
Caso .1 Carga repartida sobre sobre eleme nto horizontal horizontal La carga repartida será resultado de la carga los muros tapa , y la peso propio del elemento horizontal
w 2
3
Hallamos cada uno: pe so tapa=
552 kg
x
pe so muros= 2880 kg
h
pe so asf al to e nci ma= 248.6 kg/m carga di st stri b. b. En l os osa f o on ndo= 1443 kg/m pe so de pi pi so cámara= 600 kg/m ( CM) sobre carga ( HL-93) = 970 kg/m ( CV ) 1 w=
2043
kg/m
La carga total sería W= 5211 kg W= 2473.5 kg
4
( CM) L ( CM) ( CV )
Ф= 1.063 A= 19.53 Para l a carga mue rta ( CM) M2=M3= -680.4 kg.m
I 1
2
I 2
3
.
L h
A
Para l a carga v i va ( CV ) M2=M3= -323.0 kg.m
4. 3
2
Para una di stanci a x = 1.275 m M( x ) = 980.5 kg.m
SZ-11-327/002
Para una di stanci a x = M( x ) =
1.275
465.5
m kg.m
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Cálculos Justificativos – Línea de Transmisión - ELM Caso . 2 Carga horizontal horizontal uniformemente repartida sobre la columna (Apoyos articulados articulados 1 y 4) La carga repartida sería 2 w= 291 La carga total sería W=
698.4
kg/m
( CV )
kg
( CV )
3
w
h
M2= 378.7 kg.m Para una di stanci a y= My= P ar ara u na na d is istan ccii a y = My=
y
1.445 m 428.8 kg.m ub iiccaci ó ón n M+ max .) .) 1.74 m ( ub 441.6 kg.m
1
4
L
Caso . 3 Carga triangular triangular sobre sobre parte de una columna
Caso w1
Caso
( 3.3 )
Para que l a carga sea si mi l ar se te ndra l o si gui e nte
=
g
m
K
h
(3.1) _
w1 Caso (3.1)
Caso
(3.2)
w1
2
10 3 g 5 A
m= 2.40
2
3
n
n= 0.00 g= 1.00
h
K= 0.169 La carga total se ría
W m
W= 1555.2 kg
y
( CE) 1 M2= 412.2 kg.m
4
w1
Para una di stanci a y= 1.445 m ( ubi caci ón M+ max .)
L
M(y)máx = 664.9 kg.m Para una di stanci a y= 1.74 m M( y)= 614.6 kg.m Caso (3.2) La carga repartida sería 2 w=
1296
3
kg/m
La carga total sería W= 3110.4 kg
( CE)
w1
h
M2= 1686 kg.m Para una di stanci a y= 1.445 m
y 1
4
M( y)= 1910 kg.m P ar ara u na na d is istan ccii a y = 1.742 m ( ub ub iiccaci ó ón n M+ max .) .) M(y)máx = 1967 kg.m
L
Caso (3.3) Los momentos resultantes para el caso 3 son M2= 1274 kg.m M(y=1,43) = 1245 kg.m M(y=1,92) = 1352 kg.m F
Caso . 4 Carga puntual puntual en centro del tramo 2-3 2-3 (carga puntual ge ne rada (HS-25) F=
7380 k kg g
K=
0.94
k1=
2.94
M1=M4=
800 k kg g
M2=M3=
-1,600 kg
2
3
h
1
4
M(y=1,43)=
- 518 kg
M(y=1,92)=
- 971 kg
L
SZ-11-327/002
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Cálculos Justificativos – Línea de Transmisión - ELM Resultante de todos los casos (Momentos sin amplificar) Sumando los momentos para el caso 1, 2 y 3 los momentos serían: (CM)
(CV )
M2: -680.4 kg.m M(y=1,44):
0
kg.m
M(y=1,78):
0.0
kg.m
(CE)
-462 kg.m -89 kg.m -529 kg.m
U
1274 kg.m 1245 kg.m 1352 kg.m
132 1156 823
kg.m kg.m kg.m
Resultante de todos los casos (Momentos amplificados) De acuerdo a l a norma :
U=1,5CM+1,8CV +1,8CE
(CM)
(CV )
M2: -1021 kg.m M(y=1,44): M(y=1,78):
Cálculo de acero
Mu
0 0
(CE)
-832 kg.m -160 kg.m -953 kg.m
kg.m kg.m
f ´ cbd 2 (1
f `c
0 .59 )
U
2293 kg.m 2240 kg.m 2434 kg.m As
fy
bd
Para el elemento 1-2 y 3-4 M2:
0.002
Mu=
10900 kg.cm
M(y=1, 43): M(y=1, 96):
0.0271 0.0142
Mu= Mu=
190700 kg.cm 100200 kg.cm
M2:
8E-05
M(y=1, 43): M(y=1, 96):
0.0014 0.0007
As As As Asmíni mo=
0.15
cm2
2.71 1.42 3.60
cm2 cm2 cm2
(tomo el mayor)
Para M2 el re fuerzo sería
Ф 1/2"@ 0,25m
Para M(y) el refuerzo sería
Ф 1/2"@ 0,25m
Diseño de losa de fondo Cargas existentes. l os osa supe rrii o orr= muros= sobre carga= carga h ss-- 25 25= pe so propi c=
600 991 970 4000 600
kg/m kg/m kg/m kg g// m kg/m
Las cargas totales sin amplificar son: W= 2191 kg/m ((C CM) W= 4970 kg/m (C ( CV ) Momentos: Para l a carga mue rta (CM) Mc=
1,151
kg.m
Momento total amplificado Mu=
6,426
kg.m
Cálculo de acero
Mu
f ´ cbd 2 (1
Para l a carga vi va ( CV ) Mc= 2,611 kg.m
0 .59 )
As
bd
Para el elemento 1-2 y 3-4 Mu:
0.095
Mu:
0.0048
Mu=
As Asmíni mo=
641200 kg.cm 8.95
cm2
3.60
cm2
Ф 5/8"@ 0,20m
Para Mu Mu se adoptara lo sigui ente
Diseño de losa superior Cargas a considerar pe so tapa= 600 kg/m (CM) pe so asfal to e nci ma= 97.5 kg/m (CM) sobre carga reparti da= 970 kg/m (CV)
2
L
3
441 2080 1481
kg.m kg.m kg.m
carga puntual (HL-93)= 7380 kg
SZ-11-327/002
( CV )
R:\LBRENA\SZ-11-327\Ingeniería Definitiva\Volumen V - Cálculos Justificativos\Parte I\Memoriadecalculos.doc
Cálculos Justificativos – Línea de Transmisión - ELM Las cargas totales sin amplificar son: W= 698 kg/m ((C CM) W= 970 kg/m ((C CV ) W= 7380 kg ( CV ) Momentos: Para l a carga mue rta ( CM) Mc= Momento total amplificado Mu=
Cálculo de acero
Mu
Para l a carga vi va ( CV)
366
kg.m
8,275
kg.m
f ´ cbd 2 (1
Mc= Mc=
0 .59 )
510 kg.m 3,782 kg.m
As
bd
Para el el emento 1-2 y 3-4 Mu:
0.168
Mu:
0.0084
Mu= 1078300 kg.cm
As Asmíni mo=
Para Mu Mu se adoptara lo sigui ente
16.22
cm2
3.60
cm2
Ф 3/4"@ 0,175m
SZ-11-327/002
R:\LBRENA\SZ-11-327\Ingeniería Definitiva\Volumen V - Cálculos Justificativos\Parte I\Memoriadecalculos.doc
Cálculos Justificativos – Línea de Transmisión - ELM
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