Laporan Welding

 

BAB I PENDAHULUAN

 

1.1

Latar Belakang Masalah

Pada mulanya pemakaian pengelasan hanya berfungsi sebagai perbaikan dan pemeliharaan dari semua alat- alat yang terbuat dari logam baik sebagai proses penambalan retak–  retak, penyambungan sementara, maupun sebagai alat  pemotongan  pemotong an bagian–bagian bagian–bagian yang dibuang atau diperbaiki. Kemajuan teknologi dewasa ini semakin pesat, demikan pula yang terjadi di Indonesia sangat membutuhkan teknik  pengelasan yang baik. Perkemb Perkembangan angan teknologi ini dapat dilihat dengan semakin kompleksnya proses penyambungan logam dengan pengelasan. Pada proses pengelasan ada  beberapa faktor yang menentukan menentukan keberhas keberhasilan ilan dalam  pengelasan,, dimana perubahan logam yang disambung  pengelasan diharapkan mengalami perubahan sekecil–kecilnya sehingga mutu las tersebut dapat dijamin. Pada pengelasan juga terdapat beberapa macam jenis model penyambungan las seperti Preheat dan PWHT ( Pos Welt Heat Treatment), PWHT adalah bagian dari process heat treatment yang bertujuan untuk menghilangkan tegangan sisa yang terbentuk setelah proses welding selesai. Material terutama carbon steel akan mengalami perubahan struktur dan grain karena effect dari pemanasan dan pendinginan. Struktur yang tidak homogen ini menyimpan banyak tegangan sisa yang membuat material tersebut memiliki sifat yang lebih keras namun keunggulannya lebih rendah. Mengacu pada uraian diatas, penulis akan mengkaji  bagaimana analisa perban perbandingan dingan kekuatan material SS400 dengan model penyambungan Preheat dan PWHT menggunakan metode simulasi dan uji coba.

1

 

Dalam penelitian ini akan menggunakan material plat  baja SS400 dengan ketebalan 12mm dimana material SS400 ini termasuk baja karbon rendah (C < 0,25%). Jenis pengelasan yang akan dilakukan pada proses  pengujian tersebut tersebut adalah dengan mengg menggunakan unakan jenis las FCAW dan SAW. Diharapkan nantinya akan mendapatkan hasil yang terbaik dari tiap–tiap jenis model penyambungan dari preheat dan PWHT, pengujian dalam penelitian ini meliputi pengujian tarik, dan pengujian analisa menggunakan metode simulasi Ansys.

1.2 

Perumusan Masalah Dalam penelitian ini, permasalahan yang akan dicari  permasalahanya  permasalaha nya adalah sebagai b berikut: erikut:

 

1.

Bagaimana pengaruh yang terjadi material SS400 setelah dilakukannya prosespada pengelasan dengan pengaruh Preheat dan PWHT ? 2.  Apa saja perbandingan yang terdapat pada material SS400 setelah dilakukannya proses  pengelasan dengan dengan pengaruh pengaruh Preheat Preheat dan P PWHT WHT  pada Uji tarik ? 3.  Manakah hasil pengelasan yang memiliki ketangguhan yang terbaik dari setiap perlakuan ? 4.  Menganalisa hasil proses uji tarik dengan analisis metode simulasi Ansys.

1.3

Batasan Masalah Agar permasalahan dalam penelitian ini tidak terlalu melebar dari tujuan yang ingin dicapai, maka perlu ditentukan batasan masalah, adapun batasan  permasalahan  permasalaha n adalah ssebagai ebagai berik berikut: ut: 1.  Hanya menguji material jenis SS400 dengan  proses pengelasan pengelasan dan pengaruh P Preheat reheat dan PWHT. 2

 

2.  Pengujian menggunakan uji tarik dan software Ansys 3.  Material yang digunakan dengan thickness 12 mm

1.4

Tujuan Penelitian Adapun tujuan yang ingin dicapai dari penelitian ini adalah : 1.  Mengetahui pengaruh yang terjadi pada material SS400 setelah dilakukannya pengelasan dengan  pengaruh Preheat Preheat dan PWHT. 2.  Mendapatkan perbandingan hasil pengujian uji tarik dari masing-masing perlakuan panas. 3.  Mendapatkan hasil pengelasan yang terbaik dari tiap-tiap perlakuan. 4.  Mendapatkan Mendapatkan hasil analisa antara uji ttarik arik dengan metode Ansys.

1.5

Manfaat Penelitian Output yang diharapkan dalam melakukan  pengujian adalah mendapatkan hasil perbandingan uji tarik pada material SS400 Kegunaan yang dapat diperoleh antara lain : 1.  Mendapatkan hasil yang terbaik dari pengelasan menggunakan Preheat dan PWHT. 2.  yang Sebagai referensi atau ide dalam pengembangan teknologi las di masa depan

1.6

Sistematika Penulisan Dalam penyusunan tugas akhir ini disusun dengan sistematika penulisan sebagai berikut:

BAB I

:

Pendahuluan, dalam bab ini berisi latar  belakang pemilihan topik, perumusan 3

 

BAB II :

BAB III :

BAB IV :

BAB V :

masalah, tujuan, batasan masalah, dan metode  penulisan. Tinjauan pustaka, dalam bab ini menguraikan tentang teori yang mendasar tentang Pengelasan, PWHT, dan Preheat. Metodologi, dalam bab ini menerangkan tentang perencanaan pembuatan spesimen sampai pengujian serta langkah-langkahnya. Analisa hasil percobaan, dalam bab ini membahas hasil pengujian untuk mengetahui  pengaruh yang terjadi dan mendapatk mendapatkan an hasil yang terbaik dari material SS400 setelah dilakukannya model penyambungan Preheat dan PWHT. Kesimpulan, dalam bab ini menjelaskan tentang kesimpulan dan saran tentang hasil dari pengujian yang telah dilakukan.

4

 

BAB II TINJAUAN PUSTAKA

2.1

Pengelasan

2.1.1

Definisi Pengelasan Pengelasan

Pada saat ini teknik las telah banyak digunakan dalam  proses penyam penyambungan bungan batangbatang-batang batang pada konstruk konstruksi si  bangunan baja dan konstruksi konstruksi mesin. Banyaknya penggunaan teknologi teknologi las pada proses penyambungan logam dikarenakan bangunan dan mesin yang dibuat dengan menggunakan teknik ini menjadi lebih murah. Penggunaan  proses las dalam konstruk konstruksi si sangat banyak, meliputi  perkapalan, jembatan, rangk rangkaa baja bejana tekan, perpipaan perpipaan dan lain sebagainya. Disamping itu proses las dapat digunakan untuk memperbaiki, misalnya untuk menambal lapisan yang sudah aus. [1]

Berdasarkan definisi dari  American Welding Society  (AWS) las adalah ikatan metalurgi pada sambungan logam atau logam paduan yang dilaksanakan dalam keadaan lumer atau cair. Dari definisi tersebut dapat dijabarkan lebih lanjut  bahwa las adalah sambun sambungan gan setempat dari beberapa batang logam dengan menggunakan energi panas. Pada waktu ini telah digunakan lebih dari 40 jenis pengelasan termasuk  pengelasan yang dilaksanak dilaksanakan an dengan hanya menekan dua logam yang disambung sehingga terjadi ikatan antara atomatom atau molekul-molekul dari logam yang disambungkan.[1]

2.1.2

Klasifikasi Pengelasan Pengelasan

Pada saat ini belum ada kesempatan mengenai caracara pengklasifikasian dalam bidang las. Hal ini disebabkan  belum adanya kesepakatan kesepakatan dalam hal tersebut. Secara 5

 

konvensional pengklasifikasian tersebut dapat dibedakan menjadi dua golongan, yaitu klasifikasi berdasar cara kerja dan klasifikasi berdasar energi yang digunakan. Diantara kedua klasifikasi tersebut, klasifikasi berdasar cara kerja yang  paling banyak banyak digunakan. digunakan. Berdasarkan pengklasifikasian cara kerja, proses pengelasan dibagi menjadi tiga kelas utama yaitu: [1] 1.  Pengelasan Cair Cara pengelasan dimana sambungan dipanaskan sampai mencair dengan sumber panas dari busur listrik atau semburan api gas yang terbakar. 2.  Pengelasan Tekan Cara pengelasan dimana sambungan dipanaskan dan kemudian ditekan hingga menjadai satu. 3.  Pematrian Cara pengelasan dimana sambungan diikat dan disatukan dengan menggunakan paduan logam lain yang memiliki titik cair yang rendah. Dalam proses ini logam induk tidak ikut mencair. Perincian lebih lanjut dari klasifikasi ini dapat dilihat dalam gambar 2.1

Gambar 2.1 Klasifikasi cara pengelasan [1] 6

 

Pada penelitian ini jenis pengelasan yang akan dipakai yaitu  pengelesan jenis Submerged Arc Welding (SAW)  dan Flux Cored Welding (FCAW)

2.1.3

SAW) Submerged Arc Welding ( SAW)

1.

Prinsip SAW Pada SAW, kawat elektroda secara mekanis diumpankan pada gundukan fluks, busur terbentuk dianatara ujung elektroda dan benda kerja dibawah fluks. Hal ini dapat dikatakan bahwa seolah-olah logam inti dan fluks pelapis dari elektroda berlapis telah dipisahkan, dan logam inti dan flux dapat secara mekanis diumpankan. Fluks menutupi busur dan kolam las. Fluks dan terak melindungi kampuh las dari kontaminasi udara. Terak yang terbentuk dari lelehan fluks

mempengaruhi hal-hal berikut:   Perlindungan logam las dari udara   Reaksi metalurgis dari lelehan logam dan lelehan terak, dan   Membentuk kampuh lasan saat pembekuan (solidifikasi) SAW diperkenalkan diJepang pada tahun 1950-an, dan diaplikasikan pada banyak sektor industri sejak 1960-an. Walaupun aplikasinya menurun, konsumsi kawat las SAW masih sekitar 10 sampai 15% dari semua pemakaian kawat las •

•

•

 proses pengelasan. pengelasan.

7

 

Gambar 2.2 Peralatan las busur rendam – Submerged Arc Welding (SAW) 2.2 menunjukkan penampakan SAW. Gambar Pengangkut (Carriage) yang berjalan dari padamesin rel mengangkut gagang pengelasan (welding torch), pengumpan elektroda (electrode feeder), kabel elektroda (electrode wire), kotak pengontrol (control box), dan penyuplai fluks (flux hopper). Kotak pengontrol mengontrol kondisi pengelasan seperti kecepatan pengumpan elektroda, kecepatan las, dan voltase las. Mesin SAW secara relatif sangat berat. Diameter elektroda umumnya berkisar antara 3.2 mm hingga 6.4 mm. Arus pengelasan sekitar 100A hingga 2000A. Catu daya dengan tipe inti (core) movable shunt umumnya selalu digunakan. Inti (core) movable shunt biasanya digerakkan oleh motor yang akan mengatur besarnya arus  pengelasan. Kecepatan pengum pengumpanan panan elektroda dikontro dikontroll melalui kontrol umpan balik (feed-back controlled) melalui voltase pengelasan agar panjang busur dijaga konstan. Ketika tegangan busur terlalu tinggi, kecepatan pengumpanan elektroda ditingkatkan untuk memendekan panjang busur.

8

 

Sebaliknya, ketika volase busur turun,  kecepatan  pengumpanan  pengum panan elektroda diturunkan agar panjang busur menjadi meningkat. SAW dengan kawat las kecil (dengan diameter 1.2 mm hingga 1.6 mm) digunakan pada produksi yang berkala. Pada kasus ini, digunakan catu daya pengelasan dengan voltase yang konstan: kawat las diumpan dengan kecepatan yang tetap. Panjang busur secara otomatis oleh mesin diatur agar tetap konstan dengan catu daya yang bersifat mengatur sendiri (self-regulating) seperti pada las busur logam dengan  pelindung gas (gas shielded metal arch welding)

Gambar 2.3 Peralatan Submerged Arc Welding

2. 

Keuntungan berikut:

dari

SAW

adalah

sebagai

1.  Proses pengelasan sangat efisien dengan arus las yang tinggi 9

 

2.  Penetrasi lasannya dalam 3.  Tidak diperlukan masker pelindung mata karena  busurnya terkubur 4.  Jarang terjadi percikan las (spatter) dan asap 5.  Sedikit sekali gangguan dari angin

Gambar 2.4 Proses Skematik Submerged Arc Welding

3. 

Keterbatasan berikut:

dari

SAW

adalah

sebagai

1.  Posisi las terbatas hanya untuk posisi datar dan horizontal 2.  Hasil pengelasan terbatas hanya untuk jalur las lurus (linier), semi linier, dan kurva dengan radius yang  besar 3.  Tidak bisa diaplikasikan dipengelasan dengan jalur las yang rumit 10

 

4.  Memerlukan preparasi pengelasan (groove) yang ketat 5.   Heat affected    zone  mengalami pelunakan dan kegetasan akibat besarnya masukan panas  6.  Harga mesin relatif mahal.

2.1.4   Flux Cored Welding (FCAW) Welding (FCAW) 1.  Prinsip FCAW Prinsip dari proses pengelasan metode FCAW  pada dasarny dasarnyaa ama dengan metode GMAW (Gas Metal Arc Welding) dimana kedua proses tersebut memanfaatkan energi panas yang dihasilkan oleh nyala busur antara elektrode wire roll terkonsumsi yang disuplai secara kontinyu dengan benda kerja yang dilas. Permukaan logam oleh indukpanas dan ujung akan dari elektrode filler akandari dicairkan dari busur. Filler metal meleleh kemudian ditransferkan melalui busur kemolten pool. Kedalaman penetrasi dikontrol oleh kecepatan  pengelasan.. Dalam proses pengelasan FCAW,  pengelasan elektrode yang digunakan adalah elektrode  flux cored dimana fluks dari elektrode akan menciptakan selubung perlindungan (self Shielded ). ). Dalam FCAW gas pelindung bersifat optioanl. Proses FCAW dapat dikerjakan secara semi otomatis maupun otomatis dan  posisi pengelasan yang dapat dikerjakan dikerjakan dengan FCAW,  Direct Current Electrode Positive  (DCEP) atau  Direct Current Rod Positive  (DCRP) selalu digunakan, sedangkan  Alternating Current   (AC)  jarang dan bahkan tid tidak ak digun digunakan. akan.

11

 

Gambar 2.5 Alat-alat mesin las FCAW Dari skema diatas dapat dilihat bahwa untuk  pengelasan yang mengg menggunakan unakan tambahan gas pelindung pelindung,, kawat elektrode dan gas pelindung dialirkan dalam satu hose dimana hose tersebut terhubung dengan mesin las DC constant voltage dan menjadi satu kesatuan dengan welding gun. Proses pengelasan dengan metode FCAW dapat menggunakan gas pelindung antara lain adalah gas Argon (Ar), gas Helium (He), gas campuran antara Argon dan Helium (He), gas campuran antara Argon dan Oksigen (O 2 ), dan gas karbondioksida(CO 2 ). Logam yang dapat dilas dengan FCAW adalah hampir semua  jenis logam, logam yang akan dilas menentukan menentukan variasi  pengelasan dan gas pelindung yang digunakan digunakan.. Ketebalan logam yang dapat dilas dengan FCAW adalah mulai 0.005 in (0.13 mm) keatas. 2.  Peralatan FCAW Peralatan-peralatan yang digunakan dalam  pengelasan metode FCAW sama dengan yang digunakan pada metode GMAW, antara lain adalah: 12

 

a. 

Welding Gun/Torch Tipe dari welding gun atau torch yang digunakan pada FCAW sama dengan yang digunakan  pada GMAW. Bentuk dari welding gun dapat dilihat

 pada gambar gambar dibawah ini.

Gambar 2.6 Tipe FCAW guns (A) 350 ampere rating self-shielding, (B) 450 ampere rating gas-shielding, and (C) 600 ampere rating gas-shielding. Control switch atau trigger berfungsi untuk memicu  pengumpanan  pengum panan kawat elektrode, suplai power listrik, dan aliran gas pelindung sehingga megakibatkan terjadi busur listrik. b. 

Pengumpan Elektrode Unit pengumpan elektrode menyuplai elektrode saat pengelasan. Model kebanyakan menyediakan laju pengumpanan elektrode yang konstan, namun mesin yang lebih modern kecepatan  pengumpanan  pengum panan dapat divariasikan divariasikan sebagai respon dari  panjang busur dan voltase.

13

 

Gambar 2.7 Unit Pengumpan elektrode c. 

Keuntungan dari FCAW 1.  Tingkat proses deposisi yang tinggi 2.  FCAW merupakan pengelasan yang bisa dikerjakan pada semua posisi  Electrode yang digunakan yaitu  flux cored dimana fluks dari elektrode akan menciptakan selubung perlindungan (self shielded)  3.  Bisa dikerjakan secara otomatis dan semi otomatis 4.  Hemat Elektrode

2.1.5

Metalurgy Pengelasan Dalam Pengelasan terdiri dari tiga bagian yaitu logam Pengelasan, daerah pengaruh panas ( Heat Affected Zone) dan logam induk yang tak terpengaruhi. Logam Pengelasan adalah  bagian dari logam yang ada pada waktu pengelasan mencair dan kemudian membeku. Daerah pengaruh panas atau HAZ adalah logam dasar yang bersebelahan dengan logam las yang selama proses pengelasan mengalami siklus termal pemanasan dan pendinginan cepat. Logam induk tidak terpengaruhi adalah bagian logam dasar dimana panas dan suhu pengelasan tidak menyebabkan terjadinya perubahan–perubahan struktur dan sifat. Disamping ketiga pembagian utama tersebut masih ada satu daerah khusus yang membatasi antara logam las dan daerah pengaruh panas, yang disebut batas batas las.[1] 14

 

Dalam pengelasan cair bermacam–macam cacat terbentuk dalam logam las, misalnya pemisahan atau segregasi, lubang halus dan retak. Banyaknya dan macamnya cacat yang terjadi tergantung dari pada kecepatan pembekuan. Pada proses pembekuan logam las terjadi tiga proses reaksi metalurgi, proses tersebut adalah: [1] 1.  Pemisahan Di dalam logam las terdapat tiga jenis pemisahan, yaitu pemisahan makro, pemisahan gelombang dan pemisahan mikro. Pemisahan makro adalah perubahan komponen secara  perlahan–lahan  perlahan–lah an yang terjadi mulai dari sekitar garis lebur menuju ke garis sumbu las, sedangkan pemisahan gelombang adalah perubahan komponen karena pembekuan yang terputus yang terjadi pada proses terbentuknya gelombang manik las. Pemisahan  mikro adalah perubahan komponen yang

terjadi dalam satu pilar atau dalam bagian dari satu pilar. 2.

Vaporasi Lubang–lubang halus terjadi karena adanya gas yang tidak larut dalam logam padat. Lubang–lubang tersebut disebabkan karena tiga macam cara pembentukan gas sebagai  berikut: yang pertama adalah pelepasan gas karena perbedaan  batas kelarutan antara logam cair dan logam padat pada suhu  pembekuan,  pembek uan, yang kedua adalah terbentukn terbentuknya ya gas karena adanya reaksi kimia didalam logam las dan yang ketiga  penyusupan  penyusu pan gas k kedalam edalam atm atmosfir osfir busur.

Gas yang terbentuk karena perbedaan batas kelarutan dalam baja adalah gas hidrogen dan gas nitrogen, sedangkan yang terjadi karena reaksi adalah terbentuknya gas CO dalam logam cair dan yang menyusup adalah gas-gas pelindung atau udara yang terkurung dalam akar kampuh las. 3.  Oksidasi Oksidasi menghasilkan gas-gas atau oksidasi-oksidasi yang mengakibatkan mutu las menjadi rendah, misal karena mudah timbul korosi, menyebabkan adanya rongga-rongga

15

 

dalam logam las kegetasan bahan bertambah atau  berkurangnya  berkurang nya kek kekuatan uatan logam las. Sebenarnya hanya sejumlah kecil oksigen yang larut dalam baja, tetapi karena tekanan disosiasi dari kebanyakan oksida sangat rendah, maka pada umumnya akan terbentuk oksida-oksida yang stabil. Karena pengukuran yang tepat untuk mengetahui jumlah oksigen yang larut dalam baja sangat sukar, maka untuk melepaskan oksigen dari larutan  biasanya dilakukan usaha-u usaha-usaha saha seperti melepask melepaskan an oksida. Proses menghilangkan oksida ini disebut proses deoksidasi. Ketangguhan logam las turun dengan naiknya kadar oksigen, oleh karena itu harus selalu diusahakan agar logam las mempunyai kadar oksigen yang serendah-rendahnya. Usaha penurunan oksigen ini dapat dilakukan dengan menambah unsur-unsur yang bersifat deoksidasi seperti Si, Mn, Al dan Ti atau menaikkan kebasaan dari terak lasnya. Struktur, kekerasan dan berlangsungnya transformasi dari daerah HAZ dapat dibaca dengan segera pada diagram transformasi pendinginan berlanjut atau diagram CCT. Diagram semacam ini dapat digunakan untuk membahas  pengaruh struktur terhadap retak las, keuletan dan lain sebagainya, yang kemudian dapat dipakai untuk menentukan  prosedur dan dan cara pen pengelasan. gelasan. 2.1.6

Parameter Pengelasan

1.

Tegangan busur las Tingginya tegangan busur tergantung pada panjang  busur yang dikehendaki dikehendaki dari jenis dari elektroda yang digunakan. Pada elektroda yang sejenis tingginya tegangan  busur yang diperlukan berbanding lurus dengan panjang  busur. Pada dasarnya busur listrik yang terlalu panjang tidak t idak dikehendaki karena stabilitasnya mudah terganggu sehingga tegangan yang terlalu tinggi hanya akan membuang-buang energi saja.

16

 

Panjang busur yang dianggap baik kira-kira sama dengan garis tengah elektroda. Tegangan yang diperlukan untuk mengelas dengan elektroda bergaris tengah 3 sampai 6 mm, kira-kira antara 20 sampai 30 volt untuk posisi datar. Sedangkan untuk posisi tegak atau atas kepala biasanya dikurangi lagi dengan 2 sampai 5 volt. Kestabilan busur dapat  juga didengar dari kestab kestabilan ilan suaranya selama pengelasan. pengelasan. Untuk mereka yang telah berpengalaman kesempatan panjang  busurpun dapat diduga atau diperk diperkirakan irakan dari suara  pengelasan. Sehubungan Sehubungan dengan panjang busur, hal yang  paling sukar dalam las busur listrik dengan tangan adalah mempertahankan panjang busur yang tetap. [1] 2.  Besar ampere las Besarnya ampere las yang diperlukan tergantung dari  bahan dan ukuran dari lasan, geometri sambung sambungan, an, posisi  pengelasan macam elektroda dan diameter ini elektroda. Dalam hal daerah las mempunyai kapasitas panas yang tinggi maka dengan sendirinya diperlukan ampere las besar dan mungkin juga diperlukan pemanasan tambahan. Dalam  pengelasan logam paduan, untuk menghindari menghindari terbakarnya terbakarnya unsur-unsur paduan sebaiknya menggunakan ampere las yang kecil. 3.  Kecepatan pengelasan Kecepatan pengelasan tergantung pada jenis elektroda, diameter inti elektroda, bahan yang dilas, geometri sambungan, ketelitian sambungan dari lain-lainnya. Dalam hal hubungannya dengan tegangan dari ampere las, dapat dikatakan bahwa kecepatan las hampir tidak ada hubungannya dengan tegangan las tetapi berbanding lurus dengan ampere las. Karena itu pengelasan pengelasan yang cepat memerlukan memerlukan ampere las yang tinggi. Bila tegangan dari ampere dibuat tetap, sedang kecepatan pengelasan dinaikkan maka jumlah deposit per satuan panjang las jadi menurun. Tetapi disamping itu sampai  pada suatu kecepatan tertentu, kenaikan kecepatan akan 17

 

memperbesar penembusan. Bila kecepatan pengelasan dinaikkan terus maka masukan panas per satuan panjang juga akan menjadi kecil, sehingga pendinginan akan berjalan terlalu cepat yang mungkin dapat memperkeras daerah HAZ.[1] 4.  Polaritas Listrik Seperti telah diterangkan sebelumnya bahwa  pengelasan busur listrik dengan elektroda terbungk terbungkus us dapat menggunakan polaritas lurus dan polaritas balik. Pemilihan  polaritas ini tergantung pada bahan pembungkus pembungkus elektroda, konduksi termal dari bahan induk, kapasitas panas dari sambungan dan lain sebagainya. Bila titik cair bahan induk tinggi dan kapasitas  panasnya besar sebaiknya sebaiknya digunakan polaritas lurus dimana elektrodanya dihubungkan dengan kutub negatif. Sebaliknya  bila kapasitas panasny panasnyaa kecil seperti pada pelat tipis maka dianjurkan untuk menggunakan polaritasbalik dimana elektroda dihubungkan dengan kutub positif. Untuk menurunkan penembusan,misalnya dalam pengelasan baja tahan karat austenit atau pada pengelasan pelapisan keras, sebaliknya elektroda dihubungkan dengan kutub positif. Sifat busur pada umumnya lebih stabil pada arus searah dari pada arus bolak balik, terutama pada pengelasan dengan arus yang rendah. Tetapi untuk pengelasan sambungan  pendek lebih baik menggunakan menggunakan arus bolak balik karena pada arus searah sering terjadi ledakan busur pada akhir dari  pengelasan. [1] 5.  Besarnya penembusan Untuk mendapatkan kekuatan sambungan yang tinggi diperlukan penembusan atau penetrasi yang cukup. Sedangkan besarnya penembusan tergantung kepada sifatsifat fluks, polaritas, besarnya arus, kecepatan las dari tegangan yang digunakan. Pada dasarnya makin besar arus las makin besar pula daya tembusnya.

18

 

Sedangkan tegangan memberikan pengaruh yang sebaliknya yaitu makin besar tegangan makin panjang busur yang terjadi dan makin dangkal. Dalam hal tegangan ada pengecualian terhadap beberapa elektroda khusus untuk penembusan dalam yang memang memerlukan tegangan tinggi. Pengaruh kecepatan seperti diterangkan sebelumnya bahwa sampai pada suatu kecepatan tertentu naiknya kecepatan akan memperdalam penembusan, tetapi melampaui kecepatan tersebut penembusan akan turun dengan naiknya kecepatan. [1] 6.  Kondisi standar pengelasan Beberapa kondisi standar dalam pengelasan dengan syarat-syarat tertentu seperti tebal pelat,bentuk sambungan,  jenis elektroda, diameter inti elektroda dan lain sebagainya, sebagainya, telah ada. Sudah tentu bahwa kondisi standar ini harus dilaksanakan secara seksama dari sesuai dengan bentuk dan ketelitian alur, keadaan tempat pengelasan dan lain-lainnya. 2.1.7

Heat Input Heat input adalah nilai dari energi yang ditransfer per unit panjang dari suatu pengelasan. Heat input merupakan  parameter penting karena seperti halnya pemanasan awal dan temperatur interpass, heat input juga mempengaruhi laju  pendinginan  pendingin an yang akan berpengaru berpengaruh h pada mechanica mechanicall  properties dan struktur metalurgi dari HAZ. Hubungan ini

ditunjukan dalam gambar 2.5 Salah satu parameter yang penting dalam proses  pengelasan adalah heat input. Heat input merupak merupakan an fungsi dari tegangan busur las, besar arus las, dan kecepatan  pengelasan.. Rumus yang digunakan untuk menentuk  pengelasan menentukan an  besarnyaa heat input y  besarny yaitu: aitu:

19

 

Heat Input (Kj/mm) = Arus (I) x Tegangan (V) x 60 Travel Speed (TS) x 1000

Hal. Apabila ini akan berpengaruh terhadap terlalu hasil  pengelasan  pengelasan. heatsangat input dari suatu pengelasan tinggi maka daerah HAZ akan menjadi lebar sehingga mudah terjadi cacat seperti undercut. Akan tetapi apabila heat input terlalu kecil maka juga akan menimbulkan cact las seperti inclusion. Efek dari heat input terhadap laju pendinginan hampir sama dengan temperatur pemanas awal. Apabila heat input atau temperatur pemanasan awal dinaikkan maka laju  pendinginan  pendingin an akan turun yang biasanya digunakan digunakan untuk base metal yang tebal. Berdasarkan hubungan antara temperatur  pemanasan awal, heat input dan laju pendinginan maka [R. Scott, 1999]: R∞ 1 T₀H Dimana: R = laju pendinginan T₀  = temperatut pemanasan awal H = heat input Heat input akan mempengaruhi material properties  pada pengelasan. pengelasan. Pada pengelasan multiple-pass, multiple-pass, bagian dari  pengelasan pas sebelumn sebelumnya ya akan dihalusk dihaluskan an oleh pas selanjutnya, sehingga ketangguhan material akan meningkat. Hal ini disebabkan karena panas dari suatu pass akan mengeraskan weld metal yang sebelumnya. Apabila  bagiannyaa kecil, maka akan terjadi perbaikan oleh butir yang  bagianny lebih besar sehingga ketangguhan material pada kondisi ada notch lebih baik. [R.Scott,1999].

20

 

Gambar 2.8 Hubungan antara heat input dan waktu  pendinginan  pendingin an 2.2

Perlakuan Panas (heat treatment) Proses perlakuan panas sangat umum dilakukan pada logam yang telah mengalami proses pengelasan atau  pemotongan  pemotong an menggunakan menggunakan energi panas. Perlakua Perlakuan n panas umumnya dilakukan untuk mengembalikan kondisi logam  pada kondisi semula, sebelum mengalami mengalami pengelasan mau maupun pun  pemotongan  pemotong an dengan panas.

Proses dari perlakuan panas terdiri dari pemanasan logam kerja kemudian diikuti dengan proses pendinginan rangkaian dari prosesini memiliki ciri khusus bahwa semua  proses pemanas pemanasan an dilakuk dilakukan an tanpa pernah mencap mencapai ai suhu lebur dari material yang dipanaskan.

21

 

Tujuan utama dari perlakuan panas ini adalah untuk mengubah ataupun mengembalikan sifat mekanis dari sebuah logam. Melalui perlakuan panas, sebuah logam bisa diubah menjadi lebih keras, lebih kuat, lebih tangguh, dan lebih tahan terhadap beban impact, selain itu perlakuan panas dapat juga membuat logam menjadi lebih lunak dan ulet. [2] Kelemahan dari proses perlakuan panas ini adalah tidak ada prosedur perlakuan panas yang mampu menghasilkan semua karakteristik diatas dalam satu kali  proses. Selain itu pening peningkatan katan pada satu sifat maka akan mengurangi sifat yang lain, misalkan peningkatan kekerasan logam akan membuat logan menjadi getas. 2.2.1

Perlakuan panas baja Sifat-sifat baja berubah secara signifikan dengan  perlakuan panas. Perlakua Perlakuan n panas terdiri dari normalizing normalizing,, annealing anneali ng dan quenching serta tempering. Gambar 2.9 menunjukkan hubungan antara temperatur perlakuan panas dan kurva pendinginan masing-masing perlakuan panas tersebut. Dalam perlakuan panas, pengaruh komposisi kimia,  bentuk dan ketebalan material, temperatur dan waktu tahan selama pemanasan dan pendinginan harus dipertimbangkan.

Gambar 2.9 Jenis-jenis perlakuan panas baja. [4] 22

 

1. 

Normalizing dan annealing Pada normalizing , baja dipanaskan sampai dengan temperatur sekitar 50̊ C atau lebih tinggi dari temperatur A₃ 

(tepatnya A c3 ) dan dicelup untuk mendapatkan struktur austenitik homogen dan kemudian didinginkan diudara. Tujuan dari normalizing adalah untuk mengubah struktur mikro kasar yang disebabkan oleh pemanasan menjadi lebih halus dan juga untuk menghilangkan tegangan sisa internal. Pada annea annealing ling (full (full annealing annealing ), baja dipanask dipanaskan an sampai dengan temperatur temperat ur 30-50 30-50̊ C lebih tinggi dari temperatur A 3   (tepatnya A c3 ), dicelup dengan waktu yang tepat dan secara bertahap didinginkan didalam dapur (furnace). Tujuan dari annealing sepenuhnya adalah untuk melunakkan baja dan homogenisasi butir. [4] 2.  Quenching dan tempering Quenching adalah perlakuan panas yang menghasilkan meng hasilkan martensit dengan pendinginan cepat dari daerah austenitik. austeni tik. Temperatur quenchin quenching g umumnya 3030-50 50̊ C lebih tinggi dari temperatur A 3  (tepatnya A c3 ). [4] Tempering adalah perlakuan panas untuk menghilangkan tegangan internal yang ada pada baja dalam kondisi tidak stabil yang disebabkan oleh quenching dan memberikan ketangguhan pada martensit yang keras dan rapuh. Karbon solid solution  didalam presipitat martensit akan menjadi  fine carbide  (sementit) pada proses tempering dan menjadi apa yang disebut martensit temper yang memiliki kekuatan dan ketangguhan yang baik. 2.2.2

Post Weld Heat Treatment (PWHT) PWHT adalah bagian dari proses heat treatment yang  bertujuan untuk meng menghilangkan hilangkan ttegangan egangan sisa yang terbentuk setelah proses pengelasan selesai. [4]

23

 

Material terutama carbon steel akan mengalami perubahan stryktur dan grain karena effect dari pemanasan dan  pendinginan.. Struktur yang tidak homogen  pendinginan homogen ini menyimpan menyimpan  banyak tegangan sisa yang membu membuat at material tersebut memiliki sifat yang lebih namun ketangguhannya lebih rendah. 1.  PWHT menurut AWS D1.1. [5] Dalam AWS D1.1 paragraph 3.14 Postweld Heat treatment dijelaskanbahwa PWHT dapat dilakukan dengan pesyaratan sebagai berikut : 1. Material yang di PWHT memiliki SMYS tidak melebihi 50 Ksi (345 MPa) 2. Material yang di PWHT bukan material Quench Tempered , Quenching  and self Tempering (QST), bukan material TMCP 3. Material yang kan di PWHT tidak mensyaratkan impact test pada  Base  Metal, HAZ atau weld  metal.  metal. 4. Adanya data pendukung kalau material yang di PWHT memiliki strength  dan ductility  yang cukup. 2. PWHT menurut ASME B31.I. [5] 1. Aturan PWHT terdapat pada paragraph 331 hal 67 ASME B31.3 masalah Heat treatment. Disebutkan parameter PWHT merujuk kepada

2.

3.

table 331.1.1 dimana PWHT di tentukan oleh grouping material dan thickness dari material masing masing. PWHT yang dilakukan harus tertulis secara khusus dalam WPS yang akan di gunakan. PWHT menjadi factor essential dalam  pembuatan WPS WPS berdasarkan berdasarkan ASME IIX. X. Engineering design harus melakukan  penagkajian khusus masalah heat treatmen

24

 

4. 3.

4.

5.

dimana quality weldment memenuhi dari requirement code Heat treatment untuk material yang dibendin dibending g atau forming sesuai para 332.4

Yang harus diperhatikan dalam PWHT yaitu: Proses PWHT dapat dilakukan dengan dua cara yaitu memasukkan benda uji kedalam dapur atau melakukan pemanasan setempat localized   didekat daerah pengelasan saja. Metode mana yang akan dilakukan lebih bersifat kepada pertimbangan ekonomis saja. Parameter parameter dalam PWHT yang perlu dijaga adalah: 1.  Heating rate   Holding temperature temperature  2. Cooling Rate  3. Persiapan sebelum PWHT:  Dalam melakukan PWHT banyak hal yang harus diperhatikan agar tujuan dari PWHT ini dapat tercapai. Faktor factor penting yang harus diperhatikan diantaranya:  Expansion area. :Karena proses panas akan 1. mengakibatkan terjadinya pemuaian dan expansi material maka harus di perhatikan  bahwa saat stress rel relieve ieve material tersebut

2.

3. 4.

tidak mengalami restraint. Insulasi : Saat element sudah terpasang dengan benar maka area disekitar ( adjacent ) element harus ditutup dengan kowool atau ceramic fiber untuk menjaga kestabilan suhu. Cleaning Material : Material harus bersih dari segala grease , oil. Support  material  material : Proses pemanasan akan mengakibatkan terjadinya pelunakan material. Dengan adanya gaya gravitasi maka material 25

 

yang akan di PWHT harus diberikan support sehingga tidak terjadi distorsion 2.2.3

Preheat

Preheat merupakan pemanasan terhadap logam induk sesaat sebelum pengelasan. Semua proses pengelasan busur dan proses pengelasan yang lain menggunakan sumber panas temperatur tinggi. Perbedaan temperatur terjadi diantara daerah yang mengalami pemanasan akibat busur dengan logam induk yang dingin. Perbedaan temperatur menyebabkan perbedaan ekspansi termal, kontraksi dan tegangan tinggi. Hal-hal tersebut dapat diminimalisasikan dengan mengurangi perbedaan temperatur. Ini juga akan mengurangi terjadinya retak las, mengurangi harga kekerasan maksimum, mencegah terjadinya distorsi dan membantu gas hidrogen untuk keluar dari logam/material. Preheat   akan mengurangi perbedaan tersebut dan dengan sendirinya akan mengurangi masalah pengelasan yang lain. Temperatur  preheat   tergantung pada komposisi dan massa dari logam induk, temperatur ambient   dan prosedur pengelasan. Temperatur interpass juga harus diperhatikan diamana temperatur ini penting untuk pengelasan multipass. Biasanya temperatur interpass sama dengan temperatur preheat . [4] 1. 

Tujuan dari pemanasan awal (preheating)

Salah satu tujuan paling penting dari pemanasan awal adalah untuk mencegah retak dingin. Dengan melakukan  pemanasan awal, awal, pendingin pendinginan an pada las m menjadi enjadi lambat selama selama  pengelasan dan akibatnya, akibatnya, pengerasan pada HAZ dicegah. Selanjutnya, waktu pendinginan lebih lama sehingga  pelepasan hidrogen dalam kampuh pengelasan diberikan kesempatan untuk keluar. Jadi, dengan pemanasan awal, dua faktor “pengerasan mikro-struktur” dan “hidrogen diffusible” diantara faktor utama retak dingin dapat dikurangi pada waktu

26

 

yang sama. Hubungan antara tingkat pendinginan dan lasan tanpa cacat secara skematis ditunjukkan pada Gambar 2.7. Aplikasi pemanasan awal memberikan bahwa kurva “pendinginan cepat” digeser kedalam “zona pengelasan yang tepat.” Dalam hal menerapkan masukan panas las yang lebih tinggi, laju pendinginan juga menurun (pendinginan menjadi lambat). Aplikasi masukan panas yang lebih tinggi memiliki efek yang sama dengan penerapan pemanasan awal  pencegahan retak dingin. Sebalikny Sebaliknya, a, ketika masuk masukan an panas yang berlebihan yang lebih tinggi, kurva pendinginan  bergerak kesisi kanan luar zona pengelasa pengelasan n yang tepat (“terlalu lambat pendinginan” kurva ditunjukkan pada gambar 4.7)

Gambar 2.10 Hubungan antara laju pendinginan dan daerah las yang bebas cacat [4] Tujuan pemanasan selain pencegahan retak dingin  juga untuk menceg mencegah ah penetrasi fusi yang tak penuh (uncomplete) dalam pengelasan pada suhu dingin, pengelasan dipelat tebal atau dalam pengelasan bahan dengan konduktivitas panas yang tinggi, seperti tembaga/tembaga

27

 

 paduan. Preheating juga memberik memberikan an penetrasi dan fusi lasan yang baik dalam pengelasan. 2. 

Metode pemanasan awal

Metode pemanasan termasuk oxy-bahan bakar  pemanas gas, pemanas resistensi listrik, pemanas listrik induksi, pemanas tungku dan pemanas radiasi inframerah. Ketika pemanasan terus menerus diperlukan untuk seluruh  panjang las, peralatan khusus yang dirakitdengan multi-g multi-gas as obor atau panel pemanas jenis resistensi listrik digunakan  biasanya. Pemanas resistensi listrik biasany biasanyaa dilengk dilengkapi api dengan termostat yang dapat membuat kontrol suhu yang tepat. Adapun perangkat resistensi listrik, ada jenis pita kumparan pemanas yang cocok untuk gagang pipa las keliling dan jenis satu strip yang cocok untuk las lurus. [4] 2.2.4

Baja untuk Struktur Lasan Baja untuk struktur lasan digunakan disemua bidang seperti kapal, struktur lepas pantai, vessel, jembatan, kendaraan dan bangunan dalam bentuk pelat, batangan dan  pipa. Baja yang digunakan adalah low carbon steel (mild steel) dan low alloy steel (high strength steel, baja untuk  penggunaan  pengg unaan pada temperatur tinggi dan baja untuk  penggunaan  pengg unaan pada temperatur temperatur rendah). rendah). [4] [4]

Tabel 2.1 Diambil dari JIS untuk baja hasil canai (mild steel) 28

 

Catatan:*Ketebalan berhubungan dengan yield point dan elongasi untuk SS400 dan elongasi dan C max untuk SM400. 1. 

Baja karbon rendah (mild steel)

Baja karbon rendah mengandung karbon 0.3 wt% atau kurang. Kebanyakan baja karbon rendah merujuk kepada mild steel dan digunakan untuk struktur umum. Umumnya dinamakan mild steel maksudnya adalah kandungan karbonnya sangat rendah sehingga pengerasan kuens diabaikan, baja karbon yang mengandung karbon 0,25 wt% atau kurang dan tensile strength sekitar 400 N/mm2 atau kurang. Tabel 2.1 menunjukkan spesifikasi komposisi kimia dan sifat-sifat mekanik dari pelat hasil canai yang paling  popular dengan tensile strength 400 N/mm2. Baja canai untuk struktur umum SS400 seperti yang ditetapkan dalam JIS G 3101 adalah yang paling banyak digunakan. Komposisi kimia yang ditentukan hanya kadar P dan S, tetapi tidak untuk C, Mn dan Si. Karena baja dapat mengalami retak las dan umumnya memiliki ketangguhan yang buruk, maka tidak memenuhi syarat untuk digunakan pada struktur lasan secara luas dan signifikan. [4]

Tabel 2.2 Diambil dari JIS untuk baja struktur lasan (JIS G 3106) 29

 

Catatan:

1) P dan S < atau sama dengan 0,035 wt% 2) Ceq < atau sama dengan 0,44 % untuk SM570

Baja dengan grade SM seperti yang tertera pada JIS G 3106 (baja hasil rol untuk struktur pengelasan) memiliki2 rentang dari mild steel sampai baja dengan grade 570 N/mm   seperti yang tertera pada tabel 2.2 karena baja SM memiliki kekuatan spesifik yang sama dengan baja SS400, maka baja SM juga memiliki komposisi kimia yang mengandung C, Si, Mn, P dan S. Nilai ketangguhan takiknya diuji menggunakan nilai impak Charpy untuk baja SM 400B dan SM 400C. Baja baja tersebut tersebut merupak merupakan an baja yang cocok untuk struktur  pengelasan yang besar. Baja SM 490Y mem memiliki iliki kekuatan tarik yang sama dengan baja SM 490. Sedangkan nilai kekuatan luluhnya 40 N/mm2  lebih besar dibanding baja SM 490. Oleh karena itu, baja ini disebut baja dengan titik luluh yang tinggi.[Buku Pegangan Enjiner Las Muda]. 2.3  2.3.1 

Pemotongan (Cutting) dan Preparasi Sisi (Beveling) Pemotongan (Cutting) Pemotongan umumnya dilakukan dengan metode thermal cutting process  ataupun mechanical cutting. Untuk baja struktural, proses pemotongan dengan gas seperti, 0xy-acetylene gas cutting atau

oxy-propane gas cutting dapat diaplikasikan. Aplikasi dari plasma cutting process dan laser cutting process telah dikembangkan untuk meningkatkan kecepatan dalam pemotongan, untuk mendapatkan kualitas yang  baik dan untuk meningkatkan meningkatkan keakuratan keakuratan pemoto pemotongan ngan akibat dari cacat distorsi termal. [4] 2.3.2  Preparasi Sisi (Beveling) Preparasi sis pada bentuk V atau X dalam weld grove dilakukan dengan menggunakan metode thermal cutting process. Berbagai bentuk takik harus dihilangkan, 30

 

dikarenakan hal ini dapat menyebabkan cacat lasan seperti, initiation crack, lack of fusion. Ketika terak hasil  pemotongan  pemotong an (cutting slag) tersisa pada permuk permukaan aan weld groove, maka akan dapat menyebabkan terbentuknya blowholes. Pada persiapan sisi dalam keakuratan alur las (weld groove), keakuratan pengontrol sangatlah penting khususnya pada saat mengontrol bevel dan root face agar tetap baik. Pengendalian alur las, misalnya dalam kasus alur  berbentuk V, harus dilakukan dilakukan pada bagian sudut alur/sudut bevel, root face, root gap, misaligment   dilakukan pada bagian sudut alur seperti ditunjukkan  pada gambar 2.8 . bagian ini harus diperiksa apakah nilai yang terukur masih dalam toleransi , alur las harus dimodifikasi atau diperbaiki. Tabel 2.3 dan tabel 2.4 menunjukkan contoh standar yang kaitannya dengan toleransi yang diijinkan pada sambungan las groove.

Gambar 2.11 Bagian yang harus dikontrol pada sambungan V groove [4] 2.4  2.4. 

Uji Tarik Hubungan antara Tegangan dan Regangan Hubungan antara tegangan σ dan regangan E (kurva tegangan-regangan) diperoleh dengan uji tarik baja karbon 31

 

rendah atau mild steel dibawah ini. Sebuah spesimen di machining hingga bentuk spesimen yang ditunjukkan pada gambar 2.12(a) ditarik secara perlahan pada mesin uji tarik. Spesimen akan berelongasi sesuai dengan beban disepanjang garis OA pada gambar 2.12(b) hingga titik luluh yaitu titik A, yang juga disebut kekuatan luluh dan merupakan titik luluh atas  jika disebutkan secara detail. Ketika beban tarik yang lebih kecil dari pada titik luluh dihilangkan, tegangan dan regangan kembali menjadi 0 dan spesimen kembali ke bentuk asalnya. Hal ini disebut deformasi elastis.

Gambar 2.12 Kurva tegangan-regangan yang diperoleh pada uji tarik [4] Ketika spesimen ditarik melewati daerah elastis (diatas titik A), beban akan turun sejenak dan hanya akan menjadi elengasi dan titik luluh bawah ditunjukkan pada titik B, yang disebut Fenomena luluh. Ketika deformasi dihasilkan oleh  beban yang melebihi titik luluh (titik A), hal ini disebut 32

 

deformasi plastis. Ketika beban dihilangkan dan beban hilang hingga titik F, regangan permanen akan terjadi meskipun beban sudah dihilangkan atau menjadi 0. Beban mencapai maksimum  pada titik C. Tegangan pada titik maksimum maksimum disebut kekuatan tarik yang disimbolkan dengan σ u . Jika spesimen ditarik melebihi titik beban maksimum, luas area penampang dari  bagian spesimen akan mulai berkurang dan akan patah pada titik D. Regangan pada titil E setelah patah ditunjukkan dengan  persen yang disebut elongasi total δ. Seperti yang ditunjukk ditunjukkan an  pada gambar gambar 2.12(a), total elongasi diberikan pada rumusan  berikut: [4] [4] δ =  I  f   - I o   x 100% .........................................(2.1)  I o Dimana  I o  adalah jarak GG’ sebelum uji dan  I  f   setelah  patah. Berkurangnya luas Ф ditunjukkan pada gambar berikut  berikut   Ф = A o  - A f   x 100%........................................(2.2)  A o  Dimana Ao adalah luas penampang spesimen sebelum uji dan Af adalah luas penampang terkecil pada titik setelah uji. Beberapa baja paduan rendah meliputi baja quench,  baja tempered high strength, baja spesial, dan logam nonferrous tidak memiliki fenomena luluh yang jelas seperti yang ditunjukkan pada gambar 2.12(c). Untuk hal ini seperti yang ditunjukkan pada gambar, terdapat tegangan proof 0,2% yang digunakan sebagai kekuatan luluh pada desain. Tegangan proof 0,2% adalah tegangan yang ditentukan oleh perpotongan titik kurva tegangan-tegangan pada daerah elastis. Symbolnya adalah σ 0,2   dan digunakan sebagai titik luluh. Ketika regangan  plastis 0,5% digunakan, digunakan, maka tegangan tersebut disebut tegangan proof 0,5%. 33

 

Rasio luluh adalah nilai yang diperoleh dengan membagi titik luluh atau tegangan proof dengan kekuatan tarik.  Nilainya untuk baja kekuatan tinggi lebih besar daripad daripadaa mild steel yang ditunjukkan pada gambar 2.12(c). Dikarenakan elongasi dan penyerapan energi sebelum patah adalah kecil. Sehingga rasio luluh maksimum sebesar 0,8 ditentukan untuk kelas B dan C dari baja SN yang dicanai untuk keperluan struktur gedung. Titik luluh, kekuatan tarik dan total elongasi adalah sifat mekanis penting untuk baja. Sebagai contoh, titik luluh dan kekuatan tarik adalah parameter yang mengindikasikan kekuatan dari logam dan digunakan sebagai nilai standar untuk menentukan tegangan yang diperolehkan untuk keperluan struktur. 2.4.2

Sifat-sifat Mekanis Material dari Hasil Uji Tarik Pada pengujian tarik material diperoleh beberapa sifat mekanis penting yang digunakan untuk mengetahui karakteristik material tersebut, yaitu: [4] 1.  Kuat Tarik Maksimum (Ultimate Tensile Strength / UTS) Merupakan koordinat tertinggi pada kurva tegangan regangan. Kekuatan tarik ini menunjukkan kemampuan untuk

menerima beban/tegangan tanpa menjadi rusak/putus. UTS = Maximum Load   [kg/mm²] Original CSA Dimana: Maximum load = P Ultimate (P max) Original CSA = Luas penampang mula-mula Pelat = Original CSA = W x t Dimana: W = Lebar spesimen t = Tebal spesimen 34

 

2. 

Kuat Luluh (Yield Strength) Menyatakan kemampuan untuk menerima  beban/tegangan  beban/tegang an tanpa berakibat terjadinya deform deformasi asi plastik

(perubahan bentuk yang permanen). Kuat luluh ini ditunjukkan oleh titik yield. Untuk menghitung besarnya yield strength , ditentukan dulu letak titik luluh (yield point) pada diagram tegangan-regangan. Untuk bahan yang tidak memiliki difinisi mulur yang baik, kekuatan mulur ditetapkan dengan metode pergeseran (offset method) . metode ini merupakan penarikan suatu garis sejajar ke garis singgung awal kurva tegangan regangan. Garis ini mulai pada pergeseran regangan sebarang, biasanya 0,2 % atau 0,35 %.

Grafik 2.1 Grafik penentuan yield point dengan Offset Method [4]

35

 

Grafik 2.2 Grafik untuk mengetah mengetahui ui sifat mekanik material

36

 

BAB III METODE PENELITIAN 3.1  Diagram Aliran Penelitian MULAI

Studi Lapangan

Studi Pustaka

Persiapan Alat dan Material SS400

PROSES PENGELASAN DAN HEAT TREATMENT

PENGELASAN

DENGAN

DENGAN

DENGAN PREHEAT +

SAJA

PREHEAT

PWHT

PWHT

DENGAN ANSYS

PROSES UJI TARIK

ANALISA

KESIMPULAN

LAPORAN

Gambar 3.1 Diagram Alir Pe Penelitian nelitian 37

 

3.2  Metode Penelitian Dalam penelitian ini digunakan metode pengujian tarik menggunakan ASTM Vol. 3 A370-03a. Pada  penelitian ini dilakukan dilakukan prosedur percobaan sebag sebagai ai

 berikut : 1.  Persiapan spesimen dimana dibuat 7 spesimen untuk 7 macam proses:   Spesimen dengan pengelasan SAW   Spesimen dengan pengelasan SAW dengan Preheating 200  C ̊   Spesimen dengan pengelasan SAW dengan PWHT 600  C ̊   Spesimen dengan pengelasan SAW dengan Preheat 200  C ̊ + PWHT 600  C ̊ •

•

•

•

•

dengan pengelasan FCAW dengan   Spesimen Preheat 100  C ̊   Spesimen dengan pengelasan FCAW dengan

•

PWHT 500  C ̊   Spesimen dengan pengelasan FCAW dengan Preheat 100  C ̊ + PWHT 600  C ̊ 2.  Proses pengelasan dengan menggunakan Flux Cored Arc Welding dan Submerged Arc Welding 3.  Pemotongan spesimen uji 4.  Pengujian Tarik •

5.  Pengumpulan data 6. Analisa data dan pembahasan 7.  Hasil percobaan 3.3  Persiapan Peralatan Pengelasan Sebelum mulai melakukan proses pengelasan maka  perlu dipersiapkan dipersiapkan alat-alat untuk pengelasan, hal ini dilaksanakan dengan tujuan menghindarkan terhentinya  proses pengelasan pengelasan akibat halhal-hal hal yang tidak diinginkan. diinginkan. 1.  Mesin Submerged Arc Welding (SAW) 38

 

2.  3.  4.  5. 

Mesin Flux Cored Arc Welding (FCAW) Power source Wire feeder Sheilding Gas

6.  Elektrode Filler 3.4  Bentuk dan spesifikasi spesimen uji Dalam penelitian ini digunakan plat SS400 umumnya dinamakan mild steel maksudnya adalah kandungan karbonnya sangat rendah sehingga pengerasan kuens diabaikan, baja karbon yang mengandung karbon 0,25 wt% atau kurang dan tensile strength sekitar 400 N/mm2  atau kurang. 1.  Bentuk material yang akan dilas

Gambar 3.2 Ukuran material untuk pengelasan 2. Bentuk dari spesimen uji tarik berdasarkan ASTM Vol. 3 A370-03a

Gambar 3.3 Ukuran m materia ateriall untuk uji tarik 39

 

3. Bentuk joint detail

Gambar 3.4 Bentuk Joint pada pada pengelasan SAW

Gambar 3.5 Bentuk Joint detail pada pada pengelasan FCAW 1.  Spesimen dengan pengelasan SAW 

2.  Spesimen dengan pengelasan SAW dengan  preheating 200 0C 

40

 

3.  Spesimen dengan pengelasan SAW dengan PWHT 6000C 

4.  Spesimen dengan pengelasan SAW dengan Preheat 2000C dan PWHT 6000C 

5.  Spesimen dengan pengelasan FCAW dengan Preheat 1000C 

6.  Spesimen dengan pengelasan FCAW dengan PWHT 5000C 

7.  Spesimen dengan pengelasan FCAW dengan Preheat 1000C dan PWHT 5000C 

41

 

4.  Spesifikasi properties material 1.  Material: SS400 (Mild Steel yang maksudnya adalah kandungan karbonnya sangat rendah, baja karbon yang mengandung karbon 0,25 wt% atau kurang dan 2

tensile strength sekitar 400 N/mm   2.  Komposisi: Seperti yang ditetapkan dalam JIS G 3101, komposisi kimia yang ditentukan hanya kadar P 0,050 %, nilai S 0,050%. Tetapi tidak untuk C, Mn dan Si 5.  Alat dan Bahan 1.  Sarung tangan 2.  Baju pelindung 3.  Kaca mata anti gores 4.  Gerinda 5.  Kamera digital 6.  Mesin pemotong 7.  Mesin polishing 8.  Lup 9.  Penggaris 10. Timer Timer 11. Palu Palu 12. Tabung Tabung pemadam kebakaran 6.  Gambar Mesin Las dan Mesin Uji Tarik

Gambar 3.6 Mesin las SAW 42

 

Gambar 3.7 Mesin las FCAW

Gambar 3.8 Mesin Uji Tarik  

43

 

3.5 3.5.1

Proses Pengelasan Pembersihan Permukaan material yang akan dilas dibersihkan dahulu untuk mengurangi kemungkinan pengotoran pada

sambungan las yang dapat memperlemah sambungan las. Pembersihan permukaan ini dapat dilakukan dengan menggunakan gerinda sampai permukaan benar-benar bersih. 3.5.2  Pengelasan Pengelasan dilakukan pada siang hari dengan temperatur ± 32 ̊ C. Kecepatan pengelasan adalah ±  61-81 mm/s. Preheat dan PWHT dilakukan dengan menggunakan Blander. Pengukuran Preheat dan PWHT dilakukan dengan menggunakan thermometer digital Raynger ST 30 Pro. Untuk  pengelasan pada SAW iini ni digunakan arus 550550-700 700 A dengan  polaritas DC (+) 32-40 V. Untuk pengelasan pada FCAW ini digunakan arus 100-250 A dengan polaritas DC 22-26 V. Setelah selesai pengelasan spesimen didinginkan dengan cara Anealing untuk spesimen dengan perlakuan panasn PWHT. 1.  Proses pengelasan dengan pengaruh preheat Sebelum material dilas terlebih dahulu dibersihkan lalu dilakukan proses perlakuan panas yaitu preheat. Material dipanaskan dengan suhu yang telah ditetapkan dengan menggunakan blander yang gasnya berupa oxyaceteline, lalu setelah itu dilakukan pengelasan dengan mempertahankan suhu preheat dengan menggunakan thermometer digital Raynger ST 30 Pro.

44

 

Gambar 3.9 Proses Preheat 2.  Proses pengelasan dengan pengaruh PWHT Material dibersihkan lalu dilakukan pengelasan, setelah itu dilakukan proses PWHT, proses PWHT menggunakan blander yang gasnya berupa oxyaceteline dengan suhu yang sudah ditetapkan, untuk mengetahui suhunya menggunakan thermometer digital Raynger ST 30 Pro, dan didinginkan dengan cara Annealing, yaitu setiap satu  jam sekali suhu dicheck dengan penurunan penurunan 100   C ̊ setiap  jamnya.

Gambar 3.10 Proses PWHT

45

 

3.6  Welding Procedure Spesification (AWS Standard) Company name

Welding process

: Flux Cored Arc Welding (FCAW)

Manual or Machine Groove Groove angle Posision of welding Back gauguing Base metal Material spesification spesificati on Tickness groove Elektrode Filler Electrode comp.

: Semi Automatic : V-Groove : 60 º : Flat (1G) : Sikat, Gerinda : SS400 (Grade A36 ABS) : SS400 (Mild Steel) : 12 mm : AWS E71T-1 : HOBART

Company name Welding process Manual or Machine Groove Groove angle Posision of welding Back gauguing Base metal Material spesification spesificati on Tickness groove

: Submerged Arc Welding (SAW) : Automatic :: : Flat (1G) : Sikat, Gerinda : SS400 (Grade A36 ABS) : SS400 (Mild Steel) : 12 mm

Elektrode Filler Electrode Electro de comp.

: AWS A5.17-80 : EL 12 : HOBART

46

 

3.7 

Pengujian dan Pengambilan Data Pada pengujian ini digunakan batang uji yang sudah dibevel V dan dilas menggunakan pengelasan FCAW dan SAW dengan perlakuan panas preheat dan PWHT. lalu dijepit

di mesin Uji tarik yang diletakkan secara vertikal, dimana ujung-ujungnya dijepit dengan penjepit yang ada pada mesin uji tarik. Spesimen untuk pengujian ini memiliki dimensi 350 x 50 x 12 mm.

Gambar 3.11 Spesimen Uji

Gambar 3.12 Spesimen pada alat Uji tarik 47

 

Dalam pengujian ini menggunakan 7 spesimen yang masingmasing sudah dilakukan pengelasan dengan pengaruh Preheat dan PWHT, spesimen dipotong berdasarkan ASTM Vol. 3 A370-03a. Setelah itu spesimen yang sudah dipotong diukur lalu didapatkan lebar (mm) dan tebal (mm), dengan lebar dan tebal itu bisa didapatkan CSA (mm2). Setelah itu spesimen spesimen ditarik dengan menggunakan mesin Uji tarik dan didapatkan nilai KN, dengan didapatkannya nilai KN ini maka Ultimate stress (MPa) Rumus Ultimate Tensile Strength / UTS  UTS = Maximum Load   [kg/mm²] Original CSA Dimana: Maximum load = P Ultimate (P max) Original CSA = Luas penampang mula-mula Pelat = Original CSA = W x t Dimana: W = Lebar spesimen t = Tebal spesimen

Gambar 3.13 Stress – Strain Diagram 48

 

BAB IV ANALISA DATA Data Hasil Pengujian

4.1

 

4.1.1

Hasilhasil Pengujian Uji Tarik Dari pengujian spesimen tegangan tarik yang telah dilakukan maka perhitungan besar tegangan tarik dari setiap spesimen yang sudah dilakukan pengelasan dengan  perlakuan panas preheat preheat dan PWHT ada adalah lah sebagai sebagai berikut:

Rumus Ultimate Tensile Strength / UTS  UTS = Maximum Load   [kg/mm²] Original CSA Dimana: Maximum load = P Ultimate (P max) Original CSA = Luas penampang mula-mula Pelat = Original CSA = W x t Dimana: W = Lebar spesimen t = Tebal spesimen

Besar tegangan tarik untuk spesimen yang dilas menggunakan pengelasan pengelasa n SAW dengan perlakuan panas Preheat dan PWHT dapat dilihat pada persamaan (4.1) seperti di bawah ini:

49

 

1. 

Spesimen dengan pengelasan SAW tanpa perlakuan  panas (M.1). (M.1).  Material SS400 yang sudah dibersihkan dilas menggunakan SAW tanpa perlakuan panas.

Gambar 4.1 Spesimen M.1 yang sudah dilas tanpa perlakuan  panas

Gambar 4.2 Spesimen M.1 yang sudah dilakukan pengujian Uji Tarik P

= 107000 N

W = 14,32 mm T = 12,33 mm CSA = W x t = 14,32 mm x 12,33 mm = 176,56 mm2  σ  

t 

 =

P CSA

 

= 606,02 N/mm2 

50

 

2. 

Spesimen dengan pengelasan SAW dengan Preheat 200 0C (M.2).  Material SS400 dibersihkan lalu dipanaskan dengan Preheat 200 0C setelah itu langsung dilakukan  pengelasan dengan menggun menggunakan akan didinginkan didaerah terbuka.

SAW,

dan

Gambar 4.3 Spesimen M.2 yang sudah dilas dengan perlakuan  panas Preheat Preheat 2000C

Gambar 4.4 Spesimen M.2 yang sudah dilakukan pengujian Uji Tarik P W T CSA

= 112200 N = 14,09 mm = 12,37 mm =Wxt = 14,09 mm x 12,37 mm = 174,29 mm2 

51

 

σ  

t 

 =

P CSA

 

= 643,75 N/mm2 3.  Spesimen dengan pengelasan SAW dengan PWHT 600 0C (M.3).  Material SS400 dibersihkan lalu dilas menggunakan pengelasan SAW, setelah itu dilakukan perlakuan panas dengan PWHT suhu 600 0 C, kemudian didinginkan dengan cara Annealing, yaitu setiap satu jam sekali suhu dicheck dengan  penurunan 100   C ̊ setiap satu jam sekali sampai suhunya 0  C. ̊

Gambar 4.5 Spesimen M.3 yang sudah dilas dengan  perlakuan panas PWHT PWHT 6000C

Gambar 4.6 Spesimen M.3 yang sudah dilakukan  pengujian Uji Uji Tarik 52

 

P W T CSA

= 109000 N = 14,26 mm = 12,39 mm =Wxt = 14,26 mm x2 12,39 mm = 176,68 mm  

σ  

t 

 =

P CSA

 

= 616,93 N/mm2 4.  Spesimen dengan pengelasan SAW dengan Preheat 200 0C +PWHT 600 0C (M.4).  Material SS400 dibersihkan lalu dipanaskan 0

dengan Preheat pengelasan 200 C setelah dilas menggunakan SAW, itukemudian dilakukan perlakuan panas dengan PWHT suhu 600 0 C, kemudian didinginkan dengan cara Annealing, yaitu setiap satu jam sekali suhu dicheck dengan  penurunan 100   C ̊ setiap satu jam sekali sampai suhunya 0  C. ̊

Gambar 4.7 Spesimen M.4 yang sudah dilas dengan  perlakuan panas panas Preh Preheat eat 2000C + PWHT 6000C

53

 

Gambar 4.8 Spesimen M.4 yang sudah dilakukan  pengujian Uji Uji Tarik P W T CSA

σ  

t 

 =

= 108200 N = 14,18 mm = 12,35 mm =Wxt = 14,18 mm x 12,35 mm = 175,12 mm2  P CSA

 

= 617,86 N/mm2 Dari perhitungan hasil pengujian tarik di atas dapat dijelaskan lebih ringkas dalam Tabel 4.1 dibawah ini .

54

 

Grafik 4.1 Grafik hasil pengujian Uji Tarik pada pengelasan SAW

  (a) Spesimen dengan pengelasan SAW tanpa

•

 perlakuan panas   (b) Spesimen dengan pengelasan SAW dengan  preheat 200 0C   (c) Spesimen dengan pengelasan SAW dengan PWHT 600 0C   (d) Spesimen dengan pengelasan SAW dengan

•

•

•

0

0

 preheat 200 200 C + PWHT 600 C

55

 

Grafik 4.2 Grafik perhitungan hasil pengujian pada tabel 4.1 Besar tegangan tarik untuk spesimen yang dilas menggunakan pengelasan FCAW dengan perlakuan panas Preheat dan PWHT dapat dilihat pada persamaan (4.2) seperti di bawah ini: 1.  Spesimen dengan pengelasan FCAW dengan preheating 100 0C (M.5).  Material SS400 dibersihkan lalu dipanaskan dengan Preheat 100 0C setelah itu i tu langsung dilakukan pengelasan dengan menggunakan FCAW, dan didinginkan didaerah terbuka.

56

 

Gambar 4.9 Spesimen M.5 yang sudah dilas dengan perlakuan  panas Preheat Preheat 1000C

Gambar 4.10 Spesimen M.5 yang sudah dilakukan pengujian Uji Tarik P W T

= 108000 N = 14,20 mm = 12,12 mm

CSA = W x t = 14,20 mm x 12,12 mm = 172,104 mm2  σ  

t 

 =

P CSA

 

= 627,52 N/mm2

57

 

2.  Spesimen dengan pengelasan FCAW dengan PWHT 500 0C (M.6).  Material SS400 dibersihkan lalu dilas menggunakan pengelasan FCAW, setelah itu dilakukan perlakuan panas dengan PWHT suhu 500 0 C, kemudian didinginkan dengan cara Annealing, yaitu setiap satu jam sekali suhu dicheck dengan  penurunan 100   C ̊ setiap satu jam sekali sampai suhunya 0  C. ̊

Gambar 4.11 Spesimen M.6 yang sudah dilas dengan  perlakuan panas panas PW PWHT HT 5000C

Gambar 4.12 Spesimen M.6 yang sudah dilakukan  pengujian Uji Uji Tarik

58

 

P W T CSA

= 106000 N = 14,22 mm = 12,42 mm =Wxt = 14,22 mm x 212,42 mm = 176,612 mm  

σ  

t 

 =

P CSA

 

= 600,18 N/mm2 3.  Spesimen dengan pengelas dengan FCAW Preheat 1000C+PWHT 500 0C (M.7).  Material SS400 dibersihkan lalu dipanaskan dengan 0

Preheat 100FCAW, C setelah itu dilakuk dilas an menggunakan  pengelasan kemudian dilakukan perlakuan 0  panas dengan PWHT suhu 500 C, kemudian didinginkan dengan cara Annealing, yaitu setiap satu  jam sekali suhu suhu dicheck dengan p penurunan enurunan 1 100 00  C ̊ setiap satu jam sekali sampai suhunya 0  C. ̊

Gambar 4.13 Spesimen M.7 yang sudah dilas dengan  perlakuan panas panas P Preheat reheat 1000C + PWHT 5000C

59

 

Gambar 4.14 Spesimen M.7 yang sudah dilakukan pengujian Uji Tarik P W T CSA

σ  

t 

 =

= 106500 N = 14,25 mm = 12,31 mm =Wxt = 14,25 mm x 12,31 mm = 175,417 mm2  P CSA

 

= 607,12 N/mm2 Dari perhitungan hasil pengujian tegangan tarik di atas dapat dijelaskan lebih ringkas dalam Tabel 4.2 dibawah ini .

60

 

Grafik 4.3 Grafik hasil pengujian FCAW Uji Tarik pada pengelasan

  (a) Spesimen dengan pengelasan FCAW tanpa preheat

•

100 0C   (b) Spesimen dengan pengelasan FCAW dengan PWHT 500 0C   (c) Spesimen dengan pengelasan FCAW dengan preheat 1000C + PWHT 500 0C

•

•

61

 

Grafik 4.4 Grafik perhitungan hasil pengujian pada tabel 4.2 4.1.2 

Analisa Kekuatan Material SS400 dengan Simulasi Ansys

Gambar 4.15 Equivalent Stress 62

 

Dari Simulasi Ansys material SS400 yang diberi beban 150000 N, tegangan tariknya 426,51 N/mm2  , sesuai dengan  besar tegangan tegangan tarik pada m material aterial SS400 yaitu yaitu 400 N/mm N/mm2. 4.2 Pembahasan Hasil Pengujian Dari data pengujian teganganTegangan tarik yang Tarik telah dilakukan

seperti yang terdapat dalam Tabel 4.1 dan 4.2 maka dapat disimpulkan besar tegangan tarik dari masing-masing spesimen yang sudah dilakukan pengelasan dengan perlakuan  panas adalah adalah sebagai berikut:   Material yang dilas menggunakan SAW dengan perlakuan  panas Preheat 200   C ̊ tegangan tariknya lebih besar dibandingkan dengan perlakuan panas PWHT 600  C ̊ dan  perlakuan panas Preheat Preheat 200  C̊ + PWHT 600 ̊ C yaitu 643,75 2  N/mm   Material yang dilas menggunakan FCAW dengan  perlakuan Preheat 100  C ̊ tegangan tariknya lebih besar dibandingkan dengan perlakuan panas PWHT 500  C ̊ dan  perlakuan panas Preheat 100   C ̊ + PWHT 500   C ̊ yaitu 627,52 N/mm2   Hasil dari persamaan 4.1 dan 4.2 diatas yaitu, material yang dilas dengan perlakuan panas preheat hasil tegangan tariknya lebih besar dibandingkan dengan spesimen yang dilas dengan perlakuan panas PWHT atau perlakuan panas  preheat + PWHT, dikarenak dikarenakan an pengaru pengaruh h dari PWHT tersebut merubah struktur dari material sehingga menjadi lebih lunak dan mudah patah.   Dari Simulasi Ansys material SS400 yang diberi beban 150000 N, tegangan tariknya 426,51 N/mm2  , sesuai dengan besar tegangan tarik pada material SS400 yaitu 400 N/mm2. •

•

•

•

63

 

BAB V KESIMPULAN DAN SARAN 5.1  Kesimpulan

Dari pengujian-pengujian yang telah dilakukan maka dapat diambil kesimpulan sebagai berikut:   Pada plat SS400 yang dilas menggunakan SAW dengan perlakuan panas preheat dan PWHT didapatkan tegangan tarik yang lebih besar dibandingkan dengan pengelasan menggunakan FCAW dengan perlakuan panas preheat dan PWHT.   Pengaruh preheat pada plat SS400 yang sudah dilas tegangan tariknya menjadi lebih tinggi dibandingkan dengan spesimen yang mendapatkan perlakuan panas PWHT, dikarenakan pengaruh dari PWHT merubah struktur material menjadi lebih lunak sehingga lebih cepat putus.   Proses perlakuan panas berupa preheat dan PWHT dapat mengubah tegangan tarik didaerah pengelasan.   Pada penelitian ini pengelasan pada plat SS400 dapat menghasilkan sambungan las yang cukup baik dengan menggunakan perlakuan panas preheat •

•

•

•

64