KASIM-Grijanje

Projektni zadatak Potrebno je izvršiti proračun centralnog grijanja na individualnom stambenom objektu. Potrebno je usvojiti objekat proizvoljno, te vanjsku projektnu temperaturu za područje Tuzle. Također je potrebno usvojiti dvocijevni sistem sa donjim razvodom. Sve dodatne parametre potrebne za proračun usvojiti samostalno.

1. Uvod – teoretske osnove Centralno grijanje je takav sistem grijanja, gdje se potrebna količina toplote za grijanje više prostorija proizvodi na jednom centralnom mjestu – kotlu. Dalje se ta generisana toplota putem sredstva za prenos toplote – vode, prenosi putem cijevovodne instalacije ili kanalnog razvoda do grejnih tijela ili otvora u zidu,odakle se dalje odaje toplotu u prostoriju. Prema vrsti sredstva za prenos topote, centralno grijanje dijelimo na:  Vazušno grijanje,  Vodno grijanje i  Parno grijanje. Za ovaj konkretan slučaj individualnog stambenog objekta objekta, medij za prenos toplote je topla voda sa sistemom 90/70. Prema karakteru centralno grijanje može biti gravitaciono i pumpo grijanje. Gravitaciono grijanje se najčešće izrađuje kod visokih objekata gdje gravitacijski uzgon zbog razlike gustina prenosnog medija ima smisla. Za ovaj slučaj taj gravitacioni uticaj je veoma mali, ali ipak se uzima u proračun, jer ipak pomaže pumpi da savlada otpore koji se javljaju. Kad kažemo dvocijevni sistem sa donjim razvodom, tada se misli da sistem ima razvodnu mrežu u suterenu. Od nje se dalje odvajaju vertikalni odvodi – vertikale, od kojih se dalje odvajaju ogranci i silazni vodovi - povrati, u sabirne vodove . Na jednu od vertikala postavlja se ekspanzioni sud, preko kojeg se vazduh iz sistema odvodi u atmosferu. Ovaj sistem ima jeftinu cijenu, manji utrošak materijala, te jednostavniju izradu u odnosu na neke druge sisteme. 2. PRORAČUN TOPLOTNIH GUBITAKA 2.1. Predradnje za izradu projekta Prije nego se počne proračun potrebnih koeficijenata i količine toplote, potrebno je ispuniti nekoliko koraka. Ti koraci su u stvari predradnje koje uvijek pri proračunima ovog tipa stoje na prvom mjestu. Potrebno je: - Izraditi/Usvojiti nacrt objekta, - Usvojiti najpogodnije mjerilo za prikaz (najčešće 1:50), - Prikazati barem jedan vertikalni presjek objekta, - Na nacrtima potrebno je označiti i strane svijeta, - Usvojiti označavanje prostorija objekta, te prikazati tabelarno oznaku i namjenu prostorije, - Prikazati izbor pozicije kotlovnice, 1

- Usvajanje osnovnih podataka vezanih za prozore, vrata, vanjske i unutrašnje zidove, te plafone. Koeficijent prelaza toplote Koeficijent prelaza toplote računa se za sve površine tako što uzimamo koeficijente prelaza toplote za svaki pojedinačni segment zida u zavisnosti od njegove debljine i to po izrazu:

-

k=

 W  1 δ 1 1  m 2 K  +∑ i + + αu λi λ α s 1

αu

- koeficijent prelaza toplote sa unutrašnje strane površine (w/m2K) (tabela: 5.1.-Todorović) δi - debljina jednog sloja zida (m) λi - koeficijent provođenja toplote za posmatrani sloj zida "i"(w/m2K)(tabela:5.2.Todorović) 1

- otpor prolazu toplote kroz vazdušni sloj (W/m2K/m) (tabela:5.3.-Todorović) λ αs - koeficijent prelaza toplote sa spoljne strane posmatrane površine zida (W/m2K) (tabela: 5.1.-Todorović) Koeficijenti prelaza toplote za vrata i prozore usvajam iz preporuka (Todorović)     

spoljna drvena vrata (VS)........... k= 4,0 (W/m2K) unutrašnja vrata (drvena) (VU)…k= 2,9 (W/m2K) vrata na kotlovnici (metalna) ..... k= 6,4 (W/m2K) balkonska vrata (PVC) .............. k= 2,3 (W/m2K) prozori (PVC) ............................ k= 2,9 (W/m2K)

2.1.1. Koeficijent prelaza toplote kroz vanjske zidove: 2.1.1.1. Prizemlje: Debljina Koefic. (λ) [W/mK] [cm] 1 0,87 20 1,4 2 1 1 0,7

Materijal

δ1 δ2 δ3 δ4

Krečni maltar Betonska kocka Produžni maltar Fasadni maltar

Koeficijenti se dobijaju iz tabele 5.2. - Todorović αU = 8 (W/m2K) - unutrašnji koeficijent preijlaza toplote - tabela 5.1. – Todorović α S = 25 (W/m2K) - spoljni koeficijent prijelaza toplote - tabela 5.1. – Todorović

2

1 = 2,826 1 0,01 0,2 0,02 0,01 1 + + + + + 8 0,87 1,4 1 0,7 25 2.1.1.2. Kupatilo i kuhinja k=

Debljina Koefic. (λ) [W/mK] [cm] 0,8 1,04 1 0,87 20 1,4 2 1 1 0,7

Materijal

δ1 δ2 δ3 δ4 δ5

 W 2   mK 

Keramičke ploč. Krečni malter Betonska kocka Produžni maltar Fasadni maltar

αU = 8 (W/m2K) unutrašnji koeficijent preijlaza toplote

- tabela 5.1. – Todorović α S = 25 (W/m2K) - spoljni koeficijent prijelaza toplote - tabela 5.1. – Todorović k=

1 = 2,766 1 0,008 0,01 0,20 0,02 0,01 1 + + + + + + 8 1,04 0,87 1,4 1 0,7 25

 W 2   mK 

2.1.1.3. Sprat: Debljina Koefic. (λ) [W/mK] [cm] 1 0,87 25 0,56 2 1 1 0,7

Materijal

δ1 δ2 δ3 δ4

Krečni maltar Blok šuplji Produžni maltar Fasadni maltar

αU = 8 (W/m2K) - unutrašnji koeficijent preijlaza toplote - tabela 5.1. – Todorović α S = 25 (W/m2K) - spoljni koeficijent prijelaza toplote - tabela 5.1. – Todorović k=

1 = 1,52 1 0,01 0,25 0,02 0,01 1 + + + + + 8 0,87 0,56 1 0,7 25

3

 W 2   mK 

2.1.2. Koeficijent prelaza toplote kroz unutrašnje zidove: 2.1.2.1. Prizemlje: Debljina Koefic. (λ) [W/mK] [cm] 1 0,87 15 1,4 1 0,87

Materijal

δ1 δ2 δ3

Krečni maltar Betonska kocka Krečni maltar

αu = 8 (W/m2K) - unutrašnji koeficijent preijlaza toplote - tabela 5.1. – Todorović α S = 8 (W/m2K) - spoljni koeficijent prijelaza toplote - tabela 5.1. – Todorović k=

1 = 2,63 1 0,01 0,15 0,01 1 + + + + 8 0,87 1,4 0,87 8

 W 2   mK 

2.1.2.2. Kupatilo (prema kuhinji i hodniku) Debljina Koefic. (λ) [W/mK] [cm] 0,8 1,04 1 0,87 15 1,4 1 0,87

Materijal

δ1 δ2 δ3 δ4 k=

Keramičke ploči. Krečni maltar Betonska kocka Krečni maltar

1 = 2,56 1 0,008 0,01 0,15 0,01 1 + + + + + 8 1,04 0,87 1,4 0,87 8

 W 2   mK 

αu = 8 (W/m2K) - unutrašnji koeficijent preijlaza toplote - tabela 5.1. – Todorović α S = 8 (W/m2K) - spoljni koeficijent prijelaza toplote - tabela 5.1. – Todorović 2.1.2.3. Sprat: Debljina Koefic. (λ) [W/mK] [cm] 1 0,87 15 1,4 1 0,87

Materijal

δ1 δ2 δ3

Krečni maltar Betonska kocka Krečni maltar

αu = 8 (W/m2K) - unutrašnji koeficijent preijlaza toplote - tabela 5.1. – Todorović α S = 8 (W/m2K) - spoljni koeficijent prijelaza toplote - tabela 5.1. – Todorović

4

k=

1 = 1,587 1 0,01 0,20 0,01 1 + + + + 8 0,87 0,56 0,87 8

 W 2   mK 

2.1.3. Koeficijent prelaza toplote kroz podove – tavanice: 2.1.3.1. Podvi u prizemlju 2.1.3.1.1. Podvi u kuhinji, dnevnom boravku, hodniku i gostinskoj sobi: Prijelaz toplote odvija se odozgo nadole. Debljina Koefic. (λ) [W/mK] [cm] 0,8 0,210 0,3 0,190 5 1,3 15 1,4

Materijal

δ1 Laminat δ2 PVC folija δ3 Fina ploča δ 4 Beton od šljunka k=

1 = 1,13 1 0,008 0,003 0,05 0,15 1 + + + + + 6 0,210 0,19 1,3 1,4 6

 W 2   mK 

αu = 6 (W/m2K) - unutrašnji koeficijent preijlaza toplote - tabela 5.1. – Todorović α S = 6 (W/m2K) - spoljni koeficijent prijelaza toplote - tabela 5.1. – Todorović 2.1.3.1.2. Pod kupatila: Prijelaz toplote odvija se odozgo nadole. Debljina Koefic. (λ) [W/mK] [cm] 0,8 1,04 5 1,43 15 1,4

Materijal

δ1 Keramičke ploči. δ2 Fina ploča δ3 Beton od šljunka

αu = 6 (W/m2K) - unutrašnji koeficijent preijlaza toplote - tabela 5.1. – Todorović α S = 6 (W/m2K) - spoljni koeficijent prijelaza toplote - tabela 5.1. – Todorović

k=

1 = 1,10 1 0,008 0,05 0,15 1 + + + + 6 1,04 1,3 1,4 6

5

 W 2   mK 

2.1.3.2. Plafon prizemlja (pod sprata) Prelaz toplote odvija se odozdo prema gore. 2.1.3.2.1. Pod svih soba sprata Debljina Koefic. (λ) [W/mK] [cm] 5 1,3 8 0,62 10 1,4

Materijal

δ1 Fina ploča δ2 Šljako beton δ3 Beton od šljunka δ 4 Grede od šuplje opeke δ5 Krečni maltar k=

15

0,56

2

0,87

1 = 1,284 1 0,05 0,08 0,10 0,15 0,02 1 + + + + + + 8 1,3 0,62 1,4 0,56 0,87 8

 W 2   mK 

αu = 8 (W/m2K) - unutrašnji koeficijent preijlaza toplote - tabela 5.1. – Todorović α S = 8 (W/m2K) - spoljni koeficijent prijelaza toplote - tabela 5.1. – Todorović 2.1.3.2.2. Pod hodnika sprata (plafon hodnika prizemlja) Debljina Koefic. (λ) [W/mK] [cm] 0,8 1,04 5 1,3 8 0,62 10 1,4

Materijal

δ1 Keramičke ploč. δ2 Fina ploča δ3 Šljako beton δ 4 Beton od šljunka δ5 Grede od šuplje opeke δ6 Krečni maltar k=

15

0,56

2

0,87

1 = 1,27 1 0,008 0,05 0,08 0,10 0,15 0,02 1 + + + + + + + 8 1,04 1,3 0,62 1,4 0,56 0,87 8

 W 2   mK 

αu = 8 (W/m2K) - unutrašnji koeficijent preijlaza toplote - tabela 5.1. – Todorović α S = 8 (W/m2K) - spoljni koeficijent prijelaza toplote - tabela 5.1. – Todorović

6

2.1.3.2.3. Plafon sprata (pod tavana) Debljina Koefic. (λ) [W/mK] [cm] 2 0,14 2 0,87 3 0,038

Materijal

δ1 δ2 δ3

Drevni plafon Krečni maltar Stiropor

1  W = 0,83 2   mK 1 0,02 0,02 0,03 1  + + + + 8 0,14 0,87 0,038 8 αu = 8 (W/m2K) - unutrašnji koeficijent preijlaza toplote - tabela 5.1. – Todorović α S = 8 (W/m2K) - spoljni koeficijent prijelaza toplote - tabela 5.1. – Todorović k=

2.2. Usvajanje temperatura Za daljni proračun potrebna je spoljna projektna temperatura koja iznosi – 20 [0C] za područje Tuzle. Na osnovu preporuka za unutrašnje temperature usvajam vrijednosti: oznaka

Naziv prostorije

001 002 003 004 005 006 101 102 103 104 105 106

Hodnik Gostinska soba Dnevni boravak Kuhinja Kupatilo Kotlovnica Hodnik sa stepeništem Gostinska soba Spavaća soba Radna soba Dječija spavaća soba Tavan

7

Temperatura t [0C] 18 20 20 20 22 15 (preporuka) 18 20 20 20 20 negrijana

2.2.1. Proračun negrijanih prostorija Određivanje temperatura negrijanih prostorija vrši se na osnovu poznatih okolnih temperatura pomoću izraza:

tx =

∑ ( k ⋅ A) u ⋅ t u + ∑ ( k ⋅ A) s ⋅ t S u

s

∑ ( k ⋅ A) u + ∑ ( k ⋅ A) s u

[ C] 0

s

( k ⋅ A) s - suma proizvoda kF za površine koje negrijanu prostoriju odvajaju od - ∑ s spoljneg vazduha

( k ⋅ A) u - suma proizvoda (kA) za površine koje negrijanu prostoriju odvajaju od - ∑ u -

unutrašnjih prostorija tu – unutrašnja temperatura ts – spoljašnja temperatura •

Temperatura kotlovnice (007) Temperaturu kotlovnice usvajam na odnosu preporuke (tabela: 5.IX – Todorović)koja se kreće u granicama od :+15 do +200C, usvajam t003 = 150C

• tavan k= 11,6 (W/m2K) – crijep na letvama bez zaptivanja (Todorović – tabela 5.4) Površina krova: P = PA + PB = 184,52  m 2  tT =

[ 62,98 ⋅ 0,83 ⋅ 20 + 13,52 ⋅ 0,83 ⋅18] + 184,52 ⋅11, 6 ⋅ ( −20 )  62,98 ⋅ 0,83 + 13,52 ⋅ 0,83 + 184,52 ⋅11, 6

2.3. Tabelarni proračun transmisionih gubitaka -

Potrebna količina toplote za grijanje sastoji se iz: Q H = QT + Q V

QT

- transmisioni gubitci

8

= −19 [ °C ]

QT = f ( Q0 ; Z D ; Z S ) n

Q0 = ∑ k i Ai (t u − t i ) i =1

Q0 - se računa za svaku zagrijavanu prostoriju ki – koeficijent prelaza toplote za sve površine koje tu prostoriju razdvajaju od susjednih prostorija ili spoljne sredine tu – unutrašnja projektna temperatura ti = tS – ako posmatrana površina razdvaja posmatranu površinu od spoljne površine QT = Q0 (1 + Z D + Z S )

ZD – dodatak zbog prekida u zagrijavanju (tabela 5.XII – Todorović) ZS – dodatak na strane svijeta( tabela 5.XIV – Todorović ) kD =

Q0 AU ⋅ (tU − tS )

 W   m 2 K 

kD – srednja vrijednost koeficijenta prijelaza toplote AU – ukupna unutrašnja površina prostorije QV = ∑ ( a ⋅ L ) S ⋅ R p ⋅ H k ⋅ (tU − t S ) ⋅ Z E QV – dodatak na uticaj infiltracije vazduha a – propustljivost procjepa ( količina vazduha na sat koji prodire kroz procjep dužine 1 m pri razlici pritiska od 1 Pa L – dužina procjepa R – karakteristika prostorije H – karakteristika zgrade ZE=1 – dodatak za prozore na uglu Q  Wh  - specifična potrebna količina toplote V  m 3  V – Zapremina prostorije q=

9

-

-

5,20

1,8

P ZS1 ZS2 JP SV UZ1 UZ2 UZ3 UZ4 UV1 UV2 T T

I S I S -

20 20 15 15 15 15 30 30

2,60 2,60 4,0 0,70 1,10 2,60 1,80 5,20 2,20 0,90 0,70 2,60 5,20

2,20 2,70 2,70 0,80 2,15 2,70 2,70 2,70 2,70 2,05 2,05 2,20 1,60

W/ 0 C W/m2 W % % % m2 K 001/18 Hodnik Vu=(1,80·5,20+2,20·2,60)·2,70=41,40 [m3 ] -

m2

m2

9,36

1

-

9,36

1,13

15

16,95

5,72 7,02 10,8 0,56 2,37 7,02 4,86 14,0 5,94 1,85 1,44 5,72 8,32

1 1 1 1 1 1 1 1 1 3 1 1 1

0,56 2,37 1,44 1,85 3,70 -

5,72 6,46 8,43 0,56 2,37 5,60 3,01 10,3 5,94 5,55 1,44 5,72 8,32

1,13 2,83 2,83 1,70 3,50 2,56 2,63 2,63 2,56 2,90 2,90 1,27 1,27

15 38 38 38 38 -4 -2 -2 -4 -2 -4 0 0

16,95 96,96 107,6 695,10 107,6 907,10 64,60 36,20 133,0 315,20 -10,24 -57,15 -5,26 -15,83 -5,26 -54,40 -10,24 -60,80 -5,80 -32,20 -11,60 -16,70 0 0 0 0 ∑=1972,20

158,70

QV = ∑ ( a ⋅ L ) S ⋅ R p ⋅ H k ⋅ (tU − t S ) ⋅ ZU = 6, 77 ⋅ 0,9 ⋅ 0, 68 ⋅ 38 ⋅1 ⇒

17

18

ZUkupno

P

ZSStr.sv.

m2

ZVVjetar

m

16

POTREBNA KOLIČINA TOPLOTE Qh=Qt+Qv

1+%

W

DODACI ZU+Za=ZD

m

Q0Gubitak

cm

k* Δt

inaPovrš-

-

PROR. GUBITAKA TOPLOTE

Odbitak

Visina

-

broj

širinaDužina,

PRORAČUN POVRŠINE

Δt

6

k

5

računZa

4

zidaDebljina

3

svijataStrana

2

Oznaka

1

PRORAČUN POTREBNE KOLIČINE TOPLOTE 1 7 8 9 10 11 12 13 15 4

AU=5,2·1,8+5,2·1,6+2,6·2,2·2+ +2·(5,2+1,8)·2,4+2·(2,6+2,2)·2,4 AU = 85,76 [m2]

kD =

kD =

Q0 AU ⋅ ( Ti − Te )

1972, 20 = 0, 60 85, 76 ⋅ 38

QT = 2287, 75 7

24

10

q = 59  Whm −3 

1,16 QV = 157,5

0 QH = 2445,25

∑ ( a ⋅ L ) = 0,8 ⋅ ( 5,98 + 2, 48) = 5, 77 [ m] ;

a=0,8;

Hk=0,68;

10

AP = 0, 237 ⇒ R P = 0,9 ; AV

ZU=1

P

-

-

4,20

3,80

ZS1 ZS2 SP UZ1 UV1 UZ2 T

Z S Z -

20 20 15 15 30

4,20 3,80 2,0 4,20 0,90 3,80 4,20

2,70 2,70 1,35 2,70 2,05 2,70 3,80

17

18

ZUkupno

m2

ZVVjetar

m

ZU+Za=ZD

m

16

POTREBNA KOLIČINA TOPLOTE Qh=Qt+Qv

%

1+%

W

DODACI

Q0Gubitak

cm

k* Δt

inaPovrš-

-

PROR. GUBITAKA TOPLOTE

Odbitak

Visina

-

broj

širinaDužina,

PRORAČUN POVRŠINE

Δt

6

k

5

Za račun

4

zidaDebljina

3

svijataStrana

2

Oznaka

1

PRORAČUN POTREBNE KOLIČINE TOPLOTE 1 7 8 9 10 11 12 13 15 4

ZSStr.sv.

QT = Q0 ⋅ (1 + Z D + Z S ) = Q0 ⋅ Z = 2287, 75 [ W ]

W/ 0 C W/m2 W % % m2K 002/20 Gostinska soba Vu= 4,20·3,80·2,70= 43,0 [m3] -

m2

m2

16,0

1

-

16,0

1,13

17

19,21

11,3 10,3 2,70 11,3 1,85 10,3 16,0

1 1 1 1 1 1 1

2,7 1,85 -

8,64 10,3 2,70 9,50 1,85 10,3 16,0

2,83 2,83 1,70 2,63 2,90 2,63 1,28

40 40 40 2 2 0 0

113,20 978,05 113,20 1166,0 68,0 183,60 5,26 50,0 5,80 10,73 0 0 0 0

307,36

∑=2695,74

AU=4,2·3,8·2+(4,2+3,8)·2·2,4 AU= 54,36 [m2]

kD =

2695, 74 = 1, 24 54, 36 ⋅ 40

QT = 3261,85 q=95,90 [Whm-3]

1 7

19

5

1,21 QV = 862,5

QV = ∑ ( a ⋅ L ) S ⋅ R p ⋅ H k ⋅ (tU − tS ) ⋅ ZU = 45,30 ⋅ 0, 7 ⋅ 0, 68 ⋅ 40 ⋅1 ⇒

0 QH = 4124,35

∑ ( a ⋅ L ) = 0,8 ⋅ 8,12 + 7 ⋅ 5,54 = 45,30 [ m] ;

a1=0,8;

a2=7;

11

Hk=0,68;

AP = 1, 5 ⇒ R P = 0, 7 ; AV

ZU=1

P

-

-

4,20

3,80

ZS1 ZS2 SP UZ1 UZ2 UZ3 UV T

Z J Z -

20 20 15 15 15 30

4,20 3,80 2,0 1,10 3,10 3,80 0,90 4,20

W/ 0 C W/m2 W % % m2K 003/20 Dnevni boravak Vu= 4,20·3,80·2,70= 43,0 [m3] -

m2

m2

16,0

1

-

16,0

1,13

17

19,21

2,70 11,30 2,70 10,30 1,35 2,70 2,70 2,97 2,70 8,37 2,70 10,30 2,05 1,85 3,80 16,0

1 1 1 1 1 1 1 1

2,7 8,64 10,3 2,70 1,85 1,12 8,37 10,30 1,85 16,0

2,83 2,83 1,70 2,63 2,63 2,63 2,90 1,28

40 40 40 2 0 0 2 0

113,20 978,05 113,20 1166,0 68,0 183,60 5,26 5,90 0 0 0 0 5,80 10,73 0 0

17

18

ZUkupno

m2

ZVVjetar

m

16

POTREBNA KOLIČINA TOPLOTE Qh=Qt+Qv

%

1+%

W

DODACI ZU+Za=ZD

m

Q0Gubitak

cm

k* Δt

inaPovrš-

-

PROR. GUBITAKA TOPLOTE

Odbitak

Visina

-

broj

širinaDužina,

PRORAČUN POVRŠINE

Δt

6

k

5

Za račun

4

zidaDebljina

3

svijataStrana

2

Oznaka

1

PRORAČUN POTREBNE KOLIČINE TOPLOTE 1 7 8 9 10 11 12 13 15 4

ZSStr.sv.

QT = Q0 ⋅ (1 + Z D + Z S ) = Q0 ⋅ Z = 3261,85 [ W ]

307,36

∑=2651,64

QV = ∑ ( a ⋅ L ) S ⋅ R p ⋅ H k ⋅ (tU − tS ) ⋅ ZU = 45,30 ⋅ 0, 7 ⋅ 0, 68 ⋅ 40 ⋅1 ⇒

AU=4,2·3,8·2+(4,2+3,8)·2·2,4 AU= 54,36 [m2]

kD =

2651, 64 = 1, 22 54, 36 ⋅ 40

QT = 2943, 35 q=88,50 [Whm-3]

1 7

19

-5

1,11 QV = 862,5

0 QH = 3805,85

12

∑ ( a ⋅ L ) = 0,8 ⋅ 8,12 + 7 ⋅ 5,54 = 45,30 [ m] ;

a1=0,8;

a2=7;

AP = 1, 5 ⇒ R P = 0, 7 ; AV

Hk=0,68;

ZU=1

m2

-

P

-

-

4,10

3,10 12,71

1

ZS1 ZS2 SP UZ1 UZ2 UZ3 UV T

J I J -

20 20 15 15 15 30

4,10 3,10 1,60 2,30 1,80 3,10 0,90 4,10

2,70 11,07 2,70 8,37 1,40 2,24 2,70 6,21 2,70 4,86 2,70 8,37 2,05 1,85 3,10 12,71

1 1 1 1 1 1 1 1

W/ 0 C W/m2 W % % m2 K 004/20 Kuhunja Vu= 4,10·3,10·2,70= 34,32 [m3] m2

m2

-

12,71

1,13

17

19,21

2,24 8,83 8,37 2,24 6,21 1,85 3,01 8,37 1,85 12,71

2,83 2,83 1,70 2,56 2,63 2,63 2,90 1,28

40 40 40 -2 2 0 2 0

113,20 999,55 113,20 947,50 68,0 152,32 -5,12 -31,80 5,26 15,83 0 0 5,80 10,73 0 0

18 POTREBNA KOLIČINA TOPLOTE Qh=Qt+Qv

%

1+%

W

244,16

∑=2338,30

13

17 ZUkupno

m

ZVVjetar

m

16 DODACI

ZU+Za=ZD

broj

cm

Q0Gubitak

inaPovrš-

-

k* Δt

Visina

-

PROR. GUBITAKA TOPLOTE

Odbitak

širinaDužina,

PRORAČUN POVRŠINE

Δt

6

k

5

Za račun

4

zidaDebljina

3

svijataStrana

2

Oznaka

1

PRORAČUN POTREBNE KOLIČINE TOPLOTE 1 7 8 9 10 11 12 13 15 4

ZSStr.sv.

QT = Q0 ⋅ (1 + Z D + Z S ) = Q0 ⋅ Z = 2943,35 [ W ]

AU=4,21·3,1·2+(4,1+3,1)·2·2,4 AU= 47,27 [m2]

kD =

2338,3 = 1, 23 47, 27 ⋅ 40

QT = 2478, 60 q=104,1 [Whm-3]

1 7

19

-10

1,06

QV = 1094,3

QV = ∑ ( a ⋅ L ) S ⋅ R p ⋅ H k ⋅ (tU − tS ) ⋅ ZU = 44, 70 ⋅ 0,9 ⋅ 0, 68 ⋅ 40 ⋅1 ⇒

0 QH = 3572,90

∑ ( a ⋅ L ) = 0,8 ⋅ 7,36 + 7 ⋅ 5,54 = 44, 70 [ m ] ;

a1=0,8;

a2=7;

AP = 1, 21 ⇒ R P = 0,9 ; AV

Hk=0,68;

ZU=1

m2

-

P

-

-

2,60

2,20

5,72

ZS1 JP UZ1 UZ2 UV UZ3 T

I I -

20 15 15 15 30

2,60 0,60 2,20 2,60 0,70 2,20 2,60

2,70 0,60 2,70 2,70 2,05 2,70 2,20

7,02 0,36 5,94 5,72 1,44 5,94 5,72

W/ 0 C W/m2 W % % m2K 005/20 Kupatilo Vu= 2,60·2,20·2,70= 15,50 [m3] m2

m2

1

-

5,72

1,10

19

20,90

1 1 1 1 1 1 1

0,36 1,44 -

6,66 0,36 5,94 4,28 1,44 5,94 5,72

2,77 1,70 2,77 2,77 2,90 2,77 1,28

42 42 2 4 2 4 2

116,34 774,80 71,40 25,70 5,54 32,90 11,08 47,42 5,80 8,35 11,08 65,80 2,56 14,64

14

119,55

17

18

ZUkupno

m

ZVVjetar

m

16

POTREBNA KOLIČINA TOPLOTE Qh=Qt+Qv

%

1+%

W

DODACI ZU+Za=ZD

broj

cm

Q0Gubitak

inaPovrš-

-

k* Δt

Visina

-

PROR. GUBITAKA TOPLOTE

Odbitak

širinaDužina,

PRORAČUN POVRŠINE

Δt

6

k

5

Za račun

4

zidaDebljina

3

svijataStrana

2

Oznaka

1

PRORAČUN POTREBNE KOLIČINE TOPLOTE 1 7 8 9 10 11 12 13 15 4

ZSStr.sv.

QT = Q0 ⋅ (1 + Z D + Z S ) = Q0 ⋅ Z = 2478, 60 [ W ]

AU=2,6·2,2·2+(2,6+2,2)·2·2,4 AU= 34,48 [m2]

kD =

1089,16 = 0, 752 34, 48 ⋅ 42

QT = 1176, 30

q=138,1 [Whm-3]

∑=1089,16

9

27

0

1,08 QV = 963,9

QV = ∑ ( a ⋅ L ) S ⋅ R p ⋅ H k ⋅ (tU − t S ) ⋅ ZU = 37,50 ⋅ 0,9 ⋅ 0, 68 ⋅ 42 ⋅1 ⇒

0 QH = 2140,20

∑ ( a ⋅ L ) = 0,8 ⋅1,86 + 7 ⋅ 5,14 = 37,50 [ m] ;

a1=0,8;

a2=7;

Hk=0,68;

QT = Q0 ⋅ (1 + Z D + Z S ) = Q0 ⋅ Z = 1176,30 [ W ]

15

AP = 0, 250 ⇒ R P = 0,9 ; AV

ZU=1

-

30

5,20

1,60

P ZS1 ZS2 JP SV UZ1 UZ2 UZ3 UZ4 UV1 T T

I S I S -

30 25 25 20 20 20 20 10 10

2,60 2,60 4,0 1,50 0,95 2,60 1,60 5,20 2,20 0,90 2,60 5,20

2,20 2,70 2,70 2,40 2,30 2,70 2,70 2,70 2,70 2,05 2,20 1,60

W/ 0 C W/m2 W % % % m2K 101/18 Hodnik Vu=(1,60·5,20+2,20·2,60)·2,70= 37,90 [m3 ] -

m2

m2

8,32

1

-

8,32

1,27

0

0

0

5,72 7,02 10,8 3,60 2,18 7,02 4,32 14,0 5,94 1,85 5,72 8,32

1 1 1 1 1 1 1 1 1 4 1 1

3,60 2,18 1,85 1,85 3,70 -

5,72 3,42 8,62 3,60 2,18 5,17 2,47 10,3 5,94 7,40 5,72 8,32

1,27 1,52 1,52 1,70 3,0 1,58 1,58 1,58 1,58 2,90 0,83 0,83

0 38 38 38 38 -2 -2 -2 -2 -2 37 37

0 57,76 57,76 64,60 114,0 -3,16 -3,16 -3,16 -3,16 -5,80 30,71 30,71

0 197,54 497,90 232,56 248,52 -16,33 -7,80 -32,55 -18,77 -42,92 175,66 255,50

∑=1489,30

QV = ∑ ( a ⋅ L ) S ⋅ R p ⋅ H k ⋅ (tU − t S ) ⋅ ZU = 44,54 ⋅ 0, 7 ⋅ 0, 68 ⋅ 38 ⋅1 ⇒

∑ ( a ⋅ L ) = 0,8 ⋅ 4,92 + 7 ⋅ 5,80 = 44,54 [ m] ;

a1=0,8;

a2=7;

18 POTREBNA KOLIČINA TOPLOTE Qh=Qt+Qv

1+%

W

AU=5,2·1,6·2+(5,2+1,6)·2·2,6+2·2,6·2,2 +2·(2,6+2,2)·2,6 AU = 88,40 [m2]

kD =

kD =

Q0 AU ⋅ ( Ti − Te )

1489,30 = 0, 44 88, 40 ⋅ 38

QT = 1727, 60 q=66,84 [Whm-3]

7

24

10

1,16 QV = 805,64 QH = 2533,20

Hk=0,68;

QT = Q0 ⋅ (1 + Z D + Z S ) = Q0 ⋅ Z = 1727, 60 [ W ] 16

17 ZUkupno

P

ZSStr.sv.

m2

ZVVjetar

m

ZU+Za=ZD

m

16 DODACI

Q0Gubitak

cm

k* Δt

inaPovrš-

-

PROR. GUBITAKA TOPLOTE

Odbitak

Visina

-

broj

širinaDužina,

PRORAČUN POVRŠINE

Δt

6

k

5

računZa

4

zidaDebljina

3

svijataStrana

2

Oznaka

1

PRORAČUN POTREBNE KOLIČINE TOPLOTE 1 7 8 9 10 11 12 13 15 4

AP = 1, 63 ⇒ R P = 0, 7 ; AV

ZU=1

-

30

4,20

3,80

ZS1 ZS2 SP SV UZ1 UV1 UZ2 T

Z S Z Z -

25 20 20 20 10

4,20 3,80 2,0 2,30 4,20 0,90 3,80 4,20

W/ 0 C W/m2 W % % m2K 102/20 Gostinska soba Vu= 4,20·3,80·2,70= 43,0 [m3] -

m2

m2

16,0

1

-

16,0

1,28

0

0

0

2,70 11,30 2,70 10,30 1,35 2,70 1,0 2,30 2,70 11,3 2,05 1,85 2,70 10,3 3,80 16,0

1 1 1 1 1 1 1 1

5,0 1,85 -

6,30 10,30 2,70 2,30 9,50 1,85 10,3 16,0

1,52 1,52 1,70 3,0 1,58 2,90 1,58 0,83

40 40 40 40 2 2 0 39

60,80 60,80 68,0 120,0 3,16 5,80 0 32,37

383,04 626,24 183,60 276,0 30,0 10,73 0 517,92

∑=2027,53

QV = ∑ ( a ⋅ L ) S ⋅ R p ⋅ H k ⋅ (tU − t S ) ⋅ ZU = 50 ⋅ 0, 7 ⋅ 0, 68 ⋅ 40 ⋅1 ⇒

∑ ( a ⋅ L ) = 0,8 ⋅ 4,92 + 7 ⋅ 5,54 = 50 [ m ] ;

a1=0,8;

a2=7;

POTREBNA KOLIČINA TOPLOTE Qh=Qt+Qv

%

1+%

W

AU=4,2·3,8·2+(4,2+3,8)·2·2,4 AU= 54,36 [m2]

kD =

2027,53 = 0,93 54, 36 ⋅ 40

QT = 2372, 20 1 3

19

5

q=77,30 [Whm-3]

1,17 QV = 952 QH = 3324,20

Hk=0,68;

QT = Q0 ⋅ (1 + Z D + Z S ) = Q0 ⋅ Z = 2372, 20 [ W ]

17

18

ZUkupno

P

17

ZSStr.sv.

m2

ZVVjetar

m

ZU+Za=ZD

m

16 DODACI

Q0Gubitak

cm

k* Δt

inaPovrš-

-

PROR. GUBITAKA TOPLOTE

Odbitak

Visina

-

broj

širinaDužina,

PRORAČUN POVRŠINE

Δt

6

k

5

Za račun

4

zidaDebljina

3

svijataStrana

2

Oznaka

1

PRORAČUN POTREBNE KOLIČINE TOPLOTE 1 7 8 9 10 11 12 13 15 4

AP = 1, 50 ⇒ R P = 0, 7 ; AV

ZU=1

-

30

4,20

3,80

ZS1 ZS2 SP SV UZ1 UZ2 UZ3 UV T

Z J Z Z -

25 25 20 20 20 10

4,20 3,80 2,0 2,30 1,10 3,10 3,80 0,90 4,20

W/ 0 C W/m2 W % % m2K 103/20 Spavaća soba Vu= 4,20·3,80·2,70= 43,0 [m3] -

m2

m2

16,0

1

-

16,0

1,28

0

0

0

2,70 11,30 2,70 10,30 1,35 2,70 1,0 2,30 2,70 2,97 2,70 8,37 2,70 10,30 2,05 1,85 3,80 16,0

1 1 1 1 1 1 1 1 1

5,0 6,30 10,3 2,70 2,30 1,85 1,12 8,37 10,30 1,85 16,0

1,52 1,52 1,70 3,0 1,58 1,58 1,58 2,90 0,83

40 40 40 40 2 0 0 2 39

60,80 60,80 68,0 120,0 3,16 0 0 5,80 32,37

383,04 626,24 183,60 276,0 3,54 0 0 10,73 517,92

∑=2001,10

QV = ∑ ( a ⋅ L ) S ⋅ R p ⋅ H k ⋅ (tU − t S ) ⋅ ZU = 50 ⋅ 0, 7 ⋅ 0, 68 ⋅ 40 ⋅1 ⇒

∑ ( a ⋅ L ) = 0,8 ⋅ 4,92 + 7 ⋅ 5,54 = 50 [ m ] ;

a1=0,8;

a2=7; 18

18

ZUkupno

P

17

ZSStr.sv.

m2

ZVVjetar

m

ZU+Za=ZD

m

16

POTREBNA KOLIČINA TOPLOTE Qh=Qt+Qv

%

1+%

W

DODACI

Q0Gubitak

cm

k* Δt

inaPovrš-

-

PROR. GUBITAKA TOPLOTE

Odbitak

Visina

-

broj

širinaDužina,

PRORAČUN POVRŠINE

Δt

6

k

5

Za račun

4

zidaDebljina

3

svijataStrana

2

Oznaka

1

PRORAČUN POTREBNE KOLIČINE TOPLOTE 1 7 8 9 10 11 12 13 15 4

AU=4,2·3,8·2+(4,2+3,8)·2·2,4 AU= 54,36 [m2]

kD =

2001,1 = 0,92 54, 36 ⋅ 40

QT = 2141, 20 q=72 [Whm-3]

1 3

19

-5

1,07 QV = 952 QH = 3093,20

Hk=0,68;

AP = 1, 50 ⇒ R P = 0, 7 ; AV

ZU=1

P

-

30

4,10

ZS1 ZS2 SP UZ1 UZ2 UZ3 UV T

J I I -

25 25 20 20 20 10

4,10 3,10 1,40 2,50 1,60 3,10 0,90 4,10

W/ 0 C W/m2 W % % m2K 104/20 Radna soba Vu= 4,10·3,10·2,70= 34,32 [m3] -

m2

m2

3,10 12,71

1

-

12,71

1,28

0

0

0

2,70 11,07 2,70 8,37 1,30 1,82 2,70 6,75 2,70 4,32 2,70 8,37 2,05 1,85 3,10 12,71

1 1 1 1 1 1 1 1

11,07 1,82 6,55 1,82 6,75 1,85 2,74 8,37 1,85 12,71

1,52 1,52 1,70 1,58 1,58 1,58 2,90 0,83

40 40 40 0 2 0 2 39

60,80 60,80 68,0 0 5,26 0 5,80 32,37

673,0 398,24 123,76 0 8,32 0 10,73 517,92

∑=1731,97

QV = ∑ ( a ⋅ L ) S ⋅ R p ⋅ H k ⋅ (tU − t S ) ⋅ ZU = 42,50 ⋅ 0,9 ⋅ 0, 68 ⋅ 40 ⋅1 ⇒

17

18

ZUkupno

m2

ZVVjetar

m

16

POTREBNA KOLIČINA TOPLOTE Qh=Qt+Qv

%

1+%

W

DODACI ZU+Za=ZD

m

Q0Gubitak

cm

k* Δt

inaPovrš-

-

PROR. GUBITAKA TOPLOTE

Odbitak

Visina

-

broj

širinaDužina,

PRORAČUN POVRŠINE

Δt

6

k

5

Za račun

4

zidaDebljina

3

svijataStrana

2

Oznaka

1

PRORAČUN POTREBNE KOLIČINE TOPLOTE 1 7 8 9 10 11 12 13 15 4

ZSStr.sv.

QT = Q0 ⋅ (1 + Z D + Z S ) = Q0 ⋅ Z = 2141, 20 [ W ]

AU=4,21·3,1·2+(4,1+3,1)·2·2,4 AU= 47,27 [m2]

kD =

1731,97 = 0,916 47, 27 ⋅ 40

QT = 1853, 20 q=84,30 [Whm-3]

1 3

19

-5

1,07 QV = 1040,4

0 QH = 2893,60

19

a2=7;

AP = 0,984 ⇒ R P = 0, 9 ; AV

Hk=0,68;

QT = Q0 ⋅ (1 + Z D + Z S ) = Q0 ⋅ Z = 1853, 20 [ W ]

m2

P

-

30

2,60

2,20

ZS JP UZ1 UZ2 UV UZ3 T

I I -

25 20 20 20 10

2,60 1,25 2,20 2,60 0,90 2,20 2,60

2,70 0,95 2,70 2,70 2,05 2,70 2,20

ZVVjetar

m

16

W/ 0 C W/m2 W % % m2 K 105/20 Dječija soba Vu= 2,60·2,20·2,70= 15,50 [m3] -

m2

m2

5,72

1

-

5,72

1,28

-2

-2,56

-14,64

7,02 1,20 5,94 5,72 1,85 5,94 5,72

1 1 1 1 1 1 1

1,20 1,85 -

5,82 1,20 5,94 3,87 1,85 5,94 5,72

1,52 1,70 1,58 1,58 2,90 1,58 0,83

40 40 0 2 2 2 39

60,80 68,0 0 3,16 5,80 3,16 32,37

353,85 81,60 0 12,30 10,73 18,77 223,10

∑= 685,71

QV = ∑ ( a ⋅ L ) S ⋅ R p ⋅ H k ⋅ (tU − t S ) ⋅ ZU = 41, 70 ⋅ 0,9 ⋅ 0, 68 ⋅ 40 ⋅1 ⇒ 20

17

18 POTREBNA KOLIČINA TOPLOTE Qh=Qt+Qv

%

1+%

W

DODACI ZU+Za=ZD

m

Q0Gubitak

cm

k* Δt

inaPovrš-

-

PROR. GUBITAKA TOPLOTE

Odbitak

Visina

-

broj

širinaDužina,

PRORAČUN POVRŠINE

Δt

6

k

5

Za račun

4

zidaDebljina

3

svijataStrana

2

Oznaka

1

PRORAČUN POTREBNE KOLIČINE TOPLOTE 1 7 8 9 10 11 12 13 15 4

ZU=1

ZUkupno

a1=0,8;

ZSStr.sv.

∑ ( a ⋅ L ) = 0,8 ⋅ 4,92 + 7 ⋅ 5,54 = 42,50 [ m] ;

AU=2,6·2,2·2+(2,6+2,2)·2·2,4 AU= 34,48 [m2]

kD =

685, 71 = 0,50 34, 48 ⋅ 40

QT = 726,85 q=112,75 [Whm-3]

7

27

0

1,06 QV = 1020,8

0

QH = 1747,66

∑ ( a ⋅ L ) = 0,8 ⋅ 3, 66 + 7 ⋅ 5, 40 = 41, 70 [ m] ;

a1=0,8;

a2=7;

Hk=0,68;

QT = Q0 ⋅ (1 + Z D + Z S ) = Q0 ⋅ Z = 726,85 [ W ]

21

AP = 0, 608 ⇒ R P = 0, 9 ; AV

ZU=1

2.4. Ukupna količina toplote potrebna za grijanje objekta Oznaka 001/18 002/20 003/20 004/20 005/22 006/15 101/18 102/20 103/20 104/20 105/22

PROSTORIJA naziv Hodnik Gostinska soba Dnevni boravak Kuhinja Kupatilo Kotlovnica Hodnik Gostinska soba Spavaća soba Radna soba Dječija soba

GUBITAK (W) 2445,25 4124,35 3805,85 3572,90 2140,20 negrijana 2533,20 3324,20 3093,20 2893,60 1747,66 ∑= 29680,41

3. PRORAČUN GRIJNIH TIJELA 3.1. Usvajanje grijnih tijela Na osnovu proračunatih gubitaka za svaku prostoriju biram radijatore fabrike " Termal " Lopare sa podacima: -

ulazna temperatura ……. 900C izlazna temperatura …… 700C priključak ……………… 1/2" i 3/4" ispitni pritisak ………… 0,9 Mpa (1,2 Mpa) radni pritisak …………. 0,6 Mpa (0,8 Mpa) lokalni otpor …………. ζ = 2

-

visina parapeta …………….. h = 800 mm

Tabela iz kataloga za izbor članaka radijatora aklimat MS 22

Prikaz člankastog radijatora Tabela iz kataloga za izbor radijatora za kupatilo

23

Prikaz radijatora za kupatilo U slijedećoj tabeli prikazane su količine članaka usvojenih radijatora.

Prostorija 001/18 002/20 003/20 004/20 005/22 101/18 102/20 103/20 104/20 105/22

Gubici (W)

2445,25 4124,35 3805,85 3572,90 2140,20 2533,20 3324,20 3093,20 2893,60 1747,66 ΣQ = 29680,41

GRIJNO TIJELO Top.učin. Tip radijatora članka(w Broj članaka ) MS 1024 MS 600 MS 600 MS 600 MS 1024 MS 1024 MS 600 MS 600 MS 600 MS 600

266/2660 172/4128 172/3956 172/3612 266/2128 266/2660 172/3440 172/3096 172/2924 172/1720

ΣQG = 30324

24

10 24 23 21 8 10 20 18 17 10 Σ 161

3.2. Usvajanje kotla 3.2.1. Proračun kapaciteta kotla Q K = QG ⋅ (1 + a + b) -

[ W]

QK – kapacitet kotla (kW) QG – količina toplote koju odaju grijna tijela (W) a - dodatak za toplotne gubitke kotla i vodova (%) b – dodatak za brže zagrijavanje vode i mase postrojenja (%)

a =0,10 b =0,20

Q K = 30324 ⋅ (1 + 0,10 + 0, 20) = 39421, 20 A= -

[ W]

Q K 39421, 20 = = 5, 63  m 2  k 7000

k – normalno opterećenje kotla (W/m2) – tabela 9.1. Todorović (na osnovu vrste goriva i kotla)

Na osnovu dobijenih podataka odabirem: EKO-CK toplovodni kotao-snage 40 kW, proizvođača

Hrvatska.

Karakteristike kotla EKO – CK:  Toplovodni kotao za centralno grejanje predviđen za loženje sa čvrstim gorivom a uz dodatak gorionika na tečno ili gasovito gorivo, nazivnog toplotnog kapaciteta od 20-110 kW.  Odgovarajuće dimenzionisano ložište, vođenje dima u tri prolaza (promaje) i dodatno orebrene površine za izmenu toplote osiguravaju visoki stepen iskorištenja kotla (do 91,0%), što ga čini ''štedljivim''.  Ekološki je prihvatljiv, za šta poseduje sertifikate prema zahtevnim ekološkim propisima austrijske pokrajine Štajerske.  Velika vrata i ložište kotla omogućuju loženje krupnim čvrstim gorivom i jednostavno čišćenje i održavanje.  Kotao se isporučuje zasebno od oplate što znatno olakšava transport i manipulaciju kotlom a montaža oplate je jednostavna, brza i bez šrafova.  Kotao je ispitan i sertifikovan po evropskoj normi EN 303-5 i EN 304 na Fakultetu mašinstva i brodogradnje u Zagrebu i proizveden u skladu s normom ISO 9001/2000.

25

Kotao EKO – CK

Tehničke karakteristike sa dimenzijama i dijelovima kotla

26

3.3 Usvajanje kotlovnice Kotlovnica predstavlja posebnu prostoriju u koju se smještaju kotlovi koji služe za centralno grijanje. Kotlovnice se najčešće postavljaju u podrumima zgrada, ovisno o položaju dimnjaka, mogućnošću dovoda goriva itd. Za naš slučaj kotlovnica je zaseban objekat, koji ima prostoriju za smještaj kotla, te manju prostoriju za smejštaj goriva. S obzirom da se radi o kotlu na čvrsto gorivo, potreban je manji prostor za smještaj goriva. Prema literauturi Grejanje i vetrenje M. Radonića na strani 152, dijagram 193, može se na osnovu potrebne količine toplote, ukupne zapremine grijanih prostorija, odrediti površina koju bi kotlovnica trebala imati. Za toplotno opterećenje od nominalnih (za kotao) 20 [kW], te zapreminom grijanih prostorija od ≈300 m 3 dobijamo površinu kotlovnice od približno 6,5 m 3 . Naravno, ovo je samo prostorija za smještaj kotla, dok će se dalje prostorija za smještaj goriva i ukupna površina objekta naknadno uskladiti sa projektantom i investitorom. 3.4. Određivanje stepena dana SD = Z (tU − t gg ) +

-

∑ (t gg Z

n =1

− t sn

)

Z broj dana grijnog perioda tU – unutrašnja prosječna temperatura grijanog objekta tgg – temperatura koja ograničava početak i kraj grijanja tsn – srednja temperatura svakog pojedinog dana u toku perioda grijanja V1t1 + V2 t 2 + ... + Vn t n = 20  0 C  V1 + V2 + ... + Vn - na osnovu preporuka 0 t gg = 12  C  tU =

Z

SD = Z ⋅ (19 − 12) + ∑ (12 − t sn ) n =1

Z = 201   tabela 353 − 1.Slobodan Zrnić za područje Tuzle t sn = 4, 7  SD = 2881 3.5. Godišnja potrošnja goriva B=    

24 ⋅ 3, 6 ⋅ e ⋅ y ⋅ SD ⋅ Q (t U − t S ) ⋅ Hu ⋅ η

[ kg / god]

e=eT·eb - koeficijent ograničenja et –koeficijent temperaturnog ograničenja eb - koeficijent eksploatacionog ograničenja et = 0,9 – tabela 9.III – Todorović (za stambene zgrade)

27

             

eb = 1,0 - tabela 9.IV – Todorović y – korekturni koeficijent y = 0,60 – za normalno vjetrovite predjele i otvoren položaj SD – stepen dan Q – potrebna količina toplote za grijanje Hu – donja toplotna moć goriva Hu = 16493 (kJ/kg) (izračunato za mrki ugalj ’’Banovići’’ sortiran 30 - 60 mm) η – stepen iskorištenja postrojenja η = η k ⋅ η C ⋅ η r = 0,63

ηk - stepen korisnosti kotla ………………… ηk = 0,68 tabela 9.V- Todorović ηr - stepen korisnosti regulacionog sistema … ηr = 0,95 tabela 9.V- Todorović ηC - stepen korisnosti cijevne mreže ………… ηC = 0,98 tabela 9.V- Todorović tU – unutrašnja temperatura objekta …………. tu =20 [0C] tS - spoljna projektna temperatura ……………. tS = -20 [0C]

B=

24 ⋅ 3, 6 ⋅ 0,9 ⋅ 0, 6 ⋅ 2881 ⋅ 30324 = 9807, 02 ≈ 10000 [ kg / god ] (20 + 20) ⋅16493 ⋅ 0, 63

3.6 Proračun ekspanzione posude Veličina ekspanzionog suda se računa na osnovu ukupne zapremine vode u kotlu, grijnim tijelima i cjevovodu V = 0,045 ⋅ Vvode [ l ]

Na osnovu preporuke, ovaj proračun (za radijatorsko grijanje) se može izvršiti prema obrascu: V = 0, 0017 ⋅ Q K [ l ] V = 0, 0017 ⋅ 40 ⋅103 = 68 [ l ]

Usvaja se expanziona posuda proizvođača

28

:

3.7. Proračun dimnjaka Presjek dimnjaka se peibližno određuje na osnovu izraza: A= -

a ⋅ QG h

 cm 2 

QK =40 [kW] – kapacitet kotla priključenog na dimnjak h =7 [m] –visina dimnjaka od rešetke ložišta a – 0,034 – za mrki ugalj A=

0, 034 ⋅ 40000 = 514, 030  cm 2  7

Usvaja se dimnjak dimenzija: D: 24 x 22 [cm] A = 528 [cm²] h = 7 [m]

29

4. PRORAČUN CIJEVNE MREŽE 4.1 Prethodni proračun Ovdje će se sada odrediti padovi pritiska u cjevovodu, te odgovarajući otpori koji se javljaju na pojedinim dionicama. Dužinske mjere za pojedine dionice date su tabelarno. Tabelarni prikaz dužina dionica Br.dionice

Dužina (m)

Br.dionice

Dužina (m )

1 2 3 4 5 6 7

1,24 1,51 7,82 6,58 6,12 1,074 0,10

22 23 24 25 26 27 28

0,05 0,08 2,80 2,75 7,78 0,64 0,10

30

8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21

0,05 0,08 2,80 2,75 5,830 0,64 0,10 0,05 0,08 2,80 2,75 6,58 0,64 0,10

29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42

0,05 0,08 1,15 3,40 0,64 0,10 0,05 0,08 3,43 4,06 3,45 4,50 3,41 1,22

Najnepovoljnije grejno tijelo stambenog objekta koje se grije jeste u prizemlju radijator sa oznakom „Hodnik 001 - 2445,25 W“. Njegovo strujno kolo čine dionice 1,2,3,4,5,6,7,8,9,12,19,26,31,42. Visinska razlika između sredine kotla i sredine tog radijatora iznosi h = 0,35 [m]. Zbog toga ćemo u daljem proračunu zanemariti visinsku razliku između radijatora u prizemlju i kotla, tako da ćemo samo uzeti visinsku razliku za radijatore na spratu. A usvajanje cjevovoda za prizemlje vršit ćemo na osnovu toplotnog protoka odnosno masenog protoka. Vertikala IV: Grejno tijelo sprat 101: - Dionice koje čine strujni krug 101: 1,2,3,4,5,6,10,11,9,12,19,26,31,42 - Raspoloživi napor: H = 122,3 x h = 122,3 x 3,05 = 373,015 [Pa] - Na linijske gubitke otpada: ΔpL = 0,67 x H=0,67 x 373,015 = 249,92 [Pa] -Dužoine dionica L101 = 52,534 [m] - Jedinični pad pritiska: R101 = H/L = 249,92/52,534= 4,75 [Pa/m] Vertikala III: Grejno tijelo sprat 102: - Dionice koje čine strujni krug 102: 1,2,3,4,13,17,18,16,19,26,31,42 - Raspoloživi napor: H = 122,3 x h = 122,3 x 2,84 = 347,33 [Pa] - Na linijske gubitke otpada: ΔpL = 0,67 x H=0,67 x 347,33 = 232,70 [Pa] - U dionicama 1,2,3,4,19,26,31,42 ukupne dužine ∑L = 33,90 [m] prethodno je već utrošeno 33,90 x 4,75 = 161,025 [Pa] - Za trenje u pomenutim dionicama preostaje 232,70 – 161,025 = 71,70 [Pa] - Dužina dionica L102 = 6,30 [m] - Jedinični pad pritiska: R102 = H/L = 71,70/6,30 = 11,40 [Pa/m] Vertikala II: Grejno tijelo sprat 103:

31

- Dionice koje čine strujni krug 103: 1,2,3,20,24,25,23,26,31,42 - Raspoloživi napor: H = 122,3 x h = 122,3 x 2,84 = 347,33 [Pa] - Na linijske gubitke otpada: ΔpL = 0,67 x H = 0,67 x 347,33 = 232,70 [Pa] - U dionicama 1,2,3,26,31,42 ukupne dužine ∑L= 20,72 [m] prethodno je već utrošeno 20,72 x 4,75 = 98,42 [Pa] - Za trenje u pomenutim dionicama preostaje 232,70 – 98,42 = 134,30 [Pa] - Dužina dionice 24,25 L103 = 6,30 [m] - Jedinični pad pritiska: R103 = H/L = 134,30/6,30 = 21,30 [Pa/m] Vertikala I: Grejno tijelo sprat 105: - Dionice koje čine strujni krug 105: 1,32,38,39,37,42 - Raspoloživi napor: H = 122,3 x h = 122,3 x 2,84 = 347,33 [Pa] - Na linijske gubitke otpada: ΔpL = 0,67 x H = 0,67 x 347,33 = 232,70 [Pa] - U dionicama 1 i 42 ukupne dužine ∑L= 2,46 [m] prethodno je već utrošeno 2,46 x 4,75 = 11,70 [Pa] - Za trenje u pomenutim dionicama preostaje 232,70 – 11,70 = 221 [Pa] - Dužina dionice L105 = 14,34 [m] - Jedinični pad pritiska: R105 = H/L = 221/14,34 = 15,40 [Pa/m] Grejno tijelo prizemlje 104: - Dionice koje čine strujni krug 104: 1,32,33,34,35,36,37,42 - Raspoloživi napor: H = 122,3 x h = 122,3 x 2,84 = 347,33 [Pa] - Na linijske gubitke otpada: ΔpL = 0,67 x H = 0,67 x 347,33 = 232,70 [Pa] - U dionicama 1 i 42 ukupne dužine ∑L= 2,46 [m] prethodno je već utrošeno 2,46 x 4,75 = 11,70 [Pa] U dionicama 32 i 37 ukupne dužine ∑L= 6,83 [m] prethodno je već utrošeno 6,83 x 15,40 = 105,20 [Pa] - Ukupno je utrošeno 105,20 + 11,70 = 116,90 [Pa] - Za trenje u pomenutim dionicama preostaje 232,70 – 116,90 = 115,30 [Pa] - Dužina dionica L104 = 0,87 [m] - Jedinični pad pritiska: R104 = H/L = 115,30/ 0,87= 132,53 [Pa/m] Prizemlje Grejno tijelo prizemlje 001 - Dionice koje čine strujni krug 001: 1,2,3,4,5,6,7,8,9,12,19,26,31,42 - Raspoloživi napor: H = 122,3 x h = 122,3 x 0,35 = 42,80 [Pa] - Na linijske gubitke otpada:

32

ΔpL = 0,67 x H = 0,67 x 42,80 = 28,70 [Pa] - Ukupna dužina strujnog kola: L001= 46,80 [m] - Jedinični pad pritiska: R001 = H/L = 28,70 / 46,80= 0,60 [Pa/m] Grejno tijelo prizemlje 002 - Dionice koje čine strujni krug 002: 1,2,3,4,13,14,15,16,19,26,31,42 - Raspoloživi napor: H = 122,3 x h = 122,3 x 0,14 = 17,12 [Pa] - Na linijske gubitke otpada: ΔpL = 0,67 x H = 0,67 x 17,12 = 11,50 [Pa] - Ukupna dužina strujnog kola: L002= 34,40 [m] - Jedinični pad pritiska: R002 = H/L = 11,50 / 34,40= 0,33 [Pa/m] Grejno tijelo prizemlje 003 - Dionice koje čine strujni krug 003: 1,2,3,20,21,22,23,26,31,42 - Raspoloživi napor: H = 122,3 x h = 122,3 x 0,14 = 17,12 [Pa] - Na linijske gubitke otpada: ΔpL = 0,67 x H = 0,67 x 17,12 = 11,50 [Pa] - Ukupna dužina strujnog kola: L003= 21,23 [m] - Jedinični pad pritiska: R003 = H/L = 11,50 / 21,23= 0,54 [Pa/m] Grejno tijelo prizemlje 004 - Dionice koje čine strujni krug 004: 1,2,27,28,29,30,31,42 - Raspoloživi napor: H = 122,3 x h = 122,3 x 0,14 = 17,12 [Pa] - Na linijske gubitke otpada: ΔpL = 0,67 x H = 0,67 x 17,12 = 11,50 [Pa] - Ukupna dužina strujnog kola: L004= 5,63 [m] - Jedinični pad pritiska: R004 = H/L = 11,50 / 5,63= 2 [Pa/m] Grejno tijelo prizemlje 005 - Dionice koje čine strujni krug 005: 1,2,27,28,29,30,31,42

33

- Raspoloživi napor: H = 122,3 x h = 122,3 x 0,35 = 42,80 [Pa] - Na linijske gubitke otpada: ΔpL = 0,67 x H = 0,67 x 42,80 = 28,70 [Pa] - Ukupna dužina strujnog kola: L005= 10,37 [m] - Jedinični pad pritiska: R005 = H/L = 28,70 / 10,37= 2,76 [Pa/m]

4.2 Naknadni proračun Maseni protok se izračunava po izrazu:

Dionica

Toplotni protok Q(W)

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

30324 23552 19940 12888 5320 5320 2660 2660 5320 2660

&= m

Q 30324  kg  ⋅ 0,86 = ⋅ 0,86 = 1303,93   20 20 h 

Maseni protok

dionica

Toplotni protok Q(W)

1303,93 1012,74 857,42 554,20 228,76 228,76 114,38 114,38 228,76 114,38

22 23 24 25 26 27 28 29 30 31

3956 7052 3096 3096 19940 3612 3612 3612 3612 23552

 [ kg / h ] m

34

Maseni protok

 [ kg / h ] m

170,10 303,23 133,13 133,13 857,42 155,30 155,30 155,30 155,30 1012,74

11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21

2660 5320 7568 4128 4128 7568 3440 3440 12888 7052 3956

114,38 228,76 325,42 177,50 177,50 325,42 147,92 147,92 554,20 303,23 170,10

32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42

4644 2924 2924 2924 2924 4644 1720 1720 2128 2128 30324

199,70 125,73 125,73 125,73 125,73 199,70 73,96 73,96 91,50 91,50 1303,93

Vrijednosti lokalnih otpora za dati sistem centralnog grijanja prikazani su u slijedećoj tabeli.

35

1 4x0,5 2,50 2 3 0,50 4 5 2x0,5 6 0,50 7 4,0 2,50 8 9 0,50 10 0,50 4,0 2,50 11 0,50 12 2x0,5 13 14 4,0 2,50 15 0,30

36

0,30 0,30 0,30

1,0 3,0 1,15

0,30 1,0 0,80

2,0 1,50

1,0 0,80

( prolaz )Unakrsno sabiranje

Unakrsno sabiranje

( prolaz )Unakrsno odvajanje

Unakrsno odvajanje

( prolaz )T račva – sabiranje

( pravougaono )T račva – sabiranje

( prolaz )T račva-odvajanje

( pravougaono )T račva-odvajanje

( suprotan smijer )T račva – sabiranje

( suprotan smijer )T račva-odvajanje

(sa suženjem)zasun

zaobilaznica

Grijno tijelo

Prolazni ventil

kotao

luk

DIONICA

Tabelarni prikaz vrijednosti koeficijenata lokalnog gubitka ξ Vrijednosti koeficijenata mjesnih otpora - ζ

Σζ

4,50 0,30 0,50 1,0 1,80 0,50 8,50 1,50 0,80 8,30 1,40 1,0 1,30 9,50 1,15

20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 0,50 0,50 0,50

0,50 0,50 4,0 2,50 0,50 0,30

4,0 2,50 1,0 6,50

0,30 0,30 0,30 0,30 0,50 1,50

0,30 0,60

3,30

4,0 2,50 0,30 1,15

37 ( prolaz )Unakrsno sabiranje

Unakrsno sabiranje

( prolaz )Unakrsno odvajanje

Unakrsno odvajanje

0,30 0,30

( prolaz )T račva – sabiranje

0,30

( pravougaono )T račva – sabiranje

4,0 2,50

( prolaz )T račva-odvajanje

( pravougaono )T račva-odvajanje

( suprotan smijer )T račva – sabiranje

( suprotan smijer )T račva-odvajanje

0,50

(sa suženjem)zasun

zaobilaznica

Grijno tijelo

0,50 0,50

Prolazni ventil

kotao

luk

DIONICA

16 17 18 19 1,50

1,0 0,60 2,30 8,0 1,40 0,30

Vrijednosti koeficijenata mjesnih otpora - ζ

Σζ

1,30 13,0 0,50 2,30 7,60 1,40 0,80 3,30 7,0 0,50 1,45

39 40 41 42 2x0,5 3x0,5 3x0,5 4x0,5 4,0 2,50 0,30 0,30 0,30 0,30 7,0 3,50

38 0,15

( prolaz )Unakrsno sabiranje

Unakrsno sabiranje

( prolaz )Unakrsno odvajanje

Unakrsno odvajanje

( prolaz )T račva – sabiranje

0,30 0,30 0,30

( pravougaono )T račva – sabiranje

0,30 0,30 0,30

( prolaz )T račva-odvajanje

( pravougaono )T račva-odvajanje

( suprotan smijer )T račva – sabiranje

4,0 2,50

( suprotan smijer )T račva-odvajanje

0,50 0,50

(sa suženjem)zasun

zaobilaznica

Grijno tijelo

Prolazni ventil

kotao

luk

DIONICA

31 32 0,50 33 0,50 34 35 0,50 36 37 0,50 38 2x0,5 1,60 2,0

4,0 2,50 1,50 1,50

0,40 0,30 2,40 2,80 6,50 0,50 2,30 2,80 8,20

Vrijednosti koeficijenata mjesnih otpora - ζ

Σζ

1,45 15,30 5,60 2,0

dionic.

Iz plana mreže

a

Q [W]

G [kg/h]

L [m]

d [mm ]

b

c

d

e

NAKNADNI PRORAČUN SA PRETHODNIM PREČNIKOM SA PROMIJENJENIM PREČNIKOM d w R LR Z w R LR Z Σζ [mm Σζ [m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa] [m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa] ] f g h i j k l m n o p

RAZLIKA LR [Pa]

Z [Pa]

q

r

4,60

0

Vertikala IV, kolo grijnog tijela 101, H = 373,015 [Pa], R = 4,75 [Pa/m] 1 2 3 4 5 6 10

30324 1303,93 1,24 23552 1012,74 1,15 19940 857,42 7,82 12888 554,20 6,58 5320 228,76 6,12 5320 228,76 1,074 2660 114,38 2,80

60 60 50 40 32 32 25

0,12 0,095 0,12 0,12 0,065 0,065 0,060

3,0 2,0 4,0 5,0 2,2 2,2 2,6

3,72 2,30 31,28 32,90 13,46 2,36 7,28

4,50 0,30 0,50 0,30 1,80 0,50 8,30

31,85 3,34 3,56 2,14 4,40 1,0 14,30

39

50

0,15

6,0

6,90

0,30

3,34

32

0,16

10

65,80

1,0

12,70 32,90

10,56

11 9 12 19 26 31 42

2660 114,38 5320 228,76 5320 228,76 12888 554,2 19940 857,42 23552 1012,74 30324 1303,93

2,75 0,08 5,83 6,58 7,78 1,15 1,22

25 32 32 40 50 60 60

0,060 2,6 2,90 7,15 1,40 0,065 2,2 1,70 0,176 0,80 0,065 2,2 2,84 12,82 1,20 0,12 5,0 2,14 32,90 0,30 0,12 4,0 31,12 0,80 5,70 0,095 2,0 2,30 0,30 1,34 0,12 3,0 3,66 2,0 13,70 ∑IR + ∑Z= 183,44 + 91,20 = 274,60

25

0,12

9,0

52,50

1,0

6,86

39,70

40

0,20

14

108,92 0,80 15,84 77,80

155

4,0 10,14

24,70

∑IR + ∑Z= 364,56 < 373,015

dionic.

Iz plana mreže

a

Q [W]

G [kg/h]

L [m]

d [mm ]

b

c

d

e

NAKNADNI PRORAČUN SA PRETHODNIM PREČNIKOM SA PROMIJENJENIM PREČNIKOM d w R LR Z w R LR Z Σζ [mm Σζ [m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa] [m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa] ] f g h i j k l m n o p

RAZLIKA LR [Pa]

Z [Pa]

q

r

Vertikala III, kolo grijnog tijela 102, H = 347,33 [Pa], R = 11,40 [Pa/m] 13 17 18 16

Utrošeno u dionicama: 7568 325,42 0,64 3440 147,92 2,80 3440 147,92 2,75 7568 325,42 0,08

1,2,3,4,19,26,31,42 32 0,095 4,0 25 0,075 4,0 25 0,075 4,0 32 0,095 4,0

161,025 2,56 11,20 11,0 0,32

3,80 8,10 1,30 2,10

16,80 22,80 3,82 9,30

∑IR + ∑Z= 186,10 + 52,72 = 238,82 ∑IR + ∑Z= 345,15 < 347,33

40

20 20 20 20

0,22 0,12 0,12 0,22

55 13 13 55

35,20 1,30 30,60 32,64 36,40 8,0 55,90 25,20 35,75 1,40 9,60 24,75 4,4 2,30 54,15 4

13,80 33,10 5,80 44,85

86,6

97,55

dionic.

Iz plana mreže

a

Q [W]

G [kg/h]

L [m]

d [mm ]

b

c

d

e

NAKNADNI PRORAČUN SA PRETHODNIM PREČNIKOM SA PROMIJENJENIM PREČNIKOM d w R LR Z w R LR Z Σζ [mm Σζ [m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa] [m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa] ] f g h i j k l m n o p

RAZLIKA LR [Pa]

Z [Pa]

q

r

Vertikala II, kolo grijnog tijela 103, H = 347,33 [Pa], R = 21,30 [Pa/m] 20 24 25 23

Utrošeno u dionicama: 1,2,3,26,31,42 7052 303,23 0,64 25 0,15 14,0 3096 133,13 2,80 20 0,11 11,0 3096 133,13 2,75 20 0,11 11,0 7052 303,23 0,08 25 0,15 14,0

98,42 8,96 30,80 30,25 1,12

2,05 7,60 1,40 2,30

21,60 44,74 8,25 13,60

∑IR + ∑Z= 169,55 + 88,20 = 257,74 ∑IR + ∑Z=344,25<

347,33

41

22

0,28

55

35,20 1,30 49,70 26,24

28,10

22

0,28

55

4,40

3,30

74,15

29,54

102,25

2,30 87,75

dionic.

Iz plana mreže

a

Q [W]

G [kg/h]

L [m]

d [mm ]

b

c

d

e

NAKNADNI PRORAČUN SA PRETHODNIM PREČNIKOM SA PROMIJENJENIM PREČNIKOM d w R LR Z w R LR Z Σζ [mm Σζ [m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa] [m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa] ] f g h i j k l m n o p

RAZLIKA LR [Pa]

Z [Pa]

q

r

51,0

17,72

Vertikala I, kolo grijnog tijela 105, H = 347,33 [Pa], R = 15,40 [Pa/m] 32 38 39 37

4644 1720 1720 4644

Utrošeno u dionicama: 1,42 199,70 3,40 25 0,10 73,96 4,06 20 0,060 73,96 3,45 20 0,060 199,70 3,43 25 0,10

7,0 3,6 3,6 7,0

11,70 23,80 14,60 12,42 24,01

3,30 8,20 2,10 2,80

16,20 14,10 4,10 13,72

20

0,17

22

74,80

2,40 33,92

15 20

0,16 0,17

36 22

124,20 1,45 18,46 111,80 75,46 2,80 39,44 51,45

14,36 25,72

214,25

57,80

∑IR + ∑Z= 86,53 + 48,12 = 134,65 ∑IR + ∑Z=312,45 <

347,33

42

312,45

dionic.

Iz plana mreže

a

Q [W]

G [kg/h]

L [m]

d [mm ]

b

c

d

e

NAKNADNI PRORAČUN SA PRETHODNIM PREČNIKOM SA PROMIJENJENIM PREČNIKOM d w R LR Z w R LR Z Σζ [mm Σζ [m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa] [m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa] ] f g h i j k l m n o p

RAZLIKA LR [Pa]

Z [Pa]

q

r

Vertikala I, kolo grijnog tijela 104, H = 347,33 [Pa], R = 132,53 [Pa/m] 33 34 35 36

Utrošeno u dionicama: 1,32,37,42 2924 125,73 0,64 15 0,27 90 2924 125,73 0,10 15 0,27 90 2924 125,73 0,05 15 0,27 90 2924 125,73 0,08 15 0,27 90

116,90 57,6 9,0 4,50 7,20

2,20 78,10 7,50 268,50 0,50 1,80 2,30 45,01

∑IR + ∑Z= 195,20 + 393,41 = 588,61 ∑IR + ∑Z=345,81 <

347,33

43

18 18

0,18 0,18

33 33

21,12 2,80 43,96 -36,50 3,30 6,50 102,05 -5,70

-34,14 -166,45

-42,20

-200,60

dionic. a

7 8

Iz plana mreže Q G L [W] [kg/h] [m]

b

c

d

2660 114,38 0,10 2660 114,38 0,05

d [mm ] e

32 32

NAKNADNI PRORAČUN SA PRETHODNIM PREČNIKOM SA PROMIJENJENIM PREČNIKOM w R LR Z d w R LR Z Σζ Σζ [mm [m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa] [m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa] ] f g h i j k l m n o p Kolo grijnog tijela 001, H = 42,80 [Pa], R = 0,60 [Pa/m] 0,065 0,065

2,0 2,0

0,20 8,50 17,65 0,10 1,50 3,43

15

0,18

36,0

RAZLIKA LR

Z

[Pa]

[Pa]

q

r

3,60 1,50 23,55 3,50

20,10

dionic.

∑IR + ∑Z= 0,3 + 21,08 = 21,11 ∑IR + ∑Z= 3,70 + 37,75 =41,45< 42,80

Iz plana mreže Q G L [W] [kg/h] [m]

d [mm ]

NAKNADNI PRORAČUN SA PRETHODNIM PREČNIKOM SA PROMIJENJENIM PREČNIKOM w R LR Z d w R LR Z Σζ Σζ [mm [m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa] [m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa] ]

44

RAZLIKA LR

Z

[Pa]

[Pa]

a

14 15

b

c

d

4128 177,5 0,10 4128 177,5 0,05

e

32 32

f g h i j k l m Kolo grijnog tijela 002, H = 17,12 [Pa], R = 0,33 [Pa/m] 0,065 0,065

2,0 2,0

0,20 9,50 19,80 0,10 1,15 2,74

25 25

0,090 0,090

5,50 5,50

n

o

p

dionic. a

21 22

b

c

d

3956 170,10 0,10 3956 170,10 0,05

d [mm ] e

32 32

14,20 1,76

0,52

15,96

NAKNADNI PRORAČUN SA PRETHODNIM PREČNIKOM SA PROMIJENJENIM PREČNIKOM w R LR Z d w R LR Z Σζ Σζ [mm [m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa] [m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa] ] f g h i j k l m n o p Kolo grijnog tijela 003, H = 17,12 [Pa], R = 0,54 [Pa/m] 0,065 0,065

2,0 2,0

0,20 13 27,45 0,10 0,5 1,05

25 25

0,085 0,085

5,0 5,0

dionic.

d [mm ]

LR

Z

[Pa]

[Pa]

q

r

7,85 2,40

0,45

10,25

NAKNADNI PRORAČUN SA PRETHODNIM PREČNIKOM SA PROMIJENJENIM PREČNIKOM Σζ Σζ w R LR Z d w R LR Z [m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa] [mm [m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa]

45

RAZLIKA

0,50 10,0 35,30 0,30 0,25 1,0 3,43 0,15

∑IR + ∑Z= 0,30 + 28,50 = 28,80 ∑IR + ∑Z= 10,70 < 17,12

Iz plana mreže Q G L [W] [kg/h] [m]

r

0,55 9,50 37,25 0,35 0,27 1,15 4,50 0,17

∑IR + ∑Z= 0,3+22,64 = 22,94 ∑IR + ∑Z= 16,50 < 17,12

Iz plana mreže Q G L [W] [kg/h] [m]

q

RAZLIKA LR [Pa]

Z [Pa]

] f g h i j k l m Kolo grijnog tijela 004, H = 17,12 [Pa], R = 2 [Pa/m]

b

c

d

e

27 28 29 30

3612 3612 3612 3612

155,30 155,30 155,30 155,30

0,64 0,10 0,05 0,08

32 32 32 32

dionic.

a

a

40 41

Iz plana mreže Q G L [W] [kg/h] [m]

b

c

d

2128 91,50 4,50 2128 91,50 3,41

0,065 2,0 1,28 3,30 7,30 0,065 2,0 0,20 7,0 14,70 0,065 2,0 0,10 0,50 1,0 0,065 2,0 0,16 1,45 3,30 ∑IR + ∑Z=1,74 + 26,30 = 28,04 ∑IR + ∑Z= 14,44< 17,12

25 25

0,080 0,080

4,50 4,50

n

o

p

q

r

2,88 2,70 8,43 1,60 0,45 7,0 21,60 0,25

1,13 6,90

1,85

8,03

NAKNADNI PRORAČUN RAZLIKA SA PRETHODNIM PREČNIKOM SA PROMIJENJENIM PREČNIKOM w R LR Z d w R LR Z LR Z Σ Σζ [mm [m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa] [m/s] [Pa/m] [Pa] ζ [Pa] [Pa] [Pa] ] e f g h i j k l m n o p q r Kolo grijnog tijela 005, H = 42,80 [Pa], R = 2,76 [Pa/m]

d [mm ]

25 25

0,050 0,050

2,0 2,0

9,0 15 18,60 6,82 5,50 6,86

∑IR + ∑Z= 15,82 + 25,46 = 41,30 42,8

46

5.0 Proračun pumpe - Snaga pumpe: P=

P=

Q⋅H ⋅ρ

η

[W ]

Q ⋅ ∆p ⋅ ρ

η

[W ]

Q (m3/s) – Protok vode koji se izračunava iz veličina ukupne potrebne količine toplote i temperaturne razlike razvodne i povretne vode H (Pa) – potreban napor pumpe koji je jednak ukupnim gubitcima prilikom strujanja vode kroz cjevovod grijnog sistema

[

]

ρ kg / m 3 - specifična gustoća tečnosti sa vrijednostima:

• • •

0,4 – 0,6 – kod malih pumpi 0,6 - 0,75 – kod srednjih pumpi 0,75 – 0,85 – za pumpe velikog kapaciteta

η - stepen korisnosti pumpe ∆p[ Pa ] - pad pritiska kroz cjevovod Sada možemo odrediti snagu pumpe za naš sistem centralnog grijanja kao: • 1303,93  kg   kg  = 1303,93 ⇒ m  h  m = 3600 = 0,3622  S  •

•

m

•

Q= (ρ

P

− ρR )

P=

 m3  0,3622 = = 0, 02897   977,80 − 965,30  S 

0, 02897 ⋅1837,15 = 106, 44 [ W ] 0,50

Bira se pumpa proizvođača DAB sa slijedećim karakteristikama i to: Područje rada : od 1 do 12 m³/h do visine pumpanja od 8 metara. Raspon temperature tekućine: od -10°C do +110°C. Karakteristike tekućine: čista, bez tvrdog materijala i mineralnih ulja, nije viskozna, kemijski neutralna, blizu karakteristika vode (do 30% glikola). Maksimalni radni tlak:: 10 bara (1000 kPa ). Razina zaštite: IP 44 Izolacijska kategorija: F Vodilica kabela: PG 11 Instalacija: s horizontalnom osovinom motora. Tabela 1. Prikaz osnovnih karakteristika pumpe

47

Model

Napon 50 Hz

Razmak između priključaka [mm]

ELEKTRIKAL DATA

ProtuPrirub.

Brzina

A 50/180 XM

1X230 V

180

2'' G

3 2 1

A 50/180 M

1X230 V

180

1 1/2'' G

3 2 1

N [o/min] 2791 2651 2297

P1 MAX [W] 184 189 168

In A 0,92 0,92 0,8

2766 2616 2215

195 194 180

0,95 0,95 0,85

Kondenzator

Min. predtlak

μF

Vc

4

400

t0+90°C m.c.a 1,5

4

400

t0+90°C m.c.a 1,5

Tijelo pumpe je od lijevanog željeza, a kućište motora od lijevanog aluminija Tehnopolimerski rotor i glavna osovina od kaljenog nehrđajućeg čelika postavljena na grafitne četkice podmazivane pumpanom tekućinom.Prirubnički spojevi (navojni serija A) opremljeni navojnim priključcima za manometre. Zaštitni omotač rotora od nehrđajućeg čelika, omotač statora i zatvarajući bok. Keramičko aksijalno ležište, E.P.D. M. „O“ prsteni i mjedeni odzračnik. Dvopolni asinkroni motor s mokrim rotorom napravljen za trobrzinski rad, monofazna verzija, za dvobrzinski rad s trofaznom verzijom. Zaštita od termičkog pregrijavanja je uključena u mono-faznu verziju. U dvostrukoj verziji opremlje ne su automatskim preklopnim ventiom i slijepom prirubnicom.

48

49

6.0 Specifikacija materijala r.br.

Naziv materijala

1

RADIJATORI tip Aklimat

1.1 1.2

2 2.1 2.2 2.3

Aklimat člankasti redijatori od Alumijiatipa MS/600 Aklimat člankasti redijatori od Alumijiatipa MS/1024

Oznaka

Dimenzije

Kom/m

MS/600

641x96x82

MS/1024

1065x96x82

ET 500

h=500-600

16 kom

EN

visoči

4 kom

133 kom 28 kom

NOSAČI ZA RADIJATORE Originalni nosači za MS/600 ugradnja na zid Originalni nosači za MS/1024 ugradnja na zid Zaključne letve za radijatore MS/600 i MS/1024

3

CIJEVI

3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9

Bakrena cijev Φ 60x1,5 mm Bakrena cijev Φ50x1,5 mm Bakrena cijev Φ 40x1 mm Bakrena cijev Φ 32x1 mm Bakrena cijev Φ 25x1 mm Bakrena cijev Φ 22x1 mm Bakrena cijev Φ 20x1 mm Bakrena cijev Φ 18x1 mm Bakrena cijev Φ 15x1 mm

4

ARMATURE I OPREMA

4.1 4.2 4.3 4.4

MS-600 MS-1024 DN 60x1,5 DN 50x1,5 DN 40x1 DN 32x1 DN 25x1 DN 22x1 DN 20x1 DN 18x1 DN 15x1

20kom

Φ 60x1,5 Φ 50x1,5 Φ 40x1 Φ 32x1 Φ 25x1 Φ 22x1 Φ 20x1 Φ 18x1 Φ 15x1

4m 9m 8m 14 m 21 m 1m 23 m 1m 4m

Koljeno 90˚ Koljeno 90˚ Koljeno 90˚ Koljeno 90˚

Φ 60 Φ 50 Φ 40 Φ 32

4.5

Koljeno 90˚

Φ 25

4.6 4.7 4.8 4.9 4.10 4.11 4.12 4.13 4.14 4.15 4.16 4.17

Koljeno 90˚ Koljeno 90˚ Koljeno 90˚ T – komadi reducirani T – komadi reducirani T – komadi reducirani T – komadi reducirani T – komadi reducirani T – komadi reducirani T – komadi reducirani T – komadi reducirani T – komadi reducirani

Φ 20 Φ 18 Φ 15 60-20-60 60-32-40 40-22-40 25-20-40 60-25-60 60-20-60 25-15-32 20-25-20 20-25-22

8 kom 1 kom 1 kom 5 kom 11 kom 8 kom 2 kom 3 kom 1 kom 1 kom 1 kom 1 kom 1 kom 1 kom 1 kom 1 kom 1 kom

60-20-50 50-25-50 50-22-32 32-20-32 60-25-50 60-20-50 32-32-15 20-25-20 22-25-20 50

4.18 4.19 4.20 4.21 4.22 4.23 4.24 4.25 4.26 4.27

T – komadi reducirani Zaobilaznice Zaobilaznice Zaobilaznice Zaobilaznice Zaobilaznice Prolazni ventil Prolazni ventil Prolazni ventil Prolazni ventil

5

KOTAO

5.1

CENTROMETAL – ECO-CK

6

EKSPANZIONA POSUDA

6.1

Ekspanziona posuda kompanije ELBY

7

PUMPA

7.1

Cirkulaciona pumpa WILO

20-18-20

20-15-15 Φ 32 Φ 25 Φ 22 Φ 20 Φ 15 Φ 32 Φ 25 Φ 20 Φ 18

Centrometal

7.0 Literatura 51

1 kom 2 kom 1 kom 1 kom 1 kom 1 kom 1 kom 5 kom 3 kom 1 kom 1

ELBY 68

¾“

1

DAB

1“

1

[1] [2] [3] [4] [5] [6]

Projektovanje postrojenja za centralno grejanje, B. Todorović, Mašinski fakultet, Beograd 2000. Recknagel i Sprenger, Priručnik za grijanje i hlađenje, Zagreb 1999 godine. E. Huremović i H. Ibrahimović, Termodinamske tablice, Sarajevo 1998 godine. Sandira Eljšan, Grijanje , Klimatizacija i Hlađenje SKRIPTA, Mašinski Fakultet u Tuzli, 2007 godine. Web stranica Federalni Hidrometeorološki Zavod BiH. Katalozi proizvođača opreme.

52