Download J. RENCANA JENIS PONDASI KONTRUKSI BANGUNAN TANK BBC - CrosscheckSeno...
PT. DWIJAYA SENTRAL SARANA Material Handling & Steel Construction Jl. Cahaya Raya, Kav. J-12, Olympic CBD, Sentul, Kab. Bogor – 16810 Telp. +62-21-2923 0737 (Hunting); Fax. : +62-21-2923 0739; Web. : www.dwisenna.com; Email :
[email protected];
[email protected];
TITLE CIVIL STRUCTURE CALCULATION SHEET OF 500 KL TANK CAPACITY DOCUMENT NO 1831-DSS-CAL-MT-001 CLIENT
FORMAT A4
R EV A
SHEET 1 of 12
PT. PUTRA PERKASA ABADI PROJECT TITLE PEMBANGUNAN DUA UNIT TANKI KAP. 500 KL
CIVIL STRUCTURE CALCULATION SHEET OF 500 KL TANK CAPACITY
Kontraktor :
Client :
PT. DWIJAYA SENTRAL SARANA
PT. Dwijaya Sentral Sarana PREPARED BY
A REV
Issued For Review DESCRIPTION REVISION
PT. PUTRA PERKASA ABADI
PT. Putra Perkasa Abadi CHECKED/REVIEWED BY APPROVED BY
28-Aug-20 DAT E
Eng Prepare
Eng Check
Approved
TITLE CIVIL STRUCTURE CALCULATION SHEET OF 500 KL TANK CAPACITY
PT. DSS
PT. PPA
DOCUMENT NUMBER 1831-DSS-CAL-MT-001
FORMAT A4
REV A
SHEET
DAFTAR ISI 1.0.
TUJUAN
2.0.
REFERENSI
3.0 .0..
KRITER ITERIA IA DESIG ESIGN N
3.1. 3.2. 3.3.
Material ................................................................................................................................. Beban Rencan cana .... ....... ....... ... ...... ...... ...... .... ...... ...... .... ...... ...... ...... .... ...... ...... ...... .... ...... ........ ........ ...... ...... .... ...... ...... ...... .... ....... ....... ......... ...... ....... ......... ...... ....... ......... ....... ......... ...... ....... ........ ...... Kombinasi Pembebanan .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... .
4 5 5
4. 4.0. 0.
DETA DETAIL IL PE PERH RHIT ITUN UNGA GAN N
.. .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... ....
5
4.1. 4.2. 4.3. 4.4. 4.5. 4.6. 4.7. 4.8 .8..
Denah dan Potongan . .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... Data Pembebanan .. ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... . Foundation Outline .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... . Ringkasan Pembebanan ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. . Stability o f F Fooundation ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. . Perhitungan R Riing Wall . ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. Perhitungan Pondasi Sloof .. ...... ...... .... ...... ...... ...... .... ...... ...... ...... .... ...... ...... .... ...... ...... ........ ........ ....... ....... ......... ....... ......... ...... ....... ......... ...... ....... ......... ....... ......... ...... ....... ......... ...... ....... ........ ....... ... Daya duku kunng pondasi panca canng .. .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... .... ....
5 6 6 7 7 9 9 10
ATTACHMENT 1: TANK LOADING CALCULATION ATTACHMENT 2: LAMPIRAN DATA JENIS TANAH ATTACHMENT 3: DATA PENGAMBILAN DATA GEMPA ANALISA STRUKTUR g (PGA) & REKAMAN NILAI G (PGA) BLASTING
11-13 14 15-17
.. ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ...
4
.. ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ...
4
. .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ... .. ... ... ... .. ... ... .. ... ... ...
4
TITLE CIVIL STRUCTURE CALCULATION SHEET OF 500 KL TANK CAPACITY
PT. DSS
DOCUMENT NUMBER 1831-DSS-CAL-MT-001
PT. PPA
FORMAT A4
1.0 TUJUAN Dokumen ini bertujuan untuk memperlihatkan hasil perhitungan untuk Pondasi Tangki Solar Kapasitas 500 KL pada proyek Fuel Storage 2x500 KL PPA 2.0 REFERENSI Referensi yang digunakan antara lain: 1. SNI 03 – 1734 : Petunjuk Perencanaan Perencanaan Beton Beton Bertulang Bertulang dan struktur Din Dinding ding Bertulang untuk Rumah dan Gedung, 2002 2. SNI 03 – 1727
: Pedoman Perencana Perencanaan an Pembeban Pembebanan an uuntuk ntuk Ruma Rumahh da dann Gedung, 2002
3. SNI-0 I-03-1726-2002
: Tata Cara Perenca cannaan Ketahanan Gempa untuk tuk Bangunan Gedung
4. UBC 1997
: Uniform Buildiing Code 1997
5. ACI 318 – 02
: American Co Concrete ncrete Institute : Building Code R Requirimen equiriments ts for Buildin Buildings gs
6. API650
: American Petroleum Institute : Welded Steel Tanks for Oil Storage
7. ASCE
: American Society of Civil Engineering : Minimum Design Loads for Building and Other Structures
8. ASTM A615
: American Society for Testing Materials Specification for Deformed and Plain Billet Steel Bars for Concrete Reinforcement
9. ASTM A36 10. A IS ISC 9 th Edition
: Standard Specification for Structure Steel. and Heat Treated Joints : American Institute of Steel Construction
11. Soil test report yang dilakukan oleh UNLAM UNLAM Banjarmasin 3.0 KRITERIA DESAIN 3.1 Material Spesifikasi Material : Baja Beton Tulangan Utama Tulangan Sengkang Anchor Bolt Berat Jenis Beton
: : : : : :
Berat Jenis Tanah Berat Jenis Pasir (Sirtu)
ASTM A-36/SS-400 K-250 B BJJTD40/ASTM 615 BJTD24/ASTM 615 ASTM 307
2400 210 4000 2400 20 2400
fy f `c fy fy ft gbeton
= = = = = =
kg/cm2 kg/cm2 kg/cm2 kg/cm2 kips kg/m3
:
gtanah
= 1830
kg/m3
:
gpasir
= 1800
kg/m3
REV A
SHEET
TITLE CIVIL STRUCTURE CALCULATION SHEET OF 500 KL TANK CAPACITY
PT. DSS
DOCUMENT NUMBER 1831-DSS-CAL-MT-001
PT. PPA
FORMAT A4
REV A
SHEET
3.2 Beban Rencana Beban Rencana yang bekerja adalah: - Beban Mati : - Beban Operation : - Beban Angin : - Beban Gempa :
DL OL W WLL E ELL
3.3 Kombinasi Pembebanan Kombinasi untuk pembebanan mengacu pada LRFD - 1.4 DL - 1.2 DL + 1.6 OL - 1. 1.22 D DLL + 1.6 1.6 W WLL + 0.5 0.5 O OLL - 1. 1.22 D DLL ± 1.0 1.0 E ELL + 0.5 0.5 O OLL - 0. 0.9D 9DLL ± ((1. 1.66 W WLL ata atauu 11.0 .0 E EL) L) 4.0 DETAIL PERHITUNGAN 4.1 DENAH dan POTONGAN DATA : H1 OD D d
= = = =
t b Sx Sy Cx1 Cx2
= = = = = =
(tinggi tanki) (o (outer diameter tanki) (i(inner diameter tanki) (t (tinggi pondasi di atas telapak) 0.20 m (t (tinggi pondasi telapak) 0.40 m ((llebar pondasi) outer diameter pondasi tinggi pondasi inner diameter pondasi lebar pondasi telapak
Sx Sy Cx1 Cx2 Cx3
= = =
D + 2*0.5b t+d D - 2*0.5b
=
Cx1 - 2*0.6
7.50 9.70 9.67 0.50
m m m m
= = = = =
9.99 0.70 9.27 1.00 8.07
m m m m m
TITLE CIVIL STRUCTURE CALCULATION SHEET OF 500 KL TANK CAPACITY
PT. DSS
DOCUMENT NUMBER 1831-DSS-CAL-MT-001
PT. PPA
FORMAT A4
REV A
SHEET
4.2 Data Pembebanan - Dead Load, Shell, Roof, & Ext.Structure Ext.St ructure Loads
: DL
984.46 kg/m
- Live Load
: LL
122.00 kg/m
- Uniform Load, Operating Condition
: WO
- Uniform Load, Hydrotest Load
: Wh
8,854.22 kg/m2 4,086.56 kg/m2
- Base Shear due to Wind
: WL
6,599.02 kg
- Reaction due to Wind
: RW
96.55 kg/m
- Moment Due to Wind - Base Shear due to Seismic Load - Reaction due to Seismic Load
: MW :V : RS
24,746.31 kg.m 678.32 kg 8.07 kg/m
- Moment Due to Seismic Load
: MS
2,543.71 kg.m Sx
4.3 Foundation Outline - Lebar Ring Wall - Tinggi Ring Wall - Soil Cover -
Footing Outer Dia Footing Inner Dia
Areas & Moment of Inertia - Area Area of Ri Ring ng Fo Foun unda datition on -
D
b= d+t = d+t =
0.40 0.70 0.70
m m m
Sx = Cx1 =
9.99 9.27
m m
2
Cx1
2
=
10.89 m² m²
=
108,890.11 cm²
2
=
67.46 m² m²
=
674,624.22 cm²
Area Area Encl Enclos osed ed by Ta Tank nk AT = π D / 4 W = Sect Sectio ionn mo moddulu luss of rin ingg fo fouundatio tion 3 3 = 1/32 * p * (Sx - Cx1 )
=
73.41 m² m²
=
734,113.42 cm²
Area of Soil
AF = π ( Sx -Cx1 ) / 4 AS = π Cx1 / 4 2
=
Loading at Bottom of Foundation % Content Loa Loadd transferred to Ring ( P1 )
8.10%
% Content Loa Loadd transferred to Soil ( P 2 )
91.90%
19.67 m³
=
19,666,548.83 cm3
P1 = (AT - AS) / AT (% (%)) P2 = 100% - P 1
TITLE CIVIL STRUCTURE CALCULATION SHEET OF 500 KL TANK CAPACITY
PT. DSS
DOCUMENT NUMBER 1831-DSS-CAL-MT-001
PT. PPA
FORMAT A4
REV A
SHEET
4.4 Ringkasan Pembebanan Beban yang akan menjadi input dalam analysis Vertical (kg) Below Ring (NR) Below Soil (NS)
Beban
Remarks
DL
Equip Erecting
29,901.03
OL
WO LL
52,673.03 3,705.50
WL EL
WO + LL Wind Load Seismic Load
56,378.53 2,932.37 245.08
Moment (kg.cm) Mo
Horisontal (kg) H -
-
-
597,326.97 -
-
-
169,222.91 -
6,599.02 678.32
2,474,631.23 254,371.15
4.5 Stability of Foundation Asumsi data tanah seperti seperti dibaw dibawah ah ini Titik CPT qc Kedalaman 1.00 1.00 Titik S-01 1.80 1.60 1.00 0.67 Titik S-02 4.00 1.07 1.00 0.67 Titik S-03 7.00 1.67 Titik S-04
qc rata-rata Satuan
1.38
0.74 2
kg/cm
0.75
1.00 1.33 1.33 1.80 1.33 Rata-rata qc = 1.05 kg/cm² 3 SF = Menurut Schmertmann (1978), untuk tanah lempung dengan pondasi persegi, daya dukung tanah yang diijinkan adalah sbb: sall (5+0.34*qc)/SF = = (5+0.34*6.48)/3 1.79 = kg/cm² Maximum Soil Pressure Below Ring dan Maximum Soil Pressure Below Soil Cek Soil Pressure
: PR = NR / A F + M/W
< Pallow Pallow : Allo Allowab wable le Soil Pressu Pressure re
: PS = NS / AS
< Pallow Pallow : Allo Allowab wable le Soil Pressu Pressure re
PS
Allowable
Hasil (PS dan PR < Allow)
0.384
0.000
1.79
PASS
0.000
1.103
1.42
1.79
PASS
0.614
0.201
0.816
0.443
1.79
PASS
1.2 DL + 1.0 EL + 0.5 OL
0.574
0.013
0.587
0.443
1.79
PASS
1.2 DL - 1.0 EL + 0.5 OL
0.569
-0.013
0.556
0.443
1.79
PASS
0.9DL + 1.0 EL
0.249
0.013
0.262
0.000
1.79
PASS
0.9DL - 1.0 1. 0 EL
-0.002
-0.013
-0.015
0.000
1.79
PASS
Kombinasi Beban
NR/AF
M/W
1.4 DL
0.384
0.000
1.2 DL + 1.6 OL
1.103
1.2 DL + 1.6 WL + 0.5 OL
s (kg/cm2) PR
TITLE CIVIL STRUCTURE CALCULATION SHEET OF 500 KL TANK CAPACITY
PT. DSS
DOCUMENT NUMBER 1831-DSS-CAL-MT-001
PT. PPA
Cek Overturning Resistant moment moment : Mr = N.Do / 2 (kg-cm) Safety Factor : Fo = Mr/Mo
REV A
SHEET
> Foallow : Minimum Safety Factor for Overturning
999.00 999.00
1.50 1.50
Hasil (Fo > Foallow) PASS PASS
3,959,409.97
8.42
1.50
PASS
254,371.15
122.63
1.50
PASS
30,955,327.75
(254,371.15)
121.69
1.50
PASS
13,170,665.02
254,371.15
51.78
1.50
PASS
12,932,934.98
(254,371.15)
50.84
1.50
PASS
Mr (kg.cm)
Kombinasi Beban
Mo (kg.cm)
1.2 DL + 1.6 OL
20,302,800.00 61,152,136.88
1.2 DL + 1.6 WL + 0.5 OL
33,349,715.75
1.2 DL + 1.0 EL + 0.5 OL
31,193,057.80
1.2 DL - 1.0 EL + 0.5 OL
0.9DL + 1.0 EL 0.9DL - 1.0 1. 0 EL
1.4 DL
FORMAT A4
Cek Overturning Resistant force : Hr = 0.5 N (kN) Safety Factor : Fs = Hr / H
Fo = Mr/Mo -
Foallow
> Fsallow : Minimum Safety Factor for Sliding
1.4 DL
20,930.72
-
999.00
1.50 1.
Hasil (Fo > Foallow) PASS
1.2 DL + 1.6 OL
63,043.44
-
999.00
1.50
PASS
1.2 DL + 1.6 WL + 0.5 OL
34,381.15
10,558.43
3.26
1.50
PASS
1.2 DL + 1.0 EL + 0.5 OL
32,157.79
678.32
47.41
1.50
PASS
1.2 DL - 1.0 EL + 0.5 OL
31,912.71
678.32
47.05
1.50
PASS
0.9DL + 1.0 EL
131,706.65
678.32
194.17
1.50
PASS
0.9DL - 1.0 1. 0 EL
129,329.35
678.32
190.66
1.50
PASS
Kombinasi Beban
Hr (kg.cm)
Ho (kg.cm)
Fs = Hr/Ho
Fsallow
TITLE CIVIL STRUCTURE CALCULATION SHEET OF 500 KL TANK CAPACITY
PT. DSS
.
er er
un an
DOCUMENT NUMBER 1831-DSS-CAL-MT-001
PT. PPA
n
a
FORMAT A4
REV A
C. L
F Di
T Ka
KaP
T
df
Beban merata terfaktor yang bekerja pada Ring Wall adalah tegangan maximum yang terjadi pada kombinasi beban 1.2DL + 1.6OL, sebesar 1.103 qu = kg/cm² 11,034.80 kg/m2 = Data Tanah : gsoil 1830 = kg/m3 11.2 f = deg 2 Ka = tan (45-f/2) = 0.674713173 Data Ring Wall: Lebar Ring Wall: b = 0.40 m 9.27 m Inner Diameter: Di = Cx1 = Tinggi Ring Wall: df Pembebanan - Hoop Stress
-
Hoop Tension
=
0.70 m = qu*Ka*df
=
5,211.73 kg/m
F2 F
= ½*gsoil*Ka*df 2 = F1 + F2
= =
302.51 kg/m 5,514.24 kg/m
T
= ½*F*Di
=
=
638.82 mm2
=
700.00 mm2
: F1 F1
Penulangan Keliling (Circumferencial (Circumferencial Reinforcement Reinforcement)) - Luas Luas Tu Tula lang ngan an uuntu ntukk Hoo Hoopp Te Tensi nsion on At = T/fy - As min min / AC ACII-31 3188-05 05-1 -14. 4.3. 3.33 Asmin = 0.0025*b*d f Area of Steel Required Required =
AREQ Bar size (db) Sectional area Required No. of Bars
25,552.97 kg
700.00
mm2
16 201 4
mm2 mm2
Menurut ACI 318 Section 14.3.4, untuk tebal dinding pondasi lebih dari 250mm, harus mempunyai reinforcement dalam 2 (dua) layer paralel dengan muka ( face ) dari dinding. Digunakan tulangan 2 - D16 Bars on each face Penulangan Vertikal (Vertical (Vertical Reinforce Reinforcement ment)) - As min min / AC ACII-31 3188-05 05-1 -14. 4.3. 3.22 Asmin = 0.0015*b Bar size (db) Sectional area Required spacing of bars Digunakan
=
13 133 221 D13 @ 200 mm c/c (D22-200)
600.00 mm2/m mm2 mm2 mm
SHEET
TITLE CIVIL STRUCTURE CALCULATION SHEET OF 500 KL TANK CAPACITY
PT. DSS
DOCUMENT NUMBER 1831-DSS-CAL-MT-001
PT. PPA
FORMAT A4
REV A
SHEET
4.7 Perhitungan Pondasi Sloof DIMENSI TANGKI Diameter Tinggi Kapasitas Tangki Sudut Roof Plate
: : : :
9.7 Mtr 7.5 Mtr 554 KL 12 o cos 12 = Panjang sisi miring roof =
Berat Tangki Berat beton Pondasi
0.978 4.959 Mtr
30.00 x
2400 =
Total berat
KOMBINASI PEMBEBANAN URAIAN Beban Mati Beban Hidup Atap Beban Hidup Tangga Air Angin Hujan Gempa
LOAD 94.83 8.96 0.75 550 0.89 0.75 0.8
KOEF 1.2 1.6 1.6 1.3 1.3 0.5 1.3
22,825.12 kkgg = 72,000.00 kg kg =
22.83 T 72.00 T
94,825.12 kg =
94.83 T
S LOAD 113.79 14.34 1.20 715.00 1.16 0.38 1.04
SATUAN T T T T T T T
TOTAL BEBAN KERJA TERFAKTOR
846.90
T
RUMUS TERZAGHI UNTUK PONDASI BENTUK LINGKARAN DAYA DUKUNG ULTIMIT PONDASI DANGKAL qUlt = 1.3c . Nc + y . Df . Nq + 0. 0.3yB . N Nyy 2 = 394.39 T/m Dimana qUlt C
: Daya dukung Ultimit Pondasi : Kohesi tanah penyangga pondasi
=
Y Df B Nc Nq
: : : : :
Berat vol Tanah Kedalaman Pondasi Lebar Pondasi Koefisien geser dalam terazaghi Koefisien geser dalam terazaghi
= = = = =
Ny
: Koefisien geser dalam terazaghi
=
q
= qqU Ult / Sf = 78.88 T/m2
q qUlt Sf
: D Daaya dukung ijin tanah : Daya dukung Ultimit Pondasi : Faktor keamanaan
= = =
20 T/m2 1.5 T/m3 0.8 0.7 14.83 6.40 5.39
DAYA DUKUNG IJIN TANAH
Dimana
Luas Pondasi beton : Total Da Daya duku kunng Pondasi : Daya dukung Po Pondasi :
78.50 6191.9 .955 6,192 >
847
= save
394.39 T/m 2 5
TITLE CIVIL STRUCTURE CALCULATION SHEET OF 500 KL TANK CAPACITY DOCUMENT NUMBER 1831-DSS-CAL-MT-001
PT. DSS PT. PPA 4.8 Daya dukung pondasi pancang
FORMAT A4
REV A
SHEET
HITUNGAN DAYA DUKUNG PANCANG UNTUK TANGKI KAP 500KL BERDASARKAN KALENDERING Spesifikasi Material Pancang Mutu Beton K 500 (fc = 40 Mpa) Mutu Pra tegang PC - Wire JIS G 3536 4 dia. 7mm Mutu besi beton BJPT 24. fy = 2.400kg/cm2 Spesifikasi Alat Pancang yang digunakan Hammer Capacity : 1.8T Boom dan Leader : 6 mtr ( tambahan + 3 ababila hasil kalendering tidak tercapai) Engine : mesin diesel 4 cylinder 48 Hourse power Mesin Las : 250 A 2
P =M x H / fs x ht x (M x m) x Z Daya Dukung Tiang pancang - Berat Hammer (Kg) - Berat tiang pancang (Kg) - Tinggi jatuh Hammer (Cm) - Safety Factor - Hasil kalendering - Koefisien restitusi
Diketahui
: M m H fs ht Z
= = = = = =
P
=
1800 900 100 5 2 0.45
Kg Kg Cm Cm
0.4 palu besi tiang beton 0.3 -- 0.5 0.4 untuk untuk palu kayu cor, (landasan kayu)tanpa helm 0.2 - 0.3 untuk tiang kayu
KOMBINASI PEMBEBANAN URAIAN Beban Mati Beban Hidup Atap Beban Hidup Tangga Air Angin Hujan Gempa
LOAD 94.83 8.96 0.75 550 0.89 0.75 0.8
KOEF 1.20 1.6 1.6 1.3 1.3 0.5 1.3
44.44 Ton
113.79 14.34 1.20 715.00 1.16 0.38 1.04
SATUAN T T T T T T T
TOTAL BEBAN KERJA TERFAKTOR
846.90
T
Total pancang per tangki Total Daya Dukung Pancang Total beban terfaktor Daya du dukung Pancang :
1,111
>
S LOAD
25 ttk 1,111 T 847 T 847
= save
KESIMPULAN: Dari Beban Tanki yang operasional Total = 846.90 T dengan menggunakan pondasi tiang pancang dapat menggunakan tiang pancang Minipile 250 x 250, 250, dimana sesuai analisa dari data soil tes dan dengan hitungan Kalendering didapat nilai kapasitas tiang 56,62 ton per ton per pancang dengan nilai safety factor 5. Sehingga Untuk Pondasi tiang pancang mengunakan tiang pancang sebanyak 25 titik.
TITLE CIVIL STRUCTURE CALCULATION SHEET OF 500 KL TANK CAPACITY
PT. DSS
PT. PPA
DOCUMENT NUMBER
FORMAT
REV
1831-DSS-CAL-MT-001
A4
A
SHEET
LAMPIRAN TANK LOADING CALCULATION 1
REFERENCE MECHANICAL DESIGN Mechanical Calculation Sheet of 500 KL Tank Capacity - Drawing No. : 1831-M-MT-PPA-001
2
DEAD LOAD (D) Qty
2.1 Plat Dindinngg
Weight (kg/mm m2)
Total Weight (kg)
-
Course 1, Plat 1524 x 6096 x 6mm Thk, SS400:
5
pcs
7.85
2,187.87
-
Course 1, Plat 1524 x 6096 x 6mm Thk, SS400:
5
pcs
7.85
2,187.87
-
Course 1, Plat 1524 x 6096 x 6mm Thk, SS400:
5
pcs
7.85
2,187.87
-
Course 1, Plat 1524 x 6096 x 6mm Thk, SS400:
5
pcs
7.85
2,187.87
-
Course 1, Plat 1524 x 6096 x 6mm Thk, SS400:
5
pcs
7.85
2,187.87
10,939.33
Total Berat Plat Dinding Qty
2.2 Pla Platt Das Dasar ar -
Plat 1524 x 6096 x 8mm Thk, SS-400:
10
7.85
pcs
Total Berat Plat Dasar Qty
2.3 Pla Platt Atap Atap -
Plat 1524 x 6096 x 4,5mm Thk, SS-400:
13
5,275.20
5,275.20
Weight (kg/mm m2) 7.85
pcs
Total Berat Plat Atap Qty
2.44 Raf 2. Rafte ter r
Total Weight (kg)
Weight (kg/mm m2)
Total Weight (kg)
3,857.49
3,857.49
Unit Weight
Total Weight (kg)
-
Rafter1, L=4.200m, UNP 100x50x5x7,5, 20pcs
84
m
9.4
kg/m
789.60
-
Rafter1, L=1.500m, UNP 100x50x5x7,5, 4pcs
6
m
9.4
kg/m
56.40
-
Bracing Rafter1, L=1.200m, UNP 80x45x5, 20pcs
24
m
7.5
kg/m
180.00
-
Bracing Rafter2, L=0.600m, UNP 80x45x5, 20pcs
12
m
7.5
kg/m
90.00
-
Girder ring
1
m
50
kg/m
50.00
-
Cleat Plat
40
pcs
0.5
kg/m
20.00
1,186.00
Total Berat Rafter Qty
2.5 Nozzl Nozzles es
Unit Weight
Total Weight (kg)
-
N1 - N8, 4" Sch.40 Pipe: N1
8
pcs
20
kg/m
160.00
-
Manhole, 24" Flange:
2
pcs
125
kg
250.00
410.00
Total Berat Nozzles Qty
2.6 Tangga & Handrail Handrail
Unit Weight
Total Weight (kg)
-
Pipa 1'', Medium x 1200mm Length,SS-400:
36
ea
3.2
kg
115.20
-
Pipa 1-1/2'', Medium x 12.000mm Length,SS-400:
12
m
3.7
kg/m
44.40
-
Checquered Plate, 700 x 400 x 4.5mm, SS-400:
36
ea
9
kg
324.00
-
Platform, UNP 100x50x5x7,5, 2unit
2
unit
55
kg
110.00
-
Checker Plate, 1000 x 1000 x 4.5mm, SS-400:
2
ea
30
kg
60.00
-
L 50 x 50 x 5mm, 1200mm Length, SS-400:
35
ea
3.8
kg
133.00
-
FB 50 x 5mm, SS-400
30
m
1.8
kg/m
54.00
-
Top Rail Pipa 1-1/2'', Medium, SS-400:
30
m
3.7
kg/m
111.00
-
Top angle L 75 x 75 x 7mm, SS-400:
30
m
6.85
kg/m
205.50
1,157.10
Total Berat Tangga & Handrail
Page 1 of 3
TITLE CIVIL STRUCTURE CALCULATION SHEET OF 500 KL TANK CAPACITY
PT. DSS
PT. PPA
DOCUMENT NUMBER
FORMAT
REV
1831-DSS-CAL-MT-001
A4
A
Total WEIGHT - Tolerancy
10%
Dead Load (DL) -
Inner Diameter Tank
=
9.67
m
-
Keliling Tank Ke
=
30.37
m
=
826.65
kg/m
kg/m
Dead Load, DL 3
4
-
Uniform Roof Load
=
122
-
Roof Load (Live Load)
=
-
Roof Load (Live Load)
=
Kg
=
2,282.51
Kg
=
25,107.64
Kg
2
(Data Sheet)
8,956.18 kg 294.87 kg/m
UNIFORM LOAD, OPERATING CONDITION 317 m3
-
Working Capacity
:
-
SG Fluida
:
0.87
-
Berat Jenis Fluida
:
SG Fluida / SG Water * 1000 kg/m
-
Berat Fluida (Produced Water)
-
Luas Area Tank
-
(Data Sheet)
3
=
1010 kg/m3 * 1512 m 3
= =
(Data Sheet)
1/4*π*ID
2
73.41
Uniform Load, Operating Condition, W O
m
2
m
2
=
=
870 kg/m3
275,790.00 kg
Bera Beratt F Flu luid idaa / Luas Luas di bawa bawahh Tan Tankk
=
3,756.78
kg/m
2
UNIFORM LOAD, HYDROSTATIC CONDITION -
6
22,825.12
LIVE LOAD (L)
=
5
=
SHEET
Nominal Capacity
550 m3
:
(Data Sheet) 3
-
Berat Fluida (Produced Water)
=
-
Uniform Load, Hydrostatic Condition, Wh
1010 kg/m * 1600 m
3
=
= 6,518.07
kg/m
478,500.00 kg 2
WIND LOAD (WL) -
Wind Speed
=
126 km/hr
-
OD Shell Plate
=
9.70
m
-
Tinggi Tanki, H
=
7.50
m
-
Ver erti tical Plane ane
Av
=
(Data Sheet)
OD x H 72.75
=
m
2
Dari UBC 1997 -
Ce Cg qs Iw
De Desi sign gn Wind Wind Pr Pres essu sure, re, P = Ce
= =
Cg
=
combined combined height height,, exp exposure osure and gu gust st ffactor actor coeff coeffici icient ent aass gi given ven in Tabl Tablee 16-G (UBC 19 1997) 97) 1.23 (Exposure C) pressure coeffici coefficient ent fo forr the st structure ructure or porti portion on of sstructu tructure re under cconstruc onstruction tion as gi given ven iinn Table 16-H (UBC 1997)
= qs
= =
Iw
=
0.8 (winward wall) wind stagn stagnation ation pressure pressure at stand standard ard heigght ht ooff 10000 10000 mm as fo forth rth in in Table 16-F (UBC 19 1997) 97)
0.79 kN/m2
imp importa ortance nce factor factor as set fort forthh in in Table Table 16-K (UBC 1997) 1997)
=
1.15 (Es (Essential facilities)
=
-
P
-
Wind Load, WL
(16.4 psf)
0.89 kN/m2 =
P x Av
=
64.67 kN
Page 2 of 3
=
6,599.02 kg
2
(g = 9.8 m/s )
TITLE CIVIL STRUCTURE CALCULATION SHEET OF 500 KL TANK CAPACITY
PT. DSS -
PT. PPA
REV
1831-DSS-CAL-MT-001
A4
A
WL x H/2
=
=
24,746.31 kg.m
Reaction due to W L, Rw Rw
7
FORMAT
Momen di dasar tangki akibat W L MW
-
DOCUMENT NUMBER
=
WL/(0.87*D) x H/2
=
2,932.37 kg
=
96.5
kg/m
(pembebanan di ringwall / keliling tanki)
SEISMIC LOAD (EL or V) -
Seismic Factor
-
Seismic Zone Factor, Z
-
Maximum Seismic Load (design base shear): V V
-
=
: SUG II (Data Sheet)
Ca
=
0.18
(table 16-Q UBC 1997, untuk Sc dan Z=0.15)
I
=
1.25
(table 16-K UBC 1997, untuk Essential facilities)
R
=
4.5
(table 16-N UBC 1997, untuk Concrete shear walls)
W
=
Vmaks
=
DL + WO
25,107.64 kg
3,138.45 kg
=
(UB (UBC 19 1997 Se Section 16 1630.2.1)
0.11*Ca*I*W
=
621.41 kg
Design Seismic Load (design base shear): V V
=
Cv*I*W/(R*T)
T
=
Ct
=
hn
=
7.2
T
=
0.32
Cv
=
0.25
Ct(hn)
(UBC 1997 Section 1630.2.1)
3/4
(UBC 1997 Section 1630.2.2 Method A)
0.0731
V
(table 16-R UBC 1997, untuk Sc dan Z=0.15)
=
678.32 kg
(digunakan yang ini)
Mome Momenn di ddas asar ar ttan angk gkii ak akib ibat at V MS
-
(UBC 1997 Section 1630.2.1)
2.5*Ca*I*W/R
Vm i n
-
(Table E-2 API-650 untuk Seismic Factor 2A)
Minimum De Design Se Seismic Lo Load (d (design ba base sh shear): r): V V
-
0.15
=
=
V x H/ 2
=
2,543.71 kg.m
Reaction due to V , Rw Rs
=
V/(1.07*D) x H/2
=
=
245.08 kg 8.07 kg/m
(pembebanan di ringwall / keliling tanki)
Page 3 of 3
SHEET
TITLE CIVIL STRUCTURE CALCULATION SHEET OF 500 KL TANK CAPACITY
PT. DSS
PT. PPA
DOCUMENT NUMBER
FORMAT
REV
1831-DSS-CAL-MT-001
A4
A
SHEET
LAMPIRAN DATA JENIS TANAH 1
REFERENCE -
2
Data Sondir
DATA JENIS TANAH Pada data-data ini di sampaikan hanya untuk mengetahui jenis tanah untuk pengambilan data kebutuhan lanjutan di lampiran 3.
Rencana Kedalaman Pondasi 6m maka di dapat jenis Tanah Keras
Page 1 of 1
TITLE CIVIL STRUCTURE CALCULATION SHEET OF 500 KL TANK CAPACITY
PT. DSS
PT. PPA
DOCUMENT NUMBER
FORMAT
REV
1831-DSS-CAL-MT-001
A4
A
LAMPIRAN DATA PENGAMBILAN DATA GEMPA ANALISA STRUKTUR g (PGA) & REKAMAN NILAI G (PGA) BLASTING 1
2
REFERENCE -
http://puskim.pu.go.id/ id/ (Data Spektra Gempa) http://puskim.pu.go.
-
rekaman blasting
DATA NILAI PGA (g) PADA DATA ANALISA STRUKTUR TERHADAP GEMPA Pada data-data gempa yang digunakan mengunakan data yang sesuai SNI berlaku pada gempa spektra adapun data di ambil data dari website puskim.go.id sebagai berikut : a
Loka Lokasi si koo koord rdin inat at
b
Hasi Hasill data dari puski puskim.go. m.go.id id terdahap terdahap nil nilai ai PGA PGA(g) (g) dengan je jenis nis tan tanah ah keras
Nilai PGA (g) yang di dapat 0.062
Page 1 of 3
SHEET
TITLE CIVIL STRUCTURE CALCULATION SHEET OF 500 KL TANK CAPACITY
PT. DSS 3
PT. PPA
DOCUMENT NUMBER
FORMAT
REV
1831-DSS-CAL-MT-001
A4
A
SHEET
REKAMAN NILAI G (PGA) BLASTING Tabel rekaman blasting D at e
14 May 2020 16 May 2020 16 May 2020 02 June 2020 07 July 2020 18 July 2020 21 July 2020 23 July 2020 31 August 2020
20 January 2020 21 January 2020 21 January 2020 22 January 2020 23 January 2020 06 February 2020 09 February 2020 11 February 2020 13 February 2020 25 February 2020
V ib ra rac or or d
PPV (mm/s) J arak rak ( m) m)
1 2 1 2
1 2 1 2
J ara rak k ( m)
316 S id ide wa wal l ( V Vii e ew w Po oii n ntt ) 475 Low wa wal l ( JJll n Te ng ngah) 458 Lowwal l ( JJll n Te ng ngah) 965 Of fi ce & Workshop
Tra Tra ns ve ve rsa rsa l L on on g gii ttu u di n na al
4. 67 6. 49 9.96 2.04
0.35 8.90 2.49 2.78
3.79 11.49 10.01 1.27
577 Lowwal l ( JJll n Te ng ngah) 930 Of fi ce & Workshop 246 Si dewal l sel atan 1, 162 Workshop PT. PPA
7.03 2.84 3.45 1.92
0.09 4.02 6.27 2.91
6.42 2.05 3.94 1.61
1 2 1 2
538 553 1, 153 452
Jal an Tengah Vi ew Poi nt GRMU Jal an Tengah Vi ew Poi nt GRMU
4.39 4.90 2.11 10.87
4.75 4.71 1.16 14.37
1 2 1 2
1, 006 360 504 444
Jal an Tengah Vi ew Poi nt GRMU Si dewal l ( PTP) Vi ew Poi nt GRMU
1.57 7.98 3.51 5.36
0.02 12.68 2.43 6.01
1 2
Jalan PTP Utara Pel e dakan
3.41 14.68
4.53 10.14
512 265
Fr e eq que nc y(Hz)
Vsum
Ve erti rtic al al
Ac ce cele ra rat ion (g)
Tra Tra ns ve ve rsa rsa l L on on g gii ttu u di na na l
Ve erti rtic a all
Tra ns v ve e rs rsa al Lo on ng gii tu tu di na na l
5.33 11.53 11.74 2.91
8.00 9.00 8.00 7.00
117.00 8.00 6.00 8.00
11.00 6.00 7.00 15.00
7.69 4.23 7.23 3.18
8.00 6.00 9.00 6.00
12.00 6.00 8.00 7.00
8.00 6.00 9.00 5.00
5.83 3.79 1.49 10.29
6.47 5.27 2.38 14.69
4.00 6.00 3.00 6.00
12.00 4.00 4.00 8.00
4.00 10.00 7.00 8.00
2.03 5.46 4.59 4.94
2.25 13.06 4.68 6.79
9.00 5.00 9.00 7.00
205.00 7.00 7.00 8.00
7.00 6.00 8.00 8.00
5.56 8.09
6.24 14.99
12.00 5.00
8.00 7.00
10.00 7.00
Ve erti rtic a all
PGA (g)
Coeff. Seismic Load K H
K Y
0.02
0.03
0.03
0.03
0.01
0.01
0.04
0.05
0.04
0.05
0.02
0.02
0.05
0.01
0.04
0.05
0.03
0.02
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.00
0.04
0.00
0.03
0.04
0.02
0.01
0.01
0.02
0.01
0.02
0.01
0.01
0.02
0.03
0.02
0.03
0.02
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.00
0.01
0.04
0.01
0.04
0.02
0.01
0.02
0.01
0.02
0.02
0.01
0.01
0.00
0.00
0.01
0.01
0.00
0.00
0.04
0.07
0.05
0.07
0.04
0.02
0.01
0.00
0.01
0.01
0.00
0.00
0.03
0.06
0.02
0.06
0.03
0.02
0.02
0.01
0.02
0.02
0.01
0.01
0.02
0.03
0.03
0.03
0.02
0.01
0.03
0.02
0.04
0.03
0.02
0.01
0.05
0.05
0.04
0.07
0.03
0.02
0.01 0.01
0.01 0.01
0.03 0.02
0.02 0.01
0.01 0.01
117 115.4
2 1
600 Si S i dewal l Sel atan 500 S i dewal l Sel atan
5.97 3.22
8. 99 2. 38
5.15 2.67
9.27 3.65
4 7
9 10
7 8
0.02 0.01
0.05 0.02
0.02 0.01
0.05 0.02
0.03 0.01
0.02 0.01
117.6 114.1
2 1
620 Si S i dewal l Sel atan 500 S Sii dewal l S Se el atan
5.25 3.48
4. 06 2. 28
1.9 3.2
5.25 3.88
5 5
9 7
7 6
0.02 0.01
0.02 0.01
0.01 0.01
0.02 0.01
0.01 0.01
0.01 0.00
117 113.8
2 1 2 1
620 Si S i dewal l Sel atan 500 S Sii dewal l S Se el atan 650 S Sii dewal l S Se el atan 500 S i dewal l S Se el atan
6.1 2.8 6.98 9.07
5. 23 2. 26 6. 32 0. 06
1.6 2.56 4.4 6.84
6.1 3.06 8.22 10.54
4 6 3 4
6 4 6 205
6 6 6 5
0.02 0.01 0.02 0.02
0.02 0.01 0.02 0.01
0.01 0.01 0.02 0.02
0.02 0.01 0.02 0.02
0.01 0.01 0.01 0.01
0.01 0.00 0.01 0.01
115.1 137.1 137.3 116.3
2
650
1.48
1. 41
0.59
1.48
4
7
13
0
0.01
0.00
0.01
0.00
0.00 -
1
700
1. 83
2. 48
4. 18
4. 20
7
9
11
0. 008
0. 01
0. 03
0. 03
0. 01
0.01
2
1000
Side Wall Selatan
0. 78
1. 20
1. 82
1. 87
8
7
7
0. 004
0. 005
0. 008
0. 01
0. 004
0. 003
106.2
1
1468
View Point Vi
1. 66
1. 47
0. 74
1. 66
4
6
9
0. 004
0. 006
0. 004
0. 01
0. 003
0. 002
122.6
8. 70
8. 26
9. 06
10. 06
10
7
14
0. 06
0. 04
0. 08
0. 08
0. 04
0.03
121.4
1. 22
0. 03
2. 05
2. 18
11
146
10
0. 009
0. 003
0. 01
0. 01
0. 007
0. 004
114.7
10. 04
11. 78
7. 62
13. 28
12
12
12
0. 08
0. 09
0. 06
0. 09
0. 05
0.03
119.1
1. 97
1. 32
2. 18
2. 40
9
4
9
0. 01
0. 003
0. 01
0. 01
0. 006
0. 004
116.6
1
357
2
1056
1
305
2
761
Of fi ce PPA Of
Side Wall Selatan
S ide Wall Selatan
1
500
8. 34
8. 91
12. 42
13. 25
9
8
7
0. 05
0. 05
0. 06
0. 06
0. 03
0.02
2
300
5. 60
0. 04
7. 23
8. 81
6
146
7
0. 02
0. 004
0. 03
0. 03
0. 016
0. 011
5.66 1.70
8 8
9 5
13 6
0.01
0.01
0.05
0.05
0.02
0.02
0.01
0.00
0.01
0.01
0.00
0.00
12 March 2020
1 2
504 1, 501
Timu Timurr area peledaka peledaka Si dewal l sel atan
4.19 4.19 2.39
3.09 2.36
5.34 1.09
5.54 2.57
4 6
11 6
10 6
0.01
0.02
0.03
0.03
0.02
0.01
0.01
0.01
0.00
0.01
0.00
0.00
14 March 2020
1 2
518 626
Si dewal l sel atan Si dewal l sel atan
4.47 5.04
4.58 6.23
5.96 6.81
6.79 7.61
5 7
7 6
7 5
0.01
0.02
0.03
0.03
0.01
0.01
0.02
0.02
0.02
0.02
0.01
0.01
17 March 2020
1 2
592 770
Si dewal l sel atan Si dewal l sel atan
1.99 2.65
1.86 1.80
2.88 1.56
3.28 2.82
5 7
6 6
8 5
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.00
0.01
0.01
0.00
0.01
0.01
0.00
1 2 1 2
437 720 587 566
Si dewal l Sel atan Si dewal l Sel atan Timu Timurr area peledaka peledaka Si dewal l Sel atan
2.21 2.38 4.68 4.68 2.92
2.30 2.27 0.06 3.51
3.22 2.35 6.22 1.94
3.38 2.91 6.41 4.22
7 8 6 7
9 4 68 8
7 5 8 6
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.00
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.00
0.02
0.00
0.03
0.03
0.02
0.01
0.01
0.02
0.01
0.02
0.01
0.01
1 2 1 2
470 817 591 794
Low Wal l (Sekatan) Si dewal l Sel atan Si dewal l Sel atan Low wa wal l ( IIP P DGRMS )
3 3 4.92 3. 89
5 4 6.67 3.96
6 4 7.59 3.67
6 4 7.95 5.00
7 7 7 6
9 7 8 6
9 6 6 6
0.02
0.03
0.03
0.03
0.02
0.01
0.01
0.02
0.01
0.02
0.01
0.01
0.02
0.03
0.03
0.03
0.02
0.01
0.01
0.02
0.01
0.02
0.01
0.01
1 2 1 2
769 977 663 425
Si dewal l Sel atan Low wa wal l ( IIP P DGRMS ) Sidewall selatan Lowest Poi nt
2.60 2. 28 2.52 4.79
2.89 3.44 2.15 4.99
2.75 2.55 2.62 4.82
3.32 4.45 3.04 5.72
5 9 8 12
7 8 6 10
5 6 6 9
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.00
0.01
0.02
0.01
0.02
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.00
0.04
0.03
0.03
0.04
0.02
0.01
1 2 1 2
732 435 874 517
Sidewall selatan Lowest Poi nt Si dewal l Sel atan Lowest Poi nt
4.56 5.98 2.36 3.64
3.74 4.52 3.01 5.68
3.20 5.42 2.79 5.17
4.79 6.19 3.37 6.77
7 11 5 13
5 10 4 10
7 10 6 13
0.02
0.01
0.01
0.02
0.01
0.01
0.04
0.03
0.03
0.04
0.02
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.00
0.03
0.04
0.04
0.04
0.02
0.01
1 2 1 2
1, 220 755 1, 205 752
Sidewall selatan Lowest Poi nt Si dewal l Sel atan Lowest Poi nt
1.46 2.50 1.84 2.16
2.89 2.28 0.03 1.75
1.72 4.17 1.50 4.66
3.00 4.66 1.99 5.16
4 13 5 8
6 5 512 4
6 11 5 7
0.00
0.01
0.01
0.01
0.01
0.00
0.02
0.01
0.03
0.03
0.01
0.01
0.01
0.01
0.00
0.01
0.00
0.00
0.01
0.00
0.02
0.02
0.01
0.01
1 2
780 931
IPD GRMS Lowest Poi nt
4.11 4.86
4.41 1.95
2.73 2.19
4.87 5.13
5 5
6 6
8 8
0.01
0.02
0.01
0.02
0.01
0.01
0.02
0.01
0.01
0.02
0.01
0.01
1 2 1 2
777 565 815 627
Si dewal l Sel atan Lowest Poi nt IPD GRMS Si dewal l Sel atan
2.23 4.28 4.72 2.26
2.42 3.90 4.07 3.92
2.84 3.84 4.39 3.17
3.32 5.45 5.17 4.59
5 8 3.00 7.00
6 6 4.00 6.00
6 10 8.00 5.00
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.00
0.02
0.01
0.02
0.02
0.01
0.01
0.01
0.01
0.02
0.02
0.01
0.01
0.01
0.02
0.01
0.02
0.01
0.00
1 2 1 2
1, 114 422 468 537
Si dewal l Sel atan Jal an Poros Jal an Poros Si dewal l Sel atan
0.04 1.71 3.73 2.37
0.03 1.77 5.06 3.03
0.03 1.89 4.44 1.91
0.02 2.85 5.48 3.31
114.00 10.00 7.00 6.00
13.00 8.00 9.00 5.00
25.00 10.00 8.00 6.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.00
0.02
0.03
0.02
0.03
0.02
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
0.00
1 2 1 2
564 1, 538 894 505
jal an manpower Si dewal l Sel atan Jal an Tengah Jalan PTP
10.88 0.66 2.15 4.85
5.90 1.03 0.16 6.23
3.47 0.36 3.65 5.33
10.95 1.04 3.77 6.56
5.00 6.00 4.00 9.00
5.00 5.00 128.00 8.00
9.00 6.00 14.00 9.00
0.03
0.02
0.02
0.04
0.02
0.01
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.01
0.01
0.03
0.01
0.01
0.00
0.03
0.03
0.03
0.04
0.02
0.01
1 2 1
1, 637 500 610
Si dewal l Sel atan Jal an Manpowe r Jal an Tengah
1.22 6.68 4.63
0.03 4.40 3.59
0.68 4.34 4.89
1.22 6.98 5.34
6.00 5.00 10.00
1.00 7.00 8.00
3.00 6.00 7.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.02
0.02
0.02
0.03
0.01
0.01
0.03
0.02
0.02
0.03
0.02
0.01
2 1
432 937
Lowest Poi nt S el el at at a an n ar e ea a p el el e ed d ak ak a
5.79 1. 9 92 2
2.95 0.03
4.18 1.66
5.88 2.54
6.00 5.00
7.00 102.00
6.00 7.00
0.02
0.01
0.02
0.03
0.01
0.01
0.01
0.00
0.01
0.01
0.00
0.00
2 1
517 507
Ja all a an n Te ng ng ah ( U Uttara) Jal an Tengah
2. 73 7.03
3.59 0.17
3.58 4.27
4.83 7.22
5.00 10.00
6.00 93.00
7.00 11.00
0.01
0.01
0.02
0.02
0.01
0.01
0.05
0.01
0.03
0.05
0.02
2
979
Si dewal l Sel atan
2.63
2.45
1.42
3.02
4.00
5.00
11.00
0.01
0.01
0.01
0.01
0.01
30 June 2020 01 July 2020 26 July 2020 01 August 2020 03 August 2020 05 August 2020 20 August 2020 22 August 2020 25 August 2020 27 August 2020 30 August 2020
118.5 119.9
0.03 0.02
27 June 2020
5 7
5.59 1.40
25 June 2020
106.6 117.6 123.6 120.3
102 8
16 June 2020
6 9
1.78 0.88
15 June 2020
116.1 115.9 108.5 119.4
7.71 4.16
13 June 2020
3.48 3.06
2. 86 1.21
09 May 2020
117.4 113.1 114.2 -
0. 14 2. 85
Se lla at a an n are a p el el e ed da Si dewal l sel atan
09 May 2020
7.31 3.89
696 1, 391
04 May 2020
123.7 121.7 119.7 112.3
600 Si S i dewal l Sel atan 500 Si S i dewal l Sel atan
1 2
11 April 2020
2 1
09 March 2020
08 April 2020
Air Blast (dB) keterangan
Page 2 of 3
RECORD DATA VIBRACORD PIT GIRIMULYA UTARA
109.5
117.3
R E C O R D
113.7 109.7
115.0 106.4
124.1 118.9
117.0 117.0
119.7 118.2 117.9 114.0
A
117 115 124.9 125.2
D
113.3 133.3 114.5 116.5
126.9 129.1 118.7 123.0
110.6 115.2 111.7 115.6
125.2 121.9
110.2 111.9 124.1 125.7
122.2 115.3 118.3 116.5
114.3 102.3 109.1 118.7
123.9 136.0 135.8
134.5 106.8
0.02
118.9 109.8
0.00
114.2
D A T A V I B R C O R P I T G I R I M U L Y A S E L A T A N
TITLE CIVIL STRUCTURE CALCULATION SHEET OF 500 KL TANK CAPACITY
PT. DSS
PT. PPA
DOCUMENT NUMBER
FORMAT
REV
1831-DSS-CAL-MT-001
A4
A
SHEET
PERBANDINGAN JARAK DENGAN NILAI PGA(g) AKTUAL BLASTING
0.1 0.09 0.08 0.07 0.06
PGA (g)
0.05 0.04 0.03 0.02 0.01 0 0
100 10 0
200 20 0
300 30 0
400 40 0
500 50 0
600 60 0
700 70 0
800 80 0
900 90 0 10 1000 00 11 1100 00 12 1200 00 13 1300 00 14 1400 00 15 1500 00 16 1600 00 17 1700 00 18 1800 00
Jarak (m)
3
KESIMPULAN 1 Pada area lokasi antara area infras baru dan lokasi basting di perkirakan memiliki jarak lebih dari 500 m sehingga nilai PGA (g) pada tabel 0.032 2 Pada data-data gempa pada analisa struktur sudah di dapat nilai PGA (g) dari data puskim.go.id sebesar 0.062 3 Pada nilai analisa struktur bangunan PGA (g) 0.062 > 0.032 data aktual blasting sehingga bangunan aman terhadap gempa rencana sesuai syarat SNI ataupun data aktual blasting
Page 3 of 3
LAMPIRAN
SNI LOAD COMBINATION
SNI 1727:2013
2
Kombinasibeban
2.1
Umum
Bangunan gedung dan struktur lainnya harus dirancang menggunakan ketentuan Pasal 2.3 atau 2.4. Bila elemen struktur dirancang berdasarkan material standar atau spesifikasi tertentu, harus dirancang secara khusus menurutPasal 2.3 atau Pasal 2.4. 2.2 Simbol Ak
= beban atauefek bebanyang timbul darikejadianluar biasa A
D
= beban mati
Di
= berat es
E
= beban gempa
F
= beban akibat ak ibat fluidadengan f luidadengan tekanan yang ditentukan di tentukan dengan jelasdan je lasdan tinggi t inggi maksimum
F a
= beban banjir
H
= bebanakibattekanan bebanakibattekanan tanahlateral,tekananairtan tanahlateral,tekananairtanah,atau ah,atau tekanandarimaterial tekanandarimaterial dalam jumlah besar besar
L
= beban hidup
Lr
= beban hidup atap
R
= beban hujan
S
= beban salju
T
= beban peregangan-sendiri
W
= beban angin
W i
= angin-pada-es ditentukan menurut Pasal 10
2.3 Kombinasi beban terfaktor terfaktor yang yang digunakan dalam metodedesain metodedesain kekuatan 2.3.1Pemakaian Kombinasi beban dan faktor beban pada Pasal 2.3.2 hanya digunakan pada kasus-kasus dimana kombinasi pembebanan dan beban terfaktor tersebut secara spesifik diatur oleh standar perencanaan yang sesuai. sesuai. 2.3.2 Kombinasi Dasar Struktur, komponen, dan fondasi harus dirancang sedemikian rupa sehingga kekuatan desainnya sama atau melebihi efek dari beban terfaktor dalam kombinasi berikut: 1. 1,4D 2. 1,2D + 1,6L + 0,5 (Lr atau S atau R ) © BSN 2013
11 dari 195
SNI 1727:2013
3. 1,2D + 1,6 (Lr atau S atau R ) + (L atau 0,5W ) 4. 1,2D + 1,0W + + L + 0,5 (Lr atau S atau R ) 5. 1,2D + 1,0E + + L + 0,2S 6. 0,9D + 1,0W 7. 0,9D + 1,0E Pengecualian: 1. Faktor beban pada L dalam kombinasi 3, 4, dan 5 diizinkan sebesar 0,5 untuk semua tingkat hunianbila Lo pada Tabel 4-1 kurang dari atau sama dengan 100 psf (4,79 kN/m2), dengan pengecualian daerah garasi atau luasan yang ditempatimerupakantempat ditempatimeru pakantempat pertemuan umum. 2. Dalam kombinasi 2, 4, dan 5, beban pendamping S harus diambil sebagai salah satu beban atap ratabersalju ( p pf ) atau beban atapmiring bersalju ( p ps). Bila ada bebanfuidaF , kombinasiharus menyertakan faktor beban yang sama seperti beban matiD pada kombinasi 1 sampai 5 dan 7. Bilaada bebanH , mereka harus dimasukkan sebagai berikut: 1. Bila efek1,6; H menambah variabel utama efek beban, termasuk H dengan faktor beban sebesar 2. Bila efek H menahan variabel utama efek beban, termasuk H dengan faktor beban sebesar 0,9 di mana beban adalah tetap atau faktor beban dari 0 untuk semua kondisi lain. Efek dari satu atau lebih beban yang tidak bekerja harus diselidiki. Efek yang paling tidak menguntungkan baik dari beban angin dan gempa harus diselidiki, sesuai kondisinya, tapi tidak perludiperhitungkanbekerja secara bersamaan. Lihat ASCE/SEI 7-10 Pasal 12.4(Lihat SNI 1726)untuk definisi spesifikdari efek beban gempa E.1 Setiap keadaan batas kekuatan yang relevan harus diselidiki. 2.3.3 Kombinasi-kombinasi Kombinasi-kombinasi beban beban yang yang mencakup mencakup beban banjir Apabila suatu struktur berada pada lokasi zona banjir banjir (Pasal 5.3.1), kombinasi beban berikut ini harus diperhitungkan selain kombinasi dasar pada Pasal 2.3.2: 1.
Pada daerah zona V atau pantai zona A, untuk kombinasi beban (4) dan (6) yang bernilai 1,0W harus harus diganti menjadi 1,0W + 2,0F a.
2.
Pada daerah nonpantai zona A, untuk kombinasi beban (4) dan (6) yang bernilai 1,0W harus harus diganti menjadi 0,5W + 1,0F a.
Catatan : Beban gempaE yang sama pada Pasal12.4 dari ASCE/SEI 7-10(Lihat SNI 1726)digunakan dalam Pasal 2.3.2 dan Pasal 2.4.1. Lihat Pasal11dari ASCE/SEI 7-10(Lihat SNI 1726), di penjelasanuntuk ketentuan seismik.
© BSN 2013
12 dari 195
