INGENIERÍA SISMORRESISTENTE Informe
July 15, 2022 | Author: Anonymous | Category: N/A
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UNIVERSIDAD PRIVADA ANTENOR ORREGO FACULTAD DE INGENIERÍA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERIA CIVIL Profesor: Dr. Genner Villarreal Castro
Integrantes: Colunche Ortiz, Yesely
Torres Avalos, Xulema
Vega Vigo, Gonzalo
Curso: Ingeniería Sísmica
Tema: “
Análisis sísmico estático de edificio aporticado ”
2018 -TRUJILLO
INGENIERÍA SISMORRESISTENTE TRABAJO DOMICILIARIO Nº 1 CICLO 2018-02 Profesor: Dr. Genner Villarreal Castro Tema: Análisis sísmico estático de edificio aporticado
_____________ ______ ______________ _____________ _____________ ______________ _____________ _____________ ______________ _____________ ____________ ______ Se tiene una edificación de concreto armado de 4 pisos, tipo aporticado con zapatas aisladas, tal como se muestra en la figura adjunta:
PLANTA TIPICA A
ELEVACION TIPICA DE LA EDIFICACIÓN
Nombre del coordinador/jefe de grupo:
Nombre: Gonzalo Jesús 1° Apellido: Vega 2° Apellido: Vigo
ESPECIFICACIONES:
UBICACIÓN: Trujillo DIMENSIONES EN PLANTA: L1: Número de letras del primer apellido = 4 m L2: Número de letras del segundo apellido = 4 m L3: Número de letras del primer nombre = 7 m DIAFRAGMA HORIZONTAL: Losa aligerada USO: Según primera letra del primer apellido V – Z : Tienda comercial, planta “A” TIPO DE SUELO: Según primera letra del segundo apellido N – Z : Suelo intermedio SE PIDE: a) Efectuar un predimensi predimensionamiento onamiento sencillo de vigas, columnas, losas y zapatas aisladas b) Efectuar el metrado de cargas, calculando el peso por piso de la edificación c) Determinar la ubicación del centro de masas, considerando la excentricidad accidental según Norma E030-2018
d) Efectuar el cálculo de la edificación, mediante el análisis estático de la Norma E030-2018, analizando la edificación en 3D, con direcciones del sismo en OX y OY, efectuando el control de distorsiones, verificando las irregularidades y determinando las fuerzas internas, indicando los elementos donde sucede cada efecto. e) Comparar con los efectos de ortogonalidad e inercia agrietada.
1. PREDIMENSIONAMIENTO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES 1.1.
PREDIMENSIONAMIENTO DE VIGAS: Para el predimensionamiento de vigas se procedió a realizar un modelamiento en AutoCAD y calcular las longitudes (Ln). (Ln) . Tomando en consideración la mayor luz en las direcciones “X” y “Y”. La longitud h y b de la viga se hallaron con las siguientes formulas:
VIGA
Ln (m)
h (m)
b (m)
AB 4_3
4 7
0.4 0.7
0.25 0.35
h=
10
b = ℎ2
SECCION (cm) 25X40 35X70
1.2.
PREDIMENSIONAMIENTO DE LOSAS Para el predimensionamiento de losas, se tomó la menor luz en cm y se la dividió entre 25, correspondiéndole así un W área de 280 kgf/m² H losa = 25 400 H losa= 25 = 16 ≈ 17
1.3.
PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS En el predimensionamiento de las columnas, co lumnas, se halló el área tributaria por columna, teniendo en cuenta la ubicación de las mismas (centrada, esquinada o excéntrica). Para hallar el área necesaria de las columnas se utilizó la fórmula planteada en el libro del Ing. Genner Villareal “Predimensionamiento de elementos estructurales”. COLUMNAS CENTRADAS= P (servicio) /0.45 f’c COLUMNAS ECENTRICAS O ESQUINADAS= P (servicio)/0.35 f’c
Siendo P(servicio)= P.A.N Donde: A=área tributaria N= número de pisos Teniendo las siguientes consideraciones: - Categoría de los edificios según la E030 del RNE: Edificios de categoría A: P=1500 kg/m² Edificios de categoría B: P=1250 kg/m² Edificios de categoría C: P=1000 kg/m² Características del trabajo: N= 4 PISOS TIENDA COMERCIAL= CATEGORIA B AREA P # TIPO TRIB. (kg/m²) PISOS (m²)
P DE SERVICIO (kg)
P=1250kg/m²
Coef. ÁREA DE LA Por tipo f'c COLUMNA de (kg/cm²) (cm²) columna
ÁREA DE LA COLUMNA (cm²) zona sismica
a (cm)
SECCIÓN
C1
22
1250
4
110000
0.45
210
1164.02
1164.02
34.12
35x35
C2
16
1250
4
80000
0.45
210
846.56
1000
31.62
35x35
C3
8
1250
4
40000
0.35
210
544.22
1000
31.62 3 1.62
35x35
C4
11
1250
4
55000
0.35
210
748.30
1000
31.62
35x35
C5
14
1250
4
70000
0.35
210
952.38
1000
31.62
35x35
C6
7
1250
4
35000
0.35
210
476.19
1000
31.62 3 1.62
35x35
C7
4
1250
4
20000
0.35
210
272.11
1000
31.62 3 1.62
35x35
1.4.
PREDIMENSIONAMIENTO DE ZAPATA ZAPATAS S AISLADA AISLADAS S
1.4.1. CAPACIDAD PORTANTE
De acuerdo a los Estudios de Mecánica de Suelos los ratios para la capacidad portante son los indicados en la tabla 2
Tabla 2
De acuerdo al libro digital MICROZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA DEL DISTRITO DE TRUJILLO del Ing. Luján Silva. Trujillo se divide en 4 zonas con características diferentes acorde a la composición del suelo.
ZONA I: Presenta una capa superficial de relleno de 0.10 m. a 0.30 m. de espesor. Continúa arena pobremente graduada (SP) o arena pobremente graduada con limos (SP – SM), con cierta presencia de gravas de ½ “a ¾” , su compacidad varía de suelta a
media, de poca a regular humedad. No se nota presencia del NAF hasta la profundidad explorada de 4 m. a 5 m. La Capacidad admisible para esta zona varía de 0.914 a 1.099 Kg/cm2, para un Df = 0.90 m.
ZONA II: Presenta una capa superficial de relleno de 0.40 m. de espesor. Continúa arena pobremente graduada (SP), poca humedad y semidensa, hasta 1.60 m. de profundidad. Luego se encuentra grava pobremente graduada grad uada (GP), de compacidad media a compacta, regular humedad. No se nota la presencia del NAF a la profundidad explorada. La capacidad admisible para esta zona es de 1.10 a 1.328
Kg/cm2, para Df = 1.00 m., considerando la cimentación en el material gravoso.
ZONA III: Presenta una capa superficial de relleno de 0.40 m. de espesor. Luego continua arena arcillosa (SC) de regular humedad, de compacidad media hasta la profundidad de 1.30 m. A continuación, se nota arcilla de baja plasticidad (CL), de consistencia media, regular humedad y con cierta presencia de gravas de ¾” de diámetro. En las urbanizaciones de Santa María IV y V Etapa, Los Laureles, Las Casuarinas, San Vicente, Villa Contadores, se nota presencia del NAF a 1.20 m. de profundidad. La capacidad admisible para las urbanizaciones UPAO, El Galeno, Ingeniería y Belén, varía de 1.039 a 1.232 Kg/cm2, para un Df= 0.90 m. La capacidad admisible para las urbanizaciones Santa María y Las Casuarinas, varía de 0.794 a 0.939 Kg/cm2, para un Df= 0.90 m.
ZONA IV: Presenta una capa superficial de relleno de 0.30 m. de espesor. Continúa arena pobremente graduada (SP) con cierta presen cia de gravas de ½”, de compacidad suelta a media. A continuación, se nota arena limosa (SM) de compacidad media, de poca a regular con cierta presencia de gravas de ¾” de diámetro. La capacidad admisible para esta zona varía de 0.939 a 1.129 Kg/cm2, para un Df=0.90 m.
Acorde a las especificaciones del trabajo, el tipo de suelo que se presenta es intermedio, por ende, su 1.2 Kg/cm2 < qa ≤ 3 Kg/cm2. Tomando en cuenta la microzonificación geotécnica y el tipo de suelo que intermedio, la zona II presenta las condiciones más favorables, teniendo como máximo valor de qa=1.328 Kg/cm2 en Trujillo. Tomando
en
consideración
las
formulas
del
libro
“Predimensionamiento de elementos estructurales” del Ing. Genner
Villarreal. A zapata zapata > P (s erv ic i o) //K K . qa
Donde: K=0.8 por ser un suelo intermedio
Se consideró 0.60 de altura de zapata por ser la más común en la zona de Trujillo, de acuerdo al libro digital MICROZONIFICACIÓN GEOTÉCNICA DEL DISTRITO DE TRUJILLO del Ing. Luján Silva. TIPO Z1 Z2 Z3 Z4 Z5 Z6 Z7
AREA TRIB. (m²)
K
PISOS
P DE SERVICIO (kg)
P
#
(kg/m²)
22 16 8 11 14 7 4
1250 1250 1250 1250 1250 1250 1250
4 4 4 4 4 4 4
110000 80000 40000 55000 70000 35000 20000
0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8
qa
ÁREA DE LA ZAPATA ,
(kg/cm²)
MAYOR A (cm²)
1.328 1.328 1.328 1.328 1.328 1.328 1.328
103539.157 75301.2048 37650.6024 51769.5783 65888.5542 32944.2771 18825.3012
SECCIÓN
altura
3.22x3.22 2.75x2.75 1.95x1.95 2.28x2.28 2.57x2.57 1.82x1.82 1.38x1.38
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
2. METRADO DE CARGAS: Para el cálculo del metrado de cargas, se realizó un modelamiento en planta de la edificación, de esta forma poder hallar las dimensiones de los elementos con mayor exactitud. Para el cálculo de la Carga viva se tomó en consideración el E020 del RNE.
PISO 4
N° ELEMENT OS
LARG O (m)
ANCH O (m)
ALTUR A (m)
WAREA (tonf/m 2)
ɣc
(ton/m 3)
CARGA MUERTA
CARGA (ton)
97.2093
LOSA ALIGERADA LOSA ALIGERADA COLUMNAS VIGAS X VIGAS Y VIGAS Y
6
3.75
3.75
-
0.28
-
23.625
3 16 12 8 4
6.75 0.35 0.35 3.65 6.65
3.65 0.35 3.65 0.25 0.35
-
0.28 -
-
20.6955 15.5232 14.7168 7.008 15.6408
3.3 0.4 0.4 0.7
2.4 2.4 2.4 2.4
CARGA VIVA (25%)
4.7393125
4.739312 TECHO
-
15.35
12.35
-
0.1
-
5
TOTAL
PISO 2-3
N° ELEMENT OS
LARG O (m)
ANCH O (m)
ALTUR A (m)
WAREA (tonf/m 2)
ɣc
(ton/m 3)
CARGA MUERTA
101.94861 3
CARGA (ton)
97.2093
LOSA ALIGERADA LOSA ALIGERADA COLUMNAS VIGAS X VIGAS Y VIGAS Y
6
3.75
3.75
-
0.28
-
23.625
3 16 12 8 4
6.75 0.35 0.35 3.65 6.65
3.65 0.35 3.65 0.25 0.35
-
0.28 -
-
20.6955 15.5232 14.7168 7.008 15.6408
3.3 0.4 0.4 0.7
2.4 2.4 2.4 2.4
CARGA VIVA (50%)
47.393125
TIENDA
47.39312 5
-
15.35
12.35
-
0.5
TOTAL
144.60242 5
PISO 1
N° ELEMENT OS
LARG O (m)
ANCH O (m)
ALTUR A (m)
WAREA (tonf/m 2)
ɣc
(ton/m 3)
CARGA MUERTA
101.9133
LOSA ALIGERADA LOSA ALIGERADA COLUMNAS VIGAS X VIGAS Y VIGAS Y
6
3.75
3.75
-
0.28
-
23.625
3 16 12 8 4
6.75 0.35 0.35 3.65 6.65
3.65 0.35 3.65 0.25 0.35
-
0.28 -
-
20.6955 20.2272 14.7168 7.008 15.6408
4.3 0.4 0.4 0.7
2.4 2.4 2.4 2.4
CARGA VIVA (50%)
TIENDA
CARGA (ton)
47.393125
-
15.35
12.35
-
0.5
TOTAL
47.39312 5 149.30642 5
3. CALCULO DEL CM Y LAS EXCENTRICIDADES
Datos: Dimensiones de la columna típica: 0.35m x 0.35m
= 15000 ′ ∗ 10 = 15000√ 15000√ 210 210 ∗ 10 = 2173706.512 /2 0.35 = 1.251 1.251 ∗ 10−4 = = 12 12 ℎ = 3.30 217370 706.5 6.512 12 ∗ 1.251 1.251 ∗ 10− 12 ∗ Ec Ec ∗ Ic 12 ∗ 2173 = 907.68 / = = 3.3 ℎ
3.1.
CÁLCULO DE LAS Klaterales.
3.1.1. 4°PISO.
⇀ 4° = 4 ∗ = 4 ∗ 907.68 907.68 = 3630.72 /
⇀ 4° = 4 ∗ = 4 ∗ 907.68 907.68 = 3630.72 /
⇀ 4° = 4 ∗ = 4 ∗ 907.6 907.688 = 3630.72 3630.72 / /
⇀ 4° = 4 ∗ = 4 ∗ 907.68 907.68 = 3630.7 3630.722 / /
1 ⇀ 4° = 4 ∗ = 4 ∗ 907.68 907.68 = 3630.72 /
2 ⇀ 4° = 4 ∗ = 4 ∗ 907.68 907.68 = 3630.72 /
3 ⇀ 4° = 4 ∗ = 4 ∗ 907.68 907.68 = 3630.72 /
4 ⇀ 4° = 4 ∗ = 4 ∗ 907.68 907.68 = 3630.72 /
3.1.2. 3° PISO.
⇀ 3° = 4 ∗ + ⇀ 4° = 4 ∗ 907.68 + 3630.72 3630.72 = 7261.44 /
⇀ 3° = 4 ∗ + ⇀ 4° = 4 ∗ 907.68 + 3630.72 3630.72 = 7261.44 /
⇀ 3° = 4 ∗ + ⇀ 4° = 4 ∗ 907.6 907.688 + 3630. 3630.72 72 = 7261.44 /
⇀ 3° = 4 ∗ + ⇀ 4° = 4 ∗ 907.6 907.688 + 3630. 3630.72 72 = 7261.44 /
1 ⇀ 3° = 4 ∗ + 1 1 ⇀ 4° = 4 ∗ 907.68 + 3630.72 3630.72 = 7261.44 /
2 ⇀ 3° = 4 ∗ + 2 2 ⇀ 4° = 4 ∗ 907.68 + 3630.72 3630.72 = 7261.44 / 3 ⇀ 3° = 4 ∗ + 3 3 ⇀ 4° = 4 ∗ 907.68 + 3630.72 3630.72 = 7261.44 /
4 ⇀ 3° = 4 ∗ + 4 4 ⇀ 4° = 4 ∗ 907.68 + 3630.72 3630.72 = 7261.44 /
3.1.3. 2°PISO.
⇀ 2° = 4 ∗ + ⇀ 3° = 4 ∗ 907.68 + 7261.44 7261.44 = 10892.16 /
⇀ 2° = 4 ∗ + ⇀ 3° = 4 ∗ 907.68 + 7261.44 7261.44 = 10892.16 /
⇀ 2° = 4 ∗ + ⇀ 3° = 4 ∗ 907.6 907.688 + 7261. 7261.44 44 = 10892.16 /
⇀ 2° = 4 ∗ + ⇀ 3° = 4 ∗ 907.6 907.688 + 7261. 7261.44 44 = 10892.16 /
1 ⇀ 2° = 4 ∗ + 1 1 ⇀ 3° = 4 ∗ 907.68 + 7261.44 7261.44 = 10892.16 /
2 ⇀ 2° = 4 ∗ + 2 2 ⇀ 3° = 4 ∗ 907.68 + 7261.44 7261.44 = 10892.16 / 3 ⇀ 2° = 4 ∗ + 3 3 ⇀ 3° = 4 ∗ 907.68 + 7261.44 7261.44 = 10892.16 /
4 ⇀ 2° = 4 ∗ + 4 4 ⇀ 3° = 4 ∗ 907.68 + 7261.44 7261.44 = 10892.16 /
3.1.4. 1° PISO.
⇀ 1° = 4 ∗ + ⇀ 2° = 4 ∗ 907.68 + 10892.16 10892.16 = 14522.88 /
⇀ 1° = 4 ∗ + ⇀ 2° = 4 ∗ 907.68 + 10892.16 10892.16 = 14522.88 /
⇀ 1° = 4 ∗ + ⇀ 2° = 4 ∗ 907.68 907.68 + 10892. 10892.16 16 = 14522.88 /
⇀ 1° = 4 ∗ + ⇀ 2° = 4 ∗ 907.6 907.688 + 10892. 10892.16 16 = 14522.88 /
1 ⇀ 1° = 4 ∗ + 1 1 ⇀ 2° = 4 ∗ 907.68 + 10892.16 10892.16 = 14522.88 /
2 ⇀ 1° = 4 ∗ + 2 2 ⇀ 2° = 4 ∗ 907.68 + 10892.16 10892.16 = 14522.88 / 3 ⇀ 1° = 4 ∗ + 3 3 ⇀ 2° = 4 ∗ 907.68 + 10892.16 10892.16 = 14522.88 /
4 ⇀ 1° = 4 ∗ + 4 4 ⇀ 2° = 4 ∗ 907.68 + 10892.16 10892.16 = 14522.88 /
4. CÁLCULO DEL CENTRO DE RIGIDEZ.
4.1.
CÁLCULO DEL CENTRO DE RIGIDEZ DEL 1° PISO.
=
∑ ∗ 14522 14522.88 .88 ∗ 4 + 1452 14522.8 2.888 ∗ 8 + 14 14522. 522.88 88 ∗ 12 = ∑ 14522.8 145 22.888 ∗ 4 = 6
∑ ∗ 1452 14522.88 2.88 ∗ 4 + 14522 14522.88 .88 ∗ 8 + 14 14522. 522.88 88 ∗ 15 = ∑ = 14522.8 145 22.888 ∗ 4 = 6.75
4.2.
CÁLCULO DEL CENTRO DE RIGIDEZ DEL 2° PISO.
10892.16 .16 ∗ 4 + 1089 10892.1 2.166 ∗ 8 + 10 10892. 892.16 16 ∗ 12 = ∑ ∗ = 10892 ∑ 10892.1 108 92.166 ∗ 4 = 6 ∑ ∗ 1089 10892.16 2.16 ∗ 4 + 10892 10892.16 .16 ∗ 8 + 10 10892. 892.16 16 ∗ 15 = ∑ = 10892.1 108 92.166 ∗ 4 = 6.75
4.3.
CÁLCULO DEL CENTRO DE RIGIDEZ DEL 3° PISO.
= =
4.4.
∑ ∗ 7261. 7261.44 44 ∗ 4 + 7261.4 7261.444 ∗ 8 + 7261.4 7261.444 ∗ 12 = 6 = ∑ 7261. 72 61.44 44 ∗ 4
∑ ∗ 72 7261. 61.44 44 ∗ 4 + 726 7261.4 1.444 ∗ 8 + 7726 261.4 1.444 ∗ 15 15 = 6.75 = ∑ 7261.44 726 1.44 ∗ 4
CÁLCULO DEL CENTRO DE RIGIDEZ DEL 4° PISO.
= =
∑ ∗ 3630. 3630.72 72 ∗ 4 + 3630.7 3630.722 ∗ 8 + 3630.7 3630.722 ∗ 12 = 6 = ∑ 3630. 36 30.72 72 ∗ 4
∑ ∗ 36 3630. 30.72 72 ∗ 4 + 363 3630.7 0.722 ∗ 8 + 3363 630.7 0.722 ∗ 15 15 = = 6.75 ∑ 3630.72 363 0.72 ∗ 4
5. CÁLCULO DEL CENTRO DE MASA INICIAL (CM (CMi). i). 5.1.
CÁLCULO DEL CENTRO DE MASA INICIAL DEL PISO 1.
=
12 = 6 2
= 15 = 15 = 7.5 2
5.2.
CÁLCULO DEL CENTRO DE MASA INICIAL DEL PISO 2.
= =
5.3.
15 = 7.5 2
CÁLCULO DEL CENTRO DE MASA INICIAL DEL PISO 3.
= =
5.4.
12 = 6 2
12 = 6 2
15 = 7.5 2
CÁLCULO DEL CENTRO DE MASA INICIAL DEL PISO 4.
=
12 = 6 2
= 15 = 7.5 2
6. CÁLCULO DEL CENTRO DE MASA FINA FINAL L (CMf). 6.1.
CÁLCULO DEL CENTRO DE MASA FINAL DEL PISO 1.
= ± = 6 + 0 = 6 = ± = 7.5 0.75 0.75 = 6.75 6.2.
CÁLCULO DEL CENTRO DE MASA FINAL DEL PISO 2.
= ± = 6 + 0 = 6 = ± = 7.5 0.75 0.75 = 6.75 6.3.
CÁLCULO DEL CENTRO DE MASA FINAL DEL PISO 3.
= ± = 6 + 0 = 6 = ± = 7.5 0.75 0.75 = 6.75 6.4.
CÁLCULO DEL CENTRO DE MASA FINAL DEL PISO 4.
= ± = 6 + 0 = 6 = ± = 7.5 0.75 0.75 = 6.75 7. CALCULO DE LAS LAS EXCENTRICIDADES EXCENTRICIDADES ACCIDENTALES: ex: 0.05*12.35 = 0.6175 m ey: 0.05*15.35 = 0.7675 m
8. MODELACION DE LA EDIFICACIO EDIFICACION N CON EL PROGRAMA SAP Como programa informático de soporte se utilizó el SAP2000 v.19.0.0, analizando la estructura por el método espectral para sismos en X e Y. Para el modelamiento, se realizaron los siguientes pasos: 1.- Se procedió al cambio de unidades por “Tn,m,C °” y a la creación de un nuevo modelo mediante el comando New Model, opción 3D Frames., las características del edificio, como : altura de entrepiso, longitud de vanos en X e Y, y número de pisos se colocaron en la opción “Use custom Grid Spacing ando located o rigin”.
Ya que el edificio no presentaba longitudes homogéneas en los vanos X e Y. tal como se muestra en la figura adjunta (pág. 1). 2. Como el ejercicio especifica una profundidad de desplante de -1.30 (considerando el Df más la distancia hasta el eje de la zapata) en el eje Z, con el comando “Edit/Move” la creamos , pero para poder desplazarnos hasta ese eje es necesario crear grillas, con el comando “Edit Grid Data”, adicionamos grillas e incorporamos las excentricidades accidentales halladas en los cálculos, así como la profundidad en el eje Z (-1.30). 3. Se procedió a empotrar el edificio, seleccionando los nodos, nodos , haciendo uso del Assign/joint/restraints” y la opción empotrado. Después de haber comando “ As realizado el empotramiento, se generó el material a emplear con la opción “Define/material”, y se modifica 4000PSI , cambiando el nombre a concreto,
borrando su peso específico, ya que se ingresará la fuerza sísmica y el análisis
sísmico depende de la rigidez lateral y de la fuerza que va a actuar, respecto al módulo de elasticidad Ec se consideró 2173706 Tn/m² y f’c 2100 Tn/m². 4. A continuación, generamos las secciones, pero para ello es necesario conocer los ejes locales mediante el comando “check” representado por un aspa y en la
columna frame, activar el icono Local Axes. Teniendo en cuenta los ejes locales sabremos como asignar el brazo rígido de 0.175m ya que las columnas son de 35x35 en todos los pisos 5. Para definir las secciones de las vigas y las columnas de usaron u saron los siguientes comandos Define/ Section Properties/ Frame Sections, adicionando nueva propiedad por sección para las columnas el t2 y el t3 valdrán 0.35 ya que es una columna cuadrada, en el caso de las vigas el t2 valdrá 0.25 y 0.35 de acuerdo a la sección de la viga, y el t3 valdrá valdr á 0.40 y 0.70 respectivamente. 6. de la misma forma en que se asignaron los ejes locales, desactivarlos. Para asignar las propiedades, seleccionar todas las columnas y utilizar el comando Assign/Frame /Frame Sections, para el caso de las vigas, todas serán de 25x40 salvo las que se encuentran entre el ene 3 y 4 y son de mayor longitud, a esas se le asignó una sección de 35x70 como resultado del predimensionamiento. 7. Para generar el brazo rígido. ir al plano z=-1.30, y seleccionar solo las columnas del primer piso y en el comando “ Assign/Frame/End Assign/Frame/End (length) offset”, activar el “user define lengths” y para este caso colocar 0.30 “User define lengths offset at End-j “ ya que esta medida seria el eje e je de la zapata de 0.60, y en Rigidez zona Factor 1 , como lo indica la teoría . en el caso de las vigas, todas tendrán
0.175 como brazo rígido, tanto en el inicio como co mo en el final, ya que las columnas tienen las mismas dimensiones. 8. Generamos el centro de masa adicionando un punto en la intersección de las grillas adicionadas producto del cálculo de las excentricidades con el comando “Draw a special joint” , y seleccionamos en todos los pisos el centro de masa ya que las excentricidades se mantienen constantes. 9. A continuación se seleccionó los centros de masa de las losas 1,2,3 y 4 , y asignarle las restricciones al centro c entro de masa. Comando Assign /Joint/Restraints. Desplazamiento 1, desplazamiento 2 y traslación en 3. Asignamos el diafragma rígido en el comando “Define/Joint constraints”, se cambia body , por diafragma y se genera una nueva contracción para cada techo( TECHO 1,2,3y 4). 10. Seleccionamos todos los nudos incluidos el centro de masa de una misma losa o altura de entrepiso y asignamos el diafragma rígido de acuerdo a la losa (TECHO 1,2,3 y 4) con el comando “A ssing /Joint/Constraints”
11. Una vez culminado esto se procede con el análisis estático, para ello realizamos el siguiente cálculo:
A) Periodo Fundamental: Ty = Tx = hn/Ct = (4 x3.3)/35 =0.377 seg. B) Factor de amplificación sísmica: Suelo S2: Tp=0.6 seg.
TL=2.0 seg. Como T< Tp => C=2.5 0.377
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