Informe N°1. Avance taller I

Proyecto: Departamentos. Felipe García - Jonathan Jara

INFORME N°1: BASES DE CÁLCULO, PRE-ANÁLISIS, PREDIMENSIONAMIENTO Y ESTRUCTURACIÓN DEL PROYECTO DEPARTAMENTOS.

DOCENTE RESPONSABLE: Prof. Dr. Ing. Galo Valdebenito M. DOCENTES COLABORADORES: Prof. Ing. José Soto M. Prof. Ing. Pablo Vergara M. Prof. Ing. Adolfo Castro B. ASIGNATURA: Taller de Diseño Estructural, IOCC 233. FECHA DE ENTREGA: 06 Mayo 2014

0

Proyecto: Departamentos. Felipe García - Jonathan Jara

Felipe A. García F. – Jonathan H. Jara A. Estudiantes Ing. Civil en Obras Civiles, UACh.

ÍNDICE 1

2

BASES DE CÁLCULO................................................................ 1.1

Descripción general del proyecto.................................................

1.2

Métodología de diseño..................................................................

1.3

Normas y códigos usados.............................................................

1.4

Materiales empleados: calidades y propiedades mecánicas........

1.5

Estimación de solicitaciones.........................................................

1.6

Combinaciones de carga.............................................................

1.7

Criterios de serviciabilidad.........................................................

1.8

Modelado....................................................................................

1.9

Hipótesis para el análisis y diseño..............................................

PRE-ANÁLISIS SÍSMICO........................................................12 2.1

Descripción general del sistema sismo-resistente empleado.....

2.2

Cantidad y calidad de ejes resistentes.......................................

2.3

Forma de la planta......................................................................

2.4

Esquinas entrantes.....................................................................

2.5

Diafragmas..................................................................................

2.6

Esbeltez en elevación.................................................................

2.7

Cálculo de Centros de Rigidez por piso dirección X e Y.............

2.8

Cálculo de Centros de Masa por piso dirección X e Y................

2.9

Densidad de Muros por piso dirección X e Y..............................

2.10 Excentricidades por piso dirección X e Y................................... 2.11 Variaciones de Rigidez por piso dirección X e Y......................... 2.12 Variaciones de Masa por piso dirección X e Y............................ 2.13 Relación Área total muros/Peso total.......................................... 3

PRE-DIMENSIONAMIENTO...................................................20 3.1

Vigas...........................................................................................

3.2

Columnas.................................................................................... 1

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4

3.3

Muros de Albañilería..................................................................

3.4

Muros de Corte...........................................................................

3.5

Losas...........................................................................................

3.6

Techumbre..................................................................................

ESTRUCTURACIÓN................................................................24 4.1

5

5

Cantidad y calidad de ejes resistentes modificado.....................

ANÁLISIS SÍSMICO................................................................24 5.1

Parámetros dinámicos y análisis del cortante............................

5.2

Razón de amortiguamiento.........................................................

5.3

Torsión accidental.......................................................................

ANEXOS..................................................................................27 5.1

ANEXO 1: Tablas para el cálculo del CR y CM...........................

5.2

ANEXO 1: Planos en planta de estructuración...........................

2

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1. BASES DE CÁLCULO 1.1

Descripción general del proyecto.

La presente memoria de cálculo tiene por objeto proporcionar los lineamientos y cálculos seguidos en el diseño del proyecto “Departamentos” ubicada en la ciudad de Valdivia, Región de los Ríos. En términos generales, el proyecto consiste en un edificio de tres pisos y un nivel subterráneo, estructurado sobre la base de muros y losas de hormigón armado además de algunos tramos de muros de albañilería confinada en los pisos superiores. El edificio a diseñar tiene una superficie equivalente a todas las plantas aproximada de 558,44 m². El sistema estructural en base a muros de hormigón armado y albañilería, corresponde a un sistema rígido bastante típico en las construcciones chilenas, que según lo expuesto en clases, se han comportado satisfactoriamente ante eventos sísmicos. En la edificación proyectada, la techumbre del último nivel está constituida por vigas y cerchas metálicas, sobre las que se apoyan costaneras. Las escaleras serán de hormigón armado, siendo unidas monolíticamente a losas y muros estructurales. Por las aptitudes geotécnicas del terreno, las fundaciones consistirán en un sistema tradicional de cimentación continua, vigas de fundación y zapatas unidas a través de cadenas de amarre, formando una parrilla de fundación. Para el diseño de las estructuras, se ha realizado previamente una estructuración, un pre-análisis sísmico y el predimensionamiento con el cuál se verificarán posteriormente el diseño mediante estados últimos y límites de servicio. 1.2



Metodología de diseño.

Estructuras de Acero: El análisis y diseño de elementos estructurales de acero, se efectúa determinando las cargas de servicio y combinaciones de éstas de acuerdo al método de tensiones admisibles (ASD), en la cual los esfuerzos que generan 3

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dichas cargas no excedan los correspondientes valores máximos (admisibles) de los esfuerzos que garanticen el comportamiento elástico del material, y las deformaciones deben estar acotadas dentro de rangos que aseguren los requerimientos de serviciabilidad de la estructura. 

Estructuras de Hormigón Armado: Los elementos estructurales de hormigón armado serán dimensionados mediante el método de diseño por capacidad última; en las cual las cargas son ponderadas por factores mayores a la unidad, valores que no deben exceder a las capacidades resistentes multiplicadas por factores menores a la unidad. Además se asegura que la proporción de enfierradura no supere los valores que limitan el comportamiento dúctil para estructuras de hormigón armado.

1.3

 -

-

-

-

Albañilería:

NCh 2123 Of 1997 mod. 2003: “Albañilería confinada – Requisitos de diseño y cálculo”. NCh 169 OF 2001: “Ladrillos cerámicos – Clasificación y requisitos”. 

-

Hormigón:

NCh 170 Of 85: “Hormigón – Requisitos Generales”. NCh 430 Of 2008: Código de construcciones de hormigón armado (Modificada según D.S. 60 – 2011: “Diseño y Cálculo de Hormigón Armado”). Código ACI 318-S08: “Código de diseño de hormigón armado”. 

-

Normas y códigos usados.

Acero de refuerzo:

NCh 211 Of 70: “Barras con Resaltes en Obras de Hormigón Armado”. NCh 434 Of 70: “Barras de Acero de Alta Resistencia en Obras de Hormigón Armado”. CAP: “Barras de Acero para Hormigón”. 

Acero estructural: 4

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-

ICHA: “Manual de Diseño Para Estructuras de Acero”, 2001. ICHA: “Atlas de Detalles Estructurales”, 1976. Código AISC-ASD89: “Seismic Provisions for Structural Steel Buildings”. Código ANSI/AWS: “Structural Welding Code-Steel”. MANUAL AISI – 1996: “Specifications for The Design of Cold Formed Steel Structural Members”. NCh 1159 Of. 77: “Acero Estructural de Alta Resistencia y Baja Aleación Para Construcción”. 

-

Soldaduras:

NCh 304 Of 68: “Electrodos para soldar al arco manualterminología y clasificación” 

Cargas, sobrecargas y normas de diseño:

-

NCh 433 Of. 1996 mod. 2009: “Diseño Sísmico de Edificios” (Modificada según D.S.61-2011: Diseño sísmico de edificios). - NCh 1537 Of. 2009: “Diseño Estructural de Edificios – Cargas Permanentes y Sobrecargas de Uso”. - NCh 432 Of. 2010: “Diseño estructural – Cargas de viento”. - NCh 3171 Of. 2010: “Diseño Estructural – Disposiciones Generales y Combinaciones de Carga” 1.4 Materiales empleados: calidades y propiedades mecánicas. 

Acero Estructural:   

Material Unidad

Acero estructural



Peso específi co

Módulo Elástico

(Kgf/m3 )

(Kgf/cm2 )

7850

210000 0

Perfiles y planchas de acero: Calidad A42-27ES. Pernos de anclaje: Calidad A42-23. Pernos para uniones: Calidad A42-23. Coef. Poiss on

Módulo de Corte

Coef dilatación térmica

Tensión de fluencia (fy)

Tensión de rotura (fu)

-

(Kgf/cm 2 )

(1/°C)

(Kgf/cm2)

(Kgf/cm2)

0,00001

4200

2700

0,30

Hormigón:

5

80770 0

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    

Hormigón para elementos estructurales: Calidad H-25, 90% Nivel de Confianza. Hormigón para fundaciones: Calidad H-25, 90% Nivel de Confianza. Hormigón para radier: Calidad H-20 Hormigón para emplantillado (e=5cm): Calidad H-15. Recubrimientos mínimos (incluso estribos):  5 cm en fundaciones.  3 cm en cadenas de amarre de fundaciones.  2 cm en losas, vigas, pilares y muros.

Material Unidad

Peso específi co

Módulo Elástico

(Kgf/m3 )

(Kgf/cm2 )

2500

210000 0

Hormigón (H25)



Coef dilatación térmica

Resistenci a compresió n (f’c)

-

(Kgf/cm 2 )

(1/°C)

(Kgf/cm2)

0,20

87500

0,0000143

200

Armadura de refuerzo hormigón, calidad A63-42H con resaltes.

Material Unidad

Acero de refuerzo

Peso específi co

Módulo Elástico

(Kgf/m3 )

(Kgf/cm2 )

7850

210000 0

Coef. Poiss on

Módulo de Corte

Coef dilatación térmica

Tensión de fluencia (fy)

Tensión de rotura (fu)

-

(Kgf/cm 2 )

(1/°C)

(Kgf/cm2)

(Kgf/cm2)

0,00001

4200

6300

0,30

80770 0

Soldaduras:  

1.5



Módulo de Corte

Acero de refuerzo: 



Coef. Poiss on

Soldaduras hechas en taller: Se hará usando proceso MIG, calidad E70-S6. Soldaduras hechas en terreno: Se hará usando proceso arco manual, calidad E70XX Estimación de solicitaciones.

Cargas Muertas (D):

Corresponde al peso propio de los perfiles, y de todo aquel elemento estructural o no estructural que se encuentre sobre el elemento en cuestión. Se refiere esencialmente a la carga de peso propio de la estructura que el Software calcula de manera interna 6

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más la carga permanente que se detalla a continuación (Dichas cargas se determinan a partir de NCh 1537 Of. 2009): 



Carga muerta de techo:  Peso 7 kg/m²  Peso 8 kg/m²  Peso 15 kg/m²  Peso

cubierta: costaneras: OSB: cielo

falso:

20 kg/m² Carga muerta de piso:  Tabiquería, revestimiento (muro, piso) y terminaciones:

100 kg/m² Para el cálculo de la carga muerta del techo se trabajarán con materiales hipotéticos, se considerará una losa de hormigón para el techo de 12 cm de espesor, ya que por arquitectura este no fue considerado, así la superficie que se verá afectada por esta carga será acotada por los ejes “1”, “11”, “A” y “E” del 3° nivel (h = 10,4m). Por tanto, éstos son valores aproximados y tratados con un margen de seguridad grande. Estas cargas muertas de techo y piso se adicionarán a la modelación como carga “DEAD” en el nivel que corresponda, para que así sea considerada en las combinaciones de carga en la que ésta participe. 

Cargas Vivas (L):

Esta se determina según la función y uso del edificio (uso habitacional). El valor de esta sobrecarga se extrae de la tabla 3 y 4 de la NCh 1537 Of. 2009 que presenta las sobrecargas mínimas uniformemente distribuidas. Para el techo, la sobrecarga se distribuirá como cargas puntuales sobre los montantes de tal manera reducir el efecto de la flexión sobre la canal. Para estas sobrecargas de uso y techo se adicionarán a la modelación como cargas “LIVE” en el nivel de piso que corresponda, para ser considerada en las combinaciones de carga.   

Sobrecarga de techo (con acceso sólo para mantención): 100 kg/m² Sobrecarga de uso para piso (áreas de uso general): 200 kg/m² Bodegas (área de mercadería liviana): 600 kg/m² 7

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  



Balcones 500 kg/m² Escaleras y 500 kg/m² Estacionamientos 300 kg/m²

exteriores: vías

de

(vehículos

evacuación: livianos)

Cargas Sísmicas (E):

La determinación de las solicitaciones sísmicas se regirá según lo establecido en la norma chilena NCh 433 Of 96 Mod. 2009, más el DS N°61: “Diseño Sísmico de Edificios” del 2011 que incluye modificaciones de emergencia. Para la clasificación sísmica del suelo, se hace uso del perfil sísmico entregado a cada grupo, en este caso, en particular corresponde al N°2: 

Clasificación sísmica del suelo.

La curva de Nakamura indica que la frecuencia de resonancia es de 8,13±0,05 Hz, vale decir, los períodos de la estructura no deben ser cercanos a 0,12 seg. El perfil de velocidad de ondas de corte, viene dado por el siguiente gráfico (V_s30 = 245 m/s):

8

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Los parámetros de clasificación según el D.S N°61, se basan en la figura 6.2 de ésta misma, en donde nos muestra que la velocidad de onda de corte para nuestro tipo de suelo es mayor a 180 m/s y “N1” = 26 > 20 por lo que según el decreto n°61 la clasificación de suelo de fundación será el tipo D, aunque el parámetro “Su” no cumple con la restricción < 0,05, por tanto se debe castigar la clasificación del suelo en un escalón, así entonces, debemos trabajar con un suelo E. 



Parámetros de diseño sísmico.  Ciudad: Valdivia  Categoría del edificio:  Zona sísmica:  Tipo de suelo de fundación: Parámetros de demanda sísmica.  S: 1,30  To: seg.  T’: seg.  n:  p:  Hormigón armado (Ro)  Cmáx: 0,35SAo/g  Cmín: SAo/6g 9

II 3 E

1,20 1,35 1,80 1,0 11

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

Cargas de Viento (W):

La determinación de las cargas de viento se regirá según lo establecido en la actual norma chilena NCh 432 Of. 2010. En general el efecto del viento se considera en las dos direcciones principales de una construcción (x e y). Estas solicitaciones pueden ser presiones o succiones y se expresarán en kg/m², dependiendo estas de la presión básica del viento y la forma del edificio. La presión básica puede ser calculada teniendo como dato la velocidad instantánea que para la ciudad de Valdivia puede considerarse lo siguiente: 

Presión básica de viento (v = 120km/hr):

70

kg/m² La presión obtenida debe ser ponderada por los factores de forma respectivos para paredes planas y cerradas.



Cargas de Empuje de Tierra (H):

Carga que será analizada tanto para la fundación, como también para los muros que se vean afectados por esta solicitación (muros nivel subterráneo ejes A, 1, 2, 10 y 11). Los empujes de suelos se determinarán de acuerdo a las recomendaciones indicadas en el informe geotécnico (perfil 3) más el anexo C de la norma NCh 433 Of. 1996, mod 2009. A continuación se detallan dichas cargas de empuje de suelo:



Parámetros geotécnicos de diseño: A continuación se entregan parámetros generales del suelo, basados en estudios similares del sector y la exploración del terreno, se incluyen valores para cada estrato:

10

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

Empuje sísmico:  CR :



0,70 : 2,0 T/m³ hm :



2,6 m A0 :







0,4 g Carga distribuida rectangular: 436,8 kg/m²

P  0,3 CR   hm A0 / g

Empuje estático:  hm :



2,6 m : 2,0 T/m³ K0 :



0,3 Carga



distribuida

triangular:

P   K 0 hm 

1560 kg/m² 

Cargas de Nieve (S):

La determinación de sobrecargas de nieve se rige por lo dispuesto en NCh 431 Of 77, que no aplica a sectores costeros, como lo es la ciudad de Valdivia.

11



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1.6

Combinaciones de carga.

Las combinaciones de carga serán las establecidas en la norma NCh 3171 Of 2010 más las complementaciones correspondientes según acción de cálculo, tanto para estado límite de servicio como estado límite último. Las cargas que se consideran para el análisis son: el peso de los elementos estructurales y cargas permanentes como carga muerta (D), las sobrecargas de uso para techo y para piso como carga viva (L), la carga sísmica (E), la carga por empuje de tierra (H) y la carga del viento (W). Las combinaciones de carga para diseño por tensiones admisibles son: (1)U (2)U (3)U (4)U (5)U (6)U (7)U (8)U

= = = = = = = =

D D+L D E D W D + 0,75L  0,75E D + 0,75L  0,75W 0,6D  E 0,6D  W

Las combinaciones de carga para diseño por capacidad última para elementos de hormigón son: (1)U (2)U (3)U (4)U (5)U (6)U 1.7

= = = = = =

1,4D 1,2D 1,2D 1,2D 0,9D 0,9D

+ 1,6L + 1,6H + L  1,4E + 1,6H + L  1,6W + 1,6H  1,4E + 1,6H  1,6W + 1,6H

Criterios de serviciabilidad.

De acuerdo al ACI318S-08 tabla 9.5 (b) y NCh427.Cr1977, las deformaciones o flechas que se consideran para el diseño son: 

Costaneras de techo de acero:

L/200 12

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   

Vigas de acero reticuladas: L/700 Limones escalera: Vigas y pilares de hormigón armado: L/480 Losas de hormigón armado:

L/500

L/480

Donde L corresponde a la luz efectiva para la dirección de análisis correspondiente.

1.8

Modelado.

El edificio destinado para departamentos será modelado tridimensionalmente a objeto de estudiar de mejor forma los efectos e interacción entre los distintos elementos estructurales. Los elementos particulares serán modelados en forma especial, de acuerdo a su necesidad. En particular, los elementos de vigas y pilares serán modelados como elementos barra (tipo frame) o elementos de área dependiendo de las dimensiones de éstas, mientras que los muros y losas de hormigón se modelarán a través de elementos finitos de área (tipo shell), considerando secciones agrietadas. Los elementos verticales que resistirán la carga sísmica serán muros de hormigón armado, al modelar las losas, se asume que éstas constituyen diafragmas rígidos (L/B L/10 23

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 

Viga empotrada-empotrada: Viga en voladizo:

D > L/15 D > L/5

Donde D: altura de la viga y L: Luz libre de la viga entre apoyos. Segundo criterio: Otro criterio para el pre dimensionamiento de vigas de concreto es mediante la gráfica:

Fuente: gráficas para el diseño preliminar Se analizarán las siguientes vigas, entre ellas presentes estas 2 que se reiteran en todos los pisos:

Hay vigas que se mantendrán, para conservar lo propuesto por arquitectura (conservar el nivel o altura de las ventanas).

3.2 Columnas. Al igual que las vigas, los pilares se diseñan con las disposiciones de la norma ACI 318S-08. El pre-dimensionamiento de los pilares se hace ocupando la relación:  

P   adm  0,40 f c' A 24

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A

P 0,40 f c'

Donde P es el esfuerzo axial último de compresión del pilar, A es el área de la sección transversal del pilar y f c' es la resistencia a compresión del hormigón. Para el obtener la sección pilar P1 tipo, se obtuvo el esfuerzo axial que es recibe para eso se consideró el pilar más desfavorable, este se encuentra en la intersección de los ejes 8 y D, donde se propuso un área de 0,75 m 2 a tributar. Se tomó en consideración las sobrecargas establecidas anteriormente, una carga muerta adicional a la losa de 100 kg / m 2 a esto incorporarle la carga muerta de las vigas. De esta forma nos da un P = 2500 kg, dando un área igual a: 2500kg A  31, 25cm 2 0, 40* 200kg / cm 2 Como el área tiene que ser mayor o igual al valor dado se considerara un pilar de dimensiones 25cm x 25cm para el buen sustentos a las vigas que llegan al pilar. 3.3 Muros de Albañilería. Al tratarse de un estructura de poca altura. Con una estructuración en base a muros, el corte de cada muro no hace que el elemento estructural deba ser dimensionado más que con el mínimo exigido en la normativa. 3.4 Muros de Corte. Según el código ACIS318-08, el espesor de muros de carga no debe ser menor de 1/25 de la altura o longitud del muro, la que sea menor, ni tampoco puede ser menor que 100 mm. El espesor de los muros exteriores de sótanos y cimentaciones no debe ser menor que 190 mm. Pero según lo establecido en el Decreto 60 (lo cual modifica la ACI 318S-08 considerando para el diseño, los problemas de inestabilidad que pudiesen afectar su comportamiento) lo muros deben cumplir lo lu 260 e   16, 25cm siguiente: 16 16

25

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Se concluye que el espesor deseado para no analizar posibles consideraciones de inestabilidad será un e = 20cm, que será empleado a todos los muros de la estructura. 3.5 Losas. Para el pre dimensionamiento de las losas se evaluará la de mayor superficie (mas critica), tomándose en cuenta las condiciones de borde del lado menor. Hay que considerar que todas las losas presentes en las plantas son bidireccionales ya que la razón entre

Ly/Lx es menor que 2. Por lo tanto se tiene:

e

k l  recubrimiento (cm) 

Dónde:  Recubrimiento: 1,5 cm  l: Es la longitud más corta de la losa.

 

 : 35 para losa de piso y 40 para losa de techo. k: Constante de acuerdo a las condiciones de apoyo de la losa. En forma aproximada se puede considerar: k = 1.0 losa con bordes del lado menor apoyado-apoyado k = 0.8 losa con bordes del lado menor apoyadoempotrado k = 0.6 losa con bordes del lado menor bi-empotrado 26

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A continuación se muestran las losas más desfavorables de cada piso con su superficie de losas y cálculo del espesor correspondiente: Piso 1:

Se considera un k =0.6 (losa con bordes del lado menor biempotrado) Por lo tanto: e

0, 6 315  1,5 (cm) 35

e  7(cm)

Piso2:

Se considera un k =0.6 (losa con bordes del lado menor biempotrado) Por lo tanto: e

0, 6 315  1,5 (cm) 35

e  7(cm)

Piso 3:

Se considera un k =0.6 (losa con bordes del lado menor biempotrado) Por lo tanto: e

0, 6 315  1,5 (cm) 35

e  7(cm)

Techo:

Se considera un k =0.6 (losa con bordes del lado menor biempotrado) 27

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Por lo tanto: e

0, 6 315  1,5 (cm) 40

e  6, 23(cm)

Se puede apreciar que las losas de mayor área poseen una longitud pequeña, haciendo que el espesor de la losa sea bajo. Para efectos más conservadores se emplearán una losa de espesor = 14 cm para los pisos 1 al 3 y para la losa de techo se considerará un espesor igual a 13 cm. 3.6 Techumbre. La techumbre se estructura completamente de acero, en donde las vigas de techo son cerchas reticuladas metálicas, también se usa este material para el diseño de las costaneras de techo. Se ocupa acero estructural A42-27ES con fy=2700 kgf/cm2. El pre-dimensionamiento de estas estructuras metálicas deben cumplir con L/10, pero existen cerchas que no cumplen con este predimensionamiento debiéndose realizar un análisis del mecanismo resistente y de los desplazamientos verticales de las estructuras que no deben superar con la restricción de L/700 para el caso de vigas de acero reticuladas y L/200 para las costaneras de techo. Para el diseño se ha usado el método de las tensiones admisibles considerando que la tensión de trabajo debe ser menor que 0,6 el límite elástico del acero, es decir:

  0, 6 f y'  1620 kgf / cm 2 Para las costaneras de techo se utilizará un perfil CA125/50/15/3. El cálculo del momento máximo se hace mediante un análisis estático de la costanera. Se asume que la costanera está simplemente apoyada entre las cerchas, las cuales irán distanciadas a 1,10m y la carga vertical correspondiente a la sobrecarga y carga muerta de la techumbre actúa totalmente en su eje fuerte, debido al bajo peraltamiento de la techumbre, haciendo casi innecesario el diseño en la dirección del eje débil del perfil.

4. ESTRUCTURACIÓN En esta parte daremos a conocer la estructuración final del edificio, dado las consideraciones previas en el predimensionamiento y pre-análisis sísmico, para ello se asignarán un espesor de 30 cm en 28

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los dos muros longitudinales del eje E del nivel subterráneo, con el objetivo de reducir la excentricidad del eje y. Además se incorporarán pilares de 25cmx25cm en la intersección de los ejes D y 8 para todos los niveles, y en la intersección de los ejes D y 3 para los niveles, 1, 2 y 3, esto para darle mayor soporte a las vigas que se cruzan en esos ejes, produciendo así un acortamiento de ellas. También se agregarán vigas de H.A en el nivel subterráneo, en los ejes B entre 3 y 5, entre 6 y 8, en el eje 9 entre A y D, eso con el objetivo de darle soporte a los muros discontinuos en elevación, y una viga en el eje auxiliar D1 entre 5 y 6 para todos los niveles, eso para cumplir con el criterio fundamental de estructuración, como lo es la cantidad y calidad de ejes resistentes. Queremos notar que al hacer esto, se cumplen todos los criterios básicos de pre-análisis, excepto la excentricidad del eje y en el subterráneo, la cual disminuyó de un 26% a un 16%. Esto no es tan decisivo al momento del diseño, ya que lo importante es que deban cumplirse los criterios establecidos en la Nch433 of 1996, mod 2009 + DS N°61. 4.1 Cantidad y calidad de ejes resistentes modificados. Planta S u b t e r r a n e o

Dirección

Y

X

Planta

N i

Dirección

Líneas resistentes

Metros equivalentes

L1

3,15

L2 L3 L3A L5 L6 L7A L8 L8A L10 L11 LA LB LD LD1 LE

3,1 4,75 1,1 5 5 1,1 2,68 1,1 3,1 3,15 23,1 2,4

Líneas resistentes L1 L2 L3 L5

Metros equivalentes 1,15 1,5 1,47 5,4

1,5 0

Calidad (Cx,y)

Variación porcentual

365,5

56%

158,5

4,7

29

Calidad (Cx,y)

205,2

Variación porcentual

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v e

L6 L8 L9 L10 L11 LA LB LD LD1

LE

5,4 1,55 1,63 1,55 3,15 14,61 5,5 2,2 0 9,68

Líneas resistentes L1 L2 L3 L5 L6 L8 L9 L10 L11 LA LB LD LD1 LE

Metros equivalentes 1,15 1,5 1,47 5,4 5,4 1,55 1,63 1,55 3,15 14,61 2,9 2,2 0 9,68

Y l

1 X

Planta

Dirección

N i v e l

Y

2y3 X

22%

160

Calidad (Cx,y)

Variación porcentual

205,2 28%

146,95

La gran mayoría de las vigas de la estructura, estuvieron controladas por las de arquitectura, las que correspondían a vigas de ancho 20 cm para toda la estructura, para ello se analizaron las vigas más desfavorables, las cuáles serán parte de la estructuración final, dadas en la siguiente tabla: Condición de Apoyo apoyadoapoyado Empotradoempotrado

Luz,L (cm)

Criterio 1

530

L  h /10

53

55

230

L  h /15

15,33

35

30

altura,D criterio 2, (cm) D(cm)

viga V.H.A 20/55 V.H.A 20/40

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5. ANEXOS 5.1 Tablas para el cálculo del CR y CM. Se adjunta una planilla de cálculo en Excel elaborada por los integrantes del grupo.

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Anexo N°1: Tabla para cálculo del centro de rigidez nivel zócalo

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Anexo N°2: Tabla para cálculo del centro de rigidez nivel 1.

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Anexo N°3: Tabla para cálculo del centro de rigidez nivel 2 y 3.

34

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Anexo N°4: Tabla para cálculo del centro de masa nivel zócalo

35

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Anexo N°5: Tabla para cálculo del centro de masa nivel 1.

Anexo N°6: Tabla para cálculo del centro de masa nivel 2 y 3. 36

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5.1 Planos en planta de estructuración.

37