INFORME METODO SEUDOTRIDIMENSIONAL

UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN  AGUSTIN AREQUIPA FACULTA DE INGENIERIA CIVIL Curso: Análisis Estructural II. Trabajo Final: Análisis Sísmico de un Pabellón Educativo de dos niveles por medio del método Pseudo- Tridimensional. Docente: Ing. Herber Calla Aranda  Alumnos: Cuno Huaracha Rubén Darío Huamanchoque Puma Edin Holber   Soto Guillen Marco Justo Montoya Ramírez Lisette Fecha: 18/01/12

ANÁLISIS SÍSMICO POR MEDIO DEL METODO PSEUDO – TRIDIMENSIONAL 1.- OBJETIVOS.La razón fundamental para el desarrollo de este método, es el cálculo de la fuerza cortante sísmica que actúa en una edificación y su importancia y relevancia en el diseño de los elementos estructurales. El objetivo principal del desarrollo de este trabajo es el de poder analizar una edificio con todas las fuerzas a la que estaría sometida durante su vida útil, dentro de ellas primordialmente la fuerza sísmica.

2.- DESCRIPCION DE LA EDIFICACION.2.1.- TIPO DE EDIFICACION.El edificio a analizar es un pabellón educativo de 2 niveles, destinado para su uso como aulas, edificación del tipo esencial. 2.2.- UBICACIÓN.Distrito: Selva Alegre. Provincia: Arequipa. Departamento: Arequipa 2.3.- ESQUEMA ESTRUCTURAL.- Sistema Aporticado. Aporticado. 2.4.- ARQUITECTURA DE LA EDIFICACION.-

3.- ANÁLISIS DE LA ESTRUCTURA.3.1.- PREDIMENSIONAMIENTO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES: VIGAS: Ln  6. 50 h 

Ln 12



h

 0.60

 b 

se considerara un h = 0.60m

h 2

 0.3m

LOSAS UNIDIRECCIONALES (Aligerados): Para luz hasta 5.00m

h

 0.20

Para luz mayor a 5.00m

h

 0.25

3.2.- CALCULO DEL PESO DE LA ESTRUCTURA: PISO 1: CARGA MUERTA DEL PISO 1 a) COLUMNAS:Todas tienen una altura de 3.50m

CA  2.4

H  3.50

tonne 3

m

C1: 4 columnas a  0.50

b

AreaC1  a b

c  0.20

 0.50

d

 0.20

u

 0.20

2

 c d  0.21m

C2: 6 columnas r  0.80

q

AreaC2  r q

 0.30

t  0.30 2

 t u  0.3m

C3: 2 columnas e  0.30 f  0.60 2

AreaC3  e f   0.18m

Peso de columnas: PC1  ( AreaC1 4  AreaC2 6  AreaC3 2)  H CA

 25.2tonn 

b) VIGAS: V-101: 3 vigas  b

 0. 30

h

AreaV101 b  h

 0.60

Ln 1  1 9. 50

2

 0.18m

V-102: 4 vigas  b

 0. 30

h

AreaV102 b  h

Ln 2  11 .7 5

 0.60 2

 0.18m

Peso de las vigas: PV1  ( AreaV101Ln1   3  AreaV102Ln2   4)  CA

c) ALIGERADOS:

alig  350 A  11.75

kg 2

m

B  19.50 2

AreaAlig1  A  B  229. 125m

Peso del aligerado PAlig1  AreaAlig1 alig

 80.194tonn 

d) ACABADOS:

acab1  10 0

kg 2

m

Peso de acabados: PAcab1  AreaAlig1 acab1

 22.913tonne 

 45.576tonne 

e) MUROS:

alb  1.90

tonne

H  ( 3.50  0 .20 0.60)m  3.1m

3

m

MURO 1: 8 muros AreaM1  0.15m ( 5m  r )

2

 0.63m

MURO 2: 3 muros AreaM2  0.15m ( 6.50m  r )

2

 0.855m

MURO 3: 3 muros AreaM3  0.15m ( 6.50m  r   2.0m)

2

 0.555m

Peso de muros: PMuros1  ( AreaM1 8  AreaM2 3  AreaM3 3)  H alb

 54.6tonne 

f) PARAPETO: H  1.25 2

AreaParap  0.15m 3 6.50m  2.925m

Peso de parapetos: PParap  AreaParap H alb

P CM1  P C1  P V1  PAlig1  PAcab1 



 6.947tonn 

PMuros1



PParap  235.429to  nn

PESO TOTAL DE LA CARGA MUERTA DEL PRIMER NIVEL: 235.429ton

CARGA VIVA DEL PISO 1 Sobrecarga: Centro Educativo

SC  300

kg 2

m PCV1  SC AreaAlig1



 68.737tonn 

PESO TOTAL DE LA CARGA VIVA DEL PRIMER NIVEL: 68.737ton

PISO 2: CARGA MUERTA DEL PISO 2 a) COLUMNAS: PC2 

PC1 2

 12.6tonne 

b) VIGAS: PV2  PV1  45.576tonn 

c) ALIGERADOS: PAlig2  PAlig1  80.194tonne 

d) ACABADOS:

acab2  1 50

kg 2

m

PAcab2  AreaAlig1 acab2

 34.369tonne 

e) MUROS: PMuros2



PMuros1 2

 27.3tonne 

P CM2  P C2  P V2  PAlig2  PAcab2





PMuros2

 200.039to  nn

PESO TOTAL DE LA CARGA MUERTA DEL SEGUNDO NIVEL: 200.039 ton.

CARGA VIVA DEL PISO 2 SC  100

kg 2

m

PCV2  SC AreaAlig1



 22.913tonn 

PESO TOTAL DE LA CARGA VIVA DEL SEGUNDO NIVEL: 22.913 ton.

MODELO IDEALIZADO CON MASAS CONCENTRADAS P 1  P CM1  5 0% P C V1  269.798t  onn P 2  P CM2  2 5% P C V2  205.767t  onn

PESO TOTAL DE LA ESTRUCTURA: P  P1  P2  475.56 5t onne

3.3.- DETERMINACION DE LA FUERZA CORTANTE BASAL: a) FACTOR DE ZONA (Z): Edificacion ubicada en la ciudad de Arequipa perteneciente a la zona sismica 3, cuyo factor sera: Z  0.

b) FACTOR DE CATEGORIA DE LA EDIFICACION (U): Edificacion que servira como centro educativo perteneciente a la clasificacion: edificacion esencial categoria "A", cuyo factor sera: U  1.

c) FACTOR DE LAS CONDICIONES LOCALES (S): Edificacion cuyo suelo de fundacion o cimentacion es del tipo: suelo arenoso mal graduado que sera considerado como suelo intermedio, cuyo factor sera: S  1.2

T p  0.

d) FACTOR DE AMPLIFICACION SISMICA (C1): De acuerdo a las caracteristicas del sitio, el factor de amplificacion sera calculado mediante la siguiente expresion:: PERIODO FUNDAMENTAL:  Altura del Edificio: Ct  3

T 

C 

Hn Ct

Hn

 7.0

Para edificios cuyos elementos resitentes sean unicamente porticos.

 0.2

2.5 Tp  if  2.5 Tp   2.5    T      T     Tp   2.5 2.5 if  2.5    T  

C  2.5

e) FACTOR DE REDUCCION DE FUERZA SISMICA (R): Este factor depende del sistema estructural empleado en la edificacion, en este caso la edificacion es de Concreto Armado sistema Aporticado, cuyo factor sera el siguiente:

R  8

FINALMENTE SE TIENE TODAS LAS EXPRESIONES NECESARIAS PARA CALCULAR LA CORTANTE BASAL: V 

Z U C S R 

 P  107. 002t  onne

3.4.- DISTRIBUCION DE LA FUERZA SISMICA EN CADA NIVEL: La distribucion de la fuerza sismica sera por cada nivel y sera aplicada al centro de masa de cada nivel, se calculara según la siguiente expresión:

Pi 

 P1    269.798  tonne  P2   205.767 

hi 

 3.5   7.0 

Pi0 0hi0 0





 Pi0 0 hi0 0  Pi1 0hi1 0   42.371   tonne Fi   V    64.631  Pi1 0hi1 0   

Pi

 hi0 0 

0 0

Pi

 hi1 0

1 0



Se tiene ahora la cortante para cada nivel, cuyo valor es: Para el primer nivel:

42.371 ton.

Para el segundo nivel:

64.631 ton.



MATRIZ DE RIGIDEZ LATERAL DE CADA PORTICO:

RIGIDEZ LATERAL DE CADA PORTICO Matriz de flexibilidad portico A:

Matriz de rigidez Lateral A:

  2.264 104 9.434 103 

 0.000135 0.000180  fA   0.000218 0.000432 

kLA  fA

Matriz de flexibilidad portico B:

Matriz de rigidez Lateral B:

1



4

 1.143 10

kLB fB

Matriz de flexibilidad portico C:

Matriz de rigidez Lateral C:



3

 6.445 10

kLC fC

Matriz de flexibilidad portico D:

Matriz de rigidez Lateral D:



3

 6.445 10

kLD fD

Matriz de flexibilidad portico 1:

Matriz de rigidez Lateral 1:



4

 1.143 10

kL1 f1

Matriz de flexibilidad portico 2:

Matriz de rigidez Lateral 2:



4

 1.143 10

kL2 f2

Matriz de flexibilidad portico 3:

Matriz de rigidez Lateral 3:

 0.000086 0.000123  f3   0.000123 0.000301 



3

 5.018 10

1

kL3 f3



 

3

7.075 10

 

3

7.995 10

 

  1.186 104 5.018 103 

 0.000196 0.000264  f2   0.000264 0.000624 

1

3

4.826 10

  2.798 104 1.143 104 

 0.000086 0.000123  f1   0.000123 0.000301 

1

 

  2.264 104 9.434 103 

 0.000135 0.000180  fD   0.000218 0.000432 

1

3

4.826 10

  1.494 104 6.445 103 

 0.000158 0.000211  fC   0.000211 0.000489 

1

 

  1.494 104 6.445 103 

 0.000158 0.000211  fB   0.000211 0.000489 

1

3

7.075 10

3

3.726 10

 

  2.798 104 1.143 104  4

 1.143 10

3

7.995 10

 

3.7.- ANÁLISIS PSEUDO-TRIDIMIENSIONAL.3.7.1.- CENTROS DE MASA: 1º NIVEL :

2º NIVEL : v 

XC1  9.885404

XC2  9.

YC1 6.3933264

YC2 6.4424420



h  0

2

RA 

 XC1  0.15    9.735   XC2  0.15    9.75 

R1 

 11.90 YC1    5.507   11.90 YC2   5.458 

RB 

 XC1  6.65    3.235   XC2  6.65    3.25 

R2 

 6.90 YC1    0.507   6.90 YC2   0.458 

RC 

 13.15 XC1    3.265   13.15 XC2    3.25 

R3 

 YC1  0.15    6.243   YC2  0.15   6.292 

RD 

 19.65 XC1    9.765   19.65 XC2    9.75 

GA 

 cos (v)  

 

  GD 

0

 cos (h)  

0

 cos (h)  

G3 

0

 cos (v)  

G2 

0

 cos ( v)

GC 

0

 cos (h)  

0 0

0

 cos ( v)

GB 

G1 

0

sin( v) RA

0

sin ( v) RB

0 0

0

sin ( v) RC

0 0

0

0

sin( v) RD

0 0

0

0

sin ( h) R1

0 0

0

0

sin ( h) R2

0 0

0

0

sin ( h) R3

0 0

0

0

cos ( v) sin ( v)

0

0

0

0

0

0

cos ( v) sin ( v)

0

0

cos ( v) sin ( v)

0

0

cos ( v) sin( v) 0

0

cos ( h) sin( h) 0

0

cos ( h) sin( h)

0

0

cos ( h) sin( h)

   0  RA 0 1 0    0

0

   0  RB 0 1 0    0

0

   0  RC 0 1 0   

0

   0  RD 0 1 0   

   1  R2 0 1 0    0

   1  R3 0 1 0    0

0 1

  3.25 

0

0

0 1

  3.25 

1 3.265 0 0

0

   1  R1 0 1 0   

0

0

1 3.235 0 0

0

0

  9.75 

1 9.735 0 0

0

0 1

1 9.765 0 0 0

0

0 1

0 5.507 0 0 0

0

1 0

0 0.507 0 0 0

0

1 0

0 6.243 0 0 0

0

0

1 0

  9.75  0

  5.458  0

  0.458  0

  6.292  0

3.7.2.- MATRIZ DE RIGIDEZ DE CADA PORTICO  

0

 12

1 . 38 6 1 0

 11

1 .3 5 1 0

5.776

0

 13

5.632

10

5 3  13  1 . 38 6 1 0 12 2 . 26 4 1 04 2 .2 04 1 0 5.776 10 9.434 10  6 4  12  1 .3 5 1 0 11 2 . 20 4 1 05 2 .1 46 1 0 5.624 10 9.184 10 T KA  GA  kLA GA    13  12  13  0 0 4 . 33 2 1 0 6.996 10 6.811 10  4 5 3  13  13 4 . 33 2 1 0 7 . 07 5 1 0 1.143 10 1.112 10  6.996 10  5 6 4  12  12 4 . 22 4 1 0 6 . 89 9 1 0 1.114 10 1.085 10  6.821 10

 

 13

9.145 10

0

 12

2.959 10

  5 8.955 10    12  4 . 22 4 1 0  4 6 . 89 9 1 0   5 6 . 72 6 1 0   9.198

 13

3.946 10

0

0

 13

9.145 10

 12

2.985 10

0

 12 

  4 6.776 10    13  9.603 10  4 1.568 10   4 5.097 10  

 13

3.946 10

 13 4 3  9.145 10 13 1.494 104 3.946 10 6.445 10 4.876 10   12 5 4  2.985 10 12 4.876 104 1.288 10 2.104 10 1.592 10 T KC  GC  kLC GC    13  12  13  3.946 10 1.288 10 0 0 2.955 10   13  13 3 4 3 6.445 10 2.104 10 2.955 10 4.826 10  3.946 10   12  13 4 4 4 2.094 10 6.838 10 9.603 10 1.568 10  1.282 10

 

0

 12

1.386 10

 11

1.354 10

0

4

10

1.282 10

 13 4 3  9.145 10 13 1.494 104 3.946 10 6.445 10 4.832 10   12 5 4  2.959 10 12 4.832 104 1.277 10 2.085 10 1.563 10 T KB  GB  kLB GB    13  12  13  3.946 10 1.277 10 0 0 2.955 10   13  13 3 4 3 6.445 10 2.085 10 2.955 10 4.826 10  3.946 10   12  13 4 4 4 2.094 10 6.776 10 9.603 10 1.568 10  1.282 10

 

 12 

10

 13

5.776 10

5 3  13  1.386 10 12 2.264 104 5.776 10 9.434 10 2.211 10  6 4  12  1.354 10 11 2.211 105 5.64 10 9.212 10 2.159 10 T KD  GD  kLD GD    13  12  13  6.996 10 6.831 10 0 0 4.332 10  4 5 3  13  13 1.143 10 1.116 10 4.332 10 7.075 10  6.996 10  5 6 4  12  12 1.114 10 1.088 10 4.224 10 6.899 10  6.821 10

4

2.094 10

1.282

 12 

10

  4 6.838 10    13  9.603 10  4 1.568 10   4 5.097 10   4

2.094 10

 12 

5.632 10

  5 8.982 10    12  4.224 10  4 6.899 10   5 6.726 10   4

9.198 10

  2.798 104 0   5 1.541 10 T  K1  G1  kL1 G1   1.143 104  0   4   6.24 10

  1.186 104 0   3 6 .0 1 10 T  K2  G2  kL2 G2   3 5.018 10   0   3  2.296 10

  2.798 104 0   5 1.747 10  T  K3  G3  kL3 G3   4  1.143 10 0   4  7.195 10

Kest r uc

 KA 

 

5

0 1.541 10 0

0 5

6.297

0 0

4

10

3.436

5

10

3

6 .0 1 1 0

0

0

2.543

3

10

1.163

3

10

5

0

7.139

0 0

4

10

4

4.363 10

2.543

5

10

0

2.296

0

0

 3 1.163 10  3  1.705 10  0   780.003  

0

7.195

0

 5 4.492 10  4  5.031 10  0  5  3.166 10  

0

3

10

3

10

3

0

3.726 10

0

0

0 3

1.705 10

1.143

7.139

4

10

4

10

3

0

7.995 10

0

0

0

0

4.492

0

 5 3.436 10  4  4.363 10  0  5  2.381 10  

0

0 6

0

0

0

0 1.091 10

6.24

0

0

0 1.747 10

0

3

0 3

0

4

10

4

5.031 10

 

4

0

7.995 10

5.018

0 3.045 10

0

6.297

0

0

0

4

10

0

0 8.485 10 0

1.143

0

10

0

 

3

10

0

 

4

10

0

KB  KC  KD  K1  K2  K3

4

6.782 10

 12

4.602 10

5

3.348 10

2.789

4

10

1.944

 12

10

1.367

 

5

10

 4.602 10 12 7.515 104 5.386 105 1.944 10 12 3.176 104 2.259 105    5 5 6 5 5 6  3.348 10 5.386 10 6.562 10 1.369 10 2.259 10 2.724 10  Kestruc     12  12 4 5 4 4  2.789 10 2.188 10 1.972 10 1.457 10 9.564 10  1.369 10    12  12 4 5 4 5 2 .38 1 0 1.693 10  3.574 10 2.647 10 1.457 10  2.188 10  5 5 6 4 5 6  1.367 10 2.647 10 3.102 10 9.564 10 1.693 10 2.003 10             

3.7.3.- ANALISIS DE LOS DIFERENTES CASOS DE SISMO  A) ANALISIS DEL SISMO EN LA DIRECCION XX CASO I: Solo la fuerza cortante sismica Desplazamientos Globales:

 42.371 

 

 

0.012 0.01

0

  0   Fe1   64.631  0      0  

  3  1.523 10 1 U01  Kestruc  Fe1    0.025   0.021    3  3.101 10  

CASO II: La fuerza cortante sismica + Momento de excentricidad positivo Desplazamientos Globales:

 42.371  0

  25.529   Fe2   64.631  0      38.94 

  0.011    9.018 10 3    3 1  1.335 10  U02  Kestruc  Fe2    0.023   0.018   3  2.714 10  

CASO III: La fuerza cortante sismica + Momento de excentricidad negativo Desplazamientos Globales:

  42.371  0

  25.529  Fe3   64.631   0      38.94 

 

0.013 0.012

 

  3  1.711 10 1 U03  Kestruc  Fe3    0.027   0.023    3  3.487 10  

B) ANALISIS DEL SISMO EN LA DIRECCION YY CASO IV: Solo la fuerza cortante sísmica. Desplazamientos Globales:

 

 

0

42.371

  0   Fe4   0   64.631   0    

 

 

0.01 0.019

   3  2.112 10  1 U04  Kestruc  Fe4    0.021   0.038    3  4.256 10  

CASO V: La fuerza cortante sismica + Momento de excentricidad positivo Desplazamientos Globales:

 

0

 

42.371

  41.947   Fe5   0   64.631    63.985 

  8.793 10 3     0.017   3 1 1.803 10    U05  Kestruc  Fe5    0.017   0.034   3  3.621 10  

CASO VI: La fuerza cortante sismica + Momento de excentricidad negativo Desplazamientos Globales:

 

0

 

42.371

  41.947  Fe6   0   64.631     63.985 

 

0.012 0.021

 

   3  2.422 10  1 U06  Kestruc  Fe6    0.024   0.042    3  4.891 10  

3.8.- DETERMINACION DE LAS FUERZAS SISMICAS PARA CADA PORTICO: Para el portico A: UA4  GA U04 

 1.611 10 3  3

FA 4  k LA UA 4 

 3.145   6.589 

FA 5  k LA UA 5 

 0.903   3.149 

FA 6  k LA UA 6 

 5.387   10.03 

 3.532 10   UA5  GA U05 

 6.886 10 4  3

 1.557 10   UA6  GA U06 

 2.533 10 3  3

 5.507 10   Para el portico B: UB4  GB U04 

 0.012   0.024 

FB4  kLBUB4  

 25.489   38.354 

UB5  GB U05 

 0.011   0.022 

FB5  kLBUB5  

 23.077   34.994 

UB6  GB U06 

 0.013   0.026 

FA6  kLBUB6  

  27.9    41.714 

UC4  GC U04 

 0.012   0.024 

FC4  kLCUC4  

 24.568   38.751 

UC5  GC U05 

 0.011   0.022 

FC5  kLCUC5  

 22.291   35.333 

UC6  GC U06 

 0.013   0.026 

FA6  kLCUC6  

 26.845    42.17 

Para el portico C:

Para el portico D: UD4  GDU04 

 1.672 10 3  3

FD4  kLDUD4  

 4.541   5.885 

FD5  kLDUD5  

 2.095   2.547 

FD6  kLDUD6  

 6.987   9.222 

 3.532 10   UD5  GDU05 

 7.413 10 4  3

 1.557 10   UD6  GDU06 

 2.603 10 3  3

 5.507 10   Para el portico 1: U11  G1U01 

 3.754 10 3  3

F11  kL1U11  

  13.62   20.999 

F12  kL1U12  

 14.166   21.584 

F13  kL1U13  

 13.074   20.414 

 7.996 10   U12  G1U02 

 3.873 10 3  3

 8.239 10   U13  G1U03 

 3.635 10 3  3

 7.753 10   Para el portico 2: U21  G2 U01 

 0.011   0.024 

F21  kL2U21  

 16.922   30.502 

U22  G2 U02 

 0.011   0.022 

F22  kL2U22  

 15.635    28.34 

U23  G2 U03 

 0.012   0.025 

F23  kL2U23  

 18.208   32.664 

Para el portico 3: U31  G3U01 

 2.632 10 3  3

F31  kL3U31  

 11.829    13.13 

F32  kL3U32  

  12.57   14.707 

F33  kL3U33  

 11.089   11.553 

 5.407 10   U32  G3U02 

U33  G3U03 

  2.89 10 3   3

 5.973 10    2.375 10 3  3

 4.841 10  

3.9.- PORTICOS CON SUS FUERZAS DE SISMO CRÍTICAS: PORTICO 1

PORTICO 2

PORTICO 3

PORTICO A

PORTICO B

PORTICO C

PORTICO D

4.- DISEÑO EN CONCRETO ARMADO.Luego de haber calculado la fuerza sísmica que se repartió para cada pórtico se procede a hacer el diseño de uno de los elementos estructurales de la edificación, el elemento escogido fue la viga del segundo nivel del pórtico “2”. 4.1.- Procedimiento de diseño:

DISEÑO EN CONCRETO ARMADO DE LA VIGA 201, PORTICO 3 METRADO DE CARGAS: Viga 101:

 Aligerado:

 b

 0. 30

h

 0.60

h ali g  0 .2 5 a  5.00

concreto  2.4

tonne 3

alig  350

m

 ppt erm  100

2

kg 2

m

kg 2

m

kg m

t echo  150

ancho efectivo:

SC1  300

kg 2

m

SC2  100

kg 2

m

1º NIVEL CARGA MUERTA  ppvi g1  concreto  b  h

 0.432

 ppalig1  alig  a

tonne

 1.75

 ppt erm1  ppt erm  a

tonne m

m

 0.5

tonne m

WCM1  ppvig1  ppalig1  ppterm1  2.682

tonne m

CARGA VIVA  psc1

 SC1 a  1.5

W CV1  p sc1

tonne m

 1. 5

tonne m

2º NIVEL CARGA MUERTA  ppvi g2  concreto  b  h

 0.432

 ppalig2  alig  a

tonne

 1.75

 ppt echo  techo  a

tonne m

m

 0.75

tonne m

WCM2  ppvig2  ppalig2  pptecho

CARGA VIVA  psc2

 SC2 a  0.5

W CV2  p sc2

tonne

 0. 5

m

tonne m

 2.932

tonne m

La viga estará sometida a estas cargas, en diferentes distribuciones, esto debido a las hipótesis de carga con las trabajaremos, que son las siguientes: HIPOTESIS DE CARGA 1º HIPOTESIS:

1.4*CM + 1.7*CV

2º HIPOTESIS:

1.25*(CM + CV) ±1.0*S

3º HIPOTESIS:

0.9*CM ± 1.0*S

La distribución es como se muestra continuación: CARGA MUERTA

DIAGRAMA DE MOMENTOS FLECTORES PARA CARGA MUERTA

CARGA VIVA 1

DIAGRAMA DE MOMENTOS FLECTORES PARA CARGA VIVA 1

CARGA VIVA 2

DIAGRAMA DE MOMENTOS FLECTORES DE LA CARGA VIVA 2

CARGA VIVA 3

DIAGRAMA DE MOMENTOS FLECTORES DE LA CARGA VIVA 3

CARGA SISMICA

DIAGRAMA DE MOMENTOS FLECTORES DE LA CARGA SISMICA

Con cada diagrama procedemos a amplificar y aplicar las combinaciones de carga mencionadas en las hipótesis. Se hizo en una hoja de Excel la variación del momento para cada diagrama, con esto se hizo más fácil la determinación de la envolvente de momentos flectores, como se muestra a continuación:

ENVOLVENTE DE MOMENTOS FLECTORES PARA LA VIGA 201, PORTICO 2.

ENVOLVENTE DE MOMENTOS -40 -30 -20 -10 0

5

10

15

20

0 10 20 1.4*CM+1.7*CV1

1.4*CM+1.7*CV2

1.4*CM+1.7*CV3

1.25*(CM+CV1)+1.0*S

1.25*(CM+CV1)-1.0*S

1.25*(CM+CV2)+1.0*S

1.25*(CM+CV2)-1.0*S

1.25*(CM+CV3)+1.0*S

1.25*(CM+CV3)-1.0*S

0.9*CM+1.0*S

0.9*CM-1.0*S

25