Informe Geotecnico Cic Pedregosa PDF
February 25, 2023 | Author: Anonymous | Category: N/A
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ESTUDIO GEOTÉCNICO CCONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA
CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA MUNICIPIO DE LA ESPERANZA
Ocaña, Julio 04 de 2015
INGENIERO
JHON FRANCISCO ROJAS OBRA: CONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA COREGIMIENTO LA PEDREGOSA – MUNICIPIO DE LA ESPERANZA. ESPERANZA.
CIC.
Ref: ESTUDIO GEOTÉCNICO
Cordial saludo. Con la presente me es grato adjuntar el informe correspondiente al trabajo de referencia que se ha realizado en cumplimiento de su amable solicitud. En este informe encontrara, los aspectos inherentes con la investigación de campo, las memorias de los ensayos de laboratorio realizados, la descripción y análisis del modelo geotécnico del subsuelo y las recomendaciones respectivas de manejo y tratamiento de los suelos que se han considerado apropiadas desde el punto de vista geotécnico que garantizan la estabilidad del proyecto contemplado. Con gusto atenderé cualquier ampliación o aclaración relacionada con los términos de este informe. Atentamente,
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PROFESIONAL ESPECIALIZADO ALDEMAR SALCEDO TORRES M.P. 15217-091717 BYC.
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ESTUDIO GEOTÉCNICO CCONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA
CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA MUNICIPIO DE LA ESPERANZA
ESTUDIO GEOTECNICO
CONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRTACION CIUDADANA CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA MUNICIPIO DE LA ESPERANZA
DIRECTOR DE ESTUDIO
ING. ALDEMAR SALCEDO TORRES. M.P. 15217 - 091719 de BYC
OCAÑA, JULIO DE 2015
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ESTUDIO GEOTÉCNICO CCONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA
CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA MUNICIPIO DE LA ESPERANZA
1. INTRODUCCION INTRODUCCION En la construcción de obras civiles, no solo basta tener en cuenta las variables que involucran el diseño de la estructura, sino que debe realizarse un estudio geotécnico que permita establecer las propiedades geomecánicas de los depósitos no consolidados, que determinan las condiciones necesarias de estabilidad y que permiten dar un diagnóstico de los procesos geodinámicas como deslizamientos, expansiones y hundimientos que ocasionan inestabilidad y posterior colapso de las estructuras civiles. 1.1. Objetivo Este estudio está orientado a la investigación y el análisis de las propiedades geo mecánicas del del suelo de fundación, que permitan identificar las limitantes limitantes y cualidades de este, como material de cimentación. Con base en los resultados de la observación de los aspectos relacionados con la geología, las características hidrogeológicas, los parámetros medidos en campo y los ensayos de laboratorio de las muestras obtenidas en los sondeos; se establece el modelo geotécnico y las recomendaciones relacionadas con los procesos constructivos y las condiciones de estabilidad necesarias para el diseño de la estructura y la cimentación.
1.2. Alcance del estudio
Estudio Geotécnico Geotécnico
- Determinar las características característ icas y comportamiento comportamient o geotécnico e hidrogeoló hidrogeológico gico de los suelos del área. - Determinar la capacidad admisible de carga de los suelos y rocas presentes - Hacer un análisis de estabilidad del sitio y hacer las recomendaciones necesarias para su protección y mantenimiento. mantenimiento.
1.3. Metodología del estudio 1.3.1. Recopilación de información. Para la elaboración de este estudio sé tomo como base la información geológica Esperanza.descrita en el Plan de Ordenamiento Territorial del Municipio de La
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1.3.2. Análisis de la información. La información recolectada sirvió de base para un estudio más detallado, el cual consistió en la realización de 4 sondeos de exploración en campo que permitieron hacer una descripción de las unidades de aflorantés y verificar los diferentes contactos litológicos. 1.3.3. Exploración del subsuelo. Realización de 4 sondeos de exploración Ensayos de campo Toma de Muestras
1.3.4.
Ensayos de laboratorio
1.3.6.
Análisis y diseño geotécnico
1.3.7.
Elaboración de informe final
1.4. Localización del predio El área de estudio se encuentra ubicada al oriente del casco urbano del Corregimiento La Pedregosa, Municipio de la Esperanza - Departamento Norte de Santander 1.5
Uso actual del lote
El terreno presenta una extensión de 1200 m2, de forma regular y con una superficie inclinada en sentido (NE-SW y SE-NW), SE-NW), actualmente se encuentra Ocupado por Una Cancha Mixta, Una Caseta con baños, Una Gradería, Pastos bajos, algunos árboles dispersos y suelo residual desnudo; por lo que sede adelantar un proceso de demolición nivelación y replanteo
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En los alrededores del área del proyecto se encuentran construcciones de importancia que puedan ser afectadas directamente directamente por la realización de la Obra. 1.6 Descripción general del proyecto. El proyecto contempla la construcción de la cubierta, graderias y la adecuación del Polideportivo actual del Corregimiento Corregimiento La Pedregosa; las obras se realizaran mediante sistemas tradicionales de laboreo y cumpliendo con las especificaciones de diseño, seguridad y funcionalidad que regulan las estructuras de esta índole. El resto de área albergara graderías y la infraestructura necesaria para su funcionamiento, además de instalaciones varias complementarias Basados en la Norma Colombiana Sismo - Resistente (NSR - 2010), la categoría es de ocupación especial, el grupo de uso es II y la variabilidad del suelo es media, por lo que la complejidad del proyecto corresponde al grado II 1.7 Características de la estructura y cargas. Según la información del diseño arquitectónico y estructural la construcción será en concreto reforzado, con pilas y/o zapatas encargadas de distribuir las cargas hacia el suelo de fundación. Estos elementos están sometidos a cargas de compresión y tracción de 150 y 45.5 toneladas respectivamente. La profundidad de desplante será al nivel de terreno actual
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2. 2. CARACTERÍSTICAS GEOLÓGICAS DEL LOTE LOTE 2.1. Descripción general del perfil. Los registros estratigráficos hallados, confirman la presencia de los suelos transportados de origen sedimentario pertenecientes a la terraza aluvial del Río Magdalena, concordando con las características geológicas predominantes en el área del proyecto. En la parte superior del perfil; aparece una capa de relleno de hasta 0.61 metros de espesor, el cual debe retirarse del perfil de cimentación; luego se encuentra un una secuencia cohesiva conformada por arenitas arcillosas de color café amarillento, intercaladas con conglomerados cohesivos, de consistencia media a firme, y de buen comportamiento como suelo de cimentación. 2.2. Perfil estratigráfico. A partir de los sondeos, se determinaron y midieron los diferentes estratos con el fin de hacer la correlación estratigráfica del terreno. En términos generales y haciendo abstracción de pequeñas variaciones locales, la descripción del perfil modal del subsuelo para el terreno en estudio puede resumirse así: Ver Tabla 1 Tabla 1. Perfil estratigráfico estratigráfico del área de estudio estudio Estrato
Perfil
Suelo organico areno limo arcilloso de color café
1 2
3
4
Características Geotécnicas
Descripción grisaceo, debe retirarse del perfil de cimentación Arenita arcillosa con gravillas cuarciferas dispersas, de color café amarillento amarillento con vetas naranja naranja y puntos blancos, de moderada plasticidad e indice de expansividad medio; buenas buenas a pobre pobress características como suelo de soporte, dependiendo de su contenido de humedad y condiciones de plasticidad Conglomerado de matriz areno limo arcillosa, con cantos de moderada calidad y tamaños menores a 10,3 cm; de color color amarillo crema con vetas vetas naranja naranja y puntos de colores variados, competente como suelo de soporte y de buenas propiedades como material de préstamo Conglomerado consolidado de matriz areno limo arcillosa con cantos de buena calidad y tamaños menores e iguales a 14,3 cm; de color cafe cla claro ro con puntos blancos, de baja plasticidad e indice de expansividad bajo, competente como suelo de soporte y de buenas propiedades como material de préstamo
No Competente
Consistencia media Moderada permeabilidad Moderada deformabilidad Estado no plástico Competente
Consistencia media a firme Moderada permeabilidad Deformabilidad baja Estado no plástico Competente
Consistencia media a firme Moderada permeabilidad Deformabilidad baja
Estado no plástico Competente
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2.3. Morfo dinámica En el área la geomorfología corresponde a la parte media de una colina concava inclinada en sentido (NE-SW y SE-NW); la cual no presenta asentamientos de terren terreno, o, ni procesos procesos geodinámicas geodinámicas superficiales activos severos que puedan limitar su uso para el desarrollo de la obra en mención; sin embargo se encuentran suelos areno gravo arcillosos que pueden presentar pequeños asentamientos y abombamientos diferenciales en función de su contenido de humedad. 2.4. Drenaje y nivel freático La tendencia del drenaje superficial, se orienta en sentido (NE-SW) buscando el nivel de la Via Nacional Aguaclara – Bucaramanga; Bucaramanga; este drenaje se realiza de forma rápida debido a la pendiente del terreno; pero sin arrastre de materiales debido a la cobertura dura existente El perfil del suelo explorado corresponde a un suelo moderadamente drenado, con bajo grado de saturación y moderada permeabilidad, donde no se encontraron aguas libres a la profundidad de exploración; evidenciando que las características hidrogeológicas del drenaje su superficial están controladas por la presencia de líneas de flujo paralelas en sentido (NE-SW), que no afectan la cimentación y el proceso constructivo del proyecto 2.5. Características geotécnicas Los niveles conglomeraticos de matriz areno limo arcillosa, de color amarillo crema y café claro; corresponden a un suelo cohesivo, que presenta buenas características granulométricas y aceptables propiedades físico-mecánicas como suelo de soporte, por lo que se recomienda cimentar sobre este material bajo condiciones de humedad baja. 2.6. Sismicidad La localización del proyecto dentro del mapa sísmico del país, lo encasilla en una zona de amenaza sísmica intermedia 2.7 Obras de protección geotécnica Se considera importante implementar un manejo de la escorrentía, mediante un sistema de mejoramiento de pendientes.
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3. TRABAJO DE CAMPO Y LABORATORIO 3.1 Campaña de reconocimiento del terreno En una primera fase, se trabaja sobre la caracterización geológica de la zona del estudio, para ello, se parte de una información básica basada en la documentación documentación geológica descrita en en el Plan Básico de Ordenamiento Ordenamiento Territorial del Municipio de Aguachica; una vez estudiada la documentación, se plantea el programa de prospección que consiste en la caracterización del sustrato, mediante la realización de sondeos mecánicos, cuya profundidad y número varían en función de las características del proyecto, del área del lote y del tipo de terreno que presenta la zona. Capitulo H numeral H.3.2.3 (Número Mínimo de Sondeos – Tabla H 3.2-1) Según lo contemplado en la Tabla H.3.2-1, y que el proyecto contempla la construcción de una sola torre, en un área relativamente “pequeña”, con características geológicas geológicas y geotécnicas muy similares en superficie como en profundidad; profundidad; por lo que que se determinó determinó en este caso realizar Cuatro Cuatro (4) sondeos con profundidades entre 3.0 y 5.0 metros. Los sondeos fueron distribuidos de manera conveniente, abarcando el área útil del terreno, con una profundidad media que supera 2.5 veces el ancho de la zapata de mayor dimensión o 1.5 veces el ancho de la losa corrida de cimentación. 3.2. Trabajo de Campo. Consistió en el levantamiento y correlación geológica del área de estudio mediante la realización de Cuatro (4) sondeos con extracción continúa de testigos a una profundidad de 3.0 y 5.0 metros o hasta encontrar conglomerado o roca, empleando equipo de perforación mecánico a rotación y percusión. percusión. De cada sondeo se determinó el espesor de las capas y la descripción del material lit litológico, ológico, Además se tomaron tomaron muestras inalteradas con tubo partido (Split Spoon) las Spoon) las cuales fueron empacadas y referenciadas previamente para ser enviadas al laboratorio donde se realizaran los ensayos pertinentes. La ubicación de los sondeos se presenta en la Figura 1, incluidos en los anexos del presente informe. Para la realización de los sondeos se empleó una sonda de perforación modelo ROTEC quedelpermite de ensayos in situ para estimar la cargaRT-22, admisible terrenolaenrealización profundidad
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EQUIPO DE PERFORACION UTILIZADO SONDA ROTEC RT-22 Motor cuatro tiempos de 5.0 HP Transmisión de reducción 18:1 Mástil de elevación 2.50 metros Carrera útil 2.00 metros Velocidad de rotación 200 rpm Tracción máxima 9000 psi Diámetro del barreno 76.2 mm Angulo de perforación 0°
3.2.1 Ensayos de campo. En los sondeos se realizaron ensayos de penetración estándar SPT cada 50 centímetros de profundidad de acuerdo a la norma ASTM D15 86-67. Para cada ensayó se tomaron tres lecturas de numero de golpes para penetración de 6, 12 y 18". 18". Para objeto de diseño se tom tomó ó el valor correspondiente correspondiente a la sumatoria de los golpes de las últimas 12”.
CARACTERISTIC AS DEL EQUIPO PARA ENSAYOS SPT CARACTERISTICAS Peso del martillo : 140 libras Altura de caída : 76 cm
N de diseño : Sumatoria de los golpes en los últimos últimos 30 cm
Penetración : 3 intervalos de 15 centímetros c cada ada uno (6”)
3.3. Trabajo de Laboratorio. A partir de las muestras normalizadas e inalteradas recolectadas en cada sondeo se las realizaron ensayos identificación y estado, con el fin de determinar propiedades físicas de de los suelos explorados .
Humedad (contenido de agua) Límites de Atterberg (plasticidad), Granulometría (tamaño de grano) Pesos unitarios Presión de Expansión
Estos ensayos, se realizaron en GEOTEC en su Departamento de Geotecnia y Laboratorio de Materiales, localizado en la ciudad Ocaña. El análisis y el procesamiento de la información se realizó siguiendo los parámetros establecidos por la NSR- 2010 Capitulo H; bajo la supervisión del ingeniero director del estudio. Nota - Los ensayos realizados se han centrado en los niveles naturales no orgánicos encontrados en la zona de estudio
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O R T S N O R O C T E N M E E 0 , S 3 O = N D = A D O I I D C N T A U E F R O F R L P E V I N
4 O E D N O S
O R T S N O O R T C E N M E E 0 , S 4 O = N D = A D O I C D I N T A U E F F O R R L P E V I N
3 O E D N O S
O R T S N O O R T C E N M E E 0 , S 4 O = N D = A O D I C D I T N A U E F R O F R L P E V I N
2 O E D N O S
O R T S N O O R T C E N M E E 0 , S 5 O = N D = A D O I I D C T N A U E F F O R R L P E V I N
1 O E D N O S
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3.4 Ensayos de campo. Sondeo SD-1 SD-2 SD-3 SD-4
Tabla 2. Descripción de los sondeos Profd. Diám Localización (m) (Pul) Sector Noroeste - Centro Sector Noreste - Centro Sector Suroeste Sector Sureste - Centro
5.0 4.0 4.0 3.0
Observaciones
2.5 2.5 2.5 2.5
Estratos diferenciados 4 Estratos diferenciados 4 Estratos diferenciados 4 Estratos diferenciados 3
Tabla 3. Ensayos de campo. Penetración Penetraci ón SPT – Sondeo 1 Profundidad N. de golpes / Penetración SONDEO 1 - Registro de perforación (m) 6" 12" 18" 0.0
3
10
10
1.0
7
6
12
2.0
12
12
13
3.0
13
14
12
4.0
13
14
14
5.0
14
14
15
SONDEO 1 – LOTE CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA – CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA PROFUNDIDAD 5.0 METROS NIVEL FREATICO – NO SE ENCONTRO ENCONTRO
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Tabla 4. Ensayos de campo. Penetración Penetraci ón SPT – Sondeo 2 SONDEO 2 - Registro de perforación
SONDEO 2
– LOTE
Profundidad (m)
N. de golpes / Penetración 6" 12" 18"
0.0
2
10
11
1.0
10
12
10
2.0
11
12
12
3.0
13
14
14
4.0
14
13
16
CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA – CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA PROFUNDIDAD 4.0 METROS NIVEL FREATICO – NO SE ENCONTRO ENCONTRO
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Tabla 5. Ensayos de campo. Penetración Penetraci ón SPT – Sondeo 3 3
SONDEO 3 - Registro de perforación
Profundidad (m)
N. de golpes / Penetración 6" 12" 18"
0.0
6
5
9
1.0
12
13
11
2.0
14
13
13
3.0
14
14
13
4.0
15
15
16
SONDEO 3 – LOTE CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA – CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA PROFUNDIDAD 4.0 METROS NIVEL FREATICO – NO SE ENCONTRO ENCONTRO
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Tabla 6. Ensayos de campo. Penetración Penetraci ón SPT – Sondeo 4 Profundidad N. de golpes / Penetración SONDEO 4 - Registro de perforación (m) 6" 12" 18" 0.0
6
7
7
1.0
8
12
14
2.0
14
13
14
3.0
10
11
11
SONDEO 4 – LOTE CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA – CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA PROFUNDIDAD 3.0 METROS NIVEL FREATICO – NO SE ENCONTRO ENCONTRO
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3.5 Ensayos de laboratorio. Sondeo
SD-1
SD-2
SD-3
SD-4
Profd Humd m %
Tabla 7. Ensayos de Laboratorio. Granulometría % % % Capa Ip % Grava
Arena
Finos
Clasificación USC
AASHTO
γ g/cm3
0.1
15,73
1
Suelo Orgánico areno limo arcilloso
1.0
16,82
2
11,77
16,69
53,09
30,22
SC
A-2-6
1.991
2.0
19,22
3
14.06
35.29
36.22
28.49
SC
A-2-6
2.035
3.0
21,34
4
9.32
47.30
39.96
12.74
GC
A-2-4
2.063
4.0
22,76
5.0
20,34
0.1
13.17
1
Suelo Orgánico areno limo arcilloso
1.0
16,01
2
13.43
13.81
56.44
29.75
SC
A-2-6
1.991
2.0
17,25
3
13,81
29,65
42,03
28,33
SC
A-2-6
2.035
3.0
18,47
4
9.32
47.30
39.96
12.74
GC
A-2-4
2.063
4.0
21,09
0.1
15,21
1
Suelo Orgánico areno limo arcilloso
1.0
22,31
2
13.43
13.81
56.44
29.75
SC
A-2-6
1.991
2.0
21,91
3
12.48
13.61
61.86
24.53
SC
A-2-6
2,035
3.0
20,66
4
9.32
47.30
39.96
12.74
GC
A-2-4
2.063
4.0
19,78
0.1
13.24
1
NIP
55.28
39.91
481
GW
A-1a
2.125
1.0
17.28
2
9.13
45.82
40.31
13.88
GC
A-2-4
2.060
2.0
20.19
3
23.52
11.72
35.66
52.62
CL
A-7-6
1.966
3.0
21.67
3.5. Propiedades físicas. físicas.
Humedad Natural. El contenido de humedad humedad natural a lo largo del perfil de suelo explorado presenta una tendencia a aumentar con la profundidad; con rango de incrementos entre 1.48 – 5,53% con registros inferiores al límite plástico (ver perfil de humedad) humedad) Permeabilidad. El grado de permeabilidad para del perfil de suelo Permeabilidad. explorado en general es moderado con valores (K) entre 6.113X10-3 y -4
1,869X10 cm/s, en porlaloejecución tanto se del requieren obras complementarias proyecto. proyecto. de impermeabilización
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Compactación. Las condiciones de compactación de la capas de suelo encontradas son aceptables; por lo tanto en caso de rellenos se puede utilizar el material de la excavación (conglomerado), recebos (conglomerado), recebos bien gradados o material mixto de río, colocado en capas no granulares superiores a 10 cm de espesor; bajo condiciones de compactación establecidas mediante una muestra compactada en laboratorio.
Consistencia. El terreno presenta unas condiciones generales de plasticidad a nulas a moderadas, con valores de Ip menores a 9.13% a 23.52%. Dados los resultados de los límites de Atterberg, se puede establecer que la expansibilidad del suelo es baja a moderada y por lo tanto es probable que el terreno presente fenómenos de expansión y contracción diferencial bajos bajos Análisis Granulométrico. estratos en el arcillosas área de estudio presentan tamaños deLos partícula queencontrados van desde arenas con bajos porcentajes de gravas, gravas, hasta gravas arenosas con con bajos contenidos de arcillas. En general según los ensayos granulométricos y de límites de Atterberg, el perfil de suelo encontrado se puede clasificar de acuerdo a la U.S.C.S. como Gravas areno limosas de plasticidad nula tipo GC, arenas gravo arcillosas de baja plasticidad tipo SC y arcillas arenosas de moderada plasticidad tipo CL (ver curvas granulométricas). granulométricas). RCU. La RCU establecida en campo, en general es moderada, con valores que oscilan entre 1,399 Kg/cm2 hasta 3.161 Kg/cm2; se advierte un rango de incrementos entre 0.13 – 1.84 Kg/cm2. (ver perfil de RCU vs Humedad) Humedad) lo que demuestra la gran influencia de la granulometría y el contenido humedad en sus propiedades mecánicas (ver perfil de RCU vs Humedad)
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3
3
3
3
m c / r g
m c / r g
m c / r g
m c / r g
. O C . H S . C U S A
7 2 6 , 1
1 9 9 , 1
4 2 0 , 2
m 5 4 , 1
d Y
h Y
s Y
6 1 4 , 1 t i r c d Y
6 C 2 S A
R O S E P S E
O C E S
L I F R E P
O I R A T I N U O S E P
3
1 O E D N O S
s a t e v n o c o d t a n d e i l c l i i r t a s a l a m p a é f d a a c r r e o d l o o c m e y d i , a s d a e l l i m v a i a r g c n n e o t s c i s a s n o o l l i c e c r d a , a a j t i n n a r e r a A n
2 A P A C
m c
5 6 , 7 2 t
O D E M U H
O D A R U T A S
O C I T I R C
O I R A T I N U O S E P
O I R A T I N U O S E P
O I R A T I N U O S E P
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r g
1 , 5 5
0 , 5 4
t
V
W
O L E U S E D L A T O T N E M U L O V
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CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA MUNICIPIO DE LA ESPERANZA
o c i t s o j a B
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% 7 7 , 1 1
9 3 , 1
9 3 , 0 -
p I
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D A D I C I T S A L P E D E C I D N I
3
0 0 7 , 2 s
W
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O C E S O L E U S E D O S E P
A C I F I S E P S E D A D E V A R G
A I C N E T S I S N O C E D E C I D N I
3
m c
m c
7 , 6 1
0 , 1 1
s
v
V
V
O L E U S E D N E M U L O V
S O I C A V E D N E M U L O V
%
2 m c / f g K
%
7 9 , 0
8 3 , 9 1
8 7 1 , 0
7 8 , 2
C R
q e W
x e P
% 1 6 , 2
9 4 1 , 1
O C I R T E M U L O V O I B M A
E R B I L N O I S N A P X E
C E D L A I C N E T O P
E D E J A T N E C R O P
%
%
%
%
5 2 , 7 1
1 7 , 5 1
8 7 , 7 1
4 7 , 9 3
0 6 6 , 0
0 6 , 1 9
h
n
e
S
D A D I S O R O P
S O I C A V E D N O I C A L E R
N O I C A R U T A S E D O D A R G
r g
1 , 0 1
A U G A L E D O S E P
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N O I C A T C A P M O C E D N O Z A R
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o d a r e d o M
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O I R B I L I U
s
C
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A D E M U H N O I C I D N O C
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4. ESTUDIO GEOMECÁNICO 4.1. Propiedades mecánicas del subsuelo. El análisis de parámetros físico-mecánicos como el índice de plasticidad, la resistencia a la compresión Unixial c y la presión de expansión; se calculó la relación de los esfuerzos principales 1 - 3 y la relación esfuerzo normal que permiten establecer como estado límite de y el esfuerzo cortante , falla la resistencia de soporte del suelo, según las siguientes ecuaciones. Tabla 8. 8. Ecuaciones paramétricas del suelo auscultado Sondeo
SD-1 SD-2 SD-3 SD-4
Profd (m)
Estrato Conglomerado de matriz areno limo arcillosa, con cantos de moderada calidad y tamaños menores a 10,3 10,3 cm; de color amarillo crema crema con vetas naranja y puntos blancos, de consistencia media a firme
2.0
Ecuaciones paramétrica paramétricass
Relación de esfuerzos principales 1/2 3n + (29.83 3n + 1.48) 1n = Resistencia al corte = 0.992 ( n + 0.244)0.479 n
2.0 2.0
2.0
4.2. Calculo de capacidad de soporte o presión admisible Para calcular la presión admisible del suelo de cimentación se utilizó el modelo de Meyerhof, Meyerhof, para un modo general de fall fallaa en la que que se consideran los efectos de carga horizontales horizontales como sismos, los fact factores ores de forma y de profundidad; con los factores de seguridad mínimos exigidos por la norma NSR - 2010. Qo = CNcScdcIc + qNqSqdqIq + 0,5 BNySydyIy Qad= Qo /Fs Dónde: - Qo -C -q -B -
= = = = =
Capacidad de soporte del suelo Cohesión Presión efectiva al nivel de fundación Lado de menor dimensión Peso unitario del suelo
- N cc,, N q, q, N y y - Sc, Sq, Sy - d cc,, d q, q, d y y - Qad - Fs
= = = = =
Factores de carga Factores de forma Factores de profundidad Capacidad de admisible del suelo de soporte Factores de seguridad
El N seleccionado para el análisis corresponde al valor de N representativo del real comportamiento del suelo por debajo del nivel de cimentación
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N Representativo para análisis Tabla 9. Numero de golpes del ensayo SPT seleccionado para cálculo de Qo Sondeo
Estrato
Profundidad (m)
Numero de golpes
2.0
N = 25 golpes/pie
2.0
N = 24 golpes/pie
2.0
N = 26 golpes/pie
2.0
N = 27 golpes/pie
SD-1 SD-2 SD-3 SD-4
Conglomerado de matriz areno limo arcillosa, con cantos de moderada calidad y tamaños menores a 10,3 cm; de color amarillo crema con vetas naranja y puntos blancos, de consistencia media a firme
N Corregido Nc Nc = N x CD X CE
Corrección por profundidad CD
Para determinar el coeficiente de corrección por profundidad CD se utilizó el criterio de Tokimatsu y Seed; como se muestra a continuación:
Profundidad (m)
CD
> 1.5 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0
1.029 1.023 1.016 1.008 1.001 0.994 0.986 0.979
Corrección por energía CE
Para determinar el coeficiente de corrección por energía CE se utilizó el criterio de Tokimatsu y Seed donde CE = 0.75. Esta corrección de 0.75 corresponde a un sistema de pesa con hueco circular, similar al utilizado en la ejecución de los ensayos de campo camp o en el presente estudio. Sondeo
Profundidad ( m)
Nc
SD-1 SD-2 SD-3 SD-4
2.0 2.0 2.0 2.0
19 18 20 21
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Tabla 10. Capacidad Admisible de Carga Sondeo
SD-1
Conglomerado de matriz areno limo arcillosa, con cantos de moderada calidad y tamaños menores a 10,3 10,3 cm; de color color amarillo crema con vetas naranja y puntos blancos, de consistencia media a firme
SD-2 SD-3 SD-4
Estrato
Capacidad admisible Qad
Ks Balastro
Φ de Fricción
kg/cm2 2.295
T/ m2 22.95
kg/cm3 3.546
Grados 30.42
2.346
23-46
3.615
30.55
2.398
23.98
3.685
30.68
2.463
24.63
3.768
32.84
El ángulo de fricción interna se obtuvo a partir de la correlación empírica con el ensayó de penetración estándar según Kniraj. Fs.= 3 Para carga muerta m más ás carga viva normal
4.3. Coeficientes de presión de tierras tierras Para calcular coeficiente de presión de tierras se obtuvo el valor de ángulo de fricción interna, de acuerdo al criterio de debilitamiento del suelo. Los valores de Ka y K p se calcularon de acuerdo al criterio de Rankine, como lo establece la norma Colombiana de diseño y construcción Sismo Resistente NSR - 2010. Tabla 11. 11. Coeficientes de presión de tierras Sondeo
Profundidad m
K a
K p
K o
P a KN/m KN/m
P p KN/m KN/m
SD-1
2.0
0.33
3.05
0.49
3.272
30.449
SD-2
2.0
0.33
3.07
0.49
3.254
30.617
SD-3
2.0
0.32
3.08
0.49
3.236
30.783
SD-4
2.0
0.31
3.25
0.47
3.068
32.472
4.4. Condiciones de licuación y licuefacción El gradiente hidráulico critico que causa una condición de licuación y el módulo de esfuerzo-deformación dinámico que causa una condición de licuefacción, presentan valores en un rango alto, por lo tanto los suelos encontrados muestran unas unas condiciones de licuación bajas. Tabla 12. Condiciones de licuación y licuefacción. Sondeo
Profd m
Gradiente hidráulico critico ic
Velocidad de onda sísmica ( m/s)
Módulo de deformació deformación n dinámico (Kg/cm2)
Asentamiento (m)
SD-1
2.0
1.10
278.52
1610.1
0.00766
SD-2
2.0
1.10
278.38
1608.4
0.00761
SD-3 SD-4
2.0 2.0
1.10 1.10
278.24 282.62
1606.8 1623.5
0.00757 0.00687
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4.5 Presión de expansión probable Las presiones de expansión máxima probable varían entre es de 0.103 – 0.359 kg/cm2 equivalente a un porcentaje de expansión expansión libre, PEL, entre de 1.67 – 3.96 %, cuyo comportamiento puede describirse como bajo a moderado. Es de aclarar que la presión de expansión no solo depende del índice de plasticidad de material, sino también de los valores de la humedad natural y la humedad de equilibrio del suelo Sondeo
SD-1
SD-4
Tabla 13. 13. Presión de expansión probable. Espesor Wh Weq Estrato m % % Arenita arcillosa con gravillas dispersas, de color café amarillento, de consistencia Comglomerado de matriz areno limo arcillosa, de color amarillo crema, de consistencia media a firme Conglomerado de matriz arcillosa; de color cafe areno claro, limo de consistencia media a firme Arcilla arenosa, de color crema con vetas grises y cafe, de consistencia media
Ip %
Pex kg/cm2
PEL %
1.45
16.82
19.38
11.77
0.178
2.61
2.12
17,25
20.96
14.06
0.116
2.76
> 0.97
20.34
17.40
9.35
0.103
1.67
> 0.39
21.67
26.45
23.52 23. 52
0.359
3.96
4.6. Asentamientos esperados De acuerdo acuerdo a las características geotécnicas del terreno, para el valor máximo calculado de presión admisible, el asentamiento máximo esperado es de 0.0766 metros, dadas las condiciones de hu humedad medad y plasticidad encontradas. Estos asentamientos, serán de tipo elástico y se darán en gran parte durante la etapa de construcción del proyecto. En todos los casos los asentamientos totales son menores que el máximo admitido por la norma; por lo anterior se recomienda que la cimentación sea rígida, de manera que los asentamientos totales sean uniformes y los diferenciales sean menores. Debe tomarse en cuenta por parte del ingeniero estructural el asentamiento por abatimiento de las presiones del agua intersticial, el cual implica un incremento de esfuerzo efectivo. Este incremento más el esfuerzo neto de la estructura puede rebasar la carga de preconsolidación de los estratos arcillo arenosos, aumentando consecuentemente los asentamientos totales
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4.7. Requerimientos sísmicos De acuerdo a la asociación colombiana de ingeniería sísmica (Normas Colombianas de diseño y construcción sismo resistente NSR - 2010), 2010), complementado por la norma AIS 100-94. Se debe determinar de acuerdo al tipo de perfil de suelo los siguientes parámetros para su utilización en el diseño y construcción de la estructura: - - - - - - - - - - -
Perfil del suelo: D Coeficiente del sitio: S2 = 1.0 Coeficiente de aceleración para para diseño: Aa = 0.20 Coeficiente de aceleración aceleración para el umbral de diseño: Ad = 0.03 Coeficiente de amplificación amplificación para periodos periodos cortos: Fa = 1.40 Coeficiente de amplificación amplificación para periodos periodos largos: largos: Fv = 2.00 Coeficiente de Importancia: I = 1.10 Aceleración horizontal horizontal máxima: As = 0.675 m/s2 Velocidad máxima de onda onda sísmica: V = 278.24 –282.62 m/s Zona de amenaza sísmica: Intermedia Capacidad de disipación de energía: (DMO) ( DMO) Moderada
4.7.1 Espectro elástico de diseño Este espectro está definido para un coeficiente de amortiguamiento igual al 5% del del crítico según lo contempla el NSR - 2010. - - -
Periodo de vibración para la zona de velocidades constantes: T o = 0.4762 seg. Periodo de vibración para periodos cortos: Tc = 0.6857 seg. Periodo de vibración para periodos cortos: Tl = 4.8000 seg.
-
Valor del espectro espectro de aceleraciones aceleraciones de diseño: Sa (T o ) = 0.220 (m/s2 ) 2 Sa (T ) cc = 0.770 (m/s ) Sa (T L ) = 0.110 (m/s2 ) ESPECTRO ELASTICO DE DISEÑO
0,900
0,800
0,700
) 2 s / m ( L A T N O Z I R O H N Ó I C A R E L E C A
0,600
0,500
0,400
0,300
0,200
0,100
0,000 0,0
1,0
2,0
3,0
4,0
5, 0
PERIODO DE VIBRACIÓN (s)
6,0
7,0
8,0
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4.8. Diseño del mejoramiento De acuerdo a información obtenida en el trabajo de campo y de los resultados arrojados por los ensayos de laboratorio, se determinó que el área de estudio corresponde a un sector estratigráficamente homogéneo, con características físico mecánicas muy similares; por lo tanto para efectos del diseño y chequeo de la cimentación propuesta, se empleó el Software GEO5-v1.2 FINE SOFTWARE , ampliamente conocido en Geotecnia Ver Figuras 2 y 3 - Diseño de la Cimentación Cabe anotar que se detectaron pequeñas zonas especiales con mejores cualidades, las cuales no se consideraron por ser de difícil sectorización y mapeo; por lo tanto el diseño para la generalidad del lote se realizó con las condiciones de resistencia más pobres encontradas, por lo que el diseño propuesto, cubre y sobrepasa las necesidades requeridas en tales puntos. Ejemplo del chequeo del diseño de la cimentación CUBIERTA CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA CIUDADANA - para las condiciones encontradas en el sondeo 1
SONDEO1 - CIC CORREGIMIENTO CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA
Asentamiento Asentam iento y rotacion de la cim cimentación entación - resultad resultados os Rigidez de cimentación: cimentación: Promedio de módulo de deformación E def = 43,67 MPa 2,00 1,20 0,30
m 0 5 , 1
m 0 0 , 2
La cimentación en la direccion longitudinal es rígida (k = 28,96) La cimentación en la direccion de la anchura es rígida (k = 28,96) Asentamiento completo y rotación de la cimentación: Asentamiento de la cimentación = 7,66 mm profundidad de la zona de influencia = 1,47 m
Rotación en la dirección de x = 0,979(tan*1000) 0,979(tan*1000) 1,47 0,30 m
0,20 m
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Propuesta de cimentación – Cubierta Centro de Integración Ciudadana Zapata en concreto reforzado
Vigas armadas apoya das sobre las zapatas COLUMNA concreto reforzado 4000 psi
NIVEL ACTUAL
RELLENO material selecsionado filtrante compactado por encima del 95% del PM
m 0 2 . 1
m 0 5 , 1
m 0 0 , 2
1
2
ZAPATA Concreto reforzado 4000 psi
0,30 m 0, 30 m
PEDRAPLEN Piedra angular seleccionada diametro entre < 10" - > 6" Colocada con gradacion +
0,20 m
Subsuelo
FIGURA 2
Ejemplo del chequeo del diseño de la cimentación ESTRUCTURAS VARIAS CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA - para las condiciones encontradas en el sondeo s ondeo 1
SONDEO1 - CIC CORREGIM MIENTO IENTO LA PEDREGOSA
Asentamiento y rotacion de la cimentación - resultados Rigidez de cimentación: Promedio de módulo de deformación E def = 44,21 MPa
2,00 1,20 0,30 m 0 0 , 1
La La cimentación cimentación en en la la direccion direccion longitudinal de la anchuraesesrígida rígida(k (k= =25,37) 25,37) Asentamiento completo y rotación de la cimentación: Asentamiento de la cimentación = 9,54 mm profundidad de la zona de influencia influencia = 1,06 m
Rotación en la dirección de x = 0,923(tan*1000) Rotación en la dirección de y = 2,317(tan*1000)
m 0 5 , 1
1,06 0,30m
0,20m
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CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA MUNICIPIO DE LA ESPERANZA
Propuesta de cimentación – Estructuras Varias Centro de Integración Ciudadana Zapata en concreto reforzado
Vigas armadas armadas apoyadas sobre las zapatas COLUMNA concreto reforzado 4000 psi
NIVEL ACTUAL
0.30 m
RELLENO material selecsio selecsionado nado filtrante compactado por encima del 95% del PM
m 0 8 , 0
m 0 0 , 1
m 0 5 , 1
ZAPATA Concreto reforzado 4000 psi
0,30 m 0,80 m
0, 30 m
PEDRAPLEN Piedra angular seleccio seleccionada nada diametro entre < 10" - > 6" Colocada con gradacion +
0,20 m
Subsuelo
FIGURA 3
Estrato de cimentación recomendado – Cimentación Cimentación Cubierta ZAPATAS DE CONCRETO REFORZADO ESTRATO DE CIMENTACION RECOMENDADO
Comglomerado de matriz areno limo arcillosa, con cantos menores a 10,3 cm; de color amarillo crema, de consistencia media a firme y moderada plasticidad
Estratos de cimentación recomendados – Cimentación Cimentación Estructuras Varias ZAPATAS ZA PATAS D DE EC CONCRETO ONCRETO REFORZADO ESTRATO DE CIMENTACION RECOMENDADO
Arenita arcillosa arcillosa con gravillas cuarciferas cuarciferas dispersas, de color cafe ama amarillento rillento con vetas ocre y puntos blancos, consistencia media y moderada plasticidad Comglomerado de matriz areno limo arcillosa, con cantos menores a 10,3 cm; de color amarillo crema, de consistencia media a firme y moderada plasticidad
SONDEOS SOND EOS 1-2- 3
SONDEO 4
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SONDEO 1 Comglom erado de matriz areno limo arcillosa, de color amari llo
CAPA
3
PROFUNDIDAD.
2,00 m
111,31
KPa
1,135
Kg /cm2
9,39
KPa
0,10
Kg /cm2
225,06
KPa
2,295
Kg /cm2
30,42
Grados
30,42
Grados
MODULO DE DEFORMACION
42829,17
KPa
436,72
Kg /cm2
MODULO ESFUERZO - DEFORMACION DINAMICO
157900,6
KPa
1610,1
Kg /cm2
278,52
m/seg
278,52
m/seg
3,546
Kg /cm3
3,546
Kg /cm3
MATERIAL
crem a, de consistenci a media a firm e y moderada plasticidad
PARAMETROS
MECANICOS
COHESION RESISTENCIA A LA TENSION UNIAXIAL. RESISTENCIA A LA COMPRESION UNIAXIAL. ANGULO DE FRICCION FRICCION INTERNA INTERNA
VELOCIDAD DE ONDA SISMICA COEFICIENTE DE BALASTRO
1,10
GRADIENTE HIDRAULICO CRITICO
COEFICIENTES DE PRESION DE TIERRAS
1,10
PRESION DE TIERRAS
COEFICIENTE DE PRESION ACTIVA
Ka
0,33
PRESION ACTIVA DE TIERRA
Pa=
3,272
COEFICIENTE DE PRESION PASIVA
Kp
3,05
PRESION PASIVA DE TIERRA
Pa=
30,449
COEFICIENTE DE PRESION EN REPOSO
Ko
0,49
COEFICIENTE DE POISSON
u=
0,225
ASENTAMIENTO ELASTICO ELASTICO DEL DEL SUELO
H =
qBIw (1 - U2)/ Es
0,00766
metros
RELACION DE ESFUERZOS PRINCIPALES
RELACION DE LOS ESFUERZOS PRINCIPALES 1600
E sfz sfz.. P P.. Men Menor or K Pa -9, 39 0, 00 20 40 60 80 10 0 12 0 14 0 16 0 18 0 20 0
E sfz sfz.. P P.. May Mayor or KPa 0, 00 243, 44 450, 46 597, 97 721, 34 830, 60 930, 32 1023, 03 1110, 31 1193, 22 1272, 51 1348, 74
1400 1200
a P K . 1000 r o y a 800 M . P . z f 600 s E
400 200 0 0
20
40
60
80
10 0
12 0
Esfz. P. Menor.
ENVOLVENTE DE MOHR
14 0
16 0
18 0
20 0
KPa
ENVOLVEMTE DE FALLA 250
E sfz orm al al sfz.. N or K Pa -2 6 3 ,3 2 0 ,0 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
E sfz sfz.. C or ortan antte KPa 0 ,0 0 1 1 1 ,3 1 1 2 9 ,2 7 1 4 4 ,6 8 1 5 8 ,3 5 1 7 0 ,7 5 1 8 2 ,1 7 1 9 2 ,7 9 2 0 2 ,7 7 2 1 2 ,2 0 2 2 1 ,1 5 2 2 9 ,6 9
200 a P K . e 150 t n a t r o C z f s 100 E
50
,
0 0
20
40
60
80
10 0
12 0
Esfz. Normal.
14 0 KPa
16 0
18 0
20 0
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CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA MUNICIPIO DE LA ESPERANZA
SONDEO 2 Com glomerado de mat riz areno liim m o arcillosa, de color amarillo
CAPA
3
PROFUNDIDAD.
2,00 m
113,77
KPa
1,160
Kg/cm2
9,60
KPa
0,10
Kg/cm2
230,05
KPa
2,346
Kg/cm2
30,55
Grados
30,55
Grados
MODULO DE DEFORMACION
43083,66
KPa
439,32
Kg/cm2
MODULO ESFUERZO - DEFORMACION DINAMICO
157738,2
KPa
1608,4
Kg/cm2
278,38
m/seg
278,38
m/seg
3,615
Kg/cm3
3,615
Kg/cm3
MATERIAL
crema, de consistencia media a firme y m oderad oderada a plasticidad
PARAMETROS
MECANICOS
COHESION RESISTENCIA A LA TENSION UNIAXIAL. RESISTENCIA A LA COMPRESION UNIAXIAL. ANGULO DE DE FRICCION FRICCION INTERNA
VELOCIDAD DE ONDA SISMICA COEFICIENTE DE BALASTRO
1,10
GRADIENTE HIDRAULICO CRITICO
COEFICIENTES DE PRESION DE TIERRAS
1,10
PRESION DE TIERRAS
COEFICIENTE DE PRESION ACTIVA
Ka
0,33
PRESION ACTIVA DE TIERRA
Pa=
COEFICIENTE DE PRESION PASIVA
Kp
3,07
PRESION PASIVA DE TIERRA
Pa=
COEFICIENTE COEFICIENT E DE PRESION EN REPOSO
Ko
0,49
COEFICIENTE DE POISSON
u=
3,254 30,617 0,225
ASENTAMIENTO ELASTICO ELASTICO DEL SUELO
H =
qBIw (1 - U2)/ Es
0,00761
metros
RELACION DE ESFUERZOS PRINCIPALES
RELACION DE LOS ESFUERZOS PRINCIPALES 1600
Esfz Es fz.. P. M eno enorr KP a -9,6 0 0 , 00 20 40 60 80 10 0 12 0 14 0 16 0 18 0 20 0
Esfz Es fz.. P. Ma Ma yo yo r K Pa 0 , 00 24 8 ,8 4 45 6 ,7 5 60 5 ,3 1 72 9 ,6 3 83 9 ,7 6 94 0 ,2 8 10 3 3, 7 2 11 2 1, 6 9 12 0 5, 2 5 12 8 5, 1 6 13 6 1, 9 8
1400 1200
a P K . 1000 r o y a 800 M . P . z f s 600 E
400 200 0 0
20
40
60
80
10 0
12 0
Esfz. P. Menor.
ENVOLVENTE DE MOHR
14 0
16 0
18 0
20 0
KPa
ENVOLVEMTE DE FALLA 250
Es Esfz fz.. N orm orma al KP a -2 6 9,1 6 0 ,0 0 20 40 60 80 1 00 1 20 1 40 1 60 1 80 2 00
Esfz Es fz.. Cort Corta nt nte K Pa 0,0 0 1 13 ,77 1 31 ,77 1 47 ,24 1 60 ,99 1 73 ,48 1 84 ,98 1 95 ,70 2 05 ,76 2 15 ,26 2 24 ,30 2 32 ,93
200 a P K . e t 150 n a t r o C z f s 100 E
50
,
0 0
20
40
60
80
10 0
12 0
Esfz. Normal.
14 0 KPa
16 0
18 0
20 0
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SONDEO 3 Comglomerado de m atriz areno limo arcillosa, osa, de color amarillo
CAPA
3
PROFUNDIDAD
2,00 m
116,31
KPa
1,186
Kg/cm2
9,81
KPa
0,10
Kg/cm2
235,19
KPa
2,398
Kg/cm2
30,68
Grados
30,68
Grados
MODULO DE DEFORMACION
43334,12
KPa
441,87
Kg/cm2
MODULO ESFUERZO - DEFORMACION DINAMICO
157579,0
KPa
1606,8
Kg/cm2
278,24
m/seg
278,24
m/seg
3,685
Kg/cm3
3,685
Kg/cm3
MATERIAL
crema, de consistencia m edia a firme y moderada plasticidad
PARAMETROS
MECANICOS
COHESION RESISTENCIA A LA TENSION UNIAXIAL. RESISTENCIA A LA COMPRESION UNIAXIAL UNIAXIAL.. ANGULO DE FRICCION INTERNA INTERNA
VELOCIDAD DE ONDA SISMICA COEFICIENTE DE BALASTRO GRADIENTE HIDRAULICO CRITICO
1,10
1,10
COEFICIENTES DE PRESION DE TIERRAS
PRESION DE TIERRAS
COEFICIENTE DE PRESION ACTIVA
Ka
0,32
PRESION ACTIVA DE TIERRA
Pa=
3,236
COEFICIENTE DE PRESION P ASIVA
Kp
3,08
PRESION PASIVA DE TIERRA
Pa=
30,783
COEFICIENTE DE PRESION EN REPOSO
Ko
0,49
COEFICIENTE DE POISSON
u=
0,225
ASENTAMIENTO ELASTICO DEL SUELO
H =
qBIw (1 - U2)/ Es
0,00757
metros
RELACION DE ESFUERZOS PRINCIPALES
RELACION DE LOS ESFUERZOS PRINCIPALES 1600
E sfz sfz.. P. Men Menor or K Pa -9 ,8 1 0 , 00 20 40 60 80 10 0 12 0 14 0 16 0 18 0 20 0
E sfz sfz.. P. Ma Mayo yorr KP a 0 ,0 0 2 5 4, 3 9 4 6 3, 2 0 6 1 2, 8 2 7 3 8, 1 1 8 4 9, 1 1 9 5 0, 4 4 1 0 44 , 6 3 1 1 33 , 3 0 1 2 17 , 5 2 1 2 98 , 0 6 1 3 75 , 4 9
1400 1200
a P K
. 1000 r o y a 800 M . P . z f s 600 E
400 200 0 0
20
40
60
80
10 0
12 0
Esfz. P. Menor.
ENVOLVENTE DE MOHR
14 0
16 0
18 0
20 0
KPa
ENVOLVEMTE DE FALLA 250
Es sfz fz.. Nor Norm ma l K Pa -275,17 0 ,0 0 20 40 60 80 1 00 1 20 1 40 1 60 1 80 2 00
E sfz sfz.. C Cor orttante KP a 0 ,0 0 1 1 6 , 31 1 3 4 , 34 1 4 9 , 88 1 6 3 , 71 1 7 6 , 28 1 8 7 , 87 1 9 8 , 67 2 0 8 , 82 2 1 8 , 41 2 2 7 , 53 2 3 6 , 23
200 a P K . e t 150 n a t r o
C z f s 100 E
50
,
0 0
20
40
60
80
10 0
12 0
Esfz. Normal.
14 0 KPa
16 0
18 0
20 0
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CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA MUNICIPIO DE LA ESPERANZA
SONDEO 4 MATERIAL
Comglomerado de m atriz areno limo arcillosa, de color amarill amarillo o crema, de consistencia m edia a firme y m oderada plasticidad asticidad
PARAMETROS
CAPA
2
PROFUNDIDAD
2,0 0 m
119,45
KPa
1,218
Kg/cm2
10,08
KPa
0,10
Kg/cm2
241,52
KPa
2,463
Kg/cm2
32,84
Grados
32,84
Gra dos
43627,78
KPa
444,86
Kg/cm2 Kg/cm2
MECANICOS
COHESION RESISTENCIA A LA TENSION UNIAXIAL. RESISTENCIA A LA COMPRESION UNIAXIAL. ANGULO DE FRICCION FRICCION INTERNA MODULO DE DEFORMACION MODULO ESFUERZO - DEFORMACION DINAMICO VELOCIDAD DE ONDA SISMICA COEFICIENTE DE BALASTRO
68695,2
KPa
700,5
182,62
m/seg
182,62
m/seg
3,768
Kg/cm3
3,768
Kg/cm3
1,12
GRADIENTE HIDRAULICO CRITICO
COEFICIENTES DE PRESION DE TIERRAS
1,12
PRESION DE TIERRAS
COEFICIENTE DE PRESION ACTIVA
Ka
0,30
PRESION ACTIVA DE TIERRA
Pa =
2 ,998
COEFICIENTE DE PRESION PASIVA
Kp
3,37
PRESION PASIVA DE TIERRA
Pa =
3 4,035
COEFICIENTE DE PRESION EN REPOSO
Ko
0,46
COEFICIENTE DE POISSON
u=
0,20
ASENTAMIE NTO ELASTICO DEL SUELO
H =
qBIw (1 - U2)/ Es
0,01387
metros
RELACION DE ESFUERZOS PRINCIPALES
RELACION DE LOS ESFUERZOS PRINCIPALES 1600
E sfz sfz.. P. Men Menor or K Pa -1 0 , 0 8 0 ,0 0 20 40 60 80 10 0 12 0 14 0 16 0 18 0 20 0
E sfz sfz.. P. Ma Mayo yorr KP a 0 ,0 0 2 6 1 ,2 4 4 7 1 ,1 1 6 2 2 ,0 2 7 4 8 ,4 8 8 6 0 ,5 5 9 6 2 ,8 5 1 0 5 7 ,9 5 1 1 4 7 ,4 8 1 2 3 2 ,5 0 1 3 1 3 ,8 0 1 3 9 1 ,9 6
1400 1200
a P K . 1000 r o y a
800 M . P . z f 600 s E 400 200 0 0
20
40
60
80
10 0
12 0
Esfz. P. Menor.
ENVOLVENTE DE MOHR
14 0
16 0
18 0
20 0
KPa
ENVOLVEMTE DE FALLA 300
E sfz Norma mall sfz.. Nor K Pa -282,58 0 ,0 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
E sfz sfz.. C Cor orttante KP a 0 ,0 0 1 1 9 ,4 5 1 3 7 ,5 1 1 5 3 ,1 3 1 6 7 ,0 5 1 7 9 ,7 3 1 9 1 ,4 2 2 0 2 ,3 2 2 1 2 ,5 7 2 2 2 ,2 7 2 3 1 ,4 9 2 4 0 ,2 9
250 a P K
200
. e t n a t r 150 o C z f s E
100
50
,
0 0
20
40
60
80
10 0
12 0
Esfz. Normal.
14 0 KPa
16 0
18 0
20 0
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CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA MUNICIPIO DE LA ESPERANZA
4.9. Calculo de la capacidad de soporte CBR. Para el análisis de capacidad portante, se realizaron ensayos de CBR de campo con penetrómetro dinámico de cono en condiciones de humedad y compactación in situ. 4.9.1 CBR de diseño Para determinar el CBR de diseño se utilizó el criterio del Instituto del Asfalto; el cual relaciona los valores de CBR obtenidos Vs el porcentaje de valores de CBR iguales o mayores, lo que equivale a tomar el 85 % de los datos de de CBR mayores o iguales a él. De acuerdo con las características características geológicas y geotécnicas de terreno, se recomienda construir una capa subrasante mejorada de espesor variable con el fin de uniformizar y mejorar la resistencia CBR del suelo de soporte
Tabla 14. CBR de campo. Condiciones Condicione s de compactación y humedad in situ Unidad de CBR Tipo de Espesor SR Sector diseño (%) subrasante mejorada Losa Cancha I 11.23 S4 10.0 cm Vías Internas
4.9.2 Diseño de la rehabilitación Fundaremos nuestro diseño en el método TRL para diseñó de pavimentos flexibles en países tropicales y subtropicales; el cual adopta una estructura tipo catalogo bajo dos parámetros de diseño, el tipo de tránsito y la resistencia de la subrasante. 4.9.3 Parámetros de diseño
Tipo de tránsito. Este modelo clasifica el tránsito de diseño en 3 niveles, en función del tránsito promedio diario de vehículos pesados previstos durante el año inicial de servicio; que para nuestro caso corresponde a una clasificación tipo T1, según la siguiente tabla tabla Tabla 15. Clases de transito de diseño Clase de transito
No Diario de vehículos pesados en el año inicial de servicio
T1
1 – 10
T2 T3
11 – 25 26 – 50
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Tipo de subrasante. Esta metodología requi requiere ere que la subrasante sea clasificada en alguna categoría que refleje la sensibilidad del diseño a la resistencia del suelo; según la siguiente tabla. tabla. Tabla 16. Clasificación Clasific ación de los suelos de subrasante según la capacidad de soporte Clasificación de la subrasante
CBR en %
S1
20
4.8.4 Alternativa de rehabilitación Entrando al catálogo con los factores de tipo de tránsito y clase de subrasante para cada la unidad típica de diseño se obtiene la siguiente alternativa para la construcción de la estructura. Tabla 17. Alternativas de Rehabilitación Rehabilitac ión Sector
Losa cancha Vías Internas
Unidad típica de diseño
Estructura 15 cm --- Losas en concreto
Unidad I 10 cm --- Subrasante mejorada
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5. ANALISIS DE TALUDES En los capítulos anteriores se ha determinado la información necesaria para realizar el análisis de estabilidad de los taludes actuales; los cuales presenta unas condiciones geométricas favorables, haciéndolos poco vulnerable a procesos erosivos y posibles movimiento en masa; pero además de las variables geométricas, estos taludes se ven afectados por variables como el cambio en el uso del suelo, influencia de aguas superficiales y futuras sobrecargas; por lo tanto se realizó el análisis correspondiente.
TALUD SECTOR NORESTE
6.1 Análisis para la estabilidad del talud El análisis de la estabilidad de un talud es un proceso de tanteos, con suposiciones de las condiciones más críticas que en un momento dado se pueden presentar. Para este caso en particular se evalúa el factor de seguridad mediante un programa de cálculo basado en el método de ábacos de HOEK Y BRAY, con el propósito de conocer la probabilidad de falla del talud y así poder brindar una solución óptima. Para las condiciones del talud propuesto, suponemos dos condiciones a evaluar; una condición que corresponde a un talud parcialmente saturado y una condición probable, con un talud totalmente saturado y con sobrecargas para esto seleccionamos del programa de cálculo los ábacos N° 2 y No 5 de Hoek y Bray, donde:
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Condición probable que corresponde a un talud parcialmente saturado Abaco N° 2
Condición poco probable, con un talud totalmente saturado Abaco N° 5 FIGURA 5.1. CONDICIONES CONDICIONES DE SITIO RESUELTOS EN LOS ÁBACOS DE HOEK Y BRAY
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5.1.1 Análisis Análisis de estabilidad para la condición probable ANALISIS DE ESTABILIDAD PARA CONDICIONES PROBABLES SECCION
TALUD PARCIALMENTE SATURADO AREA DE IN F L UE UE N C I A A R E A
PARAMETROS
S D -1
D E I N F L UE UE N C I A SD-2
T ALUD N OR OR OE S T E
T AL UD N OR OR E S T E
1, 27
1, 53
α = Angulo de Talud (°)
11, 76
7, 82
c = Cohesion (kg/cm2)
1, 127
1, 098
φ = Angulo de fr iccion (°) (°)
32, 70
32, 53
ϒ =
1, 991
2, 035
0, 694
0, 553
Tanφ/F1
0, 261
0, 255
ϒH F2
0, 198 2, 460
0, 119 2, 501
2, 251
2, 963
2, 355
2, 732
H = Altura (m)
c/
c/ F1
Peso unitario (gr/cm3) ϒH*Tanφ
F2 FA CT O R DE SE G UR I DA D
5.1.2 Análisis Análisis de estabilidad para condición poco probable ANALISIS DE ESTABILIDAD PARA CONDICIONES SATURADAS CON RECARGA SUPERFICIAL CONTINUA A R E A D E IN IN F L U E N C I A
A R E A D E IN IN F L U E N C I A
SD -1
SD-2
PARAMETROS
TALUD N OR OR OE OESTE
TALUD N OR OR OE OESTE
(m)) H = Altura (m α = Angulo de Talud Tal ud (°)
1,27 11,76
1,53 7,82
c = Cohesion (kg/cm2)
1,127
1,098
φ = Angulo de friccion (°)
32,70
32,53
ϒ =
2,035
2,035
0,679
0,553
Tanφ/F1
0,322
0,301
c/
0,224
0,158
F1
1,99
2,12
F2
1,95 1,970
2,23 2,175
SECCION
c/
Peso unitario (gr/cm3) ϒH*Tanφ
ϒHF2
FACT OR DE SEGUR IDAD
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5.1.3 Localización del círculo de falla y grieta de tensión
FIGURA 5.2. 5.2. PARÁMETROS GEOMÉTRICOS GEOMÉTRICOS PARA PARA LOCALIZAR EL EL CENTRO DEL CÍRCULO DE FALLA FALLA Y LA GRIETA DE TRACCIÓN
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LOCALIZACION DE CENTRO DEL CIRCULO DE FALLA Y GRIETA DE TENSION A R E A D E I N F L UE UE N C I A SD -1
A R E A D E I N F L UE UE N C I A SD-2
PARAMETROS
T ALUD NO NOR OEST E
TALUD N OR OR E ST E
H = Altura (m)
1, 27
1, 53
α = Angulo de Talud (°)
11, 76
7, 82
φ = Angulo de fr iccion (°)
32, 70
32, 53
Y'
1, 11H
0, 922H
X'
-0,76H
-1, 845H
b'
0, 387H
0, 778H
Y (m)
1, 473
1, 411
X (m)
-0, 965
-2, 823
b (m)
0, 491
1, 190
h' (m)
0, 56
0, 58
SECCION
LOCALIZACION DE CENTRO DEL CIRCULO DE FALLA Y GRIETA DE TENSION TALUD NOROESTE - PARCIALMENTE SATURADO 1130 ,00
129,75
NIVEL ACTUAL 129,50 m
129,50
H = 1,27 m Y = 1,47 m 129,25
X = -0,97 m b = 0,49 m h' = 0,56 m
Fs = 2,355
129,00
s o r t e M
128,75
128,50
AREA DE INFLUENCIA DEL CIRCULO DE FALLA
NIVEL ACTUAL 128,25 m
2,49 M - DESDE LA CARA EXPUES TA DEL TALUD TALUD 128,25
3
2
1
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
12 8 , 0 0
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LOCALIZACION DE CENTRO DEL CIRCULO DE FALLA Y GRIETA DE TENSION TALUD NORESTE - PARCIALMENTE SATURADO 130,50
NI V E L ACT UAL 130,25 m
13 0 , 2 5
13 0 , 0 0
H = 1,53 m Y = 1,41 m 129,75
X = -2,82 m b = 1,19 m h' = 0,55 m Fs = 2,732
129,50
s o r t e M
12 9 , 2 5
12 9 , 0 0
AREA DE INFLUENCIA DEL CIRCULO DE FALLA
NI V E L ACT UAL 128,75 m
3,78 M - DESDE LA LA CAR A EXPUESTA DEL TALUD 128,75
6
4
2
0
2
4
6
8
Metros
10
12
14
16
18
20
12 8 , 0 0
5.2. Talud de corte propuesto Taludes y pendientes. De acuerdo al análisis del talud realizado método de Hoek y Bray (Capítulo 5), se obtienen factores de seguridad mayores a 1.00, para condiciones de saturación parcial y total. Además del método desarrollado anteriormente, siempre se tuvo en cuenta la aplicación del MÉTODO OBSERVACIONAL, puesto que partimos de la base que en la Geotecnia lo más importante es la inspección de la zona y la determinación de las características del talud. A continuación, se presentan algunos puntos fundamentales que permitieron realizar el análisis de estabilidad de los taludes de corte: Taludes Actuales – Están conformados por materiales de origen Sedimentario compacto y cohesivo, de consistencia consistencia media a firme, con poca influencia de aguas sub-superficiales; con geometría amplia, pendiente suave, alturas menores a 1.50 metros y moderada cobertura vegetal; que dan como resultado unas condiciones estables, y moderadamente susceptibles de erosionarse; por lo tanto el diseño recomendado para las condiciones de trabajo más probables, consiste en
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perfilarlos siguiendo la pendiente actual y luego deben ser protegidas con obras de empradizacion; además de un buen manejo de las aguas superficiales, de manera que se garantice la estabilidad general del área. Ver diseño propuesto – figura 4 y 5 TALUD SECTOR NOROESTE
RECOMENDACIONES
De acuerdo a las condiciones geometricas del tadud y a los probables fenomenos de erosion a los cuales estara sometido; se recomienda :
CERRAMIENTO DE PORTECCION
1 - Perfila arr el talud manteniendo la Inclinaci inacio on n actual de 6,00H : 1,25V CUNETA PERIMETRAL
2 - Que la cara expuexta del talud talud,, sea prote protegida gida co con n una capa de cesped nativ o, a nclado de manera adecuada y eficiente
CIC
1,50 M 129, 50
2,50 M
129,25
TALUD EMPRADIZADO 129,00
V: 1,25
H: 6,0 128, 75
BARRERA ESTATICA NATURAL 128, 50
PREDIO VECINO 128,25
1,00 M
7
6
5
4
3
2
1
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
12 8 , 0 0
Metros
FIGURA 4 TALUD SECTOR NORESTE CERRAMIENTO DE PORTECCION
RECOMENDACIONES
CUNETA PERIMETRAL
De acuerdo a las condiciones g geometric eometricas as del tadud y a los probables fenomenos de erosion a los cuales estara sometido; se recomienda :
CIC
1,50 M
1 - Perfilar el talud manteniendola Inclinacion actual d e 11,00H: 1,50V
130,25
2 - Que la cara expuexta del talud, ssea ea protegidacon una capa de cesped nativo, anclado de manera adecuada adecuada y eficiente
2,50 M
130,00
129, 75
TALUD EMPRADIZADO
V: 1,5
129, 50
H: 11.00
129,25
BARRERA ESTATICA NATURAL
129,00
COLEGIO 128, 75
1,00 M
5
4
3
2
1
0
1
2
3
4
5
6
7
Metros
FIGURA 5
8
9
10
11
12
13
14
15
12 8 , 5 0
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6. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 6.1
Características del lote.
En el área de estudio se encuentra a un nivel conglomeratico cohesivo, de matriz areno limo arcillosa, de color amarillo crema, de consistencia media a firme, de baja deformabilidad e índice de expansividad bajo; que lo convierten en un material competente para la cimentación de la estructura planteada; siempre y cuando su contenido con tenido de humedad este por debajo del límite plástico. En general el terreno en estudio NO presenta complicaciones de tipo, geológico geomorfológico de la obra ycivil proyectada. que puedan limitar su uso para el desarrollo 6.2.
Actividad tecno génica.
No existen evidencias de actividad tecnogenica por acción de aguas infiltradas residuales que ocasionan cambios en el estado de esfuerzos y las condiciones hidrogeológicas del terreno en estudio. 6.3.
Cimentación
6.3.1 Tipo de cimentación Cubierta Cubierta Se considera una cimentación, basada en zapatas aisladas cuadradas de 1.20 metros de lado; excavadas in situ a una profundidad igual o mayor de – 2.00 metros; además se recomienda que las zapatas se construyan en concreto impermeabilizado y armado bajo las especificaciones de refuerzo contempladas en NSR-2010. (Ver figura 2).
Para este tipo de cimentación se deberá verificar la tracción que generará la posible fricción fricción negativa provocada por humedecimiento de mantos areno arcillosos expansivos (H E = 0.00 – 2.00 metros). Profundidad de cimentación propuesta. propuesta. Se recomienda tomar como nivel de diseño el sustrato conglomerado de matriz areno limo arcilloso de color amarillo crema, crema, bajo condiciones de humedad por debajo del límite plástico. La profundidad profundidad de desplante de - 2.00 metros; está referida a la superficie del terreno actual.
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Tabla 17. Tipo y profundidad de cimentación recomendada Tipo de Cimentación
Sondeo
Estrato
SD-1 SD-2 SD-3 SD-4
Tipo
Conglomerado de matriz areno limo arcillosa, con cantos de moderada ZAPATAS calidad y tamaños menores a 10,3 AISLADAS cm; de color amarillo crema con 1.20 X 1.20 vetas naranja y puntos blancos, de metros consistencia media a firme
Profd
Capacidad admisible
Ks Balastro
> de Fricción
m
kg/cm2
kg/cm3
Grados
2.0
2.295
3.546
30.42
2.0
2.346
3.615
30.55
2.0
2.398
3.685
30.68
2.0
2.463
3.768
32.84
6.3.2 Tipo de cimentación Estructuras Varias Varias Se considera una cimentación, basada en zapatas aisladas cuadradas de 0.80 metros de lado; excavadas in situ a una profundidad igual o mayor – 1.50 metros; además se recomienda que las zapatas se construyan de en concreto impermeabilizado y armado bajo las especificaciones de refuerzo contempladas en NSR-2010. (Ver figura 3).
Para este tipo de cimentación se deberá verificar la tracción que generará la posible fricción fricción negativa provocada por humedecimiento de mantos areno arcillosos expansivos (H E = 0.00 – 1.50 metros). Profundidad de cimentación propuesta. propuesta. Se recomienda tomar como nivel de diseño el sustrato recomendado para cada sector, bajo condiciones de humedad por debajo del límite plástico . La profundidad de desplante de - 1.50 metros; está referida a la superficie del terreno actual. Tabla 18. Tipo y profundidad de cimentación recomendada Tipo de Cimentación
Sondeo
Estrato
Profd Tipo
SD-1 Arenita SD-2 SD-3
SD-4
arcillosa con gravillas cuarciferas dispersas, de color color café amarillento con vetas ocre y puntos blancos, consistencia media y moderada plasticidad
ZAPATAS AISLADAS
Conglomerado de matriz areno limo 0.80 X 0.80 arcillosa, con cantos de moderada metros calidad y tamaños menores a 10,3 cm; de color amarillo crema con vetas naranja y puntos blancos, de consistencia media a firme
Capacidad admisible
Ks Balastro
kg/cm3
> de Fricción
m
kg/cm2
1.5
1.952
2.939
31.80
1.5
2.082
3.135
32.27
1.5
2.272
3.421
32.85
1.5
2.427
3.654
33.26
Grados
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5.4. Análisis regresivo Este análisis no es necesario pues no se observaron cicatrices de deslizamiento y amenazas de inestabilidad cercanas al a l sitio estudio 5.5 Recomendaciones para el diseño y construcción Antes de iniciar la construcción se deberá realizar un inventario de todas las construcciones actuales colindantes, incluyendo las redes de servicios y vías, con el fin de verificar su estado actual. Este aspecto debe dar lugar a un acta y debe incluir, ilustraciones fotográficas con grietas, desplomes y cualquier anormalidad que se detecte.
Muros. Muros.
Para la fundación loscolocar murosuna medianeros y de divisorios colocar un entresuelo en piedrade para o dos hiladas bloque de concreto como sobre cimiento y luego colocar tela impermeabilizante, con el fin de evitar humedades no deseadas en la base de los muros que deterioran la pintura a largo plazo
Taludes y pendientes.
-
El sitio de estudio, no requiere excavaciones que impliquen recomendaciones de taludes y pendientes de corte. Durante la vista de campo no se observó inestabilidad en taludes aledaños que amenacen la estabilidad de las obras por derrumbes cercanos. Por la tanto no se requieren tratamientos superficiales especiales, aparte de los desagües y cunetas de evacuación de aguas lluvias estándares en una construcción.
-
Para los taludes actuales, se efectuó un análisis de estabilidad, tomando en cuenta que los materiales localizados hasta la máxima profundidad de excavación son de tipo cohesivo friccionante, por lo que el mecanismo de falla general más probable de ocurrir es el de rotación a lo largo de una superficie cilíndrica. (Método Hoek y Bray). por lo tanto para estos taludes permanentes se recomienda perfilarlos según el diseño recomendado en el Capítulo 5 (Ver figura 4 y 5)
-
Llegado el caso de requerir cortes que impliquen taludes permanentes, se recomienda cortarlos en dos terrazas con una inclinación de 1.20H : 2.10V y bermas de 1.50 metros metros
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Rellenos.. Rellenos
-
Los materiales de excavaciones escombros y orgánicos zonas superiores de las no podránprovenientes utilizarse endeloslasrellenos compactos y terraplenes estructurales
-
Debe dársele especial importancia a la conformación de los rellenos por encima de las zapatas o cimentaciones, ya que de éstos depende en gran parte el empotramiento y las presiones de confinamiento. Por lo tanto, se sugiere emplear material de la excavación (Conglomerado) (Conglomerado) o materiales granulares tipo "sub-base" o (material de rió seleccionado con tamaño máximo de 2”, o en su defecto, recebos granulares bien
gradados), este relleno se debe compactar a una densidad superior al gradados), 95% de la máxima de Proctor modificado, en capas no superiores a 10 cm, con equipo vibratorio tipo "rana". -
El entresuelo de los pisos debe ser gavilla arenosa, como la utilizada para los concretos, colocada en un espesor de 10 cm. como mínimo, compactada con “rana”
-
Excavaciones. Excavaciones.
Dadas las características del perfil de suelo encontrado. No pueden manejarse excavaciones mayores a 2.00 metros de profundidad sin entibación. En el caso de excavaciones que requieran taludes temporales, se preverá una inclinación 1.40H: 2.20V. los taludes de tipo permanente podrán manejarse con paredes verticales, siempre y
cuando se protejan con muros de contención - Durante el avance en las excavaciones y cuando se llegue a los niveles de cimentación, se debe chequear el fondo de las mismas con el objeto de comprobar las condiciones del subsuelo y analizar si se requiere algún ajuste en la profundidad. De particular importancia, dado el origen de la formación, verificar que no existan bolsas de material compresible dentro del material de cimentación y en caso de presentarse deben ser remplazadas por concreto pobre -
Los materiales excavados deberán evacuarse rápidamente y no se permitirá su almacenamiento temporal a menos de 50 cm del borde de la excavación.
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-
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Una vez aprobadas las excavaciones para las fundaciones se deberán retirar cuidadosamente del fondo "el pantano" que por alteración se va formando, materiales sellar cuidadosamente con una capa de concretolos pobre de unossueltos 5,0 cmyde espesor.
Drenaje superficial. Se recomienda implementar un sistema obras de drenaje complementarias con el fin encauzar las aguas de escorrentía hacia el costado Sureste del Terreno; mediante un buen proceso de nivelación con mejoramiento mejoramiento de de pendientes. pendientes. Con el fin de evitar el humedecimiento del sustrato. Estas acciones estarán dirigidas a evitar las infiltraciones de agua en el subsuelo, durante la construcción y la operación de la estructura. Drenaje subsuperficial. subsuperficial. Se recomienda impermeabilizar las zapatas y vigas de amarre, con el objeto de proteger pisos y muros del ascenso capilar.
Las anteriores recomendaciones están basadas en las condiciones de suelos halladas en la presente investigación. Sin embargo, embargo, es de frecuente ocurrencia en trabajos de este tipo el encontrar durante la etapa de cimentación, variaciones locales ó circunstancias no previstas que hagan necesario adoptar decisiones decisiones alternas. Por lo tanto, ccualquier ualquier cambio con relación a lo enco encontrado ntrado y consignado en el presente estudio, deberá informarse oportunamente al ingeniero responsable del mismo, a fin de introducir las modificaciones que sean del caso. Observación: Los datos, conclusiones y/o recomendaciones aquí reportadas corresponden únicamente a la(s) muestra(s) analizada(s) y no deben ser reproducidas reproducidas en forma forma parcial sin la debida autorización de GEOTEC-COLOMBIA
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o d a z r A o i f N s p r 0 M e U L t o 0 0 O e r 4 C c n o c
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r o o M d p P a o l e n d d a o t i c % O s a 5 N c e p 9 E l l L L e s m e E l d R a o c i r e a m t e t n i a a c r n t m l i f e
o d a z r o i s A f T e p A r 0 P t o 0 A 0 Z e r 4 c n o C
a + d " 6 n o a n > i - c o i " c 0 a 1 d N c e C E 2 m M o c S q / g E D K A D 2 E I m P c O C / g R K P h % W N O H I C C S A A C I F I S S S C A A L U C C I S I F S P % E D I A D E I P . 2 m O p c R x e / P P g 3
h m c
N O I C P I R C S E D
: D A D I D N U F O R P
O E D N O S
0 1
2 1
4 1
6 1
0 1
2 1
2 1
4 1
3 1
2
0 1
1 1
3 1
4 1
9 9 , 1 3
6 9 , 1 3
3 5 , 2 3
9 0 , 3 3
4 2 , 2 3
6 7 8 , 1
5 9 9 , 1
6 9 1 , 2
7 7 5 , 2
7 4 6 , 2
8 3 9 , 0
7 9 9 , 0
8 9 0 , 1
8 8 2 , 1
4 2 3 , 1
7 1 , 3 1
1 0 , 6 1
5 2 , 7 1
7 4 , 8 1
9 0 , 1 2
-
6 2 A
6 2 A
4 2 A
-
C S
C S
C G
-
4 3 , 3 1
8 1 , 3 1
2 3 , 9
-
8 7 1 , 0
6 1 1 , 0
3 0 1 , 0
-
1 9 9 , 1
5 3 0 , 2
3 6 0 , 2
-
5 7 , 9 2
3 3 , 8 2
4 7 , 2 1
g
S O % N I F
m 0 0 , 4
2 D S
1 1
K
Y / r
R . O s S t E P m S E A P A C
L I F R E P
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, e n o s l y o e d c e d u s r n a e a o l l d c o i o e b d m c n m i o s u e o c h t d n s a e , u c i e s p t d a d s i s r r y a o e e d i t d i p c s i r c n i e a t c r d s e t o s a l a n c a o r s p s c a e e t f i e r a c v b u d r s r a p o a u n e e c o d a d s c o s a l a l o m o i d t n v d e a n e n a r u e d e d l i i l g b i c d r i ; , n t n a o s a i i e o a m d l c d p a e p e e a d m e m s e f o l d , d i a s a e a i c c t e r c d i r n a n v o o i o e p s i a t d c i o t n s i e i s n s a d n n m p e r ú o o x e c c e d h A
a é f l u a n c e t r o r d a p o l d i o c o s c i t e d e s á i d l l r , p f s e e a p s r d , l e e a i p s d d i s d e e r s m a r i a l l i a i r e v c r a r n e e s t e b g n i s o n d c o ; o j o c a s e b o d , d m i a l s e i s d o i v i n r g s e r s n a a a p o t e x c i v e n n e a o d g c e r o c o i d o l d n i e r u a S p e
; a , s s n o e a o m j c d a i c c i a t b a s d 2 i , e d r a s 1 d e i t 1 m e o l p l c a i a o a i a d r c i r s r c v a i p e a l n s s c e a t n o u a s i a s n m i s p i g u l n x e s e o e u d o s c b a n e e a i r l e e d i e r o d d b d o n a , d e s y i a z e i m o b m r r c i e t s c o t e n f d a d r o e a n l o i ñ m p b a o , d s e e e m s o o d d a t t m e n d o o y u a d a d t d p s a d i o a d r e l n c r g d i e a i o l d t p s u i c o o l j s s á l e a a n o c r p o b o d a l m y c a l s c n o a j a e a c o i e a r c f b d u i e r e b a a t t t r c a e e e n e d e r m m m o d t l l e o o l s , p o o u g t o e n c n n m m a o m r e o o a r i g d C f c c c
r e s e e e o u l d s d d o d d c , e y a a s s c i e d i o o o l i d t e t c r d d i b n n i o b a a n p l e ; a e c m b o r s d m d n o c f , e o s a e o d c 2 d d , o t i c m , 0 i n t a u l a s o s 1 t e d s e p á o l l u i a p r o s e c d y p r s d e a o r a a r e o r g m a d j e n o o l n o e j d c m a i a r o i l a e r b t e m m s a o t n y n o e a n s e e t m s d a r ñ a e c a , a i t e r o t e p z m i a m e r m r m t t v o i o m a f c c o n y a s l m o u , e n c d e a o i d j a a d r d a a d g e i d b l a o m e m a i s a d d e c p c a i a i a r r o t c r s a d c e i i p r d n v m i e s e o a s t o t l l r l i a s n c r i e g n s a a a d n e r n p o o m a o x u b c e c a m C
3 5 , 0
8 2 , 1
0 3 , 1
9 8 , 0 >
1
2
3
4
0 5 , 0
0 0 , 1
0 5 , 1
0 0 , 2
0 5 , 2
0 0 , 3
0 5 , 3
o j a b d a d i v i s n a p x e e d e c i d n i e d a d i c i t s a l p a d a r e d o m e d , e m r i f a a i d e m a i c n e t s i s n o c e d , o t c a p m o c o d a r e m o l g n o C
O L E U S E D S E L A I C E P S E S E N O I C I D N O C
o r t n o c n e e s o N
O C I T A E R F L E V I N
0 0 , 4
o d i n e t n o c u s e d n o i c n u f n e s e l b a i r a v s a c i n a c e m o c i s i f s e d a d e i p o r p e d ; o i r a t n e m i d e s n e g i r o e d s o t c a p m o c s o d a t r o p n a r t s o l e u s r a t n e s e r p r o p a z i r e t c a r a c e s a e r a l e e t n e m n d a a c i i d g c i o l t o s e a l p G e d s e n o i S c E i N d n O I o C c A V y R E d S a B d O e m u h e d
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5 1 0 2 / 2 0 O I L U J : A H C E F S A J O R O C S I C N A R F N O H J O R E I N E G N I : O T I C I L O S ) T P S ( N O I C A R T E N E P : O Y A S N E E D O D O T E M
E T S E O R U S R O T C E S : N O I C A Z I L A C O L
R " A S 8 D E 1 N P A L T O S G E " N E D 2 1 Ó I O C R A E R M T U E " N N 6 E P S ó s A i c o C c d a I i r r N F G A > C E 2 M o m c S q / g E D K A D 2 E I m P c O C / g R K P h % W N O H I C C S A A C I F I C S S S A A L U C C I S I F S E P % D I A D E I P . 2 O x p m c R e / P P g 3
h m c
3 1
3 1
6 1
5
3 1
3 1
4 1
5 1
6
2 1
4 1
4 1
5 1
2 3 , 9 2
7 5 , 2 3
8 9 , 2 3
9 7 , 2 3
1 7 , 2 3
9 9 3 , 1
4 7 1 , 2
5 5 3 , 2
2 4 4 , 2
4 0 9 , 2
9 9 6 , 0
7 8 0 , 1
8 7 1 , 1
1 2 2 , 1
2 5 4 , 1
1 2 , 5 1
1 3 , 2 2
1 9 , 1 2
6 6 , 0 2
8 7 , 9 1
-
6 2 A
6 2 A
4 2 A
-
C S
C S
C G
-
4 3 , 3 1
4 8 , 2 1
2 3 , 9
-
8 7 1 , 0
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CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA MUNICIPIO DE LA ESPERANZA
é a l f u a n c e t r o r d a p o l d i o c o s c i t e d e s l l i d á f , p r s e e a p s r d , l e e a i d p s i d e s d e r s m a r i a l i a i r v c e r a n e r g t e b e i n s s o n d ; c o o c j o s e a o d b , d m i a s l e i s d o i v i n r e g s r s n a a a p o t e x c i v e n n e a o d g r c e o c o i d o l d n i e r u a S p e
, e s n o l y o e d c e u d s r n a e o l c l a d i o b o e d m c n m s i o e c u o t s h d n a e e , u i s p c t d a s i d s r r y e e a t o d i d i p e c s c i r i n a t c r e d s t a a s o l c n a r s p s o c a e e f i t r a e b c d u r v s a o r a p u n e e c o a d d s c o s a l l a m o i o n d v t e d a a e u n r n e e d l i i d l g i r , b c d i ; t n a n o s a i i e o m a d l c p d a e p e e a d m s e m e f d , d o l l i a s a e i a c c t e r c d i r n a n o v o o i i e s p a t c o t n s i d i a s i e d s n m n n e p r ú o o x e h d A c e c
s e a n o d e t o u n u e m b p c i a t e n d s d o n e i r s c p o e o t r e d n a l d l a c c a a r e d i e n f i c t o a i s a c c t r á l m a s o l p y o l e i o c a t r c r e j a o a d b p o ; o e s m e i l m c d d , o o 8 , n e l 2 m r e 1 u r i e s a f z a s o i r a t e l m a a o m u a i c i d e e g d e e t n m e o s e t r d e o a i p a c n d i l e n m e o o t s m i c n s s , o o s o j c ñ n o a o a c b m d d a r a t e a e d d y , i m s v i s o o n l d a c g d n a n i o l l p x a a c b e C
r e s e e e o u l d d s d o d d e y c , c a a s s i e d o i o o l d t e i t c d d i n n b i r n o b a a a p e e c ; l m o b s d m d r n o c , f o s a e e d o c o i d 7 d , t c , 8 m i n t o a a s l t e u s p s d a á o l e l e u i s p r o s c y d p r e d r o a a r a e o m a g n j r d e o o e n l j d c o m a i i r o a l m r a e t e m a s o t b n n y o n a s ñ e e e t m s d r a a e a , c a i t e m r o t e p z a i t r m e m r t v m i o o m a f c c o n y a s l m o u , e c n d a e o i d j a a d a r d a g d i e d l a b o a m e m i s a d c d e p c a i a a i r r o t c r s a d c e i i p r d n v m i s e o s e t o r l t l a i a n c r s i e g n s a a a d n r e n p o o m a o x u c b e c a m C
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o j a b d a d i v i s n a p x e e d e c i d n i e d a d i c i t s a l p a d a r e d o m e d , e m r i f a a i d e m a i c n e t s i s n o c e d , o t c a p m o c o d a r e m o l g n o C
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o d i n e t n o c u s e d n o i c n u f n e s e l b a i r a v s a c i n a c e m o c i s i f s e d a d e i p o r p e d ; o i r a t n e m i d e s n e g i r o e d s o t c a p m o c s o d a t r o p n a r t s o l e u s r a t n e s e r p r o p a z i r e t c a r a c e s a e r a l e e t n e m n d a a c i d g i c o l i t o s l e a G p e d s e n o i S i E c N d O n I o C c A V y R E d S B a d O e m u h d e
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ESTUDIO GEOTÉCNICO CCONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA
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4 D S
CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA MUNICIPIO DE LA ESPERANZA
R . O s S t E P m S E A P A C
L I F R E P
z s a e i r i t e r c d a o n ; n e o m j e t s i e m s a d s n b o d o o c a d ñ a e i d o a r m v m i e a d s a , t t s n s m e a o y i s p e r l p g r x n d g e e o a s d c i l a d t e l a n a e d i r u c v e e r a n i c t a o p n d m o n i e c o u o b d o e m a e d r o c m r d a p a l o t o s f u n o n t é n i e o n f a c a c d m a t o c d a r i o d n r i l c a o o p t z i o l c c s m i l o b ; á a p a s e c t s o d e l e e m , d b i , a o l m t n o c a t p e l n 3 , l e e c r 0 e e u R a 1 s a
e ; o o d t l d , a a t s e f d e a a u d s c i v a i y s o s n a d e s p i i b r x e g e d s e , e a t d t e e r o v c i p d o n n s o i c e e d
s e o a d s l i u a s d i r c a n d n i a e e d v i u a a s m t s s o t a i s n b d i i n r n a e o l o p a o d d i b x c l c o e y b a m e r n c e o e d e e d o f , d t c d s r e , ; o o d , p e c a s m c n c i o o e o d l a d s m l i 5 . l n a o b c t d r 7 s i e s d a a o e e a t o r r n l p g o s e e o r j m u d u e a l i n o p a s i y d e o s c o d b i y n m l s e t s m e s r s i i a á o a r l a o c ñ g p c r i e t z a , e t r i r a t a e j a t m n m n j a a a e m t a o l m r b t y a e o u n e d n e p m s d a d m r o a a o c g d t i , o l e c s a d a v a r a u , s i e c r c n d s e a o o d t r d c d a i m e t o r d r a a a l a e i c g e e e a n d m d p r o o o o e m r a r r p c C m f m c i 9 8 , 1
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O L E U S E D S E L A I C E P S E S E N O I
o l d d e a m a u a e i s r d d c c o i i l i t s m b r á l o a o l p c m o s r o c a f t l a c i e t e a s d , i d a r e i e t d d c , e o a a r d s m o a a n a i c r e c s g r n y a e e r o t c s b i a o i l l i s p t s c n e r l o a A c d p
2 7 , 0
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o j a b d a d i v i s n a p x e e d e c i d n i e d a d i c i t s a l p a d a r e d o m e d , e m r i f a a i d e m a i c n e t s i s n o c e d , o t c a p m o c o d a r e m o l g n o C
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o d i n e t o n c u s e d n o i c n u f n e s e l b a i r a v s a c i n a c e m o c i s i f s e d a d e i p o r p e d ; o i r t a n e m i d e s n e g i r o e d s o t c a p m o c s o d a t r o p n a r t s o l e u s r a t n e s e r p r o p i a z r e t c a r a c e s a e r a l e e t n e m n d a a c i i g d c i o l t o s e a l G p e d s e n o i S c E i N d n O I o C c A V y R E d S a B d O e m u h e d
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ESTUDIO GEOTÉCNICO CCONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA
CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA MUNICIPIO DE LA ESPERANZA
ESTUDIO GEOTECNICO
PROYECTO
CONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRTACION CIUDADANA CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA MUNICIPIO DE LA ESPERANZA
RESULTADOS ENSAYOS DE LABORATORIO
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ESTUDIO GEOTÉCNICO CCONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA 5 1 0 2 / 3 0 L U J
A A S O H C E G F E R R N D T E E C P E T E A S L O R O N O T R O N T C E E I S M I N O G I E C R A Z L R I O A C O C L A N A m D 0 0 A 5 , D U I C D A D N I D O I N U F C O A R P R G E T 1 N S I D E D O R E T O N D E N O C S N O I C C U R T S N A N O A D C A D U C O I N C I I O C N A R C G E T E I T N E O D E O R T G N E C O I D O U T T S C E E Y O R P
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CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA MUNICIPIO DE LA ESPERANZA
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6 4 9 0 1 2 1 1 1 2 2 2
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R E P L E A R A 0 6 2 4 4 4 P 1 1 1 1 1 O I D E
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ESTUDIO GEOTÉCNICO CCONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA
CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA MUNICIPIO DE LA ESPERANZA
ESTUDIO GEOTECNICO CONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA - CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA SD - 1
Proyecto
CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA
Sondeo
Localización
CORREGIMIENTO COR REGIMIENTO LA PEDREGOSA - LA ESPERANZA
Capa
Material
PARA CLACIFICACION DE SUELOS
Descripcion
2
Profundidad
0,46 m
Muestra
S1-M2
Espesor
1,45 m
Fecha
JUL 04/2 015 015
Arenita arcillosa compacta con gravillas, de color café amarille ento nto con vetas naranja
GRANULOMETRIA CON LAVADO PES O DE LA MU ESTRA PARA LAVA LAVADO DO (gr) PESO DE LA MU ESTRA LAV LAVADA ADA (gr) PESO DE LA MU ESTRA SECA, Ws (gr) PORCENTAJ PORCENTAJE E DE ERROR % e < 2%
484,5 138,3 346,2 0,23
2"
D ia iame trtr o (m (mm) 50,80
P es es o Re Re t.t. (gr ) 0,00
% R et. 0,00%
% P asa 100,00%
1"
25,40
0,00
0,00%
100,00%
1/2"
12,70
34,81
7,19%
92,81%
3/8"
9,53
21,71
4,48%
88,33%
4
4,750
24,31
5,02%
83,31%
10
2,000
37,61
7,76%
75,55%
40
0,425
126,81
26,17%
49,38% 30,22%
Tamiz Nº
200
0,075
92,81
19,16%
P a sa 200
Ba nd eja
146,41
30,22%
484,5
100,0%
Grava = Arena = Finos =
16,69% 53,09% 30,22%
CURVA GRANULOMETRICA 100%
80%
A S A P E 60% U Q E J A T N 40% E C R O P 20%
Clasificación SC U.S.C.S. A-2-6 AASHTO
0% 100,00
10,00
1,00
0,10
0,01
DIAMETRO DE LA PARTICULA. PARTICULA. mm.
OBSERVACIONES Arena arcillosa con gravillas cuarciferas, de consistencia media, de buenas a pobres caracteristicas como suelo de soporte, dependiendo de su contenido de humedad y estado plasti co
LIMITES DE CONSISTENCIA
LIMITE LIQUIDO 7 8 W Suelo Hum. +Lata 44,82 48,71 40,67 W Suelo Seco. +Lat a 37,29 17,20 W Lat a 18,20 % de Humed. 39,44% 34, 3% Nº de golpes 13 22 Lata
LIMITE PLASTICO Lata 10 11 W Suelo Hum. +Lata 20,88 20,97 W Suelo Seco. +Lat a 20,26 20,31 17,40 17,30 W Lata % de Humed. 21,68% 21,93%
9 49, 62 42, 06 17, 80 31,2% 34
12 20, 93 20, 29 17, 35 21, 81%
LIMITE LIQUIDO 100%
y = -0,087ln(x) + 0,6145
90% 80% 70%
d 60% a d e m50% ú H 40% % 30% 20%
Limite liquido Limite plástico Indice de plasticidad Indice de flujo OBSERVACIONES
Ensayo :
WL = WP =
Ip = If =
33,57% 21,80% 11,77% 19,94
10% 0% 25
10
100
Nunero de Golpes
Arena arcillosa con grav illas, pobremente pobremente grada gradada, da, de moderada moderada plásticidad e indice de expansividad medio
Edwin Alonso Carrascal Labora torista
Reviso:
Ing. Aldemar Salce Salcedo do To Torres. rres. M.P . 15217-091719 BYC.
GEOTEC COLOMBIA
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ESTUDIO GEOTÉCNICO CCONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA
CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA MUNICIPIO DE LA ESPERANZA
ESTUDIO GEOTECNICO CONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA - CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA SD - 1
Proyecto
CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA
Sondeo
Localización
CORREGIMIENTO COR REGIMIENTO LA PEDREGOSA - L A ESPERANZA
Capa
PARA CLACIFICACION DE SUELOS
Descripcion
Material
3
Profundidad
1,91 m
Muestra
S1-M3
Espesor
2,12 m
Fecha
JUL 04/2 015 015
Conglomerado de matriz areno limo arcillosa, de c olor amarillo crema
GRANULOMETRIA CON LAVADO PESO DE LA MU ESTR A PA PARA RA LA LAVA VADO DO (gr) PESO DE LA MU ESTR A LAV LAVADA ADA (gr) PESO DE LA MU ESTR A SECA, Ws (gr) PORCENTA PORCENTAJE JE DE ERROR % e < 2%
1132,9 310,2 822,7 0,11
2"
Diametro (mm) 50,80
Peso Ret. (gr) 0,00
% R et. 0,00%
% P asa 100,00%
1"
25,40
83,91
7,41%
92,59%
1/2"
12,70
137,61
12,15%
80,45%
3/8"
9,53
59,01
5,21%
75,24% 64,71%
Tamiz Nº
4
4,750
119,21
10,52%
10
2,000
98,51
8,70%
56,02%
40
0,425
164,71
14,54%
41,48% 28,49%
200
0,075
147,11
12,99%
P a sa 200
Bandeja
322,81
28,49%
1132,9
100,0%
Grava = Arena = Finos =
35,29% 36,22% 28,49%
CURVA GRANULOMETRICA GRANULOMETRICA 100%
80%
A S A P E 60% U Q E J A T N 40% E C R O P 20%
Clasificación SC U.S.C.S. A-2-6 AASHTO
0% 100,00
10,00
1,00
0,10
0,01
DIAMETRO DE LA PARTICULA. PARTICULA. mm.
OBSERVACIONES Con Conglomerad glomerado o de matriz areno limo arcill osa, de consistencia media a firme. De buenas buenas caracterist icas como suelo de soporte y materail de préstamo
LIMITES DE CONSISTENCIA
LIMITE LIQUIDO 8 7 W Suelo Hum. +Lata 50,47 50, 01 W Suelo Seco. +Lata 40,98 41, 11 W Lata 17,25 17, 15 % de Humed. 39,99% 37,1% Nº de golpes 23 12 Lata
LIMITE PLASTICO Lata 10 11 W Suelo Hum. +Lata 21,70 21, 01 W Suelo Seco. +Lata 20,85 20, 32 17,17 17, 27 W Lata % de Humed. 23,10% 22,62%
9 53,07 43,62 17,18 35,7% 34
12 21,36 20,59 17,22 22,88%
LIMITE LIQUIDO 100%
y = -0,041ln(x) + 0,5016
90% 80% 70%
d 60% a d e m50% ú H 40% % 30% 20%
Limite liquido Limite plástico Indice de plasticidad Indice de flujo OBSERVACIONES
Ensayo :
WL = WP =
Ip = If =
36,93% 22,87% 14,06% 9,46
10% 0% 25
10
100
Nunero de Golpes
Conglo omerado merado de matriz areno limo limo arcillosa, arcillosa, pobremente gradado; de plasticidad media e indice de expa nsividad bajo
Edwin Alonso Carrascal Laboratorista
Reviso:
Ing. Aldemar Salce Salcedo do To Torres. rres. M.P. 15217-091719 BYC.
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ESTUDIO GEOTÉCNICO CCONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA
CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA MUNICIPIO DE LA ESPERANZA
ESTUDIO GEOTECNICO CONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA - CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA SD - 1
Proyecto
CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA
Sondeo
Localización
CORREGIMIENTO COR REGIMIENTO LA PEDREGOSA - L A ESPERANZA
Capa
Material
PARA CLACIFICACION DE SUELOS
Descripcion
4
Profundidad
Espesor
4,03 m
Muestra
S1-M4
> 0,97 m
Fecha
JUL 04/2 015 015
Conglomerado de matriz areno limo arcillo sa, de color café claro co n puntos blancos
GRANULOMETRIA CON LAVADO PES O DE LA MU ESTR A PARA LAV LAVADO ADO (gr) PES O DE LA MU ESTR A LAVADA (gr) PESO DE LA MU ESTRA SECA, Ws (gr) PORCENTAJE DE ERROR % e < 2%
1467,1 170,6 1296,5 0,03
2"
D ia iame trtr o mm) ((m 50,80
P es es o Re Re t.t. (gr ) 0,00
% R et. 0,00%
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1"
25,40
417,76
28,48%
71,52%
1/2"
12,70
156,96
10,70%
60,83%
3/8"
9,53
28,66
1,95%
58,87% 52,70%
Tamiz Nº
4
4,750
90,56
6,17%
10
2,000
120,86
8,24%
44,46%
40
0,425
278,26
18,97%
25,50% 12,74%
200
0,075
187,16
12,76%
Pa sa 200
Bandeja
186,96
12,74%
1467,2
100,0%
Grava = Arena = Finos =
47,30% 39,96% 12,74%
OBSERVACIONES
CURVA GRANULOMETRICA GRANULOMETRICA 100%
80%
A S A P E 60% U Q E J A T N 40% E C R O P 20%
Clasificación GC U.S.C.S. A-2-4 AASHTO
0% 100,00
10,00
1,00
0,10
0,01
DIAMETRO DE LA PARTICULA. PARTICULA. mm.
Con Conglomerad glomerado o de matriz areno limo arcillosa, de consist encia firme y dura. De buenas buenas caracterist icas como suelo
de soporte y material de préstamo
LIMITES DE CONSISTENCIA
LIMITE LIQUIDO 7 8 W Suelo Hum. +Lata 39,59 36,21 W Suelo Seco. +Lat a 34, 08 31,73 W Lat a 17, 82 17,33 % de Humed. 33,89% 312,1 1% Nº de golpes 13 Lata
LIMITE PLASTICO Lata 10 11 W Suelo Hum. +Lata 22,47 22,14 W Suelo Seco. +Lat a 21, 71 21,42 17,87 17,86 W Lata % de Humed. 19,79% 20,29%
9 33,15 30,14 19,02
LIMITE LIQUIDO 100%
y = -0,073ln(x) + 0,5286
90% 80%
273,1 3%
12 22,31 21,56 17,87 20,03%
70%
d 60% a d e m50% ú H 40% % 30% 20%
Limite liquido Limite plástico Indice de plasticidad Indice de flujo OBSERVACIONES
Ensayo :
WL = WP =
Ip = If =
29,36% 20,04% 9,32% 16,81
10%
0% 25
10
100
Nunero de Golpes
Conglomerado Conglo merado de matriz areno limo limo arcillosa, pobrem pobremente ente gradado; de baja pla sticidad e indice de exp ansiv idad ba jo
Edwin Alonso Carrascal Laboratorista
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Ing. Aldemar Salce Salcedo do Torres. M.P. 15217 15217-091719 -091719 BYC.
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ESTUDIO GEOTÉCNICO CCONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA ) n 2 m ó i c c / a g i r K ( a V u Q
5 1 0 2 / 3 0 L U J
A S O G E R D E P A L O T N E I M I G E R R O C A N A D A D U I C N O I C A R G E T N I E D O R T N E C N O I C C U R T S N O C O C I N C E T O E G O I D U T S E
A H C E F O R T N E C E T S E R O N R O T C E S
N O I C A Z I L A C O L
CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA MUNICIPIO DE LA ESPERANZA
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A T S I R O T A R O B A L
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ESTUDIO GEOTÉCNICO CCONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA
CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA MUNICIPIO DE LA ESPERANZA
ESTUDIO GEOTECNICO CONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA - CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA SD - 2
Proyecto
CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA
Sondeo
Localización
CORREGIMIENTO COR REGIMIENTO LA PEDREGOSA - LA ESPERANZA
Capa
Material
PARA CLACIFICACION DE SUELOS
Descripcion
2
Profundidad
0,53 m
Muestra
S2-M2
Espesor
1,28 m
Fecha
JUL 06/2 015 015
Arenita arcillosa compacta con gravillas, de color café amarille ento nto con vetas naranja
GRANULOMETRIA CON LAVADO PES O DE LA MU EST RA PARA LAVA VADO DO (gr) PES O DE LA MU EST RA LAVADA LAVADA (gr) PESO DE LA MUES TRA SECA, Ws (gr) PORCENTAJE DE ERROR % e < 2%
771 221,2 549,8 0,45
2"
D ia iame trtr o (mm) (m 50,80
P es es o Re Re t.t. (gr ) 0,00
% R et. 0,00%
% P asa 100,00%
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25,40
0,00
0,00%
100,00%
1/2"
12,70
30,06
3,90%
96,10%
3/8"
9,53
48,46
6,28%
89,82%
4
4,750
27,96
3,63%
86,19%
10
2,000
73,36
9,51%
76,68%
40
0,425
184,26
23,90%
52,78% 29,75%
Tamiz Nº
200
0,075
177,56
23,03%
P asa 200
Ba nd eja
229,36
29,75%
771,0
100,0%
Grava = Arena = Finos =
13,81% 56,44% 29,75%
CURVA GRANULOMETRICA 100%
80%
A S A P E 60% U Q E J A T N 40% E C R O P 20%
Clasificación SC U.S.C.S. A-2-6 AASHTO
0% 100,00
10,00
1,00
0,10
0,01
DIAMETRO DE LA PARTICULA. PARTICULA. mm.
OBSERVACIONES Arena arcillosa con gravillas cuarciferas, de consistencia media, de buenas a pobres caracteristicas como suelo de soporte, dependiendo de su contenido de humedad y estado plasti co
LIMITES DE CONSISTENCIA
LIMITE LIQUIDO 8 7 W Suelo Hum. +Lata 40,74 54,11 34,68 W Suelo Seco. +Lat a 43,56 18,10 W Lat a 17,80 % de Humed. 362, 3 6% 40,95% Nº de golpes 14 Lata
LIMITE PLASTICO Lata 11 10 W Suelo Hum. +Lata 23,75 24,34 22,60 W Suelo Seco. +Lat a 23,14 17,48 17,62 W Lata 22,46% % de Humed. 21,74%
9 38, 34 33, 54 18, 60
LIMITE LIQUIDO 100%
y = -0,096ln(x) + 0,6643
90% 80%
323,5 1%
12 24, 05 22, 87 17, 55 22, 09%
70%
d 60% a d e m50% ú H 40% % 30% 20%
Limite liquido Limite plástico Indice de plasticidad Indice de flujo OBSERVACIONES
Ensayo :
WL = WP =
Ip = If =
35,53% 22,10% 13,43% 22,10
10%
0% 25
10
100
Nunero de Golpes
Arena arcillosa con grav illas, pobremente pobremente grada gradada, da, de moderada moderada plásticidad e indice de expansividad medio
Edwin Alonso Carrascal Laboratorista
Reviso:
Ing. Aldemar Salce Salcedo do To Torres. rres. M.P. 15217-091719 15217-091719 BYC.
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ESTUDIO GEOTÉCNICO CCONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA
CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA MUNICIPIO DE LA ESPERANZA
ESTUDIO GEOTECNICO CONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA - CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA SD - 2
Proyecto
CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA
Sondeo
Localización
CORREGIMIENTO COR REGIMIENTO LA PEDREGOSA - LA ESPERANZA
Capa
Material
PARA CLACIFICACION DE SUELOS
Descripcion
3
Profundidad
1,81 m
Muestra
S2-M3
Espesor
1,30 m
Fecha
JUL 06/2 015 015
Conglomerado de matriz areno limo arcillosa, de c olor amarillo crema
GRANULOMETRIA CON LAVADO PES O DE LA MU EST RA PARA LAVA VADO DO (gr) PES O DE LA MU EST RA LAVADA LAVADA (gr) PESO DE LA MUES TRA SECA, Ws (gr) PORCENTAJE DE ERROR % e < 2%
1102,5 304,6 797,9 0,11
2"
D ia iame trtr o (mm) (m 50,80
P es es o Re Re t.t. (gr ) 0,00
% R et. 0,00%
% P asa 100,00%
1"
25,40
92,41
8,38%
91,62%
1/2"
12,70
84,41
7,66%
83,96%
3/8"
9,53
54,01
4,90%
79,06%
4
4,750
96,01
8,71%
70,35%
10
2,000
69,41
6,30%
64,06%
40
0,425
191,81
17,40%
46,66% 28,33%
Tamiz Nº
200
0,075
202,11
18,33%
P asa 200
Ba nd eja
312,31
28,33%
1102,5
100,0%
Grava = Arena = Finos =
29,65% 42,03% 28,33%
CURVA GRANULOMETRICA 100%
80%
A S A P E 60% U Q E J A T N 40% E C R O P 20%
Clasificación SC U.S.C.S. A-2-6 AASHTO
0% 100,00
10,00
1,00
0,10
0,01
DIAMETRO DE LA PARTICULA. PARTICULA. mm.
OBSERVACIONES Con Conglomerad glomerado o de matriz areno limo arcillosa, de c onsistencia media a firme. De buenas caracteristi cas como suelo de soporte y materail de préstamo
LIMITES DE CONSISTENCIA
LIMITE LIQUIDO 8 7 W Suelo Hum. +Lata 41,06 43,18 34,86 W Suelo Seco. +Lat a 35,56 18,20 W Lat a 16,30 % de Humed. 372, 4 2% 39,56% Nº de golpes 14 Lata
LIMITE PLASTICO Lata 11 10 W Suelo Hum. +Lata 23,53 21,09 22,41 W Suelo Seco. +Lat a 20,40 17,70 17,30 W Lata 23,78% % de Humed. 22,26%
9 53, 29 43, 98 17, 80
LIMITE LIQUIDO 100%
y = -0,049ln(x) + 0,5265
90% 80%
353,1 6%
12 22, 31 21, 41 17, 50 23, 18%
70%
d 60% a d e m50% ú H 40% % 30% 20%
Limite liquido Limite plástico Indice de plasticidad Indice de flujo OBSERVACIONES
Ensayo :
WL = WP =
Ip = If =
36,88% 23,07% 13,81% 11,28
10%
0% 25
10
100
Nunero de Golpes
Conglomerado Conglom erado de matriz areno limo arcillosa, pobrem pobremente ente gradado; de plasticidad media e indice de expansiv idad b ajo
Edwin Alonso Carrascal Laboratorista
Reviso:
Ing. Aldemar Salce Salcedo do To Torres. rres. M.P. 15217-091719 15217-091719 BYC.
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5 1 0 2 / 3 0 L U J
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D A D I D N U F
CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA MUNICIPIO DE LA ESPERANZA
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A T S I R O T A R O B A L
GEOTEC COLOMBIA
®
ESTUDIO GEOTÉCNICO CCONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA
CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA MUNICIPIO DE LA ESPERANZA
ESTUDIO GEOTECNICO CONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA - CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA SD - 3
Proyecto
CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA
Sondeo
Localización
CORREGIMIENTO COR REGIMIENTO LA PEDREGOSA - LA ESPERANZA
Capa
Material
PARA CLACIFICACION DE SUELOS
Descripcion
3
Profundidad
1,82 m
Muestra
S3-M3
Espesor
1,79 m
Fecha
JUL 06/2 015 015
Conglomerado de matriz areno limo arcillosa, de c olor amarillo crema
GRANULOMETRIA CON LAVADO PES O DE LA MU EST RA PARA LAVA VADO DO (gr) PES O DE LA MU EST RA LAVADA LAVADA (gr) PESO DE LA MUES TRA SECA, Ws (gr) PORCENTAJE DE ERROR % e < 2%
1016,8 245,6 771,2 0,30
2"
D ia iame trtr o (m (mm) 50,80
P es es o Re Re t.t. (gr ) 0,00
% R et. 0,00%
% P asa 100,00%
1"
25,40
0,00
0,00%
100,00%
1/2"
12,70
37,53
3,69%
96,31%
3/8"
9,53
40,63
4,00%
92,31%
4
4,750
60,23
5,92%
86,39%
10
2,000
188,43
18,53%
67,86%
40
0,425
298,73
29,38%
38,48%
200
0,075
141,83
13,95%
24,53%
P asa 200
Ba nd eja
249,43
24,53%
1016,8
100,0%
Tamiz Nº
Grava = Arena = Finos =
OBSERVACIONES
80%
A S A P E 60% U Q E J A T N 40% E C R O P 20%
Clasificación SC U.S.C.S. A-2-6 AASHTO
13,61% 61,86% 24,53%
CURVA GRANULOMETRICA 100%
0% 100,00
10,00
1,00
0,10
0,01
DIAMETRO DE LA PARTICULA. PARTICULA. mm.
Con Conglomerad glomerado o de matriz areno limo arcillosa, de c onsistencia media a firme. De buenas caracteristi cas como
suelo de soporte y materail de préstamo
LIMITES DE CONSISTENCIA
LIMITE LIQUIDO 7 8 W Suelo Hum. +Lata 38,93 35,49 W Suelo Seco. +Lat a 32,71 30,84 W Lat a 17,13 17,86 Lata
9 48, 19 40, 72 17, 21
LIMITE LIQUIDO 100%
y = -0,092ln(x) + 0,6385
90% 80%
% Nºde deHumed. golpes
39,92% 13
352, 2 8%
LIMITE PLASTICO Lata 10 11 W Suelo Hum. +Lata 21,42 20,58 W Suelo Seco. +Lat a 20,77 20,03 17,85 17,44 W Lata % de Humed. 22,26% 21,24%
313,1 8%
12 21, 00 20, 40 17, 65 21, 78%
70%
d 60% a d e m50% ú H 40% % 30% 20%
Limite liquido Limite plástico Indice de plasticidad Indice de flujo OBSERVACIONES
Ensayo :
WL = WP =
Ip = If =
34,24% 21,76% 12,48% 21,18
10%
0% 25
10
100
Nunero de Golpes
Conglomerado Conglom erado de matriz areno limo arcillosa, pobrem pobremente ente gradado; de plasticidad media e indice de expansiv idad b ajo
Edwin Alonso Carrascal Laboratorista
Reviso:
Ing. Aldemar Salce Salcedo do To Torres. rres. M.P. 15217-091719 15217-091719 BYC.
GEOTEC COLOMBIA
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ESTUDIO GEOTÉCNICO CCONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA ) 2 n m ó i c c / a g i K r ( a V u Q
5 1 0 2 / 3 0 L U J
A S O G E R D E P A L O T N E I M I G E R R O C A N A D A D U I C N O I C A R G E T N I E D O R T N E C N
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CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA MUNICIPIO DE LA ESPERANZA
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A T S I R O T A R O B A L
GEOTEC COLOMBIA
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ESTUDIO GEOTÉCNICO CCONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA
CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA MUNICIPIO DE LA ESPERANZA
ESTUDIO GEOTECNICO CONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA - CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA SD - 4
Proyecto
CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA
Sondeo
Localización
CORREGIMIENTO COR REGIMIENTO LA PEDREGOSA - LA ESPERANZA
Capa
Material
PARA CLACIFICACION DE SUELOS
Descripcion
1
Profundidad
0.00 m
Muestra
S4-M1
Espesor
0.72 m
Fecha
JUL 07/2 015 015
Relle eno no estabilizado conform conformado ado por un conglomerado, de color café claro
GRANULOMETRIA CON LAVADO PES O DE LA MU EST RA PARA LAVA VADO DO PES O DE LA MU EST RA LAVADA LAVADA PESO DE LA MUES TRA SECA, Ws PORCENTAJE DE ERROR
(gr) (gr) (gr) % e < 2%
2508,8 105 2403,8 0,03
2"
D ia iame trtr o (m (mm) 50,80
P es es o Re Re t.t. (gr ) 0,00
% R et. 0,00%
% P asa 100,00%
1"
25,40
624,79
24,90%
75,10%
1/2"
12,70
365,39
14,56%
60,53%
3/8"
9,53
118,59
4,73%
55,81%
4
4,750
278,09
11,08%
44,72%
10
2,000
318,89
12,71%
32,01%
40
0,425
486,39
19,39%
12,62%
200
0,075
195,99
7,81%
4,81%
P asa 200
Ba nd eja
120,69
4,81%
2508,8
100,0%
Tamiz Nº
Grava = Arena = Finos =
OBSERVACIONES
80%
A S A P E 60% U Q E J A T N 40% E C R O P 20%
Clasificación GW U.S.C.S. A-1a AASHTO
55,28% 39,91% 4,81%
CURVA GRANULOMETRICA 100%
0% 100,00
10,00
1,00
0,10
0,01
DIAMETRO DE LA PARTICULA. PARTICULA. mm.
Relleno estabilizado conformado por un conglomerado - gravo areno limoso, de consistencia suelta y de buen
comportamiento comportamien to como material de préstamo
LIMITES DE CONSISTENCIA
LIMITE LIQUIDO Lata W Suelo Hum. +Lata W Suelo Seco. +Lat a W Lat a
0,00 0,00 0,00
NL 0,00 0,00 0,00
% Nºde deHumed. golpes
0,00%
0,0%
LIMITE LIQUIDO
0,00 0,00 0,00
0,0%
100% 90%
80%
LIMITE PLASTICO Lata W Suelo Hum. +Lata W Suelo Seco. +Lat a W Lata % de Humed.
0,00 0,00 0,00 0,00%
NP 0,00 0,00 0,00 0,00%
0,00 0,00 0,00 0,00%
70%
d 60% a d e m50% ú H 40% % 30% 20%
Limite liquido Limite plástico Indice de plasticidad Indice de flujo OBSERVACIONES
Ensayo :
WL = WP =
Ip = If =
NL NP NIP 0,00
10% 0% 25
10
100
Nunero de Golpes
Relleno - gravo areno li moso, pobremen pobremente te gradada, de ba baja ja plastici dad e indice de expansividad bajo
Edwin Alonso Carrascal Laboratorista
Reviso:
Ing. Aldemar Salce Salcedo do To Torres. rres. M.P. 15217-091719 15217-091719 BYC.
GEOTEC COLOMBIA
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ESTUDIO GEOTÉCNICO CCONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA
CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA MUNICIPIO DE LA ESPERANZA
ESTUDIO GEOTECNICO CONSTRUCCION CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA - CORREGIMIENTO LA PEDREGOSA SD - 4
Proyecto
CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA
Sondeo
Localización
CORREGIMIENTO COR REGIMIENTO LA PEDREGOSA - LA ESPERANZA
Capa
Material
PARA CLACIFICACION DE SUELOS
Descripcion Arcilla arenosa con gravas, de color crema con vetas grises
3
Profundidad
Espesor
2,61 m
Muestra
S4-M3
> 0,39 m
Fecha
JUL 07/2 015 015
GRANULOMETRIA CON LAVADO PES O DE LA MU EST RA PARA LAVA VADO DO PES O DE LA MU EST RA LAVADA LAVADA PESO DE LA MUES TRA SECA, Ws PORCENTAJE DE ERROR
(gr) (gr) (gr) % e < 2%
870,6 393,1 477,5 0,21
2"
D ia iame ttrr o ((m mm) 50,80
Pe ess o R Re e tt.. (gr ) 0,00
% R et. 0,00%
% P asa 100,00%
1"
25,40
0,00
0,00%
100,00%
1/2"
12,70
6,04
0,69%
99,31%
3/8"
9,53
22,94
2,64%
96,67%
4
4,750
73,04
8,39%
88,28%
10
2,000
68,44
7,86%
80,42%
40
0,425
87,34
10,03%
70,39% 52,62%
Tamiz Nº
200
0,075
154,64
17,76%
P asa 200
Ba nd eja
458,14
52,62%
870,6
100,0%
Grava = Arena = Finos =
80%
A S A P E 60% U Q E J A T N 40% E C R O P 20%
Clasificación CL U.S.C.S. A-2-7 AASHTO
11,72% 35,66% 52,62%
CURVA GRANULOMETRICA 100%
0% 100,00
10,00
1,00
0,10
0,01
DIAMETRO DE LA PARTICULA. PARTICULA. mm.
OBSERVACIONES Arcilla arenosa con gravas pobremen pobremente te gradada, de consistencia media, estado no plastico, de regulares a pobres característi cas como suelo de soporte dependiendo dependiendo de su contenido de humedad y condiciones condiciones de plast icidad
LIMITES DE CONSISTENCIA
LIMITE LIQUIDO 7 8 W Suelo Hum. +Lata 60,98 55,64 W Suelo Seco. +Lat a 46,18 42,74 W Lat a 17,77 16,77 Lata
9 59, 97 46, 89 18, 40
LIMITE LIQUIDO 100%
y = -0,057ln(x) + 0,6706
90% 80%
% Nºde deHumed. golpes
52,09% 13
492, 3 7%
LIMITE PLASTICO Lata 10 11 W Suelo Hum. +Lata 21,87 22,18 W Suelo Seco. +Lat a 21,08 21,18 17,93 17,20 W Lata % de Humed. 25,08% 25,13%
453,8 9%
12 22, 03 21, 13 17, 57 25, 11%
70%
d 60% a d e m50% ú H 40% % 30% 20%
Limite liquido Limite plástico Indice de plasticidad Indice de flujo OBSERVACIONES
Ensayo :
WL = WP =
Ip = If =
48,62% 25,10% 23,51% 13,19
10% 0% 25
10
100
Nunero de Golpes
Arcilla arenosa con gravas, mode moderadam radamente ente gradada, gradada, de alta plásticidad e indice de expansividad alt o
Edwin Alonso Carrascal Laboratorista
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Ing. Aldemar Salce Salcedo do To Torres. rres. M.P. 15217-091719 15217-091719 BYC.
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