Hidrometalurgia II -2- (1)

HIDROMETALURGIA II ME - 740 Dra. Lilian Velásquez Yévenes

Programa del curso Extracción por Solventes  Introducción  Características del Reactivo Extractante Orgánico  Clasificación General de los Reactivos Orgánicos de SX  Características del Diluyente para SX  Modificadores  Características de la Solución Acuosa que Afectan el Proceso de SX  Partes Constitutivas Esenciales del Proceso de SX  Diagrama de Mac Cabe Thiele. Recuperación de Cobre.   Aplicación del Proceso de SX a la Recuperación   Análisis de Flowsheets de SX.

Programa del curso Electrometalurgia  Precipitación por Electrolisis  Definiciones y Conceptos Fundamentales  Mediciones del Potencial de Electrodo Estándar   Procesos de Electrodo   Aplicación de la Electrolisis para la Recuperación de Metales  Sistema de Unidades eléctricas

Introducción Fase acuosa 1

Impurezas concentración bajo Cu Ciclo de lixiviación 4

Fase Orgánica

Extracción

Re-extracción

Ciclo de Extracción

Fase acuosa 2

Libre de impurezas Concentración de cobre alta Ciclo de Electro-obtención

La etapa de SX debe ser compatible y complementaria con el proceso de lixiviación y la electro-obtención.

Fase acuosa

Fase orgánica

Metal enriquecido

Extractante enriquecido

contacto 

Fase acuosa

Fase acuosa Separación 

Metal agotado, ácido enriquecido

Fase orgánica

Ocurre la transferencia del  Metal  6

Fase orgánica

Extractante agotado, metal enriquecido

El comienzo La primera separación realiza por SX fue 1805 por Bucholz.  Durante el siglo 19 fue estudiada experimentalmente y teóricamente la extracción de compuestos neutros en solventes puros por Nernst, Peligot y Berthelot. Para Uranio, vanadio y molibdeno.  Desde los años 60 para cobre y niquel 



En esta técnica, un solvente (conocido como solvente extractante) es contactado con otro solvente (soluto en un solvente) con el objetivo de transferir uno o más solutos en el primer solvente. Esta técnica también es conocida como separación Liquido-liquido.

Principios básicos 



Esta técnica se basa en la solubilidad relativa de un analito en dos líquidos inmiscible. El soluto se disuelve más fácilmente y es más concentrado en el solvente en el cual tiene mayor solubilidad.

Generalizaciones 

El soluto en el solvente es la fase acuosa. Esto es así porque necesitamos producir  quelatos metálicos neutros y complejos (complejo de un ión metal unidos a una molécula orgánica) asociados que deben ser  soluble en el solvente extractante (fase orgánica).

Descripción del proceso de Extracción por solvente  Aplicable en cualquier caso donde es deseable remover selectivamente o extraer  una especie desde una solución a otra.  Se puede aplicar ya sea a la remoción de un componente valioso desde contaminantes o a la remoción de contaminantes desde un componente valioso.  Las soluciones deben ser inmiscibles para efectos de separación física. 

Objetivos de la SX Purificación de un metal de impurezas indeseables ya sea extrayendo el metal valioso de las impurezas o extrayendo las impurezas del metal deseado.  Concentración del metal para reducir los costos de proceso aguas abajo.  Conversión de los valores metálicos a una forma que simplifique su eventual recuperación. 

Los objetivos se pueden alcanzar  seleccionando al reactivo adecuado y operando bajo condiciones óptimas.  Un número de variables de mezcladores, decantadores, rangos de flujo ajustables y la habilidad de usar etapas de lavado permite la optimización de las condiciones de operación como también una flexibilidad de diseño. 

Especies metálicas extractables. 1.

2.

3.

Metales catiónicos, tales como el Cu2+, Ni2+ y Co2+ Complejos metálicos aniónicos como UO2(SO4)34- y MO8O264Especies metálicas neutras como UO2(NO3)2

Propiedades de los reactivos 









Debe ocurrir una interreacción química entre la solución acuosa y la solución orgánica. El componente de la fase orgánica que interactúa químicamente con el metal, se denomina extractante o reactivo. Pocos reactivos, acaso ninguno, es selectivo por un metal bajo todas las condiciones, sino que muchos reactivos son selectivos para un metal bajo ciertas condiciones. Selectividad es dependiente de las condiciones. Un investigador debe hacer calzar las condiciones para que el reactivo sea selectivo, como por ejemplo alterar el método de lixiviación para obtener una solución con la cual el reactivo sea más selectivo.

Para que un reactivo sea exitoso se requiere: 





 



 



Extraer selectivamente el metal(s) deseado desde las soluciones que lo contienen. Que se pueda reextraer el metal con una solución desde la cual después sea factible recuperarlo. Que sea estable, bajo las condiciones del circuito para que se pueda recircular muchas veces. Ser no inflamable, no tóxico, no cancerígeno, etc. Ser soluble en un solvente orgánico económico o tener viscosidad suficientemente baja como para no requerir solvente. Cargar y descargar metal con una rapidez suficiente, que permita tiempos de mezcla económicos. No promueva emulsiones estables. No transfiera especies contaminantes desde extracción y reextracción. Tener un costo aceptable.

Términos importantes Coeficiente de distribución De acuerdo a la ley de Nernst la distribución del metal entre dos fases inmiscible es 

D = concentración del metal en el orgánico concentración del metal en el acuoso

Considerar 

Donde la barra representa las especies en la fase orgánica. En el equilibrio:

 Aplicando Log

Técnica de la pendiente Rearreglando

Es generalmente utilizada para establecer la estequiometria de la reacción de extracción. En el gráfico 2 para una extracción dependiente del pH bajo condiciones constantes de temperatura y extractante nos permite conocer el número de protones involucrados en la reacción de extracción a través de la pendiente de la recta. Variación del extractante a pH constante nos permite determinar el número de moléculas de extractante involucrado en el sistema. D disminuye a medida que la capacidad del extractante disminuye.

Coeficiente de separación Si la solución contiene dos (A y B) o más metales entonces en condiciones de extraer  completamente A algo de B también es extraído. La eficacia de la separación aumenta con la magnitud del “factor  o coeficiente de separación” el cual es relativo a la distribución de radios como: β

= D A/DB

Tipos de extractantes. 

Cinco clases de extractantes de metales a caracterizarse por: el mecanismo de extracción  especies metálica extraída  Estructura 

1. 2. 3. 4. 5.

Quelación (a partir de diapositiva 37) substitución de enlaces Neutro o solvatante Par de iones. Ácidos orgánicos

Orgánicos ácidos β

= D A/DB

Zn puede ser separado de Ni y Co a pH 2, pero la separación entre Ni y Co será díficil.



Pero la separación entre Ni y Co será fácil con este orgánico

Operación de extracción, porcentaje de Extracción

Vorg Vac:

W1 = W0 x (1/(1 + (DVorg/Vac)))

% de  Extracción



W 0

Válido para un solo contacto, batch.



W 1

W 0

 x100

volumen de la fase orgánica volumen de la fase acuosa

Multietapas W2 = W1 x (1/(1 + (DVorg / Vac)))

Si se reemplaza aquí el valor de W1 W2 = Wo x (1 / (1 + (DVorg / Vac)))2 Para n etapas, la concentración residual del metal en la fase acuosa, será: Wn = W0 x (1/(1 + (D Vorg Vac)))n

Expresado como concentración: [W /V ) = [W0/V ] (1/(1 + (DV /V )))n

Si llamamos X a la concentración del metal en la fase acuosa, se tendrá que la concentración residual, después de la etapa n. Xn = X0(1/(1 + (D Vorg/Vac)))n

 Analizando esta expresión, para mantener la concentración final en la fase acuosa, Xn, en un valor mínimo, es decir, maximizar la extracción se puede : • Aumentar el volumen de la fase orgánica, Vorg relativa al volumen de la fase

acuosa, Vac.

• Aumentar el número de etapas, n.

Lo anterior es valido para flujo cruzado

Xo es la concentración del metal en fase acuosa Yo concentración del metal en fase orgánica

Flujo en contracorriente

Balance de materiales en flujo en contracorriente VOrg Yn+1 + Vac X0 = VOrg Y1 + Vac Xn Despejando Y1 = (Vac/Vorg) * (X0-Xn) + Yn+1 La concentración del metal en el orgánico cargado, Y 1 depende linealmente de la concentración de la fase acuosa, X n por lo tanto es función directa del número de etapas, n se utiliza el volumen por unidad de tiempo, flujos, se obtiene Y1 = A/O * (X0-Xn) + Yn+1 donde la pendiente A/O, es la razón de fases, se le denomina línea de operación.

Diagrama de McCabe Thiele

Términos importantes Carga máxima Corresponde

a

la

máxima

concentración del ion metálico de interés presente e la fase

orgánica

bajo

concentraciones

determinadas de

pH.

Concentración promedio de 5-8

g/L de cobre.

Términos importantes Insolubilidad

Debe existir alto grado de mutua insolubilidad entre el extractante y la fase acuosa.

Facilita la recuperación del extractante

Disminuye las pérdidas de orgánico en el refino y electrolito.

Términos importantes Separación de fases

Proceso físico mediante el cual se logra separar 2 o más componente.

En el caso de SX, la separación se realiza

mediante

diferencia

de

densidades, llevándose a cabo en tiempos breves (minutos).

Términos importantes Tensión superficial Cuanto mayor sea la tensión superficial, menor será el tiempo de separación de fases. El valor de la tensión interfacial de una fase orgánica de extracción por solvente de cobre limpia y de un PLS

limpio, es típicamente de 24-28 dinas/cm, mientras que para sistemas contaminados, se registran valores de 12-15 dinas/cm.

 Absorción en la interfase de suffactantes.

Clasificación de los extractantes Los extractantes se clasifican de acuerdo al tipo de reacción de extracción que realicen. Quelantes

El uso de extractantes quelantes, en intercambio iónico líquido, ha sido el con mayor éxito comercial en la extracción de soluciones diluidas de lixiviación sulfúrica.

Clasificación de los extractantes Quelante significar  “atenazar” descripción gráfica del modo en que el extractante orgánico ata a un ión metálico. Sólo las hidroxiOximas se usan en plantas de cobre. Se pueden separar en dos clases diferentes, según sus estructuras y propiedades: las cetoximas, que normalmente son extractantes de moderada fuerza extractiva y las aldoximas , las cuales son muy poderosas.

Clasificación de los extractantes En términos simples, extractantes fuertes de cobre, extraen sustanciales cantidades de cobre a valores de pH menores a 1, mientras que los moderados de cobre son útiles entre pH 1,6 y 1,8.

OH

NOH

H

C

12

H

25

Cu2+ (aq) + 2 RH (org) ⇋ CuR2 (org) + 2 H+ (aq)

Clasificación de los extractantes

LIX 860-I

Este reactivo de base aldoxima, que no contiene adición de modificador, ha sido propuesto como un reactivo para la coextracción y reextracción selectiva del cobre y zinc.

Clasificación de los extractantes Cetoximas •

Reactivo Lix 64, primero en ser utilizado en la industria

OH

 NOH

del cobre. •

Buen comportamiento físico, bajos problemas en la

CH 3

separación de fases. •

•

Moderada extracción de cobre. Buena estabilidad química, lenta degradación en el tiempo. Soluciones acuosas que contienen nitrato y cloruro.

•

Bajas pérdidas por atrapamiento de refino.

•

Ejemplo: Lix 84-I, uso limitado.

C H 9 19

Clasificación de los extractantes Aldoximas •

•

•

•

•

Se desarrollaron para superar las limitaciones percibidas en transferencia y en fuerza extractiva. Poderoso extractante de cobre, no son capaces de reextraer con los electrolitos típicos. Se utilizan bajo mezclas de cetoximas y con adiciones de modificadores. Modificadores pueden acelerar la degradación del orgánico y posibles arrastres de acuosos. Ejemplos: Lix 622N, Lix 612 N-LV y Lix 616-LV.

Clasificación de extractantes Mezclas cetoxima/aldoxima con modificadores Se combinan la fuerza extractiva y rápida cinética de las aldoximas con el excelente comportamiento físico y químico de las cetoximas.

Se pueden mezclar en cualquier relación de volúmenes. Condiciones de la planta, en especial del pH.

La presencia de modificadores mejora la transferencia de cobre y su selectividad.

Clasificación de extractantes Mezclas cetoxima/aldoxima con modificadores

Clasificación de extractantes Par de iones Basado en el principio de asociación iónica. Una gran molécula orgánica de carga positiva provoca la extracción de un complejo metálico aniónico hacia la fase orgánica, con la correspondiente

expulsión de un anión inorgánico pequeño hacia la fase acuosa.

Ejemplo de este tipo de extractante son aquellos en base a aminas.

Las aminas terciarias son las más utilizadas en los procesos de recuperación.

Clasificación de extractantes Par de iones Las aminas contienen un nitrógeno alcalino capaz de formar sales amínicas con una variedad de ácidos orgánicos e inorgánicos. a.

[R3N]org + [HA]ac ↔ [R3NH+A]org

b.

[R3NH+A]org + [B]ac ↔ [R3NH+B]org + [A]ac

La ec. “a” representa la formación de la sal amina y “b” el intercambio

iónico real.  Afinidad relativa de los iones de intercambio. Primero a aniones más grandes de baja carga por sobre los más pequeños altamente

Clasificación de extractantes Neutro o solvatante Reactivo que se coordinada con ciertos complejos metálicos reemplazando sus aguas de hidratación. El complejo resultante se vuelve insoluble en agua y logra pasar fácilmente a la fase orgánica. Los extractantes de solvatación tienen un átomo capaz de donar  electrones a un metal y se clasifican de acuerdo a esa habilidad. R3PO > (RO)3PO >R2CO > ROH > R2O Oxidos Trialquilfosfine> Trialquilfosfatos > Cetonas > Alcoholes > Éteres

Clasificación de extractantes Sustitución de enlaces Mecanismo parecido al de solvatación, pero a diferencia de ellos, estos extractantes forman complejos protegidos con los metales y así desplazan otros enlaces. 2R2C=NOH + PdCl4= ↔ (R2C=NOH)2PdCl2 + 2Cl-

Extractante casi no utilizado comercialmente en toda su potencialidad.

Modificadores Cualquier producto orgánico que al ser añadido y disuelto en la fase orgánica, altera el comportamiento de un determinado reactivo. Su función es optimizar la separación de fases, mejorando la coalescencia (disminución de arrastres), aumentar la solubilidad del complejo metálico, reducir la degradación del orgánico. Ejemplos de modificadores: Oximas, alcoholes de cadena larga, fenoles y esteres.

Modificadores Reactivo

Producto comercial

Extractante

P5100 Acorga

PT5050

Nonil Fenol Aldoxima

M5640

Lix

Tridecanol Ester

Lix 84

Cetoxima

No

Lix 984

Mezcla

No

Lix 622 Lix 860

Moc

Modificador

Aldoxima

Tridecanol No

45

Cetoxima

No

55

Aldoxima

No

Modificadores La adición de modificadores, pueden aumentar la viscosidad de la fase orgánica, y por lo tanto, promover la formación de borras.  Aumentan la degradación y/o disminuyen la selectividad de Cu/Fe.

Nonifenol resulta ser perjudicial en equipamientos (gomas y plásticas). Se requiere evaluación económica/metalúrgica para la incorporación de modificadores.

Diluyentes El diluyente se usa, por un lado para reducir la viscosidad de la fase orgánica, permitiendo que fluya fácilmente. Para reducir la excesiva concentración del extractante orgánico activo, para así adecuar la concentración con el contenido del metal en el acuoso. El diluyente es, por lo general, el componente de la fase orgánica que está presente en mayor proporción dentro de ella. Generalmente los diluyentes son hidrocarburos y/o una mezcla de ellos (kerosene)

Diluyentes Lista de algunos diluyentes disponibles en el mercado para la extracción por  solventes

Diagrama de McCabe Thiele (Cont.)

Diagrama de McCabe Thiele (Cont.)

Diagrama de McCabe Thiele (Cont.)

Diagrama de McCabe Thiele (Cont.) Resumen Predicción por técnicas gráficas del comportamiento de un circuito SX. Genera, teóricamente, las etapas de un sistema SX. Las isotermas de extracción como de reextracción generadas, representan las condiciones de equilibrio y, como tales, predicen la mejor extracción y reextracción que se pueden obtener. La construcción del diagrama es un proceso iterativo.

Características de la solución acuosa que afectan el proceso de SX Existen características o propiedades del PLS que pueden ser  controladas o modificadas y, por tanto, usadas para lograr una más eficiente extracción y/o reextracción.

  

 Acidez del acuoso, expresado como pH. Presencia de especies y formación de complejos. La Temperatura (caso del cobalto).

Características de la solución acuosa que afectan el proceso de SX Efecto del pH En general, el control del intercambio iónico se produce mediante el pH.

Para que ocurra la operación de extracción, el PLS debe tener una concentración de ácido libre menor a 15 g/L de H 2SO4, es decir un pH mínimo de 1,4 y , en lo posible, cercano a 2.

Cu2+ (aq) + 2 RH (org) ⇋ CuR2 (org) + 2 H+ (aq)

Características de la solución acuosa que afectan el proceso de SX El intercambio es estequiométrico y en una relación constante, correspondiente a la razón entre los respectivos pesos moleculares. PM H2SO4/ PM Cu = 1,54 kg H 2SO4/kg Cu +2

Es decir, el aumenta la acidez en el refino, equivalente al cobre transferido. Para generar la reextracción y cambiar la tendencia de la reacción se necesitan altas concentraciones de ácido, del orden de 150 – 170 g/L de H2SO4.

Características de la solución acuosa que afectan el proceso de SX

Características de la solución acuosa que afectan el proceso de SX Presencia de especies y formación de complejos Especies

Cl-

Mn+2

Potenciales problemas

Niveles críticos

Levemente extraído o casi nada por los Sobre 500 ppm en el PLS extractantes. Si embargo, puede transferirse vía se recomienda etapa de arrastre en el orgánico cargado lavado. Mantener bajo 40 y entre 20 y 25 ppm en el ER. Forma Cl2 gas en EW causando corrosión severa y porosidad en las placas de acero inoxidable. No lo extraen las oximas, pero pueden trasnferirse por arrasres de acuoso en el orgánico cargado. Su presencia puede oxidar tanto al extractante como al diluyente. El nivel de degradación puede ser severo.

Mantener una razón Fe/Mn = 8

Características de la solución acuosa que afectan el proceso de SX Presencia de especies y formación de complejos Fe

El hierro se transfiere al electrolito por carga química del Fe+3 y por atrapamiento acuoso de PLS en el orgánico cargado.

Sobre 10 g/L de Fe en el PLS puede requerir lavado de orgánico

El hierro en la nave se controla típicamente entre 0,8 y 2 g/L.

Ca +2 como CaSO4

Cementos como el yeso, en instalaciones tales como tuberías, turbinas y medidores de flujos La saturación en el PLS ocacionan problemas mecáninos. es entre 600 y 700 ppm. También pueden precipitar como componentes de las borras.

Características de la solución acuosa que afectan el proceso de SX Efecto de la temperatura Como regla general, la velocidad de una reacción química cualquiera se duplica por cada 10°C que se eleve la temperatura. Entonces, la eficiencia de los mezcladores, que son los que determinan la cinética de la transferencia, normalmente crece con el aumento de la temperatura. La separación de fases es más rápida a altas temperaturas , de igual forma se disminuyen los arrastres. Situaciones de desafíos en invierno debido a las bajas temperaturas.

Características de la solución acuosa que afectan el proceso de SX

 Arrastres Continuidad de fases Se llama continuidad de fase a la predominancia de una de las fases sobre la otra en la acción del mezclado; si existe la predominancia de orgánico la continuidad es orgánica y si existe predominancia de acuoso la continuidad es acuoso. La continuidad de fase deseada se obtiene manteniendo el flujo de ésta muy ligeramente más alto que el flujo de la otra fase. En una continuidad acuosa se logra una separación de fases más rápida y se evitan los arrastres (atrapamientos) de acuoso en el orgánico cargado.

 Arrastres Fase acuosa continua Presencia de gotas de fase orgánica en una matriz de fase acuosa. Para la primera etapa de extracción E-1 se requiere que el mezclador  decantador trabaje en fase acuosa continua para asegurar un arrastre mínimo de acuoso en la fase orgánica cargada.

 Arrastres Fase continua acuosa Un sensor de conductividad sumergido en la cámara de mezcla indica si el mezclador  decantador de E-1, está funcionando o no en fase acuosa continua. En una condición de fase acuosa continua, el sensor indica una conductividad relativamente alta debido a que la fase acuosa es buen conductor. Si la continuidad de fase cambia, la conductividad disminuye.

 Arrastres Continuidad orgánica Se caracteriza por la presencia de fase acuosa en una matriz de fase orgánica.

La fase orgánica continua garantiza una fase acuosa limpia. La segunda (última) etapa de extracción funciona en fase orgánica continua garantizando un refino que abandona el proceso de extracción con la menor cantidad de orgánico posible.

 Arrastres De igual forma, en la etapa de reextracción es conveniente trabajar en continuidad orgánica pues el objetivo es entregar una solución acuosa libre de orgánica (E.R).

 Arrastres Lavado de orgánico El lavado o restregado de orgánico (cargado) de SX para cobre se realiza debido a la excesiva transferencia de impurezas al electrolito.

Ejemplos de plantas con necesidades de lavado de orgánico son aquellas con soluciones derivadas de la lixiviación de minerales con agua de mar o aguas salinas, soluciones con altos contenidos de manganeso, abundante presencia de atacamita, suelos contenedores de nitratos y biolixiviación de minerales sulfurados de cobre debido a la presencia de pirita.

 Arrastres Lavado de orgánico El lavado se realiza por desplazamiento usando una solución ácida diluida (apróx. 10 g/L de ácido sulfúrico).

Generalmente, la etapa de lavado se debe realizar de modo que no se reextraiga cobre, pero a veces algo se reextrae. La razón O/A de flujos usadas en una etapa de lavado es bastante alta, entre 40:1 y 100:1.

 Arrastres

 Arrastres Filtro electrolito El orgánico afecta la calidad de los cátodos. La práctica normal es pasar el electrolito por filtros rellenos de sílice, granate y antracita.

Es una alternativa de purificar el ingreso del electrolito rico a la EW para evitar impactos en la calidad catódica y para minimizar los impactos económicos (pérdidas de orgánico). Un equipo utilizado en el filtro del E.R es el Filtro Demister o Filtro Chuquicamata, el cual es un modelo simple pero eficiente según sea la naturaleza de la contaminación del E.R.

 Arrastres Filtro electrolito Los filtros, entregan un electrolito con una concentración de sólidos en suspensión inferior al rango 2-6 ppm y entre 4-6 ppm de orgánico. Operacionalmente, la solución ingresa por la parte superior del filtro. Un distribuidor metálico con cañerías perforadas permite el riego de la solución rica sobre el lecho filtrante.

 Arrastres

Banda de dispersión

Zona que se ubica entre la fase orgánica y la fase acuosa del sedimentador, encontrándose mezcladas ambas fases en forma de burburjas. Normalmente esta zona es ancha a la salida del mezclador y va disminuyendo hacia la zona de rebose de soluciones dependiendo del tiempo de retención en el mezclador y del sedimentador respectivo. Se aconseja que esta interfase tenga el espesor mínimo posible y se ubique siempre en el nivel medio del sedimentador.

Banda de dispersión Incremento del espesor de la banda de dispersión Este problema evita una eficiente separación de fases y produce altas pérdidas de orgánico. Se consideran apropiadas bandas de dispersión de 8 a 12 cm. La altura de la banda de dispersión depende del flujo específico ya que al aumentar éste, también aumenta proporcionalmente la banda de dispersión. El incremento de temperatura ayuda a disminuir el espesor de la banda de dispersión y mejora la separación de fases.

Banda de dispersión La contaminación de las fases orgánico/acuoso, depende en gran medida de la banda de dispersión con que se trabaja. Existiendo relación entre la banda y los arrastres. Una banda de dispersión delgada de principio a fin, es señal de poco arrastre.

Velocidad de agitación La velocidad de agitación se basa principalmente en la necesidad de mejorar las cinéticas de extracción y re-extracción. En la medida en que se aumenta la velocidad de agitación, si bien es cierto, se mejora la cinética de intercambio, ciertas variables operacionales se desmejoran notoriamente, a saber: 

 Aumentan los arrastres O/A y A/O



 Aumentan los tiempos de separación de fases



Se producen emulsiones más estables por la alta producción de gotas muy pequeñas de la fase dispersa.

Velocidad de agitación Lo anterior trae como consecuencia un incremento de arrastre no deseado. La calidad de la operación de una planta SX se basa en minimizar los arrastres que puedan perjudicar operaciones anteriores o posteriores. Una medida, conveniente y razonable, es operar con la mínima velocidad de agitación (rpm) en los agitadores, entendiéndose como mínimas las necesarias que no entorpezcan los intercambios de flujos de una etapa a otra.

Según la relación de Belingham, no se producen arrastres de gotas muy pequeñas y se disminuyen significativamente las pérdidas de extractantes cuando se cumple:

Velocidad de agitación N3D22,5), lo que resulta en un alto flujo de acuoso y un alto flujo total a los decantadores.

Configuración de etapas

Configuración de etapas Configuración 3E y 2R

Ideal para concentraciones de cobre alrededor de 20g/L en el PLS o que contengan altas concentraciones de ácido, necesitando altas extracciones de cobre. Recomendable para plantas de lixiviación por agitación. Puede requerir menor costo de capital que una configuración 2E y 2R debido a su menor demanda de razón O/A.

Configuración de etapas Configuración serie paralela

Método utilizado para duplicar el caudal que se puede tratar, con un mínimo de capital adicional. Casi siempre la configuración modificada es la 2E x 1E. Se requiere sólo una etapa adicional para lograr doblar el flujo de PLS. Mayor demanda de orgánico en el sistema, aumentando las pérdidas del extractante. El PLS alimentado normalmente se bifurca en una basa 50/50 entre los circuitos serie/paralelo. Lo anterior no es requisito.

Configuración de etapas