Guide Du Technicien Productique

ÎECHNICIDN EN' I

Tabledesmatières Etude dela pièce 1 Préparation production d'une :. , , . . . 2 Prises depièces 3 Symbolisation géométrique 4 S y m b o l itseacth i onno l o g i q u e , " , , , . . . . 5 Symbolisation d'unpalpage 6 Aménagement delapièce 7 Dispersions dimensionnelles B Cotes deréglage . I Transfert decotes 10 Transferts géométriques 11 Cotes ettolérances desbruts 12 Choix dessurfaces dedépart 13 Méthodes defabrications t4 Étude defabrication particuliers 15 Processus 16 Contraintes d'usinage 17 l l n t o c { a h r i n r r é o c 1B Contrat prévisionnel dephase ,...,, 19 rruOe 0epnase ..

6 7 I tc

20 ôi L I

22 24 26 31 35 39 42 43 45 4B 52 60 63

36 Limiteurs deserrage 37 Entraîneurs 38 Appuis secondaires 39 Guides deperçage etd'alésage 4 0C ô n e s - R a i n u r e s à T . . . . 4l Indexage

, , 117 .. 118 120 122 124 126

Moyens defabrication 42 Géométrie deI'outil 43 Axes normalisés 44 Tournage 45 Perçage 16 Alésage 47 Fraisage 4B Filetage 49 Rectification 50 RodageSuperfinition 51 Brunissage 52 Brochage -^

127 130 131 '149

158 167 180 '187 '191

193 195 199 201

i,

5J ileorro-eroslon..,. 54 Lubrification Vérification

Etude du porte-pièce

'i

2A Eléments demise enposition . 21 Prônncitinnnomoni 22 Centreursfixes ,.. 23 Montages entre-pointes 24 Serrages concentriques, 25 Répartiteurs 26 Extracteurs 27 Visetécrous demaintien 28 Etaux 29 pivotantes 30 Brides parcoins 31 Maintien 32 Système modulaire 33 Senages simultanés - Poussoirs 34 Vérins 35 [/aintien magnétique

70 77 7B BO B1 87 89 90 93 94 97 98 101 109 111 115

55 Dureté 56 Références simulées 57 Mesure encoordonnées 58 Vérification dimensionnelle géoméiriques 59 Vérifications

,,,,. 202 .. 203 205 215 222

Productique 60 Méthode desdispersions 61 Commande numérique 62 Programmation géométrique deprofil . 63 Systèmesflexiblesd'usinage,,... productique 64 Démarche 65 Technologie degroupe 66 P.E.R.T, 67 Gantt 68 Lotéconomique ... ,, 69 Rugosité dessurfaces

Photographie de couverture : Ligne de production de cûrter moteur (Citroën). Les photographies non référencées sont des clichés Hachette-Photo Landin.

230 240 260 262 264 265 268 270 271 272

Index alphabétique A l u s t e m e n t s. . . . . . . . . 2 2 0 Conditions d'usinage : Diamètre (filetage) nominal ...,. 1 8 0 Alésage . 158 - A l é s a g( àel ' a l é s o, .i.r,). , . . , 1 5 9 D i s p e r s i o n s A l . . , , 230 A l é s oc iyrlsi n d r i, q . ,u. ,e. .s. . . . 1 6 0 - Alésage (outil d'enveloppe) . . 162 Dispersions dimensionnelles,... 22 Alésoirscylindriquescreux ..... 161 - B r o c h a g e . . , , . . . , , 1 g B Douille deperçage . 122 A m é n a g e m e n t .d. e i èi c e - Brunissage , ,l.a, p 2 199 Durée devied'un outil 148 Angles desoutils. ., 121-191 - É l e c t r o - é r. o. ,s. .i .o. n.. , . . 1 9 9 Dureté . 202 - Filetage Appuis i84 A p p u i s s e c o. n. ,d, .a. i.r. e , .s, 1 2 0 - F r a i s a g e , . . . .. , 1 7 8 - 1 Z g É c anr tosr m a.l ,i ,s.é. .s. , . . . . .220 A p t i t ud d' uepnr o c é, d. .é. . . , , . 2 2 -Galetage ,, 194 Écrous demaintien 90 A r b r e p o r t e.-,a, .l.é, s. .o. .i .r . 1 6 1 - Perçage .. tS5 Êflorts decoupe : Arrosage 201 - Rectification 1Bg - Fraisage 177 - Rodage Avant-projet d'étude 19i - Perçage 156 defabrication 44 - S u p e r f i n. i.t.i,o, .n. . . . . . : . .1 9 2 - Tournage 146 Axes normalisés igO - Taraudage 185 Ejecteurs B9 - T o u r n a g e , , . . . , , . 142-145 Électro-érosion 199 Cônes d'emmanchement .. , ,,.. 124 Éléments Barre d'alésage modulaires 101 ( o u t i l m i c r o m é t r i q u e1)6, ,5. . .Contraintesdefabrication ...., ....,. 48 Engagements 77 d'usinage ., ....,, , 48 Entraîneurs B e c d ' u n ,o, u , til 1 3 i Contraintes 118 dephase ,, B o u l o n s,à, æ 60 États .. il 9 2 Contrat desurface . 272 Brides,. 94-97-108C o n t r ô l e d i m .e.n. .s. i, o. .n, n2 e1 lb T I A U .X. 93 minimal Brochage 52 Étude tgs Copeau deTabrication 43 desbruts Brunissage 3b Étude ,. 193 Cotation dephase . 63 Cote-condition 26.28 Étude detemps . 64 Cote de brut 35-52 Excentriques Calcul descotes fabriquées 52 99 . ,b r u3t5 - 3 9 Expansibles C a l c u l d e s t .e. m 82 . p .s.,. , 64 C o t e d e l i a i s o n. .a. u Cote deréglage 24 Extracteurs Cales deréglage . B9 24 C o tdei r e c t e , , . . .. , , . 2 6 Cames . 99 Cote fabriquée 52 Famille Canons deperçage , 122 depièces , 265 C o u r b e A B C . . . , 267 Canons vissés Filetage. B8 180 . . .0B , C a r b(unruea n c. .e,,s. ), . . ., . . 1 4 5 C r a m ppol an qs u e u r s , . .98-1 FonctionsGetM. 246 Crochets 97 Cartouches d alésage Forets t00 . 150 pendulaire Cycle 69 Formes Centerless 190 obtenues enalésage . .. 1SB C e n tdr e' uss i n a. .g, .e. , . . . ., . 80 Fraisage 167 Centreurs productique 7B Démarche 264 Chaîne decotes ,. 26 Delta |. 230 Gammes defabrication 43 Cinq zéros 264 D é s i g nda'tui o nmn ee u.l,e, . . . . 1 8 7 Gammes d'usinage 43 Clédynamom . .é . ,t.r.i.q. .u. e117 Désignation desoutils G a m m e s t y p e s , . . , . /,R Codes lS0etEIA. . 244 àplaquette 1 3 5 Gantt .. 270 CodificationCETII/-PM . . deTaylor 2 6G6, . . .Droite . t 4 8 Géométrie desoutils 127 Coins debridage . 98 Dessin dephase .. 60 Graphe . 57 Commande numérique ., 184-200.240Détrompeur 77 Guide deperçage . 122

NorA cÉNÉnel t L'abréviation G.D. suivie d'un numéro signale le chapitre du Guide du dessinateur industriel qui traite de cette question.

llotdeproduction Incidents d'usinage In0exage

265 147 126

Limiteurs deserrage Locattng plaquette Longueur d'arête .,... Lotéconomique Lubrification Lunette

117 70 140 271 208 120

P.E,R,T, . 268 Perçage 149 Perceuse 157 P,G.P. . 258 P i g e s ( m e s u r e s u | . . . . 217 Pinces . Bl Plan d seI o u tei lnm a i n , . . . , . . .127 . P l a ndsel ' o uet inlt r a v a. .i l, . . . . 128 Plaquettes carbure : - Choix 139 - Désignation 138 - Longueur d'arête , 140 Poignées 91 P o i n dt eu s i n a. .g,e. . . . . . . , , , BO Porte-outil à aléser , 164 PnrTo-nlanr rotto narhr rro 136

Machines à commande numérique .. 200-260 262 Machines à mesurer 205 N 4 a g n é t i q u e (.m ..a . .i.n, ,t .i e1n1) 5 Maintien enposition 7 lVanettes 91 114 Poussoirs t t T l/esure encoordonnées . ,..... 205 P r é c e n t r a g e . . , . . . . . , . 77 l / é t h o d e s d e f a b .r .i ,c.a. .t.i o n4 2 Préparation production d'une . .. 6 Méthodes desdispersions , ,... . 230 P r é p o s i t i o n . ,n. .e. m . . .e, ,n.t. 77 l/éthode vectorielle 29 Processus d'industrialisation . . .. 6 Métrologietridimensionnelle .... 210 P r om fié l tri1 qS u e0 , . . . 180 M e u ldeesr e c t i f i c a. .t.i .o. n. . . . 1 B B Programmation géométrique,,,. 258 Mise enposition 7-9 paramétrée Programmation ..,.. 252 [ / i s e e n p o s i t i o n ( é l é m e n7 t0s ) . .Puissance .,, absorbée :

Normales derepérage Nuances decarbure

11 137

- Fraisage - Perçage - Tournage

Organisationd'uneentreprise.., 6 (arêted'outil) 0rientation ......, 128 B a i n u r e s à T . . , . 0rienteur 14-18 B a y o n s d e b e c , , . . O u t i l s à a l é s e r ( c h o i x ) . ,1 6 3 Bectification simulées Outils defiletage . 181-182 Références Répartiteurs (alésage) Outils deforme . . . . . . , 159 . Outilsd'enveloppe(alésage) .,.. 162 Rodage Rondelles Ringspann 0utils detournage 132

Rugosité

Palonniers Palpage . Pareto ,. Pas(filetage)

74-1 09 20 267 180

Senage . R o r r a n o cq i m r r l l r n é c

Simogramme

177 156 146 125 141 187 203 87 191 B4 272 8 109 6B

Simulation d'usinage 53 S o u s - p r o g r, .a. m .. m . , .e. s. 251 Stock .. 271 Superfinition 192 S u r é p a i sds' uesuirnsa g e , . . . 45 .,, pour Surépaisseurs bruts ...... . 35 Surfaces dedépart 39 Surlongueur....,,

L I

palpage Symbolisation d'un . 20 gOomOtrique Symbolisation ..... I Symbolisation technologique, ... I C Systèmes flexibles d'usinage . . ., 262 Système modulaire 101 Tampons tangents Tarauds T a y l o r ( d r o.i,t.e. d e )

99 '185

148 265 Tomnc do {qhrinrtinn 64 Temps manuels 64 T e mtpesc h n o - m .a.n. ,u. ,e, l.s 64 T.GAO 265 Tolérances desalésoirs 159 Tolérances desbruts 35 Tolérances économiques .. . .... 52 Tolérances fondamentales .,.... 220 Touches 70 Tournage 131 T o us re m i - a u t o m a t i q u e6B ,,,, Transfert decotes 26 Tonhnnlnniodo nrnrrno , w,,,yv

vw

géométriques Transferts .,.....

J I

Tvnoc da fchrinclinn ' vw

42

ryww

Unités d'usinage

157

Vérification dimensionnelle .,.,. 215 g é o m é t r i q u e . ,222 ,,,,, Vérification

Vérins Vérins d'appui Vés,.... Visdemaintien

'111

120 79-87-10 90

I Préparationd'une production Lesservices depréparation assurent lesliaisons nécessairesLeprocessus defabrication doitrespecter notamment : entre lesservices deconception etlesservices defabrication r laqualité prescrite pourlesproduits, llsontpourrôleessentiel d'établir unprocessus defabrication r unprixderevient minima. enutilisant aumieux lesmoyens deI'entreprise. demandé, r ledélai r lesconditions detravail aussi bonnes oueoossible. PROCESSUSD'INDUSTRIALISATION B,Ê.

B,M.usinage

Atelier usinage

8.M.brut

Atellerbrut

. Dessin d'ensomble l{omenclature r Ptoiet dedessin deôéfinltion Form$ fonctlonnelles Cobs etspéclllcâtions irstédaur

Tr-

Avant.prolel d'élude dubrut (plan deiolnt..) Dessln dubrul noncoté

I

. Dessin dedélinition deprodult

V V Avantproleld'étude defabdcelion Choixtechnologlqueg et économiqucs Feuille deconlrôle el choir

ù I

r Projet d'élude I delabilcalion I Calcul descotes j labdquées el brutesl | (urln6es dephases I Contrats I préylslonnels (symboles chap.3) I Dessin desoutillages < I I Fiches deréolaoe

I

I

I I

I

-----l r Contrats dephases (symhles chap.4) ' D'après lesrecommandations générale del'lnspeclion

---rI

. Expérlmentation el essals

Cholx decertalnos coles d€brul ûessin dubrutcapsble Étude duprocersus d'élaboration dubrut Dessin duhutfinl

r

Y Réalisatlon desoutillages

e Présérie

Étude d$ outlllages

L-

-__-I

Ess,is o Réalisation desoulillages

Misesaupoinl Slâbilbation despostes

_t___

<

Obbntion dubrut

. Production desérie

<

Confiôle

I

2 Prisesde pièces

MONTAGE DE TOURNAGE Montagem lié à la broche(défautd e coaxralité

2.1 Généralités Lemontage représenté estdestiné autournage delasurface cylindrique S. parle mouvement Lafotmedecettesurface estdonnée pièce'outil relatif Laposition delasurÏace Sdépend dessurfaces delapièce encontacl avec lemontage, Laposition delasurface Seslcorrecle sisonaxeestcompris par à l'intérleur d'uncylindre deA 0,06 dont l'axe estdéfini lessurfaces deréférence Apel Bpdelapièce. REMAROUE: Lessurfaces ApetBpconstrtuent unsystème deréférences ordonnées' : r Ap estla référence primaire et donne l'orientation de (laxe I'axe estperpendiculaire auplan Ap), r Bpestlaréférence secondaire etdéfinit laposition de (l'axe passe parlecentre l'axe ducentrage court Bp).

2.2 Surfacesen contact Lessurfaces delapièceenconlact aveclemontage sont ApBpetFp. r ApetBpassurent lamise enposition delapièce r Fpreçoit leffort demaintien enposition.

SURFACES DE MISEEN POSITION DU MONTAGE

prise Une depièce estdéfinie siI'onconnail : r lessurfaces quiassurent lamise enposition, r lessurfaces quireçoivent leseffoils demaintien enposition.

2.3 Mise en position Lapièce encontact aveclessurfaces AmetBrndumontage, conserve undegré deliberté enrotation autour deI axe0Z Lamise enposition a donc éliminé : 5 degrés deliberté r 3 sont parlaportion éliminés deplan Am r 2 sont parlaportion éliminés desphère Bm

I

Lamise pièce enposition par d'une estcaractérisée qu'elle lesdegrés deliberté élimine, VoirG.D.17.3

Surface sphérique m a x r m u mc y l r n d n q u e

I

2.4 Maintienen position

@

2.41 Qualités recherchées Ledispositif demaintien doitassurer, enpermanence, le contact delapièce aveclessurfaces dumontage assuranl samise enposition, lesactions cecimalgré dues auxelforts decoupe. Enaucun casil nedoitengendrer à la piècedes défomations supûieures à 0,5foisla tolérance à lespeclel.

evrer-IcEMENT DUsERRAGE

$

$

a : réduireles déformations

REMAROUE :

parlesactions Lesdéformations delapièce demaintien se pardesdéfauts traduisent, essentiellement, après dessenage, deforme. 2.42 Emplacement du serrage Lorsduchoix deI'emplacement deszones desenage on principes s'efforce derespecter mieux au les : suivants Afind'éviter desdéformations excessives : r lesforces deserage doivent s'exercel audroit dechaque contact demise enposition, r I'intensité que dusenage faible doitêtreaussi possible.

b : réduireles vibrations

pendant Afinderéduire lesvibrations l'usinage : r lesforces deseragedoivent s'exelcel dans proche quepossible unezone aussi delasurface à usiner, r lesefforts decoupe doivent appliquer lapièce sutsesappuis, r lesdélomations dumonlage, souslesefforts demaintien et souslesefforls decoupe doivent êtrenégligeables, REMAROUES:

r Pour desraisons technico-économioues et oourdes pièces rigides, par remplacer onpeut lessenages séparés unserrage unique dontl'action estsensiblement à la égale résultante (fig, desactions desenage séparées 3). r Dans d'autres cas,lecontact delapièce surunepartie peutêtreassurée, desesappuis soilmanuellement au moment duserrage mécanique delapièce, soità I'aide de poussoirs ($34.3). I L'inclinaison maximale del'action desenage estégale à a = 100. l'angle (fig. d'adhérence 4) Pratiquement a max

max = angle d'adhérence

3 Symbolisation geometnque t

I I -i I

t l

i I

tt I

-l I

I

Ér-rr'ril.rAÏON D'UNoecnÉoe LreeRtÉ

o

pourl'établissement Cette symbolisation estutilisée des projets d'études deJabrication. Elledéfinit lamise enposition géométrique pièce d'une à partir desdegrés deliberté éliminés,

3tl Degré de liberté

D'uNENoRMALE DEnepÉnlee 6) svtrleolrsATroN s/ NF E o4{1g

A undegré deliberté conespond lapossibilité d'unmouvement relatil derotation oudetranslation entre deux solides MetP. quin'aaucune possède Unsolide liaison 6degrés deliberté : (G.0. 3 enrotation et3 entranslation 25). parun Théoriquement, undegré deliberlé estéliminé ponctuel (1i9. contact 1).

3r2 Normale de repérage

I

O

@

@

PosrroNDUsYMBoLE

q

ponctuel parun 0n schématise chaque contact théorique vecteur normal à lasurface considérée. Cevecleur estappelé normale derepérage, Lareprésenlation normalisée normale d'une derepérage est donnée figure 2a.Si nécessaire, onpeuteffectuer une Acceptable @o" projetée (lig.2b). représentation placé [e symbole eslloujours ducôtélihedematière @ EXEMPLE SUTILISATION (fig. à l'emplacement 3a). choisi Quand onmanque deplace ets'iln'ya pasambiguTté, le peut placé (fiq. symbole être suruneligne d'attache 3b).

3r3 Principed'utilisation 0nalfecte à chaque surlace autant denormale de qu'elle repérage doitéliminer dedegrés delibedé. r Dessiner positions lessymboles lesvues dans oùleurs sont lesplus explicites. r Repérer, parunchiffre dans chaque vue,lessymboles de1à6. r llestrecommandé delimiter leurnombre enfonction des cotes defabrication à réaliser dans laphase r Coter position. éventuellement leur

10

3.4 Mise en position

q)

lsostatlque

NoMBREMAxTMAL MAXTMAL D oeonÉsDELTBERTÉ oe ELIMINES

I 3'41 Mise en position par une référence Siunemise paruneseule enposition estassurée surface deréférence, le nombre desnormales affectées à cette référence nepeut êtresupérieur que PLAN auxdegrés deliberté peut lasurface éliminer.

ffi

NoMBRE MAxIMAL oB ogcRÉs

oB r-rnsnrÉÉlrnarNÉs Plan I

Q[ndrol'COnr 4

J

I

I

8phàn J

3.42 Mise en position par un système de références Unsystème deréférences parplusieurs estcomposé surfaces deréférences. Si surchaque surface on placele nombre maximal de normales derepérage, onanive fréquemment à unchiffre supérieur aunombre dedegrés deliberté à éliminer. Une tellemiseenposition esthyperstatique etil estprati. quemenl impossible d'avoir, sansdéformations, une podée surtouslescontacts (fig.2). spéciliés PRINCIPE FONDAMENTAL

Unemiseenposilion estisostatique : r silenombre desnormales derepérage estégal aunombre dedegrés deliberté à éliminer, r sichacune desnormales derepérage contlibue à éliminer undegré deliberté. EXEMPTES SIMPIIS :

Figure 3a Appui : 3 degrés deliberté éliminés à partir duplan A. Orientation : 2 degrés deliberté éliminés àpartir du olan B. Butée : 1degré deliberté étiminé àpartir duplan C. Figure 3b Appui : 3 degrés deliberté étiminés à partir duptan A. Centrage courl: 2 degrés deliberté partir éliminés à de l'alésage B. Butée : 1degré deliberté étiminé àpartir duplan C.

MISEEN POSITION HYPERSTATIQUE

MISESEN POSITION ISOSTATIQUES

11

3.43 Règles de disposition des normales Afin devérifier sichacune desnormales derepérage contribue àéliminer undegré deliberté, ilestutile quelques deconnaître règles usuelles'. L'emplacement d'unenomalede repérage est queledegré déterminé defaçon qu'elle deliberté paruneautrc supprime nesoitpasdéiàinterdit (fig.1). nomale

placer plusdetroisnormales l{ejamais parallèles, et damcecas,lespoinlsdeæntact nedoivent pasêtreenlignedroite (fig.2).

placer plusdetroisnomales Nelamais coplanaires (fi9.3).

placer plusdetrolsnormales l{elamals noncopla. point naircs, (fig.4), concoulantesau même

Unemiseenpositlon sansdegré deliberté impse quelessir normales soienl relafives à troisplans (fig.5). aumoins

REITIARQUES:

1oAfin d'augmenter laqualité delamise enposition : I lesnormales derepérage doivent que êtreaussi distantes possible lesunes desautres, r chaque normale doitêtreconfondue que ouaussi voisine possible qu'elle avec ladirection dumouvement élimine. 20Lesnormales préférenderepérage déJinissent leszones tielles decontact delapièce sursesappuis. Sinécessaire, positions peuvent leurs être cotées, 3oLenombre etlespositions desnormales derepérage se déduisent dessurfaces (g dusystème deréférence 3.44). * D'après C.Aubert,

12

3.44 Choix des surfaces de mise en position

DEssrN oe oÉrrrumoru

Cotationfonctionnelle

quiassurent Lessurlaces lamiseenposition d'une pièce sonl,enprincipe, celles dusystème deréfé. quidéfinit rences laposition dessurfaces à usiner. Dans cecas,il y a identité enlrelescotes fonctionnelles et lescotes defabrication. 0n éviteainsitouttransfert et le resserrement quienrésulte destolérances (chapitre 9) REMAROUE:

S'ilny a pastransfert decotes, ontraduit l'égalité entre la cotefonctionnelle etlacotedefabrication endisant ouel'on travaille enocote directe,.

B

t tr

tr c

3r441Détermination desnormales Lesnormales sont déterminées sil'onconnaît : r leur nombre, positions. r leurs Lenombre etlespositions desnormales sedéduisent des surfaces dusystème deréférences quiluisont etdescotes liées; elles doivent respecter enoutre lesrègles deI'isostatisme. DESSINDE PHASE

EXEMPLE :

Soitlapièce ci-contre dans laquelle ondoitréaliser untrou cylindrique avec sonlamage. Surledessin dedéfinition, on distingue : r lescotes deforme (a,b,c); desusinages r lescotes (e,f etlatolérance deposition delocalisation h), Lescotes deposition partent desusrnages dessurfaces de référence A,BetC. L'ordre géométrique depriorité dessurfaces A,B etCest parI'ordre spécifié donné dans lestrois dernières cases du cadre dela tolérance delocalisation*. 0n ditqueles références sont ordonnées. Compte tenu desécarts deperpendicularité entre lessurfaces B etC,latolérance deposition seule, sansI indrcation du système deréférence, (fig3). estambiguë svsrÈuBnp RÉr'ÉRBNces (référencesordonnées) Rdftroicol

où@retÉud

A

pdmahe Rélérence

B

Référence secondahe

c

Référence teiliaire

. voirG.D.17.3.

3 nomales 2 normales I nomale

Cotationde fabrication

+

@ 3

I

q

@ 1

It @tr

+ B

tr

c

EXEMPLES D'APPLICATIONS

- l A

1

la normae N01A: Pour unebornequalilé de lorientation de repérage 6 dortêtreperpendicularre à a iqnedescenlres

14

3.5 Liaison d'orientation

( 1 ) syMBoLtsATtoNoe l'Ér_ltr,ttueÏoN DtREcrE D'UNDEGREDE LIBERTE EN ROTATION

permet Cetteliaison derespecler directement unecote angulaire géométrique ou unespécification d'orientation (inclinaison, parallélisme, perpendicularité). A elleseule elleélimine undegré deliberté enrotation. Lesymbole représenté figure 1exprime cette liaison. ll se place, ducôtélibre dematière, surlasurface spécifiée ou éventuellement surune ligne d'attache.

syMBoLtsATtoN DEr_'Ér_rulrunrroru DEDEUXDEGRÉS oe LIaTRTÉ ENRoTATIoN

RËMAROUES:

i'orientation dunplan, onpeutindiquer, a Pour surle même symbole, l'élimination desdeux rotations orthogonales (tis,2).

ORTHOGONAUX

prise depièces plusdetrois nepeut éliminer I Une degrés deliberté enrotation. technologique conespondanle I Lasymbolisation estun - orienteur, ($427) EXEMPLE D'APPLICATION Exemplede solution technologique

4 Symbolisation technologique xFEo€,3 4tl Objet Cette symbolisation estdestinée àdéfinir lestypes dessolutions pour position technologiques àutiliser metlre en etmaintenir en position unepièce aucours desafabrication.

4t2 Composition du symbole l{aûroduconlNct ryæla gudace oulelypod'appul l{alurodo la sudacede la plàce

4.2 | svMeoLIsATIoNDE LA Nerune DUcoNTAcr AVEc LA suRFAcEou LE TypE D'APPUI

( * (

4.22

DEsFoNcrroNsoe L'Ér-ÉrvrsNT syMBoLrsATroN TEcHNoLoGreuE

Repréænler, danslam$uredu posslble, leconlour oxacldê lazonedgconlacl. Col61 collerone.enfomeel en poslllon surlosplans d'ensemble dermonlâges.

& ffi w

aultefome.

Canlrago

Symbolbe uncsnlreur cylinddque, ouclnlque simple.

Conlroul Pieddocentlrgo

Symbolise uncenfeur dégagé. Veillez à odenter corroc{emenl labanenohe.

Eroche læaling

16

z F ch

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Bride Clame Védn

Tdangle équilatéral

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EË5

4.23

ou éventuellement Leconlour eracldelazone desêragepsuléyentuellement êlredessiné etcoté3wles plans d'ensemble desmontages.

syMBoLrsATroN DE LA NATURE DE LA suRFAcEoe r-RprÈcn

--+

(unsoulkalt) Sudace usinéo Sudace brute(deux tralts)

4.24

a

Détrompeur Antiviheur Prélæalisaûon

syMBoLtsATroN Du TypEDETEcHNoLocrE

Appul lixe

Pièce d'appui Dragsoh Touche Dégauchbseur

Touche deprélocallsallon Délrompour

Centage lixe

Cenlreur Plod Broche Localing

Pécenheur

Engénéral,

Syetème à senage

tr Système à serage concsntiquo

Syslàme à réglage irévefsible

Système à téglage révercible

Cenlrage révelslble

syméûiques.

Edde claine came saulorollo

Mandrln Plnces Expanslbles

(syrtèmo Entalnour à 80r1ag0 conconlrlquo llolhnl)

Appui réglable ulngersoll" Vérin {demiseon posilion)

Appui réglable qIngersoll, Védn (oppo3lfon aur défomallons)

Visd'appui réglable Védn arile

Anllvlbroul

Pied conhue Broche conioue

Plodconhue Broche conhue

dlsposilif demise enp$itionel desenage

I

4.25

INSCRIPTIONS COMPLÉMENTAIRES

Danscenains cas,alind'éviter touteambiguité, il peutêtrenécessaire : paruneindication le symbole écilte, ! decompléter dusymbole. r decolerla position

parpalonnier Système dEbridage comportant unearliculation à rotule. pardeux Leconiact avecla suilace usinée delapièce s'effectue touches plates.

La surfaceusinéede la pièceest en appuifixe sur 3 touchesplates

La pièceunefoismiseen position, le dlspositil de centrage doitpouvoil

disposées surunecirconlérence et à 1200 lesunesdesautres.

s'éclioser.

paruneloucheplaleencontact Lapièceestorientée surunefacebrute. Alinde pemettreI'usinage de cetleface,l'élément de miseen position angulahe compone undispositil à ressonpermettant de l'éclipser.

Levépeutpiyolerautour del'axey'y.

Le contaclde l'élément de seilageavecla surlacebrutede lâ pièce

Levépeutpivoter autour deI'axez'2.

parI'intemédiaite s'eltectue d'unappuienvé monlésurunearticulation à rotule.

4.26

POSTTTON D U SYMBOLE

Lesymbole eslplacé ducôtélibredematière, sadirection estnormale à la surlace. ll peutêlreplacé directement surla surface concenée ousuruneligne d'attache.

18

4.21 Signification

EXEMPLES DE SYMBOLES COMPOSÉS Symbole

oegrés de liberté éliminés

Signification

Contact surtacique fixede miseenposition sutune

Fonclion

Indexlixed'orientation

dela

Dencontacl, ou ( Locating

surface usinée.

surface

avecunesurlace usinée.

Mors striés à serrage concenlrique enconlact avecunesurface brute.

Fonclion dela surlace

demiseenposition en contact avecunesurlace usinée.

demiseenposilion en contact avecunesudace usinée.

Contact dégagé tixedemise enposilion surunesurface

Palonnier demiseen position encontact avec

usinée,

unesudace brutepar deuxtouches bombées.

Cuvette demiseenposition

odenteur demiseen posilion angulahe à contacts ponctuels sutunesudace

encontacl avecunesurface

I

usinée.

(rrdroitecoulissanle,). usinée Vélixecoundemise enposition encontact avecunesurface

Dispositil demainlien enposition à contacl poncluel surunesurface

usinée.

brule.

Véfixelongde

Palonnier demaintien

miseenposition en

enconlactavEcunesurface

conlaclavecunesurface usinée.

pardeuxtouches usinée bombées.

Vécourtde miseenpositlon avecunesurlace brute.

Ptécentrage sur unesurface usinée parunalésage cylindrique.

Poinle tixedemise enposilion encontacl avecunesurlace usinée.

Entraîneur flottanià seilageconcenldque sut unesurface brute.

à réglage réversible encontacl

Poinle tournanle demise enposition encontact avecunesuttace usinée à réglages kréversibles,

1

Appui desouiien à réglage irréversible

Degrésde libeilé éliminés

,l

Centreur lixecouil

Cenlreur fixelong

ponctuel Contact fixede miseenposition surune surface brute.

Symbole

Centrage

4.28 Exemplesd'applications

rLr

t-+-+v

E)(EMPLE 1:

r Appui paruncontacl planfixe surunesurface usinée (cote a). r Orienlation parunetouche surunesurface usinée fixe (cote dégagée b) r Butée parunetouche surunesurface usinée fixe ponctuelle. r Senage surunesurface bruteparundispositiT à contact p0ncïuer,

?-r

EXEMPLE 2:

partroistouches r Appui suruneface brute fixes bombées (cote a ettolérance deperpendicularité b). r Cenlrage par court etentraînement surunesurTace brute (laible undispositif àserrage concenlrique elàcontacts striés longueur relative desmors),

EXEMPLE 3:

r Cenlrage longet enlrainemenl surunesurface usinée parundispositi{ (tolérance à pince decoaxialité a) r Butée surunesurïace usinée oarunetouche à contact poncluel (cote b)

EXEMPLE 4:

r Centrage longsurunesurface brule(tolérance de coaxialité a). r Butée surunesurface bruleparunetouche fixeàcontact ponctuel (cote b) parunetouche r Orientation surunesurJace brute fixeà ponctuel, contact pardeux r Senage s'exerçant surdeuxsurlaces brutes ponctuels. dispositifs à contacts

b

3r

1 t

Y ;t

\/

T t\

t '

(!

a

5 Symbolisation d'un palpage

SYMBOLISATION D'UNPALPAGE

Cettesymbolisation permet dedéfinir undépart decote résultant d'unpalpage, quesoitlatechnologie etceciquelle utilisée. Sinécessaire, lesymbole peut êtreprojeté. r Lazonedepalpage parlaposition estindiquée dela sphère. r Ladirection dela mesure estdonnée oarladirection delaoortion dedroite.

NOTA.:L'€mploide ce symboleest compatible de la svmbolisationséométrique Ëff i,He$:

EXEMPLES D'APPLICATIONS

Lepalpage asrure le raspsc,t do18cotoCt. Loplanponmtderæpec.têl lasgôdflcailon deparallélhme.

Lapoolllon duplan.médlan A êrt détsmlnéo prr calcul enloncÙon der plans rolsyés dupalpage damdeux dontlospo3ltlons sonlcol6es.

duplanmédian h positon A sstd6teminée parcalcul entonc{lon deg televér dupalpage. Lesbutéæ 4 et5 nesenenl qu,àunepfélocâlisation.

[e r$pecldela spéclflcation deparall6llsme parpalpage esla3suré dans plans deux donllesposltions sonlcoté$.

21

6 Aménagementde la pièce pct t,èS Porrr ceriaires fn,mesde nrecesla nisp c'r nncitinn

dilficile voire impossible Dans cecasonprévoit surlapiece un É l é m p ndi ' e d r n t r t i n n

pendant Pour éviter lesvibralions lefraisage, ona étéamené à eflecluer pourunsoulien parcontrepointe. uncenke d'usinage Lasuilongueur est

paslesconditions ne modifie Engénéral si cetélément pièce, fonctionnelles, il eslconservé la lecascontraire, dans sur il estsupprimé

Lebossage laqualité supplémentaire améliore delamiseenposition de pièce. ll fraisage. la serameulé après

coupée après lelraisage.

@

@

de pièce

Lecentre d'usinage esllonclionnellement ll seraconservé admissible. surlapièce. unesuilongueur 0névite ainsi delapièce etuneopéralion

peulsimplifier grandement L'adjonclion d'unsimple bossage cylindrique pièce lamise delorme compliquée, enposilion d'une

delronçonnage.

@

pasI'exéculion Lefaible diamèlre delapièce n'autorise d'uncentre quisera suflisant. 0na prévu unesurlongueur tronçonnée enfinde

Pour despièces defonderie lourdes etrelativement compliquées,

l0urnage.

mise enoosilion.

peutsimplilier grandement I'adjonction debossages supplémentakes la

7 Dispersions dimensionnelles

DISPERSION POUR UNE DURÉEDE VIE PRATIOUE D'UNOUTIL

7 . I Généralités Pendant ladurée deviepratique d'unoutildecoupe*, si l'onusine, ensérie, lalongueur parexemple, L d unepièce pourunréglage onconstate, donné, unevariation dimensionnelle despièces successivement usinées**. Sil'onreprésente graphiquement lesdiTïérentes longueurs Lr,Lz, L" despièces dans I'ordre deleurusinage, on remarque quelavariatton deslongueurs estincluse dansune zoneABCDCette zoneestappelée zonededispersion Pièce no des longueurs.

7 t2 ApLituded'un procédé qu'unprocédé Pour soitstatistiquement apteil fautqu'il satisfasse notamment auxdeuxconditions suivantes : r réaliser despièces conformes auxspécifications, r êtrestabledansle temps. Éruoe cnlprnue: CONFORMITÉAUX SPÉCIFICATIONS Sileprocédé defabrication graestapte, lareprésentation Nombre de oièces phique desvaleurs desdimensions obtenues estconforme à lafigure 2.Lacourbe estenforme decloche etelleest nommée rcourbe normalet ouacourbe deGaussn. Sommet quipossède Classe dedimensions leplusdepièces. Médiane passant parlesommet. Axedesymétrie Moyenne Abscisse de la médiane ouvaleur movenne desdimensions. Pointd'inflexion NON CONFORMITÉAUX SPÉCIFICATIONS Lieuoùlacourbe change deconcavité. Nombre de pièces Écailtype parrapport Distance, à lamédiane deI'unquelconque des points deux d'inf lexion. Ladésignatlon normalisée del'écart typeesto***.L'écart typepermet dedéterminer ladispersion desdimensions autour delamoyenne etd'estimer sileprocédé estapte, ' Ladurée deviepratique d'unoutilestcelleoùl'usure deI'arête tranchante est pratiquement proportionnelle à la longueur développée de métalcoupé.0n qu'avant estime usinage l'arête a subiunrodage et quel'ons'arrête avantune délaillance brutale. '- 0n suppose quelesdéformations thermiques del'ensemble machine.pièce. outilsontstabilisées, *" Prononcer (sioma).

Médiane

23

7t3 Etude des dispersions

Ecantype

Soit l'étude relalive à unedurée deviepratique d'unoutil. globale r Dispersion D,. Cestladifférence entre lavaleur deladimension laplus grande Lnetlavaleur deladimension laplusfaible L, Dt=Ln-Lr'

Pourcentage dedimensions conlormes

t 1c.

68,35o/o

t2a,

95,55 %

t 3c. t 40,

99,73 %

Enfahication a 36i I'intervalle estle plusutilisé

99,997o

REPRESENTATION GRAPHIOUEDES DISPERSIONS

0npeut l'estimer à partir despropriétés delaloideLaplaceGauss. D,=6 o, (voirtableau)

o,= écarltypedesvaleurs desdimensions, = L, valeurs individuelles desdimensions.

c

rn= moyenne desvaleurs desdimensions, n= nombre depièces. .o

r Dispersion systématique D. C'est unedispersion essentiellemenl dueà I'usure del'outrt entre lapremière pièce et ladernière produite. Ellea pour effetd'induire unedérive delamoyenne (gZ2)quipeutêtre parunerégression estimée linéaire. D'= â'N' a=coeïTicient direcleur de la droilede régression des résultats ordonnés (dérive delamoyenne), N= numéro d'ordre deproduction despièces

I)ISPERSIONS D U E S A I , ' U S U R ED E L ' O U T I I Valeurs variables suivant notamment la nature deI'outil, lanature dela Dièce. les conditions decoupe, letemps decoupe,

D r s p E R S r o NDSU E SA U X p R I S E So g p r È c p s Sur{ace d'appui

brute

dela plèce

ustnee

moulée ausable

0.4

moulée encoquille

0,2

scree

0,1à 0,4 0,02a 0,1

DISPERSIONS

D U E S A U X B U T É E SD E C O U R S E S r Dispersion aléatoire Da Type debutée Ébauche Finilion Cettedrspersion englobe desphénomènes relativement Fixe 0,04à 0,08 0,02 à 0,04 nombreux, notammeni : Débrayable mécanique 0,1 à 0,2 0,05 à 0,1 - lesécarts demises enposition successives despièces Débrayable électrique 0,05à 0,1 0,03à 0,05 dans leurmontage, DISPERSIONS DUES AUX PORTE-PIÈCES - lesdéformations de la pièceduesau dispositif de maintien, Mandrin 3 morsdurs 0,1à 0,2 - lemanque derigidité dumontage, Mandrin 3 morsdoux

- lafidélité desbutées defindecourse, - lesdéformations de la pièce lorsdesonusinage, en fonction delavariation deseTTorts (parexemple decoupe du faitdesvariations delasurépaisseur pièce d'une à I'autre) D,=D.+Dr.

Cenlreur cylindrique Cenlreur conique Rondelles Ringspann

Expansible

Dispersion de coaxialilé

0,02 à 0,04

Fonclion dujeu

0,02 0,01 à 0,02 0,01 à 0,02

Valeurs courantes données à t lredeprem èreestimation

8 Cotes de réglage

nÉeueeD'uNoulL À onessen

Entravail desérie laposition parrapport d'unoutil, ausupport depièce, parunecotederéglage estdé{inie Crcalculée pour obtenir Ieplus grand possible nombre depièces bonnes pendant ladurée pratique devie d'unoutil. Afindefaciliter leréglage, latolérance surlacotederégtage doitêtre laplus grande possible

8 r l C a l c u ld ' u n e c o t e de réglage

EFFETDE LA DlSPERStOtrtltÉRtOtRe (Ds - 0 Dg=o)

8.1 I Exemple Calcul delacotederéglage pourunoutilà dresser, Les dimensions obtenues surlespièces successives d,une série dépendent essentiellement : r d'une dispersion aléatoire Da,fonction dumatériel utilisé, r d'une dispersion systématique Ds,fonction del,usure de (voir I'outil chapitre 7), géométriques r desdéfauts DgdeIamachine. Eflet deladispersion (Ds- o Dg= o) aléatoire Même sil'usure del'outil estnégligeable (cas dunefaible longueur decoupe), ladispersion aléatoire faitquepourun SvsrÉuartoue réglage donné, lesdimensions obtenues surlespièces varient EFFETDEtA DtSpERStOtr (Da=0 Ds=0) dans unintervalle Dacentré parrapport à lacotethéorique max deréglage ll enrésulte queIacote minimale deréglage doitêtre égale à lacote minimale delapièce Cpminplus lamoitié dela dispersion aléatoire : Crmin= Cpmin1 Da n'

*_1_

Pièce

Effet deladispersion systématique (Da- o,Dg= o) J Pour lecasétudié, l'usure del'outil augmente lesdimensions \ despièces d'une valeur maximale Ds.ll enrésulte quela cotemaximale Cr max deréglage doitêtreégale à lacotemaximale delapièce Cpmaxmoins ladispersion systématique : NoTA - Ds. : Lr ropréronhlion doszonêrdedbporslon $l foilomont Crmax= Cp.max oragéréo.

25

Effet desdéfauts géométriques dela machine EFFET DES oÉrlurs Lamachine-outil géométrique a undéfaut quis'exprime par DE LA MACHINE une tolérance Dg,à I intérieur delaquelle leseneurs géoméquel'onobtient triques surlapièce restent contenues. ll enrésulte uneréduction delatolérance defabrication Tl parrapport à celle delapièce Tp: Tf=Tp-209.

eÉouÉrRroues

Elfet cumulé 0nobliendra le plusgrand nombre depièces bonnes en ayant unecotederéglage près quepossible aussi delacote minimale delapièce : I

*i

n

Crmin=Cpmin+Oo+T' 2

L'usure deI'outil etladispersion aléatoire fontquelacote deréglage nepourra être supérieure à:

- (on* Dr+ =cpmax crmax T), REi|AROUE : r SiI'usure del'outil diminue lesdimensions despièces, parexemple danslecasdudressage delafaceFdelapièce ci-dessous, ona :

Crmin=Cpmin+Dg+Ds,f,

crmax=cpmax-(on-T) L'USURE DE L'OUTILDIMINUE LESDIMENSIONS

L'USURE DE L'OUTIL A U G M E N TLEE SD I M E N S I O N S

9 Transfert oe cotes a

,

cotes fonctionnelles

r Lebureau desméthodes établit I'avant-projet d,étude de fabrication, savérification etlecalcul descotes fabriquées à partir desspécifications (cotes fonctionnelles, tolérances géométriques, états desurface, etc.)dudessin dedéfinition elfectué aubureau d'études. r Lesmoyens prévus defabrication dans l,avanfprojet d'étude permettent parfois defabrication deréaliser directemenl certaines cotes fonctionnelles. Cescotes sontappelées : ncotes directes,. Lesautres cotes réalisées indirectement nécessitent uncalcul appelé : ntransfert decotes,. DÉFIHITIoN :

Lelransfert decotes estunmoyen permettant decalcul ladétemination descotes utiles à lafabrication.

cotes de fabrication

EXEMPLE :

Soità réaliser unaxeépaulé, lescotes fonctionnelles du cnllrueDEcoTES dessin de définition à respecter suivant I'axeû sonl A = 60t 0,15 etB = 35t 0,2. LacoteA estréalisée directement à l'aide dela cote fabriquée Cf2. LacoteB estréalisée indirectement à l'aide delacote fabriquée Cf1 decote estdonc ; unlransfert nécessaire.

9tl

Chaînede cotes

Dans unlranslert decotes, pourlacommodité onremplace, duraisonnement, pardesvecteurs. descotes Onapplique ensuite lesrègles relatives àunesomme vectorielle :

v'=Vi+Ë +Vi+%

=E+%+%+t +

V = vecteur résultant.

Vmax= (V2max+ V, max)- (V.,min+ Vomin)

q U,V; Û = vecteurs comoosants. Levecteur condition estlacotequiesttransférée. Ellen'apparaît pasdans lescotes defabrication. REMARQUES:

I r

ll n'ya qu'une parchaîne. seule condition ll nedoity avoir qu'une parchaîne. seule inconnue

V min= (V2min+ V3min)- (V1max+ Vomax)

Latolérance surlacotecondition estégale à lasomme des lolérances descotes composantes. VoirG.D.chapitres 19.4

27

9t2 Etude du transfert de cotes

= 60+0,15

9.21 Exemples

B = 35t0,2

Reprenons lecasdeI'axe éoaulé : Lacoteà transférer estlacoteB = 35t 0.2. BestIacotecondition. Cf1etCl2sontlescoles composantes. 0nconnaît Cf2= A etI'ondoitcalculer Cf1. DECIl : CALCUL

' Lesrelations suivantes sontà rcsnprJpr

Bmax= A max- Cf1min.

(1)

B min= A min- Cfl max.

,^\ I'I

Ol.9 EË 6 Q

= somme Tolélance delacotecondition des tolérances descotes composanles. (3) r Lacotecondition B peutêtrepriseindifféremment au (application maximum (1))ouauminimum o , ^ dela relation (application (2)) delarelation Fù6 r Latolérance deCf1estdéterminée à l'aide dela (3). relation DEcorEs No2 @ cnntr.re CALCUL DE Cml Àt'meoes (1)ET RELAT|oNS (3) : Voir lachaîne decotes figure 2 (1) B m a=x A m a x - Cm llin - Cf1min 35,2= ô0,15 - 35,2 Cf1min= 60,15 = Cf1min 24,95 = Somme condition destolérances lS) Tolérance Tolérance B = ToléranceA+ToléranceCfl 0,4= 0,3+ Tolérance Cfl = 01 ïoléranceCfl . ! a r O

ctt=24,95+3'1, cAr.cul DEcr1AUATDE DES (2)ET(3): REt AT|ONS Voirlachaîne decotesfiqure 3

(2)

(3)

Bmi= n 34,8= cf1mu = Cflmax= Tolérance Cf1=

A m i n - Cm I 1u -Cfl 59,85 max - 34,8 59,85 25,05 0,1

ctl=25,05_3,1,

( 3 ) CHAINE DE COTES NO3

28

9.22 Conditionspour qu'un transfert de cotes soit possible

E X E M P L E1

r Larelation concernant lestolérances doitêtre satisfaite = somme Tolélance delacotecondition des tolérances descotes composantes.

ts)

r Latolérance delacote calculée doitêtrecompatible avec leprocédé d'usinage envisagé. C'est lecasdel'exemple précédemment étudié 0npeut rencontrer également deux autres casqueI'onvaétudier. PREMIER CAS:

Latolérance dela cotecondition estinférieure à la somme destolélances descolescomposanles. Le transfert estthéoriquement impossible. 0npeut : r soitconsulter le bureau d'étude afind'augmenter la tolérance delacondition E X E M P L2 E r soitdiminuer latolérance d'une oudeplusreurs comoosantes, EXEMPLE 1:

SiA=60t0,25 etB=35t0,1S, latolérance deCflest négative etletransfert estthéoriquement impossible. oeuxÊur cls: Larelalion 3 estsatisfaite maisla tolérance dela cotede fabrication esttropfaiblepourla réatiser à l'aide prévus, desmoyens Lasolution estidentique à celle dupremier cas EXEMPLE 2:

=0,04: SiA=60r0,15 etB=35r0,17, latolérance deCT1 valeur celte esttrop{aible, carlacoteestréalisée entournage Tolérance B = toléranceA + = 0 , 3 + 0,34 ébauche etladispersion surlabutée queIa estplusgrande tolérance. E X E M P L3 E REMAROUES:

r Dans lecasoulamodification destolérances n'est oas possible parlebureau oun'estpasacceptée d'étude, il faut changer leréférentiel etréaliser lacote directement. EXEMPLE 3:

Lescotes AetBsontréalisées directement suruntoursemi. automatique. r Letransfert decotes réduit latolérance delacoteusinée, etentraîne uneaugmentation ducoût delafabrication. Chaque foisquecela estpossible, ildoitêtre évité. REMAROUE : quesoitlacotation Quelle delabrication, le contrôle définitif

devra sefairesurlescotes fonctronnelles données oarle dessin deproduit fini.

9r3 Méthodevectorielle simplifiée

Del'examen (2),ontirelesrègles del'égalité suivantes

Lavaleur delacotecondition minimale doitêtreinscrite quelescotescomposanles dansla même colonne maximales.

plusieurs ll existe méthodes detransfert decotes; elles sont toutes basées surlecalcul Eneffetonremarque vectoriel (2') dans celte égalité = méthode Cette estsurtout intéressante y a ungrand B min+ Cf1max A min lorsqu'il nombre dechaînes ouunnombre important decomposantes dans quelacondition Bminestplacée lacomposante avec max, Cm1 unemême chaîne. C'estlecasnotammenl ensimulation d'usr(chapitre nage 17). Lasomme descotes inscrites danslacolonne descotes méthode Cette évite (1)ou(2)(g92); deposer leséquations minimales estégale à la somme descotesinscdtes lescalculs étant méthodiquemenl (cote effectués àI'aide duntableau. danslacolonne descotes maximales condition minimale incluse), 9.31 Étude de la méthode Reprenons lecas deI'axe épaulé : r Lacote condition estlacole lonctionnelle B I Lacote cherchée estlacole machine Cf1. peutêtreprrse r Lacolecondition (application maximale dela (1))ou règle (application minimale (2)). delarègle

(2')montre que,lacotecondition Eneffet, l'égalilé mrnimale B placée minétant avec lacotecomposante Cf1mu,il y a égalité lacotecomposante avec A min,

Détemination de Cl1en prenant la cotecondition B minimale. (2) B m i n= A m i n - Cm f 1a x ( 2 ' )B m i n + Cm f 1a x= A m i n DeI'examen (2),ontirelarègle del'égalité suivante : Silacolecondition estminimale, lescomposantes de même sensquelacondition sontminimales etlescotes composantes desens opposé sontmaximales. EnefJet, lachaîne queAa lemême decotes montre sensque lacotecondition (2)montre quecesdeux Betlarelation cores sont minimales. Demême lacoteCfla lesensooposé à celui delacote condition Betelleestmaximale. , o n o t l r o nm t r

Exploitalion dutableau Lasomme dechaque colonne par étant égale, onobtient soustraction lacote Cf1max cherchée : C fm 1 a= x Amin-Bmin.

.

Lecalcul delatolérance deCfl s'eflectue enappliquant la (3): règle Tolérance B = tolérance Cf1+ tolérance A.

c+

Cotes Condition B Composante cherchée Cfl Composante connue A

màx

mtn --.1>

L mincalculé, prendre unlocating plein,sinonchoishunlocating dépincé. Détermination del'épaissew 2edulocating = lH2+ H02 d'oùlH2= RH2 - H02 RHz RL2= lH2+ HP2 d'oùlH2= RL2- Hp2 soit: RH2- H02= RL2- HP2avecHO= e + a et Hp= e 0na RH2-(eta)2=g1z-rz R H 2 - e-22 e a - a 2 = R Ê - e 2 - 2ea- a2= RL2 d'où RH2 RH2- RL2 !g=--2. a

a = désaxage

CALCULDE a

Premiercas

Lavaleur dudésuage a estàcalculer. Calcul dudésaxage a Reprenons lesdeux précédents casdefigures enremplales locatings pleins par des locatings dépincés. çant PREIIIER CAS:

PourJC=0,ona: 0 = RGmin+ Epmin+ amin- Emmu - RCmu a min= Emmax+ RCmax- RGmin- Epmin, Bibliographie : J.Destrac, i. F.Euriot, M.Vinænt, Alexandre

JCmin RGmin Epmin amin Emmax RCmax

c

S

73 DEUXIEME CAS :

PourJD=0,ona: 0 = - RCmax+ Emmin+ a min- Epmax+ RGmin amin= Epmax- RGmin+ RCmax- Emmin,

CALCUL DE a - Deuxièmecas

REIi|ARQUES :

deux calculs dea eïfectués grande onchoisit laplus r Les valeur dea pour lecalcul del'épaisseur 2edulocating. Epdelapièce et Emdumontage n Silesentraxes ont même valeur nominale (t), on avec desécarts symétriques poura lamême trouve valeur danslesdeuxcasdecalculs.

JDmin RCmax E mm i n amin

2û", r: Applicationsnumériques

Epmax

20nir!i Premièreapplication VALEURS CONNUES G

Entraxe desalésaoes

Ep = looao,2 t2 =2 W

PREMIEREAPPLICATION

= 30+o,o5lH=20+0.1

Diamètre desalésaqes Tolérance deparallélisme Lonqueur dela oièce

R Gm i n

= 150+9's

VALEURS CHOISIES

= so 3'l;

Diamètre ducentreur

c

Enkaxe centreur localinq

Em = 10010,01

VALEURS A CALCULER Débattement maximal Diamèùe dulocatinq Désaxaqe locatino-alésaoe H htqeurdu locatinq déoincé

onax= L

2e

Calcul dudébattement maximal d max 1 2 . Empa x 2 x 1 0 0 2 I

-^,,

= I,JJo.

UittdÀ=-

Wmin

DEUXIÈMEAPPLICATION

150

Calcul dudiamètre minimal dulocating L min = Gmax Cmin+ Hmax 2dmax Lmin - 29,97 - 2 x 1,336 = 3005 + 20,1 = 17,50.

i

Calcul dudiamètre maximal dulocating L max = Gmin+ 2 Epmin+ Hmin- 2Emmax- Cmax Lmax = 30+ (2x 99,8)+ - 29,99 20- (2x100,01) = 19,59. pleinoudépincé Choix dulocating > L min) locating plein SiLmax > 17,50. 19,59

Em Ep*t

i i

i

I

'.il

74

20.142Deuxièmeapplication

f^Â tdilu

=

d max

_

12

Eo WCos tf t2.EP max x 100,2 0,2 6 p1 = = 0.12g UVmin/Cos 15 150/Cos 15" Lmin= Gmax- Cmin+ Hmax- 2dmax - 29,97 = 30,05 = 19,92 + 20,1-(2x 0,129) L max= Gmin+ 2 Epmin+ Hmin- 2 Emmax-Cmax = 30+ 2 x gg,8 - 29,99 = 19,59 + 20-2x 100,01 -+Locating L max> L min: 19,59 < 19,92 dépincé a min= Emmax+ RCmax- RGmin- Epmin - 15- 99,8 = 100,01 = 0,2ô5 + 14,995 2g _

2 i n'R, ,H, m

'

,Qt LI 2m a x _ a

- 0,205 = roz (g,g l2)2 = 4,66. REMAROUE: 0,205 Pour lecalculde 2e,ilfautprendre RLmuréel, soit1g,g etnon oas19.59. 20.15 Touches palonnées Certaines formes depièces pasdeplacer nepermettent unappui ponctuel à I'emplacement théorique d'une normale derepérage. Dans cecas, onutilise palonnés desappuis dontI'action demise enposition estsensiblement égale àcelle ponctuel. d'unappui Lasolution technologique représentée estrelativement classique, Elleconvient bienpourdestouches éloignées. Voirégalement page suivante.

Exemplede solutiontechnologique

PRINCIPE D'UNAPPUIPNIOruruÉ

Appuien 4 points dont 2 palonnés

/

75

20.2 Appuis linéaires

APPUISTII'IÉRIRES TIXCS

Unappui linéaire estéquivalent àdeuxnormales derepérage Enfonction despressions admissrbies : onchoisit ponctuels; contacts r soitdeux surface dégagée dans r soituneétroite sapartie centrale; soit une étroite surlace r continue, dansce casune géométrique spécification deforme estnécessaire k position linéaires parla desappuis Tixes estdonnée fabrication dumontage, permettent Lesappuis iinéaires réglables un réglage en position pièce dela surlamachine.,lls autorisent notafiment pou.une unréernploi dumortage séne depièces oontles cotes demise enposition sont voisines Les linéaires appuis éclipsables sont pour utilisés, engénéral, laisser lepassage desoutils l exemple Dans donné. laprèce partasurface estorientée quisera puis usinée, position bloquée dans cette ll estalors possible pourlaisser dedégager I appui linéaire lepassage deI outil

Portéestraitéespour HRc > 58 A P P U I SL I N E A I R E S ECLIPSABLES Princioe

Exemplede solution technologique

T

76

20t3 Appuis plans plan Unappui estéquivalent àtrois normales derepérage. Enlonction despressions decontact admissibles, onchoisit : ponctuels, r soit trois contacts quepossible; aussi distants plane r soitunesurface quetrois dont onneconservera portées i plane r soitune surface dégagée dans sapartie centrale; plane r soit une surface continue; onprécise, dans cecas, queseule surface nonconvexe estadmise. .

0nobtiendra : - soit plane, une surface - soitunesurface concave, Cette spécilication deforme restrictive assure, dans tousles portée cas, une correcte delapièce usinée sursonappui. REIIAROUES:

r Pour une bonne plan stabilité d'un appui àtrois contacts, que recherche larésultante On desforces élémentaires de -*-eontactsoitsensiblement confondue avec lecentre degravité (Gestà l'intersection desustentation Qdutriangle oes lnédianes). r Entre planes deux surfaces précision dehaute il est # relativement difficile dechasser I'airetd'assurer uneportée W' parfaite.peut 0n remédier àcetinconvénient enrainurant la F,' $urface concernée dumontage

i

rcml t-

=Él MI

21Prépositionnement *l

oÉtRol,lpeuR

il eslsouvent d'unepièce, lamiseenposition Afin defaciliter unprépositionnemenl. nécessaire d'effectuer doilassurer Leprépositionnement surle position, dea pièce ambiguité en sans r unemise rn0ntage; vers sesapouis. cietaptece sarsproblème. ! unguidage.

2l ' I Détrompeurs position uneseule d'assurer a pourobjet Undétrompeur I'exemple donné, pièce Pour posslble appuis, surses dela par estassurée delapièce sursesappuis unique laposition pièce placé dela dissymétrique dans uneTorme unobstacle

ENGAGEMENTOE PRÉCENTRAGE

21.2 Engagements l'arc-boutement d'une estdéviter Lebutdunengagement relalivement pièce unlogement laprésente dans lorsqu'on précis clasd'engagements lesproportions donnent Lescroquis cinrroc do nronpntr:no

Exemplesde solutions technologiques

: IMPORTANTE RElrlAROUE

uneerreur d'usinage c'estloujours |étude d'unmontage Dans qued'oublier despièces gave leprépositionnement queprocure pourI utilisateur un lesdésagréments Outre ptèce place dela miseen unemauvaise diTiicile engagement quipeut êtrecause peul délectueux unbridage engendrer d'acctdent

prÈcrscerurnÉes PARuNnlÉsRee

PIÈoESÀ GUIDAGEPRISMATIQUE

Acceptable

Correct

Correct

22 pc

22 Centreursfixes

22

Le c0 ce Le lim

22.1 Centreurs pour alésages 22.11 Centreurscourts Lescentreurs courts éliminent deux degrés deliberté I isostatisme : demise enposition 0naméliore pressions les enfonction des admissibles, r enréduisant, Centresd'usinaqe admissibles porlées (longueur faible, dégagé); aumaximum centreur C E N T R Ê ULRO N GC Y L I N D R I O U E queseule nonconcave unegénératrice est r enspéciTiant admise prévoir Pour facrliter l'engagement, unchanTrein deprécen relativement important. trage

22.12 Centreurslongs cylindriques un Lasurface cylindrique decentrage conserve àlapièce deliberté en degré deliberté enrotation et undegré translatron. Pour unemiseenpositron axiale, un obtenir onluiassocie plan perpendiculaire. quiluieslrigoureusement parI'actron L'immobilisation en rotatron estobtenue du serrage. manuels LejeuJ nécessaire aumontage etaudémontage limite delaoièce laorécision encoaxialité

al

0r

2

L m u

T I

t Surfacesde portée traitées pour HRc > 50 C E N T R E U RL O N G C O N I Q U E

I i@P- -o-

22.13 Centreurs longs coniques qualité Lecentrage esldetrèshaute obtenu Lesécarts de positron pièces lorsdumontage desdifférentes axiale d'une etlefaible fontquecescenlreurs série couple d'entraînement pour utilisés desmontages sont surtout decontrôle REMAROUES:

despoiléesaméliore l'isostatisme r La téduction quelquefois maisaugmente le prixderevient. lessurfaces loules deporlée sonttraitées r Enprincipe pour > 50. obtenir unedureté HRc lechapitre 24surlesserrages concenr Voirégalement trioues

I tl L t

Section d'un centreur donne un contact moins correct qui ne permet pas un contrôle aisé clu diamètre) Traité pour HRc > 50

79

22.2 Centreurs pourarbres

C E N T R E U RC O U R T

22.21Centreurscourts Les centreurs courls éliminenl deux degrés deliberlé etles qte cerles condiilo^s a respecter sontlesménes des f Ê n l r ê r r rnc n rr r r l  c r n o c

LejeuJ nécessaire aumonlage etaudémontage delapièce limite laprécision encoaxialité

22.72Centreurslongs Lélimination parun desquatre degrés deliberté estobfenue longdégagé alésage dans sapartie centrale queI onmatérialise 0npeut direaussi deuxcentreurs courts

C E N T R E U RL O N G

22.21Yés de centrage qualite vésdecent'age Les donnent ureexcellente dela position mise en lesdegrés Suivant deliberté àéliminer, on utilrse : (élimination unvécourt dedeux degrés deliberté) r soit (élimination deux véscourts dequatre degrés r soit de liberlé)

vÉs oe cENTRAGE

Écart deposition surunvé Enlonction delacotedel'arbre, unvédonne unécart de position x pour lecentre delapièceSoit: Rlerayon maximal del'arbre, minimal r lerayon deI arbre aledemi-angle duvé

R-r x = --:-. slna MATERIALISATION D'UN VE PAR 2 BROCHES

23 Montages entre-pointes

C E N T R E SD ' U S I N A G E

NF E 60-051

2 3 t l C h o i xd ' u n c e n t r e d'usinage* Lechorx d'uncentre d'usinage estessentiellement fonction desdimensions, dupoids delapièce, deselforts decoupe etdelaprécision dutravail àexéculer. Atitredepremière estimation elpourlescasgénéraux, on peut déterminer d à l'aide dutableau ci-dessous.

TYPE R R e p r é s e n t a t i o sni m p l i f i é e: G . D ,b t - 4 .

(0,5) 1,06 (0,8) 1,70

23t2 Pointestournantes Lespotntes paradhérence, tournantes sontenlraînées, en rotation lapièce. avec 0névite ainsi toutrisque degrippage. Lespointes tournantes avecindicaleurs depoussée axiale sont utilisés avec unentraîneur (S frontal37.6) POINTESTOURNANTES

I

2,12

â lt

1,6

3,35

I

2 2,5

4,25

6,3

5,30

I

1,3

3,15

1,9

4

6,70

10

8,50 10,60

16

11,2 14

12,5

7 8,9

3,5

(5) 6,3

13,n

t8

4,5

(8)

17

22,4

17,9

5,5

t0

21,20

28

n5

2,3

parenthèses l'emplol desvaleurs Eviter entre

POINTESToURNANTES AVEC INDIcATEUR os poussÉp

POINTES SPÉCIALES Poinleaveccentrepourpièceà exlrémité conique

Pointe pourpiàce creuse à tétoncylindrique pouremboul Pointe creux, centrage intédeur Poinleavecexlrémitérappoiléeen carbure

ffi{4ffimffiffi Fabricalion : Rôhm

l-

24 Serrages concentriques

EXEMPLESDE SECTIONS

Les dispositils àserrage concentrique assurent, la à laJois, mise radiale enposition etlemaintien despièces.

24tl Pincestirées Cespinces assurent unebonne coaxialité delaprisede pièces présentent avec I'axe delabroche. Elles toutefors l'inconvénient, lorsduserrage, lapièce d'entrainer dans un P I N C E ST I R E E SW déplacement relativement axial important. pinces parunebonne Les biconiques sedistinguent répartiparticulier tion dusenage surlasurface à maintenir le eten proche serrage estassuré dans lazone laplus deI'outil PrNcEsrnÉBs w

PINCES BICONIQUES E

Plagede serrage: 0,5

Défaut global de coaxialité : 0,02 max

PINCES BICONIOUES PTNCES BTCONTQUES ES

Défaut global de coaxialité : 0.0'l max PINCESBICONIOUESE

Plage de serrage : 0,2

- Synergie. Fabricâlion : Schaublin 75011-Paris

PINCESBICONIQUESES

Plages de serrage : 0 , 5j u s q u ' à d = 3 1àpartirded=4

82

24t2 Pincespoussées Cespinces assurent unebonne coaxialité delaprise de

PINCESPoUssÉESF

niÀno avon le hrnnho

Lorsqu'elles sontenbutée surlalaceF,il n'ya pasde déplacement pendant axial Iesenage. letypedepinces C'est queI'onrencontre le plusfré. quemment surlestours semi-automatiques etautomatioues.

Pas de dé lacement e ra ptece ors ou serrage

Plagede serrage; 0,5 Défautglobalde coaxialité: 0.02

60. Cl.Ringspann

8l

Dans cetexemple, I'action desrondelles Ringspann parI'intermédiaire s'exerce surlapièce p'une douille élastique fendue. 0n éviteainsi marque toute surlasurface desenage. Lapièce parunepointe eslmaintenue àl'autre extrémité decentrage surlaquelle s'exerce lapoussée d'un ensemble derondelles Belleville.

Rondellesr",'"fn--__-l

W

R pourun "on,"",îÎl--l Jeucarcuré

t.surarzl RONDELLES RINGSPANN TYPEA Qualité1

BLOCDE RONDELLES R I N G S P A NRNN 1 1 1 3

M, : Momentde rotationmaximal par une rondelle. transmissible

M, : Momentde rotationmaximal par le bloc. trànsmissible Nota : calculdu momentde rotation,voir chaoitre45.

t:' tà

0,013 à 0,0ss

4

0,1à 0,76

o

0,16 à r,r

I

0,2rà 1,5

1 0 à2 0

0,75

0,12à 0,48

o

0,96 à 3,8

0

1,4 à 5,8

12

0,9 à 7,7

20à 30

0,75

0,48à 1,8

o

3,8à 8,6

I

5,8à 13

l2

7,1à 17

30à 40

0,75

1,08à 1,9

o

8,6à ls

I

t3 à23

12

17 à30

oà 50

0,75

1 , 9à 3

o

t5 à24

0

23 à36

l2

30 à48

5 0 àm

1

3,9 à 5,6

D

23 à34

10

39 à56

16

62 à90

5,0 à 7,5

6

34 à45

10

56 à7s

16

7,5 à 10

6

45 à60

10

75 à 100

t6

1n à160

60à 70 70à 80

'|

90 à lât

80à 90

I

l0

à 12,7

6

60 à76

t0

100 à127

16

rm àâB

90àr00

I

12,7 à 15,7

6

76 à94

10

127 à 157

16

203 à 251

95à 115

1,25

17,7àû

6,3

89 à 130

10

142 à 2t)8

20

283 à 416

115à 135

1,25

n

à 35,8

6,3

130 à 179

10

208 à 286

20

416 à 573

135à 155

1,25

35,8 à 47,3

6,3

179 à237

10

286 à 378

20

573 à757

155à 170

1,25

47,3 à 53,6

6,3

237 à 268

10

378 à 429

20

757 à 858

r Lâvaleur lapluslaible serapporte audiamètre d minlmal etlaplusgrande audlamètre d maximal Valeurs endâN.m,

I ,i

Eremple de désignation d'unerondelle Ringspann, Rondelles Ringspann A 032019,02 | qualité lypeA, l, diamètre d'appui 32H7,diamètre de serrage surlapièce 19+0,2; Exemple dedésignation d'unblocderondelles typeA delongueur L = 9,diamètre d'appui 32H7,diamètre de serrage surlapièce 17 r 005:

I

âp$J,"'ffi

t'i 6 ;uyphra*.

0,5

T1

I I

tl ll

Blocderondelles Ringspann RN113A 032017,05 x9

tl0Tl:Seul lediamètre muimal desenage intervient dans ladésignation. quelatolérance Étant entendu surcediamètre doitêtre inférieure à lT11. Ringspann. D'après

I I

86

24.52Prisesde pleces par un alésage EXEMPLES :

Figute 1 : Lapièce parunappui plan estmise enposition etuncentrage court. Pour unbonguidage deI'entretoise : F>0,7D.Larondelle sphérique l'écrou sous compense de légers défauts deperpendicularité Figure 2 : Lapièce parunappui plan estmise enposition el uncentrage L'importance court. ducouple d'usinage a nécessité positil parl'intermédiaire unentraînement dune tigequis'engage dans untrou delapièce d'entraînement

RONDELLESRINGSPANNTYPE B Qualité 1

BLOCDE RONDELLES R I N G S P A NRNN 1 1 . I 3

M1 : Moment de rotation maximal transmissiblepar une rondelle.

M, : Momentde rotationmaximal t r a n s m i s s i bpl ea r l e b l o c Nota : calculdu momentde rotation,voir chapitre45.

d

D

s

L

ila'

7 11 15 15 20 25 30 40 50 50 60 70 80 90 100 100

t4à 18

0,5

0,039

0,31

o

0,47

I

0,62

18à22

0,5

0,095

0,76

o

1,1

I

1,5

22à 27

0,5

0,18

1,4

o

2,2

I

2,9

2 7 à3 7

0,75

0,27

0

2,2

I

J'1

12

4,3

32à 42

0,75

0,48

o

3,8

I

tn

12

37à47

0,75

0,75

o

6

I

a

ta

42à 52

0,75

1,08

o

8,6

I

52à 62

0,75

1,9

o

{t

62à 70

u,rJ

70à 80

1

130à 140

115

135

ilt'

L

Mr'

L

Mr'

7,7 12

13

12

17

23

12

30

o

24

I

36

12

48

10

o

.J

10

39

16

62

5.0

D

34

10

JO

16

90

7,5

ù

{c

l0

t7

16

120

10

6

60

10

100

16

1m

12,7

o

76

10

203

o

94

t0

127 't57

16

15,7

16

251

1,25

19,7

6,5

99

10

158

20

315

1$ à 160

1,25

26

0,t

130

t0

208

20

416

160à 180

1,25

35,8

6,5

179

10

286

20

573

8 0 à9 0 90à 100

1

100 à 110 110à 120

1

120à 130

Désignation dimensionnelle desrondelles etdesblocs derondelles, voirtableau 0a0e orécédente ' Valeurs endaN.m

D'après Ringspann

25 Répartiteurs

REPARTITEUR

permettent Les répartiteurs desituer pièce unélément d'une plan partageant, etc.) en defaçon sensiblement Pxe, égale, lamatière autour decetélément

25tl Vés de centrage standardisés, représentés l-esvésdecentrage ci-contre, précision définissent, avecune généralement acceptable I'axe desymétrre X'Xdelapièce. REi|AROUES : VE FIX,E r Levéfixeélimine deux degrés deliberté. r Levémobile élimine undeqré deliberté.

25.2 Vés de centrage à serragesymétriqué Ledéplacement symétrique desvéspermet par VE COULISSANT dedéfinir, tapport pièce àlasurface latérale dela lesaxes X'XetY'Y. lecas,parexemple, C'est d'unmandrin detour,à senage concentrique, etéquipé de2 mors envés. REMAROUE:

Voir page également suivante, desexemples derépartiteurs axles.

ndrinà serr concentrique

Partiesf rottantesRâ1,6 traitéesoour HRc > 30

Y_ 88

Ë !-'

EXEMPLES DE RÉPARTITEURSAXILES

25û Canonsvissés à cuvette

CANONS VISSÉSÀ CUVCTTE

Lescanons vissés à cuvette assurent unerépartition relativement correcte dela matière autour-de l'axedutrouà réaliser. llssontsurtout utilisés lorsqu'un alésage doitêtresensiblement coaxial avec unesurface latérale derévolution. Matière: Jusqu'à d = 10: XC65l. Au-delà ded = l0 : XC10cémenté. pour > 58. Traitée HRc

-.- -

&"

26 Extracteurs Après l'usinage pièce d'une il estquelquefois difiicile de I'extraire desonlogement. Pour certains cas, onprévoit permetundispositif mécanique tantde sortir lapièce delazone difficilement accessible ; pour d'autres cas, notamment lespièces suffisamment légères, un jetd'air simple peut comprimé être suffisant. EXEMPLES:

Figure 1: Lesdimensions pasd'extraire nepermettent manuellement lapièce. Une action surlepoussoir, monté libre entranslation permet etenrotation, desortir lapièce trèsfacilement. Pour unesolution automatisée, il estfacile deremolacer le poussoir parun petit pneumatique. vérin Figure 2: Afind'éviter I'arc-boutement, l'action résultante desefforts d'extraction doitêtresupérieure etdirectement opposée àla résultante desefforts résistants. Pour respecter ceprincipe, ilfaut utiliser aumoins deux tiges d'extraction. Figure 3: pinces Les à éjecteur sefontdans lasérie desoinces W ($24.31 permettent, Elles pour après dessenage, ). despièces erruces ÀÉlecreuns. peudelapince dépassant pour @ unesortie depièce suffisante prise une manuelle. Figure 4: Pour ce montage, l'insuffisance deplace enhauteur a nécessité I'utilisation d'unextracteur articulé. L,action de commande parunvérin estexercée pneumatique.

27 Vis et écrous '

vrs DEPRESSToN À rÉroN

oe malntlen |

t

'

permet Laliaison vis-écrou d'obtenir surlapièce uneffort de maintien relativement important enfonction ducouple de (voir senâge exercé couples desenage G.D.74).

27tl Vis de pression parI'extrémité L'effort demaintien estassuré delavis. visrésultent Ces delacombinaison dedeux éléments. r laforme deI'extrémité delavis, r laforme delatêteoulemode d'entraînement. ponctuel Pour unevisàcontact l'effort Frésultant surlatige filetée estdonné oarI'exoression : ''ll Ê '-i(i3nffi P I È c E SM I N c E S F= effort axial s'exerçant surlavisennewton. ût= couple desenage exercé surlavisenmètre.newton (voir G.D.74). r = rayon moyen delavisenmètre. q = angle d'inclinaison dufilet. g = angle defrotlement delavissurl'écrou.

4,5

18

35

3,5

7

{,5

t8

5{t

3,5

7

0

N

45

6

20

m

I'3

25

45

5,5

t0

7,5

Ë

m

t,c

10

o

I

a max : angle d'adhérence P r a t i q u e m e n t a m a x =1 0 0

VISDE PRESSIoN À pRIlI

NFE27-164-27-165

Autres visdeoression, voirG.D.31.2

REiIAROUES:

r Voir également S2.4. r Pour despièces minces, ladistance d esttrèsfaible, quelecontact voire nulle; ilenrésulte delapièce surleplan d'appui estaléatoire. remédier 0npeut àcetinconvénient en inclinant légèrement I'axe delavis, r Lecontact direct del'extrémité delavisavec laoièce a pourprincipal inconvénient quireçoit demarquer lasurface lapression. 0n remédie à cetinconvénient enmettant un patin à I'extrémité delavis. Lespatins normalisés autorisent unelégère inclinaison de parrapport I'axe dupatin à l'axe delavis(G.D. 31.3). "1MPa=1N/mm2.

&

91

27.2 Écrouset boulons

ÉcRoucRorsrLLoN À seRnlce RAptDE.

Parrapport auxécrous et boulons d'assemblage, I'intérêt essentiel delaplupart decesdispositifs estunsenage etun dessenage rapide. 27.21 Écrous croisillon à serrage rapide jeudans Aumontage l'écrou estincliné etlavispasse avec letroucylindrique lisse. parunsimple ll estainsipossible, coulissement, d'amener l'écrou encontact lasurface avec à sener. Leredressement del'écrou engage lesfilets etle serrage estréduit àquelques tours. 15

30

7

N

12

18

4tl

9,3

25

14

21

5t)

11,3

30

1ô

20

60

13,1

35

t9

30

70

15,6

o

n

34 80 Aulres écrous, vohG,D.32.2

17,6

45

E

MANETTE INDEXABLEtype B'

27.22 Manettes indexables Cesmanettes I'avantage offrent depermettre, après dégagement desdentelures, quelconque unréglage angulaire parrapport delapoignée à l'écrou. n

lt

24

É

10

4

40

75

26

n

30

11

5

46

92

26

n n

28

30

11

5

46

92

30

24

33

32

12

5

52

111

30

24

33

32

12

5

52

111

35

3t)

41

35

14

6

61

126

Autres manettes, voirG.D.32.4.

Matière: XC 35 traité R > 900MPa RONDELLE FENDUE AMOVIBLE

NF E 27-616

27.23 Rondelles fendues amovibles Elles pièce autorisent ledémontage qu'ilsoit d'une sans nécessaire d'enlever l'écrou. Eneffet, après dessenage d'un peuplusd'untourdel'écrou, peut retirer la rondelle on et (voir lapièce démonter G.0.34.13). REiIAROUE:

Afindepermettre lepassage delapièce, I'alésage D1doit être supérieur à lacote surangle Ddel'écrou. D- 1,15 a;a = cote surplats del'écrou. * Fabrication

92

21.24 Boulons à æil BOULoNÀ CEIL permettent Cesboulons undesserrage rafldedelapièce Bridearticulée partiel après undévissage del'écrou à portée sphérique et basculemenl duboulon dans lesens delaflèche. Laremise enplace s'effectue avec autant derapidité. Laparlie droite delafigure montre l'emploi d'une visà æil comme articulation. Ll

D

u

14

24

14

l t 8 50 28

1E

L

d

M 6 50 M 6 lil 8

28

M 1 0 7t 45 M 1 0 100 45

E

18

d

L

Lr

D

E

nn

75

49

t4

49

I

]t 12 120 i l 1 2 130

25 25

49

25

t4

I

i l 1 { 175

14

50

28

t6

n

12 M 1 4 130 10

28

16

n

12 M16 130 57

32

17

27.25 Rondellesfendues pivotantes Leursutilisations sontanalogues auxrondelles fendues XC 35 traité R > amovibles mais ellesprésentent l'avantage derester fixées a leur suooort. RONDELLE FENDUE PIVOTANTE D

Dr

6 I

8,2 8,2

N

t0 12 14 16

s I t0 ,,2

A

E

H

G

t9 21

19,6

11

32,5

2t,6

14

10 10

8,2

36,5

23

23,6

17

10

10,2

45

N

æ,6

22

12

10,2

49

31

31,6

23

12

10,2

50

33

33,6

25

q

p

x

Y

6

10,2

trl 6

9,8

t4

M 8

1t,E

t8

14,2

Mt0

14,8

n

'J--

12

t

12,2

ad 900 MPaFabrication : Nlm

CR

30 Brides prvotantes

BRIDE ESCAMOTABLE(commandehydraulique) O

A

Horizontate

Pivoter etserrer prrncipales sontlescaractéristiques deces types debrides. présentent Elles I'avantage dedégager entièrement I'espace d'implantation de la pièceauchargement et au déchargement.

30. 1 Brides escamotables Elles offrent rapidité etrigidité duserrage. Force maximale : 50kN.

30.2 Crochets pivotantes Lescrochets sontdesbrides defaible encombrement. A cetitre, elles pour sont trèsintéressantes de nombreux montaoes, D 16

I I

20 25 32

c

H

E

J2

10

40

ta

o

50

16

I

32

10,5 17

OJ

20

10

40

12,5

R

Dr

D2

D3

20

6,5

11

t0

36

20

25

8,5

l4

tz

44

ta

t4

56

32

17

71

40

I

20

A

Verticale

Vue A

Hl

Serragemanuel

Serragehydraulique

Vérinà visser f i l e t é( S 3 4 . 2 1 )

XC 35

R> 90 MPa

Fabrication : Nlm

31 Maintien par corns il.l

3

C O I ND E B R I D A G E

Le rela 0e qua

C o i n sd e b r i d a g e

Aucun élément deserrage nedépasse delasurface àusiner, Lessolutions technologiques courantes sontassez nombreuses, Lasolution parla représentée estinléressante relative facilité desusinages. Pourunnonarc-boutemenl du coinetundémontage facile onprend :?> 200

3

UN

às

| ';r LUI

0e Le s0

3l "2 Cramponsplaqueurs Cesdispositifs standards s utilisent danslescasoùaucun élément deserrage nedoitdépasser delasurface à usiner. paradhérence, llssefixent, danslesrainures enTdestables demachines. Cescrampons exercenl uneaction desenage quiassure oblique à lafoisIecontact delapièce surlabutée (effet (effet dappui P)elsurlatable P').

c

Hr

H2

12 50 14 53

18

8

1,8

3,5

8,5

350

40

22

ô

1,8

2,5

I'l

350

40

16

64

25

10

2,5

18

ù/

28

10

2,5

A

L

B

H

11

E

04

E Q U I L I B R ED U C O I N

EX

Po

P-

o

750 80

o

750

80

NOTA:

Voirégalement lechapitre 32(système modulaire)

C R A M P O NP L A Q U E U R

Pc pr â

b

F a b r i c a t i o n: N l m Exprimé endécanewtons

T r a i t éo o u r H R c > 5 8

99

3ln3 Tamponstangents

TAMPONSTANGENÏS

partampons Leserrage est despièces cylindriques tangents relativement simpleAfindenepasgêner lamiseenposition nitourner, nicoulisser delapièce, lestampons nedoivent n r r r n dr n i À n po c t r o f i r  o

3l*4 Excentriques parrapport Unexcentrique eslundisque cylindrique excentré àsonaxederotation, Létude utilisés dans lesdispositiïs selimite auxexcentriques deserrage. rapides lls deserrages Lesexcentriques sontdesdispositifs mais ilsprésentent l'rnconvénient d'eTforts sontmultiplicateurs relalivement faibles. d'avoir descourses

ARBRE EXCENTRIQUE Positionhaute

Position basse (Plaquede butée enlevée)

y-rrt\ Positionbasse pratique â = angle de course de réserve (pour compenserI'usure) 1 = angte normal de la course de serrage

A A

; w I

100

Coursemaximale=2e. e : excentricité enlrel'axederotation etl'axedudisoue de serrage.

ÉourLrene D'uNEXcENTRteUE

POSITIOI{ IIEL'AXE DEROTATION :

page précédente. Voirfigure h=R1(ecosâ). xr=êsinâ' COURSE DE TMVAIT: c=Yr-Yo.

Yo= Vffl?' c=[R+(ecosâ[-Vnt-e1 CONDITION DIRRÉVERSIEIUTÉ :

L'équilibre strict, entoutpoint quand duprofil, eslréalisé les directions desactions de contact surI'excentrioue sont tangentes auxcirconJérences derayons Rsin9 etr sing1. passent Silesdirections decontact à I'intérieur deces circonférences, il y a arc-boutement et I'excentrique est inéversible, soit: e < Rsin9 + r sinq, r Lavaleur petite r sing, estrelativement etlefaitdela négliger estfavorable à lasécurité. r Lesangles petits, étant onpeut estimer : sing = 19q = | (f= coef16ent d'adhérence), pratique 0nobtient ainsi laformule :

g; 9t : angles d'adhérence

EXEMPLEDE MONTAGEDE TOURNAGE D'EXCENTRIOUE

F 55 idenl

à ceux de la p r a q u e de base

Exempled'application

d

B

A

M 6 l r s 25 M 1 0l r z o I m

cHc

c

D

F

H

L

a7

l2

lu

12,5

40

18

25 40

80

20

REGI,ETTB I)'APPUI FIXE*

- |, N_, r _ - ] - _L , r' - - - L , -

'+ 0,01 A

d

NFE 62.332

il .++-l-.' T rTlrl

zl

50

l--i-l--rj f-T-t-=frl -Fîf

40

80

l'l Z D (n6) +T-r.-

FGL 250 Stabilisée B

c

D

vl 6l 74 100 25 12 t410119 160 40 t 8

Dl

El

7

F

H

Hl

L

1 8 37,5 100 87,5 12,5

'11

60

160 1 4 0 20

APPUI CYT,INDRIQUIJ F.IXB*

N

Ll

NFE 62.332

3trous taraudés

E x e m p l ed ' a p p l i c a t i o n Voir détail F

. + 0,01 xc 10

Exemplesd'applications

HRC> 55 oétail F--Q-,.

ffiLE

i,l 6 M ô

Dr

D2

tt

25

D3 '19

H 12,5

fl

NWffi

-+0.01

x c 1 0 H R c> 5 5 d

viscacAnlVt

Hr

P

S

9,5

7

t

|

Éqiffifr A

B

c

ZJ

19

t7

22

7

D

H

M10

18

40

2A

15

l1

D

M 6 l 4 e l 2 s25

12

ZJ

M10

18

40

30 30

40

35

11

o

M 1 0l 7 e | 4 0

18

40

x Eéments empabeselluxlaposables

d

40

H;

L lL'

JC

N

Nl

t0 12,5 2 0 1 1 s 1 1 20 8 1 2 , 5|

9

103 SUPPORTD'APPUI RÉGLABLE

NFE 62.332 TÊTE D'AppuI oRIENTABLE

NFÊ 62.332

E x e m p l ed ' a p p l i c a t i o n

CHCa dlbDl in6l æ xc10-HRc>55 d

M 6 M10

A

D

Dl

ti

12

t9 30

H

40 18 35 SUPPORTBUTEE POSITION

H1

K

19

5,5

30

6,5

s 6

NFE 62.335

t"Hluoprication

-Ë-------

Exemple d'application

I#,+J#:# '\1ffi1 M

Pour visIfTf-'T *l-=-,=Ë A

M 6 M10

20 30

xc 10-HRc>

(

18

E

H

Hr

N

s

3

40

J2

t7

4

5

65

7t

40

o

SUPPORTUNIVERSEL

B

D

H

t0

23115

Appul REGLABLE À opux

-TÏ

H1

L

l5 13

pLAGES

N

R t s

10

rs | 4 2 4l s

16

NFE 62_s3z

Exemple d'application -+ô n1

xc10-HRc>55 A

E1

NFE 62-332

Exemple d'application

d

M 6 1 2l 5 I 7 M10 18 10

xc 10 --HRc > 55

D

D I D , E

d

)U IlllF

ôEdo?îEÉT,.n'or d

-+ 0 , 0 1

D1

Vis HC

E

J

K

L

L1

N

31 31

10

4

10

4

CJ

16

45

to

t 6

o{

12,5

6

IJ

I

l,l 6

89

12,5

6

IU

o

20 20

10

40

10

80

12 12

12,2 M 4 M4 I'110 100 J Y 1 8 , 2 M6 tr10 140 39 18,2 M6

il.rgilssemenl

P

A

M6le5 6

B

D

H H l H2 K L L1 L2 L3 Lc 2 s 1 2 2 1 3 38 70,5| 26 3,5 7 M 1 0l 1 s 2 | s sI r a , l 24 4 0 1 3 s 1 2640 1 8 1 1 4 | 3 8 5 | 1 1 d

D1 t0

!1(X ENTRETOISE

NFE 62.332 TÊTE D'APPUI

NFE 62.335

PIED À ROTULE

NIm2I1

Têtesd'appui Plate

Bombée

À picots

. t 0,01 xc10 HRc>55 12 12 12 18

18 18

s 300- HRc>55 25 25 25 40

5,5 9,5 12,5

o

15

11

6

40

20

11

0

8

4,5

4

7

4

7

4

6,5

6

BUTÉESPHERIeUE

Nrm 2tô

50 65

11

I

14

11

Exemple d'applicat(on

.scillante

Piedà rotule

tr rir

"{7

8/ I

r

wrffiry 1 3 1 1 78,5 t0 1 6 1 2 19 r3

12 12

2 2 1 2 512 2 5 1 3 21 4

1 8 t0 20 1 8 l 7 20

t9 24

3,5 l7 7 r2,5 6 1 6 3,5 t7 7 12,5 6

10I 7,s 5 101

APPUIOSCILLANT

5

24 24

NFE 62-332

Exempled'application

î

I

xc10 1! 18

62 100

30 48

25 40

30 48

27

6

u

10

4{t 62

HRc>55 4 6

105 VE UNIVERSEL (gaucheer droir) - SUPPORTDE VE UNIVERSEL

NF E 62-332

I9

t

l

M W

- Il -l-l l I

t T l I T-t

t'f I '.f-"-l-i I--f-;----1

I

r*--l

I 'l 1__l . I o-l

+Tal

d A B M 6 49 aa M 1 0l 7 9 l 4 0

Pour vis CHC A d Douillesde centraoe

a------------

. + 0,01 x c 1 0 H R C> 5 5

amovrotes

c

D

25

12

40

18

Dr

E I H lH,

M8

3 | 46 130,4 l3

H2

L Ll L2 L3 -N Nr 9 , s 1 1 21 2 2 1 1 2 't2,5 1 1 r M 1 0 3 | 7 4 1 4 8 , 4 21,5 14,5I 19,s 32,s l 8 20 23

N2

N3

I r?F

27,5

10

N1

P

11ç

7

20

t1

s o

Exemplesd'applications

d

A

B

c

D

E

El

M 6 M10

49

40

2à

12

18

t5,5

79

o{

40

18

30

ta

H OU

L

L1

L2

N

Pr

12

28

7 1

t0 (

{i

12 20

7 't1

12,5

P2 6

s ,

106 VE REGLABLE EN HAUTEUR

Ntm2226 SUPPORT COULISSANT

NFE 62-332

A-A Fixation

xc10

M d (Pourvis xc 10 HRC>55

HRC>55

c

K L s d A M 6 52 25 6 à 7 0 40 70 I 42 12 33 4 M 6 70 M 1 0 8 2 1 4 01 0 à 1 1 06 16 | 1 1 0 1 0 l 6 e l 1 8 l s60 lM 6 70 SUPPORTORIENTABLE NFE 62.t32 M 1 0 1 1 0 M 1 0 110 d

A

Dr

D2

D3

E

H

c

D I D '

E

25

1 2l N 0 1 2l M 6

12,5

4a

40 40

18 I M12

18 | trittz

EQUERRE COULISSANTE Douillede centrag€ +visCHCZd

d

M 6 M10

A

I

70 110

'+0,01

25 20 40

F

N

P

12,5

4

12,5

12,5

4

20 20

5

20

0

HFE 62.332

?)

xc 10 HRC>55

c

D

E

25 40

12

ta

18

40

P

s

ô

D

, + 0,01 FGL250 Stabilisée

130 4 0 | 1 s | 3 2 l 2 6 0 l s 6 | 5 0 2 5 t 7 5 t 8 00

107 BLOC DE BRIDAGE HAUT

ENTRETOISEDE BRIDAGE

D. Èl r-1---+.ts |

,d, rT-t*

NFE 62.333

Exempled'application

W % r l / i l

ffi

;* \1.

l N I N ,l L l

.-l--*l*

XC 45

d

A

B

D

E

E1

M 8

50

18

I

7

I

M10

80

30 |

12,2 18,2

20

11

10

gl

H

h

Hr

hl

L

6 5 1

4 0

{J

IJ

7,5

55

60

31

105

N

Nl

1 Â(

19

20

30

P 6

Exemplesd'application

PLAQUETTE D'ADAPTATION POUR BRIDAGE d

M ô

A 1E

B

D

H

NF E 62-335

N

12,5 M 8 12,5 12,5

M 6 60 1 2 , 5 M 8 1 9 M 1 0 60 20 M 1 2 20 M 1 0 100 25

M 1 2 30

25 20 40

Lesplaquettes permettent de réaliserune plusrésistante liaison avecla plaquede Dase.

xc 45

I

108 MINI-BRIDE

Ntm4s2

d

A

I

E

El

H

L

6

22 35

12

4

6

10

12

19

o

9,5

16

19

10

BRIDE COUDEE

D 8 8 8 12 12 12

A 28 28 28 45 45 45

B

NFE 62.33s

E

El

32 15 50 1 0 , 5I 1 7 , 5 70 1 3 l z o 50112 24 8 0 1 1 71 2 9 1 1 0 21 l s s

E2

H

L

2,5 1 9 0, 2,5 21,5 85 2,5 24 1 0 5 4 30 105 1Ê

39

L1

L2

L3

20 20 20 30

12,5

o

12,5

0

12,5

20 1 3 5 30 20 165 30 20

D

10 10 10

NOTA: r Autres types debrides, voirchapitres 2get30. r Palonnier demaintien, voir$ 33.2 BRIDE OUVERTE

0 7 I 11

14 14 14

't8 18

L

NFE 21-502

Lr

E

El

60 t9 80 1 J 100 1 i 12s 38 160 38 200 1e

12

J

1E

4

20 25

0

tt

6

48

25 30

I

200 48

30

I

160

0

D t8 22 22 22 26 26 26

L 250 200 250 315| 200 | 2s0 I 31s|

Ll

E

48

40 40

52 62 62 66 66 66

40

40 40 40 40

Ê1

10 10 10 10 10 10 l0

CRAMPON PLAeUEUR LARGE NFE 62-3s3 F A B D d El H I K Kl L 65,5 25 12 M 6 1P t1 3 s 1 2 5 2,5 | 24 105 40 1 8 M 1 0 4 18 s 6 l 4 0 l 4l s s

. r a a a a a t t r t a a a a a a a l l a

xc 45

109 ^l ^t

at

JJ )errages slmultanes '

l r

(1 ) SERRAGEDOUBLE

a

Lesserrages simultanés àcommande manuelle sonlparticulièrement nombreux. Nous limiterons l'étude à oueloues cas. Pour lessolulions àcommande hydraulique ouoléopneumag 342. trque, voirégalement

33. I Bridageséquilibrés Figure 1: ll sagitd'uncassimple de maintien de deuxpièces parunemême cylindriques bride

G'

SERRAGEA DEUX EFFETSCONVERGENTS

Figure 2: Lamanæuvre parunecommande desdeuxbrides estréalisée unique. Lafaible tolérance despièces autorise l'absence de rondelles sphériques entre lesbrides etleboulon. Figure 3: Ledisposilif commande deux brrdes relativement éloignées parl'intermédiaire d'unboulon à æilLesmanæuvres sont raprdes etledégagement deséléments demaintien esttotal (3) Figure 4: Cette solution à deuxeffets peutégalement divergents pourdesprises convenir parleuralésage depièces sicelui-ci grand estsuffisamment

S E R R A GÀEo e u x E F F E T 'So'o'ï\,

Figure 5: Les deux crochets debridage parunserrage sontcommandés unique. Lelevierderenvoi transmet et équilibre I'eTJort de parlescrochets. mainlien exercé @

pRRRtlÈlres sennnceÀ oeux EFFETs

@

sERRAGE À oeux EFFETS DTvERGENTs

t

110

33.2 Palonniersde maintien Unpalonnier estunlevier inter-appui quirépartit surlapièce uneaction plusieurs desenage Fen actions élémentaires i sensiblement éoales. L

L1

H

40 '18,4 16 50 20 63 29 25 .J

E

D

10

7

12

I

t6

1'l

L

80 100 125

L1

H

E

D

37

JZ

20

14

46

44

ta

16

iu

30

18

PALONNIER

Figure 1: Cetypedepalonnier eststandardisé Unautreexemple d'utilisation estdonné à lafigure précédente 2 delapage Figure 2: Cette solution metenévidence l'utilisation pour d'unpalonnier pièces présentant serrer des desdifférences dehauteur Figure 3: Cepalonnier demême typequeceluidelasolution précédenle estcoudé afindes'adapter à lapièce à maintenir Figure 4: Fabricâtron : Nlm Lestouches decepalonnier hydraulique sadaptent à la position dessurTaces àserrer etlaforce depoussée, identique surchaque parunpiston touche, estdonnée commandé manuellement possible ll estainsi decommander ntouches 0epoussee.

(4 ) PALONNIER HYDRAULIQUE

.lltlPa=1N/mm2

Matière : XC 35 R > 900 MPa.

34 Vérins Poussoirs

N

Â. +

cO

34.1 Vérin à came L'étude estlimitée àdeux types devérins standardrsés Pour lepremier, onutilise unecamedisque etpourlesecond, une came à rainure creusée dans uncylindre. o( Pour lesdeux types, ondistingue : + r unecourse d'approche rapide, ts r unecourse deserrage autoblocante. Poussoir

vÉnrruÀclueÀRAINURE

Coursede serragef1ôourse

.i= >tN

DTFFERENTS rypEsDEpoussotRs o'exrnÉurrÉ

Course d'approche

EXEMPLE D'APPLICATION

Fabrication : Nlm.

112

34t2 Vérins hydrauliques

vÉRrNÀ vtssERrterÉ À stuple errer

Lemaintien enposition depièces àl'aide devérins hydrauliques assure, sousunfarble encombrement, desforces de serrage relativement importantes. Lapression (20à70mégapascals-) hydraulique estgénéralement obtenue : r soitparunepompe àcommande manuelle, I soitparungroupe moto-pompe hydraulique, r soitàpaftir pression pneumatique d'une avec unconver(échangeur-multiplicateur) tisseur (air-huile). depression Fluide : Huile minérale, viscosité cinématique 4 à 200mm2is** à 50oc FoRCE EXERCEEpAR uN vÉntx F = p.S

F = Forceennewtons (N) enmégapascats (Mpa) I p = Pression S = Section enmillimètres carrés(mm2)

34.21 Vérins à visser Cesvérins sevissent directement dans lecorps dumontage Lefluide depression pardesalésages. estamené VERINS À VISSEN r'TIPrÉS SIMPLE EFFET

Fmai c D Dl D2 G H H 1 h L2 s 7900 o 2,5 113 M22 l l M 5 1tï' 60 5J 140008 M26 1 5 M6 1t4' o0 c5 12 0 200 2200010 M33 t9 M6 1t4" ,û 6S 17 4 314 31700 M 3 8 22 M 8 1t4" oo 78 1 o 4,5 452 VÉRINSÀ vIssBR ÉpeuIÉs SIMPLEEFFET Fmax, c Dr 7900 M20 14000 I M24 22000 10 M30 31700 1 5 M36 Fmax H4 L 7900 1 1 24 14000 1 5 24 22000 20,5 30 31700 27 38

D2

D3

H1

H2

M5

16

11

21,5

M6

29 29 36

27,5

16,5

M8

46

JJ

20

o

Ll

I,

P

Pr

s

M6

2,5

H3

5

0

12

1,5

113

o

12

15

1,5

200

17

17

4,5

t9

21

DIMENSIONS DÊ L'ORIFICE DE RACCORDEMENT

t 1 l\,4Pa = 10bars. ** 1mm2/s=lcentistoke

314 I

452

ÉpnulÉÀ sttrztple errer

113

34.22 Vérins ,,cubiques, quecelui Leprincipe d'emploi estle même desvérins à ($34.21), visser mais ilssontplusencombrants. llspréI'avantage sentent de réduire l'usinage du montage au dressaoe d'unolan.

c

Dr

o2

D3

H

Hl

56200 40

20

30

M8

M10

t1

62

87900

50

ta

36

M8

M12

ô3

74

Fmax

H2

L

L1

L2

K

M

s

56

JD

803

!t

67

1256

F max

A

56200 20 87flro tt

60 70

l

32

VERTNS C U B T O U EÀ S SrVple errer Alimentationaxiale et latérale (1)Fixationaxiale

Cà rixationlatérale

;l

Raccordementavec tuvauterie

V É R I N SC R E U XS I M P L EE F F E T

34.23 Vérins à piston creux

Série basse

Course : C

VERINS CREUX A SIMPLE EFFET - Séliebasse Fmar A c D I D . D. D. H H , l s 79130 4 0 1 1 0 60 | 12,s t 8 M 8 6 2 | 1 0 1 1 1 3 0 10000048 10 ô 6 1 1 7 z, M 1 0 00 13 1428 VÉRINS CREUX À STITIPT-P EFFET - SéIiehaute

Fmax

c

D

Dl

D2

122kN 242kN

40

80

31,7

19

50

112

3D

32

F max

G

H

Hi

H2

122kN

1tr' 3ts"

zJ,t

20

20

40

242kN

178

D3

D4 M74x2

M 4 8 x 2M 1 1 2 x 2 Ll

s 1750

to

3430

Section S mm2

114

34.24 Vérins à serrageoblique L'action decesvérins setraduit oardeux effets : r plaquage plan delapièce surl'appui horizontal, r poussée delapièce surl'appui linéaire vertical 30 36 43 .52 33 40 48 57

16

J

M 8

M5

1t4'

19

I

M10

M6

1t4'

23 28

10

M12

1t4'

15

M16

M6 M8

86

16,5

24 28 34

107

J'

42

26 31

128

Eô

37,s

155

60

45

VÉRIN PLAQUEURÀ SIMPLE EFFET

1t4.'

16 21,5

27,5 35

35.25 Schémade principe d'une installation

anti-recul POUSSOIR

34.3 Poussoirs Lespoussoirs pour sont conçus exercer uneaction suffisante àlamise pièce encontact d'une sursesappuis. REMAROUE:

quelques Apart casparticuliers, certains montages decollage, desoudage parexemple, oudecontrôle undispositif de serrage énergique complémentaire estindispensable, t,5

15

1,5

0,ô

c

16

2A

18

23

12

o

20

47

n n

2,5

1,3

3,5

3

1,5

I

35

4

p,

3

1,5

I

35

6

28

4

2,7

t0

tt

7,5

s2

5

3,2

45

r00

Poussée ennewtons.

20

115

35 Maintien magnétique

( r ) aecrrrrcAloNENsÉRreoe RoNDELLES

permet magnétique Lemaintien d'éliminer toutdispositif m é n r n i nrro d o c o r r r n o

llestévident doitêtremagnétique r quelapièce danslaquelle elleestfixée, est I ouquele support magnétrque L'effort de marntien magnétique estTonction de nombreux parametres, nolamment : delasurlace decontact entre lapièce etleplateau, r l'aire delasurface encontact leplateau, r larugosité avec delapièce r lematériau à usiner r letraitement lhermique subiparlapièce.

pLATEAUHltRe pERMANENTS ruÉrreurrÀ RrHltRrurs TypePF

3-5.l Plateauxmagnétiques pourmaintenir Lecircuit magnétique decesplateaux estprévu pièces quelle quesoitleurépaisseur des REMAROUE :

Pour destravaux engendrant deschocs, oudeseffor.ts de relalivements coupe importants, il estconseillé defixerà (fig2) I'extrémité duplateau magnétique unebutée Longueurt30 1 7 5 200 250 255 250 300 350 450 470 Largeur 70 100 100 1 0 0 1 3 0 150 150 150 150 1 7 5 Longueur400 460 500 600 700 480 400 500 600 700 Largeur 200 200 200 200 200 220 250 250 250 250

3-5.2Mandrinsmagnétiques SiI'eTfort decoupele justifie, onpeutmettre unegoupille d'entraînement. Afin I'adhérence déviter lecentreur descopeaux, estamagnétrque. A B 150 54 200 58 250 3ù 300 58 35{t 70 400 80 Fabrication

t

c

D

20

50

M6

R1 40

28

60

M6

55

90

30

80

l

M6

70

110

40

150

o

M8

90

130

40

170

o

M8

110

150

40

200

8

M8

130

170

E

/3800'lVontmélian

d

R2 60

À EIVRNTSPERMANENTS MANDRINIT,IRCNÉTIQUE Type ERCA

116

35.3 Montagesmagnétiques

pounprÈcEs MoNTAGE nuncruÉrtoues

35.31 Piècesnon magnétiques générale Laméthode consiste enuneprise depièces dans unmontage enacierdoux. Lesdimensions delasemelle doivent êtresuffisantes unmaintien oour0ermettre efficace parleplateau magnétique possible ll estsouvent depréparer deuxmontages, cequi permet quelespièces d'encharger unpendant sontrectifiées surl'autre montage. 35.32 Blocs supports Lesblocs supports sonldeséléments composés delamelles allernées enacier doux etenlaiton. llsamènent leflux B L O C SS U P P O R T magnétique delaplaque supérieure duplateau auxpièces à llexiste usiner. deséléments ayantdes dimensions standardisées lesouelles dans onoeut usiner éventuellement unemise enposition adaptée delapièce. Longueur 80 Largeur 60 ' l JU Epalsseut

80

1N

230 330 400 180

80

80

80

80

50

50

50

50

100 120 50

40

35.33 Adaptateurs Pour lamrse enposilion depièces àprofil irrégulier, onévite généralement polaire plaque laplaque d'usiner enutilisantune auxiliaire vissée magnétique. surleplateau ll esttoutefois nécessaire d effectuer danscetadaptateur des polaire entreTers conJormément à ceuxde la plaque du plateau

ADAPTATEUR

35.34 Montagesà pôles pair Lecorps dumontage estconstitué d'unnombre depôles. pôleestconstitué Chaque d'unebarre dontlasurface en contact magnétique avecleplateau estdégagée à l'emplacement desentreïers etdespôles denoms contraires, MoNTAGEÀ POIES

35A Démagnétiseurs Lespièces soumises magnétlque à unmaintien consertrent unmagnétisme résiduel dontI'rmportance estfonction dela composition del'acier Cette magnétisation pourlecontrôle rémanente estgênante pourquoi, etl'utilisalion despièces. C'est ilestnécessaire de passer toutes lespièces ayant subiunmaintien magnétique surunplateau démagnétiseur oùlapièce estsoumise à un champ magnétique alternatif etdécroissant

36 Limiteurs de serrage Pour certaines applications et notamment dansle casde pièces déformables, il peut être nécessaire : r d'exercer surunepièce uneaction demaintien devaleur délinie, possibilité r d'interdire toute dedépassement decette valeur. Nous limiterons l'étude àquelques solutions classiques. Figure 1 : L'action par demaintien esttransmise àlapièce l'intermédiaire d'unressort decharge connue, Pour enlever lapièce, parle ressort onréduit lacharge exercée en dessenant Iavisdeoueloues tours. Figure 2 : Enutilisant (simple unvérin elfetoudouble eflet) etenrégulant lavaleur delapression dufluide, ilestpossible d'exercer surlapièce uneaction demaintien connue : F=p.S F= intensité deI'action demaintien, endaN, p = pression dufluide, daN/cm2 oubars, S= aire delasection dupiston, cm2. Figure 3 : Dans cedispositif àserrage concentrique, l'action pardesrondelles demaintien estdonnée Belleville. Le dessenage parlapoussée estoblenu pneumatique d'unvérin présente Cette solution I'avantage deconserver lesenage delapièce même silapression d'alimentation estcoupée. Figure permettent 4 : Lesclésdynamométrrques deserrer desvisoudesécrous avec uncouple desenage donné Lorsqu'au senage lavaleur dececouple estatteinte, laclé sedéclenche automatiquement etil estimpossible desener davantage. représenté, Surlemodèle lavaleur ducouple de peut serrage êlreréglée plusoumoins encomprimant le ressort. ct-Éovtrrlt'tov ÉrRtou e

37 Entraîneurs

erurRRÎrueuR FRoNTAL ooNSTANT TypeCoA

L'utilisation decesentraîneurs permet I usinage surtoute la pièces. longueur des L'enlraînement pardescouteaux esteffectué radiaux aflûtés quipénètrent pièce dans la Lapoussée nécessaire à la pénétration parlacontre-pointe. estdonnée Unindicateur permet delimiter lapoussée axiale à unevaleur déterminée (voir plage tableau). À chaque dediamètres T detournage, il existe undisque d'entraînement approprié Existe avec écrou Afindecompenser lesdéfauts deforme etdeposition des surJaces rces d'entraînement lesdisques sontmontés surtrois respalonnées touches hydrauliquement

( 1 0s u r C M 3 ) de déblocage

Capacilé de lournage 9.16 Poin|BA A

r1.m

13.24 17.32 21.40 26.50

D 10 16 33.64 41-80 51.10064.160 16-80 41.æ0

CapaciléA T Polile A A

16

16

16

16

o

16

D I S Q U E SD ' E N T R A I N E M E N TI N T E R C H A N G E A B L E S

TA : Un disque n'est étudié pour une rotation à droite pour une rotation à gauche

Capacité de tournage

16 80

41 200

c

15-40 18

+0-10c

B

c

27

27

1B

3 entraîneurs

Rôhrn. Lesappareils deserrâge 75011-Paris

CALCUL DELAPOUSSEE AXIALE DELACONTRE-POINTE :

r Chariotage verslapoupée fixe(outil A) 1oDétermination delasection Sducopeau = 6 x 0,4= 2,4mn2. x avance 3 = prof. depasse parexlension parlechoix 2oRésistance àlarupture donnée du (G.D.56-214) matériau : XC42f normalisé, R= 63daN/mm2 3oCalcul durapport R. deserrage "i' = A detournaoe60 i,c. :-Z d'entraînement 50 40Lecture surlediagramme delapoussée axiale. Pour I'exemple choisi : Pj"= 450daN. (outil r Exécution d'une saignée B) Lescalculs sontidentiques à ceuxduchariotage maisil {aut par1,5 multiplier lavaleur P*trouvée r Chariotage verslacontre.pointe Lescalculs sontidentiques àceux duchariotage verslapoupée par2. fixe, mais ilfautmultiplier lavaleur Pjitrouvée dc Scctlon coptau mm2 0,5

t8

Rédrtrncc àb ruplurc dclr plècc à urlner drN/mme

5ll

63

t0

lm

125

EXEMPLED'APPLICATION Matière XC 42 | normalisé A d'entraîn

r Dans la mesure dupossible, I'usinage commencer avec IoutilA afindebienfairepénétrer lesentraineurs lapièce. dans plusieurs r Encasd'usinage lespoussées avec outils, axiales déterminées chaoue sont àadditionner. oour outil

Vrlcurd'odcnhllon pur lr pouæéc Rrpport dc,.nrg. = {9-b"ntgcZd'cnlrrinomcnl rrblc Pu cndaN 0,t 0,9 1 1,121,25 1,1 1.6 1.8 2 2.2a 2.5

0,63 0,t I 1,25

tm 112

1,6

125 ilô

2 2,5 3,15

{ 5 0,3

160 tm

\ \

\ \

\

\

\

= \

\

=

\

=

200

\*

na

250

280 315 355

\\-

{00

\.-l-\\

r>

450

500 560

E

E30 7t0

10

t00

m 00

120 t 250 -|t-

r00 600 qlo

2ql||

2aag

z500 2m

38 Appuis secondaires

LUNETTEFIXE

vÉF

38' I Objet Pour pièces, certaines relativement flexibles, laprise deoièce n'estgénéralement passulfisante pourempêcher laflexron delapièce etéviter lesvibrations pendant I usinage ll enrésulte : r desdéfauts deforme delapièce; de mauvaises r conditions (taux d'usinage decoupe faible)

t

I r

\

L'a axi Le qu

VÉRIN D'APPUI

0naméliore larigidité prisedepièces d'une enutilisant desappuis desoutien à réglage irréversible.

al(

PRINCIPE D'UTILISATION :

;

Afinderéduire I'influence desmoments dûsaux efforts decoupe, lesappuis secondaires placés sont prèsquepossible aussi dessurfaces à usiner.

Su

Lg vrs

EXEMPLES :

| Ë ."" "n r.r.r

Suruntourparallèle, pourdespièces longues nepouvant êlremaintenues parunecontrepointe, onpeututiliser une lunette fixe. Demême, pour unchariotage degrande longueur, lalunette àsuivre maintient, àunedistance pièce constante, la àusiner parrapport à I'outil. REMAROUE :

2

E

Lasymbolisation lechnologique desappuis secondaires est

untriangle g4.22) équilaléral nonnoirci (voir

38r2 Vérins d'appui UTILISATION :

Lapièce estmontée vérin dappui débloqué. Après serrage dudispositif demaintien delapièce, tepiston duvérind,appui estmisenposition puisbloqué Lafiguredonne lescaractéristiques d'unvérindappui standard. REMAROUE : Cesdispositifs . antivibreurs, sontégalement appelés

H

D;

t'l

D r l D3

:g8ii 32

32

50' 50 l0' 50

iU

22 36

1m

of

140, 70 rgl 80

ç

i,g. 12

JO

13 21 32

42

44

25

I

r Fr' t l

0,5 0,5 0,5

],Gl

F.i

23 30 43

4

15

6

61

6

90

50 70 80

't2

ta

54

73

30

1,5

l0

60 60 100 t?0

98

12

OU

110

34

2,s 130 10

3s0

12

16

o

121 VÉRIN SUPPORT HORIZONTAL.

L'appareil latouche débloqué estmise enposition entirant lebouton uialement moleté. Lecontact lapièce avec oblenu, onsenel'écrou moleté, ce quiapour effet deprovoquer I'expansion delabague centrale etd'obtenir Iebloquage deI'appareil.

pour vrs

V E R I ND ' A P P U IH Y D R A U L I O U E "

8000 7000

Enposition repos, lepiston estrentré. I'action Sous delapression il vients'appuyer enexerçant unefaible force. lapression Lorsque monte, lapartie déformable ducylindre deguidage bloque lepiston. Lorsque lapression estsupprimée, lepiston eslsoumis à quiluifaitreprendre I'action d'unressort derappel saposition initiale.

th

6000

o 3 o c

5000

o

3000

o) o

1 000

4000

È 2 000 o E

o

0 40

r Fabrlcâtion : Nlm

Pression 50 en MPa"'

** Fabrication : Rômheld *** 1 lr/Pa - 10bars.

122

3 9 Guides de perçage et d'alésage desCesguides, oucanons, sontdesbagues cylindrlques : tinées parrapport enposition, à lapièce, unoutil de I à mettre perçage oud'alésage; position pendant letravail deI'outil. r à maintenir cette

39.1 Douillesfixes d. par0,1mm

D

Sédecouile D,I

7 1,5à 1,9 tB à 2,6 l î 2,7à û3 0 I 7 3 , { à4 ! 8 '11 4 , 1 à5

b,l à ô

ô , 1 àI 8,1à 10 10,1 à 12 12,1 à 15 à 18 15,1 18,1à22

nj à26 20,1à 30

FIXES DOUILLES

Séilelongue

1 0 13

12 ï

A

B

A

D

4

I

I

5,5

t0

I

1 5 18 1 8 22

26 26 30 30 34 -JC 39 42 46

I ta

I

B

NFE 21-OO1 Type avec collerette

0,01

12

16

t

Type sans collerette

0t

13

20

17 16

16

12

28

24

20

15

36

2t

tt

20

45

40

0,02

Matière'r: 35 CD 4

HRc ) 63

NOTA; Les douilles à collerette assurant une posilion axialeplus précis sont à utiliser de oréférence.

douille deperçage Exemple dedésignation d'une avec 18x 12,NFE2r.001 collerette collerettedediamètredecorysD=18,sériecourteA=12: Douille deperçage avec

39û Guides amovibles guides fixes. llssont utilisés desdouilles Ces semontenldans lorsque, : sans démonlage delapièce coaxialement avecdesoutils dediamètres r ontravaille per(trous perçage-alésage, grands diamètres, dlfférents de çage-ramage); letrou;dans ilsulfit leguide r onlaraude cecas, d'enlever parleperçage letaraud amovible, seguidant Casdeplusieurs usinages identiques quel'ondéplace habituellementun 0nutilise seulguide après perçage. chaque *Fabrication: Nlm.

Guideamovibleà goupille et vis d'arrêt

Guide amovibleà vis d'arrêt

G U I D E SA M O V I B L E S

NF E 21-OO2

partir particuliers, dedispositifs d'anêt unguide estutilisé enrotation soitpargoupille etvisd'anêt, oupar visd'anê1, soitcomplètement (bloqué) immobilisé Désignation dimensionnelle : r Guide goupille avec etvisd'anêt GGGGGuideamovible Dx A x G NFE21-002 I Guide avec visd'anêt Guideamovible Dx A NFE21- 002 r Visd'anêt Mpx L NFE21- 003 Matière: 35 CD 4

vrsennÊrorn

l;r p i . \il 5 [ 6

+'li.

: [ll*d"l

i l o 18 22

u 8 2t [10

N F E 2 1 - O O 3 G U I D E SA M O V I B L E S BLOOUÉS

38

6

8 10,5 13

ï'ntÏryfq-, Ë $fl,4 il;i

ETT

tt

3

t8

4

n

5,5 11,5N 12 18,524 I T

32

9

10 16

0l

NFE 21-OO2

40 Cônes Rainures à T

4

a k I

40r 1 Cônes d'emmanchement Cescônes assurent lecentrage desoutils dans lenezde broche desmachines. Uncôned'emmanchement est caractérisé oarsaconicité, L'étude estlimilée auxdeux lypes decônes lesplus usuels : nlVlorse n etlescônes lescônes 7/24 40.1 I Cônes < Morse ". Cônes57o préctsion llsassurent uncentrage detrèshaute faible Leur (voir procure généralement conicité tableau) uneadhérence pour suffisante l'entraînement del'outil; si nécessaire, un pardeux plats entraînement estprévu Ledémontage deloutilestdifficile ll nécessite unsystème d'extraction : pour peuprécises (perchasse-cône machines r clavette par ceuse exemple, voirfigure 1); côrueÀ TENoN pour précises (fraiseuse par fileté machines I extracleur exemple, voirfigure 2) côNss MoRSE No C e n % l)

a

s

t h l2 m 0.r t0.3 5 01 5 2 o 7 0t 53,s | 56 16 4,$5 17,780 J [,l10 1{,9 , l 6 41 6 7 5,020 23,8255 M12 20,2 94 8 11 8 4 28 24 5,19{ 31,2676,5 M16 26,5117,5102,5 | 107 32 15 32 5,263 44,399 6,5 l,M $,2 149,5129,5 | 1$ 40 t8 , t 5,?14 63,3{8I [|24 5{,ô 210 r82| 18650 25 D5

0

01

d2

5,205 9,045 3 {,988 t2,0653,5 M 6

2 4 c

6

CONES 5Vo(conicilê c=50/ol

D

4

a dr

2

6

80 I

M30 4,6

d2

71,5

220

I ll

2J

na

196

l2

25

34

202

m

oa

100 120 180 200 10

12

t6

20

M36

M36

M48

M48

90

280 232 240 80

108,5 145,5 182,5

300

380

460

288

412

276

340 350

80

100

100

424

Exemples dedésignation d'uncône Morse no3 el d'un cône 5%dediamètre dejauge D=100: Cône Morse no3. Cône 5 o/c100

NF E 66-531

125

40.12Cônes7124 Cescônes réalisent précis que uncentrage unpeumoins lescônes Morse. (environ Leur forteconicité pasI'entraî29,20/o) nepermet nement del'outil etnécessite l'adjonction detenons. Par contre, ledémontage aisé descônes esttrèsapprécié. 4t

30

ller no

45

31,75 44,45 57,15 69,83 88,88 10r,00 17,4 25,3 32,4 73 t00 120 16 20 20 t(0 lEo 19 M10 M12 Mt2 54 66,7 80 12,5 t6 t8 I I 9,5 16,5 23 30 16,5 19,5 19,5

Dl

D2 d

t a b

s I

m n 0

k

40

30

Nezno

Dr

50

55

88,90 ln,5t 152,40 39,6 50,4 t(l 178 25 30 25,4 25,4 M16 M20 101,6 120,6 19 25 12,5 12,5 69,85

60 107,95 221,44

60,2 220 30 25,4 M20 177,8 38

48

61

26,5

28,5

45,5

50

55

45

d

lr 12

s t

t

v

co NrcrrE 7 / 2 4

60 107,95 60,2 210 161,8

o U E U ED ' o u l L S À c o r u r c r r É z/za

tô

M30 25,7 60 3,2

40û Rainures à T nrrn.ror N

6 I 10 12 14 18

n 28 36 42

c h br mln min max min

Lo vis O convien!éSSlerlg!!

b

11

I

5

14,5

11

16

14

0

19

I

17

1t

23 30 37 46 56

I

19

12

24 29 36 46

12 t6 20 26 33 39

68

16

20 25 32

5J

C1

t0 t3 t5 t8

4

d

dl

H 8 (guidoge)

M 5

o

M 6

û

M 8

M 6

I

il10

M 8

n

I

M12

M10

28 34 43

10 't4

3J

23 28

64

18

NF E60-023

A-A

12,5

1a

31,75 44,45 57,15 69,85 88,90 17,4 25,3 32,4 39,6 50,4 t0 110 130 t68 48,4 65,4 82,8 101,8 126,8 24 30 38 45 45 Mt2 Mt6 M20 M24 M24 16,1 16,1 t9,3 25,7 25,7 16,2 22,5 29 35,3 45 1,6 1,6 s,2 3,2 3,2

N E Z D E B R O C H E SA

M 1 6 M12

M20 M16 M24 M20 M30 M24 M36 M30

Zone commune

N F E 60-024

126

4 1 Index age

I N D E X A G EÀ T R o U S

Lesdispositifs permettent d'indexage derepérer laposition pièce, d'une lorsd'usinages identiques décalés angulairement oulinéairement. Lesindexages àtrous sont defabrication simple. Lameilleure précision estobtenue avec uneextrémité debroche conique. Toutefois, si lesindexages sonlsoumis à dessollicrtations répétées, relativement imporlantes, lestrous s'ovalisent. Pour cesapplications, onprélère lesindexages à crans. Les indexages à bille sont simples etstandardisés' mais ilsne permettent pasunrepérage précis. Sil'usinage engendre (fraisage, parexemple), desvibrations Broche cylindrique leplateau tournant devra êtrebloqué après chaque rotation. 0

L, t5

c

Fr

F2 t 1

l4

17,5

1,5

0,9 1,5

15

21

z

d 3,5

L t3

M 8 il10 il12

6

18

24,5

a,a

Irl 16

t0

av

27,5

3,5

ilô

I

INDEXAGEA BILLE

0,t

3

12,5

Forces en décanewtons

INDEXAGEÀ CRANS

@+q

rer

Indexage sur roue d'engrenag

PLATEAU ToURNANT À BLocAGE

Forces endécane',T,lons

*

42 Géométrie de I'outil qe

COUpe

DESCRIPTION DE L'OUTIL

NFE66.5.3 !-66te

active

ç,orPs

42tl Description Unoutil coupant estconstitué d'uncorps comportant uneou plusieurs parties actives. L'élément essentiel delapartie parI'intersection active estI'arête formée delaface decoupe etdelaface dedépouille.

à droite : R E X E M P L E : O u t i l à c h a r i o t e rd r o i t ( P l a n sd e l ' o u t i l e n m a i n )

42t2 Outil en main Outil en travail LesdéTinitions quel'onconsidère desplans varienl selon I'outil (indépendamment possibilités) enmain desesdiverses (dans ouentravail lesconditions d'emploi).

42t3 Plans de I'outil en main précise Ladélinition desangles esteffectuée à partir d'un partrois plans système deréférence constitué : 1oPlan derélérence Pr parlepoint C'est unplanpassant considéré del'arête A et (pour contenant I'axe del'outil lesoutils tournants) ouparallèle auplandebase servant defaced'appui aucorps del'outil (pour unoutil classique detou0. Prestperpendiculaire à ladirection supposée duvecteur vitesse decoupe Fô, 2oPlan d'alête Ps pr au C'estunplanperpendiculaire auplanderéférence point considéré del'arête Aetcontenant latanqente àI'arête encepoint. 3oPlan delravail convenlionnel Pf C'estunplanperpendiculaire auplanderéférence Prau point considéré deI'arête A etparallèle àI'avance supposée âdeI'outil. EXEMPLE :

0utilàchailoter droit: Leplan deréférence Prestparallèle auplan debase

tj

128

42.4 Plans de I'outil en travail

EN TRAVAIL

précise Ladéfinition desangles esteffectuée à partir d'un système partrors derélérence plans constitué : 10Plan deréférence entravail Pre parlepoint C'est unplanpassant considéré deIarête A et perpendiculaire à la direction dela résultante duvecteur vrtesse decoupe Fôetduvecteur vitesse d'avanceâ ence point. 2oPlan d'arête entravail Pse preau C'estunplanperpendiculaire auplanderéférence point considéré del'arête A etcontenant latanqente àI'arête enceooint. 30Plan detravail eflectif Ple C'est point unplan contenant, au considéré del'arête A,les directions desvecteurs vitesse decoupe Fôet vitesse d'avanceâ à l'instant considéré.

42.5 Orientationde I'arête 42.51 Outil à droite R L'outil étant tenu verticalement, lapointe enbas, l'observateur "à droite" regardant laface decoupe; l'outilest sil'arête estorrentée vers ladroite. REMAROUE :

"à droite, uàgauche,, Unoutil à arête travaille sens du g mouvement (voir44.9 d'avance et4411). 42.52 Outil à gauche L L'outil étant tenu verticalement, lapointe enbas, l'observateur regardant laface decoupe; I'outil est"àgauche, sil'arête oRIENTATIoN DE L.ARËTE DE L'oUTIL estorientée vers lagauche. REMAROUE :

*à gauche, "à droite,, Unoulil à arête travaille sens du mouvement d'avance. 42.53 Outil neutre N Lapartie parrapport active decetoutilestsymétrique àI'axe ducorps. ll travaille inditléremment à droite ouà gauche; c'estlecasd'unoutilàdeux arêtes telqueI outil àretoucher. 0ubien l'avance estparallèle aucorps deIoutil;c'estlecas d'un outil pelle. àune arête telle celle del'outil

O u t i nl e u t r e : N O u t i àl g a u c h e L: O u t iàl d r o i t e :R

129

42.(t Angles de l'outil en main

( 1 ) P L A N D E S E C Ï O N O R T H O G O N A LO O S e c t i o nO - O

42.61Angles de I'arête x

Anglededireclion d'arête de I'outil

I' ' t

Angled'inclinaison d'arêtê de I'outil

ù,

Anglededirætion complémentaire de I'outil Angledepointede I'outil Vue S (PS)

42.62 Angles des faces Lesangles desfaces sontdéfinis dans unplandesection donné, quatre ll existe systèmes d'angles : orthogonaux, normaux, laléraux etvers l'arrière, directs d'affûtage. 42t62l Anglesorthogonaux Les angles (indice orthogonaux o)sontmesurés dans unplan pr perpendiculaire desection à lafoisauplanderéférence etauplan d'arête Ps.Ceplan plan estappelé desection orthogonal 00. 00

Dépouille oilhogonale deI'outil

Êo

Angledetaillantoilhogonâl deI'outil

Io

Angledecoupeorlhogonal del'outil

Point considéré de I'arête A Vue R

\

(Pr)

S e c t i o nN - N (Pn)

I

42t622Anglesnormaux Lesangles (indice normaux n)sontmesurés dans unplan deseclion normal àl'arête. plan Ceplan estappelé desection normal NN. Qn

Dépouille normale deI'oulil

a

Angledelaillant nomaldel'outil

In

f6

Angledecoupenormal del'outil

42r623 Angleslatérauxet vers I'arrière Lesangles (indice latéraux f) sontmesurés dansle plan conventionnel Pl.Ceplanestappelé plandesection latéral FF: tt

Dépouille latérale del'outil

P'

n

AngledelaillanllaléraldeI'outil

Ïr

AngledecoupelatéraldeI'outil

Lesangles versl'arrière (indice p)sontmesuré dans unplan perpendiculaire àPretPl.Ceplan plan estappelé desection vers l'anière PP. 0p

Dépouille versl'arièredeI'outil

9o

AnglE detaillanlversI'ailièrede I'outil

rp

Angledecoupeversl'arièredel'outil

P L A N D E S E C T I O NL A T Ë R A LF F

PLANDÊsccloN veRst'nRntÈnrpp

sR

--ô_ t I

Seclron F-F

(Pf) Point considéré d e l ' a r ê t e( A )

VueR (Pr)

r 130

43 Axes normalisés

TOUR CN

NFz68.om

Cesdéfinitions sontdestinées essentiellement la à faciliter programmation surmachines àcommande numérique.

43tl Référentiel placée ll estliéà lapièce surlamachine etil estdèsigné parleslettres (')'.Les X,Y,Znonmunies dusigne axes sont parallèles auxglissières delamachine, positif Lesens dumouvement d'unchariot delamachine est celuiquiprovoque uneaugmentation surla piècedela coordonnée conesoondante. lesaxes pardeslettres Surlamachine, sont désignés munies (') y dusigne lorsqu'iladéplacement (outil delapièce fixe). positif Lesens decemouvement estopposé àcelui désigné parlalettre ('). nonmunie dusigne Lechoix deI'origine 0 durélérentiel estarbitraire.

Référentiel de programmation lié à la pièce FRAISEUSÊVERTICALECN Broche

43.11Axe Z quecelle-ci C'esll'axedelabroche, fasse tourner l'outil ou laoièce. REIIAROUES:

possédant r Pour plusieurs lesmachines broches, I'une principale. d'entre elles estchoisie comme broche pasdebroche (étauxr Pour lesmachines nepossédant limeurs, raboteuses), l'axe Z estperpendiculaire àlasurface Référentiel de programmation delatable. lié à la pièce 43.12 Axe X C'est unue conespondant àunmouvement delamachine, il estperpendiculaire àl'axe Z.

CENTREHORIZONTALCN Tourelle

43.13Axe Y C'est celuiquiforme, aveclesaxesXetZ précédemment définis, untrièdre desens direct.

43t2 Mouvements de rotation Lessymboles A,B,Cdésignent lesmouvements derotation effectués respectivement autour d'uesparallèles àX,YetZ. positives Lesvaleurs parle deA, B, C sontdonnées mouvement d'une visà droite-tournant dans lesenspositif etavançant respectivement endirection de+X,+Y,+Z (voir ligure ci-contre).

de programmation lié à la oièce

' Lire.prime'

-

l

131

44 Tournage

PRINCIPE

OA:Constante

-1-

permettant Letournage estunprocédé d'usinage l'obtention desurfaces derévolution intérieures et extérieures, de planes qued'autres quecelles surfaces ainsi surfaces telles parfiletage, gravure, obtenues détalonnage, etc,

44.1 Surfacesde révolution

I

I

Unesurface paruneligne derévolution estengendrée G (génératrice) tournant autour d'unaxe0Z auquel elleest rnvariablement lrée. point Tout delagénératrice décrit unecirconférence ayant s0ncentre surl'axeetdontleplanestperpendiculaire àl'axe,

44t 2 Angles caracteristiques de l'outil de coupe Symbole

A N G L E SC A R A C T E R I S T I Q U E S

Désignation

0

Dépouille

p

Angledetaillant

T

Angledecoupe

À

Angled'inclinaison deI'arête

lt1

Anglededhection d'arôte

û,

Anglededirection complémentahe Angledepointe

44t3 Formesdu bec Laforme dubecinfluence | étatdesurface (g44.114) Lesprincipales formes sont, r I'intersection vive, r lerayon, r leplat. Symbole

Désignation

I

Rayon nominal del'anondi dubec

b,

Largeur nominale duchanlrein dubec

44t4 Rayonsde becs

Voir chapitre 42 : Géométried€ I'outil de couoe BEC DE L'OUTIL

L

Lavaleur durayon debecestmesurée dansle plande référence Pr(voirg 42.3) REMARQUES :

r Pour lesplaquettes amovibles, il estpréférable d'uti liser lerayon 2,4(standard) plutôt quelerayon 2,5 r Lavaleur du rayon de becinfluence le choixde la g 44.114) vitesse d'avance (voir * Prononcer r x kappa-rlr psr-eepsrlon.

|

- I Intêrsection vive

'132

44t5

OUTILS DE TOUR A MISE EN ACIER RAPIDE

OUTILS DROITS A CHARIOTER hxb l1 c NXD I 1 0 x 1 0 r00 2 25x25 200 125 2,5 12x,12 32x32 250 I 1 6 x 1 ô 150 4llx {0 300

20x20

NFE66.361

O u t iàl d r o i t e : B

c 6 I

175

: EMPLOI Usinagedes cylindres,cônes,surlacesplanes. DESIGNATION : Oulil droità charioterR16q.20o,NF E 66.361.

NFE66.3ô2

OUTILS COUDES A CHARIOTER hxb

10x10 12x12 16x16 20x20

lr

c

r00

7

t25

I

t50

12

t75

14

hxb

25x25 32x32 40x40

lr

c

200

17

250

23

300

29

O u t i là d r o i t e : R

,à

EMPLOI: Chadolage, dtessageet chanlreinage. : DÉSIGNATION

R16q.20o, outilcoudé à charioter NFE66.362.

,^ NFE66-363

OUTILS COUTEAU hxb

l1

c

10x10 12x12

100

4

16x16

150

D

20x20

175

I

hxb

25x25 32x32 40x40

125

lr 200

c 10

250

12

300

t6

EMPLOI: Chariotâgeel dressagesimultanés. : DESIGNATION outil couleauRlô q.20o,NF E 66.363.

OUTILS A DRESSER D'ANGLE NXD

lr

c

hxb

10x10 12x12

100

i

125

0

25x25 32x32

16x16

150

I

4{lx 40

20x20

t75

t0

lr 200

NFE66.364 c l2

250

t6

300

20

[Ê+-

L_I+

,n rW

i{' l-L

ÊMPLOI :

Dfessage et raccordement,

outiràdro*e:R E."

h l

N<

l l

F [ -

DESIGNATION : outil à dresserd'angleR 16 q.20o,NF E 66-364.

DËSIGNATION :

REMAROUES :

SoitI'eremple deI'outildroità charioter 816q 20o.

g 42,5), I L'oulilà gauche a poursymbole L (voirreprésentation

B: outilàdroite. 16: dimension dela section.

q: seciionca.rée. 20o: angledecoupe.

r Lavaleurdel'angledecoupevadeenfonction (vohg 46.10). desmatériaux

133

4 4t 6

OUTILS DE TOUR A MISE EN ACIER RAPIDE OUTIL A RETOUCHER

hxb

10x.|0 12x12 16x16 20x20

I{FE66.365

hxb

tl

100

25x25 32x32 40x40

125 150

J_-f

I

200 250

?ef g Nx^ Â ë

3:

Ætu

175

EMPLOI : Chadotage linition,copiage. DËSIGNATION:

-€

outil à retouchêr16 q.20o,NF E 66.365.

OUTIL PELLE hxb

Ff-1

!

300

lr

l2

hxb

10x10 12x12

100

10

125

12

16x16

150

16

25x25 32x32 40x{0

20x20

175

20

-tr

R :0,1 b

NFE66.366 l2

l.l

200

l7

250

32

300

40

ÊMPLOI: Rainurage de grandedimension. OÉSIGNATIoN : outil pelle 16 q.20o,NF E 66.366.

OUTIL A SAIGNER

NFE66.367

t,

l2

l3

hxb I I,

l2

100

12

4

25x25 | 200

32

I

125

16

40

10

1 6 x 1 ô 150

20

32x32I 250 40x40| 3oo

50

12

2 0 x 2 0 17s

25

hxb

10x10 12x12

Out i l à d r o i t e : R

l3

ffilE

lëlrdJ'

D

EMPLOI : Rainuragede petitedimension. DÊSIGNATION : outil a saignerR 16 q.20o,liF E 66.36I.

OUTIL A TRONÇONNER hxb

I

h

1 0 x 1 0 100 12x12 125 '|6x16

150

l2

l3

t)

4

30

{

1t

f,

hxb I

NFE66.368 I,

20x20| 17s 25x25| 2oo 30x30| 2so

l2

l3

45

o

O u t i là d r o i t e : R

.+kî"-*

JI

70

I

-J;ÏT

EMPLOI : Ironçonnage. DESIGNATION : outil à tronçonnerR 16 q.30o,NF E ô6.368.

DÉsrcNAT|oN :

REMARQUES :

Soitl'eremple del'outilà sâigner R 16q.20o.

r

R: outilàdtoite. 16: dimension dela section.

I

o: seciioncanée. 20o: angledecgupe.

L'oulilà gauche a poursymbole L (vohreprésentation S42.5). La valeurde l'anglede coupevadeen lonctiondesmatéilaux usinés(voir

s {6.10).

134

44tl

OUTILS DE TOUR A MISE EN ACIER RAPIDE OUTIL A ALÉSER

NFE66.370

Dmin b

b 6 I

d l l , l2 c 6 1 1 2 530 I'J 8 1 1 4 035 J 10 10 I 160 40 4 12 12 I 180 50 J

d l l r t,

16

16I 20 20 | 25 25| t2 32|

11 14 18

21

210 250 300 355

c Dnin 63 o 27 80 I 34 100 10 43 125 52

EMPLOI :

Alésage decylindres oudecônes à pailhd'untroubrutouébauché. DÉSIGNAÎION : Oulil à aléser16 0.200.NF Ê 66.370.

OUTIL A ALÉSER ET A DRESSER b

c Dmin ô 6 1 r 2 530 2,5 11 I 8 1 1 4 035 14 10 10 | 160 40 4 18 12 12 | 180 50 J 21 d l l .

NFE66.371

d l l ' t6 20 25 32

c

16I 210 63 20| 2s0 80 25 | 300 r00 32 | 355 125

Dmin 27 I 34 t0 43 12 52 6

EMPLOI: Alésageel dlessageà pailir d'un tlou. DÉSIGNAÎION :

k!

T I

N:

Oulilà aléser el à dressel 16q.20o, NFE66.371. OUTIL A CHAMBRER b l d

6l6

l3

125 30

J

8 l I t40 35 3,5 1 0 1 1t60 0 40 4 12|'12180 50 i

c 4

Dmln b d I, 12 16 t6 210 OJ

I

14

6

t8 22

NFE66.372 o

N 20 250 80 I 25 25 300100 I

c lomln 101 28 121 35 161 43

ll

l2

l3

c

6 l 6 12530 4 8 l I 140 JJ 3,5 1 0 1 1r60 0 40 4 0

121121m tn

Dmln b d h 12 l3 12 16 10 210 63 0 14 20 20 250 80 I 18 25 25 300 r00 I

8

22

ffi

&,

4Fq

oÉSIGNATIoN: oulilà chambrer 16q.so,NFE 66.372.

OUTIL A FILETER INTÉRIEUREMENT

EZf

$l r_

El,lPLOl:

Chambrage, Exécution degorges inléileures.

b l d

-+i-l-ËL--t-

NFE66.373

c lDmln r0l 28 121 35 161 43

W

EMPLOI :

{

Filelageintérieurà droile ou à gauche. DÉSIGNATION : oulil à liletel intéileurement 16 q.so, NF E 66.A79.

DESIGNATION : SoilI'exemple deI'outilà aléser: R 16q.20o, R: outilà droite. 16: dimension dela seclion.

q : seclion canée. 20o; angledecoupe.

REMAROUES : r

L'oulilayanluneseclion rondea poursymbole L Sondiamètle estégalà d. r La valeurde I'anglede coupevadeen foncliondes matédaux usinés (voh$ 46.10).

135

44t8 Outils à plaquettecarbure Ladésignation normalisée comporte 14symboles : (fixation 1 : Mode deretenue delaplaquelte). 2: Forme (ronde, delaplaquetle carrée, etc.). (x-r) 3 : Angle dedirection d'arôte 4 : Angle dedépouille delaplaquette c " 5 : Direction (àdroite decoupe R righl,, à gauche L " left") 6;7 : Hauteur delaqueue deI outil B;9 : Largeur delaqueue deI'outil. 10: Longueur principale deI'arête à I'extrémité delaqueue 1l; 12: Dimension del'arête delaolaouette. propres 13;14:Caractéristiques aufabricant IDENTIFICATION D'UN OUTIL 1 MODEOE RETENUE

2 FORMEDE LA PLAOUETTE

3 ANGLEoE DtREcloN o'ARÊTE

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O O a O r a H

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136

44t9 Choix d'un porte-plaquette

PREMIERE SOLUTION

pour Lalorme delapièce à usiner estuncritère déterminant lechoix d'unlypedoutil. permet Letableau cr-dessous le choixd unporte-plaquette à partir decinqopérations : élémentaires frE||4AROUE : L'usinage possibilités delapièce ci-contre comporte deux : r Lapremière conduit auchoix d'unseul outil PCLN, r Ladeuxième conduil auchoixdedeuxoutilsPTGN etPTFN.

DEUXIÈME SoLUTIoN

CHOIX D'UN PORTE-OUTIL D'USINAGE eXtÉRISUn

enlonction deI'ooération à eftectuer

nh h nnnfl n nt nDn

Typed'oulil

ô

Désignalion

PRGN PCLN PDJN PTJN PTGN PSBV PCBN P N N , PNTE PTDN PSDN PSSN PSKN PTFN

Anglededhec,tion d'arêle(xr)

950

930

930

900

750

750

600

600

450

450

450

750

900

Chadolage

X

Remonlée delaco

X

Copiage : penleascendanle

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X

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15! Copiage : descendanie Donle

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Dressage delace

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450

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ct{t{D I)NMG ÏIil,|A It,IMA StllilA CNi|A lr,rirA TTIti|A Tt.IMA SNli,lA SNli|A SI,IMA Tt{lilA CI{|'|G oilMG 71 Iilt'|G Tt.Iil|G SI{l,|G CNli|G TNli|G TNli|G Tt.Ili|G Sl{l,lG SttlilG SNli|G TNIiIG CI,Iti|||i| TNli|G.61 TNti|G6.61 SIi|'|ii| CNli,lli| Tt{lilG.01 ÎiltitG6.6'1 TtIli|GTl SIIii|||i| SII|,|tl SNli|II IililG.61 ct{l,|||t|.71 Illlilil TII||l|i,l sltii|tit.TlClllilM'71 TNfi,lIiI lNli|li,l TNi,li| st{illli|.71silil|fi|nl st{I|||l|.71Tilitl, TNi|[,l.71Tilli||l.71 stil.|x It{|,|||'|.7l Il||i|i,.71ïr,i|,|t.71 SNl,|)( Sl'lLl)( SNli|)( Iil|,[|.71 TiIMX Ttl|,|X TTI|'|T

pouvânt ô : ângle maxmal êlreréalisé r, - v0rdéiinitlon S42.61

D'après Sandvik 451 00-0rléans

14. 10

CHOIX DES NUANCES DE CARBURE EN TOURNAGE

Nuances de base

slP

Pl0 P01

Nuances complémentaires

Finitionet légerdégrossissage d'acieret d'acier coulédansdescondilions lavorâbles à vitesses de coupeélevées el avances modérées. Deprélérence à utiliselsansliquide pour decoupe. Recommandée le copiage el le tiletage.

Finilion el dégrossissage légerd'acier, d'aciercoulé, P t 5 de lontesmalléables el nodulahes à copeaux longs. P 1 0 Latrèsgranderésislance à I'usurepermelun débit GC0r5 P 2 0 pouruneplaged'application d'usinage impoilanl très P 3 0 rarge.

Dégtossissage moyenà lort de I'acieret de I'acier

s4

P 3 0 couléà vitesses de coupeassezlaibleset avances P 4 0 importantes, dansdesconditions de travaildéfavorables.

ù b

P40 P30

pourapplications Nuances spéciales

P 2 5 Légerel moyen dégrossissage d'acier coulé, delontes t 0 2 el nodulaires à vilesses decouoeélevées ic 1025 P t 0 malléables P20 P 3 0 résistance à I'usure.

s2

oégrossis6age moyen à forldel'acier, d'acier coulé P 3 5 el de lonlesmalléables el nodulahes. Peutêlre P20 GC135 P 3 0 el avances relativement élevées, Trèsgrande résis. P 4 0 lanceà I'usure. pour R 4 Excellenle nuance universelle I'usinage deI'acier.

P0t

it t0

P35 it 10 GC315 M20 M30

pourle copiage, mandée ltl 40 P50

Déglossl$age torldel'acler 0tdeI'acier coulé dans descondltlons défavoaablos à desvitesses decoup6 taibles, etavance importante.

Nuances complémenlaires

Finltlon etébauche légères d'alliages résbtants aur haulss tempéaaturos etd'aciers inorydables telsque poù les réacteuas ceurulillgés nucléahes. Tràr GC135 grande résistance à l'usure enentaille, vite$ede coupe relatlvement élevée el avance moyenne. Èrnuron erregefoegrosstssage d'ailiages rélractaires; arêtede coupetrèsrésistante. Vitesses oe coupe felatlvemenl éloyées et ayances modéfées. Gnnde résistance à l'usure.

P35 M10 M20 M30

Dégtossissage légerà lort d'acierinoxydable lorgé ou laminéavecuneslructure austénilioue, Vitesses et avances relativement élevéEs. Convient à ceilains typesd'acierdedécolletage.

Dégrossissage légerà fod

s6

d'aciers inoxydables aus. P 4 0 ténitiques et matériaux inoxydâbles aveccroûtede M30 couléeou de laminage, dansdesconditions d'usi. M40 nage0rrnciles.

H20

t( 20 Dégrossissage légerà fortd'alliages réfractaires. M20 M 3 0 Irèsélevée deI'arêle decouoe.

R4

it d0 P50

HlP

Nuances de base Nuances complémentaires Finitlon lt l0 elléger dégrossissage delafonte, delalonte P 2 5 oégtossissage légerà moyende lontefalblemenl K 0 1 alllée, dublonze etdulaiton à vitesses relativement GC102 K t 0 alliéeà vllessede couoeel avancelslativemenl K 2 0 glandes elavances modérées. K 2 0 élevées. Trèsgrande résistance à I'usure.

Finilion etébauche d'aciers coulés êt auslénitioues inorydables el d'aciers inoxydables aveccroûte de coulée oudelaminage. Vltesses decoupe basses et S H avances imporlantes. Trésrésislante à ladeslruction del'arête lorsd'usinage inlemittent.

Finition etdégrossissage grises légerdefontes delai. Dreet0enauteresrstance, delontemalleâble etnodu. pourleslonlesmodelnes laile.Sunoul recommandée H20 G C0 1 5 K 1 0 taiblement alliées. Latrèsgrande résistance à I'usure

Kt5

nermêl !n déhil ,l\r.inrôô

I

Finition del'acieretdel'aciercouléà detrèsgrandes yilesses et laiblesavances dansde3condltlom de travsilstablss.

DéEosrissage léger etmoyen deI'acier etdel'rciet P 2 0 courea vlesses0ecoupeetav8nc03 moyennes ûans P 1 0 desconditlons de travailmoinsfavorables, Recom.

Nuances de base

Rlp

Grosse ébauche d'acier, d'acier inorydable et d'aciel coulédansdes conditions défavorables, à tsible3 vite$es de coupe,avanceimpoilante et grande profondeur decoupe.

trà. inn^ifrnl

pourapplications Nuances spéciales Forldégrossissage d'aciers et d'aciers coulés, t20 auMneldêfontes alliées malléables donnant M 1 0 d'aciers pailicullèremenl longs. pour Convienl le M 3 0 descopeaux reprolilage desroues dechemin deler.

K20 Grosse ébauche dela fonte.Conditions détavorables K 3 0 à faiblesvitesses et avances imoodanles.

al i^nnô lô

K 2 0 meilleurrésullallors de I'utilisation de plaquettes avecbrise-copeaux incoporés. pourI'usinage Nuanceuniverselle de la lonteet H05 K0r K t 5 autrcsmalériaux donnant descoDeaux couilsdans peutavorables, G C3 1 5 K 1 0 desconditions à vitesses de coupe K 2 0 relativement élevées et avances imoortantes. Très H 1 0 t( t0 grande résistance à I'usure.

qras. Utiliser depréférence lesnuances encaractères

pourapplications Nuances spéciales Finition pourla lontetrempée de la lonte.Convient plasliques, encoquilles eic,

pourI'usinage Convient deI'aluminium.

138

44.11 Plaquettescarbure

ï : Plaquelte triangulaire P : D é p o u=i1l l1e" . M :Tolérances : surs =10,13 44. | | | Désignation normalisée Surm=t0,18. positive. R : Non réversible etcoupe Ladésignation normalisée : comporte 9 symboles = 16mm 16: Dimension deI'arête (ronde, 1 ' Forne I car'ée. etc). U J : t p a l s s êm Um r =,3 2 : Angle dedépouille. =0,8mm 0B: Rayon 3 : Tolérances. S : Coupe négative +rayon (réversrble 4 : Type positive deplaquette 0un0n, c0upe ounulle, N : Neutre (pouvant êtremonté surunoutil à droile Rouà pleine oucomportant untrou defixation), gauche L). 5 : Dimensron deIarête ^ i (s). 0 : rparsseur 7 : Rayon. A.A

B;I : Symboles complémentaires {se0r e fabricant)

/

Z.

Exemple dedésignation : T P M R 160308S N lExenple 2 ANGLE (t --- mm) oE oÉpourt-le 3 roLçRANgEs m m s

1 FORMEDE PLAQUETTE

E E q E ,1L3" -1L5. JLzo

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0.18 0.13

0.13

0,38 0 , 1 3 0,25 d:Zducentre inscrit s: épaisseur m : dimension suivantligures

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s

0,0050,025 0 , 1 3 0 , 0 1 30.025 0 . 1 3 0.025 0 . 0 2 5 0 , 1 3

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l e s y m b o l en ' a q u ' u n s e u l iffre, un 0 (zéro) doit le pr ler. . : l= 9.52 mm soit 09

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8

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-

-

t 6 ÉPAISSÊUR

z RAYoN

-

i

-

-

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lo ^AF,lt

Rayon en1/0 mm 00Plaquene ronde 00Angle vil 020,2nn 040,4mm 050,5mm 080,8mm 1 01 , 0m m 1 21 , 2 n n Si le symbole n'a 1 51 , 5m m q u ' u n s e u l c h i f f r e ,u n 0 , ( z é r o ) d o i t l e p r é - 1 61 , 6m m 242,4nn ceoer E x . : s = 4 , 7 5 m m 323,2nn 40 4,0mm soit : 04

"t

} EXECUTION

,rre

-

139 CHOIX DES PLAQUETTES CARBURE en fonctionde la matière usinéeet desconditions de coupe

mE o A

0

Forme

T 1

D

T T N N N t{ ti ti lrl M M M M i,| G It-?1 A G G-61M

Désignation

l{ombred'arêlesde couæ

ll

Matières usinées

iopeaur 4 0ngs )opgaux 3 ;0un8 Ac.Inor.ol I Ac.réftaclahes llélru moug t.4 1 (Al.Cu.,etc,) Alllager &rs

t-l

lJ

M M i,l M

6

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Ebarcho légèn t : 0,2-0,5 3 t :2.4

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P

M M M M M M M M M G G M M-71 A G M x u x R R.21 R

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Flnlllon : 2. a : 0,1.0,3 4 p :0,5.2

Possibilités deruplure

I

I

I

3 4 2

1

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à

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4

4

ibauche

matère3 1.1ot1.3 lofsde:

t : 0,4.1 r : 4.10

Ebaucho 24 ,imporlanle >1 p : 6.20

I

I

3 Usage inlermlttent Risque de vibralions

Puissance limitée Typed'outilcorrespondant Plaquelte réversible

M M.7t

6 o

2

lxB400)

T

1{ N il N

2

2

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T N

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I

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3' 3 maxP

4

T naI

; f

Copiaqe T mar

- Orléans D'après Sandvik. 45100

)-l.v.i : ,.).Choixdesplaquettes carbure 2oEstimer lesautres facteurs importants (exemple : ébauche). Lechoix dutype d'outil etlalorme delaplaquette étantdélerminés 3'Choisir, enfonclion desnotes chiffrées, letypedeplaquette g 44.92,le à I'aide dutableau choix finaldutypedeptaquetle qui correspond le mieux. estréalisé à l'aide dutableau ci-dessus. Lesqualités desplaquettes pouruncritère détermlné sont EXEMPLE: caracténsées parunchiftre variant de0 à5 : Soit à réaliser une opération d'ébauche (a=0,5;p=5),surune m 0:éviterl'emploi, pièce en alliage d'atuminium, à t,aide m'r5 : bonnes d,un outit équipé caractéristiques. d'une plaquette triangulaire Méthode dechoix 1' Choisir lestypes deplaquettes quicorrespondent lemieux à L'examen du tableau quelesplaquettes montre TNMM_71 lamatière usinée parfaitement. conviennent

140

.tr4É I l3 Choix de la longueur de I'arête I d'une plaquéttecarbure profondeur 1oCalculer 1aplusgrande depasse à eTfectuer sur pièce pour la Parexemple, à usiner. unepièce à ébaucher en plusieurs passes, il lautdéterminer laprofondeur depasse maximale enfonction delapuissance disponible surlamachine (voir lecalcul de1apuissance absorbée S44.14) 2oDéterminer lalongueur effective detranchant L selon I'angle dedirection d'arête x, el laprofondeur p: decoupe p r- _

APPLICATION:

p=J (1=JQo

= bm m ' L =- 3 c o s6 æ 3oChoisir dansledeuxième tableau ci-dessous uneplaquette ayant unelongueur d'arête nominale I supérieure à la longueur L calculée. REMAROUE :

Sil y a ungrand risque derupture il Taut delapiaquette choisir plus grande uneplaquette etplus épaisse

L - : - -

(90"-xr) Cos

DETERMINATION DE I-A LONGUEUR EFFECTIVE (L) entonction (xr) deta profondeur decoupe(p)et de I'angte Anglede Profondeur decoupe(p)mm 1 a tt direclion 6 7 I 10 d'arêle(*r) Longueur (L)mm effeclive dulranchant 90

'|

5

o

4,2

5,2

6,2

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5,8

7

5,7

7,1

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60

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2,1 2,3

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1,1

1 1

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7,3 8,2 10

I

I

10

15

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01

11

16

l1

12

18

t3 t8

tt

o1

12

30

o I 10 12 14 16 20 30 12 16 20 24 27 JJ 31 JC 58 CHOIX DE LA LONGUEUR D'ARETE NOMINALE (l) enfonction de la formeet de la longueur (L) ellective lt

8

Longueur (l)mm d'arôle nominale Forme

ss"@>

A T

Désignalion'

0

U

tl 12 t5 16 19 22 ta Longueur etfective maximale detranchanlL) mm

DNMG

I

TNMA

I

10

13

't5

TNMG

I

l0

13

'15

TNMM

I

l0

13

15

TNMX

l0

CNMA

I

CNMG

8

12

CNMM

n

12

SNMA

o

I

12

16

SNMG

o

8

12

16

SNMM

o

SNMX

A-l ,(ss / Fotme

o * Vor désignallon 1 S44.1

27

ÏPMR

I

12

16

8

12

16

5

SPMR

I

8

0

KNUX

Désignation'

12

I

5

10

12

t5

Diamètre t6 19 20

25

31

JI

(p) Profondeur decoupe maximale RNMG

5

RCMX

5

10

I

o 0

I

10

12

141

44t114Choix du ravonde bec d'uneplaquettecarb-ure Lechoix durayon debecestfonclion deI'opération àeffectuer, ébauche finition. ou Ébauche Afind'obtenir unearêledecoupe résistante, il lautchoisir le possible. r"debecleplusgrand permet rayon r Ungrand unegrande avance. r Encasderisque devibration, il fautréduire AVANCE MAX a - RAYONDE BEC re lerayon debec, Pour r unrayon debecdéterminé, il existe uneavance 0'4 0,8 1,2 l'6 2,4 maximale; voirletableau ci-contre. 0,25à0,s51 0,4à0,7 | o,ser | 0,2àr,s I rir,s r Uneavance implique plaquette élevée lechoix d'une ayant ETAT DE SURFACERa - RAYON DE BEC re lescaractéristioues suivanles : - angle depointe er= 60ominimum, 0'4 0'8 1,2 1,0 2,4 - nonréversible, - angle dedirection d'arête xf inférieur à 90o. 0'6 1,6 0,07 0,1 0,12 0,14 0,17 Par ailleurs, lapièce àusiner doitêtre réalisée avec unmatériau 1'8 4 0,11 0,15 0,19 0,n 0,20 ayant unebonne usinabilité et lavitesse decouoe doitêtre 3,2 10 0,17 0,24 0,29 0,31 0,42 modérée. Finition L'état desurface qu'ilestpossible etlestolérances d'obtenir sont pour essentiellemént fonction durayon debecetdeI'avance. desconditions d'usinage favorable, letableau ci-contre rêcommande pourunétatdesurface I'avance à utiliser donné etun rayon debecdéterminé. RETIAROUES:

6,3

tô

0,n

0,3

0J7

0,43

0,53

I

25

0,21

0,38

0,47

0,60

32

100

0,54 .|,08

t0

16

N

25

0,0

1,6

0,25

0,28

0i2

0,36

0,4

1,6

4

0'{

0,51

0,57

0,63

3,2

t0

0,4t1 0,03

0,09

0,8

0,89

I

peutêtreamélioré r L'état desurface avec uneaugmentation ô,3 delavitesse decoupe et unegéométrie positive decoupe I positif). h 32 r Encasderisque devibrations, ilfautréduire lerayon debec.

44.12 Conditions de coupe pour outils en acier rapide

12

1,32

t6

0,8

0,88

t,01

t,t3

l,2t

25

1

1,1

1,26

1,42

1,41

1ût

2

2,2

2,14

2,94

3,33

paramètres liésà lamachine, à lapièce età I'outil. Seuls des peuvent permettre essais dedéterminer lesconditions decoupe optimales.

Lesconditions decoupe indiquées dans letableau ci-dessous Dans la désignation de la nuance de I'outil, lessymboles concernent lechariotage, I'outil enacier rapide ayant.une durée par W.D.V.C. sonl remplacés les chiffres indiquant le % et deviede60à90mn. conespondent dans I'ordre auxconstituants suivants : tungslène, Lesconditions de coupe varient en fonction de nombreux molybdène, vanadium, chrome

r Prononcer : "kaooa,.

142 CHARIOTAGE Malière Désignation

Conditions decoupe État

Vilesse Nuance 'v Section Rr Avance r€ Puissance daN/ 0epâsse(mm/tr) 0ecoupe abtégée (deEé) (mm) oulil (kv'l) mm2 (mn) (m/nin) l'l|.D,v.c. (mmx mm)

Aciers aucarbone etfaiblement alliés

0 , 2 à 1 0,1à 0,2 6 5 à 6 0 1 à 4 0,2à 0,4 6 0 à 4 5

Ac.aucarbone : XC32à XC80

Recuit

4à8

Ac.aumanganèse

0,4à 0,8

45à30

0 , 2 à 1 ),1à 0,22 Becuil

40 a

1 à 4 0,2à 0,4

ÙU

4 à 8 0,4à 0,8 3 6 à 2 6 8 à 1 2 0,8à 1,2

Ac.aunickel.chrome

52à36

26à20

0 , 2 à 1 0,1à 1,2 5 0 à 4 5 Ac.aunickel.chrome.molybdène

0.5-z

0,4

12x12

l 0,25 I

Aciers de1000à 1200MPa

puretall.légers Alluminium tendres

l

0,35|

0,06 0,15I 0,07 0,35 0,08 0,15j 0,15 15

o,3oI 0,35

0,10 0,20| 0,15

1 tailleà surtacer

2 tailles à queue cylinddque ouconique

c

2 taillesà trou tataudé oulisse

D

2 laillesà rainurer (2dentset coniques)

E

3 taillesà denture âlternée

F

A profilconstant

*** D'après Astra. 93502-pantin

- t i

179

: : I,

.-rr i:

CONDITIONS DE COUPE DES FRAISES EN CARBURE Profondeur de passe

Avance

Pour avoir la meilleure économied'outil,choisirla plus grande prolondeur de passepossible.

L'avance doitêtrechoisie de laçonquel'épaisseur moyenne du copeau soitau moinségaleà 0,1mmpardenl.

FRAISES A SURFACERET A SURFACER-DRESSER Malière Aciers au

c < 0,25ok

caûone

c> sanscentre..Centerless pour Ceprocédé eslappliqué larectification extérieure de petites pièces etdesbanes cylindriques, ainsiquepourla reclification intérieure debagues cylindriques biencalibrées extérieurement.

EXTÉR|EURE sANsCENTRE (rpRrNCrpEDEREcïFrcATloN (diamètre = Z)

E

o o

49.61 Rectification extérieure r lapièce r Pdncipe estmise enposition à l'aide d'une réglette. parunemeule Lemaintien etlarotation sont assurés P i è c e sd o n t l e d i a m è t r ee s t i n f é r i e u rà 1 5 m m : x = 0 (voir d'entraînement fig.1). P i è c e sd o n t l e d i a m è t r ee s t s u D é r i e u rà 1 5 m m : 1 / 5 4 < x < 1 1 4 4 r Rectification à I'enfilade : l'axe delameule d'entraînement estincliné d'un angle a : 5o.Lapièce oulabane ( 2 a ) R E C T I F I C A T I OAN L ' Ê N F I L A D E avance suivant sonaxeà lavitesse Va=Ve.sin a (voir fig2a). I Rectification enplongée : l'axe delameule d'entraînement estparallèle àl'axe delameule detravail Unebutée positionne lapièce axialement 49.62 Machine à rectifier sans centre type 2J* Elle estdestinée à larectification extérieure à I'enfilade ou enplongée. Lamachine debase estàcommande manuelle; ellepeut êtreéquipée dedispositifs d'amenée depièce et decontrôle automatique. Diamèlre dela pièce

1,5à 125

Plongée standard surmachine manuelle Plongée maximale surmachine à cycle

1,4

Fréquence (meule de rolalion detravail)

25 980 500x200x305 305x200x120 I 140trlmin

(meule Fréquence de rolalion d'enlraînernent)

12à 105lrlmin

Hauleur d'axedela blochede rectiticalion. Meuledelravail Meuled'enlrainemenl

Puissance dumoleur dela meuledelravail

15kW

Puissance dumoleuldela meuled'€ntraînement

1,5kW

EXEMPLE:

V e = v i t e s s e d e l a m e u l e d ' e n t r a î n e m e n(tm / m i n ) V a = v i t e s s e d ' a v a n c ed e l a p i è c e ( m / m i n )

(j|, AXE REcrFrÉ SURMAoH|NEsANs CENTRETypE 2J

L'axe suivant lafigure 5 estrectifié extérieuremenl surune Centerless type2Jéquipée d'undispositif d'amenée etde contrôle automatique. Lescinqdramètres sontrectifiés simultanémenl enplongée r Matière : acier. r Surépaisseur d'usinage : 0,13 à0,3mm. r État desurface : Ra0,6pm. I Tolérance : 0,012 mm. r Nombre depasses : 1. r Production parminute, : 4 pièces * Vickman. 95523-Neuilly.sur-Seine.

lk

0 Rodage Superfinition

Mouvement de translation M o u v e m e n td e r o t a t i o n

permettent Cesprocédés parabrasion, deparachever, la jusqu'au npoli-miroir,. rugosité dessurfaces L'amélioration del'état desurface estobtenue enutilisant desabrasifs de plus enplus fins.

50:1 Rodage peuvent Tous lesmatériaux êtrerodés : aciers, carbures, plastiques, pièces pièces trempées, , matières chrocéramioues, etc. POSSIBILITES 0,025 on'entre pas) à limites et r lesvérilicateurs 0u quelapièce (ilsvérifient lestolérances), contrôleurs estdans à lecture dedimensions r lesvérificateurs 0umesureurs (ilsindiquent lavaleur desécarts).

* Lescomparaleurs sontétalonnés aupréalable à l'aide decales oudepièces élalons.

L

EXEMPLES DE RENVOIS D'ANGLES ARTICULATION CYLINDRIOUE Touchefixe

ARTICULATION ÉLISTIOUCSANSJEU.RENVOI À 9(P

Montagepour inverser lo 36nsde palpago

Montagopour inverser lo sensde palpage

MARBRESÀ pOTBNCBSà unouplusieurs postes devérilication Celibresstandarde

Fabncation : Nlm.

220

58.4

TOLERANCESFONDAMEN'TALESIT EN MICROMETRES

QUAL|TÉ 2

iusqu'à q,

0 1t 0

au-delà de iusou'à

2

1

0,3| 0,5 0,8 1,2

3 0,4 0,6 | 6 o t0 0,4| 0,6

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TemDéralure de rélérence : 20oc P R I N C I P A U XE C A R T SE N M I C R O M E T R E S Jusqu'à3 à 6 6 à 1 0 1 0 à 1 8 1 8 à 3 03 0 à 5 05 0 à 8 0 80à 120 120à 180 180à 250 250à 315 315à O0 ALESAGES 3 inclus inclus +60 7E + 12U VU + l4t +180 +220 160 + 305 +355 + 400 +440 D10 +20 + ôa 30 40 + 50 + 8 0 +100 t20 +1 4 5 + 170 + 190 +210 +16 22 to + 3 4 + 4'1 + 5 0 + 0 u + t 1 +83 +96 +108 + 119 F7 10 13 + . | 6 + 2 0 +25 +30 +43 +5n + i D +62 + 8 tz I4 + 1 1 +20 +25 +29 r- 34 + ,rv + tl4 +49 +54 G6 r {Â 5 + o + 9 - 10 +12 +14 +18 1 1, 2 1 { 0 + 8 t e + I 1 , , , *t E r f r t ! rlg +. r,r I tz.t.I , ,:f],E8 H6 . , n 'î. , t ,.:ll n ,I ri'n . n n . .il' . .. :ll flt :r:,!9 .,*. . .tz +.,':10 + 2 1 ti tt':.tr + . t s *rr:t5,, r 4.1140 ô.z t i{6 t, H7 ,.' 0 ...,û !i,i:ô . ô ' . r't,.lt ,,,,r.,10 ll . 0 0 l , ,r ' : ô ' H8

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+ 3 4 - 9 8 + o l

108 68

59 Vérificationsgéométriques* pour indique, Cechapitre destolérances deforme etdepositions produit spécifiées surundessin dedéfinition de fini,uneméthooe devérilication, Lessolutions données sontindicatives etcomportent denombreuses variantes technologiques, notamment en fonction delaprécision exigée etdunombre depièces àvérifier.

REMAROUES:

r 0n effectue d'abord lavérification dimensionnelle ouisla vérification desformes etdespositions, r L'application du pdncipe du maximum de matière" conduit lesmoins auxproduits chers.

Unogénéradco doltrosler compdso ontro douxdroltes dlstrnlog deL

Déphcgr l0comparatoul lelongdôh généntdco. Êcad m|xlmal toléré: t (nlnlmun Bépétor lam$uioau n généritlcos 3I

Lr bléranæ derecdùrdo a 6técalculÉe snrupp6.ntla plàco dono ronôlotmrdmddemailànavæledéfrutdorædtudo ls plurgmd (Yolumo O d nrrf t). Slh plàco n'srlm! damcotéhl,ollôdoltmtorlnædto dan! lc mônoYolumo.

[r plàædoltparw danrlecallbntoncdonnel,

!r hléranæ denciltuder étécrbulÉe onsupponnt la plàco dils ronahl maxlmel demadào avæled6la0t doroctlhdo lo plurgnnd(volume O Dmln-t}. Slla plhon'odpardanrcetôt.t,ollodoltiorlorclrconscdte aunônevolumo,

[e crllbnloncilonnel doitpasror danslaDiàce,

pr-aNÉnÉ

la rurhcedoitêrecompdso ontrsdeu pl.n! dldanbdot

géglacer lecomprrsleur sultoutela suilace. Ecadmarlmrl toléré: L * Tolérances géométriques G.D.17. *" Principe dumuimum dematière G.D.22

"' Calcul destoléranæs deposition G.D. 22.

223 CIRCULARITÉ

Leprotilde chaque section droitedoitêtrecomDris enlredeux circontérences concenlriques dontlesrayonsdifférent de t. La circonférence extérieure est la plus petite circonférence circonscrite.

Appareil demesure dela vadation d'unrayon autour d,uncentfe fixe. Écartmaximal toléré: t.

1,.

ii,l-ۃ

Lapièceeffectue unerotation complète. Ecâilmaximal parsecfion : 2 t, Afinderéduire I'influence desdétauts defofme, il estconseillé d'effectuer deuxtoiscettemesure: l,uneavecun vé à 90o. I'autre avecunvéà 1200. M a c h i n eà m e s u r e r '

CYLINDRICITÉ

Lasudace doitêtrecomprise entredeuxcylindres coaxiaur dont lesfayons diffèrent det.

Appareil demesure dela variation d'unrayonautour d,unaxe fire. Écart maximal toléré : t.

!t itv

q

Relever les déviations pendantune rotationcomolète sur n sections. Ecartmaximal entretouslespointsdessections : 2t, Afinderéduhe l'influence desdétauts deforme, il estconseillé d'effectuer deuxfoisceltemesure: I'uneavecun vé à g0o, l'autre âvecunvéà 1200. M a c h i n eà m e s u r e r '

Latolérance decylindricité a étécalculée ensupposant la pièce danssonétatmaximal dematière avecle défauidecvlindricité le plusgrand (volume A d nax.0. Si la piècen'estpasdanscetétat,elledoitresterinsfiitedans le même volume.

Lapièce doilpassef dansle calibre fonctionnel . Tolérance decoâxial1é "Formtesler,0,07prn delamachine

6

E N

224 PARALLELISME (lig.1) Tolérance

2 contrôles

P i è c ef i g u r e 1 1 e rc o n t r ô l e

Enprenant chaque sudace, à tourderôle,comneréférence, la surlace conlrôlée doitêtrecomprise entredeuxplansparallèles distants det etparallèles à la surlace choisie comme référence.

Contrôle

1 contrôle 2êcontrôle

Pourchaque contrôle, déplacer le comparateur sur toutela sudace. Ëcartmaximal toléré: t. REMAROUE : Si unesurface de rétérence estindiquée, unseulcontrôle est (piècefig.2). ettectué

Tolétance Latolérance de parallélisme a étécalculée en supposant la piècedanssonétatmaximal de matière avecle délaut deparallélisme le plusgrand'. Sila pièce n'estpasdanscetétat,la tolérance t peutêtre dépassée enlonction dudiamètre réel02.

Conlrôle Labroche doitse montet dansle calibrefonctionnel.

Tolérance Lalolérance deparallélisme a étécalculée ensupposant lapièce dânssonétatmaximal dematière avecledétautdeoaralléiisme le plusgrand', Si la piècen'estpasdanscet état,la tolérance t Deutêtre dépassée entonction desdiamètres réelsD2etDi.

Contrôle Labroche doitsemonter dansle calibre fonctionnel

Tolérance la tolérance deparallélisme a étécalculée ensupposant lapièce danssonétatmaximal dematière avecle délautdeparallélisme le plusgrand'. Silapiècen'estpasdanscetétat,latolérance peutêtredépassée entonction desdiamètres réelsD2et Dl.

Conùôle Labroche doitsemonler dansle calibrefonctionnel. * Princ pedumaximum demalière, vorrG.D.22

225 PERPENDICULARITÉET INCLINAISON

[a sudace tolérancée doitêtrecomprise deu plansparallèles distantdet perpendiculaires à la surface derélérence A

Déplacer le comparateur surloutela sudace. Écaftmaximal toléré: t,

L'axeducylindre tolérancé doitêtre compris dansunezonecylindrique de Z t peqendiculaire à la surface derélérence.

Relever enposition, surunmêmedocumenr, lesécanspendant unerotation comDlere surn sections. Lescentres detouteslessections doivent êtreà l'intérieur d'uncercle deA I gg.2l.

@ 2

[a tolérance deperpendicularité a été calculée ensupposant la piècedansson étatmaximal dernatière avecle détautde perpendicularité le plusgrand(volume d max+ t). Si la piècen'estpasdanscetétat,elledoit reslerinscrite dansle mêmevolume.

Lapiècedoitpouvoir êtreenappuisurA.

Latolérance deperpendicularité a été calculée ensupposant la pièce dansson étatmaximal dematière avecle défaut de.peryendicularité le plusgrand(volume d max- t). Sila piècen'estpasdanssonétat. la tolérance t peutêtredépassée enlonction des diamètres réelsD1et 02.

Labroche decontrôle doitpassefdansla pièce, REMARQUE : SiI'indication delatoléfance deperpendicularité estcelledela figure 2,il fautremDlacer la broche 2 parunexpansible (la pièce doitrester coulissanle, neDas bloquer).

aD, * d,

â P i è c ef i g . 1 : B r o c h e A D c m i n . z P i è c e f i g . 2 : E x p a n s i b l ef r é f é r e n c e

226

lolérdnc

LOCALISATION Tolétance L'aredulroudoitêtrecompils dansune zonecylindrique deZ t dontI'axeest dansla position théorique spécifiée.

tolé18n

T^-RRRRRRR Ill { \.-/ l } |n|fun + 1 uJi)

Cont6le L'appareil unetoisréglésurunétalon, laireet ætuerunerotation complète au (0npeutmesuler comparateur plusieurs sections). Ecadmarimal toléré: t,

l

Contrôle

:iïï

rl9la,(Dl

lfonctionner |

|

FTN.

YD (

lrrl I L J I

Tolérance

Tolérance Latolérance delocalisation a étécalcllée ensupposanl la piècedanssonétat maximal dematière avecle délâutde localisâtion le plusgrand. Sila piècen'estpasdanscetétat, la tolérance I peutêtredépassée en fonction desdiamètres réels Dl et 02.

I

,i :l"l

+d

, 5 i R l = i

2x

L'aredu compda coailali

.lCatibre , ll]l-'-|-tfonct,cnnei

Princrpe maximlm dematière, voirG.D.22

I

Lecênlr êke dan @ DrR

]

Écadm Locont ls ænlK

T

H7/h6\

I

n

min-l

lolé

3uppo

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E '?'.l',.r-,

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.,t , I I f,n

W

I Y

ue uolttt0tt

Lspià

Tolé

R l Â

-\-7

li-

contrôle

REMAROUE : Lesspécifications apparemment compliquées impliquent lescontlôles souvent lesplus simples. derélérences : voirG,D.17.3. Système

la piècen èlreposs

Êl Êl Sl

aor+ f;z

passer Les4 broches doivent dansla pièce.

dU

MW

Lalolérance delocalisation a étécalculée ensupposant la piècedanssonétat maximal dematière avecle défautde localisation le plusgrand. Si la piècen'estpasdanscetétat, la tolé.ance t peutêtredépassée enfonction desdiamètres réelsD.

passerdansla pièce. Lesbroches doivent

Ér'

rrtRl-.,

Labroche doitpasser dansla pièce.

Contrôle

r

ensuppo dematiè leplusgra éhl,latolé

I*erer"n.".simutées

Tolérance Lalolérance delocalisation a étécalculée ensupposant la piècedanssonétatmaximal dematière avecle détautdelocalisation leplusgrand. Sila piècen'estpasdanscetétat,la tolérance t peutêlredépassée enfonction dudiamètre réelD'.

LâzonedeI mentenuti letée,sym

Tournantautourd'un axe

H+'

' Y

ç-

I

I

\ /,

l.|1

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lzD,rin - t ----t+

Ia tol supp mati

g18n

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ZD1 mi1

Cott La bt

T i

ll r

*illr M 10-6o max

|

lil

-gs-!j

ll

direc'tezonedelolénnce$l expdmée enulilisanlla zonedeloléranceprosymbole P',

lolérance delæalbaùon a étécalculée laplàce supposanl danrsonélatmaxlmal delocalisaton avecledélaut plus gnnd.Sllaplàce n'eslpasdans cel lahlérance I peulêlredépassée en réeldelasudaæ dudiamèlro 8.

plècemonléedam le callbæ,ll doit o$3lbledev|33srloul$ lesbfochog

COAXIALITÉ

L'are ducyllndre deZ D2dollôlro æmpdr dane unezone cylinddque deZ t mrrlale à I'areducyllndre Dr. deréférenco

[ôæntodelasectonmesurée doll ëtl dana unærcle deO t concenlrlque au Z D1.Répéter lamesuro slr plusleurs 3oc{ons. Ecail maxlmal dsm$uro: t h clntôlenéc$slto unrelevé allndedélemlner à lasecûon meruÉe, l0ctnùsducorclo clrconædl Calibrefonctionnel [ablélance docoaxlalllé a élécalculée en luppoûant laplàcedanssonélalmarlmal de nadènavæledéfaul decoaxlallté leplus gnnd. Slh plècen'odpasdamæl élal,la bbrance t peutêlrodépassée enfonc-ûon des

lonc{onnel, b plècs doftenlrel damlecallbre

Lrlolérance decoaxialité I élécalculée en supposanl lapièce dans3onélatmailmal de nallère avæledéfaul deæarlallté leplus gand.Silaplèco n'$l pasdanscelétatla lolénnce I peulêlredépassée enloncllon des danèteséelsD.tel Dr.

% - r hochedoltenlreldansla dècê.

' Voir parplusieurs 22-32. " Béférence G.D. délinie éléments, voirG.D. 17,3

E

228 SYMETRIE Tolérance

iédtEnl-_-_] ffi*simurée

||-1gl

Leplanmédian dêla rainure doilêtre compfis enlredeuxplansparallèles dis. tanlsdet el disposés par symélriquement rapport auplanmédian deréférence I

G'F-r partielre t--l-f

I

rE_-

,f\--l

Ladilférence entrelesdimensions e et f eslégâleà l'écâfldesymétrie. Ecanmarimal toléré: t.

'

t

poulchaq

demesu

la Répéter

t

.-= i|

.Calibre I roncttonnel

5ll /--) ml

fif#:fi

Conlrôle

Lebatte lolsd'un deI'are(

IËri

pasdép I dupla RépétI dilléte

- r

- - '

LiL__/

[a piècedoitentrerdansle calibre ,onctionnel.

= l r ( 9 r( g l A

C a l i b r ef o n c t i o n n e l

;-1

I

ô ro

) -

RÉsfellcj4tbee_! 3_[3I

Lebatle

fi--T-\

Contrôle la réglette calibrée montée dansla rainure, la piècedoitentrercomplètement dansle câlibre.

l-h

t-ffi -_JÊI

lorsdes

I

aulourd

doilêtte et pe4€

@l

EI

(ol

NOÎA :

niseer position parrapport à uneautre pièce par|,intermédiaire d,une ,égtette Leball 9:I.e.!iîr". atuslee nô.::t uanscecas,la zonedetolérance estendehors dela rainure (zone detoléiance lorsde proietée').

aulour

Tolérance Latolérance desymétile a étécalculée ensuo. posant la piècedanssonétatmaximal de natièreavecle défautdesymétile le ptus grand. Sila piècen'êstpasdanscetétat,la tolérance t peutêtredépassée entonction desdimensions réelles Dl et 0r.

Conlrôle

diflérent

Beilefiê

Lâtolérance desyDétile a éÉ calculée en supposant la piècedanssonélatmaximal dematière avecle défautdesymétrie te plusgrand. Sila piècen'estpasdanscetétat. la tolérance peut t êtredépassée entonction desdimensions réelles K et 1..

Lazonedetolérance esterpdmée dheqement enutilisant la zonedetolérânce proieree, symbole P'. Lalolérance desymétile a étécalculée en supposanl la piècedenssonétatmaximel dematière avecle détautdesymétrie te plusgrand. Si la piècen,estpasdanscer état,la lolérance t peutêtredépassée enfonc. tiondesdimensions réellesK et L.

lorsd'une

renceA, n

Tolérance

Tolérance

Lebatlem autoulde

I llf- +-;

Contrôle

Baflem

AelB

coaxla

coinc

A-A

rgnce,

agrandie

Lebâ

surlâ Lesbroches doivent se monter comDlèrement.

dela

REMARQUE : Sionn'utilisait pasle principe dumarirnum dematière lesbtochês devraient être erpansibles danslesalésages Dl et 02.

tence

ïolérance projetée, voirG.D.2132

dista

lesax

rélér

229 BATTEMENT*

Lebaltemenl a{aldelasuilace toléiancée, révolulion lm d'une complèle delapièce derélé. lutouldeI'areducyllndre A,nedoitpasdépasser séparémem, hnce powchaque d ducyllndre dlamèlre h mesule, lavaleur t, lamesure surplusieun diamètr$ d [égéter hfiérents.

radialdelasurface h ballement tolérancée, lorsd'une révolulion dela plèceaulour æmplèle A,nedoit detéférence $eI'areducylindre pmdépasser pourchaquo positlon séparémenl, I duplan demesure, lavaleur t, pourplusieun Répéler lamesure longueurs I dflÉrentes,

Ê

l)

t

A-B

tolérancée tobaltement axialdelasurlace delapièce æmDlètes bBdesréyolutons 1 tul0ûdeI'axedescenlræ deréférence entre2 plans dlshnkdaI thllêùecomprls olpe4endlculake à I'srodescenlres,

B

A

Ul t lA-B radialdela sudrce lolé.ancée ,ebatlement dela pièce complèlæ [rsdesrévolutions deréférences ûhuldeI'aredescerclæ L. 2cylindres [:otB,doitêtrecompds enlre deI donllesaxeg mrlaurdishnls deréféhlnci&nlavecl'aredescercles marimal delecture : 2t). AotB(écart Ënce

B

A

n

n

,obsllemenl, dansunedheclion donnée, dela lor desréyolutions ildæeloléranée, complètes derélÉ lelaplèce autour del'axeducylindre 0næ,doilèlrecompùentredeurcônes coailaur ibhnlsdet dansla direction donnée, el dont leruescoihcidenl I'axe ducylindre de avec télôrence. * Voiré0alement 17.4 : tolérances debattement G.D.

60 Méthode desdispersions

fixe lié à la

Elles'applique essentiellement à lavérification d'unavanf projet d'étude defabrication etaucalcul descotes fabriouées entenant compte desdifférentes dispersions Al,(liredelta I indice i)quivont intervenir aucours desmises enoositions etdeI'usinage pièces. des phase Pour chaque lesdispersions Al repÉôentent, dans unrepèrc fireliéà lamachine, I'ensemble des DISPERSIONS DUESAUX DÉFAUTS DE FORME positions parchaque occupées suilace i detoutes les RéférentielAf RéférentielAf SurfacdsproduitesAf pièces delasérie.

60r 1 Exemple Soitunesérie depièce àfabriquer suivant figure 1,Lescotes npotentielleso fabriquées suivant I'axeôZsontCf.,..,Cfr-, etCfr-a. Lechoix descotes fabriquées serafonction dela cotation bureau d'étude etdeI'avant-proiet.

60t2 Notion de dispersion r Dispersion globale auniveau duréférentiel Al,* Elleinclut ladispersion dueaudéfaut deforme delasurface liée auréférenliel Af'etladispersion derepérage delapièce parrapport à lamachine ARp7, i Al'=Af*ARy,.

DrspeRstoN oe nepÉnlceoe u prÈce

PARRAppoRrÀ u MACHINE aRo/,

r Dispersion globale auniveau dela surface usinée AI Elleinclut ladispersion dueaudéfaut deforme delasurface usinée dueà I'usure deI'outil As**etla \ ladispersion dispersion deremise enposition parrapport deI'outil à la DISPERSION DE REMISEEN POSITION DE LOUTIL pAR RAppoRr À u MACH|NEapo/m machine APo7, : Al=Af+As+Apor,. *La première dispersion estrepérée Al, la deuxième parÀ1,el la troisième par page Â1", etc.(exemple 260: Àlr,Âfe,At,e). ** Voirchapife 7. Bibliographie : Recommandations del'lnspection générale : - A.Bourdet, ENSET - D,8élio, R.Dupont, ITET nos234et236 - G.Dagois, Séminaire L.E.T.Puteaux, 1983.

6013 Écart sur la cote fabriquéeACf

ECARTSURLA COTEFABRNUÉEACf

r SoitCfr-zlacotefabriquée lessurfaces entre 1et2,on a:0Îr-2=02-ot, ACl,-, l'écart r Soit surlacote fabriquée Ct-r,lecalcul = A02+ A01. d'eneur donne : ACf,-, Soit : A02= AlzetA01= Al'r; enordonnant : ACfl-2=Al"+Alr,

L'écart ACft-. surlacotefabriquée Cf,.2estégalà la globale somme deladispersion liéeauréférentiel Al! globale etdeladispersion liéeà lasurface usinée Alr. ;_----ê13 CALCULDESDISPERSIONS GLOBALES A=401

CotEs(

r'r' t

Il

t

60r4 Calcul des dispersions

globales Al' et Al

1

Â

Soitlescotes fabriquées Cfr.getCfs_, obtenues dans une phase seule etendeux opérations distinctes, Lecalcul des globales dispersions Al',,Al,etAl3nécessite troiséquations, cequiimplique deprendre encompte lacotefabriquée (résultante) Cf,.2 nonincluse I'avant-projet dans d'étude de fabrication, 10 ACf3-2 SoitACf,-r, et ACf, descotes , les écarts fabriquées, mesurés après usinage d'une série depièces : A C f r - 2 =+AAl 'l,, ACfs-2=Al3+Alz A0fl-s=A + l4"1 . , dusystème d'équations donne : $ résolution - ACf.r+ACf,_r) tz 1 ACfl_2 Al',-= ' i l -r = 1z 1 A C l , -+2A C f 3-2A C f l _ 3 ) 'itl

-= 1 / 1^ 1 ,{ôr +r lut.' + acf1..), lt, t (- au11_2

zs=o.z

l+

a

Als

(Cf'-')

z >

Cfs-, Gft-.

APPLICATION NUMERIQUE LCtr-,= 9,12 ACf.-,= 9,13 ACf,-,= I,g9

( I I I I (

Ecartsrelevésentre la premièreet la dernièrepièce d'unesérieréaliséeavec u n e m a c h i n ed o n n é eu, n outillagespécifique et p o u ru n r é g l a g e d'outil.

= 0,04 ar"=i( 0,12- 0,13+ 0,09) = s,sg ar, = +( 0,12+ 0,13- o,o9) a r .= i ( - 0 , 1 2 + 0,13 + o , o 9: ) o , o 5

232

60 * -'j

VALEURS DES DISPERSIONS

DISPERSIONSGLOBALES AU NIVEAU globales Lesvaleurs desdispersions auniveau duréférentiel Al' D E L A S U R F A C EU S I N E EA I etdelasurface généralemenl usinée Alsont oblenues à partir desdispersions relevées lorsdefabrications semblables opération Al=ÀPorm+Àf+Ae surles Typedebutéeg memes macnrnes etconslgnees tesoossters-macntnes oans et d'winage ÀPotn Àf Às Âl lesdossiers defabrications. Ébauche 0,04à 0,08 Fixe Toutefois, à titredepremière estimation 0npeututiliser les Finilion 0,02à 0,04 valeurs données dans cetableau. DISPERSIONSGLOBALES AU NIVEAU DU RÉFÉRENTIEL AI'

planes Miseenposilion desur{aces Sudaco dela Modo Àl'=ÀRpr.+Af d'obtsnlion de pièco oncontact lagurlace en avec leréférenliel contact svecle mechine rélérentlel.machine ÂRprm AI' Ât

Brute

Moulée ausable

0,4

Moulée encoouille

0,2

Déblayâble

Ébauche

0,1à0,2

mécanlque

Finition

0,05à 0, 1

Débrayable

Ébauche

0,05à 0, 1

électdquo

Finition

0,01 à 0,02

- u r ù p v r ù r uui lu u d u ^ u u t d u t ùu u t u i l i l uu u t d ù u i l d u uu 5 i l t u u , Q r r r f l n on h i o nr o n r r t r a v c i ld o f n r m o  f d n i t  t r o m o c r r  o

Miseenposition desurfaces cylindriques Àl'= ARpr.+ Àf' Pode.pièco ARrrm

Éthée ouurlnée

Af

Àt'

Mandrin 3 morsdurs

0,1à 0,2

Mandrin 3 morsdoux

0,02 à 0,04

Cenlreur cylindrique

suivanl ieu

Centreur conique

0,02

Rondelles Ringspann

0,01à 0,02

Êxpansible

0,001 à 0,03

L€

B

Li é d

I

APor.= Dispersion dueà laremise enposition deI'outil.

0uevatuee. Sciée 0,1à 0,4 partravail r Surface obtenue Af< 0,01(fonction d'enveloppe, delaprécision duguidage deschariots etdelaraideur deI'outil) Usinée Tournage.Fraisage 0,02 à 0,1 peut être négligé dans certains cas. ARpr.= Dispersion parrapport systématique due à I'usure derepérage del'outil; elle rlarie dela pièce à la Às= Dispersion (l0nction paramètres (voir enfonction machine denombreux delaqualité chapitres 7etB)eldoit dumontage). êlrernesurée après essais, lesessais Sionnepeut effectuer = 0. r Senage dappui modéré : ARpr, possible une évalLlation de la dispersion As est en fonction de r Sans (mise serrage d'appui encontact à lamain) : l'lT de la cote Cf. - 0,05. ARpr' r Silasérie estpetite etconcerne untrarlail definition, Asest = Af' Dispersion dueaudéfaul deforme, relativement faible elil peut souvent être négligé

Suilace dela pièce

6 e

I'axedu porte-pièce

U3inée

ARpr,= Dispersion parrapport derepérage delapièce à la Âf'= Dispersion (circularité, dueauxdéfauts deforme cyclindri(foncti0n parexemple, machine delaqualité delaprise depièce; cité) delasurface enc0ntact leporte-pièce. avec pièce rectifiée ÂR07, enpince négligeable). r Silasurface parétirage estobtenue ouusinée entravail d'enveloppe, Af' Al2+ Al.soit0,3> Al,+ Al.. (t) Alasuite d'essais etmesures, onobtient : Âlz= 0,08 etAl.= 9,95, (1)estvérifiée Larelalion : 0,3> 0,13.

B_:]o É 0,1!

{

_,__ alz

>

<

Clr-,

Ph.1 0 I

2 al"

EXEMPLE 2:

LacoteB issue descotes labriquées Cl.,_, et Cfr+est obtenue endeuxopérations distinctes aucoursdedeux phases différentes 10et20. r ITB>Àl'r . - , +- -Al, / -+ Al", 6;., Phase 10

(2)

phase 20

Alasuite d'essais etmesures, onoblient : ' Al2= 9,63 ' Al",= 9,64, Al"= 9,94 Al3= 0,0S, Larelation (2)estvérifiée : 0,3> 0,21. EXEMPLE3 I

EXEIiIPLE 3:

'.

LacoteB issue delacotefabriquée Clr-3estobtenue en une seule opération aucours d'une phase. même tTB> At2 3-. (3) Alasuite d'essais etmesures, onobtient Al2, = 6,64. Larelation (3)estvérifiée : 0,3> 0,04.

l5 B,: 20 + 0,15

{

als

___-

2

' Ladispersion Al2-3 estégale àl,erreur deposition relative desoutils 2et3.Ladispersion deposition del'outil2 parrapport auréférentiel n,intervient pas.

>

al' J - >--*!::

---A Ph.1 0

Pour lesexemples ci-dessus, ona supposé uneusure des outils négligeables (As= 0).

=60t

q

Cf'-,

3

234

{r{isr7 Méthodologie 60"71Vérification d'un avant-projet

6l

1oTracer lecroquis delapièce encoupe. llJ 2oPlacer lescotes parlebureau données (cotes 6i d'études o q) BE) 3oDessrner lessurépaisseurs dusinage par C) encommençant phase. ladernière 4oPlacer lesconditions (conditions dubureau desméthodes BN/, parexemple copeau minimum), 5oPlacer lescotes (avanfprojet defabrication d'étude de fabrrcalion) Lepointindique leréférentiel, taflèche indique lasurface usinée". ;(D 6oRepérer chaque (1,2 3..). surface à| aide dechiffres 7oTracer le graphe de localisation desdispersions Ce o graphe donne I'ensemble desAl,propre àchaque CfTracer ()o uneligneparphase. quechaque Vérifier ligneverticale compone aumoins unAl. 8' Rechercher lesvaleurs globalisées desdispersions o = Al'= ARprm + Af';Âl APor, + Af+ As dans lesdossiers machines etlesdossiers defabricalions contenantdes opérations similaires effectuées surlesmêmes g 59.5Lesdispermachines, ouàdéfaut suivant letableau sions concernant leréférentiel sont repérées oarunecroix Lesdispersions dessurfaces brutes repérées sont AB",n étant lenuméro delaligne verticale o 9oTracer legraphe descotes CT(g17,611). o 10oRechercher I ensemble deAl,propre àchaque coteBE. o (AcoteBE résultante > ) Â1, desCTcomposantes) en .9 o utilisanl legraphe descotes CI. 11"Remplir le tableau derépartition desdispersions et vérifier lafaisabilité del'avant-proiet d'étude defabrication (tTB F > XAti) g 59.8 Voir application O

L'

p

d L p

6

c

d

(l)

Ph.00 Brut

Ph.10 Tournage Ph.20 Tournage

L

Ph50 Perçage Ph.00 Ph1 ,0 Ph.20

@

o

60.J2 Calcul des cotes Cf 1" 0plimiser lesdispersions qui Al,dutableau derépartition deviennent lesAl,optimisées 2oTracer legraphe descotes BE 3oCalculer lescopeaux moyens. 4oCalculer lescotes B.E. moyennes. 5oCalculer lescotes Cfmoyennes enulilisant legraphe des cotes BE. 6oCalculer lestolérances descotes CL g 599. Voir application

ti ô A A I I I I ,

o o o (l)

E o

* I n'est pâsndlspensable d'inslallef cescotes mais lacillent elles lâ ecture duprOcessus d'usinage etl'élablissemenl dugraphe descotes Ci

-' -

f

r

235

I

J OO.SVérificationd'un avantI Rrojetde fabrication I

r Cote 2-! comprise entre leslignes 4 et5 > (Â14 + Al5) Directe 1 avec Cfo-u,

II

* (Al'2 - Ale) lT> (482,ABz) -

\--vJ

Phase 20

1 > 0 , 0 5 +=00, 1 5 .

traitéconcerne la fourchette d'embrayage donlle I Lexemple gamme dæsin de définition la pages et sont donnés 61 et 62. I t'axe La vérification est effectuée suivant Z rvorr fig oage I r Cote 1mincomprise entre leslignes 7 etg etsuit laméthode dornée aug 5971 Orécédentet Cfr,, + Clr.n. I Phase 00

Phase 10

6 0 ' 8 1 V a l e u r sd e s A l , I l T> 0 , 5+ 0 5+ 0 , 5+ 0 0 5= 1 5 5 valeurs sont0rises lesdossiers-machines dans oules I Ces defabrications contenant lesrelevés faitslorsdopéraI dossiers r Cote tions similaires les 34t 0,5comprise sur mêmes machines" entre leslignes 1et7 I I l o - ^ D -- i { D -- ^ D = (lÏ'2 + Cfr.r. ru7 JUrr 0 5 Clr_, COte de brUt) I rv2- )u1 1 > ( A B+ , B r ) sursurface brule defonderie) I Al',= I 5 (reprise = 32 (usinage lt,o plane) ébauche d'une surface Phase 00 I = 0,05 (usinage plane) lt, finition > d'une surlace 1 0 5 + 0 , 5= 1 I = (usinage Als 1 0 finition d un chanfrein) I Ali= 003(reprise sursurface usinée) r Cotê 16t 1 comprise leslignes entre 6 et7 Al3= 02 (usinage plane) ébauche dunesurface C f r _ r + C f r _ n + C f n _ u . = À[ 0,05 (usinage piane) finition dunesurface + ÀBr) 2> l[Bz + (Al', + Alr)+ (,\l"n + Âlu) Âlu= 6,1 (usinage finitlon \--vdunchanTrein). \_\-\Phæe Phase 00 10 Phase = 9,93 50 Al"e (reprise sursurface usinée), > + 2 + + 0 5 0 , 5 + + 9 5 0 , 0 5 0 0 3 0 0 7= 1 6 5 Alu= g97(usinage perçage) enmontage de r Copeau 0,2mincompris entre leslignes 9 et10

60.82 Faisabilitéde I'avant-projet de fabrication L'avant-projet defabrication sera vérifié si : lTcote B.E> )Âli

1t 1t v r 2 _ gT v r 2 _ 1 0 .

> (Al,o lTcopeau + ,\ln) = 025. > 02+ 0,05 lTcopeau

d o cC f n n m n n c r n t o c

r Cote 19t 0,3comprise entre leslignes 2 etg 0,6> (Al'2 + Aln) Directe avec Cfr_n. -\Phase 10

06>05-005=0,55 r Cote t 0,1comprise 15,8 entre leslignes 4 et9 > ({l'n 02 + Alr) Directe avec CTa_e. Phase 20

02> 0,03 + 005= 0,08

r Copeau 0,7mincompris entre leslignes 10et11 C f r , , ,+ C f r - , 0 .

> ({8, r AB.,)- (Al',. Jr,o), lTcopeau Phæe 00

Phase t0

l Tc o p e>a0u, 5+ 0 5+ 0 , 5+ 0 2= 1 , 7 . r Copeau 0,2mincompris entre leslignes 3 et4 + Cfn_., Cfn,, > (Al.+ Alr) lTcopeau \-.--v-

phase 20

r Cote 2_fcomprise entre leslignes I etg 1 > (Ale + Àis) Directe avec Cfn , -\< Phase 10

1 > 0 , 0 5 +=00, 11 5 ' À délâut, voirtableau S595.

= 025. > 02+ 0,05 lTcopeau r Toutes lesinéquations sontvérifiées l'avant-prolet estfarg59I portés sable Tous lesrésultats sont letableau dans

236

60.9 Calculdes cotesCf L'avanfprojet ayant étévérifié etretenu, projet il devient et ilestnécessaire decalculer lescotes Cfpour lesinstaller sur lescontrats dephase. 0n utilise laméthode donnée au q 59.72.

ui to 6

o

o

60.91Optimisation desdispérsions. Lacondition defaisabilité delaoamme est: > XAl,. lTcote B.E. r SilTcoteB.E.> t Al,,il estpossible paruneméthodeT o l d'approches o l successives d'optimiser lesvaleurs Al,afinde o l distribuer aumieux, du pointde vueéconomique, les cËt Ll tolérances descotes fabriquées entre lesdifférents r Al,tout Ph.00 enrespectant lTcote > )Alr. B.E, BruI c) '0

EXEIiIPLE:

Ph.10 Tourmge

CL

LacoteB.E,19t 0,3comprise entre leslignes 2 etga un lTde0,6. (voir )Al,= 6,55 $ 59.82). - )Â1, = 9,65, Reliquat : lTcote B,E. = Alg+ reliquat Alroplimisé = 0,05 = 0,1, + 0,05

I

Ê o

i

Ph.20 Toumage Ph50 Porçâgo

L'utilisation decereliquat estintéressante carellepermet, en particulier, d'augmenter latolérance surlacotederéglage, REPARTITIONET OFrTIMISATION QESDISPERSIONS

Colos

Llgnos IT

19r 0,3

2.9

15,81 0,1

4.9

0,6 0,2

E.9

1

4.5

1

a-

1mln 34r 0,5

7.0 1.7

1

1 61 1

6.7

2

0,2min 0,7min 0,2mln

9.10 10.11

Â8r aBz ABz

ABtt

au alro

Âle

0,5

0,05

ale

Àt; Àlr alr

als

Àtj

ale

0,05

0,05 0,1 0,05 0,1 0,5 0,5 0,5

0,5

0,05

0,5

0,05

u,a

0,05 0,12

0ul

0,15

0,85

oui

0,15

0,85

0ui

0

oui

0,03

'0,0t

0,2 0,05 0,5 0,5 0,2

3.4 0,2 0,05 0,1 + + + 0,1 0,05 0,6 0,5 0,5 0,5 0,5 0,s 0,3 0,1 0,7 0,03

0,2 0,2 + 0,1 0,3

0,05 0,05 +

1 t,65

0,3s

0,25 1,7 0,25

0,r

0,07 +

0,1 0,6 0,3 0,15 0,7 0,03 0,37

r Pourdesraisonséconomiquesdeproducliondes"bruts,,lesreliquatstropimp0rlantsnesontqueoartiellementulilisés. I

0ul

1,55

0,5

0,5 0,5

0,08

0,55

0,03

pourréaliser Lesaliintervenant lescotesB.E.ouB.[/.unilimiles peuvent êtresystémaliquemeil parexemple, optimisés; Al3etAllo + 0,1

0ui

237

60,92 Calcul des copeaux moyens Copeau moy= 1/2(copeau min+ copeau max) Copeau max= copeau min+ )Al,opt.

GRAPHEDESCOTESB,E.

= 11210,2 C0opeau moy(9-10) + (0,2 + 0,4)l = 0,4. = 11210,7 (10-11) Cccccopeau moy (0,7 + + 1,8)l = 1,6. = CO0opeau moy($4) 11210,2 + 0,45)l= 0,425. + (0,2

60.93 Calcul des cotes movennes bureaud'études B.E. moyennes r Cotes issues decotes unilimites Cote B.Emoy(7-9)= 1/2lcotemin+ (cote min+ )Al1opt)] = 1 t 2 [+1 ( 1+ 1 , 6=) ]1 , 8 . B.E. moyennes r Cotes issues decotes bilimites Cote B.E. moy = 1/2(cote min+ cote max). = 19;cote = 15,6. (2-9) B.E. Cote moy (4-9) B.E, moy = 1,5;cote (8-9) Cote B.E. moy (4-S1 B.E. moy = 1,5. = = 16 (1-7) B.E. Cote moy (6-7; 34;cote B.E. moy

60.94 Calcul des cotes Cf moyennes

n{ vr9-3

moy= CB.E.n-. moy+ CB.E.o-. moy = 158- 0,425 = 16,225. n{ wr9-4 m o y = C B E e o m o y = 1 $ , 9 1l = CBE.a = 1,5. w r 4 - 5 moy umoy 1( = v r 9 - 6 moy CB,E,n-, moy+ CB.Er5moy = 1 , 8+ 1 6= 1 7 , 8 .

Lavaleur moyenne d'unecotefabriquée Clsituée entre deux lignes données estégaleà la somme descotes moyennes B,E,et desconditions desméthodes situées .lr(}*95Calcul des tolérances des Cf entre cesdeux lignes, lTCf= AlJopt + Alropt. = lTCf2-11 ÂBzopt+ AB,,opt= 0,5+ 0,5= t 0,5. = ) cotesmoyB,E,- conditions Cfmoy. moyB.M. = lTCf2.7 AB,opt+ AB,opt= 0,5+ 0,5= t 0,5. Résultante Composanles l T C f 2=- A r B ,o p t + A Bo ,p t = 0 ,+50 5 = 1 0 , 5 , lTCf,'o = 611opt+ Alioopt=0,5+ 0,3= t 04. LacoteCfr-,,estcomprise entre leslignes 2 et11,legraphe l T C f r=n t r | , o p t - ^ l e o p t = 0 ,+50 , 1= 1 0 3 . des cotes B.E. etB.lr/. indique : = 41nopt+ Al8 opt= 0,1+ 0,7= t 0,4. lTCfn-u = C8.E,2-e Cfr-,, moy moy lTCfn,= tr16gpt+ Al3 opt= 0,03 + 0,3= t 0,165 + CB.E.n_,0 moy + CB.E.,o_,, moy = gpt = t 0,09. lTCfe.4 Al; + Al4 opt= 0,03 + 0,15 =19+0,4+1,6=21. l T C f o=u4 ; oo p t + A lo5p t = 0 , 1 5 +=0t,07, 4 2 5 , - CB.E.n_, Cf2,moy= C8.E.2-e moy moy = Al"eopt+A16opt=0,03 = 10,2. lTCfe6 + 0,37 =19-18=17,2. Cfr-,moy= CB,E.r + CB.E.r-n moy z moy 6{}"96 Valeurs des cotes Cf - CB.E.n, moy = 3 4+ 1 , 8- 1 9= 1 6 , 8 . ; f r _ n1=, 5r 0 4 ; C l 2 , r = 2110 , 5 C Cf2 moy + CB.E.n_,. = moy ,omoy= C8.E.2-e C f z - t 1 7 ,120 , 5 ;C f e=3 1 6 , 2t2051 6 5 ; = 19+ 0,4= 19,4 = 16,8 = 15,6t 0,09; I 0,5;Cfe-, C12.1 = Cfrnmoy= C8.E.2-e moy 19. C f z - r o = 1 9 , 4C 10 ; 1 , 5t 0 , 4 2 5 ; L4 s= = 1,5. Cfnrmoy= CB.E.e_6 moy C b e= 1 9 t 0 , 3 ;C f n=u 1 / , $ t 0 , 2 .

238

6 d

60r 10 Vérification d'une symétrie Soità vérifier silacote B.E:= =0,5estfaisable àpartir de l'avant-prolet suivant croquis ci-contre.

I

o o o

REMAROUE :

S

'4 ld l l l l l

o L

ll n'ya pasdeAlsurlesaxes desymétrie 2-7et1-8, SoitS le défaut desymélrie delensemble despièces Ë pour tri usinées elCt,C,lescotes decontrôle déterminer le o o défaut desymétrie deIensemble despièces usinées. o = o Cr distance delasurface 1àI'axe 5 Cz= distance delasurface 1à | axe4. 0na: q - n u - w 1

6 P P P

q!.mtn min 0,2'

6

_ wn 2 ,

legraphe les Daprès descoles Cfona C,comoris entre lignes 1et5,soit: q = 112 Cla4. C2estcompris leslignes entre 1et4 C2=Cf1-2+1l2Clrr. (Cl,, - Cf,,). C2= C\-2+ 112 = (Cf,, + Cf't) Cz 112 S=Cr-Cz. + Cf,t) S = 1/2Cfe r - 112(Cfj.2 (Ll:i+ AS= 12(Al,j + Al,)+ 112 Al,+ Àl{'+Alr) (Al,+ Alr). AS= 12(Al;+ Al1) + Llli+112

O

T Ph.m

n

Ph.10 :o ol E E I Ph.æ o-ol Ph.30

F,El

Ërl

à LP h . 4 0 I

(I'r

8al

^-ool g l "El

:-El ô.eL

APPLTcAnoN r'rumÉRnul : Soitlesvaleurs deAlrelevées lorsd'une fabrication analogue précédente o : o = 4gn= 0,4(lT/2 ABo sciage). o (reprise Alô= 0,4 surbrut q) scié $59.5) = = Alu 41r 0,15 (surlace usinée), o ^lâ= Ali= Ali'= 004(reprise sursurface usinée) (! o (surface À12= 61t= 0,05 usinée) lTcote BE > )Al,desCfcomposantes (Àl{+ Al,)+ Ll','+ (Al,+ Àlr). 0,5>112 112 ( 0 , 0 4 ( 0 0 4 0,5>112 +0,15 +) 50,05). + 1 / 2( 0 0 + 05>0185. (J

LacoteBE = = 0,5estfaisable avecl avant-projel proposé

I

n

|

L

r |

L

6 I tl

c

L

239

60r I t Vérification d'une coaxialité a z Soit àvérifier lescotes condition B,E. 5; 6; 7',@ A 0,5', UI o tri o @A 03;@A 0,25 I'avant-proietdonné. suivant o o o

60.111 Avant-projet P h a0s0e: O 1 ; O 4 ;F , ;F {( b r u t ) . Phase 10:tz;Q 2;Fâ (tournage). Phase 20:Fs',O3;Fâ (tournage),

10!0,15 50!0,6 5{1r0,(F s!0,15

@z o,s @oo,o @ao,2s

o

o1

60.112Écartssur lescotesB.E. Condition B.E.1 Condition B.E. 2 B.E.3 Condition Condition B.E. 4 B.E.5 Condition Condition B.E. 6 Condition B.E.7

= ABo* ABrr A B.E.o-1r = Alr * Alg. A 8.E.1-e = Alz + Alro. A 8,E.2-ro = ABs{ ABg. A 8.E.3-s = ABs+ ABo. A B.E.s.6 A B . E . 4=5A l i + A l + . A B , E , 4=7A l i + A I t .

Q 1

F'

?. j I

.I

Ph.m 8rut

60. 113 Vérification > )Al'descotes lTcote B.E. Cfcomposantes Condition 5: lT.r = 6,5 0,5>ABu+ABu. C o n d i t i o n 6=: l6T,r3. r 0,3>Ali+Alo. Condition 7: lTr, = 6,25 0,25>All+Alr. pression) r Dispersion surlebrut(coquille sous = 63.= ABs = AB.= 43r= ABrr= 0,1', ABo globales r Dispetsions auniveau duréférentiel-(reprise Al;= 6,15 enmandrin 3 mors durs) (reprise Ali= 9,94 enmandrin 3 mors doux). r Dispersions surlesaxesusinés = = (ieu Ala 4;t 0,01 delabroche), Condition 5 : @A 0,5> ABu + ABo > 0,1+ 0,1= 0,2. Condition 6 : @A 0,3> Al!+ Alo = 0,16. > 0,15 + 0,01 Condition 7 : @Q 0,25>LIL+ Ll, = 0,05. > 0,04 + 0,01 proposé Lescoaxialités sontlaisables I'avanfprojet avec 'Voir 11.25 (0,2aulotalsoit0,1parface). S " Voir ( 59.5.

ËLt Ph.10

Ph.â)

ef

Ph.m

EI

Ph.10

ol

ol cLl ol

oL

t

Ph.20

?l

6l Commande , . numenque

SCHÉITIN DE PBINCIPEDU TOUR HES 3OOH. ETNAUII-T

Unemachine estcommandée numériquement lorsque les déplacements desorganes mobiles sonteffectués à partir d'instructions numériques codées.

61. I Principe génêral Ledirecteur (D.C decommande numérique N.)après leclure desinstructions detravail (hydrauliques agitsurlesmoteurs ouélectriques àcourant continu) d'entraînement desorganes 61.2 Structure d'un programme comporte toutes mobiles lesinformations etassure lamise enæuvre utiles à lamachine desfonctions auxiliaires Unprogramme (vitesses, pour avances, réaliser l'usinage. changement-d'outils, arrosage, etc.). Lamesure desdéplacements sefaitsoitdirectement le Unprogramme parexemple estformé delignes oublocs, : capteur monté étant (parexemple N40X21.208, surlatable delamachrne *inductosyn,*) pourlesmesures règle trèsprécises, ligne parexemple soil Une estformée demots, : X21,208. ,,X21.209 indirectement. Lesystème étant monté enboutdevis(par Unmotcomprend parexemple uneadresse etunformat, nrésolver,**) pour exemple plus desmesures grossières(XestI'adresse, 21.208 leformat) Certains systèmes sont mixtes, X + 0021.000, premiers lesquatre chiffres donnent lesmillimètres, lestrois derniers lesmicromètres, soit enécriture simplifiée X2i, principalement Unpr0gramme comporte : préparatoires fonctions des (G), r des fonctions d'appel r Schéma demooe deprincipe dutourHES 300 (G0)oudecycles d interpolation (G84), jeulavisàbilles Lemoteur àcourant continu 1enlraîne sans (X,Y,Z,l,K,,,.), depoints r descoordonnées 2 dont l'écrou 3 estliéauchariot 4,À I'extrémité delavis (S,F,..), devitesses, r desinformations d'avances uncompteur d'impulsions 5 vérifie constamment laposition r desfonctions (M,..). auxilliaires exacte 4 enadditionnant duchariot lenombre defractions petites) (très detours devis.Cette information transmise au EXEMPLÊDE PROGRAMME directeur decommande numérique 6 estcomparée les Dressageet chariotage avec positions prévues parleprogramme, cette seconde action nboucle continuelle decontrôle etd'ajustement estappelée deposition,. permettant L'exercice descontrôles l'obtention d'une boucle devitesse etd'une boucle deposition sur chacun desaxesautorise la commande numérique des déplacements delamachine. Ainsi contrôlé lesystème d'axe peut recevoir sous forme denombres desordres telsque naller , pointA point du au Bàlavitesse vr etainsi desuite jusqu'à cequel'ensemble destrajectoires nécessaires à I'usinage soitdécrit, * lnductosyn: pourunemesure système de mesure analogique direct ijne. **

système de mesure pourunemesure analogique indûect grossière. i relativemenl

241 EXEMPLE DE PROGRAMME - Dressage etchariotage NUM720T- 7607

)da

Programme

Désignation 0/o : début deprogramme. 1 : n deprogramme " G52XZ: retour G0: avance rapide à l'origine mesure

- Chariotage - NUM720T) %1(Dressage N10G0652XZ

T3: outiln"3 - D3: correcteur n'3 - M6: rotation tourelle = S1000 : fréquence der0tation1000tr/min- M4: rotation sens trigonométrique

N2O T3D3M6 N3051000M4M8

Déplacement rapide enal -X42:A = 42

a1)N40X42260 N50G92X4252500

G92: limitation delavitesse debroche

N60G96X425100

G96:vitesse decoupe constante S= 100m/min. - G1: interpolation - G95:avance Dressage linéaire enmm/tr-F = 0,3

ar) N70 G1G95X0F.3

Becul aupointar envitesse rapide = 2 500tr/min G97: annulation deGge- S1000 : tréouence derotation

a3) N80G0261 N90G97S1000

I

X32 a4) N100

Positionnement del'outilaupointa4envitesse rapide

a r ) N 1 0G l2 3 8F . 3

jusqu'au pointa5 Chariotage

a6) N120 X42

Dressage etreculaupointa5

N130 G0G52XZM5

- M5:anêtbroche G52XZ:retour delatourelle à I'origine mesure

D1M6 N140T1

Appel del'outiln' 1{foret à centrer)

6X'u Trajectoires décrites en C. N.

TRAJËCToIRES DÉCRITES EN c.N. I n t e r p o l a t i ol inn é a i r G e 01 Trajectoire

o

Toutes lestrajectoires unedefinition mathématique ayant sont A réalisabes numérloue. encommande Ceoendant. oourles machines lestrajectoires usuelles, sontdesdroites oudes : cercles r Interpolation linéaire G01 estuneportion dedroitequelconque dansle Latrajectoire olan, circulaire r lnterpolation G02-G03 Interpolation c i r c u l a i r eG 0 2 - G0 3 I r l r : i o n l n i r oo c t r n n o r n l o n --r r Jnep01t01 0ecercre montre correspond ausens desaiguilles d'une G02 G03 correspond ausens trgonométrique. , B r Contournage tyt Gnl dansle planG01.G02- G03 Leprofil dedroiles usinéestunecombinaison etdecercles. quelconque y = f(x)il fautdonner Sileprofileslunecourbe points les ia tous definissant courbe arlec un(incrément,(fig4). fonction del'étatdesurface acceptable, / f rajecloire r Contournage dansl'espace Cetypede contournage ne peutêt,eréalisé avecdes C o n t o u r n a g ed a n s l e p l a n G 0 1- G 0 2 - G 0 3 machines usuelles.

@

I

'7 @^oo,

7 , X

I

6

r --5

o-O. /o' " ncrément pus ncren'renl : segment dedrolte. eslpell,mereurest elaldesurlace

242

61.4 Positionrelative de I'origine programme(OP) par rapport à I'origine mesure(Om)

CENTRED'USINAGE- AXES- ET MOUVEMENTS

programme L'origine 0Pappartient àlapièce, elleestchoisie parle programmeur. L'origine machine 0Mestunpointduréférentiel mesure pardesbutées défini électriques, il conespond à laprise d'origine machine P0M. L'origine mesure 0m estunpoint arbttraire deI'espace machine, il estdéfiniparunparamètre machine 0M/0m (pratiquement 0Met0msont souvent confondus).

PRtsEDEnÉrÉneruce DtREcrE

Après avoir installé leporte-pièce surlamachine, I'opérateur doitdéterminer position la programme deI'origine 0p par rapportà I'origine mesure 0m. Cette opération consiste àrendre coaxial l'axe Zduréférentiel deprogrammation d'origine 0P,avecl'axedelabroche; à l'aide desmouvements suivant lesaxes XetYpuisàrelever laposition programme del'origine 0Pselon l'ue Z,celte position étant fonction delalongueur del'outil**. Cesrelevés s'eflectuent àI'aident demoyens conventionnels telsquelescales deréglage et pinule decentrage. Les pf,if**xsont yxlguls lues surtatltsu. possibles Deux cassont : - Prise r Fraisage deréférence directe: programme I'origine estaccessible, ladistance séparant les deuxorigines estégale selon chaque axeà pRÉF X, PRÉF Y,PRÉF Z. I Fraisage. Prise deréférence indirecte: programme l'origine n'estpasaccessible (parexemple, ue d'unalésage déjàréalisé), c'estlecasd,unalésage non encore réalisé Lamesure sefaità l,aide d,unréférentiel intermédiaire ayantson origine 0pchoisie surlapièce ousur leporte-pièce. Ladistance entre l'origine pièce 0petl,origine programme y, 0Pestappetée pÉCX,DÉC décatage DÉC DEC Z).

Y

Y r

Y r P R Ë FZ

P i n u l ed e

X X+

o

E E (o

I

pRÉF L'enregistrement desvaleurs etDÉC Oans ledirecteur decommande numérique estobtenu procédure àl'aide d'une simple r Volrchapitre 43: Axesnormalisés **Le relevé peulse{airedirectemenl surlalacedelabroche si l'onconnait leslongueurs desoutils.

,r,rlFpREF : '1sederêférence,

61.5 Notion de correcteur - Correction r Fraisage delongueur, derayon L ouleursdifférences Leslongueurs d'outils H,et les rayons Rdoivent leD.C.N. êtremesurés etintroduits dans méthodes Deux sontutilisées. Lapremière consiste à mesurer leslongueurs L, Lz,Ls...etlesrayons R1, d'outils Rz, Rs,..àl'aide d'unbanc depréréglage. Ladeuxième la machine consiste à utiliser à commande numérique comme machine à mesurer. pasaucontournage Les neservant R=0, outils ontpourrayon

- CORRECTION FRAISAGE DE LONGUEUR ET DE RAYON- JAUGE-OUTIL(L et R)

descorrecteurs r Détermination delongueur sans (exemple fig 1) utiliser debancdepréréglage poureffectuer la prise Lepremier outilT1estutilisé laquelle l'axeZ enfaisant d'origine, estobtenue suivant - pnÉr coïncider lafacedecetoutilavec leplanZ0 Lecorrecteur ( z ) rounuRoE- JAUGE-ourt Hldeceoremier outil a oour valeur zéro, Ledeuxième outilT2estpluscourt,Lavaleur ducorrecteur H2estégale à ladifférence despositions luessurlavisu I outil T1priscomme référence T2considéré enire etl'outil ; valeur cette estnégative. - Jauge-outil - Préf(fig2) r Tournage jauges Les T1mesurées del'outil à l'aide d unbancde préréglage sont égales àJ,ZetJ,X. lesvaleurs : Une opération dechariotage donne suivantes (lues X11ZTI surlavisu) ; L,Ql2 (nesurées surlapièce) ; PRÉFZ=_(L+ZT1+JIZ); = - \A t2+XT1+ J,X); PRÉFX L e s v a l eduerJs, Z; J , X; F ; P R EZF; P R EXFs o n t introduites leD.CN dans

( 3 ) FRAISAGE- CORRECTIONDE RAYON

r Correction derayonenfraisage oPÉRATIoN permei Leprincipe ducorrecteur derayon d'effectuer D.ÉBAUcHE successivement avecunmême outiluneébauche et une programme, finition modifier le ll sans estégalement utile pour I'usure compenser delafraise oupourchanger d outil. ébauchée E)tElrlPLE {lig.3):

Pour réserver uncopeau definition d'épaisseur e = 0,3, pour loutil I1 O30aura : d'ébauche correcteur R 0=1 R + 0 = 1 5 + 0 , 3 = 1 5 , 3 . parleD.C.N, quicalcule Cerayon fictifestprisencompte par latrajectoire d'ébauche décalée de0,3 rapport à la trajectoire definition. L'outil T1aurapour definition conecteur R02= 15

(ligneprogrammée)

I

244

coDrFtcATtoN DES BANDESeERFoRÉES sELoN LES coDES rso ET ErA

6 | r 6

tso. DtN66024

Tableau descodes Nodesélémenkbin.hêg Nodesplslesd'infomation

E .c)

P'

6

t

4

I

o

5

4

Signification

Îi g o

()

Pasdepeiloration Relour aflière Tabulation hodzontale Interligne Retour dechailot

Espace 0uveilure oarenthèse

parenthèse Femeture Débuldeprogramme, arrêtdurebobinage

LF CR SP

a a

( )

o

Plus

a a a o a a a o a a a a a a o a o o

O

a +

Moins Chitfie0

0

Chiflre1

1

Chiftie2

2 3

Chiffre 3

a o o

Coordonnée angulahe autourdeI'axeY

4 5 6 7 I 9 A B

Cooldonnée angulaire autourdel'axeZ

c

o

Appeldecorection derayond'outil

q

Deuxième vitesse d'avance

E

a a a o a a o a o a a a a o a o a o a a a o o a a o a a

Chiffie4 Chitfre 5 Chiffie6 Chiflre 7 Chiffre I Chiflre 9 Coordonnée angulaire autowdeI'axeX

Vitesse d'avance

F

préparatoire Fonction

Coordonnées ducentteducerclesuivanl l'axeY

G H I J

Coordonnées ducenlreducerclesuivanll'axeZ

K

Appeldunodelongueur d'ouiil Numéro debloc

Lr M N

Anepasutiliser

0

Cosinus dhecteur enX durayond'outildansI'espace

P

Fonctions spéciales Coordonnées ducenlreducerclesuivanlI'axeX ouI

Fonctions auxiliaires

Cosinus directeur enY durayond'outildansI'espace

0.

Coordonnées R pourlescycleset intenolations

R

Vitesse derotation dela broche

s

Numéros d'outils Mouvement secondaire à l'axedesX Darallèle

T U

Mouvement secondaite à l'axedesY oarallèle

v

a a

a

o

a

O

o o

O

a

o

a a

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o a

a a a

a a o a

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o a a a a o a o o a a a

O

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O

o o o a o a a o

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O

a a a a a o o

a

a o

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o

O

O

a I

a a a

a a o o a o a o a a a a a a o

' P = Eément parité de (Lenombre T = Piste deparité deperforations poure code estpairpourlecode lS0,lmpair EA)

"

I

a

a o a o

Blocprincipal et premier bloc Blocoptionnel

I

Perlorations

NUL BS a HT

o/o

EtA244

2 T'" 3 2

a a a a o o a O a a a

a

o a a a

a a

a o a o a

a O a o o a a a

a

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O

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o 'o o 6 6 (J

I I

7

D

P' 4

o

i

4 T"

3 3

2 a

'|

Perlorations Pasdeperforation a R1 a o a a TAB a a o a a a