Geotecnia Aplicada a Edificaciones

CAPITULO DE INGENIERIA CIVIL CONSEJO DEPARTAMENTAL DE LIMA

CONFERENCIA

GEOTECNIA APLICADA A EDIFICACIONES Expositor: M.Sc.Wilfredo Gutiérrez Lazares

21 DE JUNIO 2010

Dirigido a Residentes y Supervisores de Obra

ANTECEDENTES

Problemas en las edificaciones Ingeniería Geotécnica Prof.: Wilfredo Gutiérrez Lázares

ANTECEDENTES 

 



  

Ley 29090; ejecución de obras de manera indiscriminada, se ha perdido la oportunidad de efectuar la adecuada supervisión Excavaciones profundas sin el adecuado proceso. Edificaciones elevadas asociadas a la profundidad de desplante; sea por capacidad de soporte o diseño arquitectónico. Excavaciones para semi sótano, uno o dos sótanos, que dejan al suelo sin sostenimiento, sin tomar en cuenta los problemas de empujes. Calzadura de cimentaciones, muros anclados y la invasión de propiedad. Excavaciones sub contratadas y trabajos de sostenimiento. Trabajos post excavación a destiempo y los problemas de derrumbes con pérdidas de vidas humanas.

CONTENIDO     

Conceptos de Mecánica de Suelos en las edificaciones y taludes en viviendas. Concepto de suelo, mecánica de suelos y geotecnia. Articulación de geotecnia y estructura, como preámbulo de esta segunda especialidad. Orden de exploración; geofísica, etc. Ley 29090, alcances y obligaciones.

 

           

PROBLEMA Derrumbe y pérdida de vida humana. Derrumbe y daños a las propiedades de terceros. Falta de mecanismos de detección de movimientos. Desconocimiento del comportamiento de los suelos. Ley 29090; uso indiscriminado con perjuicio económico. Participación de profesionales a destiempo. Falta de supervisión al inicio de los trabajos en edificaciones. Inadecuado proceso de excavación. Excavaciones profundas por capacidad de carga o arquitectura. Profundidad de sótanos en suelos sin sostenimiento. Excavaciones en suelos sin sostenimiento (estado de reposo y activo). Empujes de suelo no contemplados con derrumbes. Excavaciones sin calzar las estructuras vecinas con problemas legales. Excavación contratada en corto tiempo, que discrepa con la programación.

CONTENIDO 1.2.3.-

4.-

• Problemas en las Edificaciones

• Exploración de Campo • Ensayos de Laboratorio • Análisis de Información • Conclusiones y Recomendaciones

INGENIERÍA GEOTÉCNICA

Suelo

Mecánica de Suelos

Geotecnia

Empleo del Conocimiento de la Mecánica de Suelos, en la solución de problemas de ingeniería, debido a la interacción: suelo - estructura

PROBLEMA

GEODINÁMICA INTERNA

CAUSAS DEL PROBLEMA

SISMOS

ESTABILIDAD GEODINÁMICA EXTERNA

EROSIÓN

PROYECTO TÉCNICOS

CONSTRUCCIÓN SUPERVISIÓN

GEODINÁMICA INTERNA

CAUSAS DEL PROBLEMA

SISMOS

INESTABILIDAD DE LADERA

FUENTE: UNI. SAN LUIS, 2001

LICUACIÓN DE SUELOS Y PERDIDA DE CAPACIDAD PORTANTE Problema de licuación (licuefacción) de suelos

Fuente: Johanson, Univ. Washington, 2000

LICUACIÓN DE SUELOS Y PERDIDA DE CAPACIDAD PORTANTE

FUENTE: UNI. SAN LUIS, 2001

VENEZUELA, 1985

INSTABILIDAD DE MUROS DE SOSTENIMIENTO

Fuente: Johanson, Univ. Washington, 2000

KOBE

HUNDIMIENTO DE PLATAFORMA Y PERDIDA DE CAPACIDAD PORTANTE

Fuente: Johanson, Univ. Washington, 2000

KOBE

LICUACIÓN DE SUELOS Y PERDIDA DE CAPACIDAD PORTANTE

NIIGATA, 1964

CAUSAS DEL PROBLEMA

ESTABILIDAD GEODINÁMICA EXTERNA

EROSIÓN

CAPACIDAD PORTANTE

N’

Carga de la Edificación

Nivel de cimentación

N 12

< 12

C

C

C

B

< 10

C

C

B

A

< 12

B

A

---

---

Cualquiera

A

---

---

---

Cualquiera

A

A

A

A

Cualquiera

B

A

A

A

Cuando la distancia sobrepasa la indicada, se clasificará en el tipo de edificación inmediato superior. TANQUES ELEVADOS Y SIMILARES

 9 m de altura B

 9 m de altura A

…información previa Otras informaciones  



 

Usos anteriores; cultivo, cantera, minera, botadero, relleno sanitario, etc. Construcciones antiguas, restos arqueológicos u obras semejantes que puedan afectar al EMS. Datos disponibles sobre EMS efectuados. De ser posibles tipo y nivel de cimentación. Capacidad portante, deformabilidad y/o la estabilidad del terreno.

TÉCNICAS DE INVESTIGACIÓN 

Ensayo de SPT



Clasificación (SUCS)



Densidad in-situ





Penetración cuasiestática (cono)

Clasificación visual, manual)



Capacidad portante



Corte por veleta (suelo c)



Penetrómetro (DPL)



Muestreo (perforaciones)



Perforación de núcleos

Asiento

Las barras (AW) y punta usadas en el ensayo SPT, se reemplazará por un cono de 6,35 cm (2.5”) de diámetro y 60º de ángulo en la punta.

25,4 mm (1”)



Conviene en la exploración en arena.

60°

12,7 mm (0,5”)

63,5 mm (2,5”)

Cono descartable



Barra “AW”

Cono Dinámico Tipo Peck

TABLA N° 2.2.2 APLICACIÓN Y LIMITACIONES DE LOS ENSAYOS (DE LA E-050) Aplicación Recomendada

Ensayos In Situ

Norma Aplicable

SPT

NTP339.133 (ASTM D1586)

Aplicación Restringida

Aplicación No Permitida

Técnica de Investigación

Tipo de Suelo(1)

Parámetro a obtener(2)

Técnica de Investigación

Tipo de Suelo(1)

Técnica de Investigación

Tipo de Suelo(1)

Perforación

SW, SP, SM, SC-SM

N

Perforación

CL, ML, SC, MH, CH

Calicata

Lo restante

UNE 103 – 801:1994

Auscultación

SW, SP, SM, SC-SM

Cn

---

CL, ML, SC, MH, CH

Calicata

Lo restante

NTP 339.148 (ASTM D3441)

Auscultación.

Todos excepto gravas

qc, fc

---

---

Calicata

Gravas

NTP 339.159 (DIN 4094)

Auscultación.

SP

n

Auscultación.

SW, SM

Calicata

Lo restante

Veleta de Campo(3)

NTP 339.155 (ASTM D2573)

Perforación/ Calicata

CL, ML, CH, MH

Cu, St

---

---

---

Lo restante

Prueba de carga

NTP 339.153 (ASTM D1194)

---

Suelos granula-res y rocas blandas

Asentamiento. vs. Presión

---

---

---

---

DPSH

CPT

DPL

TABLA N° 2.2.4 (de la E-050) TIPO DE MUESTRA

FORMAS DE OBTENER Y TRANSPORTAR

ESTADO DE LA MUESTRA

CARACTERÍSTICAS

Inalterada

Debe mantener inalteradas las propiedades físicas y mecánicas del suelo en su estado natural al momento del muestreo (Aplicable solamente a suelos cohesivos, rocas blandas o suelos granulares suficientemente cementados para permitir su obtención).

Con bolsas de plástico

Alterada

Debe mantener inalterada la granulometría del suelo (partículas menores de 75 mm) en su estado natural al momento del muestreo.

En lata sellada

Alterada

Debe mantener contenido de agua.

Mib NTP 339.151 (ASTM D4220)

Mit NTP 339.169 (ASTM D1587)

Mab NTP 339.151 (ASTM D4220)

Bloques

Tubos de pared delgada

Mah NTP 339.151 (ASTM D4220)

inalterado

el

SE CUENTA CON UNA NORMA TÉCNICA DE EDIFICACIONES E.050

Profundidad “p” mínima de Investigación – zapatas superficiales Edificación sin sótano

p  Df  z PRIMER PISO

Df

Z = 1.5B

N.T. DE EDIFICACIONES E.050

Profundidad “p” mínima de Investigación – en plateas o solados

Df

P > 3.0 m

N.T. DE EDIFICACIONES E.050

Profundidad “p” de Investigación Cimentaciones Profundas

p  h  Df  z

N.T. DE EDIFICACIONES E.050

ALCANCE DEL EMS

• El EMS es válido sólo para el área y tipo de obra indicado • No podrán emplearse en otros terrenos o para otras edificaciones.

EXPLORACIÓN

CONTENIDO 1.2.3.-

4.-

• Problemas en las Edificaciones

• Exploración de Campo • Ensayos de Laboratorio • Análisis de Información • Conclusiones y Recomendaciones

ENSAYOS DE LABORATORIO  

    

 



Contenido de Humedad Análisis Granulométrico Límites Líquido y Plástico Gravedad Específica Clasificación (SUCS) Peso unitarios Límite de Contracción Proctor Modificado Descripción Visual-Manual Sales Solubles Totales

  

  

 



Consolidación Unidimensional Potencial de Colapso Compresión Triaxial UU Compresión Triaxial CD Compresión no Confinada Expansión o Asentamiento Corte Directo Contenido de Cloruros Contenido de Sulfatos

Ensayos de Laboratorio

Físicos

• Clasificación • Peso Unitario

Químicos

• Sulfatos • Cloruros

Mecánicos

• Corte Directo • Triaxial

ESFUERZO CORTANTE El corte se producirá en tanto el elemento involucrado lo permita. A veces la acción de cortar se presenta con mucha facilidad y depende de los materiales, tanto el que genera el corte como el que se resiste a ser cortado.

En algunos casos el elemento que genera el corte no logra su objetivo con facilidad. En este caso el elemento es varias veces mas resistente que la fuerza que se aplica para ser cortado, sin lograr su objetivo.

En la mecánica de suelos, el elemento que genera el corte es la ESTRUCTURA que transmite una carga determinada; y el elemento resistente a ser cortado, corresponde al SUELO de CIMENTACIÓN. La comparación entre ambos, evalúa características de resistencia al corte o resistencia cortante. ANALOGÍA:

caja

esponja

Carga transmitida al terreno, por la Estructura. Material solicitado por las cargas. Suelo de cimentación.

Una estructura de mayor carga genera deformación en el terreno de cimentación. Este último tolerará las cargas y sus incrementos hasta que sus características de resistencia lo permita.

Peso de la estructura

Suelo de cimentación

Área de contacto

N (carga de estructura)

b

Tensión repartida en el terreno

La carga transmitida al terreno dividida entre el área de contacto, es igual al esfuerzo transmitido. Si este esfuerzo genera el corte en el terreno, entonces se está evaluando la resistencia al esfuerzo cortante.

El incremento de carga de la estructura presiona al terreno hasta el punto de generar el corte en el material, restando un trabajo homogéneo del suelo.

A

D

B

C

Carga Q

A

D

Asentamiento o deformación B

C

Acomodo de partículas en la masa de suelo compactado, al cual se someterá a carga.

Carga o Esfuerzo

P Pmax

Φ

Asentamiento o Deformación

N Carga o Esfuerzo Cortante

Pmax

N δ

Asentamiento o Deformación

CORTE DIRECTO

TRIAXIAL

PRENSA DE CBR

EQUIPO Equipo de Corte Directo Para Suelos Friccionantes

EQUIPO

Equipo de Corte Directo Residual: Totalmente electrónico. Permite mayores deformaciones. Se usa en suelos finos.

CORTE DIRECTO

Parámetros de Resistencia: ¢= 26.9 º C= 0.13 kg/cm2

TRIAXIAL CU

140

Esfuerzo Desviador (Kpa)

120

100

80

60

40

20

0 0

3

6

9

Deform ación Norm al (%)

12

15

18

TRIAXIAL CU

CIRCULO DE MOHR

Esfuerzos Cortantes (Kpa)

100

80

60

40

20

0 0

20

40

60

80

100

120

140

160

180

200

220

240

260

Esfuerzos Axial (Kpa)

Parámetros de Resistencia:

C (Kpa) : 7.0 (°) : 11.1

280

300

CONTENIDO 1.2.3.-

4.-

• Problemas en las Edificaciones

• Exploración de Campo • Ensayos de Laboratorio • Análisis de Información • Conclusiones y Recomendaciones

Concepción General de la Modelación MODELO PARA LAS CARGAS

PROBLEMA REAL

MODELO PARA EL MATERIAL

MODELO PARA LA ESTRUCTURA

METODOS DE DISEÑO Y FACTOR DE SEGURIDAD

SOLUCION DEL MODELO DEL PEROBLEMA REAL

ESFUERZO TANGENCIAL N Carga o Esfuerzo Cortante

Pmax

N δ

Asentamiento o Deformación

Modelos de Comportamiento del Suelo

CURVA DE ESFUERZO – DEFORMACIÓN qelást

Zona Elástica

Zona de Linealidad

Falla

S(deformación)

R

qbr

σ(esfuerzo)

Modelos de Comportamiento del Suelo

CURVA DE ESFUERZO – DEFORMACIÓN qelást

Zona Elástica

Usado muy poco; el qelast o resistencia estructural del suelo (valores muy pequeños de esfuerzos)

S(deformación)

σ(esfuerzo)

Modelos de Comportamiento del Suelo

CURVA DE ESFUERZO – DEFORMACIÓN R

Zona de Linealidad

Participa en comportamientos con mayores esfuerzos. USADO EN GEOTECNIA

S(deformación)

σ(esfuerzo)

Modelos de Comportamiento del Suelo

CURVA DE ESFUERZO – DEFORMACIÓN qbr

Se modela como haber alcanzado la falla del suelo. USADO EN GEOTECNIA Falla

S(deformación)

σ(esfuerzo)

Modelos de Comportamiento del Suelo

CURVA DE ESFUERZO – DEFORMACIÓN qelást

R

qbr

σ(esfuerzo)

Comportamiento Lineal

Zona de Linealidad

Comportamiento Plástico Falla

S(deformación)

Los suelos no tienen comportamiento totalmente lineal ni plástico; sin embargo los problemas en ingeniería se resuelven con el uso de estos modelos clásicos

Modelos del Material Lineales  Plásticos  Elasto Plásticos  No Lineales  Reológicos. 

Comportamiento real del Suelo

Características del Modelo Lineal 

Relación lineal entre tensión y deformación σ(esfuerzo) Módulo de Deformación

E = Δσ / Δε Δσ

Δε

ε(deformación)

Características del Modelo Lineal 

Estado deformacional del suelo lejos de la falla ζ

Envolvente de Falla

σ3

σ1

σ

Características del Modelo Lineal 

Cumplimiento de las ecuaciones de compatibilidad

CM + CV + CS 

Existe un estado de equilibrio

ε CM + ε CV + ε CS

Características del Modelo Lineal 

SE APLICA EN LA DETERMINACIÓN DE:

-

Tensiones por cargas impuestas.

-

Asentamientos en el suelo de cimentación.

-

Empujes de Reposo de los suelos.

Características del Modelo Plástico No se puede definir una relación determinada entre tensión y deformación σ(esfuerzo)

ε(deformación)

Características del Modelo Plástico 

Estado de inminente falla ζ Envolvente de Falla

σ3

σ1

σ

Características del Modelo Plástico 

SE APLICA EN PROBLEMAS:

- Análisis de estabilidad de Taludes.

- Análisis de la capacidad de carga de las cimentaciones superficiales y profundas. - Empujes Activo y Pasivo.

Resumen de los Modelos Lineales   



Plásticos

Relación lineal entre  No se puede definir una tensión y deformación relación determinada entre tensión y deformación Estado deformacional del suelo lejos de la falla  Estado de inminente falla Cumplimiento de las  Se trabaja sobre una ecuaciones de superficie de falla compatibilidad Existe un estado de Pero el comportamiento del equilibrio

suelo es mucho más complejo

Geotecnia en Edificaciones Diseño de Cimentaciones

Estabilidad

Deformaciones

Cálculo de Empujes Presiones Laterales

Elemento de Contención

ESQUEMA PARA EL DISEÑO DE CIMENTACIONES

Estabilidad

Vuelco

Deslizamiento

Capacidad de carga Diseño de Cimentaciones

Vuelco

Deformación

Linealidad

Asentamiento

Cuando no se conocen las cargas (condiciones estáticas)

´v = Y . H ´h = ?

´v - Tensión vertical efectiva por peso propio. ´h - Empuje de tierras.

CAPACIDAD DE CARGA

ETAPAS

DE DESARROLLO DEL PROCESO DE

FALLA ANÁLISIS

DE LA CAPACIDAD DE CARGA Método de Bell Método de Terzaghi Método de Meyerhof

FACTORES

QUE INFLUYEN EN LA CAPACIDAD DE

CARGA DETERMINACIÓN

DE LA CAPACIDAD DE CARGA Método de Brinch – Hansen

- Método de Tensiones Admisibles Aún usado en el Perú - Método del Factor de Seguridad Global Más utilizado - Método de los Estados Límites Tendencia mundial, próximos 5 años

Etapa de Distorsión Elástica y la combadura dentro de la masa de suelo

Combadura Etapa de Cortante Local y de Agrietamiento

Etapa de Falla General por Cortante

Deformación Elástica

Deformación Elástica Zona de Cortante Local

Zona de Cortante Total

Método de Terzaghi Modelo de falla asumido:

Método de Terzaghi Característica del modelo: 1. Cimiento de ancho B y longitud infinita L. 2. Distribución de tensiones actuantes uniforme. 3. Sobre carga uniforme a ambos lados de la cimentación. 4. Estrato resistente a nivel de cimentación.

Método de Terzaghi La expresión obtenida propuesta: b γ1

P

d

q´= d

γ2

qbr =0.5 γ2.b Nγ + cNc + q’Nq Además:

qbr = f (γ2, b, φ, c, γ1 , d) Nγ; Nc, Nq = f (φ)

q’ = γ1. d

Método de Terzaghi Los Valores de Nγ, Nc y Nq :

Para suelos C-j

Solución de Brinch Hansen

qbr* = 0.5 2*·B’·N·S·i·d·g + C*·Nc·Sc i cd cg c +q* N q S q i qdq gq Para suelosj qbr* = 0.5 2*·B’·N·S·i·d·g + q* N q S q i qdq g q Para suelos C. qbr* = 5.14C*(1+S c’+dc’-ic’-gc’)+q*

Factores de capacidad de carga - N, Nc, Nq Nq = e

ptgj*

· tg2 (45 +j*/2)

Nc = (Nq-1)cot j* N = 2.0 (Nq-1)tg j*

Condiciones de diseño por el 1er Estado Límite: Capacidad de carga: Debe de cumplirse que la presión actuante sobre el terreno debido a las cargas impuestas por la estructura sea menor que la capacidad de carga del suelo donde se desplantó la misma. Vuelco: Se debe chequear que la combinación sea segura al posible vuelco garantizando que:  Momentosestabilizantes 1.5  Momentos desestabilizantes Deslizamiento: El terreno deberá lograr equilibrar la componente horizontal de la resultante de los esfuerzos trasmitidos al terreno oblicuamente sobre la superficie de contacto del cimiento y el terreno en 1.5 veces. El equilibrio se consigue por el rozamiento entre el cimiento y el terreno, en algunos casos, con el empuje pasivo del terreno.

CÁLCULO DE EMPUJES

a) Muro

b) Cimentaciones

c) Pilotes

Empuje de Reposo

La condición necesaria para que se genere el estado de reposo de empujes de tierras es que exista un total confinamiento lateral, de forma que el punto pueda deformarse libremente en el sentido vertical, mientras que lateralmente la deformación es nula

z

´v = Y . H h = ?

La tensión horizontal se conoce como empuje de tierras, y el estado que se genera para estas condiciones es el reposo, siendo por tanto x el empuje de reposo Po. (varía entre 0 - 0.5)

P0 

 1 

γ Z

K0 

 1 

P0  K 0  γ .Z

Ko: Coeficiente de empuje de tierras (con Tx; difíciles hallar)

SUELO Arcilla Blanda Arcilla Dura Grava, Arena Suelta Grava, Arena Compacta

 0,37 ~ 0,45 0,33 ~ 0,44 0,35 0,25

K0 0,6 ~ 0,82 0,5 ~ 0,8 0,54 0,33

Cuando hay presencia del N.F. en la zona de suelo analizado se procede como sigue:

En resumen cuando está presente el N.F., los empujes de tierras se determinan a partir de las tensiones efectivas por peso propio y de forma independiente se determina el empuje de agua, recordando que en el caso del agua se cumple: Pwv = Pwh

Empuje Activo:

Para que se genere el estado activo, tiene que existir la posibilidad de que el suelo se deforme lateralmente, disminuyendo la tensión horizontal hasta un valor mínimo donde se alcance un estado tensional de falla, siendo dicho valor de tensión el empuje activo Pa. Resulta evidente que en este caso se utilizará un modelo plástico de comportamiento del suelo.

- Suelos Friccionantes ( α  0 ; c = 0) . Teoría de Rankine para w = β = m =0

-

Suelos Cohesivos ( c  0 ; α = 0) . Teoría de Rankine para w = β = m = 0

Cuando está presente el N.F. se procede de forma similar a lo explicado anteriormente, calculando los empujes de tierras a partir de las tensiones efectivas por peso propio, aplicando la expresión correspondiente, y luego determinando los empujes de agua de forma independiente.

Para que se genere el estado pasivo, tiene que existir la posibilidad de que el suelo se deforme lateralmente, aumentando la tensión horizontal hasta un valor máximo donde se alcance un estado tensional de falla, siendo dicho valor de tensión el empuje pasivo Pp. Resulta evidente que en este caso se utilizará un modelo plástico de comportamiento del suelo

- Suelos Friccionantes (α  0 ; c = 0) . Teoría de Rankine para w = β = m =0

- Suelos Cohesivos (c  0 ; α = 0) . Teoría de Rankine para w = βm = 0

DEFORMACIONES

Ingeniería Geotécnica Prof.: Wilfredo Gutiérrez Lázares

Chequeo de las condiciones de deformación de la estructura: Linealidad: Garantizar comportamiento lineal de las tensiones y las deformaciones. Vuelco: ∑ Momentos estabilizantes ≥ 3 ∑ Momentos desestabilizantes F.S. mayor porque actúan cargas de larga duración, siendo por tanto más peligroso el posible vuelco. Asentamiento: Los asentamientos, absolutos o relativos, menores que los permisibles.

Comportamiento del Suelo.

Falla Local

•Chequeo

de Linealidad.

Fig. 1.9 Curva de comportamiento de los suelos

P  R’ R=

 c1. c 2 K



2

P=

N bl

.b.K z .m  c.mc   1 .d .mq



Donde: C1, C2: Coeficientes que dependen de las condiciones de trabajo del suelo y del tipo de estructura K: Coeficiente de fiabilidad que depende del método para determinar las características de cálculo del suelo, sus valores son: K=1.0  Si se realizan ensayos de campo o de laboratorio. K=1.1  Si las características se obtienen de tablas.

Gráficas para la determinación de los coeficientes de la capacidad de carga..

MÉTODOS DE CÁLCULO DE LOS S LINEALES Diferentes métodos de cálculo. Método Edométrico. (Terzaghi).

S = ∆e . H / (1 +eo) Método SNiP. (Norma Rusa). S = β ∑ σzpi . hi / Eoi Método de la capa equivalente. ( Tsitovich).

S = ½ . mv . p’ . he

MÉTODOS DE CÁLCULO DE LOS S LINEALES Método general de cálculo de S.

Hi   i s  4 i c   i I  Si =  i 1 6 NE

Punto Característico

d

Nivel de Cimentación

Grafico de  Vs Z en la Vertical que pasa por el Punto Característico

1S

S (Asiento Absoluto)

h1

HA

hi

1C

Estrato 1

1I iS iC

Estrato 2

nS iI

hn

nC

nZ Estrato n

Z



Deformaciones Relativas - Distorsión angular S CA tan  = Lc donde:

SCA – Asiento diferencial entre dos cimientos aislados contiguos o diferencia de desplazamiento vertical (flecha) en un tramo de un cimiento corrido o balsa. Lc – Distancia entre dos cimientos aislados o distancia entre los puntos donde se mide la diferencia de flecha de un cimiento corrido o balsa.

Cimiento 2

Cimiento 1 S1 S

S2 tan LC

CONTENIDO 1.2.3.-

4.-

• Problemas en las Edificaciones

• Exploración de Campo • Ensayos de Laboratorio • Análisis de Información • Conclusiones y Recomendaciones

LEY 29090 CONGRESO

MINISTERIO DE VIVIENDA

NORMAN PARA PROMOVER LA INVERSIÓN PRIVADA EN CONSTRUCCIONES, AGILIZANDO LICENCIAS

¿AUTONOMÍA MUNICIPAL?

Comentarios finales - causas PROLIFERACIÓN DE EMPRESAS CONSTRUCTORAS NO ACREDITADAS Y SIN EXPERIENCIA.  FASE INICIAL DE OBRAS: CIMENTACIONES SIN SUPERVISIÓN.  PROCEDIMIENTOS INADECUADOS POR TRATAR DE MAXIMIZAR RENTABILIDAD. 

Comentarios finales - efectos DETERIORO PREMATURO DE LAS OBRAS.  FALLAS POR CAPACIDAD PORTANTE.  DERRUMBES EN EXCAVACIONES PROFUNDAS.  COLAPSO DE SISTEMAS COMPLEMENTARIOS.  INDIFERENCIA EN DAÑOS A TERCEROS 