geomecanica, mineria

FACULTAD DE INGENIERÍA DE MINAS, GEOLOGÍA Y CIVIL ESCUELA DE FORMACIÓN PROFESIONAL DE INGENIERÍA DE MINAS GE - 450

‘‘ GEOMECANICA’ ’ CURSO

: GEOTÉCNIA

DOCENTE: ING. MIGUEL PRADO ARONES ALUMNO: PILLACA CHILLCCE, E. DANTE

Al culminar el presente curso el supervisor debe de estar en condiciones de:

Conocer los conceptos generales de Geomecánica. Poder reunir los datos mínimos requeridos para determinar la calidad del macizo rocoso.

Determinar la calidad del macizo rocoso con la ayuda de las tablas geomecánicas. Definir el tipo de sostenimiento a instalar según la calidad del macizo rocoso y de la abertura de la excavación. Determinar las aberturas máximas y el tiempo de auto soporte de las mismas.

DEFINICION

“CIENCIA TEORICA Y APLICADA QUE ESTUDIA EL COMPORTAMIENTO MECANICO DE LOS MATERIALES ROCOSOS, Y SU RESPUESTA ANTE LA ACCION DE FUERZAS APLICADAS EN SU ENTORNO FISICO”

Ref.: U.S. National Comitte on Rock Mechanics - 1974

QUE CONCLUSIONES HEMOS SACADO?

 DUREZA DEL MACIZO ROCOSO •

NIVEL DE FRACTURAMIENTO

•

FACTORES INFLUYENTES O AGENTES

EVALUACIÓN GEOMECANICA Cual clasificación usar?

CLASIFICACIONES GEOMECÁNICAS Protodyakonov (f) Hoek & Marinos (GSI) Bieniawski Z. T.(RMR89) Bartron N. (Q) Romana (SMR85-95) .......

ANTECEDENTES SOBRE CLASIFICACIONES DE LA MASA ROCOSA EN INGENIERÍA Ritter (1879): Primer intento de formalizar un enfoque empírico para el diseño de túneles, en particular para determinar los requerimientos de sostenimiento.

Terzaghi (1956): Primera referencia sobre el uso de una clasificación de la masa rocosa para el diseño del sostenimiento de túneles, con cimbras. Lauffer (1958): Clasificación que involucra el tiempo de autosostenimiento para túneles. Deere et al. (1964): Indice RQD (Designación de la Calidad de la Roca), para proveer un estimado cuantitativo de la calidad de la masa rocosa, a partir de los testigos de la perforación diamantina. Wickham et al.(1972): Método cuantitativo para describir la calidad de una masa rocosa y para seleccionar el sostenimiento, en base a la Valoración de la Estructura Rocosa (RSR - Rock Structure Rating). Primer sistema que hace referencia al shotcrete.

Pacher et.al. (1974): Modificación del criterio de Lauffer y que actualmente forma parte de la propuesta general de tunelería conocida como NATM. Barton et.al. (1974): Índice de Calidad Tunelera (Q) para la determinación de las características de la masa rocosa y de los requerimientos de sostenimiento de túneles. Bieniawski (1973): Clasificación Geomecánica o Valoración de la Masa Rocosa RMR (Rock Mass Rating), refinado sucesivamente en varias oportunidades, última versión 1989. Aplicable a la estimación del sostenimiento, al tiempo de austosostenimiento y los parámetros de resistencia de la masa rocosa. Laubscher et.al. (1977): RMR de Bieniawski modificada para la minería MRMR (Mining Rock Mass Rating), última versión 1990. Aplicable a la estimación del sostenimiento y los parámetros de los métodos de minado por hundimiento, principalmente. Hoek et.al. (1994): Índice de Resistencia Geológica GSI (Geological Strength Index), para clasificar a la masa rocosa, estimar la resistencia de la masa rocosa y el sostenimiento. Ultima versión 1998. Palmstron (1995): Índice del Macizo Rocoso RMi (Rock Mass Index). Sistema para caracterizar la masa rocosa y para aplicaciones en el sostenimiento, excavación TBM, voladura y fragmentación de rocas.

Se basa en el GSI de E. Hoek & P. Marinos (2000). Consiste en determinar la resistencia con una picota y el numero de fracturas por metro lineal de una determinada roca. Se deben de realizar varios exámenes para definir bien las condiciones del macizo rocoso.

CLASIFICACIÓN “GSI”

CLASIFICACIÓN “RMR”

Creado por Barton, Lien y Lunde. Sirve para determinar la calidad del macizo en túneles. Esta basado en la siguiente expresión:

RQD Jr Jw Q   Jn Ja SRF Donde: RQD= Indice según la valuación de Deere. Jn = Indice según el número de sistemas de fracturas. Jr = Indice según la rugosidad de la superficie de las fracturas. Ja = Indice según la alteración en la superficie de las fracturas o su relleno. Jw = Coeficiente reductor por presencia de agua. SRF = (Stress reduction factor) coeficiente dependiente del estado tensional del macizo rocoso.

RQD  Jn

Representa el tamaño del bloque.

Jr  Ja

Representa la resistencia al corte entre bloques

Jw  SRF

Representa la influencia del estado tensional

TIPO DE SOPORTE

RECOLECCIÓN DE INFORMACIÓN GEOMECANICA

GRADO DE FRACTURAMIENTO DE LA MASA ROCOSA

Masiva o levemente fracturada 2 a 6 fracturas / m

Moderadamente fracturada 6 a 12 fracturas / m

GRADO DE FRACTURAMIENTO DE LA MASA ROCOSA

Muy fracturada

Intensamente fracturada

12 a 20 fracturas / m

> 20 fracturas / m

CALCULAR CONDICION ESTRUCTURAL:

CALCULAR CONDICION ESTRUCTURAL:

CALCULAR CONDICION ESTRUCTURAL:

CALCULAR CONDICION ESTRUCTURAL:

CALCULAR CONDICION ESTRUCTURAL:

• SE ROMPE A VARIOS GOLPES DE PICOTA • SE ROMPE CON UNO O DOS GOLPES DE PICOTA • SE INDENTA SUPERFICIALMENTE • SE INDENTA MAS DE 5mm

CALCULAR CONDICION SUPERFICIAL:

• SE ROMPE A VARIOS GOLPES DE PICOTA • SE ROMPE CON UNO O DOS GOLPES DE PICOTA • SE INDENTA SUPERFICIALMENTE • SE INDENTA MAS DE 5mm

!SON AQUELLOS AGENTES EXTERNOS QUE ACTUAN SOBRE LA ROCA DEGRADANDO SU CONDICION!

FACTORES INFLUYENTES

FACTORES INFLUYENTES

• DETEMINAR MI MAXIMA EXCAVACION PERMISIBLE

• DETERMINAR EL TIPO DE SOPORTE (SI LO REQUIERE) • DETERMINAR MI TIEMPO DE AUTOSOPORTE

QUE SE DEBIA RECORDAR?? DUREZA DEL MACIZO ROCOSO NIVEL DE FRACTURAMIENTO

FACTORES INFLUYENTES O AGENTES EXTERNOS

A medida que la profundidad del minado aumenta, en general los esfuerzos en la masa rocosa van aumentando debido principalmente al peso de la roca sobreyacente denominado carga litostatica Cuando se apertura una excavacion los esfuerzos generados tienden a concentrarse en ciertos lugares y en otros, a disiparse.

Drift Stress and Closure

Overburden Weight Diverts Around the Drift

Drift Closure Concentrated RibRib Stress Increased Higher Closure Stress

Narrow Drift

Wide Drift

Drift Width - Rock Arch

W

W

s

h

Higher The Height WeightofofRock the Rock Arch Inside is Arch Rock

the Arch Proportional Loads the to Bolted the Span Beam

Increased Span

Increased Rock Load on the Bolted Beam Narrow Drift

Wide Drift

Drift Rock Arch Typical Cave

W

Stable Rock Arch Forms Zone of Unstable Ground Develops Within the Arch Arched Cavity Approximate Drift Profile

Joint - Bedding Frequency

Uniform Bedding Two Bedding Planes Ground Support Ideally Should Ground Potentially Shear/Bending Separates Unstable Stresses Along Wedge Intersect the Back Anchor the Stable Rock Arch Occur Bedding Can atin Inside Arch Develop Boundary the Arch Higher Shear/Bending Requires 3Larger Larger Bedding Longer Zone Planes ofand Unstable Stresses Develop Stronger Intersect Bed Separation Rock theForm Back Bolts Wedge Can

Labor angosto

Labor ancha

Intersección de juntas y estratos

Estratos uniformes Juntas perpendiculares unoforme

Diseño de pernos sistematicos Desarrollo de combatura y esfuerzos en el estrato Desarrollo de roca potencialmente inestable Movimiento adicional y esfuerzo inducido a lo largo de la junta

Movimiento Additional Sag and adicional Stress Joint y Efuerzos From Exposure en Bedding las juntas Larger Unstable Mass Can Develop Longer Carefully Designed Bolting System Required

Excav. angosta

Excavacón ancha

EFECTO “BULBO”

EFECTO “BULBO”

1. DETEMINAR MI MAXIMA EXCAVACION PERMISIBLE 2. DETERMINAR EL TIPO DE SOPORTE (SI LO REQUIERE) 3. DETERMINAR MI TIEMPO DE AUTOSOPORTE

1. DETEMINAR MI MAXIMA EXCAVACION PERMISIBLE

1. DETEMINAR MI MAXIMA EXCAVACION PERMISIBLE

1. DETEMINAR MI MAXIMA EXCAVACION PERMISIBLE

E

Cimbras metalicas con un espaciado maximo de 1.50 m

DECRECE CONDICION SUPERFICIAL 70

LEVEMENTE FRACTURADA TRES A MENOS SISTEMAS DE DISCONTINUIDADES MUY ESPACIADAS ENTRE SI. (RQD 75 - 90) (2 A 6 FRACT. POR METRO)

FRACTURADA MUY BIEN TRABADA, NO DISTURBADA, BLOQUES CUBICOS FORMADOS POR TRES SISTEMAS DE DISCONTINUIDADES (RQD 50 - 75) (6 A 12 FRACT. POR METRO )

MUY FRACTURADA MODERADAMENTE TRABADA, PARCIALMENTE DISTURBADA, BLOQUES ANGULOSOS FORMADO POR CUATRO O MAS SISTEMAS DE DISCONTINUIDADES. (RQD 25 - 50) (12 A 20 FRACT. POR METRO)

SUPERFICIE PULIDA Y ESTRIADA, MUY ABIERTA CON RELLENO DE ARCILLAS BLANDAS (Rc < 25 Mpa) (SE INDENTA SUPERFICIALMENTE)

Shotcrete 2 pulg. con pernos sistematicos 1.2 x 1.2 m con malla electrosoldada // Cuadros de madera 1.50m

MUY POBRE (MUY BLANDA / EXTREMAD. ALTERADA)

D

Shotcrete 2 pulg. con pernos sistematicos 1.2 x 1.2 m en malla cuadrada // Cuadros de madera espaciado max. 1.80m

SUPERFICIE PULIDA O CON ESTRIACIONES, MUY ALTERADA, RELLENO COMPACTO O CON FRAGMENTOS DE ROCA. (Rc 25 - 50 Mpa) - (SE INDENTA SUPERFICIALMENTE)

C

Pernos sistematico 1.5 x 1.5 con malla electrosoldada ocasional

POBRE (BLANDA / MUY ALTERADA)

B

Sin soporte o perno ocasional

DISCONTINUIDADES LISAS, MODERADAMENTE ALTERADA, LIGERAMENTE ABIERTAS (Rc 50 - 100 Mpa) (SE ROMPE CON UNO O DOS GOLPES DE PICOTA)

A

BUENA (RESISTENTE / LEVEMENTE ALTERADA)

Para labores de desarrolllo y avance de 3 - 5 mts de abertura

DISCONTINUIDADES RUGOSAS, LEV. ALTERADAS / MANCHAS DE ALTERACION / LIGERAMENTE ABIERTAS (Rc 100 - 250 Mpa) (SE ROMPE CON VARIOS GOLPES DE PICOTA)

VOLCA COMPAÑIA MINERA S.A.A. Cia. Minera Vichaycocha

REGULAR (MOD. RESISTENTE / MODER. ALTERADA)

2. DETERMINAR EL TIPO DE SOPORTE (SI LO REQUIERE)

65

60

55

50

45

40

35

30

25

70

LF/B

LF/R

LF/P

65

20

60

F/B

F/R

F/P

F/MP

MF/B

MF/R

MF/P

MF/MP

IF/R

IF/P

IF/MP

15

55

50 10

45

INTENSAMENTE FRACTURADA PLEGAMIENTO Y FALLAMIENTO, CON MUCHAS DISCONTINUIDADES INTERCEPTADAS FORMANDO BLOQUES ANGULOSOS O IRREGULARES. (RQD 0 - 25) (MAS DE 20 FRACT. POR METRO)

5

40 35

30

25

20

15

10

5

1.0

INMEDIATO

(C)

(B) (B)

(C)

MF/B

(D)

LF/R

(E)

(D)

MF/R

(C) (C)

- Los pernos sistemáticos deben ser IF/R asegurar bloques sueltos en labores perforación con barreno de 3'.

F/MP

NO RECOMENDABLE

MF/P (D)

(E)

A

B'

colocados perpendicular a las secciones, salvo cuando se coloquen pequeña, deberá usarse TRAMO un 1pistón neumático reducido, e iniciar la

NO RECOMENDABLE

IF/R (E)

de

el

NO RECOMENDABLE

para

IF/ R

- La colocación de shotcrete se realizará después de lavar la respectiva labor con agua a presión, se requiere el uso de calibradores, así como, evitar el exceso de rebote, realizar el diseño y la preparación SECC. C - C' mezcla en forma adecuada, usar manómetros en los equipos, ropa de seguridad y colocar drenes si hubiera presencia de agua. correcto alineamiento y de la sección de manera

IF/R

-

El

uso

de

voladura

-

SOSTENIMIENTO

ALTERNATIVO

ROCA

a) b)

LF/B, LF/B

LF/R,

a) b)

LF/P, LF/R,

F/R, F/B

a) b)

F/P, MF/R LF/P, F/R,

A

SIN

B

PERNO SISTEMATICO 1.50 x 1.50 (Malla o cinta ocasional)

C

PERNO SISTEMATICO 1.2 x 1.2 (Malla o cinta ocasional)

m.

D

PERNO Malla

a) m. y (5cm) b)

F/MP, MF/P, F/P, MF/R

E

PERNO SISTEMATICO 1.0 x 1.0 SHOTCRETE con fibra (10cm)

m.

---------F/MP, MF/P,

SOPORTE

NOTAS:

-

PERNO

SISTEMATICO o Shotcrete

OCASIONAL

1.0 con

x 1.0 fibra

la

deberá

corregirse

controlada influye en un menor daño al fracturamiento del macizo, por lo que una CALIDAD DE TIEMPO DE ascender al (MF) o una (MF) a (F). Mejorando el G.S.I. y Pared disminuyendo el sostenimiento. OBSERVACIONES: T.= techo, P.I.= Izquierda, P.D.= Pared Derecha

SOSTENIMIENTO SEGUN G.S.I.(modificado) clasificación (IF) puede LABORES DE EXPLOTACION MAYORES DE 8.0 m.

(*)

de

perpendicularidad de las mismas, que cumplan su función estructural

- En los casos que se presenten condiciones de bajas o altas presiones, presencia de agua y orientaciones de fracturas desfavorables, tanto el sostenimiento como la clasificación del GSI recomendandose el uso del soporte siguiente (ejemplo: si es un "C" se utilizaría un "D").

(D)

(D)

C

- En la colocación de mallas, deben asegurarse al techo mediante el uso de puntales, gatas mecánicas o neumáticas y luego se aseguran con los pernos de anclaje, esta operación evitará la caída de fragmentos de rocas durante su colocación.

- En la colocación de cimbras se debe considerar el deben estar bien ancladas y topadas a la superficie y no sirvan unicamente como falso túnel.

m.

y

a) b)

F/B

MF/B

COLOCACION 6

meses

15

días

5

días

1

día

MF/B IF/R

inmediato IF/R

LOS PERNOS DE ANCLAJE TENDRAN UNA LONGITUD MINIMA DE 3.0m SE APLICARA EN LA EXPLOTACION DE CUERPOS Y MANTOS MINERALIZADOS

IF/R

TRAMO 2

(D)

F/P (C)

C'

y selección del soporte deberá realizarce conforme avanzan las excavaciones, colocando el tiempo indicado, de colocarse a destiempo de requerirá de un previo desatado y un que el que le debería corresponder según la tabla

F/R

FRACTURADO

PLEGAMIENTO Y FALLAMIENTO CON MUCHAS DISCONTINUIDADES INTERCEPTADAS FORMANDO BLOQUES ANGULOSOS O IRREGULARES (RQD 0 - 25) (MAS DE 20 FRACTURAS POR METRO)

(B)

F/R

- La clasificación tipo de soporte en soporte mas pesado

(C)

LF/R

INTENSAMENTE

(A)

F/B

10 años 1 año 10 años 1 año 10 días 3 días 1 año 10 días 3 días 1 día 10 días 3 días 1 día inmediato

B

- Los afloramientos que no requieren soporte de acuerdo a la presente tabla,pero que presentan fracturas verticales o subverticales,paralelas o subparalelas y tangenciales o subtangenciales a las labores, requerirán empernado sistemático en las paredes, en los tramos que son afectados por estos sistemas, de igual manera se requerirán pernos en el techo en los tramos afectados por fracturas horizontales o subhorizontales.

LF/P (B)

A A B A A B D A B D E B C E F

- Para la utilización de esta tabla se determina insitu lo sgte. a: Parámetros de estructuras: según la cantidad de fracturas por metro lineal definidas con el flexómetro b: Parámetro de condiciones: según la resistencia de la roca definida por la cantidad de golpes de picota - B' con que seSECC. rompeB o la profundidad de la indentación. El área de determinación del GSI debe de lavarse previamente, además incrementar a las observaciones anteriores, las formas de las fracturas, el relleno, presencia de agua y orientación de discontinuidades.

(B)

LF/R

40-100 12-40 5-12 12-40 5-12 1-5 0.4-1 5-12 1-5 0.4-1 0.1-0.4 1-5 0.4-1 0.1-0.4 0.05-0.1

LF/R

FRACTURADO

75-85 65-75 55-65 65-75 55-65 45-75 35-45 55-65 45-55 35-45 25-35 45-55 35-45 25-35 15-25

F/R

MUY

MODERADAMENTE TRABADA, PARCIALMENTE DISTURBADA, BLOQUES ANGULOSOS FORMADOS POR CUATRO O MAS SISTEMAS DE DISCONTINUIDADES (RQD 25-50) (12 A 20 FRACTURAS POR METRO)

LEVEMENTE FRACTURADA/BUENA (LF/B) LEVEMENTE FRACTURADA/REGULAR (LF/R) LEVEMENTE FRACTURADA/POBRE (LF/P) MODERADAMENTE FRACTURADA/BUENA (F/B) MODERADAMENTE FRACTURADA/REGULAR (F/R) MODERADAMENTE FRACTURADA/POBRE (F/P) MODERADAMENTE FRACTURADA/MUY POBRE (F/MP) MUY FRACTURADA/BUENA (MF/B) MUY FRACTURADA/REGULAR (MF/R) MUY FRACTURADA/POBRE (MF/P) MUY FRACTURADA/MUY POBRE (MF/MP) MF/R INTENSAMENTE FRACTURADA/BUENA (IF/B) INTENSAMENTE FRACTURADA/REGULAR (IF/R) MF/R INTENSAMENTE FRACTURADA/POBRE (IF/P) INTENSAMENTE FRACTURADA/MUY POBRE (IF/MP) MF/R

TIPO M DE F/R TIEMPO DE SOPORTE COLOCACION

INDICE Q

F/R

FRACTURADO

MUY BIEN TRABADA, NO DISTURBADA, BLOQUES CUBICOS FORMADOS POR TRES SISTEMAS DE DISCONTINUIDADES ORTOGONALES (RQD 50 - 75) (6 A 12 FRACTURAS POR METRO)

(A)

IF/R INDICE RMR

G.S.I.

LF/R

MODERADAMENTE

(A)

LF/B

R

IF/R

FRACTURADO

TRES O MENOS SISTEMAS DE DISCONTINUIDADES MUY ESPACIADAS ENTRE SI (RQD 75-90) (2 A 6 FRACTURAS POR METRO) (RQD= 115 - 3.3 Jn.)

APLICACION MF /

MF/R

LEVEMENTE

DE m.

-41 TJ. R

ESTRUCTURA

8.0

MF/R

LOS PERNOS DE ANCLAJE TENDRAN UNA LONGITUD MINIMA DE 3.0m SE APLICARA EN LA EXPLOTACION DE CUERPOS O MANTOS MINERALIZADOS

DE

B

COLOCACION

x

fibra.

MUY POBRE (BLANDA, MUY ALTERADA) SUPERFICIE PULIDA O CON ESTRIACIONES, MUY ALTERADA RELLENO COMPACTO O CON FRAGMENTOS DE ROCA (Rc 5 A 25 Mpa) - (SE INDENTA MAS DE 5 mm.)

DE

1.0 con

POBRE (MODER.RESIST.,LEVE A MODER.ALTER.) DISCONTINUIDADES LISAS, MODERADAMENTE ALTERADA, LIGERAMENTE ABIERTAS, (Rc 25 A 50 Mpa) (SE INDENTA SUPERFICIALMENTE CON GOLPES DE PICOTA)

TIEMPO

cm.

REGULAR (RESISTENTE, LEVEMENTE ALTERADO)

y

NOTAS:

10.0

SUPERFICIE DE LAS DISCONTINUIDADES MUY RUGOSAS E INALTERADAS, CERRADAS. (Rc 100 A 250 MPa) (SE ROMPE CON VARIOS GOLPES DE PICOTA)

y cm)

m.

SISTEMATICO

SHOTCRETE

A - A'

INDICE

MAYORES

LF/B

m. (5

PERNO

E

SECC.

EXPLOTACION

MF/R

PERNO SISTEMATICO 1.0 x 1.0 Malla O Shotcrete con fibra TIEMPO DE COLOCACION 1 DIAS

DE

/R IF

D

LABORES

IF/R

PERNO SISTEMATICO 1.0 x 1.0 (Malla o cinta ocasional) TIEMPO DE COLOCACION 5 DIAS

m.

C

CONDICIONES

m.

BUENA (MUY RESISTENTE, FRESCA)

B

PERNO SISTEMATICO 1.50 x 1.50 (Malla o cinta ocasional) TIEMPO DE COLOCACION 15 DIAS

METODOLOGIA MF/R

-

IF/R

SIN SOPORTE - PERNO OCASIONAL TIEMPO DE COLOCACION 6 MESES

MF/R

LF/B

MF/R

A

TRAMO 3

IF/R

S.A.

IF/R

HUARON

IF/R

MINERA

IF/R

COMPAÑIA

SOSTENIMIENTO SEGUN G.S.I.(modificado) LABORES DE EXPLOTACION MAYORES DE 8.0 m.

DISCONTINUIDADES RUGOSAS, LEVEMENTE ALTERADO,MANCHAS DE OXIDACION, LIGERAMENTE ABIERTA. (Rc 50 a 100 Mpa) (SE ROMPE CON UNO O DOS GOLPES DE PICOTA)

A'

MAPEO GEOMECANICO

a

=

soporte

sin

factores

influyentes

b

=

soporte

con

factores

influyentes

DETERMINAR MI TIEMPO DE AUTOSOPORTE 1día

30

1 año

10 años

80

20

O OS C O

COLAPSO INMEDIATO

15

SPAN DEL TECHO, m

1 sem. 1 mes

O

60

R

Z CI

A

10 8 6 5 4

VA

N IO C RA LO

LM E D 40

80

3

60

20

OSO

2 40

ON

VAL

1

CI ORA

D

OC ZO R I C A EL M

NO SE REQUIERE SOSTENIMIENTO

20

10 -1

10 0

10 1

10 2

10 3

10 4

10 5

Tiempo de Auto-Sostenimiento, horas EJEMPLO: PARA 6 M DE ABERTURA, EN ROCA DE RMR = 60 TIEMPO DE AUTOSOST. = 2000 HRS (2.7 MESES)

MAPEO GEOMECANICO

yo no creo en adoptar algún cambio

Quién necesita pernos de roca?

Este tipo de sostenimiento tiene las siguientes características: 1. Ejerce esfuerzos predeterminados a la superficie del macizo rocoso, asimilando presiones ocasionadas por el terreno. 2. Su instalación es rápida, aumentando la productividad y haciendo la operación mas segura. 3. Se instala en todo tipo de excavación subterránea. 4. Necesita poco mantenimiento a lo largo del tiempo. 5. Es muy versátil. 6. Menores costos de instalación y mantenimiento. 7. Existen sistemas de mecanización muy avanzados en lo que respecta a este tipo de sostenimiento.

Consiste en anclar en el interior de un taladro una barra de material resistente que aporta una resistencia a la tracción, compresion y, confinando al macizo rocoso permite aprovechar las características resistentes propias de las rocas facilitando así su sostenimiento.

ADHERENCIA

FRICCIÓN

RESINA

CEMENTO

BARRAS

BARRAS CABLES

TALADRO

ALTA CARGA DE CONTACTO ANCLAJE MECÁNICO

BAJA CARGA DE CONTACTO

COMPRESIÓN DEL PERNO

COMPRESION DEL PERNO

SPLIT SET

HYDRABOLT

PERNO TALADRO RESINA O CEMENTO

PERNO

TRABAJABILIDAD DE LOS ANCLAJES DE EXPANSIÓN a) Confinamiento de discontinuidades en rocas. b) Confinamiento de partículas en suelos.

Indicador de Carga Del Hydrabolt El indicador de la carga de Hydrabolt indica no solamente que el Hydrabolt ha sido presurizado correctamente (los estallidos hacia fuera) pero también la longitud del perno por su color .

Accesorios del Hydrabolt Los accesorios de Hydrabolt incluyen una bomba de aire de alta presión azul, la pistola de alta presión de seguridad y manómetro de alta presión. IMPORTANTE: Utilizar el correcto accesorios con el Hydrabolt.

Manómetro de Alto De Presión

Bomba De aire de alta presión

Pistola De Seguridad

 Colocación :  Capacidad :  Diámetro Original:  Diámetro Perforación:  Diámetro Plegado:  Presión inflado:  Garantía anclaje:  Eficacia:  Aplicaciones:

excelente. 10 tn. 41mm. 32 - 38mm. 29mm 25 Mpa. muy buena. inmediata. roca y suelos.

Calculo de espaciado de pernos Ancho de excavacion ESR Rpta

3.5 3 0.841666667

Pernos de compresión y fricción axial (Hydrabolt)

Diseño de mezcla original Cantera Pias fibra metalica

PLANTA CMH (I) CODIGO

a/c=

0,42 - 0,48

f´c = 400 kg/cm2 HUMEDAD ABSORCIÓN ARENA

7.78 2.23 1675.0

INSUMO CEMENTO (KG.) ARENA (KG.) PLASTIFICANTE SH-5 FIBRA METALICA DRAMIX 65/35 SIGUNIT L - 30* AGUA (LT.) AIRE %

SLUMP

5" - 7"

DISEÑOS 400.00 1675.00 2.50 40.00 13.45 205.50

PESO SECO 400.00 1675.00 2.50 40.00 20.18 205.50 1.00%

VOLUMENES 0.1270 0.6652 0.0021 0.0440 0.0140 0.2055 0.0100 1.0677

PESOS CORREGIDOS 400.00 1805.32 2.70 40.00 13.45 112.54 0.00

En la labor a/c

0.51

* El uso de aditivo acelerante esta en funcion del peso del cemento, la dosificacion variara de acuerdo a las condiciones de la labor. Condicion Labor estable y seca - MALLA (2,5% - 3%) - del peso del cemento Labor regular y humedo (3,0% - 4.5%) - del peso del cemento Labor inestable filtracion de agua (4,5% -5 %) - del peso del cemento

lts/m3 aditivo 9 11 14

Shotcrete vía seca

Roca muy alterada

Falta de adherencia del shotcrete

Lanzado de Shotcrete vía húmeda

Colocación Vertical

Colocación sobre cabeza

Movimiento Circular

Vía Seca 90 a 120 m/s (300 a 400 fps) Vía húmeda +/- 45 m/s (+/- 150 fps)

Velocidad = Compactación