(Fundacion Tanque Anillo Seccion T P)c

PROYECTO:

NOMBRE DEL PROYECTO

ELABORADO:

XX

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TANQUE :

REVISADO:

XX

ESPECIALIDAD:

ESTRUCTURAS

T-XXXXXX

FECHA:

CALCULOS ESTRUCTURALES

XX/XX/XX

FUNDACION ANULAR PARA TANQUES

PAGINA:

DISEÑO DE FUNDACION ANULAR PARA TANQUE CILINDRICO METALICO (Ref. PDVSA JA-221 y FJ-251. ANILLO SECCION T INVERTIDA)

1. DATOS PARA EL DISEÑO

d H γL HL Ws Xs Wr tm tb γs Ø Rs Kb f'c γc Fy

DIAMETRO DEL TANQUE: ALTURA DEL TANQUE: PESO ESPECIFICO DEL LIQUIDO: NIVEL MAXIMO DEL LIQUIDO: PESO PARED DEL TANQUE: ALTURA CENTRO DE GRAVEDAD (CUERPO): PESO DEL TECHO DEL TANQUE: ESPESOR PROMEDIO PAREDES DEL TANQUE: ESPESOR PLANCHA BASE DEL TANQUE: PESO UNITARIO DEL SUELO: ANGULO DE FRICCION INTERNA DEL SUELO: CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO: MODULO DE BALASTO DEL SUELO: RESISTENCIA A COMPRESION CONCRETO: PESO UNITARIO DEL CONCRETO: RESISTENCIA A FLUENCIA ACERO REFUERZO:

= = = = = = = = = = = = = = = =

13.72 m 12.19 m 1,000 kg/m³ 11.58 m 26,105 kg 6.10 m 6,959 kg 6.33 mm 8.00 mm 1,600 kg/m³ 30 ° 1.50 kg/cm² N/A 250 kg/cm² 2,500 kg/m³ 4,200 kg/cm²

masa flexible (efecto convectivo)

11.58

12.19

W2

X2 W1 X1

13.72

131GD03 (13/03/01)

masa solidaria (efecto impulsivo)

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XX

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TANQUE :

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XX

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ESTRUCTURAS

T-XXXXXX

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XX/XX/XX

FUNDACION ANULAR PARA TANQUES

PAGINA:

2. CALCULO DE PESOS y ALTURAS EFECTIVOS

(Ref. Sección 5, PDVSA FJ-251 Feb 99)

Pesos efectivos Peso total del líquido:

W = πd2HLγL/4 =

1,711,013

d/HL =

kg

1.18

W1 / W = tanh (0,866 (d / H L))

=

0.753

W2 / W = 0,23 (d / H L) tanh (3,67 / (d / H L)) =

0.271

0,866 (d / H L)

W1 =

1,288,080

kg

W2 =

464,229

kg

Alturas efectivas

X1 / H L =0,5 - 0,094(d / H L)) X2 / H L =

1 -

=

0.389

cosh (3,67 / (d / H L)) - 1

=

0.705

(3,67 / (d / H L)) senh (3,67 / (d / H L)) X1 =

4.50

m

X2 =

8.17

m

3. CALCULO DE FUERZAS SISMICAS

(Ref. PDVSA JA-221 y FJ-251 Feb 99)

Parámetros que definen la zona sísmica Ubicación de la estructura:

San Tomé, Edo. Anzoategui

a* = γ =

45 4.2

cm/s2

Figura 6.1 PDVSA JA-221 Figura 6.2 PDVSA JA-221

Características del contenido y riesgos asociados El contenido del tanque es: Grado de Riesgo 131GD03 (13/03/01)

no inflamable

=

B

Tabla 4.1 PDVSA JA-221

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XX

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T-XXXXXX

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XX/XX/XX

FUNDACION ANULAR PARA TANQUES

PAGINA:

Probabilidad de excedencia anual del movimiento sísmico de diseño

p1 =

0

Tabla 4.1 PDVSA JA-221

Aceleración horizontal máxima del terreno

a = a* ( -ln (1 - p1) ) -1/γ a = Ao = g = Ao =

233.05 a/g

cm/s

981

cm/s

Ecuación 6.1 PDVSA JA-221

2

Ecuación 6.3 PDVSA JA-221 2

0.238

Valores que definen el espectro de respuesta Perfil de suelo

=

ϕ = β = To = T* =

S2 1.0 2.6 0.2 0.8

Tabla 5.1 PDVSA JA-221 idem Tabla 6.1 PDVSA JA-221

s s

idem idem

Condición inicial de anclaje asumida para el tanque Condición de anclaje Nota:

=

anclado

En el caso de " no anclado " esta condición deberá ser verificada en el cálculo de la estabilidad

Coeficiente de amortiguamiento equivalente a) Efecto impulsivo horizontal

ζ = 0.03 β* = β / 2.3 (0.0853-0.739 ln ζ) β* = 3.026

Tabla 3.1 PDVSA FJ-251 Ecuación 6.4 PDVSA JA-221

b) Efecto convectivo

ζ = β* =

131GD03 (13/03/01)

0.01 4.523

Tabla 3.1 PDVSA FJ-251

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T-XXXXXX

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XX/XX/XX

FUNDACION ANULAR PARA TANQUES

PAGINA:

Períodos de vibración a) Modo impulsivo horizontal

T1 = 1,762 (H L / K h) (γ L / g*Es) 1/2

tm / 1000 (0,5d) = H L / 0,5d =

0.00092 1.69

Kh = Es

Ecuación 6.1 PDVSA FJ-251

0.085

=

2,1*E06

T1 =

0.167

Figura 6.1 PDVSA FJ-251

kg/cm2 s

b) Efecto convectivo

T2 =

20 π (d / 2g) 1/2

Ecuación 6.1 PDVSA FJ-251

(1,84 tanh (1,84 H L / 0,5*d)) T2 =

3.881

1/2

s

Ordenadas de los espectros de diseño para la componente horizontal

Ad = ( ϕ Ao (1 + T (β* - 1)) / (1 + (T / T+)c (D - 1)) Ad =

ϕ Ao β* / D

Ad =

ϕ Ao β* (T* / T) 0,8 / D

Ad = ( ϕ Ao β* / D) (T* / 3) c

= ( D / β* )

0,8

(3 / T)

2,1

para

T < T+

para

T+ ≤ T ≤ T*

para

T* ≤ T ≤ 3

para

T > 3

1/4

Factor de ductilidad

D = T = 0.1*( D - 1 ) = +

1 0

como debe cumplirse

T + = To =

0.20

Sección 3 PDVSA FJ-251 Tabla 7.1 PDVSA JA-221

T° ≤ T+ ≤ T* entonces s

a) Ordenada del espectro para el modo impulsivo horizontal

131GD03 (13/03/01)

T1 =

0.167

Ad1 =

0.640

s Τ < Τ+

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TANQUE :

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XX

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T-XXXXXX

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CALCULOS ESTRUCTURALES

XX/XX/XX

FUNDACION ANULAR PARA TANQUES

PAGINA:

b) Ordenada del espectro para el modo convectivo horizontal

T2 = Ad2 =

3.881 0.217

s

Τ > 3

Altura máxima de oscilación del líquido

0,48*d*Ad2 = 12.2 - 11.6 =

h = h (camara aire) =

1.43 0.61

m m

Fuerza cortante en la base del tanque a) Modo impulsivo:

V1 = Ad1 ( W1 + Ws + Wr ) V1 =

845,522

kg

b) Modo convectivo:

V2 = Ad2 * W2 V2 =

100,908

kg

c) Cortante Basal máximo probable:

V = ( V1 2 + V2 2 ) 1/2 V = 851,522 kg

( cortante último )

d) Cortante Basal reducida en la base:

Vr = 0,8 V

=

681,218

kg

( cortante de servicio )

Momento de volcamiento en la base del tanque a) Modo impulsivo:

M1 = Ad1 ( W1*X1 + Ws*Xs + Wr*Xr ) M1 =

3,866,346

kg*m

b) Modo convectivo:

M2 = Ad2 * W2*X2 M2 =

823,953

kg*m

c) Momento de volcamiento máximo probable:

M = ( M1 2 + M2 2 ) 1/2 M = 3,953,167 kg*m d) Momento de volcamiento reducido en la base:

131GD03 (13/03/01)

( momento último )

h > altura camara aire AUMENTAR ALTURA DEL TANQUE

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XX

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TANQUE :

REVISADO:

XX

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ESTRUCTURAS

T-XXXXXX

FECHA:

CALCULOS ESTRUCTURALES

Mr = 0,8 M =

3,162,533

kg*m

XX/XX/XX

FUNDACION ANULAR PARA TANQUES

PAGINA:

( momento de servicio )

4. CALCULO DE FUERZAS DE VIENTO

(Ref. UBC - 1994)

V = qs =

VELOCIDAD BASICA DEL VIENTO : PRESION STANDARD A 10 m DE ALTURA :

90 60 C 0.80 1.19 1.00

TIPO DE EXPOSICION :

Cq = Ce = Iw =

COEFICIENTE DE PRESION : COEFICIENTE COMBINADO : FACTOR DE IMPORTANCIA :

km/hr kg/m2 Tabla 16-H

Fuerza horizontal resultante en la pared del tanque :

Fvh = Ce * Cq * Iw * qs * A L AL = d*H = 167.23 m2 Fvh = 9,552 kg Momento de volcamiento :

M v = Fvh * H/2 Mv = 58,228

kg*m

TABLA 16 - F PRESION STANDARD DE VIENTO A 10 m DE ALTURA ( qs ) VELOCIDAD DE VIENTO mph ( km/hr ) PRESION qs ( kg/m2 )

70 (113)

80 (129)

90 (145)

100 (160)

110 (177)

61.5

80.00

101.6

125.0

151.4

TABLA 16 - G COEFICIENTE COMBINADO DE ALTURA, EXPOSICION Y RAFAGA (Ce)

131GD03 (13/03/01)

ALTURA SOBRE

EXPOSICION

EXPOSICION

EXPOSICION

EL SUELO (m)

B

C

D

0.0 - 4.5

0.62

1.06

1.39

4.5 - 6.0

0.67

1.13

1.45

6.0 - 7.5

0.72

1.19

1.50

7.5 - 9.0

0.76

1.23

1.54

9.0 - 12.2

0.84

1.31

1.62

12.2 - 18.3

0.95

1.43

1.73

18.3 - 24.4

1.04

1.53

1.81

PROYECTO:

NOMBRE DEL PROYECTO

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XX

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TANQUE :

REVISADO:

XX

ESPECIALIDAD:

ESTRUCTURAS

T-XXXXXX

FECHA:

CALCULOS ESTRUCTURALES

XX/XX/XX

FUNDACION ANULAR PARA TANQUES

PAGINA:

24.4 - 30.5

1.13

1.61

1.88

30.5 - 36.6

1.20

1.67

1.93

36.6 - 48.8

1.31

1.79

2.02

5. VERIFICACION DE LA ESTABILIDAD

(Ref. PDVSA FJ-251 Feb 99)

Límite elástico de la plancha base:

Fby

=

2,533

kg/cm2

Peso máximo del contenido que resiste el volcamiento

WL = 3,16 tb (Fby * G * HL) 1/2 = WL max = 20*G*HL*d = WL =

4,330 3,177 3,177

kg/m kg/m kg/m

Peso de tanque vacío por unidad de circunferencia ( solo pared y techo )

Wt = ( Ws + Wr ) / π d =

767

kg/m

Factor de estabilidad

SF = Mr / d2 ( Wt + WL ) SF sismo = 4.26 > 1,57 SF viento = 0.40 < 0,785

(tanque lleno => WL ≠ 0) (tanque vacío => WL = 0) TANQUE INESTABLE. COLOCAR ANCLAJES

Requerimiento de anclajes

C M d W = Ws + Wr C

= 2*M / d*W = 3,162,533 = 13.72 = 33,064 = 13.95

6. DISEÑO DE PERNOS DE ANCLAJE

131GD03 (13/03/01)

Guía PDVSA 0603.1.203

kg*m m kg > 0,66

GOBIERNA SISMO

SE REQUIEREN ANCLAJES

PROYECTO:

NOMBRE DEL PROYECTO

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XX

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TANQUE :

REVISADO:

XX

ESPECIALIDAD:

ESTRUCTURAS

T-XXXXXX

FECHA:

CALCULOS ESTRUCTURALES

s max Np min = π d / s max Np dp dcp

SEPARACION MAXIMA DE ANCLAJES : NUMERO MINIMO DE ANCLAJES : NUMERO DE ANCLAJES COLOCADOS : DIAMETRO PERNOS DE ANCLAJE (min. 1") : DIAMETRO CIRCULO DE PERNOS :

PAGINA:

= = = = =

1.80 24 32 50.80 13.92 A -307

CALIDAD DE PERNOS :

m

mm m

Tracción en pernos de anclaje Según…...Sección 9.5 PDVSA FJ-251 :

T uniforme = ( 1,273*Mr / d 2 ) - Wt T sismo = 20,632 kg/m T viento = -373 kg/m

Separación entre pernos de anclaje :

s p = π dcp / Np =

1.37

m

28,188

kg

Tracción máxima en cada perno :

T max = max T unif * s p = Según……Guía PDVSA 0603.1.203 :

T max = ( 4*M / Np *dcp ) - W / Np T sismo = 27,374 kg T viento = -510 kg T max

=

28,188

kg

Verificación de esfuerzos máximos en pernos de anclaje Esfuerzo de tracción :

Ap = A (efectiva) = 0,75 Ap = ft act = T max / A ef = Ft adm = 1.33*1400 =

COLOCAR :

131GD03 (13/03/01)

20.27 15.20 1,854 1,862

cm2 cm2 kg/cm2 kg/cm2

32 PERNOS 50.8 mm DIA. c / 1,366 mm

OK

XX/XX/XX

FUNDACION ANULAR PARA TANQUES

PROYECTO:

NOMBRE DEL PROYECTO

ELABORADO:

XX

CLIENTE:

NOMBRE DEL CLIENTE

TANQUE :

REVISADO:

XX

ESPECIALIDAD:

ESTRUCTURAS

T-XXXXXX

FECHA:

CALCULOS ESTRUCTURALES

PAGINA:

7. DISEÑO DE LA FUNDACION ANULAR Dimensiones y propiedades geométricas del anillo

= = = =

0.30 0.60 0.30 0.60

m m m m

b z ( min ) = 2 Wt / (γL * HL + 2 (h p + h z)* (γs - γc)) =

0.15

m

bz =

2.20 15.92 11.52 94.80

m m m m2

ALTURA DEL ANILLO SOBRE EL TERRENO : ALTURA PEDESTAL (min 1.00) : ESPESOR ZAPATA (min 0.30) : ANCHO PEDESTAL (min 0.30) :

ht hp hz bp

ANCHO MINIMO PRELIMINAR ZAPATA :

ANCHO SELECCIONADO ZAPATA : DIAMETRO EXTERNO DEL ANILLO : DIAMETRO INTERNO DEL ANILLO : AREA DE LA BASE DEL ANILLO :

De = Di = A =

INERCIA BASE DEL ANILLO :

I =

2,286.63

m4

MODULO DE SECCION :

S =

287.34

m3

EJE PARED TANQUE Y ANILLO DE FUNDACION

131GD03 (13/03/01)

XX/XX/XX

FUNDACION ANULAR PARA TANQUES

PROYECTO:

NOMBRE DEL PROYECTO

CLIENTE:

NOMBRE DEL CLIENTE

ESPECIALIDAD:

ESTRUCTURAS

EJE T-XXXXXX PARED TANQUE Y ANILLO DE CALCULOS ESTRUCTURALES FUNDACION

h h

p

h

z

TANQUE :

ELABORADO:

XX

REVISADO:

XX

FECHA:

XX/XX/XX

FUNDACION ANULAR PARA TANQUES

PAGINA:

t

bp

bz

Verificación de esfuerzos en el suelo Cargas verticales (por unidad de longitud de circunferencia)

PESO DE PAREDES Y TECHO TANQUE : PESO DEL LIQUIDO SOBRE EL ANILLO : PESO DEL ANILLO DE CONCRETO : PESO DEL RELLENO DE TIERRA :

Wt 1 Wt 2 Wt 3 Wt 5

= = = =

767 12,738 2,550 1,152

kg/m kg/m kg/m kg/m

MAX. COMPRESION EN LA BASE POR SISMO :

Wt 4

= 1,273 M / d 2 cuando SF ≤ 0,785 ó tanques anclados = (Wt + WL) * k - WL cuando 0.785 < SF ≤ 1.50 1/2 = 1.49 (Wt + WL) / (1 - 0.637*SF) - WL cuando 1.50 < SF ≤ 1.57

FACTOR DE ESTABILIDAD POR SISMO :

SF S = k = Wt 4 =

Caso : Operación (tanque lleno) : CP + F Cálculo de esfuerzos en el suelo :

131GD03 (13/03/01)

4.26 N/A 21,400

Figura 9.1 PDVSA FJ-251

kg/m

PROYECTO:

NOMBRE DEL PROYECTO

ELABORADO:

XX

CLIENTE:

NOMBRE DEL CLIENTE

TANQUE :

REVISADO:

XX

ESPECIALIDAD:

ESTRUCTURAS

T-XXXXXX

FECHA:

CALCULOS ESTRUCTURALES

σ s (adm)

=

1.50

XX/XX/XX

FUNDACION ANULAR PARA TANQUES

PAGINA:

kg/cm2

σ s = P / A = Σ Wi / A = π * d ( Wt 1 + Wt 2 + Wt 3 + Wt 5 ) / A P =

741,465

σs =

0.78

kg kg/cm2

<

1.50

OK

Caso : Operación + Sismo (tanque lleno) : CP + F + S Cálculo de esfuerzos en el suelo :

σ s (adm)

= 1.33 * Rs =

2.00

kg/cm2

σ s = P / A = Σ Wi / b z = ( Wt 1 + Wt 2 + Wt 3 + Wt 4 + Wt 5 ) / b z P max = 38,607 kg/m P min = -4,192 kg/m σ s max =

1.75

kg/cm2

< 2.00

σ s min

-0.19

kg/cm

TRACCION ACEPTABLE

=

2

OK

Caso : Tanque vacío + Viento : CP + V Cálculo de esfuerzos en el suelo :

σs

= P/A ± M/S

P = π*d ( Wt 1 + Wt 3 + Wt 5 ) = M = M v + F v * ( hp + hz ) = σ s max =

0.23

kg/cm2

σ s min =

0.18

kg/cm2

192,584 66,825 <

2.00

kg kg*m OK OK

Diseño del acero de refuerzo Presión horizontal interna del anillo :

K o = 1 - sen φ = ho = hz+hp = F = 1/2 * Ko * γ s * ho + Ko * ho * γ L * H L = 2

Tracción actuante en el anillo : 131GD03 (13/03/01)

0.50 0.90 5,535

m kg/m

PROYECTO:

NOMBRE DEL PROYECTO

ELABORADO:

XX

CLIENTE:

NOMBRE DEL CLIENTE

TANQUE :

REVISADO:

XX

ESPECIALIDAD:

ESTRUCTURAS

T-XXXXXX

FECHA:

CALCULOS ESTRUCTURALES

XX/XX/XX

FUNDACION ANULAR PARA TANQUES

PAGINA:

Tf = 1/2 * F * d = Tu = 1,7 * Tf =

37,959 64,530

kg kg

Ash = Tu / 0,9 Fy = Ashmin = 0,0025 * h o * b p =

17.07 13.50

cm² cm²

=

18.00

cm²

Asv = ( 0,0015*bp*100 ) / 2 =

4.50

cm²/m

37.50 238,752 9.00

kg/cm² kg/cm²

4.76

kg/cm²

17,549 16,319 0.80 5,222 7,833 0.225 9.57

kg/m2 kg/m2 m kg*m/m kg*m/m m cm2 / m

1,230 0.80 394 590 0.250 0.63

kg/m2 m kg*m/m kg*m/m m cm2 / m

(servicio) (última)

Acero principal requerido por tracción :

Ash colocado Acero vertical requerido en cada cara (estribos) :

Tracción admisible en el concreto:

Ec

fct adm = 0,15 f'c = = 15100*( f'c ) 1/2 = n = Es/Ec =

Tracción actuante :

fct

= ( 0,0003*Es*Ash + Tf ) / ( Ac + n Ash ) =

Refuerzo inferior en zapata :

σ max = q = σ max - γs (hp - ht) - γc hz = x = 0.5 ( bz - bp ) = q x

M = qx2/2 = Mu = 1.5 * M = d = hz - rec = As inf =

Refuerzo superior en zapata :

q x

q = γs (hp - ht) + γc hz = x = 0.5 ( bz - bp ) = M = qx2/2 = Mu = 1.5 * M = d = hz - rec = As inf =

131GD03 (13/03/01)

OK

PROYECTO:

NOMBRE DEL PROYECTO

ELABORADO:

XX

CLIENTE:

NOMBRE DEL CLIENTE

TANQUE :

REVISADO:

XX

ESPECIALIDAD:

ESTRUCTURAS

T-XXXXXX

FECHA:

CALCULOS ESTRUCTURALES

XX/XX/XX

FUNDACION ANULAR PARA TANQUES

PAGINA:

Refuerzo mínimo a flexión :

As min = 0.0018*100*d =

4.50

cm2 / m

Chequeo por corte en zapata :

V = q max ( x - d ) = Vu = 1.5 * V = Vcu = 0.85*0.53*(f'c)1/2*b*d =

9,383 14,075 16,027

kg/m kg/m kg/m

OK

RANURA 3/4" x 1" (PROFxANCHO) TIP. SON 4

NORTE

R ext = 7.96 R int = 5.76 D = 13.72 bp = 0.60 R ext A

A

m m m m

bp

D

R int

EJE NOMINAL PARED DEL TANQUE

COORDENADAS DEL CENTRO

N: E:

PEDESTAL ANILLO DE FUNDACION

131GD03 (13/03/01)

ZAPATA ANILLO DE FUNDACION

PROYECTO:

NOMBRE DEL PROYECTO

ELABORADO:

XX

CLIENTE:

NOMBRE DEL CLIENTE

TANQUE :

REVISADO:

XX

ESTRUCTURAS

T-XXXXXX

FECHA:

PEDESTAL ESPECIALIDAD: ANILLO DE

CALCULOS ESTRUCTURALES

XX/XX/XX

FUNDACION ANULAR PARA TANQUES

PAGINA:

FUNDACION ZAPATA ANILLO DE

PLANTA

FUNDACION

bz = 2.20 m hz = 0.30 m bp = 0.60 m hp = 0.60 m ht = 0.30 m Le = 610 mm 4*DIA(perno) = 205 mm

EJE PARED TANQUE Y ANILLO DE FUNDACION

4φ

b

TANQUE

( ) DIA. LONG. ASTM A-307 GALVANIZADO BISEL 2"x1" (HORxVERT)

GROUT

MATERIAL DE RELLENO PERMEABLE GRANULAR Y NO CORROSIVO

BISEL 1"x1" (HORxVERT)

h

φ

0.30 (min)

t

_____ C / _____

h

bp

RELLENO COMPACTADO AL 95% DE PROCTOR

p

Le ____ φ ____ x VAR. C/

φ

_____ C / _____

h φ

CONCRETO POBRE

z

_____ C / _____

0.05

bz

SECCION A - A

131GD03 (13/03/01)

ON ANULAR TANQUES

ctivo)

o)

131GD03 (13/03/01)

ON ANULAR TANQUES

131GD03 (13/03/01)

ON ANULAR TANQUES

131GD03 (13/03/01)

ON ANULAR TANQUES

131GD03 (13/03/01)

ON ANULAR TANQUES

ura camara aire

URA DEL TANQUE

131GD03 (13/03/01)

ON ANULAR TANQUES

131GD03 (13/03/01)

ON ANULAR TANQUES

131GD03 (13/03/01)

ON ANULAR TANQUES

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5 mm

L 95%

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