Formulario Hidraulica i Segundo Bimestre

Luis Emilio Granda Añazco

2017

KROCHIN Diseño de rejilla caucasiana o de fondo según Krochin Relación

 =0. 3 25∗  = 1   ∗    313∗ ñ  = 0.∗ ∗   =  #=1 ñ   = 2.55∗∗∗∗

Co = 0.6 para e/s > 4 Co = 0.5 para e/s < 4

Coeficiente de contracción en función a la disposición de los hierros en la rejilla

Coeficiente K reduce el área total en área efectiva disponible

Ancho necesario de la rejilla

e = Alto del barrote (m) (asumido); puede ser 38.1 mm s = Separación entre barrotes (m) (asumido de 2 a 6 cm); puede ser 2 cm Co = Coeficiente que depende de la relación e/s

Numero de espacios

f = Porcentaje de la superficie que queda obstruida por gravas y arenas que se incrustan en las rejas de 15 a 30%; en la ecuación en m/m

Numero de barrotes

t = Ancho o espesor de un barrote (m) (asumido); puede ser 12.5 mm

Altura de seguridad de entrada

ñ

= Dato o calcular como Materon

Diseño de la galería según Krochin

Longitud de la galería

 b = Ancho necesario de rejilla rejilla

 =   ℎ 

Abertura de la galería según Zamarín

x

Qx

Vx

Ax

 = () ∗  >3∗ √  ∗ 

dx

Px Rx

suma hf o Jx J med hf (acumulada) v2/2g zg

s = Separación de barrotes

Luis Emilio Granda Añazco

 = ∗    =   =   =  2∗   =    ∗    = /   =  2 − ℎ = ∗ − ∑ℎ  =∑ℎ − ℎ  2∗    = 2∗ ∑ℎ   /   ∗∗ℎ       / ℎ =  ∗  Altura de crecientes

 

 = Generalmente 1 m/s

2017

 = De 2 a 3 m/s ó por la fórmula

La longitud b de la galería se divide en partes iguales Δx x = La distancia desde el comienzo de la galería

        

= Caudal de un Δx de la longitud de la galería = Velocidad de un Δx de la longitud de la galería

= Área hidráulica de un Δx de la longitud de la

galería = Calado de un Δx de la longitud de la galería

= Perímetro mojado de un Δx de la longitud de la galería = Radio Hidráulico de un Δx de la longitud de la galería

 = Gradiente hidráulico de un Δx de la longitud de

la galería n = 0.035 a 0.045 para tomar en cuenta las perdidas adicionales que se producen por el flujo espiral y altamente turbulento en la galería

ℎ

= Perdidas de un Δx de la longitud de la galería



 = hz = Perfil del fondo

Carga de velocidad = Vx²/2g

    

 = Caudal de máxima crecida (dato)

 = 0.2  = 2.21 (Krochin)

 b = Ancho necesario de la rejilla  = Ancho de la captación; a veces se asume que ocupa todo el ancho del rio Cotas

= Altura de seguridad de entrada

    =      ℎ        =       ℎ      =         =      1

Luis Emilio Granda Añazco

2017

Diseño del desripiador según Krochin Tirante contraído o conjugado menor del resalto (d1)

= ñ  =ℎℎ   = ∗ √ 2 ∗∗    8∗   = 2 ∗1  1  ∗ 

 b = Longitud de la rejilla asumido (m) q = Caudal Unitario hz = Perfil del fondo o zg hgl = Profundidad del desripiador (m) (asumido); puede ser 0.7 m k = Valor de coeficiente de perdida k = 0,95 a 0,85 para azud con compuertas sobre la cresta

Tirante o conjugado mayor del resalto

k = 1 a 0,9 para azud sin compuertas d1 y d2 =Tirantes del resalto hidráulico g = Gravedad (9,81m²/s)

Longitud del resalto

=4, 5 ∗2 =2, 5∗1, 9∗21, =10, 3 ∗1∗11 =5∗21  , =4∗1∗12∗1   − =8∗ + ∗  ∗∗

SAFRANETZ (1930) PAVLOSKI (1937)

CHERTOUSOV (1935) BAKHMETEV MAZTKE (1935) PIKALOV (1950) AIVASIAN (1958) Carga orificio en vertedero de paso

 =1.84∗ñ/  =ñ 20% =0.5∗∗ℎ ∗2∗1  = 2.2∗/



 = Ancho del orificio (asumido); puede ser 0.3 m

Caudal a desalojar: mayoramos (20%)

Carga en vertedero de excesos

Ancho del vertedero de excesos

ℎ

 = Alto del orificio (asumido); puede ser 0.15 m

Luis Emilio Granda Añazco

2017

Cotas

    =        ℎ      =      ℎ     =    ℎ        =        ℎ     =        Diseño del canal de paso o transición según Krochin

Dimensiones del canal

  = ñ =   =2∗ =  = 1 ∗ ∗/ = ñ =      =   3  = 2 ∗   =1.7 04∗/  = √ 

 bc (ancho canal): (asumido); puede ser 0.3 m  bv (ancho transición): (asumido); puede ser 1.2 m n = 0.014 hormigón J = Pendiente longitudinal (dato) (m/m); puede ser 0.002 m = Talud; en rectangular = 0 Velocidad canal = (asumido); puede ser 0.8 m/s

Caudal máximo que circula por el canal

 bc (ancho canal): (asumido); puede ser 0.3 m

Luis Emilio Granda Añazco

2017

MATERON Diseño de la placa perforada de lecho filtrante según Materon Relacion entre el area libre y el area total de la placa

  ∗∗ф²  = áá =  4∗1 ф =    =ℎ           ≈ =      