Expedient e

PROYECTO

“RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA”

SISTEMA AEREO

SISTEMA AÉREO

CÓDIGO SISPROY

:

3700

DISTRITO PROVINCIA REGIÓN

: : :

ILAVE EL COLLAO PUNO

1

CONTENIDO

CAPITULO

I

: MEMORIA DESCRIPTIVA

CAPITULO

II : CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS

CAPITULO

III : ESPECIFICACIONES TÉCNICAS DE SUMINISTRO DE MATERIALES Y EQUIPOS

CAPITULO

IV : ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL MONTAJE ELECTROMECÁNICO DE LA LÍNEA

CAPITULO

V

: METRADO Y PRESUPUESTO CRONOGRAMA DE EJECUCIÓN DE OBRA

CAPITULO

VI

: PLANOS Y DETALLES

ANEXOS:

2

RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

RESUMEN EJECUTIVO PROYECTO: RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

UBICACIÓN: REGIÓN PROVINCIA DISTRITO LUGAR

: : : :

PUNO EL COLLAO ILAVE C.P. CHECCA

PROPIETARIO

: MUNICIPALIDAD PROVINCIAL EL COLLAO.

ENTIDAD FINANCIERA:

: MUNICIPALIDAD PROVINCIAL EL COLLAO

PROYECTISTA

: JAIME MALLEA CHINO

SUPERVISOR

: ELECTROPUNO S.A.A.

FACTIBILIDAD DE SUMINISTRO

: CARTA Nº 204-2012-ELPU/G-PD

PRESUPUESTO (con IGV)

: S/. 70,073.23

SUMINISTRO DE ENERGÍA SUBESTACIÓN TENSIÓN DE SERVICIO DEMANDA MÁXIMA POTENCIA INSTALADA LONGITUD DE RED PRIMARIA CONDUCTOR PLAZO DE EJECUCIÓN

: : : : : : :

1 22,9 kV 19,92 kW 19,92 kW 0,215 km AAAC DE 25 mm2 27 DIAS

3

CAP I MEMORIA DESCRIPTIVA

4

RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

I. MEMORIA DESCRIPTIVA 1.0.- GENERALIDADES. El presente se desarrolla con la finalidad de determinar las condiciones bajo las cuales se ejecutarán los trabajos para dotar de energía eléctrica en media tensión al sistema de bombeo de pozo tubular del C.P. Checca, respetando las normas vigentes del CNE y en concordancia a lo establecido en el Decreto Ley Nro. 25844 Ley de concesiones eléctricas, su reglamento y la resolución directoral Nro. 018-2002EM/DGE 1.1.- ALCANCES DEL PROYECTO Este proyecto comprende Línea Primaria, Subestación y Accesorios para el sistema de bombeo siguiente: RED PRIMARIA

UBICACIÓN

MSNM

SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR

C.P. CHECCA

3854

La zona de obra se encuentra dentro del área de concesión de la empresa ELECTROPUNO, S.A.A. la cual proporcionó la factibilidad de Suministro y el respectivo punto de diseño desde donde se alimentará a la subestación trifásica monoposte de 25 kVA. y de relación de transformación 22,9/0,380-0,22 kV, y con un trafomix de 22,9/0.22kV PUNTO DE DISEÑO Estructura de coordenadas X=430247, Y=8211699

SSDP ILAVE

FECHA 08 DE AGOSTO DE 2012

El presente proyecto cubre: -

Diseño de la Redes del sistema de utilización en media tensión. Cálculos Justificativos Especificaciones Técnicas para el Suministro de Materiales y Equipos Especificaciones Técnicas del Montaje Electromecánico Metrado y Presupuesto Planos y Armados

1.2.- ZONA DEL PROYECTO: La zona del Proyecto se encuentra a una altura de 3854 msnm, dentro del área del Departamento de Puno.

MEMORIA DESCRIPTIVA 5

RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

1.2.1.- CARACTERÍSTICAS GEOGRÁFICAS La zona que comprende el proyecto posee una topografía regularmente plana donde se encuentra la planta de bombeo, presenta escasa vegetación, así mismo podemos mencionar las siguientes características:

Descripción Clima Temperatura Mínima ºC Temperatura Máxima ºC Temperatura Media ºC Humedad relativa Velocidad del viento km/h

Semestres Mayo - Octubre Noviembre – Abril Frígido Templado-Lluvioso -10 5 20 20 12 12 60 70 60 60

1.3.- VÍAS DE ACCESO A la zona de obra se accede por la vía asfaltada Puno – Ilave – Desaguadero, y luego por la trocha afirmada Hacia el C.P. Checca por 10min aproximadamente.

1.4.- DEMANDA DE ENERGÍA. La demanda de energía eléctrica del Proyecto, se ha determinado por medio de conteo de los artefactos por instalar y equipos consumidores, del cual se ha obtenido la demanda máxima de potencia. La demanda máxima para cada equipo eléctrico de la instalación interior es como se muestra en el cuadro de cargas siguiente: CUADRO DE CARGAS

Pos.

Descripción

1 Electrobomba 2 Reserva (25%) DEMANDA MÁXIMA TOTAL (kW)

Potencia (HP) 10

Cant. 2 1

Potencia Instalada (kW) 14.92 5

F.D. 1.00 1.00

Demanda Máxima (kW) 14.92 5

19.92

19.92

La máxima demanda de la instalación es 19.92 kW. 1.6.- DIMENSIONAMIENTO DEL TRANSFORMADOR DE DISTRIBUCIÓN Dmax (kW)

Cosø

Demanda del transformador de Distribución calculado (kVA)

Potencia del transformador de distribución por diseño (kVA)

19.92

0.9

22.13

25

MEMORIA DESCRIPTIVA 6

RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

1.7.- IMPACTO AMBIENTAL Por su naturaleza y el nivel de tensión adoptado, las Redes del Sistema de Distribución NO producen efectos contaminantes en la atmósfera, al agua, ni a los suelos. Tampoco alteran negativamente las costumbres de los lugareños; no los desplaza de su normal habitad ni los daña en lo mínimo con respecto a su salud. Las instalaciones poseen sistemas de puestas a tierra y equipos de protección, con la finalidad de reducir al mínimo los efectos negativos de las descargas atmosféricas tanto a descargas al paso y descargas al tope temporales de la zona, ampliación. 1.8.- DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO Para la subestación, se tendrán las características principales: A).- Principales Características del Proyecto:

DESCRIPCIÓN

DETALLES

Tensión del Nominal Sistema Conductor Sección Soportes

22,9 kV Trifásico aleación de aluminio AAAC 25 mm2 poste de C°A°C° de 12/200/160/355, 12/300/160/355 aislador de Porcelana tipo PIN Clase ANSI 56-4 aislador Tipo suspensión de goma de silicón RPP 25 C.A.V. Asimétrica Za/1.6/0.95/250 CUT-OUT, 27 kV, 100A, 170kV BIL L.V. de 21kV, 170kV, NBA 3 22,9/0,28-0,22 kV

Aislamiento Cruceta Seccionadores Pararrayos Relación de transformación

B).- Longitud de Red Primaria y de Conductor Longitud de Red Primaria

Faja de servidumbre

Nro de fases

Longitud de Conductor (3x25mm2 AAAC)

0.215 km

11m

3

0.645km

1.9- PLANOS Y DETALLES Los Planos correspondientes al diseño de la Red Primaria usarán los siguientes códigos: PLANOS

CÓDIGO

PLANO DE UBICACIÓN TRAZO DE RUTA PERFIL DE R.P.

PU-01 TR-01 P-01

MEMORIA DESCRIPTIVA 7

RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

DESCRIPCIÓN LAMINAS DE DETALLE LAMINA

DESCRIPCIÓN CON DERIVACION Y

CÓDIGO PS1-3 + PSEC-0 EMM-1P

L-01

ARMADO TRIFASICO DE ALINEAMIENTO SECCIONAMIENTO

L-02

ESTACIÓN MONOFÁSICA MONOPOSTE DE MEDICIÓN

L-03

ARMADO MONOFASICO DE ANCLAJE

PR3-0

L-04

ARMADO MONOFÁSICO DE ALINEAMIENTO

PS1-0

L-05

SUB ESTACIÓN MONOFÁSICA MONOPOSTE EN FIN DE LÍNEA

L-06

TABLERO DE DISTRIBUCION

TB-1

L-07

RETENIDA OBLICUA

RT1

L-08

ACCESORIO PARA RETENIDA

RT2

L-09

DETALLE DE POZO A TIERRA

PAT-1

L-10

EXCAVACIÓN DE TERRENO PARA RETENIDA

TB-2

L-11

EXCAVACIÓN DE TERRENO PARA POSTE DE 12 METROS

TB-3

L-12

MALLA DE PUESTA A TIERRA PAT - 2

TB-4

L-13

DETALLE DE ATERRAMIENTO HELICOIDAL

TB-5

SMM-1P

1.10.- FINANCIAMIENTO La fuente de Financiamiento para la adquisición de materiales y ejecución de la obra es netamente privada y esta dado por la municipalidad provincial El collao. El costo total del presente proyecto alcanza la suma de: S/. 70,073.23 (SETENTA SETENTA Y TRE 23/100 nuevos soles)

MIL

Tal como se detalla en el cuadro resumen del metrado. ITEM

DESCRIPCION

COSTO TOTAL (S/.)

RESUMEN

A

MATERIALES

B

MONTAJE ELECTROMECANICO

E

TRANSPORTE Y/O ACARREO 5%

C

UTILIDADES 7%

D

GASTOS GENERALES 7%

S/. S/. S/. S/. S/. S/. S/. S/.

SUB TOTAL

F

IMPUESTO GENERAL A LAS VENTAS (18%)

TOTAL PRESUPUESTO REFERENCIAL

30,958.75 19,462.95 1,547.94 3,529.52 3,884.94 59,384.10 10,689.14 70,073.23

MEMORIA DESCRIPTIVA 8

CAP II CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS

9

RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

2.1 CÁLCULOS ELÉCTRICOS 2.1.1 NORMAS APLICABLES Para definir los criterios y premisas de diseño, se ha tenido en cuenta las siguientes normas: -

Normas MEM/DEP 311, 411, 501, 511 y 514. Código Nacional de Electricidad Suministro 2011. Normas INDECOPI. Reglamento Nacional de Construcciones. Normas internacionales IEC, ANSI-IEEE, VDE, REA y DIN.

Las condiciones climatológicas del área del proyecto son sustentadas con información de temperaturas, velocidades de viento, presencia de hielo, obtenida de proyectos similares. 2.1.2 CARACTERÍSTICAS DEL SISTEMA Para efectos del diseño eléctrico de líneas primarias se ha considerado las siguientes características: -

Tensión nominal de la red Tensión máxima de servicio Frecuencia nominal Factor de Potencia Conexión del sistema Potencia de cortocircuito mínima Nivel isoceráunico Altitud

: : : : : : : :

22,9 kV 25 kV 60 Hz 0,9 (atraso) trifásica 250 MVA. 60 3854 m.s.n.m.

Los cálculos eléctricos se han realizado con los valores que presentará el sistema en su etapa final, asegurándose así que la red primaria cumplirá durante todo el período de estudio los requerimientos técnico establecido por las normas vigentes. 2.1.3 DISTANCIAS MÍNIMAS DE SEGURIDAD Sobre la base de las Normas indicadas anteriormente, se consideró como distancias mínimas de seguridad, tomando en cuenta las condiciones metereológicas de la zona del Proyecto, lo siguiente: a.

Separación mínima horizontal o vertical entre conductores de un mismo circuito en los apoyos D = 0,70 m Esta distancia es válida tanto para la separación entre dos conductores de fase como entre un conductor de fase y uno neutro.

b.

Distancia mínima entre los conductores y sus accesorios bajo tensión y elementos puestos a tierra

INGENIERÍA DEL PROYECTO

10

RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

D = 0,20 m c.

Distancias verticales mínimas a la superficie del terreno -

d.

Lugares accesibles solo a peatones Laderas no accesibles a vehículos o personas Lugares con circulación de maquinaria agrícola Al cruce de carreteras, calles y avenidas A lo largo de carreteras y calles Distancia vertical entre el conductor inferior y los árboles Distancia radial entre el conductor y los árboles laterales Distancia radial entre el conductor y paredes y otras estructuras no accesibles.

: : : : : : :

5,5 m 3,0 m 6,0 m 7,0 m 6,0 m 2,5 m 0,5 m

:

2,5 m

Distancias mínimas a carreteras En áreas que no sean urbanas, las líneas primarias recorrerán fuera de la franja de servidumbre de las carreteras. Las distancias mínimas del eje de la carretera al eje de la línea primaria serán las siguientes: - En carreteras importantes - En carreteras no importantes

: :

25 m 15 m

2.1.4. CÁLCULO DE PARÁMETROS DE CONDUCTORES Para la determinación de los parámetros eléctricos de la red primaria se ha tomado en cuenta los parámetros:     

Corriente nominal (I) Resistencia eléctrica del conductor (RL) Resistencia de operación (Rop) Reactancia inductiva (XL) Factor de caída de tensión (Fct)

2.1.4.1.1.

Resistencia eléctrica de los conductores

La resistencia de los conductores a la temperatura de operación “R L”, se ha calculado mediante la siguiente fórmula: RL= R20ºC [1 + α (t - 20ºC)] RL= 1,31[1 + 0,0036 (45 - 20)] = 1.43 Ohms Donde: R (20°C)  t 2.1.4.1.2.

:Resistencia del conductor a 20°C (1,31 ohm/km) :Coeficiente de variación térmica del conductor en °C-1 para conductores de aleación de aluminio AAAC :Temperatura máxima de operación en ºC ( t=45°C ). Reactancia inductiva

La reactancia inductiva “XT”, para un sistema trifásico se ha calculado mediante la siguiente relación: INGENIERÍA DEL PROYECTO

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RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

DMG  4  X T  377 0.5  4.6 Log  x10 , r  

en Ohm / km

Donde: DMG = Distancia media geométrica, e igual a 1,20 m. r = radio del conductor, en m, DMG = 1,2m r’ = radio del conductor, en m (0.00325m) Entonces:

1.2  4  X T  377 0.5  4.6 Log  x10 , 0.00325   XT 2.1.4.2.

en Ohm / km

: 0,47 Reactancia inductiva en ohm/km

CÁLCULO DE CAÍDA DE TENSIÓN

a) Para sistemas trifásicosa la tensión entre fases: V (%) 

PL (r1  X T tg ) 10VF2

V (%)  K T PL

KT 

(r1  X T tg ) = 3.231 x 10-4 2 10VF

V (%)  3.231x10 4 x19.92 x0.215  0.001364

La caída de tensión en el punto de entrega es de ∆Vi (%) = 0.401364%

Donde: V (%) P L VT r1 KT ø XT

: Porcentaje de caída de tensión en el sistema proyectado : Potencia total (19.92 kW) : Longitud del Tramo (0.215 km) : Tensión entre fase y tierra (22,9 kV) : Resistencia del conductor, (1.428 Ohm/km) : Factor de caída de tensión : Angulo de factor de potencia (ø =25.84) : Reactancia inductiva para sistemas monofásicos con retorno por tierra (XT=0.47 Ω/km)

INGENIERÍA DEL PROYECTO

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RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

En la tabla adjunta se muestra los valores de los parámetros, para la sección del conductor a adoptarse en la configuración del sistema: CUADRO Nº 2.1 PARÁMETROS DE CONDUCTORES Y FACTORES DE CAÍDA DE TENSIÓN Sección mm²

Número de Alambres

25

7

Diámetro de cada alambre (mm)

Diámetro Exterior (mm) 6,5

2,15

Resistencia Eléctrica a 20 ºC (Ohm /km)

Resistencia. Eléctrica a 45 ºC (Ohm/km)

1,310

1,428

(A) 125

CUADRO Nº 2.2 PARÁMETROS DE CONDUCTORES Y FACTORES DE CAÍDA DE TENSIÓN

SECCIÓN 25

2.1.4.3.

XT (Ohm /km) 0.47

KT (x 10-4) 3.231

PERDIDAS DE POTENCIA Y ENERGÍA POR EFECTO JOULE

Las pérdidas de potencia y energía se calcularán utilizando las siguientes fórmulas: a) Pérdidas de potencia en circuito monofásico a la tensión entre fases:

PJ 

P 2 (r1 ) L , en kW 1000VF2 (Cos 2 )

PJ 

19.92 2 x(1,428) x0.215 = 2.868 x 10-4 kW 1000(22.9) 2 (Cos 2 25.84)

b) Pérdidas anuales de energía activa: FP = 0,15 (FC) + 0,85 (FC2) FP = 0,15 (1.416) + 0,85 (1.4162) = 1.918 EJ = 8760 (PJ) (FP) , en kWh EJ = 8760 (2.868 x 10-4) (1.918) = 4.8186 kWh Donde: P r1 L VF ø FP FC

: Demanda de potencia, en kW : Resistencia del conductor a la temperatura de operación, en Ω/km : Longitud del circuito o tramo del circuito, en km : Tensión entre fase y tierra, en kV : Angulo de factor de potencia : Factor de pérdidas : Factor de carga INGENIERÍA DEL PROYECTO

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RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

2.1.4.4. 

FLUJO DE POTENCIA FORMULACIÓN DEL PROBLEMA DE FLUJOS DE CARGA

El problema de flujo de carga, consiste del cálculo de las magnitudes de voltaje y sus ángulos de fase en los buses de un sistema; así como los flujos de potencia Activa y Reactiva en las líneas. Asociadas con cada Bus de la red, hay cuatro magnitudes que son:     

La magnitud del voltaje El ángulo de fase del Voltaje La Potencia Activa La Potencia Reactiva

V  P Q

RESULTADOS DEL FLUJO DE POTENCIA DEL SISTEMA

El análisis de flujo de potencia se realizó usando el software Neplan 5.20 aplicando el método de Inyección de Corrientes que consta de dos pasos: -

Calculo de las corrientes de nodo Ired a partir de las potencias dadas de los nodos Sred y de los voltajes de nodo Vred de acuerdo a: 

I red  S red  Vred

-

1

Cálculo de voltajes de nodo de acuerdo a: 1

Vred  Yred  ( I red  Ysl  Vsl )

Donde:

Vred Ired Yred Ysl Vsl

: : : : :

Vector de los voltajes de nodo complejos sin nodos slack Vector de corrientes de nodo complejos sin nodos slack Matriz de admitancia sin la fila y la columna del nodo Columna del nodo slack en la matriz Y Voltaje complejo del nodo slack

Los dos pasos de la iteración se inician con un valor V=1.0 pu o con un valor predefinido, y se realiza el proceso iterativo hasta que el criterio de convergencia se cumpla. n

  i 1

Vi 1  Vi Vi

Donde Viμ+1 y Viμ son los voltajes en el nodo i en las iteraciones (μ+1) o (μ) y el n representa el numero de nodos en la red. Los resultados obtenidos del software Neplan se muestran a continuación:

INGENIERÍA DEL PROYECTO

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Nombre

Red

L-L Volt.Nom. Flujo de Potencia, Flujo Potencia de Potencia, Activa du Potencia Reactiva U, Ángulo Compensación (Pérdidas) kV kW kvar % deg kW Llegada R.P. SISTEMA DE BOMBEO C.P. CHECA 22.9 19.91972 9.647606 -0.00138562 0.00011299 0 N.Alim. B.T. R.P. SISTEMA DE BOMBEO C.P. CHECA 0.38 19.93175 9.637407 -1.442611 -1.287494 0 Pto de Alimentacion R.P. SISTEMA DE BOMBEO C.P. CHECA 22.9 19.92002 9.6477 0 0 0

INGENIERÍA DEL PROYECTO

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RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

2.1.5

ESTUDIO DEL NIVEL DE AISLAMIENTO 2.1.5.1 Criterios para la selección del nivel de aislamiento Condiciones de Operación del Sistema: · · · ·

Tensión nominal del sistema : Tensión máxima del sistema : Contaminación ambiental del área del proyecto : Altitud máxima sobre el nivel del mar :

22.9 kV 25 kV Ligero 4023 m.s.n.m.

2.1.5.2 Factor de corrección Según normas vigentes, así como recomendaciones de la Norma IEC 71-1, para líneas ubicadas a más de 1000 m sobre el nivel del mar, el aislamiento se incrementará con los factores de corrección determinados mediante la relación siguiente: 1,25 (h-1 000) Fc = 1 + -------------------10 000 Donde: Fc h

: factor de corrección por altitud : altitud en metros sobre el nivel del mar h = 3854 m.s.n.m.

Fc = 1.35675

2.1.5.3 Determinación del nivel de aislamiento Sobre tensiones a frecuencia industrial Según la Norma MEM/DEP 501 la tensión de sostenimiento a frecuencia industrial entre fases y fase-tierra, en condiciones estándar, para una línea de nivel de tensión 22,9 kV debe ser igual a 50 kV. Considerando el factor de corrección por altitud se tiene: 68.9 kV Sobre tensiones atmosféricas El nivel básico de aislamiento (BIL) requerido por las líneas primarias, de acuerdo a la Norma MEM/DEP 501, es 125 kVp. Aplicando el factor de corrección por altura, la tensión critica disruptiva a la onda de impulso 1,2/50 ms, será de: BIL = 172.25 kVp Contaminación ambiental La zona del proyecto presenta un ambiente con escasa contaminación ambiental y producción de lluvias constantes en los meses de verano. De acuerdo a la Norma IEC 815 Tabla I, el área del proyecto se considera con un nivel de contaminación Ligero. De acuerdo a la Tabla II – Nota 1 de la mencionada Norma, para estas condiciones, se asume una línea de fuga específica mínima de 16 mm/kV. La mínima línea de INGENIERÍA DEL PROYECTO

16

RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

fuga total (Lf) a considerar, será el resultado del producto de la mínima longitud de fuga específica por la máxima tensión de servicio entre fases, considerando el factor de cor rección determinado: Lf = 25 kV x 1.35675 x 16 mm/kV = 542.7 mm Nivel de aislamiento requerido El nivel de aislamiento exterior, calculado según las recomendaciones de la Norma IEC 71-1, para la línea primaria se muestra en el Cuadro N° 1 Cuadro N° 1 : Nivel de Aislamiento DESCRIPCIÓN

Unidad

Valor

Tensión nominal del sistema Tensión máxima entre fases Tensión de sostenimiento a la onda 1,2/50 entre fases y fase a tierra Tensión de sostenimiento a frecuencia industrial entre fases y fase a tierra Línea de fuga total

kV kV

22.9 25

kVp

172.25

kV

78.9

mm

542.7

El nivel de aislamiento para los equipos, considerando la Norma IEC 71-1 y el criterio de aislamiento reducido en la subestación, será el siguiente: Cuadro N° 2 : Nivel de Aislamiento para Equipos DESCRIPCIÓN

Unidad

Valor

Tensión nominal del sistema Tensión máxima entre fases Tensión de sostenimiento a frecuencia industrial entre fases y fase a tierra

kV kV

22.9 25

kV

75

2.1.5.4 Selección de aisladores a) Aislador para estructuras de alineamiento ó ángulo hasta 30° Teniendo en cuenta que la tensión de servicio es de media tensión, se decide seleccionar los aisladores tipo PIN, por estar el nivel de tensión de servicio en el rango de 5kV - 60 kV. Las principales características de los aisladores tipo PIN, se muestra en el Cuadro N° 3.

INGENIERÍA DEL PROYECTO

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RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

Cuadro N° 3 : Características de los Aisladores Tipo PIN (Norma ANSI C29.6) Clase : ANSI Voltaje A frecuencia De Industrial (kV RMS) Flameo Promedio Al impulso (kV pico) Línea de fuga (mm)

56-4 140

Seco Húmedo

95

Positivo Negativo

225 310 685

b) Aislador para estructuras de anclaje y ángulos fuertes hasta 90° La naturaleza y función de ésta estructura exige la utilización de aisladores tipo suspensión. Las características principales del aislador de suspensión Clase ANSI, se muestra en el Cuadro N° 4

Cuadro N° 4 : Características de los Aisladores de Suspensión (Norma ANSI C29.6) Clase : RPP 25 Diámetro x Espaciamiento: 10” x 5¾” Voltage A frecuencia Seco De Industrial (kV RMS) Húmedo Flameo Promedio Al impulso Positivo (kV pico) Negativo Línea de fuga (mm)

Número de Aletas 7 215 130 341 341 876

c) Conclusiones Considerando el nivel de aislamiento requerido (Cuadro N° 1), las características de los aisladores seleccionados cubren los requerimientos de tensión y línea de fuga para la red primaria. Por tanto se determina el uso de los siguientes aisladores: Estructuras de alineamiento Estructuras de ángulo y anclaje

: :

Aislador PIN Clase ANSI 56-4. Aisladores de Suspensión Estándar RPP-25.

INGENIERÍA DEL PROYECTO

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RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

2.1.5.6 Selección de pararrayos Para seleccionar los pararrayos se ha considerado los siguientes criterios: a) Equipo a proteger Los pararrayos a emplearse en el proyecto serán para proteger los transformadores de distribución y transformadores de medición directa en Media Tensión, evitar los flameos de los aisladores en las líneas primarias, ante sobre tensiones inducidas por descargas atmosféricas indirectas. b) Sistema de puesta a tierra Se determina la capacidad del pararrayo ante sobre tensiones temporarias TOVPR, considerando la amplitud de la tensión máxima que puede producirse en una fase sana (TOVSIST), ante una falla monofásica a tierra: TOVSIST = 2 x Vmaxft x fpat TOVSIST = 2 x Vn x 1,378 x fpat (3)1/2 Donde: fpat : Factor de puesta a tierra o de aterramiento. (fpat = 1,13) Vmaxft: Tensión máxima entre fase y tierra del sistema TOVSIST = 29.12 kVp c) Tensión máxima de operación continua del pararrayos La tensión máxima de operación continua del pararrayo (MCOV) deberá ser mayor a la tensión eficaz máxima fase - tierra del sistema; por tanto: MCOVPR  Vn x 1,05 (3)1/2 MCOVPR  13,9 kV Para un pararrayos de 21 kV, el MCOV según normas IEC y ANSI/IEEE C62.11 es de 17 kV, lo cual resulta adecuado. d) Conclusión Los pararrayos a utilizarse en el presente serán auto valvulares de óxido de zinc, clase distribución, de 21 kV de tensión nominal y MCVO de 17 kV. Característica Tensión Nominal : Vn (kV) Tensión máxima de operación continua: MCOV (kV) Tensión de Descarga : VD (kVp) Frente Onda de Arco : VFOC (kVp)

10 kA 21 17 62,5 74,9

INGENIERÍA DEL PROYECTO

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RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA 2.1.6. COORDINACIÓN DE PROTECCIÓN 2.1.6.1.

GENERALIDADES

Con el objeto de brindar la máxima seguridad a los equipos de las instalaciones, tales como transformadores, cables, aisladores, cables, etc. se ha previsto limitar el efecto de la corriente de falla mediante la utilización de dispositivos de protección adecuadamente dimensionados y coordinados. Bajo las condiciones referidas, se ha efectuado la coordinación de protección de la línea en 13.2 kV, con este propósito se ha determinado el cálculo de las corrientes de falla que nos permitirá establecer el análisis de la coordinación de protección mediante software Neplan. 2.1.6.2. CONSIDERACIONES PARA EL CÁLCULO DEL FUSIBLE DE PROTECCIÓN DEL TRANSFORMADOR Para la protección del transformador en el lado de alta se tomara el criterio de selección considerando las curvas de capacidad térmica del transformador y de corrientes transitorias. La elección de nuestro fusible deberá estar ubicada por encima de la curva de corrientes transitorias y debajo de la curva de capacidad térmica de acuerdo a las normas ANSI C57.92 – 1962 y NTC 2797. 2.1.6.2.1 CURVA DE CAPACIDAD TÉRMICA Los transformadores deben estar diseñados y construidos para soportar esfuerzos de tipo mecánico y térmico resultantes de fallas externas. En general, el aumento de temperatura de este tipo de fallas es aceptable; sin embargo, los efectos mecánicos son intolerables cuando las fallas externas tienen un carácter repetitivo, debido al efecto acumulativo de los fenómenos de compresión, fatiga y desplazamientos internos en el material de aislamiento. El daño resultante ocasionado por estos fenómenos es una función de la magnitud, duración y frecuencia de las fallas. La característica de capacidad térmica limita la temperatura de los devanados del transformador, bajo el supuesto de que todo el calor almacenado esta limitado a 200°C para el aluminio y 250°C para conductor de cobre en condiciones de cortocircuito. Esta condición satisface la ecuación descrita a continuación, asumiendo que la temperatura máxima ambiente es de 30°C promedio y la temperatura máxima de servicio llega a 110°C antes del cortocircuito, según lo descrito en la NTC 2797. I²t = 1250 Donde: I = corriente simétrica de cortocircuito en valor por unidad t = duración en segundos La categoría I incluirá los transformadores de distribución de acuerdo con la norma C57.12.20 – 1998 del IEEE hasta 500 kVA, monofásicos o trifásicos. La guía de la Norma Nacional Americana ANSI C57.92 – 1962 para los transformadores de distribución de carga sumergidos en baño de aceite y de potencia, contiene una sección titulada dispositivo de protección, la cual proporciona información indicando la capacidad de carga térmica de corta duración de los transformadores sumergidos en baño de aceite como se resume en la siguiente tabla.

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RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA Tiempo (segundos) 2 10 30 60 300 1800

Veces de la corriente nominal 25.0 11.3 6.3 4.75 3.0 2.0

2.1.6.2.2 CURVA DE CORRIENTES TRANSITORIAS Cuando un transformador se energiza, existe una corriente de excitación cuya magnitud viene definida por el flujo residual en el núcleo del transformador y el punto de conexión en la curva de tensión. Se ha establecido una curva definida por los siguientes puntos según la NTC 2797 Tiempo (segundos) 0.01 0.1 1.0 10.0

Veces de la corriente nominal 25.0 12 6 3

Por tanto para nuestro caso la corriente nominal será de 0.63 A, considerando el transformador de 25kVA y una tensión de 22.9kV.

2.1.6.3. CONSIDERACIONES PARA EL CÁLCULO DE LAS CORRIENTES DE FALLA

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CALCULO DE CORRIENTES Y TERMOMAGNETICO A)

EN EL LADO PRIMARIO DEL TRANSFORMADOR

Calculo de la corriente Nominal Siendo los datos a utilizarse los siguientes: Potencia del Trasformador:

25 kVA

Voltaje en el lado de alta: Factor de Potencia:

22.9 kV 0.8

In=

0.63 A

In 

S 3 *V

Corriente de Sobrecarga Ix=

Ix  1.5 * In

0.95 A

Fusible de expulsión será de 1K Corriente de Corto circuito Icc=

Icc  20 * In

12.61 A

Corriente Inrush o magnetización Iinrush= B)

Icc  12 * In

7.56 A

TERMOMAGNETICO GENERAL SELECCIONADO

Cálculo de la corriente nominal secundario Siendo los datos a utilizarse los siguientes: Voltaje en el lado de baja tensión: In=

0.38 kV

37.98 A Corriente de Sobrecarga de 25 % Ix= TM GENERAL

47.48 A NS100B-TM-D-63A

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CALCULO DE CORRIENTE DE MAGNETIZACION Y DAÑO TERMICO TRANSFORMADORES Y CONDUCTORES CARGA TERMICA DE TRANSFORMADORES TIEMPO A)

CORRIENTE

2 10

15.76 7.12 3.97 2.99 1.89 1.26

30

60 300

1800

CARGA INRUSH MAS CARGA FRIA

B)

CORRIENTE TRANSITORIA INRUSH TIEMPO

0.01 0.10 1.00 10.00

CARGA FRIA

CORRIENTE 15.76 7.56 3.78 1.89

CURVA TERMICA DE CONDUCTORES MT

C)

TIEMPO SEGUNDOS

CORRIENTE AMPERIOS

10.00 100.00 500.00

979.52 309.75 138.52

Tiempo Actuac. 0.4 kV 0.01 Seg.

RESUMEN

Voltaje en el lado de baja: Termomagnetico D) Transformador de 25 kVA Fusible 1 K. Derivación Fusible 3 K

0.4

Seg.

1

Seg

Relación T2/T1 2.5 Mayor a Curva mínima del fusible protegido desplazado 75 %

1.33 OK

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2.1.6.4. CONSIDERACIONES PARA LA COORDINACION DE PROTECCION DE FUSIBLES Para una correcta coordinación de protección entre los fusibles se deberá obtener un valor menor a 75% de la relación entre el tiempo de disparo del fusible protector (fusible ubicado en la subestación) y el tiempo mínimo de fusión del fusible protegido (fusible ubicado en la derivación). Curvas del fusible

Curva de disparo del fusible I (A)

Curva mínima de fusión del fusible

t (s)

Los resultados se muestran a continuación:

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COORDINACIÓN DE LA PROTECCIÓN

RED PRIMARIA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

1000.00

Icc Curva Inrush

3K 1K

100.00

TIEMPO (s)

10.00

Daño térmico Conductor MT

Curva daño termico trafo

Daño térmico conductor BT

T2=1.00 s 1.00

T1=0.40 s

Curva desplazado 75 %

0.10

0.01

1 In

Icc= 10 12.61

100

1000

10000

CORRIENTE (A)

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2.2. CÁLCULOS MECÁNICOS 2.2.1 NORMAS APLICABLES Para definir los criterios y premisas de diseño, se ha tenido en cuenta las siguientes normas: - Norma MEM/DEP Series 301, 401, 501, 511 y 514. - Código Nacional de Electricidad Suministro 2011. - Normas INDECOPI. - Reglamento Nacional de Construcciones. - Normas internacionales IEC, ANSI-IEEE, VDE, REA y DIN. Las condiciones climatológicas del área del proyecto son sustentadas con información de temperaturas, velocidades de viento, presencia de hielo, obtenida de proyectos similares. 2.2.2 CÁLCULO MECÁNICO DE CONDUCTORES 2.2.2.1 Consideraciones de diseño El cálculo mecánico de conductores permite determinar los esfuerzos máximos y mínimos a los que se someterá el conductor en las diferentes hipótesis planteadas, así como determinar las flechas máximas resultantes, dimensionar la estructura a utilizar y distribuirlas en el perfil topográfico levantado. Para el cálculo mecánico de conductores se ha considerando las características climáticas representativas de la zona del proyecto. Las condiciones climatológicas del área del proyecto son sustentadas con información de temperaturas, velocidades de viento, obtenida de SENAMHI y presencia de hielo de información de campo. 2.2.2.2 Formulación de hipótesis de cálculo Las hipótesis de carga que rigen el cambio de estado del conductor seleccionado, para las Líneas y Redes Primarias, se establecen sobre la base de la visita de campo, zonificación del territorio del Perú, información de SENAMHI y las cargas definidas por el Código Nacional de Electricidad Suministro 2001, estas hipótesis son las siguientes: HIPOTESIS 1 : EDS inicial Temperatura Velocidad de viento Sobrecarga de hielo

Condición de mayor duración (EDS inicial) : 18 % : 12 °C : nula : nula

HIPOTESIS 2 : Temperatura Velocidad de viento Sobrecarga de hielo

De mínima temperatura : -10 ° C : nula : nula

HIPOTESIS 3 : Temperatura Velocidad de viento Sobrecarga de hielo

De máxima velocidad del viento : 12 °C : 90 km/h : nula

HIPOTESIS 4

De máxima carga de hielo

:

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-

Temperatura : Velocidad de viento : Sobrecarga de hielo :

HIPOTESIS 5 : Temperatura Velocidad de viento Sobrecarga de hielo

-10 °C nula 6 mm

De máxima Temperatura : 50 °C + CREEP : nula : nula

2.2.2.3 Esfuerzos admisibles De acuerdo a normas vigentes, el esfuerzo máximo admisible (tangencial) en los conductores, no debe ser superior al 60% del esfuerzo de rotura del conductor “S r”. Para el conductor de AAAC, se tiene: -

Esfuerzo Mínimo de Rotura Esfuerzo Máximo Admisible

: :

Sr = 300 N/mm² Smax = 180 N/mm²

Para el presente proyecto se ha considerado un esfuerzo inicial EDS tal que el esfuerzo final EDS resultante sea menor o igual a 44 N/mm², según reco mendación de la Norma VDE 0201 y evitar el uso de amortiguadores en vanos regulares. En el Anexo se presenta las tablas de cálculo del programa DLT CAD, en el cual se aprecia la variación del esfuerzo inicial y final, como resultado del cálculo se concluye que para obtener un esfuerzo EDS final de 44 N/mm² se deberá tener un esfuerzo EDS inicial de 48 N/mm² (18% del esfuerzo de rotura). Con las consideraciones mencionadas, en este proyecto se considera como esfuerzo EDS inicial el 16 % de la capacidad de rotura del conductor, con los valores resultantes se ha calculado las prestaciones de las estructuras. La distribución de estas se efectuó considerando el esfuerzo EDS final, el cual depende de los vanos y oscila entre el 2.9 y 7.7% del esfuerzo de rotura. 2.2.2.4 Características mecánicas de los conductores empleados Los conductores usados para las líneas y redes primarias, serán de aleación de aluminio (AAAC), fabricados según las prescripciones de las normas ASTM B398, ASTM B99 o IEC 1089, con las siguientes características: -

Sección Sección real N° de alambres Diámetro exterior Diámetro alambres Masa total Coef. Expansión Térmica Módulo de elasticidad Final Esfuerzo mínimo de rotura

: : : : : : : : :

25 mm2 24,6 7 6,3 2,1 70 kg/km 23 x 10 –6 60 760 N/mm2 300 N/mm2

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2.2.2.5 Consideraciones para el cálculo El régimen de tensado de los conductores corresponde básicamente a las condiciones de EDS o tracción media de cada día, de temperatura mínima, esfuerzo máximo, formación de hielo y de flecha máxima.  Condiciones de Esfuerzo Medio (EDS): Se considerará como esfuerzo inicial, para los conductores AAAC en condiciones medias (EDS), el 18 % del esfuerzo de rotura. 

Condición de Temperatura Mínima:

Corresponde al esfuerzo que se da en las condiciones de mínima temperatura ambiente, con una presión de viento correspondiente al 50% de la velocidad máxima y sin sobrecarga de hielo. 

Condición de Temperatura Mínima con Viento Máximo:

En esta condición se considera la mínima temperatura ambiente y presión por viento máxima. Esta condición define usualmente el límite de las prestaciones mecánicas de las estructuras seleccionadas; cuyos valores corresponden a las condiciones límites en que se dan los esfuerzos longitudinales producidos por los conductores, esto es hasta el 60 % de esfuerzo de rotura. 

Condición de Sobrecarga Máxima de Hielo:

Corresponde al esfuerzo que se da en las condiciones de mínima temperatura ambiente, sin viento y sobrecarga de hielo máxima. Esta condición suele también definir el límite de las prestaciones mecánicas de las estructuras seleccionadas. 

Condición de Temperatura Máxima o Flecha Máxima:

Esta condición corresponde a la máxima dilatación térmica que se prevé en los conductores, con la máxima temperatura y sin considerar sobrecarga de viento. Carga unitaria resultante del conductor: (Wr) Wr = [ (Wc+ 0.0029(C² +c C)) 2 + (Pv(c+2C)/1000)2 ]½ Pv = K x v2 Donde Wc v c C Pv K

: : : : : : :

Peso propio del conductor Velocidad del viento Diámetro exterior del conductor Espesor de hielo sobre el conductor Carga adicional debido a la presión del viento Constante de los Conductores de Superficie Cilíndrico (0,041)

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Ecuación de Cambio de Estado: T302 - [T01 - d2 E w2R1 -  E (t2 - t1) ] T202 = d2 E W2R2 24 S2 24 S2 T012 Donde: T01 : Esfuerzo horizontal en el conductor para la condición 1 T02 : Esfuerzo horizontal en el conductor para la condición 2 d : Longitud del vano E : Módulo de Elasticidad del conductor S : Sección del conductor WR1 : Carga resultante del conductor en la condición 1 WR2 : Carga resultante del conductor en la condición 2 t1 : Temperatura del conductor en la condición 1 t2 : Temperatura del conductor en la condición 2  : Coeficiente de expansión térmica, en 1/°C

Distancia del punto mas bajo de la catenaria al apoyo izquierdo: (XD) XD = d - XI Flecha del conductor: (f)   d     1 ….formula para terreno sin desnivel f  p cosh  2p   

f 

WR d 2 1  (h / d ) 2 …. Formula aproximada en terreno desnivelado 8T0

Cálculo del vano básico (Vb) El vano básico o equivalente será igual a cada vano real para estructuras con aisladores rígidos tipo PIN. En estructuras con cadena de aisladores tipo Suspensión, el vano equivalente será único para los tramos comprendidos entre estructuras de anclaje, y a este vano equivalente, le corresponde un esfuerzo horizontal constante. La fórmula empleada es la siguiente: Vb =

[ (Li3 Cos ) /  (Li / Cos )]1/2

2.2.2.6 Resultados Con las consideraciones de diseño descritas, se ha realizado el cálculo mecánico de conductores empleando un programa de cómputo, que analiza desde el punto de vista técnico los esfuerzos en el conductor empleado con las diferentes hipótesis de cálculo planteadas, que pudieran suscitarse.

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TABLA DE TEMPLADO DEL CONDUCTOR SECCION PESO DEL CONDUCTOR

:

COEF. EXPANSION TERMICA

:

MODULO ELASTICIDAD FINAL ESFUERZO DE ROTURA

: :

VANO (m)

2 25 mm AAAC

:

TEMPERATURA

0.67 Kg/m

VANO DE REGULACION

:

CONDICION EDS

:

90 m 18 %

-6 2.3 x10 1/ºC

60760 N/mm 2 295.8 N/mm 2

-10

-5

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

(ºC)

15

FLECHA (m)

0.013

0.013

0.014

0.014

0.014

0.014

0.014

0.014

0.014

0.015

0.015

0.015

20 25 30 35 40 45 50

FLECHA (m)

FLECHA (m)

0.024 0.037 0.053 0.072 0.094 0.119 0.147

0.024 0.037 0.054 0.073 0.095 0.120 0.149

0.024 0.038 0.054 0.074 0.096 0.122 0.150

0.024 0.038 0.055 0.074 0.097 0.123 0.152

0.025 0.038 0.055 0.075 0.098 0.124 0.154

0.025 0.039 0.056 0.076 0.099 0.126 0.155

0.025 0.039 0.057 0.077 0.101 0.127 0.157

0.025 0.040 0.057 0.078 0.102 0.129 0.159

0.026 0.040 0.058 0.079 0.103 0.130 0.161

0.026 0.041 0.058 0.080 0.104 0.132 0.162

0.026 0.041 0.059 0.081 0.105 0.133 0.164

0.027 0.042 0.060 0.081 0.106 0.135 0.166

55

FLECHA (m)

0.178

0.180

0.182

0.184

0.186

0.188

0.190

0.192

0.194

0.197

0.199

0.201

60

FLECHA (m)

0.212

0.214

0.216

0.219

0.221

0.224

0.226

0.229

0.231

0.234

0.237

0.239

65 70 75 80

FLECHA (m)

FLECHA (m)

0.249 0.288 0.331 0.377

0.251 0.291 0.335 0.381

0.254 0.295 0.338 0.385

0.257 0.298 0.342 0.389

0.260 0.301 0.346 0.393

0.263 0.304 0.350 0.398

0.265 0.308 0.353 0.402

0.268 0.311 0.357 0.407

0.271 0.315 0.361 0.411

0.275 0.318 0.366 0.416

0.278 0.322 0.370 0.421

0.281 0.326 0.374 0.425

85

FLECHA (m)

0.425

0.430

0.434

0.439

0.444

0.449

0.454

0.459

0.464

0.470

0.475

0.480

90

FLECHA (m)

0.477

0.482

0.487

0.492

0.498

0.503

0.509

0.515

0.520

0.526

0.532

0.539

95 100 105 110

FLECHA (m)

FLECHA (m)

0.531 0.588 0.649 0.712

0.537 0.595 0.656 0.720

0.543 0.601 0.663 0.727

0.543 0.601 0.663 0.727

0.555 0.615 0.678 0.744

0.561 0.621 0.685 0.752

0.567 0.628 0.693 0.760

0.573 0.635 0.701 0.769

0.580 0.643 0.708 0.777

0.587 0.650 0.716 0.786

0.593 0.657 0.725 0.795

0.600 0.665 0.733 0.804

115

FLECHA (m)

0.778

0.787

0.795

0.795

0.813

0.822

0.831

0.840

0.850

0.859

0.869

0.879

120

FLECHA (m)

0.847

0.856

0.866

0.866

0.885

0.895

0.905

0.915

0.925

0.936

0.946

0.957

125 130 135 140

FLECHA (m)

FLECHA (m)

0.919 0.994 1.072 1.153

0.929 1.005 1.084 1.166

0.939 1.016 1.096 1.178

0.939 1.016 1.096 1.178

0.960 1.039 1.120 1.204

0.971 1.050 1.132 1.218

0.982 1.062 1.145 1.231

0.993 1.074 1.158 1.245

1.004 1.086 1.171 1.259

1.015 1.098 1.184 1.274

1.027 1.111 1.198 1.288

1.039 1.124 1.212 1.303

145

FLECHA (m)

1.237

1.250

1.264

1.264

1.292

1.306

1.321

1.336

1.351

1.366

1.382

1.398

150

FLECHA (m)

1.324

1.338

1.353

1.353

1.383

1.398

1.414

1.430

1.446

1.462

1.479

1.496

155

FLECHA (m)

1.413

1.429

1.444

1.444

1.476

1.493

1.510

1.526

1.544

1.561

1.579

1.597

160 165 170

FLECHA (m)

1.506 1.602 1.700

1.522 1.619 1.719

1.539 1.637 1.737

1.539 1.637 1.737

1.573 1.673 1.776

1.591 1.692 1.796

1.608 1.711 1.816

1.627 1.730 1.836

1.645 1.749 1.857

1.664 1.769 1.878

1.683 1.789 1.900

1.702 1.810 1.921

FLECHA (m) FLECHA (m) FLECHA (m) FLECHA (m) FLECHA (m)

FLECHA (m) FLECHA (m)

FLECHA (m) FLECHA (m)

FLECHA (m) FLECHA (m)

FLECHA (m) FLECHA (m)

30

INGENIERÍA DEL PROYECTO

RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

CUADRO DE TENSADO Y FLECHADO Hipotesis:

Templado

Conductor:

25 mm2 AAAC

Nro Estr 0 PSEC-1

1 EMM-1P 1 EMM-1P

2 PS1-0 2 PS1-0

5 SMM-1P

vano [m]

desnivel [m] Temp [ºC] -> T. Delante [N] 25 0 Flecha [m] Tiro T0 [N] T. Atrás [N] T. Delante [N] 95 0 Flecha [m] Tiro T0 [N] T. Atrás [N] T. Delante [N] 95 0 Flecha [m] Tiro T0 [N] T. Atrás [N]

7 118.75 0.57 116.74 116.78 502.54 1.75 502.27 509.39 503.13 2.29 502.27 464.38

8 117.54 0.57 115.53 115.57 498.12 1.77 497.85 504.97 498.68 2.31 497.85 443.72

9 116.37 0.58 114.36 114.39 493.79 1.79 493.54 500.64 494.34 2.33 493.54 424.23

31

10 115.22 0.58 113.22 113.25 489.56 1.8 489.32 496.41 490.1 2.35 489.32 405.91

11 114.12 0.59 112.11 112.14 485.43 1.82 485.2 492.28 485.95 2.37 485.2 388.75

12 113.04 0.6 111.04 111.07 481.38 1.83 481.17 488.23 481.89 2.39 481.17 372.7

13 111.99 0.6 109.99 110.02 477.43 1.85 477.22 484.28 477.92 2.41 477.22 357.74

14 110.97 0.61 108.97 109 473.56 1.86 473.36 480.41 474.04 2.43 473.36 343.82

15 109.98 0.61 107.98 108 469.77 1.88 469.58 476.62 470.24 2.45 469.58 330.86

16 109.01 0.62 107.02 107.04 466.07 1.89 465.89 472.91 466.52 2.47 465.89 318.83

17 108.07 0.62 106.08 106.09 462.44 1.91 462.26 469.28 462.88 2.49 462.26 307.64

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RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

2.2.3 CÁLCULO MECÁNICO DE ESTRUCTURAS 2.2.3.1 Consideraciones de diseño Estos cálculos tienen por objeto determinar las cargas mecánicas en postes, cables de retenida y sus accesorios, en las condiciones más críticas, no se supere los esfuerzos máximos previstos en las normas indicadas en el item 1 y demás normas vigentes. Para el cálculo mecánico de estructuras se ha considerado las siguientes cargas: -

Cargas Horizontales: Carga debida al viento sobre los conductores y las estructuras y carga debido a la tracción del conductor en ángulos de desvío topográfico, con un coeficiente de seguridad de 2,2. Solamente para condiciones normales (Hipótesis I) y la de máxima carga de viento (Hipótesis II)

-

Cargas Verticales: Carga vertical debida al peso de los conductores, aisladores, crucetas, peso adicional de un hombre con herramientas y componente vertical transmitida por las retenidas en el caso que existieran. Se determinará el vano peso en cada una de las estructuras y para cada una de las hipótesis de diseño (I, II, III, IV y V), el cual definirá la utilización de una estructura de suspención o de anclaje.

-

Cargas Longitudinales: Cargas producidas por cada uno de los vanos a ambos lados de la estructura y para cada una de las hipótesis de diseño (I, II, III, IV y V).

-

Deflexión del poste: Se calculará para todas las estructuras verificando no superar la deflexión máxima de 4% de la longitud libre del poste en la hipótesis EDS.

2.2.3.2 Tipos de estructuras Las estructuras de las líneas primarias están conformadas por uno, dos o tres postes, y tienen la configuración de acuerdo con la función que van a cumplir. Los parámetros que definen la configuración de las estructuras y sus características mecánicas son: -

Distancia mínima al terreno en la condición de hipótesis de mayor flecha Distancias mínimas de seguridad entre fases en la condición de máxima temperatura. Angulo de desvío topográfico Vano – viento Vano – peso.

Según la función de la línea, las estructuras serán seleccionadas como sigue: Estructuras de alineamiento: Se usarán fundamentalmente para sostén de la línea en alineaciones rectas. También se considera estructuras de alineamiento a una estructura situada entre dos alineaciones distintas que forman un ángulo de desviación de hasta 5º. Estructura angular: Se usarán para sostén de la línea en los vértices de los ángulos que forman dos alineaciones distintas cuyo ángulo de desviación excede de 5º. Estructura terminal: Se utilizará para resistir en sentido de la línea el tiro máximo de todos los conductores de un mismo lado de la estructura.

32

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RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

2.2.3.3 Hipótesis de cálculo En el presente proyecto, tratándose de líneas redes primarias de electrificación rural, se considera para los cálculos de las estructuras, solo las condiciones normales; por tanto, no se considerará hipótesis de rotura de conductor, de acuerdo a la Norma MEM/DEP 501. 2.2.3.4 Factores de seguridad Los factores de seguridad para estructuras y crucetas serán las siguientes: -

Postes de C.A.C. Cruceta de C.A.V Retenidas

: : :

2,5 2,0 2,0

2.2.3.5 Cargas previstas Para el cálculo de las prestaciones mecánicas de estructuras, de acuerdo al tipo de estructura, se ha previsto las siguientes cargas: Estructuras de alineamiento: -

Conductores sanos Viento máximo perpendicular al eje de la línea

Estructura Terminal: -

PS1-3,

PTV-3,

Conductores sanos Tiro Máximo de todos los conductores Carga del viento correspondiente al estado de tiro máximo en dirección a la línea.

Estructura de Anclaje:

PR3-3

- Conductores sanos - Tiro Máximo de todos los conductores - Carga del viento correspondiente al estado de tiro máximo en dirección perpendicular a la línea. 2.2.3.6 Características de los soportes La estructura de soporte de la línea primaria tiene las siguientes características principales: -

Tipo de poste Longitud de poste (m) Esfuerzo en la punta (Kg.) Diámetro en la punta (mm) Diámetro en la Base (mm) Longitud de empotramiento (m) Altura de aplicación de la carga de rotura (m)

33

: : : : : : :

C°A°C° 12 200 - 300 160 355 1,20 0,10

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RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

2.2.3.7 Consideraciones para el cálculo a) Momento debido a la carga del viento sobre los conductores: /2

MVC = (Pv) ( d ) (Øc) (

b) Mome nto debido a la carga de los conductores en estructuras de alineamiento y ángulo: MTC = 2 (Tc) (

/2

c) Momento debido a la carga de los conductores en estructuras terminales: MTC = (Tc) ( d) Momento debido a la carga del viento sobre la estructura: MVP = [ (Pv) ( hl )² (Dm + 2 Do) ] / 600 e) Momento debido al desequilibrio de cargas verticales: MCW = (Bc) [ (Wc) (d ) (Kr) + WCA + WAD] f)

Momento total para hipótesis de condiciones normales en estructuras de alineamiento y ángulo sin retenidas: MRN = MVC + MTC + MCW + MVP

g) Momento total en estructuras terminales: MRN = MTC + MVP Donde: Pv : Presión de viento sobre superficies cilíndricas en Pa D : Longitud del vano viento en m Tc : Carga del conductor en N Øc : Diámetro del conductor en m  : Angulo de desvío topográfico Do : Diámetro del soporte en la punta en cm Dm : Diámetro del soporte en la línea de empotramiento en cm hl : Altura libre del soporte en m hi : Altura de la carga i en la estructura con respecto al terreno en m Kr : Relación entre el vano peso y vano viento Rc : Peso del conductor en N/m WCA: Peso de la cruceta, aisladores y accesorios en N WAD: Peso de un hombre con herramientas igual a 1 000 N C : Circunferencia del soporte en la línea de empotramiento en cm E : Módulo de elasticidad del soporte en N/cm²

Con las premisas y consideraciones de cálculo establecidas, se efectuó el cálculo de estructuras.

34

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RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA CALCULO MECANICO DE POSTES CONSIDERACIONES GENERALES PARA EL CALCULO ALTERNATIVAS CONSIDERADAS : Para el cálculo se considera las siguientes alternativas :

Fase

N

Guarda

Alternativa

Alternativa

Alternativa

I

II

III

12/200

12/300

12/300

Alternativa

I

3 x 25 mm²

25

Alternativa

II

3 x 25 mm²

25

Alternativa

III

3 x 25 mm²

25

CARACTERISTICA DEL POSTE. DESCRIPCION

Símb.

Tipo de poste:

Fórmula

CAC

Longitud de poste:

L

12

12

12

Carga de trabajo

Fp

200

300

300

Diametro en la Punta (m):

dp

0.160

0.16

0.16

Diametro en la Base (m) :

db

0.355

0.355

0.355

Peso (kg)

990

1010

1010

Longitud de empotramiento

1.2

1.2

1.4

Altura del poste expuesta al viento

10.8

10.8

10.6

Diam. en el punto de empotramiento :

de

0.336

0.336

0.332

Coeficiente de Seguridad :

Cs

2

2

2

CARACTERISTICAS DE CONDUCTORES DESCRIPCION

Símb.

Material :

Fórmula

AL

I

II

III

AAAC

AAAC

AAAC

Aislante : Disposición del cond. (Monofasico,Trifásico)

T

2

2

2

Seccion Nominal (mm2):

S

25

25

25

Número de Conductores (#) :

n

3

3

3

Diametro exterior (mm) :

D

6.30

6.30

6.30

Peso Unitario (Kg/m) :

Wc

0.07

0.07

0.07

Tiro de rotura (Kg) :

Tr

690.82

690.82

690.82

Esfuerzo máximo (Kg/mm2) :

Gm

27.6328

27.6328

27.6328

Coeficiente de seguridad :

Cs

3

3

3

690.82

690.82

690.82

=Tr / S

Tiro Maximo. CONDICIONES AMBIENTALES : Símb. Velocidad del viento (Km/h)

Vv

Presión del Viento (Kg/m2).

Pv

Espesor de costra de Hielo (mm)

e

Fórmula Pv=0.0042*(Vv)²

I

II

III

90

90

90

34.02

34.02

34.02

6

6

6

PERFIL Y PLANIMETRIA DEL TERRENO : Símb. Vano Básico (m)

Fórmula

L

I

II

III

90

90

90

DISPOSICION DE CONDUCTORES : Símb. Distancia de la cruceta a la Cima (m) CONDUCTOR

Fórmula

hi FASE

I

II

III

0.5

0.5

0.5

hi

hi

hi

Distancia del conductor al suelo (m) Número 1

R

h1

10.3

10.3

10.1

Número 2

S

h2

10.8

10.8

10.6

Número 3

T

h3

10.3

10.3

10.1

Distancia del conductor 1 a la cima (m):

h1

0.5

0.5

0.5

Distancia entre conductores (m):

hbt

2.4

2.4

2.4

Flecha máxima de los conductores (m):

fmbt

0.5

0.5

0.5

Distancia min.sobre la sup.del terreno (m) :

hm

9.8

9.8

9.6

dende : i=1...n

FUERZAS VERTICALES PERMANENTES Símb. peso del poste (kg) Peso de los conductores (Kg)

I

II

III

Wp

Fórmula

990

1010

1010 18.09

Wc

18.09

18.09

Wcruc

80

80

80

Wa

9.46

9.46

9.46

Peso de cimentación (Kg)

Wci

2850.31

2850.31

2850.31

Peso del Personal de Mant. (Kg)

Wcr

100

100

100

Peso Total (Kg)

Wtp

3947.86

3967.86

3967.86

Peso de la Cruceta de concreto (Kg) Peso de los aisladores(Kg)

DIMENCIONAMIENTO DEL POSTE Símb.

I

II

III

H

12

12

12

Altura libre del poste (m)

h

10.8

10.8

10.6

Altura de empotramiento del Poste (m)

he

1.2

1.2

1.4

Altura total del poste designado (m)

35

Fórmula

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RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA CALCULO DE ESFUERZOS POSTES DE ALINEAMIENTO I

II

Coeficiente de seguridad normal

Cs

2

2

2

Cargas permanentes

Wtp

3947.86

3967.86

3967.86

Fuerza del Viento sobre los conductores

Fvci

Disposición

Fvc

Fvc

Fvc

R

19

19

19

S

19

19

19

T

19

19

19

HIPOTESIS IV : De viento.

Símb

Fórmula

Fvci=Pv*D*L/1000

donde i=1...n

Fuerza del viento sobre el poste (Kg) Punto de aplicación de la Fvp (m)

III

Símb

Fórmula

I

II

III

Fvp

Fvp=Pv*h*(db+de)/2

91.03

91.03

88.76

ha

ha=h/3*(de+2dp)/(de+dp)

4.76

4.76

4.68

Momento del viento sobre los cond. (Kg-m).

Mvc

Mvci=Fvci*hi

605.69

605.69

594.11

Momento del viento sobre el poste. (Kg-m).

Mvp

Mvp=Fvp*ha

433.52

433.52

415.54

FUERZA NOMINAL Momento equivalente (Kg-m)

Meq

Meq=Mvc + Mvp

1039.20

1039.20

1009.65

Fuerza equivalente (Kg)

Feq

( a 0.10 m de la Punta)

97.12

97.12

96.16

Fp/Feq > 2

2.06

3.09

3.12

Si Cunple

Si Cunple

Si Cunple

III

Relación entre las fuerzas Poste cumple con las condiciones

POSTES DE FIN DE LINEA I

II

Coeficiente de seguridad normal

Cs

2

2

2

Cargas permanentes (Kg)

Wtp

3947.86

3967.86

3967.86

Peso de los Conductores (Kg)

Wc

Sobre carga de hielo. (Kg)

Wh

Tiro del conductor.(kg)

Tcc

HIPOTESIS III : De Mínim a Tem peratura

Símb

Fórmula

12.06

12.06

12.06

328.23

328.23

328.23

340.29

340.29

340.29

0.6

0.9

0.9

Poste cumple con las condiciones

No Cumple

No Cumple

No Cumple

Retenidas Requeridas (inclin 30º)

1

1

1

0.00268*(e²+e*D) * L

Relación entre las fuerzas

HIPOTESIS V : Rotura del Conductor

Fp/Tcc > 2

Símb.

Fórmula

Coeficiente de seguridad anormal

Cs

Cargas permanentes (Kg)

Wtp

Sobre carga de hielo. (Kg)

Wh

0.00268*(e²+e*D) * L

Tiro maximo de conductor (60%Tr)

Tm

Tm=0.6*Tr

Altura del conductor

hr

I

II

III

1.5

1.5

1.5

3947.86

3967.86

3967.86

328.23

328.225

328.23

414.49

414.49

414.49

10.7

10.7

10.5

FUERZA NOMINAL Momento Equivalente

Meq

Meq = (Fr+Wh) * hr

7947.1

7947.1

7798.5

Fza Equivalente.

Feq

Feq = Meq / (h-0.30)

742.7

742.7

742.7

Fp/Tcc > 1.5

0.3

0.4

0.4

Poste cumple con las condiciones

No Cumple

No Cumple

No Cumple

Retenidas Requeridas (inclin 30º)

1

1

1

Relación entre las fuerzas

RESUMEN DE CARGA Y ESFUERZO NOMINALES EN POSTES DE ALINEAMIENTO HIPOTESIS

I

II

III

IV : DE VIENTO.

97.12

97.12

96.16

III : DE MINIMA TEMPERATURA

340.29

340.29

340.29

V : ROTURA DEL CONDUCTOR.

742.72

742.72

742.72

CAC

De acuerdo a las alternativas planteadas seleccionamos : - Material :

CAC

CAC

- Altura Total del Poste :

12

12

12

- Carga de Trabajo (Kg) :

200

300

300

- Diametro en la Punta (mm) :

0.16

0.16

0.16

- Diametro en la Base (mm) :

0.36

0.36

0.36

12/200

12/300

12/300

- Designación :

36

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RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA 2.- POSTE DE CAMBIO DE DIRECCION O DE ANGULO

I

II

Coeficiente de seguridad normal

Cs

2

2

2

Cargas permanentes

Wtp

3947.86

3967.86

3967.86

3

8

15

HIPOTESIS I : De viento.

Angulo de desviación de ruta (grados) Fuerza del Viento sobre los conductores

Símb.

Fórmula

B Fvci

III

Fvci=Pv*D*L/1000*cos(B/2)

donde i=1...n

Tiro maximo de conductor (60%Tr)

Disposición

Fvc1

Fvc2

Fvc3

R

19.28

19.24

19.12

S

19.28

19.24

19.12

T

19.28

19.24

19.12

Tm=0.6*Tr

414.49

414.49

414.49

Tracción de conductores sobre el poste(Kg)

Tc

Tc=2*Tm*sen(B/2)

21.70

57.83

108.20

Fuerza del viento sobre el poste

Fvp

Fvp=Pv*h*(dp+de)/2

91.027

91.027

88.756

Punto de aplicación de la Fvp

ha

ha=h/3*(de+2dp)/(de+dp)

4.762

4.762

4.682

Mvci=Fvci*hi

605.48

604.21

589.03

Momento debido a la traccion de los conductores Mtc

Mtci=Tci*hi

227.85

607.18

1114.50

Momento debido a la fuerza del viento sobre el poste Mvp

Mvp=Fvp*ha

433.47

433.47

415.56

Feq=(Mvc+Mtc+Mvp)/(h-0.30)

120.65

156.65

205.74

Fp/Tcc >= 2

1.66

1.92

1.46

Poste cumple con las condiciones

No Cumple

No Cumple

No Cumple

Retenidas Requeridas (inclin 30º)

1

1

1

Momento a la fza del viento sobre los conductores Mvc

FUERZA NOMINAL Fuerza equivalente

Feq

Relación entre las fuerzas

DE LOS CALCULOS DESCRITOS ANTERIORMENTE OPTAMOS: Postes de Alineam iento

Alternativa I (12/200)

Postes de Anclaje, fin de linea y en el angulo

Alternativa II (12/300)

37

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2.2.4 CÁLCULO DE RETENIDAS Para compensar los esfuerzos mayores al esfuerzo de rotura del soporte para la línea primaria se usarán retenidas, cuyas características han sido definidas en las especificaciones de materiales. Las retenidas serán de cables de acero Siemens Martin de 10 mm (3/8”) de diámetro, con un tiro de rotura de 42.6 kN. Una retenida en disposición longitudinal: FR sen  x HR = FP x He FR = MRN / (HR x Sen ) Donde: FR HR He FP  MRN

: : : : : :

Tiro de trabajo de la retenida Altura de la retenida Altura de aplicación de la fuerza equivalente Fuerza equivalente en la punta Angulo de la retenida Momento total resultante.

2.2.5 PRESTACIONES DE ESTRUCTURAS La prestación de cada tipo de estructura se ha definido teniendo en cuenta los siguientes parámetros: -

Resistencia mecánica del conductor (resultados de los cálculos mecánicos) Soporte, longitud, clase y características de las crucetas Distancia mínima al terreno en la condición de máxima temperatura Distancia horizontal mínima entre fases en la condición de máxima temperatura Distancia vertical mínima entre fases en la condición de máxima temperatura Angulo de desvío topográfico Vano – viento Vano – peso Deflexión máxima del poste igual a 4 % de la longitud útil del soporte Requerimiento del uso de amortiguadores, según la recomendación de la Norma VDE 0201.

Independientemente de la resistencia mecánica del conductor, se tendrán en cuenta los vanos máximos a utilizarse en la distribución de estructuras, los que serán limitados por espaciamiento eléctrico a mitad de vano, especialmente en los cambios de configuración de armados.

2.2.6

DISTRIBUCIÓN DE ESTRUCTURAS Definida la prestación de estructuras y definidos los vanos laterales, vanos vientos y vanos pesos, se efectuará la distribución de estructuras, considerando el EDS final. Con los reportes de resultados se comprobará la óptima distribución y se verificarán los esfuerzos máximos, comprobando los factores de seguridad para cada componente de la línea.

38

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Todos los armados utilizados corresponden a los armados normalizados por la empresa Concesionaria ELECTROPUNO S.A.A. Se comprobará los esfuerzos resultantes hacia arriba, especialmente en aisladores tipo PIN. Se comprobará que el ángulo vertical de la línea (Tiro Vertical / Tiro Horizontal) no sea superior a 25 °. Se verificará la deflexión máxima permitida en los postes, resultando todos los valores por debajo del 4 %. El resultado de la distribución de estructuras se presentará en los planos de Perfil y Planimetría.

2.2.7

VIBRACIÓN DE CONDUCTORES La vibración de los conductores en líneas aéreas, bajo la acción del viento conocida como “vibración eólica” puede causar fallas por fatiga de los conductores en los puntos de soporte. De los diferentes tipos de vibraciones eólicas, la más común es la resonante. La vibración resonante ocurre en los cables de las líneas aéreas sin cambio apreciable de su longitud de modo que los puntos de apoyo permanecen casi estacionarios. Estas vibraciones son ondas estacionarias de baja amplitud y alta frecuencia. Las vibraciones producidas por el viento generan frecuencias de peligro según estudios dentro del rango de 120/D < f < 1 000/D, donde f es la frecuencia en ciclos/segundo y D es el diámetro del conductor en mm. El esfuerzo que estas vibraciones producen en los puntos de apoyo, combinado con la tracción estática en el cable, que se traduce en roce en los alambres de cable y el roce con los accesorios de soporte, puede producir una falla por fatiga en los alambres del cable después de un cierto tiempo. Las vibraciones resonantes se producen por vientos constantes de baja velocidad a través de los conductores. Normalmente vientos menores a 3 km/h no producen vibraciones resonantes y los mayores de 24 km/h tienden a producir ráfagas. Los vientos turbulentos producen diferentes frecuencias en los conductores y las vibraciones no se mantienen por interferencia de las diferentes frecuencias. Para evitar fatiga en los conductores, es necesario reducir las vibraciones resonantes, esto de logra reduciendo la amplitud de la vibración y aumentando el amortiguamiento del sistema vibrante. Esto puede lograrse en dos formas. Una es mediante la reducción del esfuerzo de tensión del conductor para aumentar su amortiguamiento interno. La otra alternativa es instalar varillas de armar o amortiguadores. Varillas de armar: Con este refuerzo se reduce la amplitud de las vibraciones debido al aumento del diámetro del conductor. Registros comparativos indican que reduce la amplitud de las vibraciones de 10% a 20%.

39

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2.2.8 CALCULO DE CIMENTACIONES DE SOPORTES 2.2.9.1 BASES O CRITERIOS DE CÁLCULOS Para el cálculo de la cimentación consideraremos que el terreno se comporta como un cuerpo más o menos plástico y elástico y por ello los desplazamientos del macizo dan origen a reacciones que les son sensiblemente proporcionales La resistencia del terreno es nula en la superficie y crece proporcionalmente a la profundidad de la excavación. No se toman en cuenta las fuerzas de rozamiento porque existe indeterminación con respecto a la cuantía de las mismas. Tomando en cuenta un macizo de sección moderada. El momento actuante será Ma

M a  FP h  t  Las soluciones posibles deberán cumplir con:

Ma  Mr Donde: Mr : Momento resistente. Ma = Fp*(h+t) = Momento Actuante

d2

Ma = Fp*(h+t) =Ma

41

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2.3.

CALCULO DE PUESTA A TIERRA Durante el desarrollo de la ingeniería del detalle se ha definido los sistemas de puesta a tierra (PT) que se implementarán en la red primaria a partir de los sistemas de puesta a tierra del estudio definitivo (utilizando los materiales). Los tipos de puesta a tierra que se han definido para la red primaria son los siguientes:  Tipo PAT-1

: Sistema de PT con una varilla vertical.

 Tipo PAT-2

: Sistema de PT con cuatro varillas verticales.

2.3.1. Método de Medición de la Resistividad del Terreno Existen diversos métodos para la determinación de la resistividad del terreno, entre los cuales se pueden citar, el basado en la toma de muestras y el de los cuatro electrodos. También, en alguna ocasión, se utiliza el sistema consistente en medir la resistencia de un electrodo vertical que responda a una fórmula conocida para determinar, a partir de ahí, la resistividad del terreno que lo rodea, método que tiene la ventaja de proporcionar una medida global pero cuya aplicación no resulta adecuada. El método más utilizado es el método de “Wenner” para determinar la resistividad del terreno; el cual es una simplificación del método de los cuatros puntos. Método de Wenner Es un caso particular del método de los cuatros electrodos, que se disponen en l ínea recta y equidistantes, simétricamente respecto al punto en el que se desea medir la resistividad del terreno, no siendo necesario que la profundidad de los electrodos, que para ello se utilizan, sobrepase los 30 cm . El aparato de medida (T) será un analizador electrónico del tipo digital, siendo los dos electrodos extremos los de inyección de corriente de medida I, y los dos centrales, los electrodos de medida de potencial V. En estas condiciones, la fórmula general para el cálculo de la resistividad a partir del valor de la resistencia medida es:

T

Electrodo

Suelo C1

P1

0

P2

C2 b

a/2 a

a

a

Donde: C1 y C2 P1 y P2 T

: Electrodos de corriente. : Electrodos de potencial. : Instrumento de medida de resistencia de tierra. INGENIERÍA DEL PROYECTO

42

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a b  R

: : : :

Separación equidistante de electrodos en m. Profundidad de clavado de los electrodos (b  a/20) en m . Resistividad del terreno en ohm-m Resistencia del terreno en ohm

2.3.2. Calculo, Diseño y Configuración de Puesta a Tierra Configuraciones Típicas Para estimar la resistencia teórica de los sistemas de puesta a tierra, mediante la utilización de la resistividad aparente, se considera las siguientes configuraciones: Configuración PAT-1 – Sistema a tierra con un electrodo en disposición vertical Esta configuración está compuesta por un electrodo vertical tipo cooperweld de 2,4 m de longitud y 16 mm de diámetro, enterrado a una profundidad del nivel del suelo de 0,3 m. Esta se conecta al poste a través de un conductor horizontal de cobre de 7,5 mm de diámetro y 1,5 m de longitud. 1,5 m

Configuración PAT-2 – Sistema a tierra con dos electrodos verticales Configuración compuesta por cuatro electrodos verticales, las cuales se encuentran alineadas con una separación entre estos de 5 m. Estas se conectan entre ellas a través de conductor de cobre y ésta al poste, la disposición es como se aprecia en la siguiente figura: 5.0 m

Resistencia de Puesta a Tierra de un solo Electrodo (Rhh) La resistencia propia de puesta a tierra para un sistema de puesta a tierra compuesta por un electrodo, se estima de acuerdo con la siguiente expresión:

Rhh 

0.366  a  4L  Log   L  d 

Donde: Rhh

: Resistencia propia de un electrodo (ohm)

ρa L d

: Resistividad aparente del terreno (ohm – m) : Longitud del electrodo (m) : Diámetro del electrodo

Resistencia Equivalente de Electrodos en Paralelo (Re) La resistencia equivalente de puesta a tierra de varios electrodos en paralelos se estima con la ayuda de la siguiente relación:

INGENIERÍA DEL PROYECTO

43

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Re 

1 n

1

R i 1

i

Donde: Re : Resistencia equivalente de puesta a tierra del conjunto de electrodos (ohm) Ri : Resistencia inicial de cada electrodo (ohm) n : Número de electrodos en paralelo Resultados En el cuadro de cálculo de la resistencia de puesta a tierra se muestran los resultados obtenidos en cada una de las mediciones de los PAT-1 y la correspondiente resistencia equivalente del conjunto de electrodos en paralelo. Puesta a Tierra de Subestaciones de Distribución Para sistemas monofásicos bifilares de las subestaciones de distribución toma vital importancia, por lo tanto su diseño debe considerar valores mínimos que garanticen no solo la operación del sistema sino también la seguridad de las personas y equipos. Según las Normas MEM/DEP vigentes, el valor máximo para la resistencia de puesta a tierra en subestaciones trifásicas y monofásicas conectadas entre fases (bifásicas) será de 25 Ω .

INGENIERÍA DEL PROYECTO

44

45

L

g log

4L d

LR

Longitud Real del conductor de Cu. (Ohm-m) 95.50 81.43 99.53 97.52 93.49

m

mm²

m

m

Seg. m

A

40.50 34.53 42.21 41.35 39.65 9.75

R(Ohm)

13

25.000

13 3

2.4

0.0159

0.02

215

95.50 81.43 99.53 97.52

VALOR VALOR

Ohm-m Ohm-m Ohm-m Ohm-m

UNIDAD

INGENIERÍA DEL PROYECTO

Este valor promedio de resistencia y resistividad de terreno es relativamente alto por lo que se debera instalar como mínimo dos varillas en paralelo con un adecuado tratamiento de los pozos de puesta a tierra.

MEDICIONES DE RESISTIVIDAD EN EL TERRENO Medicion 01 Medicion 02 Medicion 03 Medicion 04 PROMEDIO RESISTENCIA EQUIVALENTE

S

Icc T d L LM

SIMBOLO

L: Lomgitud de la varilla de puesta a tierra (electrodos L = 2.4 m) d: Diámetro de la varilla de puesta a tierra f=5/8” = 0.015875 m

R  0 . 366

a. Al nivel del Ancho

Seccion del Conductor de Cu.

Factor de seguridad del conductor de cobre

Longitud del conductor

Longitud de la Jabalina

Diámetro de la varilla de puesta a tierra Ø=5/8” = 0.015875 mts

Tiempo de apertura de los fusibles

MEDICIONES DE RESISTIVIDAD EN EL TERRENO Medicion 01 Medicion 02 Medicion 03 Medicion 04 Datos del sistema de puesta a tierra Corriente de Cortocircuito

DESCRIPCION

Electrodos Verticales ó Jabalinas

CALCULO DE LA RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA:

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CAP III ESPECIFICACIONES TÉCNICAS DE SUMINISTRO DE MATERIALES Y EQUIPOS

46

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3.1

GENERALIDADES Las especificaciones técnicas tienen por objeto corroborar las normas generales y cubren aspectos genéricos de las especificaciones técnicas particulares para el suministro de los diferentes materiales y equipos electromecánicos, relacionados a su fabricación en lo que se refiere a calidad, seguridad y garantía de durabilidad, normados por el Código Nacional de Electricidad; se hace de particular aceptación normas internacionales acordes con las especificaciones requeridas en nuestro medio.

A

ALCANCES Estas especificaciones cubren las condiciones particulares de suministro y las características de todos los materiales que se emplearán en las Redes del Sistema de Distribución.

B

ENSAYOS Y PRUEBAS El Proveedor de cada uno de los equipos y materiales suministrados, deberá efectuar durante la etapa de fabricación todas las pruebas normales señaladas directa o implícitamente en las especificaciones técnicas particulares de cada material de acuerdo a normas vigentes. El Proveedor presentará certificados de ensayo típicos o protocolos de pruebas, que garanticen que los materiales cumplen con sus normas. Todas estas pruebas se realizarán en los talleres o laboratorios del proveedor y su costo se considerará incluido en el precio cotizado por el postor en la oferta de sus materiales. El propietario se reserva el derecho de estar presente mediante su representante, en cualquiera de los ensayos o pruebas mencionadas y para éste efecto el proveedor presentará las facilidades del caso.

C

EMBALAJE En las especificaciones técnicas particulares se indica la forma de embalaje en cada caso. De no mencionar explícitamente el embalaje se hará en cajas, jabas u otra protección adecuada que impida daños o deterioros del material durante el transporte.

D

GARANTÍAS El Proveedor garantizará que los materiales y/o equipos que suministrarán sean nuevos y aptos para cumplir con las exigencias del servicio a prestar y por lo tanto libres de defectos inherentes a materiales o mano de obra. El postor garantizará que el equipo funcionará adecuadamente bajo diferentes condiciones de carga, sin producirse desgastes, calentamientos, esfuerzos ni vibraciones nocivas que en todos los diseños se han considerado factores de seguridad suficientes. El período de garantía emitido por el proveedor o fabricante se contará a partir de la puesta en servicio de las instalaciones, entendiéndose que si algún material y/o equipo resulte inservible dentro del período de garantía, como consecuencia de defectos de diseño de construcción, el proveedor procederá a su propia reposición sin costo adicional alguno.

47

ESPECIFICACIONES TECNICAS

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3.2

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE MATERIALES PARA REDES PRIMARIAS

A.

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE POSTES DE CONCRETO 1.- NORMAS APLICABLES El procesamiento y pruebas de los postes de concreto, deberán de cumplir con lo estipulado en la norma 339.027 de ITINTEC, actualmente por las Normas que ha de establecer INDECOPI. Las características de los postes de concreto son las siguientes: Cuadro N° 1 12

Longitud m. Esfuerzo de trabajo en la punta Kg.

B.

200

300

Diámetro en punta mm.

160

160

Diámetro en base mm.

355

355

Peso Kg.

990

1010

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE CONDUCTORES 1.- DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL El conductor a utilizarse será de aleación de aluminio (AAAC), cableado, concéntrico del tipo aluminio magnesio y silicio. 2.- NORMAS APLICABLES Los conductores cubiertos por estas especificaciones cumplirán con las prescripciones de las siguientes Normas, según versión vigente a la fecha de convocatoria a licitación. - CEI 1089 - ASTM 399M - NTP 370.227

: : :

Comisión Electrotecnia Internacional American Society for Testing an Materials Norma Técnica Peruana

3.- CARACTERÍSTICAS DE LOS CONDUCTORES DE ALEACIÓN DE ALUMINIO TIPO AAAC Cuadro N° 2A – TIPO AAAC SECCION NOMINAL (mm2 )

NUMERO DE HILOS

DIAMETRO TOTAL (mm)

RESISTENCIA 20°C (Ohm/Km)

TIRO DE ROTURA (Kg)

CAPACIDAD DE CORRIENTE (A)

PESO (Kg/Km)

25

7

6.50

1.31

723.9

125

70

48

ESPECIFICACIONES TECNICAS

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TABLA DE DATOS TÉCNICOS GARANTIZADOS Nº

CARACTERISTICAS

1.0 1.1 1.2

CARACTERISTICAS GENERALES NUMERO DE ALAMBRES NORMA DE FABRICACION Y PRUEBAS

1.3 2.0 2.1 2.2

CERTIFICACION DE CALIDAD DIMENS IONES: SECCION NOMINAL SECCION REAL

2.3 2.4 3.0 3.1 3.2 3.3 3.4 4.0 4.1

DIAMETROS DE LOS ALAMBRES DIAMETRO EXTERIOR DEL CONDUCTOR CARACTERISTICAS MECANICAS: MASA DEL CONDUCTOR CARGA DE ROTURA MINIMA MODULO DE ELASTICIDAD FINAL COEFICIENTE DE LA DILATACION TERMICA CARACTERISTICAS ELECTRICAS RES ITENCIA EL ECTRICA MAXIMA en C.C. a 20°C COEFICIENTE TER MICO DE RES IS TENCIA ELECTRICA

4.2

CONDUCTOR DE ALEACION DE ALUMINIO UNIDAD

VALOR REQUERIDO

NTP IEC ASTM

7 370.285 1098 399M ISO-9001

mm² mm²

25 24,6

mm mm

2.15 6.5

kg/km Kg Kn/mm² 1/°C

70 723.9 60.82 24x10 6

Ohm/km

1.37

VALOR GARANTIZADO

1/°C

4.-ALAMBRE PARA AMARRE Para el amarre de los conductores AAAC de 25 mm2 se utilizarán alambre de aluminio sólido de 10 mm2. 5.- CONDUCTORES PARA BAJADA DE TRANSFORMADOR A TABLERO Para las bajadas del transformador al tablero de baja tensión, será conductor de cobre electrolítico con aislamiento tipo intemperie NYY o similar de temple suave y de las características siguientes. Cuadro N° 4 DESCRIPCIÓN

SECCIÓN

Sección nominal mm²

25 (21.15)

Diámetro exterior (mm.)

8.69

Capacidad de corriente (A.)

127

6.- CONDUCTORES PARA BAJADA DE LÍNEA AL PARRARAYO - CUT-OUT Y TRANSFORMADOR Para la bajada de la línea primaria al pararrayo y CUT-OUT, se utilizará conductor de Aluminio desnudo, temple blando de 25 mm2 de sección. Para la conexión del CUT-OUT AL TRANSFORMADOR, se utilizarán alambre de cobre de 25mm2 electrolítico.

49

ESPECIFICACIONES TECNICAS

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C.

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE ACCESORIOS PARA CONDUCTORES DE ALEACIÓN DE ALUMINIO

1.- MANGUITOS DE EMPALME La unión de los conductores de fase se realizarán mediante mangos de empalme del tipo compresión de aluminio, no deberá deformar o afectar los hilos del conductor. Se garantizará bajo cualquier condición de operación los tramos unidos por mangos de empalme, que tendrán una elevación de temperatura igual a la del conductor. Asimismo, la caída de tensión en dos tramos de 3m., unidos por mangos de empalme, deberá ser igual a la de un tramo de la misma longitud sin empalme. Los manguitos de empalme deberán soportar una carga de hasta el 95% de la carga de rotura del conductor, sin que exista deslizamiento de éste. Los manguitos de empalme ha ser empleados presentan las siguientes características: Cuadro N° 5 Conductor de Fase (mm2)

Dimensiones (mm)

25

Peso

Largo

Diámetro Medular

127.0

19.1

Max Carga Trabajo (KN)

(Kg)

Carga de rotura (KN)

0.05

6.7

5.0

2.- CONECTORES DE ALUMINIO-ALUMINIO Las uniones y derivaciones de conductores de 25 mm2 no sometidos a grandes esfuerzos, tales como cuellos muertos, tramos sin tiro, se realizará mediante conectores Al - Al o grapas paralelas de doble vía. El material del cuerpo del conector será de aluminio resistente a la corrosión, con una resistencia a la tracción de 300 N/mm²; los pernos de ajuste son de acero galvanizado en caliente, clase de resistencia (strength class) 8.8 Los conectores de Aluminio-Aluminio que cumplen con tales requerimientos presentan las siguientes características : Cuadro N° 6 SECCIO CABLE (mm2 )

Al 25

MAX.ESP ES DE LA BARRA (mm)

7.50

PERNO

2 x M8

TORQ UE AJUSTE (Nm)

DIMENSIONES (mm) ALTURA MAXIMA

ANCHO

PROFUN D.

DIST.PER NOS

62

36

42

21

20

PESO (Gr)

115

3.- CONECTORES DE ALUMINIO-COBRE Los conectores estarán hechos de aluminio resistente a la corrosión, con una resistencia a la tracción de 300 N/mm²; los pernos de ajuste serán de A°G° en caliente, clase de resistencia (strength class) 8.8 Los conectores de Aluminio-Cobre destinados a tales fines presentan las siguientes características:

50

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Cuadro N° 7 Seccion Cable (mm2)

Al 16-50 Cu 2-10

MAX. ESPESOR DE LA BARRA (mm)

7.50

Pernos

TORQ UE AJUSTE (Nm)

2 x M8

PESO DIMENSIONES (mm)

(Gr)

Altura Máxima

Ancho

Prof

DIST. PERNO S

65

39.5

42

21

20

175

D. ESPECIFICACIONES TÉCNICAS DE SUMINISTRO DE AISLADORES 1.- CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES DE LOS AISLADORES TIPO PIN Cuadro N° 8 DESCRIPCION

ANSI 56-4

- Material

Porcelana.

Dimensiones Principales - Diámetro - Altura - Longitud de linea de fuga - Diámetro agujero pin roscado Características mecánicas - Carga de flexión - Peso neto aproximado

304 mm. 241 mm. 685 mm. 35 mm.

13.7 kN. 2.75 kG.

Características Eléctricas * Tensión con onda de frente escarpado de - Positiva - Negativa * Tensión mínima de descarga - En seco a 60 Hz - En lluvia a 60 Hz * Tensión mínima de perforación a 60 Hz * Voltaje típico de aplicación * Voltaje de radio influencia - RIV máximo a 1000 KHz

1.2/50 µseg. 225 kV 310 kV 140 kV 95 kV 185 kV 30 kV 200 µV

2.-CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES DE LOS AISLADORES DE GOMA DE SILICÓN

Cuadro N° 9 DESCRIPCIÓN Material Dimensiones Principales - Diámetro - Altura - Long. de la línea de fuga Características Mecánicas - Carga mecánica de falla - Carga de trabajo - Peso máximo Características Eléctricas * Tensión disruptiva critica de impulso - Positiva - Negativa * Tensión mínima de descarga - En seco a 60 Hz. - En lluvia a 60 Hz. * Tensión mínima de perforación a 60 Hz. * Voltaje Típico de Aplicación

51

RPP-25 DE 7 ALETAS Goma de Silicon 88 mm. 451 mm. 876 mm. 66.7 kN. 33.4 kN. 1.5 kG.

341 kV. 341 kV. 215 kV. 130 kV. 145 kV. 25 kV. (D.04.97)

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E.

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE ACCESORIOS PARA AISLADORES 1.- DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL Todos los accesorios de fierro o acero serán galvanizados en caliente de acuerdo a la Norma ASTM A.153 Todos los accesorios que sean suministrados deben ser piezas de uso corriente en la construcción de Líneas Primarias y de Subtransmisión, los cuales se mantienen en stock por los fabricantes. 2.- ESPIGAS PARA LOS AISLADORES Las espigas F°G° para los aisladores tipo PIN Clase ANSI 56-4, serán:            

Tipo Material Cabeza de Pin Diámetro de la rosca Altura de la rosca Diámetro Vastago Superior Diámetro Vastago Inferior Altura del Vastago Superior Altura total Material Material de la Rosca Acabado

: : : : : : : : : : : :

Espiga para Cruceta Fierro galvanizado Rosca de Plomo 35mm 54.0mm 28.6 mm 19 mm 254 mm 432mm Acero Forjado Plomo Galvanizado en caliente

3.- GRAPAS DE SUSPENSIÓN Serán de aleación de aluminio, lo más livianas posible, capaces de soportar conductores de 25 mm2 de sección. Toda la grapa será diseñada para eliminar cualquier posibilidad de deformación de los conductores cableados y de separación de los hilos del conductor. Las partes internas serán lisas y libres de ondulaciones, bordes cortantes y otras irregularidades. Las partes de acero serán diseñadas de forma tal, que ninguna pérdida ferro-magnética suceda en las grapas. Su carga de rotura es de 5,506.5 kgf (54 kN); el ajuste del conductor se realiza mediante dos pernos tipo "U" de 12.7mm (1/2") diámetro que proporcionan un torque de 20 Nm. El peso aproximado de la unidad es de 0.7 Kg. 4.- GRAPAS DE ANCLAJE Serán de aleación, lo más livianas posible, capaces de soportar conductores de 25 mm2 de sección, serán del tipo con pernos de sujeción tipo "U" lo más livianas posibles y diseñadas de modo que durante el servicio no exista la posibilidad de pérdidas de pernos debido a la vibración o a otras causas. Serán diseñadas para evitar deformaciones en el conductor y en los hilos de la trenza. Todas las partes en contacto con el conductor serán hechas de aleación de aluminio probada. Las

52

ESPECIFICACIONES TECNICAS

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partes sujetas a fricción, pernos, etc, serán de acero galvanizado en caliente. Su carga de rotura es de 10,197.2 Kgf (100 kN); los pernos proporcionarán un torque de ajuste de 45 Nm. El peso aproximado de la unidad es de 0.6 Kg.

F.

ESPECIFICACIONES PARA EL SUMINISTRO DE LAS CRUCETAS. CRUCETAS DE CONCRETO VIBRADO Las crucetas de concreto vibrado, deben de reunir condiciones mínimas de configuración geométrica, dimensiones, fabricación, conformación estructural, acabado y transporte garantizándose una total confiabilidad en el suministro. Nomenclatura.1.- Denominación Cruceta Asimétrica : Za 2.- Seguidamente la longitud mayor, seguido de la longitud menor si es asimétrica (L). 3.- Carga de trabajo en Kg, según la dirección Rx (CT). Crucetas Asimétricas Longitud Nomenclatura de Cruceta Z/1.6/0.95/250 Z/L/CT

m. 1.60

Cargae trabajo Carga Trabajo Carga de trabajo Rx Ry Rz Kg Kg Kg 250

200

100

Peso Kg. 60

Transporte.Las crucetas y los postes se trasladarán independientemente de los postes, evitando impactos y vibraciones no considerados en el diseño. el embarque se realizará con tecles o grúas para no maltratar los accesorios

TABLA DE DATOS TÉCNICOS GARANTIZADOS PARA CRUCETAS DE C.A.V. Nº

CARACTERÍSTICAS

UNIDAD

2.0 CRUCETA ASIMÉTRICA

VALOR REQUERIDO

VALOR GARANTIZADO

Za/1.6/0.95/250

2.1 MATERIAL

C.A.V.

2.2 LONGITUD TOTAL

m

1.60

2.3 ALTURA MÁXIMA

mm.

135

2.4 ALTURA MÍNIMA

mm.

95

2.5 DIÁMETRO DE EMPOTRAMIENTO AL POSTE

mm.

230

2.6 PESO TOTAL

kg.

60

Las crucetas de Fierro Galvanizado tendrán agujeros a 5 cm. del borde para instalar los pines, y deberán presentar las siguientes características.

53

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TABLA DE DATOS TÉCNICOS GARANTIZADOS CRUCETAS METALICAS Nº

CARACTERISTICAS

1.0

CRUCETA METALICA DE PERFIL ANGULAR 63.5x63.5 x 2400

UNIDAD

VALOR REQUERIDO

VALOR GARANTIZADO

mm, 5mm DE ESPESOR 1.1 1.2 1.3 1.3.1 1.3.2 1.3.3 1.3.4 1.4 1.5 1.6 1.7 2.0 2.1 2.2 2.3 2.3.1 2.3.2 2.3.3 2.3.4 2.4 2.5 2.6

MATERIAL CLASE DE GALVANIZACION ASTM DIMENSIONES DEL PERFIL ANGULAR ALTURA ANCHO ESPESOR LONGITUD CONFIGURACION GEOMETRICA (Adjuntar Plano) CARGA MINIMA DE ROTURA POR CORTE NORMA PARA INSPECCION y PRUEBA MASA POR UNIDAD RIOSTRA METALICA DE PERFIL ANGULAR 1½”x1½”x1200 mm, y 3/16” DE ESPESOR. MATERIAL CLASE DE GALVANIZACION ASTM DIMENSIONES DEL PERFIL ANGULAR LARGO ANCHO ESPESOR LONGITUD CONFIGURACION GEOMETRICA (Adjuntar Plano) CARGA MINIMA DE ROTURA POR CORTE NORMA PARA INSPECCION y PRUEBA

F.G. B mm. mm. mm. mm.

63.5 63.5 5 1200

kN

55 UNE 21-158-90

Kg F.G. B mm. mm. mm. mm.

38.1 38.1 5 1280

kN

55 UNE 21-158-90

G. SUMINISTRO DE ACCESORIOS METÁLICOS PARA ARMADOS 1. DESCRIPCIÓN DE LOS MATERIALES 1.1 Pernos Maquinados Serán de acero forjado galvanizado en caliente. Las cabezas de estos pernos serán cuadrados y estarán de acuerdo con la norma ANSI C 135.1 Las cargas de rotura mínima serán: -

Pernos de 16 mm ∅, 305mm long :

55 kN .

Cada perno maquinado deberá ser suministrado con una tuerca cuadrada y su respectiva contratuerca cuadrada de doble concavidad, las que estarán debidamente ensambladas al perno. 1.2 Perno – Ojo Será de acero forjado, galvanizado en caliente. 16mm∅ x 254mm de longitud En uno de los extremos tendrá un ojal ovalado y será roscado en el otro extremo. La carga de rotura mínima será de 55 kN. Cada perno ojo deberá ser suministrado con una tuerca cuadrada y su respectiva contratuerca cuadrada de doble concavidad, las que estarán debidamente ensambladas al perno. 1.3 Tuerca – Ojo Será de acero forjado o hierro maleable galvanizado en caliente. Será adecuada para perno de 5/8" de diámetro. Su carga mínima de rotura será de 55 kN.

54

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1.4 ALMACENAJE Y RECEPCIÓN DE SUMINISTROS La recepción de los suministros se efectuará con la participación de un representante del Proveedor, quién dispondrá del personal y los equipos necesarios para la descarga, inspección física y verificación de la cantidad de elementos a ser recepcionados. El costo de estas actividades estará incluido en el precio cotizado por el Postor. TABLA DE DATOS TÉCNICOS PARA ACCESORIOS METÁLICOS PARA ARMADOS

Nº

CARACTERÍSTICAS

1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.4.1. 1.5 1.5.1. 1.6 1.7

PERNOS MAQUINADOS MATERIAL DE FABRICACION CLASE DE GALVANIZACION SEGUN ASTM NORMA DE FABRICACION CARGA DE ROTURA MINIMA PERNO DE 16 mm MASA POR UNIDAD PERNO DE 16 mm Diám. x 305 mm FORMA DE LA CABEZA y TUERCA DEL PERNO TIPO DE CONTRAUERCA CUADRADA

2.0 2.1 2.2 2.3 2.3.1. 2.3.2 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8

PERNO OJO MATERIAL DE FABRICACION CLASE DE GALVANIZACION SEGUN ASTM DIMENSIONES LONGITUD DIAMETRO NORMA DE FABRICACION CARGA MINIMA DE ROTURA MASA POR UNIDAD FORMA DE LA TUERCA DEL PERNO TIPO DE CONTRAUERCA CUADRADA

3.0 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7

TUERCA – OJO MATERIAL DE FABRICACION CLASE DE GALVANIZACION ASTM DIMENSIONES DIAMETRO DEL PERNO A CONECTAR NORMA DE FABRICACION CARGA MINIMA DE ROTURA MASA POR UNIDAD

UNIDAD

VALOR REQUERIDO

VALOR GARANTIZADO(*)

ACERO B ANSI C 135.1 kN

55

kg CUADRADA DOBLE CONCAVIDAD ACERO B mm mm kN kg

254 16 ANSI C 135.4 55 CUADRADA DOBLE CONCAVIDAD

B mm mm ANSI C 135.5 kN Kg

16 55

TABLA DE DATOS TECNICOS PARA ACCESORIOS METALICOS PARA POSTES

Nº

6.0 6.1 6.2 6.3 6.3.1 6.3.2 6.3.3 6.4 6.5 6.6

CARACTERÍSTICAS

UNIDAD

ARANDELA PLANA CUADRADA CURVA MATERIAL CLASE DE GALVANIZACION SEGUN ASTM DIMENSIONES LADO ESPESOR DIAMETRO DEL AGUJERO CENTRAL CARGA MINIMA DE ROTURA POR CORTE NORMA PARA INSPECCION y PRUEBA MASA POR UNIDAD

VALOR REQUERIDO

VALOR GARANTIZADO(*)

ACERO B mm mm mm kN

57

76 5 17,5 55 UNE 21-158-90

kg

55

ESPECIFICACIONES TECNICAS

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H.

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE RETENIDAS 1.- CABLE PARA RETENIDA Será de acero galvanizado de alta resistencia, cableado, 07 hilos, con coeficiente lineal de expansión de 11.5x10-6/°C, elongación del 4%, de las siguientes características: Cuadro N° 10 Diám. Hilo (mm)

Material Acero Galvanizado clase “C”

2.44

Diám. Cable (mm)

S ección Cable (mm2)

Carga Rotura (KN)

Módulo Elasticidad (KN/mm2)

Peso(Kg/ Km)

32.7

42.6

190

257

10.00

2.- TEMPLADOR. El templador o tensor será de acero galvanizado en caliente con ojal y gancho en extremos, de las siguientes características: Cuadro N° 11 LONGITUD TOTAL

DIMENSIONES (mm) LONGITUD PERNO GANCHO

300 255

210 190

DIAMETRO

19 15.8

MATERIAL

ACABADO

AC.SAE 1020 AC.SAE 1020

GALVANIZADO GALVANIZADO

3.- VARILLA DE ANCLAJE Será de F°G° de 19 mm ø (3/4" diámetro) x 2.40 m. con ojo en un extremo y roscado en el otro en una longitud de 10 cm, provisto con plancha de A°G°de 6.4 mm.(¼") de espesor y 10 cm., con perforación central para el paso de la varilla; con tuercas y arandelas. 4.- GRAPA DE DOBLE VÍA Será de acero galvanizado en caliente cumpliendo la norma ASTM A-153-80 y adecuada para el cable de acero grado SIEMENS-MARTIN de 10 mm de diámetro. Estará provista de 3 de pernos de Acero forjado en caliente de 13 mm de diámetro. La carga mínima de deslizamiento será de 60 kN. 5.- BLOQUETA DE CONCRETO Será de concreto armado de 0.5 x 0.5 x 0.2m con un agujero central de 20mm de diámetro, con parrilla de acero corrugado de 9.6mm. 6.- ABRAZADERA DE PLATINA DE F°G° La abrazadera se fabricará con platina de Fierro Galvanizado por impresión en caliente Acero SAE 1020, cumpliendo la Norma ASTM A-153 La platina de las abrazaderas serán de 5mm de espesor y de 63.5 de ancho y tendrán un diámetro de 160 mm, y poseerán 02 pernos de acero forjado galvanizado en caliente, los pernos serán de 16mm (5/8") de diámetro y 76.2mm (3") de longitud con sus respectivas tuercas y arandelas planas.

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ESPECIFICACIONES TECNICAS

RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA

La carga mínima de rotura serán de 60 kN. 7.- GUARDACABOS Serán de plancha de F°G° para conductor de de 9.5mm ∅ (3/8"), con canal de 16mm. TABLA DE DATOS TECNICOS PARA ACCESORIOS METALICOS PARA RETENIDAS Nº 1.0 1.1 1.2 1.3

1.4 1.5 1.6 2.0 2.1 2.2 2.3

2.4 2.5 2.6 3.0 3.1 3.2 3.3

CARACTERISTICAS VARILLA DE ANCLAJE CON OJAL - GUARDACABO MATERIAL CLASE DE GALVANIZACION SEGUN ASTM DIMENSIONES . LONGITUD . DIAMETRO CARGA DE TRACCIÓN MÍNIMA MASA POR UNIDAD NORMA DE FABRICACION

3.4 3.5 3.6 4.0 4.1 4.2 4.3 4.4 4.5

GRAPA PARALELA DOBLE VIA DE 03 PERNOS MATERIAL DIAMETRO DE CABLE A SUJETAR CARGA MAXIMA DE TRABAJO DIMENSIONES (Adjuntar Planos) MASA POR UNIDAD

5.0 5.1 5.2 5.3 5.4 5.5

AISLADOR DE TRACCION MATERIAL NORMA PARA INSPECCION y PRUEBA CLASE ANSI CARGA MAXIMA DE TRABAJO DIMENSIONES (Adjuntar Planos)

6.0 6.1 6.2 6.3

TEMPLADOR MATERIAL CLASE DE GALVANIZACION SEGÚN ASTM DIMENSIONES DIAMETRO LONGITUD CARGA DE ROTURA MINIMA A TRACCION O CORTE MASA POR UNIDAD NORMA PARA INSPECCION y PRUEBA

VALOR REQUERIDO

VALOR GARANTIZADO (*)

ACERO FORJADO B m mm kN kg

2,40 19 81 ANSI C 135.2

ARANDELA CUADRADA PARA ANCLAJE MATERIAL CLASE DE GALVANIZACION SEGÚN ASTM DIMENSIONES . LADO . ESPESOR . DIAMETRO DE AGUJERO CENTRAL CARGA MAXIMA DE CORTE MASA POR UNIDAD NORMA PARA INSPECCION y PRUEBA ABRAZADERA DE PLATINA DE 03 PERNOS MATERIAL CLASE DE GALVANIZACION DIMENSIONES: . ESPESOR DE PLATINA . ANCHO DE PLATINA . DIAMETRO DE ABRAZADERA CARGA DE ROTURA MINIMA DE ROTURA MASA POR UNIDAD NORMA DE FABRICACION

6.4 6.5 6.6

UNIDAD

ACERO B mm mm mm kN Kg

100 6.35 20 74 ASTM 436 M

ACERO GALVANIZADO B mm mm mm kN kg ASTM A-153

mm Kn mm kg

Kn Mm

5 63.5 160 60

ACERO 10 60

PORCELANA UNE 21-158-90 54-3 9.1

ACERO FORJADO B mm mm mm Kn kg

19 300 67 ASTM A-153

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ESPECIFICACIONES TECNICAS

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I.

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DEL CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA 1.- CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS DEL CONDUCTOR Será de cobre electrolítico de 99.99% de pureza mínima (recocido), semiduro. Sólido (alambres) y cableados concéntricamente, según la Norma NTP 370.251. (Deacuerdo a Catalogo mostrado en Anexo) 2.- CARACTERÍSTICAS CONSTRUCTIVAS DEL CONDUCTOR        

Sección Nominal Numero de hilos Diámetro Nominal del hilo Diámetro Nominal exterior Peso aproximado Resistencia máxima a 20ºC Tiro de Rotura Capacidad de Corriente

: : : : : : : :

25 mm² 07 2.14 mm. 6.42 mm. 226 kg./Km. 0.741 Ohm./km. 9.9 kN 188 A

3.- INSTRUCCIONES PARA EL EMBALAJE Los conductores serán suministrados en carretes no retornables, de madera estándar, construcción robusta, libre de clavos que puedan dañar al conductor, pintados interna y externamente. Llevarán una capa de papel a prueba de agua, alrededor del cilindro, debajo del conductor y otra protegiendo el enrollado exterior. Finalmente, se cubrirán con viguetas de madera, las cuales se colocarán después de haber sacado las muestras para la prueba de aceptación. Las dimensiones del carrete serán establecidas por el postor en su propuesta. La longitud que el fabricante se proponga suministrar en cada carrete estará establecida en su propuesta. La siguiente información deberá ser indicada en una etiqueta de metal pegada a cada carrete:     

Número de Carrete Longitud y Tipo de Conductor Peso Bruto del Carrete Peso Neto del Conductor Nombre del Fabricante

En la parte lateral del carrete deberá indicar el sentido de arrollamiento del conductor.

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J.

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE LOS ACCESORIOS DE PUESTA A TIERRA 1.- ELECTRODO DE PUESTA A TIERRA Será del tipo cooperweld de 16 mm de diámetro (5/8") y 2.40 m. de longitud. El pozo a tierra será típicamente normalizado, compuesto por tierra cernida y compactada. 2.- CONECTORES El conector será del tipo ANDERSON o similar apto para conductor de 25 mm². y servirá para unir el electrodo de puesta a tierra con el conductor de tierra. Asimismo, se usarán conectores tipo perno partido de Cobre, empleados para las conexiones al sistema de puesta a tierra de 16-35 mm² 3.- CAJA DE REGISTRO Serán de concreto de dimensiones 0.45 x 0.45 x 0.26 m de 0.05 m de espesor con su respectiva tapa TABLA DE DATOS TÉCNICOS DE MATERIALES PARA PUESTA A TIERRA Nº 1.0 2.0 3.0

4.0

5.0

CARACTERÍSTICAS

UNIDAD

CONDUCTOR DE COBRE NUMERO DE ALAMBRES NORMA DE FABRICACION Y PRUEBAS DIMENSIONES SECCION NOMINAL SECCION REAL DIAMETRO DE LOS ALAMBRES DIAMETRO EXTERIOR DEL CONDUCTOR CARACTERISTICAS MECANICAS MASA DEL CONDUCTOR CARGA DE ROTURA MINIMA MODULO DE ELASTICIDAD INICIAL MODULO DE ELASTICIDAD FINAL COEFICIENTE DE DILATACION TERMICA CARACTERISTICAS ELECTRICAS: RESISTENCIA ELECTRICA MAXIMA EN C.C. A 20 °C COEFICIENTE TECNICO DE RESISTENCIA

1.0

ELECTRODO MATERIAL

2.0 3.0 4.0 5.0 6.0

NORMA DE FABRICACION DIAMETRO LONGITUD SECCION RESISTENCIA ELECTRICA A 20 °c

VALOR REQUERIDO

VALOR GARANTIZADO

7 NTP 370.251.2003 mm² mm² Mm Mm

25 2.14 6.4

kg/m kN kN/mm² kN/mm² 1/°C

0.228

Ohm/km 1/°C

0.727 0,00384

COBRE CON ALMA DE FIERRO mm m mm² Ohm

59

16 2,40 201.1

ESPECIFICACIONES TECNICAS

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K.

ESPECIFICACIONES TRANSFORMADORES

TÉCNICAS

PARA

EL

SUMINISTRO

DE

LOS

1.- TRANSFORMADORES DE DISTRIBUCIÓN 2.- CONDICIONES NORMALES DE OPERACIÓN Las condiciones normales de operación se indican a continuación para Transformadores de Distribución.

ESPECIFICACIONES - Número de fases - Tensión nominal primario - Terminales en el primario - Terminales en el secundario - Potencia - Tensión nominal secundario - Conexión en el lado secund. - Interruptor de B,T. - Frecuencia Nominal - Tipo de Refrigeración - Norma - Tipo de montaje - Temperatura ambiental - Altura de trabajo

3 22.9 kV. 3 4 25 kVA, 170 kV BIL 0.38-0.22 kV Dyn5 Exterior 60 Hz. ONAN IEC Pub 76 Exterior -10 °C a 12 °C 4500 m. s. n. m.

3.- ACCESORIOS El fabricante deberá asegurar, que el transformador de Distribución que suministra contenga todos los accesorios necesarios y a demás asegurar un buen comportamiento del equipo durante su vida útil; los cuales tendrán las siguientes características: a.-La placa inoxidable con indicación indeleble de las siguientes características: (Ubicado en el lado de baja tensión) - Tipo de Instalación. - Potencia - Número de fases. - Frecuencia - Tensiones - Conexión en A.T. - Conexión en B.T. - Tensión de Corto Circuito 0 75 °C y Temperatura ambiente - Peso, Marca y tipo de Aceite - Peso Total - Diagramas de conexiones - Fabricante y Número de serie de la unidad - Normas de Fabricación

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ESPECIFICACIONES TECNICAS

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b.- Placa con diagrama de conexión interior. La placa de instrucciones de operación estarán ubicadas en un lugar visible. Esta deberá indicar claramente que para efectuar una maniobra se deberá pulsar el Swit Bajo Carga de la Alimentación de Baja tensión c.- Ganchos u orejas para izamiento de los Transformadores de Distribución. d.- Válvula de vaciado de aceite. e.- Plancha para conexión a tierra del tanque y eventualmente del neutro B.T. y cables de A.T. f.- Las salidas de B.T. y A.T. se harán mediante un sistema de terminales blindados, por medio de bornes aisladores adecuados para la conexión a conductores aéreos a la intemperie.

REQUERIMIENTOS TÉCNICOS GENERALES PARA EL SUMINISTRO DE TRANSFORMADORES REQUERIDO OFERTADO MARCA TIPO instalación interior exterior con aislamiento en M.T. LADO DE M.T. Tensión nominal Corrientes Nominales Tensión máxima de servicio Número de terminales Nivel de Aislamiento LADO DE B.T. Tensión nominal Corriente Nominal Numero de terminales Nivel de Aislamiento Conexión

K.

22.9 kV+/-2x2.5 % 0.63 A 25 kV 1 17.5/38/170 kV 0.38-0.22 kV 37.98 A 4 0.6/3.0 kV FASE - NEUTRO

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE LOS EQUIPOS DE MEDICIÓN (TRAFOMIX) 1.- TRANSFORMADORES CORRIENTE

INTEGRADOS

DE

MEDIDA

DE

TENSIÓN

Y

2.- CONDICIONES NORMALES DE OPERACIÓN Las condiciones normales de operación se indican a continuación para los Trafomix. ESPECIFICACIONES - Número de fases - Tensión nominal primario - Potencia (Corriente) - Terminales en el primario - Terminales en el secundario - Potencia (Tensión) - Tensión nominal secundario - Grupo de Conexión - Clase de Precisión

3 22.9 kV. 3x15 VA / 1-5 A. 3 3 3x50 VA - 170 kV BIL 0.22 kV Ii0 0.2

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ESPECIFICACIONES TECNICAS

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- Clase de Aislamiento - Interruptor de B,T. - Frecuencia Nominal - Tipo de Refrigeración - Norma - Tipo de montaje - Temperatura ambiental - Altura de trabajo

A0 Exterior 60 Hz. ONAN IEC 60044-1-2 Exterior 20 °C a 40 °C 4500 m. s. n. m.

3.- ACCESORIOS El fabricante deberá asegurar, que el trafomix que suministra contenga todos los accesorios necesarios y a demás asegurar un buen comportamiento del equipo durante su vida útil; los cuales tendrán las siguientes características: a.-La placa inoxidables con indicación indeleble de las siguientes características: (Ubicado en el lado de baja tensión) - Tipo de Instalación. - Potencia - Número de fases. - Frecuencia - Tensiones - Conexión en A.T. - Peso, Marca y tipo de Aceite - Peso Total - Diagramas de conexión - Fabricante y Número de serie de la unidad - Normas de Fabricación b.- Placa con diagrama de conexión interior. La placa de instrucciones de operación estará ubicada en un lugar visible. Esta deberá indicar claramente que para efectuar una maniobra se deberá pulsar el Swit Bajo Carga de la Alimentación de Baja tensión c.- Ganchos u orejas para izamiento del Trafomix. d.- Válvula de vaciado de aceite. e.- Plancha para conexión a tierra del tanque. f.- Las salidas se harán mediante un sistema de terminales blindados, por medio de bornes aisladores adecuados para la conexión a conductores aéreos a la intemperie.

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REQUERIMIENTOS TÉCNICOS GENERALES PARA EL SUMINISTRO DE TRAFOMIX REQUERIDO MARCA TIPO instalación interior exterior con aislamiento en M.T. LADO DE M.T. Potencia Nominal (Tensión) Potencia Nominal (Corriente) Tensión nominal Tensión máxima de servicio Número de terminales Nivel de Aislamiento LADO DE B.T. Tensión nominal Numero de terminales Nivel de Aislamiento

3x50VA 3x15 VA 22.9 kV+/-2x2.5 % 25 kV 3 17.5/38/170 kV 0.22 3 0.6/3.0 kV

Conexión

L.

OFERTADO

FASE - Neutro

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE EQUIPOS DE TABLEROS DE DISTRIBUCIÓN, EQUIPOS DE PROTECCIÓN, CONTROL Y ELEMENTOS DE CONEXIONADO 1.

CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS 1.1 Gabinete del Tablero de Distribución Será fabricado íntegramente con planchas de F°G° laminado en frío de 1.6mm (1/16") de espesor, con las dimensiones de 0.50 x 0.35 x 0.25 m. necesarias para alojar los equipos El techo del tablero tendrá una pendiente de 5° y terminará con un volado de 5 cm. El gabinete tendrá puerta frontal de una (01) hoja, asegurada con una chapa del tipo triangular de bronce con dos juegos de llaves por caja. Contará con una empaquetadura de neopreno instalada en todo el perímetro correspondiente a la puerta que permita la obtención de alto grado de hermeticidad. Independientemente del número de circuitos y equipos instalados, la cara inferior del tablero de distribución deberá contar con los agujeros necesarios para el ingreso o salida de los siguientes circuitos: - Un circuito alimentador desde los bornes del transformador conformado con cables tipo NYY u otro aislamiento similar o superior. - Dos circuitos de salida desde los interruptores (incluido los proyectados) hacia las redes de baja tensión - Un agujero para la bajada del conductor de puesta a tierra. Cada agujero deberá estar equipado con los accesorios necesarios para su hermetización una vez colocados los conductores, a fin de evitar el ingreso de humedad, polvo e insectos al interior del tablero. Al interior del gabinete del tablero de distribución, entre la puerta y los equipos, deberá implementarse una lámina separadora de acero de 1/4" mm de espesor. Esta lámina separadora, deberá ser fijada mediante pernos manualmente extraibles e impedirán el fácil acceso hacia los bornes de conexión. El gabinete deberá tener compartimentos adecuados para alojar los esquemas, diagramas y los repuestos de los fusibles de control solicitados para cada unidad.

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Cada tablero de distribución deberá estar provisto de dos abrazaderas partidas para su fijación a postes de 2" x 1/4" x 220 mm con pernos de fijación, tuercas y arandelas respectivas. El gabinete del tablero de distribución y la plancha separadora recibirán un tratamiento de arenado y luego se protegerá con 2 capas de pintura anticorrosivo a base de cromato de zinc de la mejor calidad, seguido de 2 capas de acabado con esmalte de color gris. El espesor de las capas de recubrimiento deberá quedar en el rango de 2 a 3 milésimas de pulgada con película seca. También se aceptará otro tipo de tratamiento y acabado de calidad superior al solicitado, el cual estará debidamente sustentado y aprobado por los estándares correspondientes. 1.2 Interruptor Termo magnético El interruptor termo magnético será del tipo diferencial bipolar; para instalarse en el interior del gabinete del tablero de distribución y fijado mediante rieles metálico. El interruptor diferencial vendrá provisto de terminales de tornillos con contactos de presión para conectarse a los conductores. Los bornes de salida hacia las redes de baja tensión serán del tipo bimetálico a fin de permitir la conexión de conductores de Cobre o Aluminio con una sección circular de 16 a 35 mm². El mecanismo de desconexión será del tipo común de manera que la apertura de los polos sea simultánea y evite la apertura individual. La tensión máxima de operación del interruptor diferencial será como mínimo de 600 V AC. Las capacidad de Interrupción Ultima (Icu) e Interrupción de Servicio (Ics) mínima para el interruptor no será inferior a 6 kA a su respectiva tensión nominal de operación. La corriente nominal del interruptor diferencial, será de 63A a 60Hz. 1.3 Medidor de Totalizador de Energía Activa Trifásico El medidor totalizador de energía activa trifásico permitirá medir el consumo total de energía activa de la subestación al cual será instalado el tablero de distribución. La configuración del sistema eléctrico al cual será instalado es de 3 hilos, 380 V, trifásico. Las características principales del medidor de energía monofásico serán las siguientes: Tipo

:

A100C

Funcionamiento Tensión Nominal del medidor Frecuencia Nominal Clase de precisión Número de Sistemas Número de Hilos Número de bobinas de corriente Número de bobinas de tensión Corriente Nominal Aislamiento

: : : : : : : : : :

Electrónico 3x380 - 220 V 60 Hz 02 02 03 03 03 15 – 250 A 6kV

Las borneras de llegada del medidor de energía permitirán alojar la sección de los cables de bajada tipo NYY.

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1.4

Cable NYY – 1 kV

El cable NYY, para usarse en la conexión entre el lado secundario del transformador y el tablero de distribución, serán de 3-1x25mm2, estará compuesto de conductor de cobre electrolítico recocido de cableado concéntrico. CALIBRE

NUMERO

CABLE

HILOS

N° x mm² 1 x 25

7

ESPESORES

DIAMETRO

PESO

CAPACIDAD DE CORRIENTE (*)

AISLAMIENTO

CUBIERTA

EXTERIOR

ENTERRADO

AIRE

DUCTO

mm

mm

mm

(Kg/Km)

A

A

A

1,2

1,4

11,2

325

163

131

132

El aislamiento será de cloruro de polivinilo (PVC) y cubierta exterior con una chaqueta de PVC, color negro, en conformación paralelo. La tensión del cable será 1 kV y la temperatura de operación 80 °C. Para la fabricación y pruebas se aplicarán las siguientes normas: ASTM B-3 y B-8 para los conductores e IEC 20-14 para el aislamiento 1.5

Barras Colectoras y Conductores de Conexionado

Los tableros de distribución estarán equipados con barras colectoras de cobre electrolítico de sección rectangular para las fases. Las secciones rectangulares serán diseñadas para 10 kA de cortocircuito con las siguientes dimensiones mínimas: - Para las fases

:

30 x 5 mm

Las barras de fases estarán provistos de los accesorios correspondientes para recibir o distribuir conductores de cobre cuyas secciones varían entre 16 y 50 mm². Vendrán provistas de agujeros para la futura instalación de los interruptores de reserva. El código de colores de las barras será, azul y rojo para las fases. Los conductores de conexionado serán de cobre, del tipo THW, con una sección mínima de 6 mm². Presentarán el código de colores definidos para las barras y los accesorios de señalización correspondiente.

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ESPECIFICACIONES TECNICAS

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K

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE EQUIPOS DE PROTECCIÓN Y MANIOBRA 1.- SECCIONADORES FUSIBLE Los seccionadores fusible, serán del tipo unipolar CUT-OUT, con portafusibles de expulsión para maniobra sin carga, a través de una pértiga, y apertura automática al fundirse el fusible. Estarán fabricados de acuerdo a las Normas CEI-29. Las características de los seccionadores fusibles de potencia son las siguientes: - Tensión nominal de la red - Tensión del Seccionador - Corriente Nominal - NBA - Capacidad de Interrupción . Simétrica . Asimétrica - Tipo de montaje - Fusibles tipo K-ANSI, 24 kV. - Accesorios de Fijación - Altura máx. de trabajo

: : : :

22.9 kV 27 kV 100 A 170 kV BIL

: : : : : :

8 kA 10 kA Exterior 2K y 6K Completos 5000 m. s. n. m

2.- PARARRAYOS Los pararrayos serán de Oxido de Zinc, Tipo PBZ, Clase Distribución, de conexión directa, para la tensión nominal de 21 kV; están destinados a la protección de los transformadores de distribución y transformadores integrados de medida de tensión y corriente, contra sobretensiones externas. Se ubicarán en la parte superior de los transformadores. Las características de los pararrayos, son las que se describen a continuación: - Tensión nominal del pararrayo : - Corriente nom. descarga : - Frecuencia nominal : - Máximo voltaje de descarga con onda de corriente de 8/20 seg de 10 KA : - Voltaje de prueba a 60 Hz, en seco, durante 1 minuto a tierra : - Aislamiento interno, voltaje de impulso 1.2/50 seg a tierra : - Aislamiento externo, voltaje de impulso 1.2/50 seg. a tierra : - Instalación : - Régimen de Servicio : - Altura máx. de trabajo :

66

21 10 60

kV kA Hz

88 kVc 42 kV 95 kVc 110 kVc Exterior Semi intenso 5000 m s n m

ESPECIFICACIONES TECNICAS

CAP IV ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL MONTAJE ELECTROMECÁNICO DE LA LÍNEA

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4.1

OBJETIVO El propósito de estas especificaciones técnicas es el de definir el trabajo, para la construcción de la Red Primaria, recomendar los procedimientos que deberá de seguir el ejecutor para el montaje de la misma.

4.2

EXTENSIÓN DEL TRABAJO Las presentes especificaciones comprenden fundamentalmente las siguientes actividades: -

Retiro de los almacenes de los proveedores y/o propietarios y traslado hasta el lugar de montaje de los equipos y materiales necesarios. -

-

4.3

Montaje de los equipos y materiales de acuerdo al cronograma de actividades y a instrucciones de montaje del proveedor.

las

Realización de las pruebas necesarias en obra, de los equipos y materiales de acuerdo a las normas y especificaciones.

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL MONTAJE DE MATERIALES EN LA RED PRIMARIA 4.3.1

GENERALIDADES

Todo el trabajo de construcción, será hecho de acuerdo a los planos, especificaciones y diseño de construcción. El Contratista encargado del montaje, realizará un replanteo de ubicación de los postes y será responsable del correcto alineamiento y orientación de los mismos. El Contratista ubicará los ejes de las estructuras, medirá las secciones transversales y repondrá los hitos de los vértices de la línea, que al momento de efectuar el replanteo no estuviera en su lugar. La ubicación de los ejes de los postes con relación al eje de la línea, se hará acorde a lo prescrito en los planos de los diseños de construcción correspondientes. El Ingeniero supervisor inspeccionará, la ubicación de cada poste en el terreno conforme indica los planos del proyecto, y aprobará la ubicación como definitiva u ordenará efectuar los cambios que considere necesarios, teniendo en cuenta la naturaleza del terreno. Mientras éste no haya aprobado la ubicación definitiva de las estructuras, el Contratista no efectuará ningún trabajo posterior a esta tarea. En el caso de registrarse cambios, el Contratista mantendrá en la zona del proyecto, y de acuerdo a sus ofertas, un registro permanente de tales cambios que se produzcan en relación a los planos del proyecto y preparará planos, en los cuales introducirá los cambios que haya tenido en el lugar durante el período de montaje.

ESPECIFICACIONES TECNICAS

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4.3.2

EMPOTRAMIENTO DE POSTES

La profundidad mínima de enterramiento del poste, debajo del nivel del suelo, será como sigue: -

Longitud del poste Empotramiento en tierra

: :

12.0 m. 1.20 m.

Las especificaciones que se aplicarán en el empotramiento son: -

Cuando los postes sean erigidos en tierra. Cuando exista una capa de tierra de por lo menos 61 cm. de profundidad por encima de la roca sólida. Cuando el hueco en roca sólida no es sustancialmente normal a la superficie, o el diámetro del hueco en la superficie de la roca excede aproximadamente 2 veces el diámetro del poste en el mismo nivel.

Las especificaciones de empotramiento en roca sólida se aplicarán donde los postes sean levantados en roca sólida, donde el hueco sea substancialmente normal, aproximadamente en diámetro y lo suficientemente grande, para permitir el uso de barras de apisonamiento a lo largo de la profundidad del hueco. Donde exista una capa de tierra de 61 cm. o menos de profundidad sobre la roca sólida, la profundidad del hueco será la profundidad de la tierra sumada a la profundidad especificada como erección en roca sólida. 4.3.3

IZAJE DE POSTES

Durante el transporte de los soportes, deberán orientarse en la posición mas favorable, de acuerdo al mayor momento de inercia de su sección transversal. No se permitirá el arrastre de los soportes por el suelo, ni carga alguna superior a la del diseño del soporte. Los postes pueden ser instalados de preferencia mediante una grúa montada sobre la plataforma de un camión de dimensiones medianas, se sujetarán 5 cuerdas de control, 3 en la parte superi or y 2 en la parte inferior del poste, aparte de la sujeción de la grúa al poste, mediante cable y gancho en el centro de gravedad, con el objeto de ubicar el poste en su respectivo hueco, con la ayuda de un tablón de madera para su deslizamiento. Cuando se iza un poste, ningún obrero de la cuadrilla, ni persona alguna estará debajo de los soportes, cuerdas en tensión, en el hueco del poste o donde el poste pueda caer. No se permitirá el escalamiento a ningún poste, hasta que este no haya sido satisfactori amente anclado. Antes del izaje todo el equipo, (gancho de grúa, aparejos, etc.) deberán ser verificados libres de defectos, cuidando que las cuerdas o cables no presenten roturas y sean adecuadas al peso que soporten. Las ataduras de los lazos en los extremos, tendrán por lo menos 25 cm de longitud o en todo caso, el lazo se asegurará con una grapa de 3 pernos. Los postes serán colocados de tal forma que en vanos excepcionalmente largos, los postes serán ESPECIFICACIONES TECNICAS

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colocados en forma que la cruceta quede ubicada en el lado del poste que se aleja del vano largo y/o en casos de utilizar un poste por fase para cruzamientos ceñirse a lo indicado en los planos del proyecto y/o hojas de estacado. En caso de utilizarse un teodolito, el centro geométrico de cualquier sección horizontal, a través de la parte inferior de cualquier soporte, no deberá estar fuera de línea en mas de 5 cm. La tolerancia angular en la orientación del soporte, no deberá exceder la 1ª sexagésima. 4.3.4 Cimentación o Fundación de los postes Se harán solados en el fondo de la excavación; tanto el cemento, como los agregados, el agua, la dosificación y las pruebas, cumplirán con las prescripciones del Reglamento Nacional de Construcciones para la resistencia a la compresión especificada. Las cantidades de hormigón y cemento serán: hormigón

: 0.4m3

cemento

: 65Kg

La cimentación se efectuará colocando el poste en el solado del agujero y luego, con piedras compactas de regular tamaño se fijara el poste al agujero forma que éste quede firme sin l a posibilidad de movimiento. Posteriormente se procederá con la adición de la mezcla de concreto, hormigón y agua en las cantidades especificadas procurando que la mezcla ingrese y cubra toda la superficie del agujero. Cuando la Supervisión lo requiera se llevarán a cabo las pruebas para comprobar el grado de compactación. Después de efectuado el relleno, la tierra sobrante será esparcida en la vecindad de la excavación.

4.3.4

INSTALACIÓN DE AISLADORES Y ACCESORIOS 4.3.4.1 AISLADORES TIPO PIN Los aisladores tipo PIN, deberán ser cuidadosamente manejados en su transporte y montaje. Antes de instalarse, deberá controlarse que no tengan defectos y que estén limpios, así como que todos sus accesorios estén completos. El material aislante será inspeccionado para verificar la ausencia de roturas, quiñes, golpes o áreas sin vidriar. Los accesorios no deberán tener roturas, laminaciones, coberturas deficientes en el galvanizado. Las pequeñas fallas en la cubierta galvanizada, pueden retocarse con pintura de base galvanizante y aquellas partes que no puedan ser remediadas se desecharán y reemplazarán.

ESPECIFICACIONES TECNICAS

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RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PA C.P. CHECCA

Todos los aisladores, tendrán sus respectivos cierres en los pasadores de sujeción. Antes de ensamblarse, los aisladores serán limpiados para remover todo el resto de la etiqueta, y lavados con agua tibia para limpiarlos de polvo y grasa. En los postes de alineamiento, los conductores deberán de ser atados en la ranura superior del aislador, y en el costado opuesto del aislador en casos de postes de cambio de dirección. Los aisladores se sujetarán a los pines y se ubicarán en forma tal, que su ranura superior siga la dirección de la línea. El aprovisionamiento de aisladores, debe incluir los repuestos necesarios para cubrir posibles roturas en algunas piezas.

4.3.4.2 COLOCACIÓN DE ARMADOS Los armados de la línea en 22.9 kV se instalarán de acuerdo a lo indicado, en los diseños de construcción respectivos El ensamblaje de los diferentes elementos del armado se realizará, luego del izado e instalación de los postes, debiendo cuidarse que las espigas guarden perpendicularidad respecto al eje del poste. 4.3.4.3 RETENIDAS Y ANCLAJE Las retenidas serán colocadas antes que los conductores sean tendidos, y se fijarán al poste, tal como se muestra en los diseños de construcción. Todos los anclajes y varillas, estarán en línea recta con la tracción y se instalarán de modo que aproximadamente 20 cm. de la varilla quede fuera de tierra. En terrenos cultivados u otras zonas, donde se considere necesario la saliente de la varilla de anclaje por arriba de tierra, puede incrementarse a un máximo de 30 cm. Para prevenir el entierro del ojo de la varilla. En el relleno de todos los huecos de anclaje debe apisonarse a fondo en toda su profundidad. 4.3.5

NORMAS GENERALES PARA EL MONTAJE DE CONDUCTORES

Durante el transporte, almacenaje y tendido de conductores se cuidará de manera que no sufran daños por rozaduras, sin embargo si se produjera daño o rotura de alguno de los hilos que forman el conductor se arreglará mediante los manguitos de reparación si el daño es considerable deberá cortarse y empalmarse usando los respectivos manguitos. Para la instalación del conductor sobre los armados, se usaran poleas adecuadas de fierro, aluminio o madera en perfecto estado de funcionamiento, forradas de caucho, con elementos de fijación que eviten que el conductor escape de su canaleta. No se efectuará ningún empalme a menos de tres metros de un poste, ni en los vanos donde la línea cruza líneas de comunicación, y en ningún caso se aceptará más de un empalme por vano. ESPECIFICACIONES TECNICAS

71

RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PA C.P. CHECCA

El tendido se realizará bajo tracción de acuerdo a la tabla de templado respectiva mediante dispositivos de frenado adecuados, para asegurar que el conductor se mantenga con una tracción suficiente, en ningún caso el conductor será arrastrado por el suelo. El conductor deberá descansar sobre las poleas antes de hacer los ajustes de templado y fijado a los aisladores. Para el control de flecha, el contratista deberá contar con: dinamómetro, termómetro digital ambiental y tricos en buen estado de funcionamiento, en caso de no poseer dinamómetro, se usará el teodolito y tendrá que entregar el procedimiento debidamente sustentado. En el aislador PIN se fijará el conductor de acuerdo a los amarres típicos existentes haciendo uso de las varillas de armar para evitar fatigas En los aisladores de suspensión, se fijara a las grapas de anclaje tipo pistola firmemente, para evitar malas mordeduras que puedan dañar al mismo.

4.3.6

MONTAJE DEL EQUIPO DE PROTECCIÓN

El montaje de los seccionadores fusibles y el pararrayos se ejecutarán cuidando de golpes que puedan afectar el cuerpo aislante. El conexionado a la línea será rígido y directo; así como los elementos fusibles dentro del porta fusible deberán tener la tensión mecánica adecuada en lo referente a los CUT OUT y así mismo la coordinación del sistema de protección será adecuado; igualmente los pararrayos se montarán sobre los mismos armados detrás de cada seccionador y su conexionado a la línea será rígido y directo, y su salida a más de ser rígida deberá ser fuerte al sistema de tierra, igual que todo el conexionado de las partes metálicas. Se deberá evitar que los conductores, sufran daños durante el transporte y el montaje, y que ningún tipo de vehículos ruede sobre ellos. Cada bobina antes de instalarse deberá ser examinada y el conductor inspeccionado, para ubicar posibles cortes, abolladuras u otros daños mecánicos. 4.3.7

MONTAJE DE LA SUBESTACION

La ubicación de la subestación en lo posible deberá ser respetada, no admitiéndose variación mayor a 10 m. Los equipos de alta tensión, como seccionadores CUT OUT y pararrayos, se montarán en el armado respectivo, verificándose antes de instalar su correcto funcionamiento y la capacidad del fusible. La derivación de los conductores de la Red de Distribución Primaria al transformador se hará mediante conectores y terminales adecuados; el conexionado del transformador al tablero de distribución de baja de tensión se hará mediante conductores aislados tipo intemperie. La subestación estará provista de tres pozos enmallados entre si al que se conectarán las partes metálicas y los pararrayos.

ESPECIFICACIONES TECNICAS

72

RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PA C.P. CHECCA

El manipuleo, transporte, almacenaje y montaje del transformador deberá respetar la buena técnica de instalación de la unidad, sobre todo cuidando de no dar inclinaciones peligrosas para evitar el deterioro de los aisladores o derrame de aceite, para cada maniobra se deberá observar las reglas de seguridad. 4.3.8

MONTAJE DE PUESTA A TIERRA

La ejecución del pozo de tierra y la malla deberá ser del tipo normalizado es decir, con tierra cernida negra más carbón vegetal, dependiendo sus estratos de la resistencia de tierra de la zona enmallada para obtener valores óptimos, que en conjunto no debe sobre pasar de 25. Para el montaje del sistema de puesta a tierra se deberá abrir un hueco de 0.80 m de diámetro y 2.80 m. de profundidad, el mismo que deberá ser llenado con el relleno de capas según lámina de detalles bien apisonada, pudiendo ampliarse las dimensiones si la resistencia del terreno no alcanza el resultado óptimo. En ningún caso, se aceptara la varilla doblada o cortada, bajo sanción y multa que la supervisión vea por conveniente 4.3.9

DERIVACIÓN DE LA LÍNEA

La derivación de la línea se efectuara con suficiente holgura, para darles libertad de movimiento. Donde se encuentre una toma que no se muestre en las láminas de detalle, esta se efectuará dándole una doble curvatura en el plano vertical o una en el horizontal. 4.3.10 DESPEJE DE LA VÍA En la preparación de la vía, los árboles serán removidos, las malezas serán despejadas y los árboles podados de tal modo que la vía quede libre, desde el nivel de la tierra y del ancho requerido. Los árboles a los costados de la vía deben ser recortados simétricamente, a menos que se especifique lo contrario; los árboles secos que estén cerca a la vía que pudiesen golpear la línea con su caída, deberá retirarse. 4.3.11 INSTRUCCIONES PARA LA SECUENCIA DE LOS TRABAJOS DE MONTAJE A continuación se bosqueja las distintas fases de montaje del sistema: - Postería, con montaje de crucetas, aisladores y ferretería - Retenidas y anclaje - Conductor de media tensión, Templado y amarre. - Pruebas de aislamiento, por sectores de la red de media tensión, línea a tierra y entre fases. 4.3.12 PRUEBAS A)

SECUENCIA DE FASES

Efectuar las mediciones necesarias para comprobar que la posición relativa de los conductores de cada fase corresponden al del circuito alimentador; éstas al de los bornes del transformador y a su vez al de generación.

ESPECIFICACIONES TECNICAS

73

RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PA C.P. CHECCA

B)

PRUEBA DE CONTINUIDAD

Se procederá a poner en cortocircuito en dos tiempos las salidas de la subestación, luego de hacer la prueba correspondiente en cada uno de los terminales de la línea de continuidad de la red. C)

NIVEL DE AISLAMIENTO

Las pruebas de aislamiento se realizarán en los conductores de salida de la subestación de fase a fase, como de fase a tierra; observándose que los resultados de estas pruebas sean iguales o superiores a los especificados en el Código Nacional de Electricidad y Normas Técnicas. D)

PRUEBAS CON TENSION

Aplicando la tensión de servicio a la red, se procederán a tomar las lecturas correspondientes en el lado de la baja tensión en las dos fases en vacío y con carga.

ESPECIFICACIONES TECNICAS

74

CAP V METRADO Y PRESUPUESTO CRONOGRAMA DE EJECUCIÓN DE OBRA

75

ELABORACION DE PROYECTOS, EJECUCION DE OBRAS, VENTA DE MATERIALES ELECTRICOS Y HERRAMIENTAS

DATOS DEL PROYECTO DENOMINACION : RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA P. TRANSFORMADOR : 25 kVA (22.9/0,38-0.23 kV) SECCION DEL CONDUC. : 25 mm² UBICACIÓN, LUGAR : C.P. CHECCA DISTRITO : ILAVE PROVINCIA : EL COLLAO DPTO : PUNO ITEM

ING. RESPONSABLE

: ING. JAIME MALLEA CHINO

COSTO TOTAL (S/.)

DESCRIPCION RESUMEN

A

MATERIALES

B E C D

MONTAJE ELECTROMECANICO

S/. S/. S/. S/. S/. S/. S/. S/.

TRANSPORTE Y/O ACARREO 5% UTILIDADES 7% GASTOS GENERALES 7% SUB TOTAL

F

IMPUESTO GENERAL A LAS VENTAS (18%)

TOTAL PRESUPUESTO REFERENCIAL

76

30,958.75 19,462.95 1,547.94 3,529.52 3,884.94 59,384.10 10,689.14 70,073.23

ELABORACION DE PROYECTOS, EJECUCION DE OBRAS, VENTA DE MATERIALES ELECTRICOS Y HERRAMIENTAS

PROYECTO: DENOMINACION TRANSFORMADOR SECC. DEL COND. UBICACIÓN DISTRITO PROVINCIA DPTO

: RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA : 25 kVA (22.9/0,38-0.23 kV) : 25 mm² : C.P. CHECCA : ILAVE : EL COLLAO : PUNO

ITEM

A

DESCRIPCION

UND

METRADO TOTAL

COSTO UNITARIO (S/.)

SUMINISTRO DE MATERIALES

1.00 POSTES DE C.A.C. 1.01 Poste de C.A.C. de 12/200/160/355 1.02 Poste de C.A.C. de 12/300/160/355

Und. Und.

1.00 2.00

900.00 950.00

900.00 1900.00 S/. 2,800.00

mts mts mts

666.00 13.50 96.00

2.50 1.30 12.00

1665.00 17.55 1152.00 S/. 2,834.55

1.00

160.00

160.00

1.00

650.00

650.00

SUB TOTAL 1 : 2.00 2.01 2.04 2.05

CABLES Y CONDUCTORES ELECTRICOS Conductor de AAAC de 25 mm² (incluye 3%) Alambre de Aluminio solido de 10 mm² para amarre Conductor de Cu de 25 mm² SUB TOTAL 2 :

3.00 ARMADOS COMPUESTOS POR: 3.01 ARMADOS TIPO PS1-3 / DS-0 1 Cruceta de concreto simetrica de 2.4m Jgo. 3.02 ARMADOS TIPO DS-PSEC-0 1 Cruceta de F.G. de 63.5 x 63.5 x 2400mm, E=4.8mm con un dado de 200mm 2 Riostra de F.G. de 38.1x 38.1x 1280 mm, E=4.8mm con 2 pernos de 16mmØ x 76.2mm (3") hilo corrido 1 Abrazadera tipo CASH simple de 25.4 x 4.8mm x 175mmØ, con 2 pernos de 16mmØ x 76.2mm (3") hilo corrido 1 Abrazadera tipo U de FªGª de 25.4 x 4.8 mm x 165mmØ con dos pernos de 16mmØ x 76.2mm (3") hilo corrido Jgo. 3.04 ARMADOS TIPO ETM-1P 1 Cruceta de concreto asimetrica de 2.0m 1 Cruceta de concreto simetrica de 2.4m 1 Media loza soporte trafomix Jgo. 3.13 ARMADOS TIPO SMM-1P 1 Cruceta de concreto asimetrica de 1.6m 1 Cruceta de concreto simetrica de 2.4m 1 Media loza soporte transformador Jgo. SUB TOTAL 3 : 4.00 4.01 4.02 4.04 4.07 4.08 4.09 4.10 4.12 4.13 4.14 4.16 4.17 4.21 4.25

FERRETERÍA Y ACCESORIOS Aislador tipo suspension polimerico RPP-25 Espigas de FºGº cabeza de plomo 35mm ∅, 432mm long y con 28,6 mm ∅ de espiga. Aislador tipo PIN de porcelana clase ANSI 56-4 Jgo Abrazadera de Fe Galv de 63.5 x 4.8 mm x 160 mm ∅, con 03 pernos de 16mmØ x 76.2mm (3") hilo corrido Perno ojo de 16mm∅x254mm, con Tuerca y arandela redonda Tuerca ojo de FoGo de 16mm (5/8") Diametro. Grapa de anclaje tipo pistola de 25 mm2 Aluminio Cinta Plana de Armar 1,40x7,60 mm Grilletes de AoGo, 16 mm ∅, 19 mm Abertura , 77 mm Pasador-Seguridad Conector de Al-Al doble via para conductor de AAAC 25 mm2 Conector de Cu-Cu tipo perno partido de 25 mm2 Varilla de armar simple de 7 hilos para conductor AAAC 25 mm2 Terminal de Cobre Estañado para calibre de 25mm2 Plancha de cobre tipo J SUB TOTAL 4 :

5.00 RETENIDAS 5.01 Retenida oblicua de MT compuesto por: 1 Jgo Abrazaderas de Fe Galv de 63.5mm x 5mm x 160 mm, con 03 pernos 1 Templador de F°G° de 19mmøx300mm de long. 15 m. Cable de A°G° de 10mmøx7 hilos. 4 Grapa de doble via de A°G°, 03 pernos de ajuste 1 Varilla de anclaje de 19mm ∅ (3/4")x2.4 m. 1 Bloqueta de concreto de 0.5x0.5x0.2m 2 Guardacabos de FoGo apto para cable de 9.5mm ∅ (3/8") 1 Aislador de traccion tipo Nuez Clase Ansi 54-3.

350.00 350.00 1.00

350.00 S/. 1,160.00

Und. Und. Und. Und. Und. Und. Und. m. Und. Und. Und. Und. Und. Und.

9.00 9.00 6.00 2.00 9.00 9.00 9.00 7.20 9.00 9.00 9.00 3.00 4.00 7.00

120.00 30.00 65.00 25.00 16.00 9.00 40.00 1.00 13.00 8.00 8.00 15.00 10.00 1.00

1080.00 270.00 390.00 50.00 144.00 81.00 360.00 7.20 117.00 72.00 72.00 45.00 40.00 7.00 S/. 2,735.20

Jgo.

2.00

450.00

900.00 S/. 900.00

Jgo.

4.00

600.00

2400.00 S/. 2,400.00

SUB TOTAL 5 : 6.00

TOTAL (S/.)

SISTEMA DE PUESTA A TIERRA COMPUESTO POR 1 Varilla tipo cooperweld de 5/8" x 2.40 m. 1 Conector Tipo Anderson 3m³ de tierra negra cernida 30 kg de carbon vegetal 25 kg de Cemento Conductivo 50 kg de Bentonita Caja de registro de 0.45 x 0.45 x 0.26 m, de 0.05 m de espesor SUB TOTAL 6 :

77

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PROYECTO: DENOMINACION TRANSFORMADOR SECC. DEL COND. UBICACIÓN DISTRITO PROVINCIA DPTO

ITEM

: RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA : 25 kVA (22.9/0,38-0.23 kV) : 25 mm² : C.P. CHECCA : ILAVE : EL COLLAO : PUNO

DESCRIPCION

UND

7.00 EQUIPOS DE TRANSFORMACION 7.01 Transformador de distribución monofasico de las siguientes características: - Potencia nominal: 25 KVA - Frecuencia: 60 Hz. - Relación de transformación: 22.9/0.38-0.22 KV - Regulación taps: ± 2 x 2.5 % - Grupo de Conexión : Dyn5 - Número de terminales en el secundario: 4 - Número de terminales en el primario: 3 - Tipo de refrigeración : ONAN - Altura de trabajo: 4500 m.s.n.m. - Tipo de montaje: exterior, equipado con todos sus accesorios 7.02 Transformador Integrado de Medida de Tensión y corriente de las siguientes caracteristicas: - Potencia Nominal (Tensión) 3x30 VA, - Frecuencia 60Hz. - Relación de transformación 22.9 /0.22 kV. - Corriente 3x15VA, 1/5A - Modelo TMEA11 SUB TOTAL 7 : 8.00 TABLERO DE DISTRIBUCIÓN 8.01 Tablero de distribución monofasico de 220 Vol. Compuexto por: - Caja de plancha de F°G° de E=1.6mm de 0.50x0.35x0.25 m, puerta frontal de 01 hoja - 1 interruptor termomagnetico monofasico de: 63 A -60 Hz. - 4 aisladores portabarras de 600 V. - 2 barras colectoras de cobre, portabarras y conductores 8.02 Tablero de medición. Compuexto por: - Caja de plancha de F°G° de E=1.6mm de 0.50x0.35x0.25 m, con una tablilla en el fondo de 8.03 Terminales de 10-25 mm2 de cobre estañado 8.04 Medidor Trifasico A100C de 3 Hilos SUB TOTAL 8 : 9.00 9.01 9.02 9.03 9.04

EQUIPO DE SECCIONAMIENTO Y PROTECCION Seccionador fusible unipolar tipo CUT OUT de 27 kV. 100 A., 170 kV. BIL, con portafusible de expulsión, para operación a 4000 m.s.n.m. con accesorios de montaje. Pararrayos unipolares porcelana de 21 kV. de tensión nominal y 10 kA., 170 kV. NBA, para operación a 4500 m.s.n.m. incluye accesorios de montaje Fusibles tipo Chicote de 1k Fusibles tipo Chicote de 3k SUB TOTAL 9 :

Eq.

METRADO TOTAL

1.00

Eq.

COSTO UNITARIO (S/.)

7800.00

TOTAL (S/.)

7800.00

6500.00 S/. 7,800.00

Eq.

1.00

2150.00

2150.00

Eq. Und. Eq.

1.00 3.00

400.00 10.00 1700.00

400.00 30.00 S/. 2,580.00

Und.

6.00

380.00

2280.00

Und.

9.00

600.00

5400.00

Und. Und.

3.00 3.00

7.00 16.00

21.00 48.00 S/. 7,749.00

S/. 30,958.75

TOTAL SUMINISTRO DE MATERIALES

78

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PROYECTO: DENOMINACION TRANSFORMADOR SECC. DEL COND. UBICACIÓN DISTRITO PROVINCIA DPTO

: RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA : 25 kVA (22.9/0,38-0.23 kV) : 25 mm² : C.P. CHECCA : ILAVE : EL COLLAO : PUNO

ITEM

B 1.00

DESCRIPCION

UND

COSTO UNITARIO (S/.)

1.02 1.03 1.04 2.00 2.01 2.02 2.03 2.04

INSTALACIÓN DE POSTES Y ACCESORIOS Izaje de postes de 12/200 de C.A.V Izaje de postes de 12/300 de C.A.V Excavación de hoyo para poste en terreno semi rocoso Concretado de poste de C.A.C., incluye relleno (Incluye cemento piedra hormigon)

3.00 3.01 3.02 3.04 3.13 3.18 3.19 3.20 3.21 3.22

MONTAJE DE ARMADOS Y EQUIPOS ARMADOS TIPO PS1-3 / DS-0 ARMADOS TIPO DS-PSEC-0 ARMADOS TIPO ETM-1P ARMADOS TIPO SMM-1P Instalación de Equipos de protección Montaje de transformador trifasico Montaje de Transformador Integrado de Medida de Tensión y corriente Instalación de tablero Instalación del medidor (Incluido Cable concentrico, acometida completa)

Km.

0.22

310.00

68.82

h Glb. Glb.

1.00 1.00 1.00

500.00 6005.00 750.00

500.00 6005.00 750.00 S/. 7,323.82

und und und und

1.00 2.00 3.00 3.00

250.00 250.00 40.00 80.00

250.00 500.00 120.00 240.00 S/. 1,410.00

Jgo Jgo Jgo Jgo Jgo Eq. Eq. Jgo Jgo

1.00 1.00 1.00 1.00 6.00 1.00 1.00 2.00 1.00

60.16 60.16 60.16 60.16 30.28 500.00 300.08 75.00 2800.00

60.16 60.16 60.16 60.16 181.68 500.00 300.08 150.00 2800.00 S/. 4,227.85

Und. Und.

2.00 2.00

120.00 120.16

240.00 240.32 S/. 480.32

mts

666.00

1.10

732.60 S/. 732.60

Und. Und.

4.00 4.00

150.00 270.09

600.00 1080.36 S/. 1,680.36

Glb. Glb. Glb. Und. Glb.

1.00 1.00 1.00 9.00 1.00

300.00 500.00 700.00 12.00 2000.00

300.00 500.00 700.00 108.00 2000.00 S/. 3,608.00

SUB TOTAL 1 :

SUB TOTAL 2 :

SUB TOTAL 3 : 4.00 INSTALACIÓN DE RETENIDAS 4.02 Excavación de Hoyos para retenidas en terreno semi rocoso 4.03 Instalación de retenida oblicua, incluye material de relleno SUB TOTAL 4 : 5.00 MONTAJE DE CONDUCTORES 5.01 Tendido y flechado de conductor AAAC de 25 mm². SUB TOTAL 5 : 6.00 INSTALACIÓN DE PUESTA A TIERRA 6.01 Excavación en terreno normal 6.03 Instalación de puesta a tierra. SUB TOTAL 6 : 7.00 7.01 7.02 7.03 7.04 7.05

TOTAL (S/.)

MONTAJE ELECTROMECANICO OBRAS PRELIMINARES Levantamiento perfil topografico y estudio de ingenieria de lineas primarias de acuerdo a los terminos de Ref. para la elaboracion de estudios Costo de energia por suspensión temporal para labores de montaje Elaboracion del expediente tecnico, para su aprobacion según ref. del concesionario Presentación de Documentación para inicio de Obra

1.01

METRADO TOTAL

PRUEBAS Y PUESTA EN SERVICIO Pruebas Eléctricas y Megado Inspección, Pruebas eléctricas y puesta en operación. Presentación de Documentos para Inspección y pruebas a la consecionaria Pintado del código de cada estructura Documentos de replanteo de obra. SUB TOTAL 7 :

S/. 19,462.95

TOTAL MONTAJE ELECTROMECANICO

79

80

Trazo y replanteo

Excavacion de hoyos, solados

Izaje de Postes, Inst.aisladores , retenidas y accesorios

Tendido de conductor tensado y flechado

Instalación de Transformadores y tableros

Instalacion de equipos de proteccion y maniobra

Tratamiento e instalacion de sistemas de puesta a tierra

Conclusión y Pruebas

1

2

3

4

5

6

7

8

Transformadores

4

MONTAJE ELECTROMECANICO

Conductores

3

B

Aisladores, ferreteria, retenidas

2

Material de Puesta a tierra

Postes y Accesorios de Concreto

1

5

SUMINISTRO DE MATERIALES

DESCRIPCION

A

ITEM

PROYECTO TRANSFORMADOR UBICACIÓN PLAZO DE EJECUCION FECHA

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

DIAS CALENDARIOS 19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

: RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA : 25 kVA (22.9/0,38-0.23 kV) : C.P. CHECCA : 27 Días Calendarios 21/08/2012

CRONOGRAMA DE EJECUCION DE OBRA

30

FORMULA POLINOMICA PROYECTO : RED PRIMARIA Y SUBESTACION 22,9 kV PARA SISTEMA DE BOMBEO DE POZO TUBULAR DE C.P. CHECCA LUGAR : C.P. CHECCA

DESCRIPCION

ITEM

A

MONTOS

INCIDENCIA

MATERIALES POSTES C°A°C°

S/.

2,800.00

CONDUCTORES Y CONECTORES

S/.

2,834.55

S/. S/. S/. INCIDENCIA PONDERADA S/. S/. S/. INCIDENCIA PONDERADA S/.

900.00 3,895.20 2,400.00 7,195.20 7,800.00 10,329.00 18,129.00

S/. S/. S/. INCIDENCIA PONDERADA S/.

7,323.82 8,531.13 3,608.00 19,462.95

S/. S/. S/. INCIDENCIA PONDERADA S/.

3,529.52 3,884.94 1,547.94 8,962.40

0.12

S/.

59,384.10

0.97

0.05 0.05 RETENIDAS Y ANCLAJES ARMADOS Y ACCESORIOS DE FERRETERIA PUESTA A TIERRA EQUIPO DE TRANSFORMACION Y MANDO SISTEMA DE PROTECCION Y MEDICION

B

MONTAJE ELECTROMECANICO OBRAS PRELIMINARES INSTALACION DE MATERIALES A LA OBRA PRUEBAS Y PUESTA EN SERVICIO

C

COSTOS INDIRECTOS UTILIDADES GASTOS GENERALES TRANSPORTE Y/O ACARREO

TOTAL COSTO DEL PROYECTO o: r:

Pr =Po * K DONDE K: 0.05 P r Po

+

0.05 C r Co

+

0.12 F r Fo

+ 0.31 EQ r + EQ o

NOTA: Los cálculos de factores de incidencia e incidencia ponderada son: POSTES (P): Factor de Incidencia COSTO TOTAL DE POSTES = S/. 2,800.00 COSTO TOTAL DEL PROYECTO S/. 59,384.10

=

0.05

=

0.05

=

0.12

=

0.31

=

0.33

=

0.15

CONDUCTORES (C ): Factor de Incidencia COSTO TOTAL DE CONDUCTORES = S/. 2,834.55 COSTO TOTAL DEL PROYECTO S/. 59,384.10

FERRETERIA (F ): Factor de Incidencia Ponderada COSTO TOTAL DE FERRETERIA = S/. 7,195.20 COSTO TOTAL DEL PROYECTO S/. 59,384.10

EQUIPOS (EQ ): Factor de Incidencia Ponderada COSTO TOTAL DE EQUIPOS = S/. 18,129.00 COSTO TOTAL DEL PROYECTO S/. 59,384.10

MONTAJE (J ): Factor de Incidencia Ponderada COSTO TOTAL DE EQUIPOS = S/. 19,462.95 COSTO TOTAL DEL PROYECTO S/. 59,384.10

COSTOS INDIRECTOS (GG ): Factor de Incidencia Ponderada COSTO TOTAL DE EQUIPOS = S/. 8,962.40 COSTO TOTAL DEL PROYECTO S/. 59,384.10

81

0.33 J r Jo

+

P C F

0.12 EQ 0.31

J 0.33

GG

SUB INDICE REFERIDO A LA FECHA DE LA OFERTA SUB INDICE REFERIDO A LA FECHA DE LA VALORIZACION

FORMULA DE REAJUSTE DE PRECIOS

K=

CODIGO

0.12 GGU r GGU o

CAP VI PLANOS Y DETALLES

82

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ANEXOS

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