Evaluasi Drop Tegangan pada Jaringan Tegangan Menengah 20 KV Feeder Bojo PT PLN (Persero) Rayon Mattirotasi

EVALUASI DROP TEGANGAN PADA JARINGAN TEGANGAN MENENGAH 20 KV FEEDER BOJO PT PLN (PERSERO) RAYON MATTIROTASI

LAPORAN TUGAS AKHIR

Diajukan untuk memenuhi salah satu syarat guna memperoleh gelar Diploma Tiga (D-3) pada Politeknik Negeri Ujung Pandang

Oleh

ISLA JUNIARTI MUHDAR

SUHERMAN YUNUS

321 10 060

321 10 066

PROGRAM STUDI TEKNIK LISTRIK JURUSAN TEKNIK ELEKTRO POLITEKNIK NEGERI UJUNG PANDANG MAKASSAR 2013

i

ii

iii

ABSTRAK

Isla Juniarti Muhdar, Suherman Yunus, EVALUASI DROP TEGANGAN PADA JARINGAN TEGANGAN MENENGAH 20 KV FEEDER BOJO PT PLN (PERSERO) RAYON MATTIROTASI, Parepare, (Ir. H. Hamma, M.T., Ir. Hatma Rudito, M.T.) Penelitian tugas akhir ini bertujuan untuk mengetahaui besar nilai drop tegangan yang terjadi sepanjang JTM feeder Bojo kemudian menganalisis faktorfaktor yang mempengaruhi terjadinya drop tegangan di JTM feeder Bojo. Hasil evaluasi drop tegangan yang terjadi d feeder Bojo dapat dijadikan pertimbangan kelayakan oleh PT PLN (Persero) Rayon Mattirotasi untuk pengembangan JTM jika terjadi penambahan beban di masa yang akan datang. Metode yang digunakan dalam penelitian evaluasi drop tegangan adalah metode dokumetasi/literatur, wawancara dan observasi. Kemudian dengan metode tersebut didapatkan hasil perhitungan drop tegangan dan faktor-faktor yang mempengaruhi adanya drop tegangan. Berdasarkan hasil penelitian maka didapatkan nilai drop tegangan yang terjadi pada feeder Bojo sebesar 1,058 % atau dalam satuan volt sama dengan 221,027 Volt. Dengan diketahuinya nilai pada sisi pengirim atau pada pangkal feeder Bojo sebesar 20.9 kV maka dapat diketahui nilai pada sisi ujung atau penerima sama dengan 20,678 kV. Persentasi nilai drop tegangan pada feeder Bojo yaitu 1,058 % masih memenuhi standar besar drop tegangan yang diatur oleh PT PLN (Persero) pada SPLN No.72 Tahun 1987 yaitu drop tegangan yang diperbolehkan pada JTM adalah 5 % dari tegangan kerja untuk sistem radial. Kata kunci : Drop tegangan, feeder Bojo, Jaringan Tegangan Menengah (JTM)

iv

KATA PENGANTAR

Puji dan Syukur patut kita panjatkan kehadirat Allah SWT, karena berkat Rahmat dan Hidayah-Nya sehingga penulis dapat menyelesaikan penyusunan Laporan Tugas Akhir ini dengan baik. Penulis juga sangat menyadari bahwa Laporan Tugas Akhir ini masih terdapat banyak kekurangan baik itu dari segi penulisan maupun dari segi tata bahasa. Hal ini di sebabkan karena keterbatasan ilmu dan kemampuan yang dimiliki oleh penyusun laporan. Oleh karena itu, demi kesempurnaan Laporan Tugas Akhir ini, penulis sangat berterima kasih apabila ada kritik dan masukan serta saran – saran dari semua pihak yang bersifat membangun. Pada kesempatan ini penulis ingin mengucapkan terimah kasih kepada: 1. Kedua orang tua dan saudara-saudara kami yang selama ini tak henti-hentinya memberikan kasih sayang dan membantu baik melalui doa maupun material selama ini. 2. Bapak Nurahadiat selaku Supervisor Teknik PT PLN (Persero Rayon) Mattirotasi yang telah membimbung kami dalam penyelesaian Tugas Akhir ini. 3. Bapak DR. Pirman AP, M.Si. selaku Direktur Politeknik Negeri Ujung Pandang. 4. Bapak Ibrahim Abduh, S.T., M.T. selaku Ketua Jurusan Teknik Elektro Politeknik Negeri Ujung Pandang.

v

5. Bapak Hamdani, S.T., M.T. selaku Ketua Program Studi Teknik Listrik Politeknik Negeri Ujung Pandang 6. Bapak Ir. H. Hamma, M.T. selaku Pembimbing I Tugas Akhir. 7. Bapak Ir. Hatma Rudito, M.T. selaku Pembimbing II Tugas Akhir. 8. Para Dosen yang telah mengajar dan membimbing selama dibangku perkuliahan. 9. Seluruh teman-teman angkatan 2010 terlebih khusus teman-teman 3C Teknik Listrik (HVR) yang telah banyak memberi bantuan dan motivasi selama berada di bangku perkuliahan. Akhir kata semoga laporan tugas akhir ini bermanfaat untuk pengembangan ilmu pengetahuan bagi adik-adik serta para pembaca sekalian dan secara khusus bagi penulis. Terima kasih.

Makassar, 20 September 2013

Penulis

vi

DAFTAR ISI

Halaman

Halaman Judul ...........................................................................................

i

Halaman Pengesahan Pembimbing ..............................................................

ii

Halaman Persetujuan Panitia Ujian .............................................................

iii

Abstrak .......................................................................................................

iv

Kata Pengantar ...........................................................................................

v

Daftar Isi ....................................................................................................

vii

Daftar Gambar ...........................................................................................

ix

Daftar Tabel ...............................................................................................

xi

Daftar Lampiran..........................................................................................

xiii

Bab I Pendahuluan .....................................................................................

1

A. Latar Belakang ...........................................................................

1

B. Rumusan Masalah ......................................................................

2

C. Tujuan Penelitian .......................................................................

3

D. Manfaat Penelitian ......................................................................

3

Bab II Tinjauan Pustaka .............................................................................

4

A. Defenisi Jaringan Distribusi Tenaga Listrik ................................

4

B. Klasifikasi Jaringan Distribusi.....................................................

5

C. Jenis Konstruksi Jaringan Tegangan Menengah ..........................

6

D. Tipe Jaringan Distribusi Primer ...................................................

9

E. Gardu Distribusi..........................................................................

13

vii

F. Jenis Penghantar pada Jaringan Tegangan Menengah ..................

35

G. Drop Tegangan ...........................................................................

42

Bab III Metode Penelitian ..........................................................................

47

A. Tempat dan Waktu Penelitian .....................................................

47

B. Teknik Pengumpulan Data ..........................................................

47

C. Teknik Analisis Data ...................................................................

48

Bab IV Hasil dan Pembahasan ...................................................................

50

A. Hasil Penelitian ..........................................................................

50

1. Data Panjang dan Jenis Penghantar antar Gardu Distribusi ...

53

2. Perhitungan Arus pada Setiap Gardu Distribusi ....................

54

3. Data Impedansi Penghantar JTM ..........................................

57

4. Diagram Satu Garis Feeder Bojo Beserta Aliran Arusnya .....

58

5. Perhitungan Drop Tegangan di Feeder Bojo .........................

60

B. Pembahasan ...............................................................................

69

Bab V Penutup ...........................................................................................

71

A. Kesimpulan ................................................................................

71

B. Saran ..........................................................................................

71

Daftar Pustaka ............................................................................................

73

Lampiran ....................................................................................................

74

viii

DAFTAR GAMBAR

Halaman

Gambar 1. Jaringan distribusi primer radial ...............................................

10

Gambar 2. Jaringan distribusi primer loop .................................................

10

Gambar 3. Jaringan distribusi primer ring ..................................................

11

Gambar 4. Jaringan distribusi primer grid (network) ..................................

12

Gambar 5. Jaringan distribusi primer spindle .............................................

13

Gambar 6. Gardu beton .............................................................................

14

Gambar 7. Gardu kios ................................................................................

15

Gambar 8. Gardu portal .............................................................................

16

Gambar 9. Gardu cantol .............................................................................

16

Gambar 10. Gardu mobil .............................................................................

17

Gambar 11. Transformator 3 fasa ................................................................

19

Gambar 12. Transformator CSP ..................................................................

20

Gambar 13. Isolator tumpu ..........................................................................

22

Gambar 14. Isolator tarik .............................................................................

22

Gambar 15. Lightning arrester .....................................................................

25

Gambar 16. FCO dan fuse link .....................................................................

27

Gambar 17. PHB TR ...................................................................................

32

Gambar 18. NH Fuse ..................................................................................

33

Gambar 19. Kabel tanah Single Core ...........................................................

37

Gambar 20. Kabel tanah Three Core ...........................................................

38

ix

Gambar 21. Diagram saluran distribusi tenaga listrik ...................................

41

Gambar 22. Diagram vektor pada tegangan saluran distribusi ......................

45

Gambar 23. Single line diagram feeder Bojo ...............................................

52

Gambar 24. Single line diagram feeder Bojo beserta aliran arusnya .............

59

Gambar 25. Single line diagram GI Pare - GT 193 ......................................

60

x

DAFTAR TABEL

Halaman

Tabel 1

Vektor group dan daya transformator ..........................................

18

Tabel 2

Speksifikasi FCO dan Fuse Link Tegangan Menengah (Publikasi IEC No.282-2-NEMA

26

Tabel 3

Spesifikasi tiang besi baja untuk SUTM ......................................

28

Tabel 4

Spesifikasi tiang beton bulat untuk SUTM ..................................

30

Tabel 5

Spesifikasi pengaman lebur (NH Fuse) tegangan rendah .............

33

Tabel 6

Penamaan kabel ...........................................................................

35

Tabel 7

Konstruksi penghantar udara campuran aluminium telanjang ....... (AAAC)

39

Tabel 8

KHA terus menerus untuk tiga kabel tanah berinti tunggal ........... berpenghantar tembaga berisolasi XLPE, berpelindung bebat tembaga serta berselubung PVC dengan tegangan pengenal 3,6/6 kV (7,2 kV), 6/10 kV (12 kV), 8,7/15 kV (17,5 kV), 12/20 kV (24 kV), 15/30 kV (36 kV) yang dipasang sejajar pada suatu sistem fase tiga pada suhu keliling 30 oC atau suhu tanah 30 oC

39

Tabel 9

KHA terus menerus untuk tiga kabel tanah berinti tunggal, ......... berpenghantar tembaga berisolasi XLPE, berpelindung bebat tembaga serta berselubung PVC dengan tegangan pengenal 3,6/6 kV (7,2 kV), 6/10 kV (12 kV), 8,7/15 kV (17,5 kV), 12/20 kV (24 kV), 15/30 kV (36 kV) yang dipasang segitiga pada suatu sistem fase tiga pada suhu keliling 30 oC atau suhu tanah 30 oC

40

Tabel 10 KHA terus menerus, kabel tanah berinti tiga, berpenghantar ........ tembaga berisolasi XLPE, berpelindung bebat tembaga pada tiap inti, serta berselubung PVC, dengan tegangan pengenal 6/10 kV (12 kV), 8,7/15 kV (17,5 kV), 12/20 kV (24 kV) pada suhu keliling 30 oC atau suhu tanah 30 oC

40

Tabel 11 KHA terus menerus, kabel tanah berinti tiga, berpenghantar ........ aluminium berisolasi XLPE, berpelindung bebat tembaga pada tiap inti, serta berselubung PVC, dengan tegangan pengenal 6/10

41

xi

kV (12 kV), 8,7/15 kV (17,5 kV), 12/20 kV (24 kV) pada suhu keliling 30 oC atau suhu tanah 30 oC

Tabel 12 KHA terus menerus, kabel tanah berinti tiga berpenghantar ........ tembaga, berisolasi XLPE, berpelindung bebat tembaga pada tiap inti, berperisai baja serta berselubung PVC, dengan tegangan pengenal 6/10 kV (12 kV), 8,7/15 kV (17,5 kV), 12/20 kV (24 kV) pada suhu keliling 30 oC atau suhu tanah 30 oC

41

Tabel 13 KHA terus menerus, kabel tanah berinti tiga berpenghantar ........ aluminium, berisolasi XLPE, berpelindung bebat tembaga pada tiap inti, berperisai baja serta berselubung PVC, dengan tegangan pengenal 6/10 kV (12 kV), 8,7/15 kV (17,5 kV), 12/20 kV (24 kV) pada suhu keliling 30 oC atau suhu tanah 30 oC

42

Tabel 14 Data trafo distribusi di feeder Bojo ..............................................

51

Tabel 15 Data panjang dan jenis penghantar antar gardu distribusi .............

53

Tabel 16 Arus beban puncak per gardu distribusi .......................................

56

Tabel 17 Impedansi penghantar JTM jenis AAAC ......................................

57

Tabel 18 Impedansi penghantar JTM jenis XLPE .......................................

58

Tabel 19 Hasil perhitungan drop tegangan per gardu distribusi feeder Bojo

67

xii

DAFTAR LAMPIRAN

Halaman

Lampiran 1. Pembacaan Faktor Daya pada kubikel feeder Bojo ................

74

Lampiran 2. Pembacaan Tegangan kirim pada kubikel feeder Bojo ...........

75

Lampiran 3. Single Line Diagram feeder Bojo ..........................................

76

Lampiran 4. Pengukuran beban pada salah satu gardu distribusi di feeder .. Bojo

77

Lampiran 5. Data beban trafo feeder Bojo ..................................................

78

Lampiran 6. Data impedansi berdasarkan SPLN 64: 1985 .........................

81

Lampiran 7. Standar drop tegangan berdasarkan SPLN 72: 1987................

82

xiii

BAB I

PENDAHULUAN

A. Latar Belakang

Jaringan distribusi tenaga listrik merupakan komponen sistem tenaga listrik yang berfungsi menyalurkan tenaga listrik dari gardu induk menuju ke lokasi pelanggan. Jaringan distribusi terdiri dari jaringan distribusi primer yang memiliki tegangan kerja 20 kV dan jaringan distribusi sekunder yang memiliki tegangan kerja 380/220 Volt. Pembangunan sistem distribusi tenaga listrik haruslah berkonsep ramah lingkungan seperi yang telah dicanangkan PT PLN (Persero) karena kualitas tenaga listrik yang diterima oleh pelanggan sangat dipengaruhi oleh kondisi jaringan distribusi. Kondisi jaringan distribusi yang tidak optimal akan mengakibatkan pelayanan yang kurang efektif pula, salah satunya karena akibat adanya drop tegangan. Drop tegangan merupakan besarnya tegangan yang hilang dalam suatu penghantar yang

dapat terjadi karena suatu penghantar mempunyai tahanan.

Besar tahanan suatu penghantar sangat dipengaruhi oleh luas penampang penghantar tersebut. Oleh karena itu, penyaluran jarak jauh sangat memungkinkan terjadinya drop tegangan. Akibat dari drop tegangan, rugi-rugi daya akan semakin besar yang secara langsung sangat merugikan PT PLN (Persero) sebagai penyedia tenaga listrik di Indonesia. PT PLN (Persero) Rayon Mattirotasi merupakan salah satu dari tujuh rayon dalam lingkup PT PLN (Persero) Area Parepare yang mengatur

1

pendistribusian tenaga listrik di Kota Parepare. Terdapat enam feeder (penyulang) yang terdapat di wilayah PT PLN (Persero) Rayon Mattirotasi. Keenam feeder tersebut yaitu feeder 1 Soreang, feeder 2 Lapadde, feeder 3 Cappa Galung, feeder 4 Pelanduk, feeder 5 Bojo dan feeder 6 Lompoe yang kesemuanya mendapat suplai tenaga listrik dari Gardu Induk Pare. Data yang telah didapat menunjukkan bahwa feeder 1 Soreang, beban dan panjang jaringan tegangan menengahnya adalah 82 A/13,62 Kms; feeder 2 Lapadde sekitar 57 A/19,60 Kms; feeder 3 Cappa Galung sekitar 64 A/6,13 Kms; feeder 4 Pelanduk sekitar 98 A/9,07 Kms; feeder 5 Bojo sekitar 95 A/26,47 Kms dan feeder 6 Lompoe sekitar 55 A/32,73 Kms. Jika dibandingkan dengan feeder yang lain berdasarkan beban dan panjang saluran per feeder, feeder Bojo sangat memungkinkan terjadinya drop tegangan paling besar sehingga pada evaluasi drop tegangan ini dilakukan di Jaringan Tegangan Menengah (JTM) 20 kV feeder Bojo PT PLN (Persero) Rayon Mattirotasi. Hasil perhitungan drop tegangan di feeder Bojo akan sesuaikan dengan standar drop/jatuh tegangan PT PLN (Persero) yang diatur dalam SPLN No.72 Tahun 1987.

B. Rumusan Masalah

Berdasarkan uraian sub bab latar belakang, maka dapat diperoleh rumusan masalah sebagai berikut: 1. Berapa besar drop tegangan pada JTM 20 kV feeder Bojo PT PLN (Persero) Rayon Mattirotasi?

2

2. Faktor-faktor apa yang mempengaruhi terjadinya drop tegangan pada JTM 20 kV feeder Bojo PT PLN (Persero) Rayon Mattirotasi?

C. Tujuan Penelitian 1. Untuk mendapatkan besar drop tegangan pada JTM 20 kV feeder Bojo PT PLN (Persero) Rayon Mattirotasi. 2. Untuk menjelaskan faktor-faktor yang mempengaruhi terjadinya drop tegangan pada JTM 20 kV feeder Bojo PT PLN (Persero) Rayon Mattirotasi.

D. Manfaat Penelitian

Hasil evaluasi drop tegangan yang terjadi di feeder Bojo dapat dijadikan pertimbangan kelayakan oleh PT PLN (Persero) Rayon Mattirotasi untuk pengembangan JTM jika terjadi penambahan beban di masa yang akan datang.

3

BAB II

TINJAUAN PUSTAKA

A. Defenisi Jaringan Distribusi Tenaga Listrik

Jaringan distribusi tenaga listrik adalah semua bagian dari sistem tenaga listrik yang menghubungkan sumber daya besar dengan rangkaian pelayanan pada konsumen. Sumber daya besar adalah pusat-pusat pembangkit listrik dengan kapasitas daya yang dihasilkan dalam satuan MW. Pembangkit listrik ini digolongkan atas jenis-jenis tenaga yang digunakan, seperti pembangkit yang menggunakan tenaga air, bahan minyak bumi/batu bara, panas surya, tenaga angin dan lain-lain. Fungsi utama dari sistem distribusi adalah untuk menyalurkan tenaga listrik dari sumber daya ke pemakai atau konsumen. Baik buruknya suatu sistem distribusi dinilai dari bermacam-macam faktor, diantaranya menyangkut hal-hal sebagai berikut : 1. Kontinuitas pelayanan

Yaitu meminimalkan jumlah dan lama padam daerah konsumen yang terjadi akibat adanya gangguan ataupun sedang terjadi pemeliharaan. 2. Efesiensi

Efesiensi yang dimaksud adalah mengurangi rugi-rugi daya atau losses yang terjadi pada jaringan distribusi dengan meningkatkan keandalan alat-alat jaringan distribusi.

4

3. Fleksibilitas

Diharapkan agar sistem jaringan distribusi dapat berkembang sesuai kemajuan teknologi yang berdampak pada meningkatnya kualitas penyaluran tenaga listrik untuk konsumen. 4. Regulasi tegangan

Pengaturan tegangan baik dari Gardu Induk, saluran transmisi ataupun pada pembangkit sangat penting agar kontinuitas tenaga listrik tetap terjaga. 5. Harga Sistem

Dalam pembangunan jaringan distribusi perlu diperhatikan kualitas komponen-komponen yang digunakan agar keandalan jaringan distribusi tetap terjaga. Dari kelima hal diatas, masalah-masalah yang dihadapi dalam suatu sistem jaringan distribusi adalah bagaimana menyalurkan tenaga listrik ke konsumen dengan cara sebaik-baiknya untuk saat tertentu dan juga untuk masa yang akan datang.

B. Klasifikasi Saluran Distribusi

1.

Saluran Distribusi Primer Saluran Distribusi Primer atau biasa disebut Jaringan Tegangan

Menengah (JTM) terletak pada sisi primer trafo distribusi, yaitu antara titik Sekunder trafo substationyang berada di Gardu Induk (GI) dengan titik primer trafo distribusi. Saluran ini memiliki tegangan kerja menengah 20kV.

5

Sistem distribusi primer digunakan untuk menyalurkan tenaga listrik dari GI distribusi ke pusat-pusat beban. Sistem ini dapat menggunakan kabel udara maupun kabel tanah sesuai dengan tingkat keandalan yang diinginkan dan kondisi serta situasi lingkungan. Saluran distribusi ini direntangkan sepanjang daerah yang akan disuplai tenaga listrik sampai ke pusat beban.

2.

Saluran Distribusi Sekunder Saluran Distribusi sekunder atau biasa disebut Jaringan Tegangan

Rendah (JTR) terletak pada sisi sekunder trafo distribusi, yaitu antara titik sekunder dengan titik cabang menuju beban. Saluran ini memiliki tegangan kerja 380/220 Volt. Sistem distribusi sekunder digunakan untuk menyalurkan tenaga listrik dari gardu distribusi ke beban-beban yang ada di konsumen. Pada sistem distribusi sekunder, bentuk saluran yang paling banyak digunakan adalah bentuk radial. Sistem tegangan rendah ini langsung akan dihubungkan kepada konsumen/pemakai tenaga listrik.

C. Jenis Konstruksi Jaringan Tegangan Menengah

1.

Saluran Udara Tegangan Menengah Saluran Udara Tegangan Menengah (SUTM) adalah sebagai

konstruksi termurah untuk penyaluran tenaga listrik dengan daya yang sama. Konstruksi ini terbanyak digunakan untuk konsumen jaringan tegangan menengah di Indonesia.

6

Ciri utama jaringan ini adalah penggunaan penghantar tak berisolasi yang ditopang dengan isolator pada tiang besi/beton. Penggunaan penghantar tak berisolasi dengan sendirinya harus diperhatikan faktor yang terkait dengan keselamatan ketenagalistrikan seperti jarak aman minimum yang harus dipenuhi penghantar bertegangan 20 kV tersebut antar fasa atau dengan bangunan atau dengan tanaman atau dengan jangkauan manusia Termasuk dalam kelompok yang diklasifikasikan SUTM adalah juga bila penghantar yang digunakan adalah penghantar berisolasi setengah AAAC-S (half insulated single core). Penggunaan penghantar ini tidak menjamin keamanan terhadap tegangan sentuh yang dipersyaratkan akan tetapi untuk mengurangi resiko gangguan temporer khususnya akibat sentuhan tanaman.

2.

Saluran Kabel Udara Tegangan Menengah (SKUTM) Untuk lebih meningkatkan keamanan dan keandalan penyaluran

tenaga listrik, penggunaan penghantar telanjang atau penghantar berisolasi setengah pada konstruksi jaringan Saluran Udara Tegangan Menengah 20 kV, dapat juga digantikan dengan konstruksi penghantar berisolasi penuh yang dipilin. Isolasi penghantar tiap Fase tidak perlu dilindungi dengan pelindung mekanis. Berat kabel pilin menjadi pertimbangan terhadap pemilihan kekuatan beban kerja tiang beton penopangnnya.

7

3.

Saluran Kabel Tanah Tegangan Menengah (SKT-TM) Konstruksi SKT-TM ini adalah konstruksi yang aman dan andal untuk

mendistribusikan tenaga listrik tegangan menengah, tetapi relatif lebih mahal untuk penyaluran daya yang sama. Keadaan ini dimungkinkan dengan konstruksi isolasi penghantar per Fase dan pelindung mekanis yang dipersyaratkan. Pada rentang biaya yang diperlukan, konstruksi ditanam langsung adalah termurah bila dibandingkan dengan penggunaan konduit atau bahkan tunneling (terowongan beton). Penggunaan Saluran Kabel Tanah Tegangan Menengah sebagai jaringan utama pendistribusian tenaga listrik adalah sebagai upaya utama peningkatan kuaalitas pendistribusian. Dibandingkan dengan SUTM, penggunaan SKTM akan memperkecil resiko kegagalan operasi akibat faktor eksternal sehingga meningkatkan keamanan ketenagalistrikan. Secara garis besar, termasuk dalam kelompok SKTM adalah : a)

SKTM bawah tanah – underground MV Cable.

b) SKTM laut – Submarine MV Cable Selain lebih aman, namun penggunaan SKTM lebih mahal untuk penyaluran daya yang sama, sebagai akibat konstruksi isolasi penuh penghantar per Fase dan pelindung mekanis yang dipersyaratkan sesuai keamanan ketenagalistrikan. Penerapan instalasi SKTM seringkali tidak dapat lepas dari instalasi Saluran Udara Tegangan Menengah sebagai satu kesatuan sistem distribusi

8

sehingga masalah transisi konstruksi diantaranya tetap harus dijadikan perhatian.

D. Tipe Jaringan Distribusi Primer

Dalam pelayanannya, jaringan distribusi primer memiliki beberapa variasi bentuk, dimana masing-masing bentuk jaringan memiliki beberapa kelebihan dan kelemahan tersendiri. Pada umumnya terdapat empat bentuk dasar dari sistem jaringan distribusi primer yaitu sebagai berikut:

1.

Sistem Jaringan Distribusi Primer Radial Jaringan primer radial ini merupakan bentuk jaringan yang paling

banyak dan umum dipakai, terutama digunakan pada daerah beban dengan kerapatan bebannya rendah. Jaringan ini mempunyai satu jalur daya ke beban, maka semua beban pada saluran itu akan kehilangan daya apabila suatu saluran mengalami gangguan. Keuntungan utama dari sistem radial ini adalah bentuk sederhana dan biaya pertamanya rendah. Salah satu kelemahan sistem adalah kontinuitas pelayanan kurang baik dan kehandalannya rendah serta drop tegangan yang terjadi besar, terutama untuk beban yang terdapat pada ujung saluran. Kerapatan arus yang besar pada tipe radial ini terdapat pada saluran antara sumber daya dan gardu distribusi berikutnya dan terkecil pada ujung saluran. Sesuai dengan tingkat kerpatan arusnya maka besar penampang penghantar tersebut dapat berbeda-beda. Bentuk jaringan distribusi radial dapat dilihat pada gambar 1. 9

Gambar 1. Jaringan distribusi primer radial

2.

Jaringan Distribusi Primer Loop Jaringan distribusi primer tipe loop biasanya digunakan untuk melayani

beban yang membutuhkan kontinuitas pelayanan yang baik seperti: bangunan-bangunan komersial atau pabrik-pabrik yang mempunyai beban sedang dan besar. Pada prinsipnya jaringan distribusi primer tipe loop adalah suatu jaringan yang dimulai dari suatu titik atau rel daya keliling ke daerah beban, kemudian kembali ke titik sumber rel atau daya semula.

Gambar 2. Jaringan distribusi primer loop

10

3.

Jaringan Distribusi Primer Ring Jaringan distribusi primer tipe ring secara garis besar hampir sama

dengan jaringan distribusi primer tipe loop, perbedaanya hanya jumlah sumber dayanya lebih dari satu. Dengan kata lain, jaringan distribusi primer tipe ring adalah jaringan tipe loop yang gardu distribusinya dapat menerima daya lebih dari satu titik sumber atau rel daya. Jaringan distribusi primer tipe ring sering berkembang menjadi bentuk grid.

Gambar 3. Jaringan distribusi primer ring

4.

Jaringan Distribusi Primer Grid (network) Sistem ini adalah suatu interkoneksi antara beberapa gardu induk

sehingga beban akan menerima daya dari berbagai arah. Keandalan dari sistem ini apabila ada gangguan pada satu feeder, maka konsumen akan tetap dapat disupply dari feeder yang lainnya sehingga tidak akan terganggu pelayannnya. Bentuk dari jaringan tipe grid (network) dapat dilihat pada gambar 4.

11

Gambar 4. Jaringan distribusi primer grid (network)

5.

Jaringan Distribusi Primer Spindle Struktur jaringan spindel adalah hasil pengembangan dari struktur

jaringan distribusi radial dan distribusi lingkaran. Pada struktur jaringan spindle ini penyulang utama yang dipakai bertambah banyak jumlahnya serta memiliki penyulang cadangan. Konfigurasi yang tampak pada gambar 5 ialah struktur jaringan distribusi spindle dengan empat buah penyulang utama dan satu buah penyulang cadangan. Semua penyulang ini bertemu pada satu titik yang menghubungkan seluruh penyulang-penyulang utama dengan penyulang cadangan. Penyulang cadangan adalah saluran khusus yang dilengkapi pemutus dan pemisah daya. Titik temu penyulang-penyulang utama dengan penyulang cadangan berfungsi sebagai penyalur tenaga listrik darurat apabila

12

saluran penyulang utama ada yang mengalami gangguan. Dalam keadaan operasi normal, maka penyulang cadangan ini tidak terhubung dengan beban.

Gambar 5. Jaringan distribusi primer spindle

E. Gardu Distribusi

Pengertian umum Gardu Distribusi tenaga listrik yang paling dikenal adalah suatu bangunan gardu listrik berisi atau terdiri dari instalasi Perlengkapan Hubung Bagi Tegangan Menengah (PHB-TM), Transformator Distribusi (TD) dan Perlengkapan Hubung Bagi Tegangan Rendah (PHB-TR) untuk memasok kebutuhan tenaga listrik bagi para pelanggan baik dengan Tegangan Menengah (TM 20 kV) maupun Tegangan Rendah (TR 220/380V).

1. Fungsi Gardu Distribusi Fungsi Gardu Distribusi adalah sebagai berikut: a. Menyalurkan/meneruskan tenaga listrik tegangan menengah ke konsumen tegangan rendah.

13

b. Menurunkan

tegangan

menengah

menjadi

tegangan

rendah

selanjutnya disalurkan ke konsumen tegangan rendah. c. Menyalurkan/meneruskan tenaga listrik tegangan menengah ke gardu distribusi lainnya dan ke gardu hubung. 2. Jenis Gardu Distribusi Ada empat macam gardu distribusi yang umum dipakai yaitu sebagai berikut: a. Gardu Beton Seluruh komponen utama instalasi yaitu transformator dan peralatan switching/proteksi, terangkai di dalam bangunan sipil yang dirancang, dibangun dan difungsikan dengan konstruksi pasangan batu dan beton (masonrywall building). Konstruksi ini dimaksudkan untuk pemenuhan persyaratan terbaik bagi keselamatan ketenagalistrikan.

Gambar 6. Gardu beton

14

b. Gardu Kios Gardu tipe ini adalah bangunan prefabricated terbuat dari konstruksi baja, fiberglass atau kombinasinya, yang dapat dirangkai di lokasi rencana pembangunan gardu distribusi. Terdapat beberapa jenis konstruksi, yaitu Kios Kompak, Kios Modular dan Kios Bertingkat.

Gambar 7. Gardu kios

c. Gardu Portal Gardu portal adalah gardu dengan konstruksi pada dua tiang atau lebih.

Transformator

dipasang

pada

bagian

atas

dan

lemari

panel/PHB‐TR pada bagian bawah.

15

Gambar 8. Gardu portal

d. Gardu Cantol Gardu cantol adalah gardu dengan konstruksi transformator dicantolkan pada tiang tunggal. Transformator yang terpasang adalah transformator dengan daya ≤ 100 kVA Fase 3 atau Fase 1. Transformator terpasang adalah jenis CSP (Completely Self Protected Transformer) yaitu peralatan switching dan proteksinya sudah terpasang lengkap dalam tangki transformator.

Gambar 9. Gardu cantol 16

e. Gardu Mobil Gardu mobil adalah gardu distribusi yang bangunan pelindungnya berupa sebuah mobil/diletakkan diatas mobil, sehingga bisa dipindahpindah sesuai dengan tempat yang membutuhkan. Oleh karenanya gardu mobil ini pada umumnya untuk pemakaian sementara/darurat, yaitu untuk mengatasi kebutuhan daya yang sifatnya temporer. Secara umum ada dua jenis gardu mobil, yaitu pertama gardu mobil jenis pasangan dalam (mobil boks) dimana semua peralatan gardu berada di dalam bangunan besi yang mirip dengan gardu besi. Kedua, gardu mobil jenis pasangan luar, yaitu gardu yang berada diatas mobil trailer, sehingga bentuk fisiknya lebih panjang dan semua peralatan penghubung/pemutus, pemisah dan trafo distribusi tampak dari luar.

Gambar 10. Gardu mobil

3. Komponen Utama Gardu Distribusi Komponen utama pada sebuah Gardu Distribusi adalah sebagai berikut:

17

a. Transformator Distribusi

Transformator distribusi adalah alat yang berfungsi sebagai trafo daya merubah tegangan menengah 20 kV menjadi tegangan rendah 380/200 Volt. Ada dua jenis transformator distribusi yang digunakan oleh PT PLN (Persero) yaitu transformator 3 fasa dan transformator CSP (Completely Self Protected). 1) Transformator 3 fasa Untuk transformator 3 fasa, merujuk pada SPLN, ada tiga tipe vektor grup yang digunakan oleh PLN, yaitu Yzn5, Dyn5 dan Ynyn0. Titik netral langsung dihubungkan dengan tanah. Untuk konstruksi, peralatan transformator distribusi sepenuhnya harus merujuk pada SPLN D3.002-1: 2007. Tabel 1 Vektor group dan daya transformator No.

Vektor Group

1

Yzn5

2

Dyn5

3

Ynyn0

Daya (kVA) 50 100 160 200 250 315 400 500 630 50 100 160 200 250 315 400 500 630

Keterangan Untuk sistem 3 kawat

Untuk sistem 3 kawat

Untuk sistem 4 kawat

18

Gambar 11. Transformator 3 fasa

2) Transformator Completely Self Protected (CSP) Transformator CSP adalah transformator yang digunakan pada gardu distribusi tipe gardu cantol dengan konstruksi transformator dicantolkan pada tiang tunggal. Transformator CSP disebut juga dengan transformator dengan pengaman sendiri karena dilengkapi dengan sistem pengaman arus lebih yang ditempatkan di dalam tangki transformator berupa pengaman lebur (fuse) pada sisi primer dan pemutus tenaga (circuit breaker) pada sisi sekunder, dan pada sisi primer di luar tangki dilengkapi dengan penangkap petir (lightning arrester). Kapasitas transformator CSP yang paling besar adalah 50 kVA. Terdapat dua macam Transformator CSP yaitu Transformator fasa dua dan Transformator fasa satu. Transformator fasa dua yaitu transformator dengan lilitan primer fasa-fasa terpisah dari belitan

19

sekunder, lilitan sekundernya mempunyai dua penghantar fasa dan sebuah penghantar netral. Sedangkan Transformator fasa satu yaitu transformator yang menggunakan multigrounded common neutral, dimana penghantar tegangan menengah mempunyai penghantar netral yang

disatukan dengan penghantar

netral jaringan tegangan

rendahnya. Pembumian lightning arrester tidak dijadikan satu dengan pembumian badan transformator.

Gambar 12. Transformator CSP

b. Isolator

Fungsi utamanya isolator adalah sebagai penyekat listrik pada penghantar terhadap penghantar lainnya dan penghantar terhadap tanah. Tetapi karena penghantar yang disekatkan tersebut mempunyai gaya mekanis berupa berat dan gaya tarik yang berasal dari berat penghantar itu sendiri, dari tarikan dan karena perubahan akibat temperatur dan angin, maka

isolator harus mempunyai kemampuan untuk menahan

beban mekanis yang harus dipikulnya. Untuk penyekatan terhadap tanah

20

berarti mengandalkan kemampuan isolasi antara kawat dan batang besi pengikat isolator ke travers, sedangkan untuk penyekatan antar fasa maka jarak antara penghantar satu dengan yang dilakukan adalah memberi jarak antara isolator satu dengan lainnya dimana pada kondisi suhu panas sampai batas maksimum dan angin yang meniup sekencang apapun dua penghantar tidak akan saling bersentuhan. Bahan isolator untuk SUTM adalah porselin/keramik yang dilapisi glazur dan gelas, tetapi yang paling banyak adalah dari porselin ketimbang dari gelas, dikarenakan udara yang mempunyai kelembaban tinggi pada umumnya di Indonesia isolator dari bahan gelas permukaannya mudah ditempeli embun. Warna isolator pada umumnya coklat untuk bahan porselin dan hijau-bening untuk bahan gelas. Berdasarkan beban yang dipikulnya isolator dibagi menjadi 2 jenis, yaitu: 1) Isolator Tumpu (Pin Insulator) Beban yang dipikul oleh isolator berupa beban berat penghantar, jika penghantar dipasang di bagian atas isolator ( top side ) untuk tarikan dengan sudut maksimal 2° dan beban tarik ringan jika penghantar dipasang di bagian sisi leher isolator untuk tarikan dengan sudut maksimal 18°. Isolator dipasang tegak lurus di atas travers.

21

Gambar 13. Isolator tumpu

2) Isolator Tarik (Strain Insulator) Beban yang dipikul oleh isolator berupa beban berat penghantar ditambah dengan beban akibat pengencangan (tarikan ) penghantar, seperti pada konstruksi tiang awal/akhir, tiang sudut, tiang percabangan dan tiang penegang. Isolator dipasang di bagian sisi Travers atau searah dengan tarikan penghantar. Penghantar diikat dengan Strain Clamp dengan pengencangan mur-bautnya.

Gambar 14. Isolator tarik

22

c. Lightning Arrester

Lightning Arrester adalah suatu alat pelindung bagi peralatan sistem tenaga listrik terhadap surja petir (surge) dengan cara membatasi surja tegangan lebih yang datang dan mengalirkannya ke tanah. Dipasang pada atau dekat peralatan yang dihubungkan dari fasa konduktor ke tanah. Sesuai dengan fungsinya itu maka arrester harus dapat menahan tegangan sistem pada frekuensi 50 Hz untuk waktu yang terbatas dan harus dapat melewatkan surja arus ke tanah tanpa mengalami kerusakan pada arrester itu sendiri. Arrester berlaku sebagai jalan pintas di sekitar isolasi. Arrester membentuk jalan yang mudah untuk dilalui oleh arus kilat atau petir, sehingga tidak timbul tegangan lebih yang nilainya tinggi pada peralatan. Lightning Arrester mempunyai karakteristik dengan parameter sebagai berikut: 1) Rated Voltage : 24 kV (sistem pembumian dengan NGR) dan 16,8 ‐ 24 kV (sistem pembumian langsung). 2) Rated Current : 5 kA, 10 kA, 15 kA Lightning Arrester 5 kA dipergunakan jika transformator berlokasi di tengah jaringan SUTM. Jika berlokasi di ujung jaringan memakai rating 10 kA. Lightning arrester dibumikan dengan menggunakan penghantar BC berukuran luas penampang sekurang‐kurangnya 35 mm2 dan memakai elektroda pembumian tersendiri dengan nilai tahanan

23

pembumian tidak melebihi 1 ohm. Lightning arrester ditempatkan sedekat mungkin pada peralatan yang dilindungi. Lightning arrester dipergunakan pada gardu konstruksi luar (gardu portal dan cantol) untuk menghindari over voltage akibat adanya surja petir. Sadapan penghantar Lightning Arrester dengan penghantar transformator dapat sebelum atau sesudah pemasangan fuse cut‐out (FCO). Berikut ini diberikan beberapa pertimbangan kelebihan dan kekurangan masing‐masing cara di atas. 1) Pemasangan Lightning Arrester sebelum FCO 

Kelebihan: Pengamanan terhadap surja petir tidak dipengaruhi oleh kemungkinan FCO putus.



Kekurangan: Kegagalan Lightning Arrester memadamkan sistem penyulang dan penghantar Lightning Arrester lebih panjang.

2) Pemasangan Lightning Arrester sesudah FCO 

Kelebihan: Jika Lightning Arrester rusak atau gagal bekerja, FCO akan putus sehingga tidak memadamkan keseluruhan sistem SUTM.



Kekurangan: fuse link rentan terhadap surja petir

Untuk saluran udara sangat panjang, pemasangan Lightning Arrester sesudah FCO dapat dipertimbangkan dengan menggunakan fuse

24

link type

H. Untuk saluran udara pendek, pemasangan Lightning

Arrester sebelum FCO lebih baik sebagai pilihan.

Gambar 15. Lightning arrester

d. Fuse Cut Out (FCO)

Fuse Cut Out (FCO) adalah peralatan proteksi yang bekerja apabila terjadi gangguan arus lebih. Alat ini akan memutuskan rangkaian listrik yang satu dengan yang lain apabila dilewati arus yang melewati kapasitas kerjanya. FCO berfungsi sebagai pengaman penyulang bila terjadi gangguan di trafo distribusi dan melokalisir gangguan di trafo agar peralatan tersebut tidak rusak. Selain itu FCO juga berfungsi sebagai pengaman dan pemisah daerah yang mengalami gangguan. FCO dipasang pada sisi tegangan menengah 20 kV. Di dalam FCO terdapat sebuah kawat penghubung yang disebut Fuse Link. Fuse Link inilah

25

yang akan putus bila terjadi arus lebih atau arus hubung singkat pada sisi tegangan menengah. Terdapat 3 jenis karakteristik Fuse Link yaitu, tipe‐K (cepat), tipe– T (lambat) dan tipe–H yang tahan terhadap arus surja. Berikut adalah tabel 2 yang menjelaskan penggunaan Fuse Link pada transformator distribusi:

Tabel 2 Speksifikasi FCO dan Fuse Link Tegangan Menengah (Publikasi IEC No.282-2-NEMA Daya Trafo

Arus Nominal

Arus Pengenal Fuse Link (A) Min Max

Distribusi (kVA) (A) Fuse-tunggal 25 2,2 3,13 H 50 4,3 5H Fasa-tiga 50 1,44 2H 100 2,89 5H 160 4,6 6,3 H 200 5,78 6,3 H 250 7,22 8T 315 9,09 10 T 400 11,55 12,5 T 500 14,43 20 T 630 18,18 25 T Ket: K : Pelebur tipe cepat

3,13 H 6,3 T 2H 6,3 K, T 8 K, T 10 K, T 12,5 K, T 12,5 K, T 16 K, T 25 K, T 31,5 K, T

T : Pelebur tipe lambat H : Pelebut tahan surja petir

26

FCO

Gambar 16. FCO dan fuse link

e. Tiang Listrik

Tiang berfungsi sebagai penyangga kawat agar berada di atas tiang dengan jarak aman sesuai dengan ketetentuan. Terbuat dari bahan yang kuat menahan beban tarik maupun tekan yang berasal dari kawat penghantar ataupun tekanan angin. Menurut bahannya tiang listrik terdiri dari tiang kayu, tiang besi, dan tiang beton: 1) Tiang Kayu Tiang kayu terbuat dari kayu yang tahan perubahan cuaca (panas dan hujan) dan tidak mudah rapuh oleh bahan-bahan lain yang ada di dalam tanah, tidak dimakan rayap atau binatang pangerat. Jenis kayu yang banyak dipakai menjadi tiang antara lain kayu rasamala. Pada saat ini tiang kayu sudah jarang digunakan lagi dengan alasan ekonomis, yaitu tiang dari bahan beton lebih murah harganya.

27

2) Tiang Besi Tiang besi terbuat dari bahan baja (steel) terdiri dari 2 atau 3 susun pipa dengan ukuran berbeda yang bagian atas lebih kecil dari bagian di bawahnya, setiap pipa disambung, bagian yang lebih kecil dimasukkan ke dalam bagian yang lebih besar sepanjang 50 cm dipasang pen dan dilas. Walaupun lebih mahal, pilihan tiang besi untuk area/wilayah tertentu masih diizinkan karena bobotnya lebih ringan dibandingkan dengan tiang beton. Pilihan utama juga dimungkinkan bilamana total biaya material dan transportasi lebih murah dibandingkan dengan tiang beton akibat diwilayah tersebut belum ada pabrik tiang beton. Spesifikasi Tiang besi yang dapat dipergunakan pada Saluran Udara Tegangan Menengah, sesuai SPLN 54 : 1983 tentang Standar Tiang Besi Baja dapat dilihat pada tabel 3.

Tabel 3 Spesifikasi tiang besi baja untuk SUTM Beban Kerja (daN) Diameter bagian tiang

Tebal Pipa (mm) Panjang bagianbagian Tiang (mm) TT Lenturan pada beban kerja (mm) Tebal selongsong (mm)

100

200

350

500

800

1200

C

-

114,3

165,2

190,7

216,3

267,4

B

-

165,2

190,7

267,4

318,5

355,6

A

-

190,7

267,4

318,5

355,6

405,4

C

-

5,6

4,5

4,5

6

6

B

-

6

7

8

8

8

A

-

7

7

9

8

12

C

-

2500

2500

2500

2500

2500

B

-

2500

2500

2500

2500

2500

A

-

6000

6000

6000

6000

6000

-

196

144

142

108

106

-

7

7

9

8

12

28

Panjang selongsong (mm) Berat Tiang (kg)

-

600

600

600

600

600

-

306

446

564

700

973

3) Tiang Beton Tiang beton terbuat dari bahan campuran semen, pasir dan batu split, dicor dengan kerangka besi baja. Bentuk tiang beton ada 2 macam, yaitu berbentuk profil H dan berbentuk bulat. Tiang berbentuk profil H konstruksi kerangka besi yang diregangkan dengan kekuatan tertentu sesuai dengan kekuatan tiang, dicor dengan bahan campuran beton menggunakan cetakan. Bahan campuara beton di pres sampai padat pada cetakannya, dipanasi beberapa saat sampai mengeras. Tiang beton berbentuk bulat lebih banyak digunakan karena mempunyai kekuatan yang sama di setiap sisinya. Dibuat dengan kerangka baja yang dibentuk bulat dan diregangkan sesuai kekuatan tiang yang diinginkan, kemudian dicor dengan bahan campuran beton pada cetakan berbentuk bulat. Untuk pengerasannya dengan cara diputar dengan kecepatan tinggi selama beberapa waktu, sampai akhirnya membentuk seperti pipa, dimana bagian tengahnya berupa lobang. Tiang beton dapat digunakan setelah dipanaskan denga temperatur cukup tinggi selama beberapa menit dan kemudian didinginkan kembali secara alami.

29

Spesifikasi Tiang beton penampang bulat

yang dipergunakan

pada Saluran Udara Tegangan Menengah, sesuai SPLN 93 : 1991 tentang Standar Tiang beton bulat dapat dilihat pada tabel 4.

Tabel 4 Spesifikasi tiang beton bulat untuk SUTM Panjang ( m)

Tinggi Titik Tumpu / Batas Tanam (m)

9

1,5

11

1,9

12

2,0

13

2,2

14

2,4

Diameter (cm) 15,7 15,7 19 19 22 22 19 19 19 22 22 19 19 19 22 22 19 19 19 22 22

Beban Kerja (daN) 100 200 350 500 800 1200 200 350 500 800 1200 200 350 500 800 1200 200 350 500 800 1200

19 19 19 22 22

200 350 500 800 1200

30

f.

Panel Hubung Bagi Tegangan Rendah (PHB TR) Fungsi atau kegunaan PHB TR adalah sebagai penghubung dan

pembagi atau pendistribusian tenaga listrik dari output trafo sisi tegangan rendah ke rel pembagi kemudian diteruskan ke Jaringan Tegangan Rendah(JTR) melalui kabel jurusan (Opstyg Cable) yang diamankan oleh NH Fuse jurusan masing-masing. Untuk kepentingan efisiensi dan penekanan susut jaringan (loses) saat ini banyak unit PLN yang mengambil kebijaksanaan untuk melepas atau tidak memfungsikan rangkaian pengukuran maupun rangkaian kontrolnya. Hal ini dimaksudkan agar tidak banyak energi listrik yang mengalir ke alat ukur maupun kontrol terbuang untuk keperluan kontrol dan pengukuran secara terus menerus. Untuk mengetahui besarnya beban maupun tegangan, dilakukan pengukuran pada saat diperlukan saja dan bisa menggunakan peralatan ukur portable seperti AVO Meter atau Tang Ampere. PHB TR yang terpasang pada Gardu Trafo Tiang berbentuk lemari besi yang didalamnya terdapat komponen-komponen antara lain: 1) Rak TR 2) Saklar utama 3) NH Fuse utama 4) Rel tembaga 5) NH Fuse jurusan 6) Isolator penumpu rel

31

7) Sistem pembumian

Gambar 17. PHB TR

g. NH Fuse

NH Fuse berfungsi sebagai pengaman trafo terhadap arus lebih yang terpasang di sisi tegangan rendah 220 Volt, untuk melindungi trafo terhadap gangguan arus lebih yang disebabkan karena hubung singkat di jaringan tegangan rendah maupun karena beban lebih.

32

Tabel 5 Spesifikasi pengaman lebur (NH Fuse) tegangan rendah

Jenis Penghantar

Kabel Pilin Udara

Ukuran

KHA

Arus Pengenal

Penampang

Penghantar

Maxksimum

Penghantar (mm2)

(A)

NH-fuse (A)

35 (Al)

125

125

50 (Al)

154

150

70 (Al)

196

200

25 (Cu)

175

160

35 (Cu)

200

200

50 (Cu)

250

250

70 (Cu)

310

315

35 (Al)

180

160

50 (Al)

225

200

70 (Al)

270

250

Penghantar Telanjang

Gambar 18. NH Fuse

4. Perhitungan Arus Beban pada Trafo Distribusi Daya transformator distribusi bila ditinjau dari sisi tegangan menengah/sisi primer dapat dirumuskan sebagai berikut:

33

a. Daya transformator 3 fasa = √3 ×

×

..................................................................... (1)

b. Daya tranformator 1 fasa =

×

Dimana

.............................................................................. (2) = √3 ×

Keterangan: S

= Daya terpakai transformator (kVA) = Tegangan fasa - fasa (kV) = Tegangan fasa – netral (kV)

I

= Arus beban (A)

Dengan demikian, untuk menghitung arus beban transformator dapat menggunakan rumus sebagai berikut: a. Arus beban transformator 3 fasa =

√ ×

.............................................................................. (3)

b. Arus beban tranformator 1 fasa =

.................................................................................. (4)

Dimana

=

√3

Keterangan: S

= Daya terpakai transformator (kVA) = Tegangan fasa - fasa (kV) = Tegangan fasa – netral (kV)

I

= Arus beban (A) 34

F. Jenis Penghantar pada Jaringan Tegangan Menengah

Penghantar berfungsi untuk menghantarkan arus listrik. Penghantar untuk saluran udara biasanya disebut kawat yaitu peghantar tanpa isolasi, sedangkan untuk saluran dalam tanah atau saluran udara berisolasi biasanya disebut dengan kabel. Penghantar yang baik harus mempunyai sifat konduktivitas tinggi, kekuatan tarik tinggi, fleksibilitas finggi, ringan dan tidak rapuh.

1.

Penamaan Kabel

Menggunakan kode pengenal dari masing-masing bahan pada kabel dimulai dari bagian paling dalam (inti) sampai dengan bagian paling luar (Selubung Luar). Tabel 6 Penamaan kabel KODE PENGENAL N NF NA NFA Y 2X S atau SE C atau CE F Gb B

URAIAN Inti terbuat dari bahan tembaga Kabel udara dengan inti terbuat dari tembaga Inti terbuat dari bahan alumunium Kabel udara dengan inti terbuat dari alumunium Isolasi atau selubung dari PVC (Poly Vinyl Chloride Tegangan kerja maksimal 1000 V titik lebih 70°C Isolasi atau selubung dari XLPE (Cross Link Poly Etheline) Tegangan kerja sampai di atas 20 kV titik leleh 90°C Pelindung elektrik terbuat dari pita pelat tembaga Pelindung elektrik terbuat dari kawat tembaga yang dipasang konsentris Pelindung mekanik terbuat dari pita baja pipih Pelindung mekanik terbuat dari spiral pelat baja Pelindung mekanik terbuat dari lapisan pelat baja

35

2.

Jenis Penghantar pada Jaringan Tegangan Menengah Pelaksanaan penyaluran tenaga listrik dapat dilakukan dengan dua cara,

yaitu berupa saluran udara dan kabel tanah. Berikut adalah jenis-jenis penghantar yang digunakan pada jaringan tegangan menengah: 1. AAC (All Alumunium Conductor) yaitu kawat penghantar yang seluruhnya terbuat dari alumunium. Penghantar jenis ini bentuknya berurat banyak dengan ukurannya antara 16-100 mm2. 2. AAAC (All Alumunium Alloy Conductor) Yaitu kawat penghantar yang seluruhnya terbuat dari campuran alumunium. Penghantar jenis ini mempunyai ukuran antara 16-500 mm2 dan bentuk fisiknya berurat banyak. 3. ACSR (Alumunium Conductor Steel Reinforced) Yaitu kawat penghantar alumunium berinti kawat baja. Penghantar jenis ini mempunyai ukuran antara 16-680 mm2 dengan struktur bentuknya berupa serabut. 4. ACAR (Alumunium Conductor, Alloy-Reinforced) Yaitu kawat penghantar alumunium yang diperkuat dengan logam campuran. 5. BCC (Bare Cooper Conductor) Yaitu kawat penghantar tembaga, mempunyai bentuk padat dan berurat banyak dengan ukuran 6-500 mm2. 6. Kabel Tanah Single Core

36

Jenis kabel dengan inti tunggal (single core) terbuat dari tembaga (N2XSY ……. Y) atau aluminium (NA2XSY …… Y) dengan pelapis konduktor berupa campuran semikonduktif, I solasi PVC, pelindung metal berupa pita tembaga yang saling berimpit, dibungkus dengan pita spiral polyester yang saling berimpit dan mempunyai selubung luar PVC. Tegangan maksimum kabel ini antara 7,2 – 36 kV.

Gambar 19. Kabel tanah Single Core

7. Kabel Tanah Three Core Jenis kabel tiga inti (Three Core) terbuat dari tembaga (N2XSY & N2XSEY) atau aluminium (NA2XSY & NA2XSEY), isolasi XLPE,

pelindung isolasi campuran semikonduktif, pelindung metal berupa pita tembaga yang saling berimpit, pelindung bagian dalam PVC yang dilapisi baja galvanis bundar dan pita dengan selubung luar PVC. Tegangan maksimum kabel ini antara 7,2 – 36 kV.

37

Gambar 20. Kabel tanah Three Core

3.

Kuat Hantar Arus Penghantar pada Jaringan Tegangan Menengah Kuar Hantar Arus (KHA) adalah kemampuan suatu penghantar untuk

mengalirkan arus listrik. Besarnya KHA suatu penghantar tergantung jenis dan luas penampang suatu penghantar. KHA untuk penghantar AAAC, kabel tanah single core, dan kabel tanah Three core dapat dilihat pada tabel 7- tabel 13 dibawah ini.

38

Tabel 7 Konstruksi penghantar udara campuran aluminium telanjang (AAAC)

Tabel 8 KHA terus menerus untuk tiga kabel tanah berinti tunggal, berpenghantar tembaga berisolasi XLPE, berpelindung bebat tembaga serta berselubung PVC dengan tegangan pengenal 3,6/6 kV (7,2 kV), 6/10 kV (12 kV), 8,7/15 kV (17,5 kV), 12/20 kV (24 kV), 15/30 kV (36 kV) yang dipasang sejajar pada suatu sistem fase tiga pada suhu keliling 30 oC atau suhu tanah 30 oC

39

Tabel 9 KHA terus menerus untuk tiga kabel tanah berinti tunggal, berpenghantar tembaga berisolasi XLPE, berpelindung bebat tembaga serta berselubung PVC dengan tegangan pengenal 3,6/6 kV (7,2 kV), 6/10 kV (12 kV), 8,7/15 kV (17,5 kV), 12/20 kV (24 kV), 15/30 kV (36 kV) yang dipasang segitiga pada suatu sistem fase tiga pada suhu keliling 30 oC atau suhu tanah 30 oC

Tabel 10 KHA terus menerus, kabel tanah berinti tiga, berpenghantar tembaga berisolasi XLPE, berpelindung bebat tembaga pada tiap inti, serta berselubung PVC, dengan tegangan pengenal 6/10 kV (12 kV), 8,7/15 kV (17,5 kV), 12/20 kV (24 kV) pada suhu keliling 30 oC atau suhu tanah 30 oC

40

Tabel 11 KHA terus menerus, kabel tanah berinti tiga, berpenghantar aluminium berisolasi XLPE, berpelindung bebat tembaga pada tiap inti, serta berselubung PVC, dengan tegangan pengenal 6/10 kV (12 kV), 8,7/15 kV (17,5 kV), 12/20 kV (24 kV) pada suhu keliling 30 oC atau suhu tanah 30 oC

Tabel 12 KHA terus menerus, kabel tanah berinti tiga berpenghantar tembaga, berisolasi XLPE, berpelindung bebat tembaga pada tiap inti, berperisai baja serta berselubung PVC, dengan tegangan pengenal 6/10 kV (12 kV), 8,7/15 kV (17,5 kV), 12/20 kV (24 kV) pada suhu keliling 30 oC atau suhu tanah 30 oC

41

Tabel 13 KHA terus menerus, kabel tanah berinti tiga berpenghantar aluminium, berisolasi XLPE, berpelindung bebat tembaga pada tiap inti, berperisai baja serta berselubung PVC, dengan tegangan pengenal 6/10 kV (12 kV), 8,7/15 kV (17,5 kV), 12/20 kV (24 kV) pada suhu keliling 30 oC atau suhu tanah 30 oC

G. Drop Tegangan Drop tegangan merupakan besarnya tegangan yang hilang pada suatu penghantar. Drop tegangan pada saluran tenaga listrik secara umum berbanding lurus dengan panjang saluran dan beban serta berbanding terbalik dengan luas penampang penghantar. Besarnya drop tegangan dinyatakan baik dalam persen atau dalam besaran volt. Besarnya batas atas dan bawah ditentukan oleh kebijaksanaan perusahaan kelistrikan. PT PLN (Persero) mengatur standar drop tegangan dalam SPLN No.72 Tahun 1987 yaitu Turun tegangan yang diperbolehkan pada JTM dan JTR adalah 2 % dari tegangan kerja untuk sistem Spindle/gugus dan 5 % dari tegangan kerja untuk sistem Radial diatas tanah dan sistem Simpul tergantung kepadatan beban. Perhitungan drop tegangan praktis

42

pada batas-batas tertentu dengan hanya menghitung besarnya tahanan masih dapat dipertimbangkan, namun pada sistem jaringan khususnya pada sistem tegangan menengah masalah induktansi dan kapasitansinya diperhitungkan karena nilainya cukup berarti. Apabila perbedaan nilai tegangan tersebut melebihi standar yang ditentukan, maka mutu penyaluran tersebut rendah. Di dalam saluran distribusi, persoalan tegangan sangat penting, baik dalam keadaan operasi maupun dalam perencanaan sehingga harus selalu diperhatikan tegangan pada setiap titik saluran. Maka pemilihan penghantar (penampang penghantar) untuk tegangan menengah harus diperhatikan. Besarnya drop tegangan pada saluran distribusi tersebut, diukur pada titik yang paling jauh (ujung). Sebagai contoh dengan menanggapi rangkaian pada gambar 21 direpresentasikan sebagai saluran satu fasa, jika variable dimensi yang digunakan; itu mewakili saluran tiga fasa seimbang jika variable per unit yang digunakan R+jX mewakili total impedansi dari saluran atau transformator.

Gambar 21. Diagram saluran distribusi tenaga listrik

43

Keterangan: Vs

: Tegangan sumber (Volt)

Vr

: Tegangan pada sisi penerima (Volt)

R

: Resistansi saluran (Ω)

X

: Reaktansi saluran (Ω)

Zsal

: Impedansi saluran (Ω)

ZL

: Impedansi beban (Ω)

RL

: Resistansi beban (Ω)

XL

: Reaktansi beban (Ω)

I

: Arus beban (A)

Cos θ : Faktor daya beban ∆V

: Drop tegangan (Volt)

Impedansi masing-masing bagian: Z = R + jX/Km ................................................................................... (5) Dari rangkaian yang ditunjukkan dalam gambar 21 diperoleh: I = Vs / (Zsal + ZL) atau Vs = I.Zsal + I.ZL ............................................ (6) Vr = I.ZL adalah drop tegangan sepanjang ZL atau tegangan beban, dan I. Zsal adalah drop tegangan sepanjang Zsal atau ∆V. Penurunan persamaan drop tegangan dapat ditentukan dari gambar diagram fasor transmisi daya pada gambar 22:

44

Gambar 22. Diagram vektor pada tegangan saluran distribusi

Pada gambar 22 dapat diperhatikan bahwa persamaan tegangan yang mendasari diagram vektor tersebut adalah: Vs = Vr + I.R cos θ + I.X sin θ ............................................................ (7) Karena faktor (I.R cos θ + I.X sin θ) pada gambar 22 sama dengan I.Z, maka persamaan menjadi: Vs = Vr + I.Z atau Vs – Vr = I.Z Sehingga ∆V = I.Z ∆V = I (R cos θ + X sin θ) ................................................................... (8) Maka untuk saluran distribusi primer, perhitungan besar drop tegangan pada saluran distribusi primer untuk sistem tiga fasa adalah: ∆

= √3

(

cos

+

sin ) ................................................. (9)

Besar persentase drop tegangan pada saluran distribusi primer dapat dihitung dengan: %∆ =

∆

× 100% ......................................................................... (10)

Keterangan: Vs

: Tegangan sumber (Volt)

Vr

: Tegangan pada sisi penerima (Volt) 45

R

: Resistansi saluran (Ω)

X

: Reaktansi saluran (Ω)

I

: Arus beban (A)

VLL : Tegangan fasa - fasa (Volt) Cos θ : Faktor daya beban ∆V

: Drop tegangan (Volt)

%∆V : Persentase Drop tegangan (%)

46

BAB III

METODE PENELITIAN

A. Tempat dan Waktu Penelitian Penelitian evaluasi drop tegangan ini dilakukan di JTM Feeder Bojo PT PLN (Persero) Rayon Mattirotasi mulai tanggal 25 Maret 2013 sampai tanggal 25 Mei 2013.

B. Teknik Pengumpulan Data Teknik atau metode yang digunakan dalam penelitian evaluasi drop tegangan JTM 20 kV pada feeder Bojo ini adalah dokumentasi/literatur, wawancara, dan observasi. 1.

Dokumentasi/literatur Pengambilan data dengan metode dokumentasi/literatur dilakukan

dengan cara mengumpulkan materi-materi yang berhubungan dengan judul tugas akhir baik itu yang berasal dari buku ajar, internet, maupun buku panduan dari PT PLN (Persero). Selain itu, pengambilan data teknis terkait evaluasi drop tegangan berasal dari data PT PLN Rayon Mattirotasi. Data tersebut antara lain single line feeder Bojo, besar beban puncak setiap Trafo distribusi di feeder Bojo serta jarak antar trafo distribusi satu dengan trafo distribusi yang lain.

47

2.

Wawancara Pengambilan data dengan metode wawancara dilakukan dengan cara

konsultasi langsung dengan pegawai PT PLN (Persero) yang menguasai teori tentang jaringan Tegangan Menengah khususnya mengenai drop tegangan.

3.

Observasi (pengamatan langsung) Pengambilan data dengan metode Observasi (pengamatan langsung)

dilakukan dengan cara mencari data-data teknis secara langsung ke lapangan. Data tersebut berupa jenis dan luas penampang penghantar yang digunakan sepanjang jalur Tegangan Menengah Feeder Bojo. Pengambilan data-data tersebut dikarenakan PT PLN Rayon Mattirotasi tidak mempunyai data tersebut sebagai arsip. Selain itu, dilakukan pula pengukuran besar beban di beberapa gardu distribusi feeder Bojo pada waktu beban puncak.

C. Teknik Analisis Data Telah dijelaskan sebelumnya bahwa ada tiga macam metode yang digunakan dalam penelitian ini yaitu metode dokumentasi/literature, metode wawancara dan metode observasi. Metode literature dilakukan dengan cara mengumpulkan semua materi-materi yang berhubungan dengan judul tugas akhir. Selain itu dilakukan pula pengambilan data teknis di PT PLN Rayon Mattirotasi berupa single line feeder Bojo, besar beban puncak setiap Trafo distribusi di feeder Bojo serta jarak antar trafo distribusi satu dengan trafo distribusi yang lain. Selanjutnya data teknis yang belum ada, dilengkapi dengan cara pengamatan

48

langsung di lapangan. Data tersebut berupa jenis dan luas penampang penghantar yang digunakan sepanjang jalur tegangan menengah feeder Bojo. Setelah pengumpulan data teknis telah lengkap, selanjutnya adalah perhitungan besar drop tegangan yang terjadi di setiap trafo distribusi feeder Bojo. Setelah mempelajari secara mendetail cara menghitung drop tegangan yang telah terangkum dalam buku-buku referensi ditambah dengan penjelasan dari pegawai PT PLN Rayon Mattirotasi yang menguasai teori tentang drop tegangan, maka besar drop tegangan yang terjadi di setiap trafo distribusi feeder Bojo dapat diketahui.

49

BAB IV

HASIL DAN PEMBAHASAN

A. Hasil Penelitian Energi listrik yang digunakan pada sistem kelistrikan PT PLN (Persero) Rayon Mattirotasi disuplai dari Gardu Induk Pare yang mempunyai dua transformator tenaga step down yang menurunkan tegangan dari tegangan transmisi 150 kV ke tegangan menengah 20 kV, masing-masing mempunyai kapasitas daya 30 MW dan 16 MW. Trafo tenaga 30 MW melayani 3 feeder, yaitu: 1. Feeder Soreang 2. Feeder Lapadde 3. Feeder Cappa Galung Sedangkan Trafo tenaga 16 MW juga melayani 3 feeder, yaitu: 1. Feeder Pelanduk 2. Feeder Bojo 3. Feeder Lompoe Dalam penyaluran jaringan tegangan menengah di feeder Bojo, tegangan kirim yang terbaca pada kubikel feeder Bojo sebesar 20,9 kV (lihat lampiran) diturunkan ke tegangan rendah 380/220 Volt menggunakan transformator distribusi yang berjumlah 35 buah. Untuk lebih jelasnya dapat dilihat pada tabel 14 dan gambar 23.

50

Tabel 14 Data trafo distribusi di feeder Bojo DATA TRAFO NO

KODE GARDU

LOKASI

KAPASITAS (KVA) MEREK 1 FASA

3 FASA

1

GT 194

JL. JEND SUDIRMAN

KALTRA

100

2

GT 60

KANTOR WALIKOTA

STARLITE

250

3

GT 84

GEDUNG PEMUDA

SINTRA

100

4

GT 123

BTN NURAFNI ILMAN JAYA

KALTRA

160

5

GT 193

KANTOR DEPAG

B&D

200

6

GT 158

JL. NURUSSAMAWATI

TATUNG

50

7

GT 41

JL. JEND SUDIRMAN

STARLITE

250

8

GT 69

SMAN 2 PAREPARE

STARLITE

160

9

GT 148

JL. CHALIK (BRIMOB)/SISIPAN

B&D

100

10

GT 20

JL. CHALIK (BRIMOB)

B&D

200

11

GT 62

PASAR SUMPANG

ASATUTAMA

200

12

GT 72

TONRANGENG DALAM

KALTRA

13

GT 30

TONRANGENG DALAM

TATUNG

14

GT 115

PT. SATELINDO

15

GT 29

SPBU LUMPUE

16

GT 79

TERMINAL INDUK

17

GT 70

LUMPUE (KANTOR LURAH)

18

GT 48

LUMPUE

19

GT 154

20 21

160 50

B&D

50

UNINDO

160

MORAWA

160

B&D

160

STARLITE

200

DEPOT GAS JEMB. TIMBANG

TATUNG

160

GT 37

LAPAKAKA

TATUNG

50

GT 38

BOJO II

TATUNG

50

22

GT 57

PT. PHILIPS BOJO

23

GT 143

BOJO II / SISIPAN

24

GT 83

LOJIE

25

GT 96

26 27

STARLITE TATUNG

100 50

STARLITE

100

SSP BOJO II

KALTRA

50

GT 43

BOJO I / SISIPAN

TATUNG

GT 39

BOJO I

TATUNG

100

28

GT 35

BOJO

KALTRA

160

29

GT 137

TELKOMSEL BOJO I

B&D

50

30

GT 74

STARLITE

50

31

GT 125

KALTRA

160

32

GT 67

TELKOM BOJO LABUANGE / TAMBAK GUBERNUR LABUANGE

B&D

100

33

GT 133

DEPOT PERIKANAN LABUANGE

B&D

100

34

GT 71

LABUAKA

B&D

35

GT 102

LABUAKA

B&D

50

50 50

51

Gambar 23. Single line diagram feeder Bojo

52

1. Data Panjang dan Jenis Penghantar antar Gardu Distribusi Data panjang penghantar antar gardu distribusi di feeder Bojo diperoleh melalui alat GPS (Global Positioning System) yang berfungsi memetakan jalur JTM feeder Bojo ke dalam komputer sehingga memudahkan dalam pengumpulan data panjang JTM feeder Bojo. Data jenis dan luas penampang penghantar didapatkan melalui survey langsung ke lapangan. Untuk lebih jelasnya dapat dilihat pada tabel 15. Tabel 15 Data panjang dan jenis penghantar antar gardu distribusi DATA PENGHANTAR NO

DARI

a

b

1

GI PARE

KE JENIS

DIAMETER (mm2)

JARAK (m)

d

e

f

XLPE

150

500

GT 194

AAAC

150

230

C1

AAAC

150

320

c TIANG PERTAMA

3

TIANG PERTAMA GT 194

4

C1

GT 84

AAAC

150

316

5

C1

GT 60

AAAC

150

227

6

GT 60

C2

AAAC

150

106

7

C2

GT 123

AAAC

95

560

8

C2

GT 193

AAAC

150

66

9

GT 193

GT 158

AAAC

150

620

10

GT 158

GT 41

AAAC

150

136

11

GT 41

GT 69

AAAC

150

685

12

GT 69

GT 148

AAAC

150

280

13

GT 148

GT 20

AAAC

150

150

14

GT 20

GT 62

AAAC

150

558

15

GT 62

C3

AAAC

150

380

16

C3

GT 72

AAAC

35

176

17

GT 72

GT 30

AAAC

35

807

18

GT 30

GT 115

AAAC

35

187

19

C3

C4

AAAC

150

857

20

C4

GT 29

AAAC

70

10

21

GT 29

GT 79

AAAC

70

450

22

C4

GT 70

AAAC

150

410

2

53

a

b

c

d

e

f

23

GT 70

GT 48

AAAC

150

646

24

GT 48

C5

AAAC

150

523

25

C5

GT 154

AAAC

150

60

26

C5

GT 37

AAAC

150

455

27

GT 37

GT 38

AAAC

150

414

28

GT 38

C6

AAAC

150

200

29

C6

GT 57

AAAC

70

565

30

C6

GT 143

AAAC

150

90

31

GT 143

C7

AAAC

150

413

32

C7

GT 83

AAAC

35

964

33

C7

GT 96

AAAC

150

266

34

GT 96

GT 43

AAAC

150

703

35

GT 43

GT 39

AAAC

150

700

36

GT 39

GT 35

AAAC

150

685

37

GT 35

C8

AAAC

150

390

38

C8

GT 137

AAAC

35

466

39

GT 137

GT 74

AAAC

35

56

40

C8

GT 125

AAAC

150

103

41

GT 125

GT 67

AAAC

150

1200

42

GT 67

C9

AAAC

150

1400

43

C9

GT 133

AAAC

150

40

44

C9

GT 71

AAAC

150

470

45

GT 71

GT 102

AAAC

150

360

. 2. Perhitungan Arus pada Setiap Gardu Distribusi Perhitungan arus pada sisi primer trafo distribusi pada kondisi beban puncak dimaksudkan untuk perhitungan awal drop tegangan. Adapun rumus yang digunakan untuk perhitungan arus primer trafo seperti yang tertulis pada bab II yaitu untuk trafo 3 fasa menggunakan persamaan (3) dan untuk trafo 1 fasa menggunakan persamaan (4). Perhitungan arus dilakukan pada GT 194 yang mewakili trafo 3 fasa dan GT 37 yang mewakili trafo 1 fasa. Adapun perhitungannya sebagai berikut:

54

a. Arus (I) GT 194

= =

√ ×

60.83 √3 × 20.9

= 1.68

b. Arus (I) GT 37

= =

=

⁄√3 36.35 20.9

⁄√3

= 3.01

Keterangan: I = Arus beban puncak (I) P = Daya terpakai trafo (kVA) VLL = Teg. Fasa ke fasa (kV) VN = Teg. Fasa ke netral (kV)

Perhitungan arus beban puncak gardu distribusi secara lengkap tertera pada tabel 16 sebagai berikut:

55

Tabel 16. Arus beban puncak per gardu distribusi DATA TRAFO NO

KODE GARDU

KAPASITAS (KVA) 1 FASA

BEBAN PUNCAK

3 FASA

PERSENTASE

KVA

ARUS (A)

1

GT 194

100

60.83

60.83

1.68

2

GT 60

250

66.65

166.625

4.60

3

GT 84

100

72.45

72.45

2.00

4

GT 123

160

78.05

124.88

3.45

5

GT 193

200

47.29

94.58

2.61

6

GT 158

50

50.62

25.31

0.70

7

GT 41

250

77.38

193.45

5.34

8

GT 69

160

89.08

142.528

3.94

9

GT 148

100

71.23

71.23

1.97

10

GT 20

200

61.38

122.76

3.39

11

GT 62

200

90.29

180.58

4.99

12

GT 72

160

53.58

85.728

2.37

13

GT 30

47.51

23.755

1.97

14

GT 115

50

41.54

20.77

0.57

15

GT 29

160

82.6

132.16

3.65

16

GT 79

160

44.8

71.68

1.98

17

GT 70

160

77.21

123.536

3.41

18

GT 48

200

68.27

136.54

3.77

19

GT 154

160

67.04

107.264

2.96

20

GT 37

50

72.7

36.35

3.01

21

GT 38

50

31.22

15.61

1.29

22

GT 57

50.4

50.4

1.39

23

GT 143

49.35

24.675

2.04

24

GT 83

100

49.71

49.71

1.37

25

GT 96

50

58.5

29.25

0.81

26

GT 43

71.81

35.905

2.98

27

GT 39

100

75.44

75.44

2.08

28

GT 35

160

76.98

123.168

3.40

29

GT 137

50

21.46

10.73

0.30

30

GT 74

50

46

23

0.64

31

GT 125

160

12.13

19.408

0.54

32

GT 67

100

68.69

68.69

1.90

33

GT 133

100

16.35

16.35

0.45

34

GT 71

34.03

17.015

1.41

35

GT 102

37.46

18.73

0.52

50

100 50

50

50 50

56

3. Data Impedansi Penghantar JTM Data impedansi penghantar diambil dari SPLN 64 Tahun 1985. Data impedansi yang digunakan yaitu impedansi jenis penghatar AAAC dan XLPE. Impedansi kedua penghantar dapat dilihat pada tabel 17 dan tabel 18 di bawah ini:

Tabel 17 Impedansi penghantar JTM jenis AAAC Luas Jari-jari Penampang (mm2)

2

GMR

Impedansi urutan

Impedansi urutan Nol

(mm)

positif (Ohm / km)

(Ohm / km)

Urat

(mm )

16

2,2563

7

1,6380

2,0161 + j 0,4036

2,1641 + j 1,6911

25

2,8203

7

2,0475

1,2903 + j 0,3895

1,4384 + j 1,6770

35

3,3371

7

2,4227

0,9217 + j 0,3790

1,0697 + j 1,6665

50

3,9886

7

2,8957

0,6452 + j 0,3678

0,7932 + j 1,6553

70

4,7193

7

3,4262

0,4608 + j 03572

0,6088 + j 1,6447

95

5,4979

19

4,1674

0,3096 + j 0,3449

0,4876 + j 1,6324

120

6,1791

19

4,6837

0,2688 + j 0,3376

0,4168 + j 1,6324

150

6,9084

19

5,2365

0,2162 + j 0,3305

0,3631 + j 1,6180

185

7,6722

19

5,8155

0,1744 + j 0,3239

0,3224 + j 1,6114

240

8,7386

19

6,6238

0,1344 + j 0,3158

0,2824 + j 1,6034

57

Tabel 18 Impedansi penghantar JTM jenis XLPE Aluminium

4. Diagram Satu Garis Feeder Bojo Beserta Aliran Arusnya Feeder Bojo mendapat suplai tenaga listrik dari GI Pare untuk melayani 35 gardu distribusi. Berikut adalah diagram satu garis / Single line diagram feeder Bojo beserta aliran arusnya.

58

Gambar 24. Single line diagram feeder Bojo beserta aliran arusnya

59

5. Perhitungan Drop Tegangan di Feeder Bojo Drop tegangan merupakan selisih antara tegangan kirim dengan tegangan yang diterima. Perhitungan drop tegangan berdasarkan data pengukuran yang dihitung dari titik sumber ke titik yang dihitung (titik beban) sesuai dengan panjang penghantarnya. Adapun rumus drop tegangan yang digunakan tertulis pada bab II persamaan (9) dan persamaan (10). Diambil contoh perhitungan drop tegangan dari GI Pare sampai GT 193. Berikut adalah single line diagram dari GI Pare sampai GT 193:

Tiang pertama

Gambar 25. Single line diagram GI Pare - GT 193

a. Drop Tegangan di Tiang Pertama (∆VT1) Dik: I

= 79.48 A

Cos θ = 0.95 Sin θ = 0.31 Z

= 0.206 + j0.104 Ω/km

L

= 0.5 km

60

∆

(

= √3

cos

+

sin )

= √3 × 79.48 × (0.206 ∙ 0.5 ∙ 0.95 + 0.104 ∙ 0.5 ∙ 0.31) = √3 × 79.48 × (0.1139) = 15.689

%∆

=

∆

× 100%

15,689 × 100% 20900

=

= 0.075 % =

− ∆

= 20900 – 15.689 = 20884.331 V b. Drop Tegangan di GT 194 (∆V GT 194) Dik: I

∆

=∆

= 79.48 A

Z

= 0.216 + j0.33 Ω/km

L

= 0.23 km + √3

(

cos

+

sin )

= 15.689 + √3 × 79.48 × (0.216 ∙ 0.23 ∙ 0.95 + 0.33 ∙ 0.23 ∙ 0.31) = 15.689 + √3 × 79.48 × (0.071) = 15.689 + 9.747 = 25.436

61

%∆

= =

∆

× 100%

25.436 × 100% 20900

= 0.122 % =

− ∆

= 20900 – 25.436 = 20874.564 V

c. Drop Tegangan di C1 (Cabang 1) Dik: I

∆

= 77.80 A

Z

= 0.216 + j0.33 Ω/km

L

= 0.32 km

=∆

+ √3

(

cos

+

sin )

= 25.436 + √3 × 77.80 × (0.216 ∙ 0.32 ∙ 0.95 + 0.33 ∙ 0.32 ∙ 0.31) = 25.436 + √3 × 77.80 × (0.098) = 25.436 + 13.247 = 38.710

%∆

= =

∆

× 100%

38.710 × 100% 20900

= 0.185 %

62

=

− ∆

= 20900 – 38.710 = 20861.29 V

d. Drop Tegangan di GT 84 (∆V GT 84) Dik: I

∆

= 2.00 A

Z

= 0.216 + j0.33 Ω/km

L

= 0.316 km

=∆

+ √3

(

cos

+

sin )

= 38.710 + √3 × 2.0 × (0.216 ∙ 0.316 ∙ 0.95 + 0.33 ∙ 0.316 ∙ 0.31) = 38.710 + √3 × 2.0 × (0.097) = 38.710 + 0.337 = 39.047

%∆

= =

∆

× 100%

39.047 × 100% 20900

= 0.187 % =

− ∆

= 20900 – 39.047 = 20860.953 V

63

e. Drop Tegangan di GT 60 (∆V GT 60) Dik: I

∆

= 75.79 A

Z

= 0.216 + j0.33 Ω/km

L

= 0.227 km

=∆

+ √3

(

cos

+

sin )

= 38.710 + √3 × 75.79 × (0.216 ∙ 0.227 ∙ 0.95 + 0.33 ∙ 0.227 ∙ 0.31) = 38.710 + √3 × 75.79 × (0.0698) = 38.710 + 9.174 = 47.883

%∆

∆

= =

× 100%

47.883 × 100% 20900

= 0.229 % =

− ∆

= 20900 – 47.883 = 20852.117 V

f. Drop Tegangan di C2 (∆V C2) Dik: I

= 71.19 A

Z

= 0.216 + j0.33 Ω/km

L

= 0.106 km

64

∆

=∆

+ √3

(

cos

sin )

+

= 47.883 + √3 × 71.19 × (0.216 ∙ 0.106 ∙ 0.95 + 0.33 ∙ 0.106 ∙ 0.31) = 47.883 + √3 × 71.19 × (0.0326) = 47.883 + 4.024 = 51.907

%∆

= =

∆

× 100%

51.907 × 100% 20900

= 0.248 % =

− ∆

= 20900 – 51.907 = 20848.093 V

g. Drop Tegangan di GT 123 (∆VGT 123) Dik: I

∆

= 3.45 A

Z

= 0.3096 + j0.3449 Ω/km

L

= 0.56 km

=∆

+ √3

(

cos

+

sin )

= 51.907 + √3 × 3.45 × (0.3096 ∙ 0.56 ∙ 0.95 + 0.3449 ∙ 0.56 ∙ 0.31) = 51.907 + √3 × 3.45 × (0.2245) = 51.907 + 1.342 = 53.249

65

%∆

= =

∆

× 100%

53.249 × 100% 20900

= 0.255 % =

− ∆

= 20900 – 53.249 = 20846.751 V

h. Drop Tegangan di GT 193 (∆VGT 193) Dik: I

∆

= 67.74 A

Z

= 0.216 + j0.33 Ω/km

L

= 0.066 km

=∆

+ √3

(

cos

+

sin )

= 51.907 + √3 × 67.74 × (0.216 ∙ 0.066 ∙ 0.95 + 0.33 ∙ 0.066 ∙ 0.31) = 51.907 + √3 × 67.74 × (0.0203) = 51.907 + 2.384 = 54.291

%∆

= =

∆

× 100%

54.291 × 100% 20900

= 0.260 %

66

=

− ∆

= 20900 – 54.291 = 20845.709 V Jadi besarnya tegangan pada titik GT 193 adalah 20845,709 V. Hasil perhitungan drop tegangan per gardu distribusi di feeder Bojo lebih lengkap dapat dilihat pada tabel 19.

Tabel 19 Hasil perhitungan drop tegangan per gardu distribusi feeder Bojo TITIK DROP

JARAK

TEGANGAN

(m)

b

c

NO a

ARUS

∆V

%∆V

V

e

f

g

h

1

T1

500

79.48

15.689

0.075

20884.311

2

GT 194

230

79.48

25.436

0.122

20874.564

3

C1

320

77.80

38.710

0.185

20861.290

4

GT 84

316

2.00

39.047

0.187

20860.953

5

GT 60

227

75.79

47.883

0.229

20852.117

6

C2

106

71.19

51.907

0.248

20848.093

7

GT 123

560

3.45

53.249

0.255

20846.751

8

GT 193

66

67.74

54.291

0.260

20845.709

9

GT 158

620

65.13

75.822

0.363

20824.178

10

GT 41

136

64.43

80.494

0.385

20819.506

11

GT 69

685

59.09

102.075

0.488

20797.925

12

GT 148

280

55.15

110.308

0.528

20789.692

13

GT 20

150

53.18

114.562

0.548

20785.438

14

GT 62

558

49.79

129.375

0.619

20770.625

15

C3

380

44.80

138.453

0.662

20761.547

16

GT 72

176

4.91

139.939

0.670

20760.061

17

GT 30

807

2.54

143.468

0.686

20756.532

18

GT 115

187

0.57

143.653

0.687

20756.347

19

C4

857

39.89

156.681

0.750

20743.319

20

GT 29

10

5.63

156.734

0.750

20743.266

21

GT 79

450

1.98

157.581

0.754

20742.419

22

GT 70

410

34.28

164.175

0.786

20735.825

23

GT 48

646

30.87

174.806

0.836

20725.194

24

C5

523

27.09

182.362

0.873

20717.638

67

a

b

c

e

f

g

h

25

GT 154

60

2.96

182.457

0.873

20717.543

26

GT 37

455

24.13

188.216

0.901

20711.784

27

GT 38

414

21.12

192.878

0.923

20707.122

28

C6

200

19.83

194.993

0.933

20705.007

29

GT 57

565

1.39

195.740

0.937

20704.260

30

GT 143

90

18.43

195.877

0.937

20704.123

31

C7

413

16.39

199.486

0.954

20700.514

32

GT 83

964

1.37

201.763

0.965

20698.237

33

GT 96

266

15.01

201.616

0.965

20698.384

34

GT 43

703

14.21

206.941

0.990

20693.059

35

GT 39

700

11.23

211.133

1.010

20688.867

36

GT 35

685

9.15

214.474

1.026

20685.526

37

C8

390

5.74

215.668

1.032

20684.332

38

GT 137

466

0.93

216.415

1.035

20683.585

39

GT 74

56

0.64

216.476

1.036

20683.524

40

GT 125

103

4.81

215.933

1.033

20684.067

41

GT 67

1200

4.28

218.669

1.046

20681.331

42

C9

1400

2.38

220.445

1.055

20679.555

43

GT 133

40

0.45

220.455

1.055

20679.545

44

GT 71

470

1.93

220.928

1.057

20679.072

45

GT 102

360

0.52

221.027

1.058

20678.973

68

B. Pembahasan

Nilai tegangan kirim yang terbaca pada pangkal feeder Bojo adalah 20,9 kV. Panjang saluran feeder Bojo adalah 26,47 Kms dan melayani 35 buah trafo distribusi dengan nilai total beban puncak sebesar 95 A. Dari hasil perhitungan dapat diketahui bahwa besar drop tegangan sepanjang feeder Bojo adalah sebesar 221,027 Volt atau jika dijadikan persen sebesar 1,058 % pada ujung jaringan feeder Bojo tepatnya pada GT 102. Jadi besar tegangan di ujung jaringan (GT 102) adalah sebesar 20,678 kV. Dari hasil perhitungan yang telah dilakukan dapat dianalisa bahwa terjadinya drop tegangan pada JTM feeder Bojo antara lain karena pengaruh dari panjang saluran dan besar beban pada jaringan tersebut. Semakin panjang jaringan dan semakin besar nilai beban maka semakin besar pula nilai drop tegangan yang terjadi pada suatu feeder. Selain itu jenis dan luas penampang penghantar suatu jaringan juga mempengaruhi besarnya drop tegangan, dimana suatu penghantar mempunyai nilai impedansi yang berbeda-beda tergantung jenis dan luas penampangnya. Semakin besar nilai impedansi suatu penghantar maka semakin besar pula drop tegangan yang terjadi pada penghantar tersebut. Untuk batas toleransi drop tegangan oleh PT PLN (Persero) diatur dalam SPLN No.72 Tahun 1987 yaitu drop tegangan yang diperbolehkan pada JTM adalah 5 % dari tegangan kerja untuk sistem Radial. Persentasi nilai drop tegangan pada feeder Bojo yaitu 1,058 % masih memenuhi standar besar drop tegangan yang diatur oleh PT PLN (Persero). Sehingga untuk penambahan beban ataupun

69

pengembangan JTM pada feeder Bojo masih dapat dilakukan di masa yang akan datang.

70

BAB V

PENUTUP

A. Kesimpulan

Dari hasil perhitungan dan pembahasan mengenai drop tegangan yang terjadi di feeder Bojo, maka dapat diambil kesimpulan sebagai berikut:

1. Untuk panjang saluran 26,7 Kms, nilai total beban puncak 98 A, dan jenis penghantar AAAC 150 mm2, maka besar nilai drop tegangan sepanjang feeder Bojo adalah sebesar 221,027 Volt atau jika dijadikan persen sebesar 1,058 % pada ujung jaringan feeder Bojo tepatnya pada GT 102.

2. Persentasi nilai drop tegangan pada feeder Bojo yaitu 1,058 % masih memenuhi standar besar drop tegangan yang diatur oleh PT PLN (Persero) pada SPLN No.72 Tahun 1987 yaitu drop tegangan yang diperbolehkan pada JTM adalah 5 % dari tegangan kerja untuk sistem radial.

B. Saran

Adapun saran kepada PT PLN (Persero) Rayon Mattirotasi mengenai masalah drop tegangan yang terjadi pada JTM sebagai berikut: 1. Sebaiknya menggunakan penghantar yang luas penampangnya lebih besar karena mempunyai nilai impedansi yang lebih kecil agar jika 71

terjadi penambahan beban JTM di masa yang akan datang, drop tegangan yang terjadi dapat diminimalkan. 2. Jika terjadi pengembangan JTM, PT PLN (Persero) diharapkan secara berkala menghitung besar drop tegangan yang terjadi pada JTM guna mengantisipasi terjadinya drop tegangan yang semakin besar.

72

DAFTAR PUSTAKA

Badan Standarisasi Nasional. 2000. Persyaratan Umum Instalasi Listrik 2000. Badan Standarisasi Nasional. Jakarta. Hakiki, Ikhlas. 2011. “Analisa Drop Tegangan pada Feeder Setapuk Tegangan Menengah 20 kV di Gardu Induk Sei-wie PT PLN (Persero) Cabang Singkawang”. Tugas Akhir. Pontianak: Politeknik Negeri Pontianak. Kelompok Pembakuan Bidang Distribusi. 1985. SPLN 64:1985 Petunjuk Pemilihan dan Penggunaan Pelebur pada Sistem Distribusi Tegangan Menengah. Jakarta: Departemen Pertambangan dan Energi Perusahaan Umum Listrik Negara. ----------. 1987. SPLN 72:1987 Spesifikasi Desain untuk Jaringan Tegangan Menengah (JTM) dan Jaringan Tegangan Rendah (JTR). Jakarta: Departemen Pertambangan dan Energi Perusahaan Umum Listrik Negara. Sarimun, Wahyudi. 2011. Buku Saku Pelayanaan Teknik (Yantek). Edisi Kedua. Depok: Garamond. Suhadi dkk. 2008. Teknik Distribusi Tenaga Listrik. Jilid 1. Jakarta: Direktorat Pembinaan Sekolah Menengah Kejuruan. ----------. 2008. Teknik Distribusi Tenaga Listrik. Jilid 2. Jakarta: Direktorat Pembinaan Sekolah Menengah Kejuruan. Sumardjati, Prih dkk. 2008. Teknik Pemanfaatan Tenaga Listrik. Jilid 1. Jakarta: Direktorat Pembinaan Sekolah Menengah Kejuruan. Wibowo, Ratno dkk. 2010. Kriteria Desain Enjinering Konstruksi Jaringan Distribusi Tenaga Listrik. Jakarta: PT PLN (PERSERO). ----------. 2010. Standar Konstruksi Gardu Distribusi dan Gardu Hubung Tenaga Listrik. Jakarta: PT PLN (PERSERO). ----------. 2010. Standar Konstruksi Jaringan Tegangan Menengah Tenaga Listrik. Jakarta: PT PLN (PERSERO).

73

LAMPIRAN

Lampiran 1. Pembacaan Faktor Daya pada kubikel feeder Bojo

74

Lampiran 2. Pembacaan Tegangan kirim pada kubikel feeder Bojo

75

Lampiran 3. Single line diagram feeder Bojo

76

Lampiran 4. Pengukuran beban pada salah satu gardu distribusi di feeder Bojo

77

LAPORAN PENGUKURAN GARDU DISTRIBUSI TRIWULAN I TAHUN 2013 RAYON/RANTING FEEDER

:M ATTIROTASI FEEDER : 05 BOJO DATA TRAFO

NO.

1

NOMOR

2

1 GT -020/PQTD 01 / PNTA B.DJAYA

KAP.

LOKAS I

GARDU

3

DATA PENGUKURAN TEGANGAN

(kVA)

PRIMER/

JURUSAN

OPERASI

TAP

TGL

PKL.

1F

3F

SEKUNDER

4

5

6

7

8

9

10

200

21/231/400 B1-B2

21/B2

1/5

3/9/2013

18:45:00

JL.KHALIQ(BRIMOB)

DAN JENIS

850440

2 GT -029/PQTF 02 / PNTB UNINDO

JL.LUMPUE ( Pe rta mina )

160

21/231 B1-B2

21/B2

2/5

PENAMPANG

3/25/2013

11

TEG. (V) BEBAN

S

T

N

12

13

14

15

% 61.38

KETERANGAN

F-N

F-F

UJG

16

17

18

222.0

383.0

209.0 Trafo dalam k ondisi 215.0 Teg. UjungAJurusan

BEBAN NORM AL NORMAL

19

A

LVTC

221.0 0.0

149.0 0.0

183.0 0.0

103.0 0.0

B

LVTC

61.0

27.0

47.0

26.0

209.0 Teg. UjungBJurusan

NORMAL

C

LVTC

58.0

64.0

72.0

35.0

210.0 Teg. UjungCJurusan

NORMAL

D

LVTC

102.0

58.0

64.0

42.0

210.0 Teg. UjungDJurusan

NORMAL

A.AL

AL/ 35 MM

275.0 99.0

150.0 71.0

165.0 76.0

126.0 33.0

210.0 Trafo dalam k ondisi 213.0 Teg. UjungA.AL Jurusan

BEBAN LEBIH NORMAL

C.AL

AL/ 35 MM

176.0

79.0

89.0

93.0

210.0 Teg. UjungC.AL Jurusan

NORMAL

B.

CU 50 MM

107.0 66.0

81.0

213.0 Trafo dalam k ondisi 215.0 Teg. UjungB.Jurusan

BEBAN RENDAH NORMAL

41.0

38.0

213.0 Teg. UjungD.Jurusan CU 50 MM

NORMAL

19:45

17017

ARUS (A) R

82.60

224.0

383.0

dan

TIDAK SEIMBANG

dan

TIDAK SEIMBANG

dan

SEIMBANG

THN.1981

3 GT -030/PQTG 03 / PNTC TATUNG

TONRANGENG DALAM

50

21/231 B2

21/B2

2/5

3/7/2013

18:45 D. CU 50 MM

4 GT 035/PQTI

BOJO (M. B MASRI )

160

KALTRA

21/231/400

21/B2

2/5

3/9/2013

19:30

B2

4069

5 GT -037/POTA 05 / PNTE

LAPAKAKA

50

21/231

TATUNG

21/B2

2/5

3/25/2013

6 GT 038/POTB

BOJO II

50

21/231

TATUNG

21/B2

2/5

3/25/2013

194.0

174.0

177.0

48.0

213.0 Trafo dalam k ondisi

BEBAN NORM AL

LVTC

45.0

48.0

42.0

25.0

214.0 Teg. UjungA.AL Jurusan

NORMAL

LVTC

90.0

69.0

78.0

18.0

213.0 Teg. UjungCJurusan

NORMAL

D

LVTC

59.0

57.0

57.0

5.0

213.0 Teg. UjungDJurusan

NORMAL

163.0

0.0

0.0

158.0

A

LVTC

90.0

C

LVTC

73.0

A.AL

LVTC

26.0

B.AL

LVTC

23.0

67.0

C.AL

7 GT 039/POTC

BOJO I

100

TATUNG

21/231

21/B2

2/5

3/27/2013

8 GT 041/PQTJ

JL.JEND.SUDIRMAN

250

STARLITE

21/231/400

21/B2

2/5

3/28/2013

9 GT 043/POTD TATUNG

BOJO I SSP

50

21/231 B2

21/B2

2/5

3/27/2013

391.0

72.70

223.0

208.0 Trafo dalam k ondisi

BEBAN NORM AL

31.22

233.0

213.0 Trafo dalam k ondisi

BEBAN RENDAH

215.0 Teg. UjungA.AL Jurusan

NORMAL

219.0 Teg. UjungB.AL Jurusan

NORMAL

0.0

0.0

78.0 78.0

98.0

129.0

94.0

201.0 Trafo dalam k ondisi

BEBAN NORM AL

LVTC

43.0

46.0

41.0

9.0

204.0 Teg. UjungA.AL Jurusan

NORMAL

C.AL

LVTC

55.0

83.0

53.0

21.0

202.0 Teg. UjungC.AL Jurusan

NORMAL

353.0

292.0

211.0

103.0

210.0 Trafo dalam k ondisi

BEBAN NORM AL

A.LVTC

LVTC

22.0

9.0

7.0

11.0

215.0 Teg. UjungA.LVTC Jurusan

NORMAL

B1

LVTC

199.0

176.0

151.0

42.0

210.0 Teg. UjungB1 Jurusan

NORMAL

C

LVTC

132.0

107.0

53.0

50.0

215.0 Teg. UjungCJurusan

NORMAL

161.0

0.0

0.0

142.0

18:45

dan

158.0

A.AL

19:45

B2

8760517

226.0

18.0

18:30

B2

802555

76.98

222.0

C

19:30

B2

802475

47.51

A.AL

19:45

B2

802500

25.0 25.0

30.0

75.44

77.38

71.81

235.0

226.0

223.0

406.0

393.0

208.0 Trafo dalam k ondisi

BEBAN NORM AL

A.LVTC

49.0

43.0

206.0 Teg. UjungA.LVTC Jurusan

NORMAL

C.LVTC

112.0

99.0

200.0 Teg. UjungC.LVTC Jurusan

NORMAL

dan

TIDAK SEIMBANG

dan

TIDAK SEIMBANG

78

10 GT 048/PQTN

LUMPUE

200

STARLITE

21/231/400

21/B2

2/5

3/25/2013

20:00

B2

3484

216.0

183.0

216.0

70.0

212.0 Trafo dalam kondisi

BEBAN NORM AL

A.LVTC

127.0

114.0

92.0

25.0

213.0 Teg. UjungA.LVTC Jurusan

NORMAL

C.LVTC

89.0

69.0

124.0

45.0

68.27

222.0

383.0

212.0 Teg. UjungC.LVTC Jurusan

NORMAL

87.0

75.0

62.0

24.0

dan

SEIM BANG

dan

TIDAK SEIMBANG

dan

SEIM BANG

dan

SEIM BANG

dan

TIDAK SEIMBANG

dan

TIDAK SEIMBANG

dan

TIDAK SEIMBANG

dan

TIDAK SEIMBANG

dan

TIDAK SEIMBANG

dan

TIDAK SEIMBANG

dan

TIDAK SEIMBANG

THN.1984

11 GT 057/POTE

PT. PHILIPS BOJO

100

STARLITE

21/231/400

21/B2

2/5

3/25/2013

19:15

B2

87605

210.0 Trafo dalam kondisi

BEBAN NORM AL

A.LVTC

5.0

4.0

2.0

4.0

215.0 Teg. UjungA.LVTC Jurusan

NORMAL

C.LVTC

82.0

71.0

60.0

20.0

50.40

225.0

387.0

215.0 Teg. UjungC.LVTC Jurusan

NORMAL

THN.1988

12 GT 060/PQTQ

KANTOR WALIKOTA

250

STARLITE

21/231/400

21/B2

2/5

3/28/2013

9:30

B2

87601148

13 GT 062/PQTR

PASAR SUMPANG

200

ASATAUTAMA 85120

21/231/400

21/B2

2/5

3/9/2013

243.0

231.0

260.0

49.0

210.0 Trafo dalam kondisi

BEBAN NORM AL

A.LVTC

95.0

105.0

96.0

16.0

215.0 Teg. UjungA.LVTC Jurusan

NORMAL

C.LVTC A1

52.0 96.0

42.0 84.0

44.0 120.0

9.0 24.0

215.0 Teg. UjungC.LVTC Jurusan

NORMAL

210.0 Trafo dalam kondisi

BEBAN LEBIH

215.0 Teg. UjungA.LVTC Jurusan 210.0 Teg. UjungB.LVTC Jurusan

NORMAL NORMAL

219.0 Trafo dalam kondisi 217.0 Teg. UjungA.LVTC Jurusan

BEBAN NORM AL NORMAL

215.0 Teg. UjungC.LVTC Jurusan

NORMAL

18:30

B2

277.0

279.0

243.0

81.0

A.LVTC B.LVTC

181.0 96.0

207.0 72.0

194.0 49.0

32.0 49.0

A.LVTC

128.0 49.0

113.0 44.0

80.0 27.0

58.0 25.0

C.LVTC

79.0

69.0

53.0

33.0

260.0

165.0

66.65

90.29

227.0

226.0

395.0

392.0

THN.1985

14 GT 067POTF B.DJAYA

LABUANGE

100

21/231/400

21/B2

2/5

3/27/2013

19:30

871252

68.69

214.0

371.0

THN.1986

15 GT 069/PQTT

S M U . NEG. 2

160

STARLITE

21/231/400

21/B2

2/5

3/9/2013

19:00

B2

87604

16 GT 070/PQTU

LUMPUE(KTR LURAH )

160

21/231/400 21/B2

B.DJAYA

2/5

3/7/2013

LABUAKA

50

21/231

21/B2

2/5

3/27/2013

100.0

210.0 Trafo dalam kondisi

BEBAN LEBIH

107.0

45.0

44.0

58.0

210.0 Teg. UjungA.LVTC Jurusan

NORMAL

C.LVTC

153.0

120.0

148.0

42.0

215.0 Teg. UjungC.LVTC Jurusan

NORMAL

19:15

B2

9600736

17 GT 071/POTG

192.0

A.LVTC

205.0

143.0

211.0

83.0

210.0 Trafo dalam kondisi

BEBAN NORM AL

79.0

46.0

73.0

30.0

215.0 Teg. UjungA.LVTC Jurusan

NORMAL

126.0

97.0

138.0

53.0

210.0 Teg. UjungC.LVTC Jurusan

NORMAL

77.0

0.0

0.0

1.0

215.0 Trafo dalam kondisi

BEBAN RENDAH

215.0 Teg. UjungA.LVTC Jurusan

NORMAL

215.0 Teg. UjungC.LVTC Jurusan

NORMAL

19:45 A.LVTC

53.0

C.LVTC

24.0

TONRANGENG LUAR

160

KALTRA

21/231/400

21/B2

2/5

3/7/2013

18:30

B2

19 GT - 074/POTH 22 / PNTV STARLITE 876029

20 GT - 079/PQTY 23 / PNTW MORAWA

TELKOM BOJO

50

( Khusus )

TERMINAL INDUK ( Khusus )

21/231/400

21/B2

2/5

3/27/2013

160

21/231/400 B2

21 GT - 083/POTI 24 / PNTX STARLITE 87601157

LOJIE

100

21/231 B2

126.0

123.0

127.0

117.0

210.0 Trafo dalam kondisi

BEBAN NORM AL

80.0

45.0

30.0

51.0

215.0 Teg. UjungC.Jurusan

NORMAL

46.0

78.0

97.0

66.0

210.0 Teg. UjungD.Jurusan CU 50 M M

NORMAL

34.0

45.0

28.0

13.0

210.0 Trafo dalam kondisi

BEBAN RENDAH

23.0 11.0

26.0 19.0

25.0 3.0

5.0 8.0

211.0 Teg. UjungB.Jurusan 210.0 Teg. UjungDJurusan

NORMAL NORMAL

157.0 13.0

B. D

21/B2

2/5

3/7/2013

19:45

B.920152

21/B2

2/5

3/25/2013

221.0

1.0

LVTC

19:15

B2

382.0

D. CU 50 MM LVTC

C.

EIDO4088 THN.2004

34.03

221.0

396.0

C.LVTC

9209215

77.21

231.0

A.LVTC

B.DJAYA

18 GT - 072/PQTV 21 / PNTU

89.08

53.58

46.01

215.0

372.0

LVTC(terminal)

71.0 9.0

92.0 3.0

101.0 2.0

210.0 Trafo dalam kondisi 215.0 Teg. UjungB.Jurusan

BEBAN RENDAH NORMAL

C.

LVTC

16.0

8.0

42.0

29.0

210.0 Teg. UjungC.Jurusan

NORMAL

A.

LVTC

128.0

54.0

47.0

70.0

210.0 Teg. UjungA. Jurusan

NORMAL

76.0

83.0

68.0

40.0

210.0 Trafo dalam kondisi

BEBAN RENDAH

D

LVTC

29.0

39.0

21.0

23.0

215.0 Teg. UjungDJurusan

NORMAL

47.0

44.0

47.0

17.0

210.0 Teg. UjungBJurusan

NORMAL

B

49.71

224.0

392.0

B.

18:30

44.80

228.0

219.0

388.0

378.0

THN.1987

79

22 GT - 084/PQTZ 25 / PNTY

G. PEMUDA

100

SINTRA

21/231

21/B2

2/5

3/20/2013

18:56

B2

B.LVTC

840193 THN.1984

23 GT - 096/POTJ 29 / PNTAC

SSP BOJO II

50

KALTRA EZA 01155

21/231

21/B2

2/5

3/25/2013

D

LVTC

A.LVTC C.LVTC

LVTC 35 LVTC 35

A.LVTC 70LVTC 35

18:45

B2

86.0

98.0

138.0

55.0

57.0

56.0

101.0

44.0

29.0

42.0

37.0

11.0

72.45

57.0

22.0

51.0

11.0

35.0 22.0

21.0 1.0

30.0 21.0

11.0 6.0

31.0 31.0

28.0 28.0

25.0 25.0

4.0 4.0

37.46

223.0

42.0

28.0

18.0

18.0

41.54

236.0

42.0

28.0

18.0

18.0

198.0

58.50

225.0

225.0

387.0

211.0 Trafo dalam k ondisi

BEBAN NORM AL

211.0 Teg. UjungB.LVTC Jurusan

NORM AL

207.0 Trafo dalam k ondisi

BEBAN NORM AL

203.0 Teg. UjungA.LVTC Jurusan 205.0 Teg. UjungC.LVTC Jurusan

NORM AL NORM AL

386.0

212.0 Trafo dalam k ondisi 212.0 Teg. UjungA.LVTC Jurusan70

407.0

386.0

dan

TIDAK SEIMBANG

dan

TIDAK SEIMBANG

BEBAN RENDA H NORM AL

dan

TIDAK SEIMBANG

215.0 Trafo dalam k ondisi

BEBAN RENDA H

dan

TIDAK SEIMBANG

215.0 Teg. UjungA.LVTC Jurusan70

NORM AL

dan

TIDAK SEIMBANG

dan

TIDAK SEIMBANG

THN.2001

24 GT 102/POTK B.DJAYA

LABUAKA(KHUSUS) (dewi windu)

50

25 GT - 115/PQTZS 116 / PQTCM PT.SATELINDO

50

BAMBANG DJAYA TONRANGENG DALAM

26 GT - 123/PQTZX 29 / PNTAC

BTN NURAFNI ILMAN

160

21/231

21/B2

2/5

2/5

3/28/2013

3/7/2013

10:30

19:00

21/231

A.LVTC 70LVTC 35

21/B2

2/5

3/20/2013

18:30

B2

TAMBAK GUBERNUR LABUANG'NGE

160

28 GT - 133/POTH 116 / PQTCM DEPOT PERIKANAN B&D LABUANGE

100

29 GT - 137/POTHA 116 / PQTCM TELKOMSEL BOJO I B&D

50

30 GT - 143/POTBA 116 / PQTCM SISIPAN BOJO II

21/B2

B2

JAYA

GT - 116 / PQTCM 27 125/POTL KALTRA

21/231 B2

50

TATUNG REPAIR

21/231 B2

21/B2

21/232 B3

21/B3

21/232 B3

21/B3

21/232

21/B3

2/5

2/5

2/5

2/5

3/28/2013

3/9/2013

3/27/2013

3/25/2013

221.0

141.0

74.0

210.0 Trafo dalam k ondisi

BEBAN NORM AL

B

LVTC 35

100.0

92.0

70.0

28.0

210.0 Teg. UjungBJurusan

NORM AL

D

LVTC 35

98.0

129.0

71.0

46.0

210.0 Teg. UjungDJurusan

NORM AL

A. LVTC 35LVTC 35

33.0 2.0

26.0 2.0

28.0 4.0

10.0 1.0

221.0 Trafo dalam k ondisi 220.0 Teg. UjungA. Jurusan LVTC 35

BEBAN RENDA H NORM AL

C.LVTC 70LVTC 35 Tambak

29.0 2.0

23.0 1.0

24.0 0.0

7.0 2.0

219.0 Teg. UjungC.LVTC Jurusan 70

NORM AL

24.0 24.0

25.0 25.0

3.0 3.0

221.0

386.0

210.0 Trafo dalam k ondisi 210.0 Teg. UjungA.LVTC Jurusan

BEBAN RENDA H NORM AL

dan

SEIM BANG

LVTC 70

25.0 25.0

16.35

A.LVTC

14.0 14.0

9.0 9.0

13.0 13.0

219.0

378.0

210.0 Trafo dalam k ondisi 210.0 Teg. UjungA.LVTC Jurusan

BEBAN RENDA H NORM AL

dan

TIDAK SEIMBANG

LVTC 70

26.0 26.0

21.46

A.LVTC

49.35

235.0

210.0 Trafo dalam k ondisi

BEBAN RENDA H

A.LVTC C.

LVTC 70

210.0 Teg. UjungA.LVTC Jurusan

NORM AL

210.0 Trafo dalam k ondisi

BEBAN NORM AL

dan

TIDAK SEIMBANG

210.0 Teg. UjungA.LVTC Jurusan

NORM AL

210.0 Trafo dalam k ondisi

BEBAN NORM AL

dan

SEIM BANG

210.0 Teg. UjungA.LVTC Jurusan

NORM AL

210.0 Trafo dalam k ondisi

BEBAN NORM AL

dan

SEIM BANG

210.0 Teg. UjungA.LVTC Jurusan

NORM AL

10:15

20:00

19:00

19:00

B3

105.0

B. 31 GT - 148/POTH 116 / PQTCM SISIPAN BRIMOB B&D

32 GT - 154 116 / PQTCM DEPOT GAS TATUNG

160

50

JL. NURUSSAMAWATI

2/5

3/9/2013

21/232

21/B3

2/5

3/28/2013

21/232

21/B3

2/5

3/9/2013

35 GT - 194 116 / PQTCM JL. JEND. SUDIRMAN

100

21/232 B3

21/B3

21/232

21/B3

B3

2/5

2/5

3/25/2013

3/27/2013

12.13

223.0

223.0

386.0

397.0

118.0

72.0

20:00 A.LVTC

LVTC 70

A.LVTC

LVTC 70

A.LVTC

LVTC 70

A.LVTC

LVTC 70

A.LVTC

LVTC 70

10:00

19:45

B3

200

BTN

21/B3

B3

34 GT - 193 116 / PQTCM KTR DEPAG B&D

KALTRA

21/232 B3

JEMBATAN TIMBANG

33 GT - 158 116 / PQTCM TELKOMSEL TATUNG

100

JL CHALIK

18.0 15.0

78.05

19:00

19:00

60.0

182.0

76.0

112.0

60.0

182.0

76.0

112.0

71.23

155.0

162.0

164.0

12.0

155.0

162.0

164.0

12.0

42.0

36.0

36.0

6.0

42.0

36.0

36.0

6.0

176.0 176.0

108.0 108.0

142.0 142.0

32.0 32.0

47.29

222.0

385.0

210.0 Trafo dalam k ondisi 210.0 Teg. UjungA.LVTC Jurusan

BEBAN RENDA H NORM AL

dan

TIDAK SEIMBANG

82.0

98.0

94.0

38.0

60.83

222.0

385.0

210.0 Trafo dalam k ondisi

BEBAN NORM AL

dan

TIDAK SEIMBANG

82.0

98.0

94.0

38.0

210.0 Teg. UjungA.LVTC Jurusan

NORM AL

67.04

50.62

224.0

223.0

222.0

385.0

384.0

385.0

80

Lampiran 6. Data impedansi berdasarkan SPLN 64: 1985

81

Lampiran 7. Standar drop tegangan berdasarkan SPLN 72: 1987

82

Ir. Hj. Satriani Said, M.T.

83