Energetska efikasnost - energetski pasos p+1

STATE UNIVERSITY OF NOVI PAZAR Department of : Technical sciences Study program of : Civil Engineering (MAS)

ENERGETSKI INŽENJERING I PRATEĆA TEHNOLOGIJA U GRAĐEVINARSTVU

Projektni zadatak

Student:

Predmetni profesor:

Demić Dzenis (108004/16)

Doc. dr Nazim Manić

Novi Pazar, 2016.

SADRŽAJ

1.................................................................................................... PROJEKTNI ZADATAK 1 1.1 PODACI O OBJEKTU............................................................................................ 2...................................................... PROVOĐENJE TOPLOTE KROZ ELEMENTE OBJEKTA 3 2.1 Spoljašnji zidovi, neventilisan............................................................................ 2.2 Prolaz toplote kroz pod...................................................................................... 2.3 Prolaz toplote kroz krov i međuspratne konstrukcije.......................................... 2.4 Proračun transparentnih površina.................................................................... 3.ENERGIJA POTREBNA ZA NADOKNADU TRANSMISIONIH I VENTILACIONIH GUBITAKA 15 3.1 Kombinacije zagrevanja objekta....................................................................... 3.2 Mesečna potrošnja u [kWh].............................................................................. 3.3 Proračun potrebne količine energije................................................................. 4................................................................................................ DIFUZIJA VODENE PARE 19 4.1 Zidovi.............................................................................................................. 4.2 Međuspratne konstrukcije................................................................................ 5.......................................................................................... REKONSTRUKCIJA OBJEKTA 28 5.1 Spoljašni zid.................................................................................................... 5.2 Pod ( konstrukcija na tlu)................................................................................. 5.3 Krov i međuspratna konstrukcija...................................................................... 6.ENERGIJA POTREBNA ZA NADOKNADU TRANSMISIONIH I VENTILACIONIH GUBITAKA 38 6.1 Kombinacije zagrevanja objekta....................................................................... 6.2 Mesečna potrošnja za mesec Januar [kWh]........................................................ 6.3 Proračun potrebne količine energije................................................................. 7............................................................................................................ CENE KOŠTANJA 45

7.1 Električna energija........................................................................................... 7.2 Drvo (Bukva, Hrast, Čamovina)......................................................................... 7.3 Ugalj ( Štavalj )................................................................................................

1. PROJEKTNI ZADATAK Za objekat dimenzija 12 x 10m i visine sprata 3m, spratnosti P+1 odrediti potrebnu količinu energije na mesečnom i godišnjem nivou za dati objekat ako se koristi za izvor energije : 1) Električna energija 2) Drvo ( Bukva, Hrast i Čamovina ) 3) Uglj ( Štavalj ) Odraditi posebno za prizemlje i sprat uz kombinaciju da se oba sprata istovremeno zagrevaju i kombinacije da se ne zagrevaju istovremeno. Objekat se nalazi u Beogradu. Na sve četiri strane objekat je izložen delovanju spoljašnjih faktora. Na svim zidovima su po četiri prozora dimenzija. Dva prozora su 80 x 120cm i dva prozora 100 x 120cm simetrično za oba sprata. Ulazna vrata jednokrilna su dimenzija : 100x220cm Prozori su : 1) Trokomorni i zastakljeni staklom 6 + 12 + 6 mm 2) Petokomorni i zastakljeni staklom 6 + 12 + 6 + 12 + 6 mm 3) Osmokomorni i zastakljeni staklom 6 + 12 + 6 + 12 + 6 mm Unutrašnja projektna temperatura je 21º C . Krov je četvorovodan maksimalne visine na sredini 3m, pokriven je daskom, parnom branom i mediteran crepom. Vlažnost vazduha je 65%. Prlikom proračuna toplotnih gubitaka i ostalih paramatera ukoliko tačka rose ne bude na odgovarajućem mestu izvršiti rekonstrukciju objekta tj. zid, plafon i pod. Kao izolaciju koristiti za pod stiropor,za tavanice staklenu vunu i za zidove plutu.

1.1 PODACI O OBJEKTU

Tip zgrade : stara gradnja Nadmorska visina : 117m Godina izgradnje : 1999 Namena zgrade : Jednoporodično stanovanje Materijali : Giter blok , malter, stiropor, staklena vuna , pluta PODACI O LOKACIJI ( Na osnovu Tabele 3.3.4.1 i Tabele 6.3 pravilnika za EEZ ) Lokacija : Beograd Spoljna projektna temperature za grejanje Ѳe : -12.1°C Unutrašnja projektna temperature Ѳi : +21°C Srednja temperatura za grejni period ѲH , mn :5 . 6 ° C Broj dana grejanja HD = 175 Broj stepen dana HDD = 2520 Broj dana vlaženja : 60 Broj dana isušenja : 90 UTICAJ VETRA

( Na osnovu Tabele 3.4.2.1 i Tabele 3.4.2.2 pravilnika za EEZ ) Pojedinačne porodične kuće sa prirodnom ventilacijom Otvoren položaj zgrade ( slobodnostojeća kuća ) Broj izlozenih fasada: > 1

2. Provođenje toplote kroz elemente objekta

2.1 Spoljašnji zidovi, neventilisan

Slojevi

λ – Toplotna

d- debljina (m)

provodljivost (

R=

d λ

hi=

1 R

W ¿ mC Cementni malter Giter blok Krečni malter

1.4 0.22 0.85

0.02 0.25 0.02

0.0143 1.1364 0.0235

Tabla 1- osobine gradjevinskih materijala ( 3.4.2.1 PEE)

m2 ° C m2 ° C Rsi =0.13 ; R se=0.04 ; W W F xi=1.0 (3.4 .1.1 PEE−Faktor korekcije temperature ) Otpor prolazu toplote:

Rsi + Rse =0.17

Koeficijent prolaza toplote: U=0.7439

U=

m2 ° C W

(3.4.1.1 PEE )

1 d R si + ∑ + R se λ

W W >U max =0.4 2 2 m °C m °C

=0.7439

W m2 ° C

(3.4.1.3 PEE – Postojeći objekat )

W q=U ∙ θ −θ =0.7439∙ 21− ( −12.1 ) =24,623 ( ) ( ) i e Gustina toplotnog fluksa : m2 Prolaz toplote kroz višeslojan zid: 1 1 Ri= =¿ hi = hi Ri m2 ° C W Rsi =0.13 =¿ h si =7.692 2 W m °C Rse =0.04

m2 ° C W =¿ h se=25 2 W m °C

Rspolj . malter=0.0143 Rgiter blok =1.1364

m2 ° C W =¿ hgb =0.88 2 W m °C

Runutr . malter =0.0235

θsi =

m2 ° C W =¿ hsm=69.930 2 W m °C

m2 ° C W =¿ hum=42.553 2 W m °C

−q+h i ∙ θi −24.623+7.692 ∙21 = =17.798 ° ∁ hi 7.692

θum= θ gb =

−q+h um ∙ θsi −24.623+ 42.553∙ 17.798 = =17.219 ° ∁ hum 42.553

−q+ hgb ∙θ um −24.623+0.88 ∙17.219 = =−10.761 ° ∁ hgb 0.88

70 0.88 42.5

θsm= θse =

−q+ hsm ∙ θ gb −24.623+69.930 ∙ (−10.761 ) = =−11.1131 ° ∁ hsm 69.930

−q+h se ∙ θ sm −24.623+25 ∙ (−11.1131 ) = =−12.098 ° ∁≈−12.1° ∁ hse 25

Transmisioni gubici: QT , zid =F xi ∙ U z ∙ A zida,neto A zida,neto = A bruto−∆ A A bruto=2∙ 12∙ 2.9+2 ∙10 ∙ 2.9=127,6 m

2

∆ A=4 ∙ ( 2 ∙0.8 ∙ 1.2+ 2∙ 1∙ 1.2 ) +1∙ 2.2=19.48 m2 A zida ,neto =127.6−19.48=108.12 m2 QT , zid =1 ∙ 0.7439∙ 108.12 °C ¿ QT , zid =80.43

W ¿ °C ¿

Za P+1=¿QT , zid ∙ 2=160.86

W ¿

2.2 Prolaz toplote kroz pod θe=+ 6° ∁ ( Prema tabeli iz TP12 Ing. komora)

Međuspratna konstrukcija na tlu – pod ( tabela 3.4.1.1 )

2

Rsi =0.17

2

m °C m °C ; R se =0.00 ; F xi=0.5 W W

Cementna košuljica – Estrih : ( tabela 3.4.1.2 ) d= 5cm ;

ρ=2200

kg W ; λ=1.4 3 m° C m

Stiropor 20g: d= 3cm ;

λ=0.041

W m° C

AB ploča : d = 10 cm ;

ρ=2500

kg W ; λ=2,33 3 m° C m

Otpor prolaza toplote: U=

1 d R si + ∑ + R se λ

=0.7439

W m2 ° C

d 0.05 Restrih= = =0.0357 λ 1.4 d Rstiropor = =0.732 λ d R AB= =0.043 λ

∑ Ri =0.8107 U=1.020

2

m °C W

W W >U max =0.4 2 −Konstrukcija ne zadovoljava ‼! 2 m °C m °C

W Gustina toplotnog fluksa : q=U ∙ ( θ i−θe )=1.020 ∙ ( 21−6 )=15,3 m2 Prolaz toplote : 1 1 Ri= =¿ hi = hi Ri

Rsi =0.17

m2 ° C W =¿ hsi =5.882 2 W m °C 2

Restrih=0.0357

m °C W =¿ hes=28 2 W m °C

Rstiropor =0.732

m2 ° C W =¿ hstrp=1.367 2 W m °C

R AB=0.043 Rse =0.0

θsi =

m2 ° C W =¿ h AB=23.30 2 W m °C

m2 ° C W =¿ h se=0 2 W m °C

−q+h si ∙ θi −15,3+5.882 ∙21 = =18.3988 ° ∁ hsi 5.882

θestrih= θstrp =

θ AB=

−q+ hes ∙θ si −15,3+28 ∙18.3988 = =17.8523 ° ∁ hes 28

−q +h strp ∙ θestrih −15,3+1.367 ∙ 17.8523 = =6.6599 °∁ h strp 1.367

−q+ h AB ∙ θstrp −15,3+23.30 ∙6.6599 = =6.003° ∁ h AB 23.30

Transmisioni gubici: QT , pod =F xi ∙U z ∙ A poda A poda =10 x 12=120 m QT , pod =0.5 ∙1.02 ∙ 120 °C ¿ QT , pod =61.2

W ¿

2

2.3 Prolaz toplote kroz krov i međuspratne konstrukcije

Za krov θek =−12.1 ° ∁; θik =? λ=0.14

W m° C



Daska d= 2.5cm ;



Slaboventilisan vazdušni sloj d ≅ 6cm ; Rv=0.08 (SRPS EN ISO 6946 )



Mediteran crep : d=2cm ;



Folija d=0.05cm ;

λ=0.9

W m °C

λ=0

d 0.025 Rdaske = = =0.179 λ 0.14 RV =0.08 d 0.02 Rcrep= = =0.022 λ 0.9

∑ Ri =0.281 U=

1 d R si + ∑ + R se λ

Kosi krov−neventilisan : R si =0.1 ; R se =0.04 ; Fxi=1 U=2.375

W W >Umax=0.4 2 2 m °C m °C

(konstrukcija ne zadovoljava )

Za U =2.3÷ 5.8=¿ θi=−6 ° C Za U Umax=0.4 2 0.255 m °C m °C

Specifični toplotni fluks : −6 21−(¿) ¿ q=U ∙ ( θ i−θe )=3.925∙ ¿ Prolaz toplote : 1 1 Ri= =¿ hi = hi Ri h si=

1 W =10 2 0.1 m °C

hmalter =

1 W =83.334 2 0.012 m °C

hbeton =

1 W =23.256 2 0.043 m °C

h se=

θsi =

1 W =10 2 0.1 m °C

−q+h si ∙ θi −105.975+10 ∙ 21 = =10.4025° ∁ hsi 10

θmalter = θbeton = θse =

−q+hmalt ∙θ si −105.975+83,334 ∙ 10.4025 = =9,1308 ° ∁ hmalt 83,334

−q +hbeton ∙ θmalter −105.975+23,256 ∙ 9.1308 = =4.5739 ° ∁ hbeton 23.256

−q+h se ∙ θbeton −105,975+10 ∙ 4.5739 = =−6.023° ∁ hse 10

QT , ploca=F xi ∙ U t ∙ A poda A ploca =10 x 12=120 m2 QT , ploca=0.8∙ 3.925 ∙120 °C ¿ QT , ploca=376.8

W ¿

b ¿ Međ uspratna konstrukcija iznad (ispod)negrejane prostorije

θe =+6 ° ∁; θ i=21° ∁; 2

Fxi=0.5 ; R si =0.17

2

m °C m °C ; R se=0.17 W W

ρ=2500



Beton : d= 10 cm ;



Krečni malter: d=1cm ;

∑ Rib=0.395 ;

kg W ; λ=2.33 3 m° C m

λ=0.85

W m °C

U=

1 W W =2.531 2 >Umax =0.4 2 0.395 m °C m °C

q=U ∙ ( θ i−θe )=2.531∙(21−6)=37,965

W 2 m

Prolaz toplote : 1 1 Ri= =¿ hi = hi Ri 1 W =5,8824 2 0.17 m °C

h si=

hmalter = hbeton =

1 W =23.256 2 0.043 m °C

h se= θsi =

1 W =83.334 2 0.012 m °C

1 W =5,8824 2 0.17 m °C

−q+h si ∙ θi −37,965+5,8824 ∙ 21 = =14,546 ° ∁ hsi 5,8824

θbeton =

−q +hbeton ∙ θsi −37,965+23,256 ∙ 14,546 = =12,913 ° ∁ hbeton 23.256

θmalter = θse =

−q+hmalt ∙θ b −37,965+83,334 ∙ 12,913 = =12,457 ° ∁ hmalt 83,334

−q+h se ∙ θm −37,965+5,8824 ∙12,457 = =6.03° ∁ hse 5,8824

QT , ploca=F xi ∙ U t ∙ A poda A ploca =10 x 12=120 m2 QT , ploca=0.5∙ 2,531 ∙120 °C ¿ QT , ploca=151,86

W ¿

2.3.2. Međuspratna konstrukcija tip B

a ¿ Me đ uspratnakonstrukcija ka negrejanom krovnom prostoru :

θe =−6 ° ∁; θi =21° ∁; Fxi=0.8 ; R si =0.1

m2 ° C m2 ° C ; R se=0.1 W W



W Beton : d1= 18 cm ; d2=6cm ; λ=2.33 m ° C



Ispuna: Šuplji blokovi/opeka

λ=0.3

W m °C

d=14 cm

λ=0.3

W m °C



Fert gredica



Krečni malter: d=1cm ;

Rkanalice =

Rd 1 =

( Posmatrano za 1m )

λ=0.85

W m °C

0,02 0,14 =0.067 ; Rispune = =0.467 ; 0.3 0.3

0,18 0,06 0,01 =0.077 ; R d 2= =0.026; R maltera= =0.012 2,33 2,33 0,85

U 1=

1 W =2.81 2 Rsi + Rm + R k + R d 1 + Rse m °C

U 2=

1 W =1.42 2 Rsi + Rm + Rispuna + Rd 2+ R se m °C

U=

∑ Ai ∙U i ; A =3∗012∗1=0.36 m2 ; A =1 ( 0.28+ 0.28+0.06 ) =0.64 m2 2 ∑ Ai 1

U=

∑ Ai ∙U i = 0,36∗2,81+0,64∗1,42 =1,92 W >Umax=0.4 W 2 2 0,36+0,64 m °C m °C ∑ Ai

Specifični toplotni flus: q=U ∙ ( θ i−θe )=1.92 ∙(21− (−6 ))=51.84

q1 =2,81∙ ( 21− (−6 ) )=75,87

W m2

W W ; q2=1.42 ∙ ( 21−(−6 ) )=38,34 2 2 m m

h si=

1 W =10 2 0.10 m °C

hmalter =

1 W =14,93 2 0.067 m °C

hkanal . =

hd 1=

1 W =12,99 2 0.077 m °C

hisp =

1 W =2,14 2 0.467 m °C

hd 2=

1 W =38,46 2 0.026 m °C

h si= -

1 W =10 2 0.10 m °C

Prolazi toplote za presek 1 : θsi =

−q1 +h si ∙ θi −75,87+10 ∙ 21 = =13,413° ∁ hs i 10

θmalter =

−q1 +hmalt ∙θ si −75,87+83,334 ∙ 13,413 = =12,5025° ∁ hmalt 83,334

θkanalice =

θd 1 =

θse = -

1 W =83.334 2 0.012 m °C

−q1 +h k ∙ θmalter −75,87+14,93 ∙12,5025 = =7,42 ° ∁ hk 14,93

−q 1+ hd 1 ∙θ k −75,87+12,99 ∙7,42 = =1,58 ° ∁ hd 1 12,99

−q1 +hse ∙ θd 1 −75,87+10 ∙1,58 = =−6.007 ° ∁ h se 10

Prolazi toplote za presek 2 : θsi =

−q2 +h si ∙ θi −38,34+10 ∙ 21 = =17,166 ° ∁ hs i 10

θmalter =

−q2 +hmalt ∙θ si −38,34+83,334 ∙ 17,166 = =16,7059 ° ∁ hmalt 83,334

θispune =

−q 2+ hisp ∙θ malter −38,34+2,14 ∙ 16,7059 = =−1,21 ° ∁ hisp 2,14

θd 2=

−q 2+ hd 2 ∙θ isp −38,34+ 38,46 ∙(−1,21) = =−2,2068° ∁ hd 2 38,46

θse =

−q2 +h se ∙ θd 2 −38,34+10 ∙(−2,2068) = =−6.04 ° ∁ h se 10

QT , ploca=F xi ∙ U ∙ A poda A ploca =10 x 12=120 m2 QT , ploca=0.8∙ 1,92 ∙120 °C ¿ QT , ploca=184,32

W ¿

b ¿ Međ uspratnakonstrukcija iznad ( ispod ) negrejane prostorije− protok na dole θe =+6 ° ∁; θ i=21° ∁; Fxi=0.5 ; R si =0.17

m2 ° C m2 ° C ; R se=0.17 W W



W Beton : d1= 18 cm ; d2=6cm ; λ=2.33 m ° C



Ispuna: Šuplji blokovi/opeka

λ=0.3

W m °C

d=14 cm

λ=0.3

W m °C



Fert gredica



Krečni malter: d=1cm ;

Rkanalice =

Rd 1 =

U 1=

U 2=

U=

( Posmatrano za 1m )

λ=0.85

W m °C

0,02 0,14 =0.067 ; Rispune = =0.467 ; 0.03 0.3

0,18 0,06 0,01 =0.077 ; R d 2= =0.026; R maltera= =0.012 2,33 2,33 0,85

1 W =2.01 2 Rsi + Rm + R k + R d 1 + Rse m °C 1 Rsi + Rm + Rispuna + Rd 2+ R se

=1.183

W m2 ° C

∑ Ai ∙U i ; A =3∗0.12∗1=0.36 m2 ; A =1 ( 0.28+ 0.28+0.08 )=0.64 m2 2 ∑ Ai 1

U=

∑ Ai ∙U i = 0,36∗2,01+0,64∗1,183 =1,48 W > Umax=0.4 W 2 2 0,36+0,64 m °C m °C ∑ Ai

Specifični toplotni flus: q=U ∙ ( θ i−θe )=1.48 ∙(21−6)=22,2

q1 =2,01∙ ( 21−6 )=30,15

h si=

1 W =14,93 2 0.067 m °C 1 W =12,99 2 0.077 m °C

hisp =

1 W =2,14 2 0.467 m °C

hd 2=

1 W =38,46 2 0.026 m °C

1 W =5,882 2 0.17 m °C

Prolazi toplote za presek 1 : θsi =

−q1 +h si ∙ θi −30,15+5,882 ∙21 = =15,874 ° ∁ hs i 5,882

θd 1 =

−q 1+ hd 1 ∙θi −30,15+ 12,99∙ 15,874 = =13,553 ° ∁ hd 1 12,99

θkanalice =

θmalter =

θse = -

1 W =83.334 2 0.012 m °C

hd 1=

h si=

-

W W ; q 2=1.183 ∙ (21−6 ) =17,745 2 2 m m

1 W =5,882 2 0.17 m °C

hmalter = hkanal . =

W m2

−q1 +h k ∙ θd 1 −30,15+ 14,93∙ 13,553 = =11,533 ° ∁ hk 14,93

−q1 +hmalt ∙θ k −30,15+83,334 ∙ 11,533 = =11,17 ° ∁ hmalt 83,334

−q1 +hse ∙ θm −30,15+ 5,882∙ 11,17 = =6.04 ° ∁ h se 5,882

Prolazi toplote za presek 2 :

θsi =

−q1 +h si ∙ θi −17,745+5,882∙ 21 = =17,983 ° ∁ hs i 5,882

θd 2=

−q 1+ hd 2 ∙θ i −17,745+ 38,48∙ 17,983 = =17,52 ° ∁ hd 2 38,48

θisp =

−q 1+ hisp ∙θ d 2 −17,745+2,14 ∙ 17,52 = =9,228 ° ∁ hisp 2,14

θmalter =

θse =

−q1 +hmalt ∙θisp −17,745+83,334 ∙ 9,228 = =9,015° ∁ h malt 83,334

−q1 +hse ∙ θm −17,745+ 5,882∙ 9,015 = =5,99 ° ∁ h se 5,882

QT , ploca=F xi ∙ U ∙ A poda A ploca =10 x 12=120 m2 QT , ploca=0.5∙ 1,48 ∙120 °C ¿ QT , ploca=88,8

W ¿

2.4 Proračun transparentnih površina Prozori: Na sve četiri strane po 4 komada i to : 2 komada 80x120cm => 2 komada 100x120cm => 2 Vrata: Av= 2.2 m

U wiprozori=

A gi∙ U gi + A fi ∙ U fi +φ g ∙ l gi A gi + A fi

A p 1=0,96 m

2

A p 2=1,2 m2

a) Tip 1 : PVC trokomorni 6 – 12 – 6 mm U g =2,9

W W ; U f =1.75 2 ; φ g=0,04 (Tabele iz PEE) 2 m °C m °C

A g1 =0.6 ∙1=0.6 m2 A f 1=0.1 ( 0.8+0.8+2∗1 )=0,36 m2 l g=2 ( 1+0,6 )=3,2 m 1 U wprozori =

A gi∙ U gi + A fi ∙ U fi +φ g ∙ l gi W =2.602 2 A gi + A fi m °C 2

A g2 =0.8 ∙1=0.8 m

A f 2=0.1 (1+1+2∗1 )=0,4 m2 l g=2 ( 1+0,8 )=3,6 m 2 U wprozori =

A gi∙ U gi + A fi ∙ U fi +φ g ∙ l gi W =2.6367 2 A gi + A fi m °C

b) Tip 2 : PVC petokomorni 6 – 12 – 6 - 12 - 6 mm U g =1,9 ; U f =1.4 ; φ g=0,04 1 U wprozori =1,846

W W 2 ; U wprozori =1.8534 2 2 m °C m °C

c) Tip 3 : PVC osmokomorni 6 – 12 – 6 - 12 - 6 mm U g =1,9 ; U f =1.09; φg =0,04 1 U wprozori =1,73

(roloplast – sistem 800)

W W 2 ; U wprozori =1.75 2 2 m °C m °C

Površine prozora sa okvirom: A p , tip1=4∗2∗0,96=7.68 m

2

2

A p , tip2=4∗2∗1.2=9,6 m

Gubici za 1 sprat: Qt , p=F x 1∗U p 1∗A p ,t 1+ F x 2∗U p 2∗A p , t 2

a) Tip 1:

b) Tip 2:

c) Tip 3:

°C ¿ Qt , p ,a=1∗2.602∗7.68+ 1∗2.6367∗9,6=45,3 °C ¿

Qt , p ,b=1∗1,846∗7.68+1∗1.8534∗9,6=31,97 °C ¿ Qt , p ,c =1∗1,73∗7.68+1∗1.75∗9,6=30,086

Ulazna vrata trokomorna 100x220cm (jedna) : U g =1.75 ; U f =1.75; φg =0,04 Av=Ag+Af=0,1*2,2=2,2 m

2

lg=2*2+2*0.8=5.6m v

U vrata =

W ¿

1,75∗2.2+0.04∗5.6 W =1.85 2 2.2 m °C °C ¿

Qt , v =1∗1,85∗2.2=4.1

W ¿

W ¿

W ¿

3. Energija potrebna za nadoknadu transmisionih i ventilacionih gubitaka Q=( Q T +QV ) 24 ∙ MHDD ∙10−3 [kWh ]

Zid (za jedan sprat) :

Pod:

°C ¿ A zida,neto=108.12 m2 ; QT , zid =80.43 °C ¿

A poda =120 m2 ; Q T , pod =61.2

W ¿

W ¿

Tavanice: 2 A tavanica =120 m Tip A : a ¿ Međ uspratnakonstrukcija ka negrejanom krovnom prostoru : °C ¿ QT , ploca=376.8

W ¿

b ¿ Međ uspratna konstrukcija iznad (ispod)negrejane prostorije

°C ¿ QT , ploca=151,86

W ¿

Tip B: a ¿ Me đ uspratnakonstrukcija ka negrejanom krovnom prostoru : °C ¿ QT , ploca=184,32

W ¿

b ¿ Međ uspratnakonstrukcija iznad (ispod)negrejane prostorije °C ¿ QT , ploca=88,8 Prozori:

b) Tip 2:

W ¿

A p , tip1=7.68 m2 ; A p , tip2=9,6 m2 °C ¿ Qt , p ,b=1∗1,846∗7.68+1∗1.8534∗9,6=31,97

W ¿

c) Tip 3:

°C ¿ Qt , p ,c =1∗1,73∗7.68+1∗1.75∗9,6=30,086

W ¿

° C ; Av=2,2 m2 ¿ W Vrata :Qt , v =4.1 ¿

°C ¿ QV , p+1=∆Utv ∙ ∑ Ai=0.1 ∙ ( 2∗108.12+3∗120+2∗( 7.68+ 9.6 ) +2∗2.2 )=61.52 °C ¿ QV , pili 1=∆ Utv ∙ ∑ Ai=0.1∙ ( 108.12+2∗120+ 7.68+ 9.6+2.2 ) =36.76

3.1 Kombinacije zagrevanja objekta 3.1.1 Zagrevanje prizemlja - P Zavisno od prozora i tipa tavanice : Tavanica Tip A : °C ¿ QT , 1=80.43+61.2+151.86+ 45.3+4.1=342.89

W ¿

°C ¿ QT , 2=80.43+61.2+151.86+31.97+ 4.1=329.56

W ¿

°C ¿ QT , 3=80.43+61.2+151.86+30.086+ 4.1=327.676 Tavanica Tip B : °C ¿ QT , 1=80.43+61.2+88.8+ 45.3+4.1=279.83 °C ¿ QT , 2=80.43+61.2+88.8+31.97 +4.1=266.5

W ¿

W ¿

°C ¿ QT , 3=80.43+61.2+88.8+ 30.086+4.1=264.616 3.1.2 Zagrevanje sprata - 1

W ¿

W ¿

W ¿

W ¿

Zavisno od prozora i tipa tavanice : Tavanica Tip A : °C ¿ QT , 1=80.43+151.86+376.8+ 45.3+4.1=658.49

W ¿

°C ¿ QT , 2=80.43+151.86+376.8+31.97 +4.1=645.16

W ¿

°C ¿ QT , 3=80.43+151.86+376.8+ 30.086+4.1=643.276

W ¿

Tavanica Tip B : °C ¿ QT , 1=80.43+88.8+184.32+ 45.3+4.1=402.95

W ¿

°C ¿ QT , 2=80.43+88.8+184.32+31.97+ 4.1=389.62

W ¿

°C ¿ QT , 3=80.43+88.8+184.32+30.086+ 4.1=387.736

W ¿

3.1.3 Zagrevanje P + 1 Zavisno od prozora i tipa tavanice : Tavanica Tip A : °C ¿ QT , 1=2∗80.43+ 376.8+61.2+45.3+ 4.1=648.26

W ¿

°C ¿ QT , 2=2∗80.43+ 151.86+376.8+ 31.97+4.1=634.93

W ¿

°C ¿ QT , 3=2∗80.43+151.86+376.8+30.086+ 4.1=633.046

W ¿

Tavanica Tip B : °C ¿ QT , 1=2∗80.43+ 61.2+ 184.32+ 45.3+4.1=455.78

W ¿

°C ¿ QT , 2=2∗80.43+ 61.2+ 184.32+ 31.97+4.1=442.45

W ¿

°C ¿ QT , 3=2∗80.43+61.2+184.32+ 30.086+4.1=440.566

W ¿

Tabela 6.9 PEE:

Mesec

I

II

HDD 585 458 % (od HDD) 23.21! 18.1 ! 7 Januar 31 dan - MHDD= 585

III

IV

V-IX

370 14.6 8

102 4.0 5

0 0

X

XI

XII

∑∙

101 4.0 1

373 14.8 0

531 21.0 7

2520 100 %

3.2 Mesečna potrošnja u [kWh] Zagrevanje prizemlja - P : Tip A : −3

−3

Q1=( QT + QV ) 24 ∙ MHDD ∙ 10 = (342.89+ 36.76 ) 24 ∙585 ∙ 10 =5330.286 kWh Q2=( QT + QV ) 24 ∙ MHDD ∙10−3= ( 329.56+36.76 ) 24 ∙585 ∙ 10−3=5143.133 kWh Q3=( QT +QV ) 24 ∙ MHDD ∙10−3 =( 327.676+36.76 ) 24 ∙585 ∙ 10−3=5116.68 kWh Tip B : Q 1=( Q T + Q V ) 24 ∙ MHDD ∙ 10−3= ( 279.83+ 36.76 ) 24 ∙585 ∙ 10−3=4444.93 kWh Q 2=( Q T + Q V ) 24 ∙ MHDD ∙10−3= ( 266.5+ 36.76 ) 24 ∙585 ∙ 10−3=4257.77 kWh Q 3=( Q T +Q V ) 24 ∙ MHDD ∙10−3 =( 264.616+36.76 ) 24 ∙585 ∙ 10−3=4231.32kWh

Zagrevanje sprata - 1 : Tip A : Q 1=( Q T + Q V ) 24 ∙ MHDD ∙ 10−3= ( 658.49+ 36.76 ) 24 ∙585 ∙ 10−3=9761.31 kWh Q 2=( Q T + Q V ) 24 ∙ MHDD ∙10−3= ( 645.16+36.76 ) 24 ∙585 ∙ 10−3=9574.157 kWh Q 3=( Q T +Q V ) 24 ∙ MHDD ∙10−3 =( 643.276+36.76 ) 24 ∙585 ∙ 10−3=9547.705kWh Tip B : −3

−3

Q1=( QT + QV ) 24 ∙ MHDD ∙ 10 = ( 402.95+36.76 ) 24 ∙ 585∙ 10 =6173.528 kWh Q2=( QT + QV ) 24 ∙ MHDD ∙10−3= ( 389.62+36.76 ) 24 ∙ 585 ∙10−3 =5986.375 kWh −3

−3

Q3=( QT +QV ) 24 ∙ MHDD ∙10 =( 387.736+36.76 ) 24 ∙585 ∙ 10 =5959.925 kWh

Zagrevanje P+1 : Tip A : Q 1=( Q T + Q V ) 24 ∙ MHDD ∙ 10−3= ( 658.49+ 61,52 ) 24 ∙ 585 ∙10−3 =9965,311 kWh Q 2=( Q T + Q V ) 24 ∙ MHDD ∙10−3= ( 645.16+61,52 ) 24 ∙585 ∙ 10−3=9778,158 kWh Q 3=( Q T +Q V ) 24 ∙ MHDD ∙10−3 =( 643.276+61,52 ) 24 ∙585 ∙ 10−3=9751,707 kWh Tip B : −3

−3

Q1=( QT + QV ) 24 ∙ MHDD ∙ 10 = ( 402.95+61,52 ) 24 ∙585 ∙ 10 =7262,892 kWh Q2=( QT + QV ) 24 ∙ MHDD ∙10−3= ( 389.62+61,52 ) 24 ∙ 585∙ 10−3=7075,739kWh −3

−3

Q3=( QT +QV ) 24 ∙ MHDD ∙10 =( 387.736+61,52 ) 24 ∙585 ∙10 =7049,287 kWh

3.3 Proračun potrebne količine energije R1= El. energija ; R2= drvo ( bukva ) ; R3= drvo ( hrast ) ; R4= drvo ( čamovina ) ; R5= ugalj ( štavalj ) Qmax =9965,313 kWh ;(karakteristike materijala preuzete sa interneta) R1= 9965,313 kWh 3 3 R2=> 1 m =2100 kWh=¿ 4.75 m ; 1 kg=4 kWh=¿

9965,313 =2491,33 kg 4

3 3 R3=> 1 m =2100 kWh=¿ 4.75 m ; 1 kg=4,2 kWh=¿ 2372,7 kg

3

3

R4=> 1 m =1700 kWh=¿5,862 m ; 1 kg=4,4 kWh=¿ 2264,844 kg R5=> I) orah – 30 + 5 = 4,24 kWh/kg = > 9965,3123/4,24=2350,31kg II ) kocka-60+30=4,95 kWh/kg => 2013,195kg

4. Difuzija vodene pare θ He P'um =1,964 kPa

(

θ gb =−10.761 ° ∁=¿ P'gb=0.6107 1+

(−10,761 ) 149

12,03

)

=0,247 kPa

¿> P'sm =0,24 kPa

θsm=−11.1131° ∁ '

θe =−12.098° ∁¿> Pe =0,22 kPa θsi >θ s=¿ zadovoljava , nema površinske kondenzacije r=d ∙ μ ; μ−relativni otpor difuziji(3.4 .1 .2) r 1=0.02 ∙15=0.3 m r 2=0.25 ∙ 4=1 m r 3=0.02 ∙ 30=0.6 m Parcijalni pritisak : Pi=φ i ∙ P'i=65 ∙10−2 ∙ 2,485=1,615 kPa Pe =φ e ∙ P'e =90∙ 10−2 ∙0,22=0,198 kPa P j =P i−

Pi −Pe

∑ ri

P1=1,615−

∙∑ ri

1,615−0,198 ∙ 0,3=1,391 kPa ( 0,3+1+0,6 )

P2=1,615−

1,615−0,198 ∙ 1,3=0,645 kPa ( 0,3+1+0,6 )

Minimalna toplotna otpornost za sprečavanje orošavanja unutrašnje površine: Rmin ≥ Rsi ∙

θi−θ e 21− (−12,1 ) m2 ° C −( R si −Rse ) ≥ 0.25 ∙ −( 0,25−0,04 ) =1,007 θi−θ s 21−14,2 W

Tacka rose za unutrasnju temperature vazduha 21°C za lokaciju Beograd, i vlaznost vazduha od 65 % iznosi 14.2°C. U tom slucaju pojava kondenzacije u fasadnom zidu javice se u sloju GITER BLOKA. Imamo slučaj kondenzacije u ravni.

R zida=1.3442>1,007−zadovoljava

Slučaj kondenzacije u ravni: Gustina ulaznog difuznog toka: q1 =0,62∙

P i−P'k g [ 2 ]; r' m h

Pi=1.618 kPa ; Pe =0.198 kPa ; P' k=gb=0.247 kPa r ' =r 1 +r 2=1.3 ; r ' ' =r 3 =0.6 −3

2

q1 =0.654 ∙10 kg /m h Gustina izlaznog difuznog toka: P 'k −Pe q 2=0,62∙ =0.0506∙ 10−3 kg / m2 h '' r Masa vodene pare u jedinici površine i vremena q z=q1−q2=0,6034 ∙10−3 kg / m2 h Ukupna masa kondenzovane vodene pare: '

−3

2

q z=q z ∙ 24 ∙ T dana=0.6034 ∙10 ∙24 ∙60=0.868 kg /m Kontrola masene vlažnosti (TP14) : X 'max =X 'r + X 'dif , max ; X 'dif ,max =

qmax ∙ 100 dr ∙ ρ0

Materijal u kome se dešava kondenzacija: 3

q max=

'

ρ0=1200 kg /m ; X r=2,4 ; dr=0,05 m

Giter blok:

1 kg ( opšti slučaj ) 2 m

X 'dif , max=

1∗100 =1,667 0,05∗1200

'

X max =2,4+ 1,667=4,067 '

X uk =2,4 +

0,868∙ 100 ' =3,84 < X max zadovoljava 0,05∙ 1200

Proračun isušenja materijala : q m=0,62

(

P'k −Pi P'k −Pe kg + 10−3 2 ' '' r r m h

) [ ]

(

P'k =0.6107 1+

q m=0,62

18 109.8

8.02

)

; θi=θ e =18° ∁; φi=φe =65

=2.0633 kPa ; Pi=Pe =P'k ∙

2.0633−1.341 + ( 2.0633−1.341 ) 10 1.3 0.6

−3

φ =1.341 kPa 100

=1.09 ∙10

−3

[ ] kg 2 m h

'

1.3 ∙ q z T is = =39 danaθs =14,2° C Zadovoljava. Parcijalni pritisak : φi =65 ; φe =85 Presek I )

Pi=φ i∗P'si =0,65∗1,539=1kPa

Pe =φ e∗P 'se =0,85∗0,3725=0,3166 kPa P1,m=P i−

P2−45=1−

Pi −P e

∑ ri

∙ ( r 5 ) =1−

1−0,3166 ∗0,15=0,993 kPa 16,47

1−0,3166 ∗(0,12+ 0,15)=0,988 kPa 16,47

P3−453 =1−

1−0,3166 ∗(0,12+0,15+16,2)=0,3166 kPa 16,47

Presek II ) P1,m=P i−

P2−25=1−

Pi −P e

∑ r II

∙ ( r 5 ) =1−

1−0,3166 ∗0,15=0,983 kPa 5,97

1−0,3166 ∗(0,42+0,15)=0,934 kPa 5,97

P3−125 =1−

1−0,3166 ∗(0,42+0,15+5,4)=0,3166 kPa 5,97

Minimalna toplotna otpornost za sprečavanje orošavanja unutrašnjih površina: Rmin ≥ Rsi ∙

θi−θ e 21−(−6 ) m2 ° C −( R si −Rse ) ≥ 0.1 ∙ −( 0,1−0,1 )=0.397 θi−θ s 21−14,2 W

RIk =0.1+ 0.067+0.012+0.077+ 0.1=0.356< R min Ne zadovoljava RIIk =0.1+0.012+0.467 +0.026+0.1=0.705> Rmin Zadovoljava

Ima kondenzacije u ravni za presek II)

'

P2,ispne =0,554 kPa ( Provereno grafički sa dijagrama p−r )

II ) Ravan

Tacka rose za unutrasnju temperature vazduha 21°C za lokaciju Beograd, i vlaznost vazduha od 65 % iznosi 14.2°C. U tom slucaju pojava kondenzacije u Fert tavanici javice se u sloju Ispune.

Pi=1 kPa ; P e =0,3166 kPa ; P 'k =0,554 kPa

II)

'

q m 1=0,62

(P i−Pk ) (1−0,554) =0,62 =0,485 ∙10−3 kg /m2 h ' 0,15+0,42 r

q m 2=0,62

(P 'k −Pe ) (0,554−0,3166) =0,62 =0,02725 ∙ 10−3 kg/ m2 h ' 5,4 r

q z= ( 0,485−0,02725 ) 10−3=0,457∙ 10−3 kg /m2 h '

q z=q z∗24∗60=0,658 kg /m

2

Kontrola masene vlažnosti (TP14) : X 'max =X 'r + X 'dif , max ; X 'dif ,max =

qmax ∙ 100 dr ∙ ρ0

Materijal u kome se dešava kondenzacija: ρ0=700 kg /m3 ; X 'r=2,4 ; dr =0,05 m

Giter blok: q max=

1 kg ( opšti slučaj ) 2 m

X 'dif , max=

1∗100 =2,86 0,05∗700

'

X max =2,4+2,86=5,26 '

X uk =2,4 +

0,658∙ 100 ' =4,28 < X max zadovoljava 0,05∙ 700

Proračun isušenja materijala: P'k −Pi P'k −Pe kg q m=0,62 + 10−3 2 ' '' r r m h

(

) [ ]

(

P'k =0.6107 1+

18 109.8

8.02

)

; θi=θ e =18° ∁; φi=φe =65

=2.0633 kPa ; Pi=Pe =P'k ∙

φ =1.341 kPa 100

q m=0,62

T is =

2.0633−1.341 + ( 2.0633−1.341 ) 10 0,15+0,42 5,4

−3

=0,8686 ∙ 10−3

[ ] kg 2 m h

1.3 ∙ q'z =34 danaθ s Zadovoljava Parcijalni pritisak : φi =65 ; φe =55 Presek I )

'

Pi=φ i∗Psi =0,65∗1,8036=1,172kPa

Pe =φ e∗P 'se =0,55∗0,938=0,516 kPa P1,m=P i−

Pi −P e

∑ ri

P2−45=1,172−

1,172−0,3166 ∗0,15=1,164 kPa 16,47

1,172−0,3166 ∗(0,12+0,15)=1,156 kPa 16,47

P3−453 =1,172− Presek II )

∙ ( r 5 ) =1,172−

1,172−0,3166 ∗(0,12+0,15+16,2)=0,316 kPa 16,47

P1,m=P i−

Pi −P e

∑ r II

P2−25=1,172−

∙ ( r 5 ) =1,172−

1,172−0,3166 ∗0,15=1,15 kPa 5,97

1,172−0,3166 ∗(0,42+0,15)=1,09 kPa 5,97

P3−125 =1,172−

1,172−0,3166 ∗( 0,42+0,15+ 5,4 )=0,144 kPa 5,97

Minimalna toplotna otpornost za sprečavanje orošavanja unutrašnjih površina: Rmin ≥ Rsi ∙

2 θi−θ e 21−6 m °C −( R si −Rse ) ≥ 0.17 ∙ −( 0,17−0,17 )=0.375 θi−θ s 21−14,2 W

I

Rk =0.17+0.067+0.012+ 0.077+0.17=0.496> Rmin Zadovoljava RIIk =0.17+ 0.012+ 0.467+0.026+ 0.17=0.845> R min Zadovoljava

Nema presecanja linija zasićenja i linije parcijalnih pritisaka za oba preseka, sto znači da ne dolazi do kondenzacije vodene pare!!!

4.2.3 Ploča Tip A , Prema negrejanom tavanskom prostoru : θi=+21 ° C ; θe =−6 ° C ; φi=65 ; φe =85 =¿ θ s=14,2° C

1) AB ploča:

λ=2,33 ; ρ=2500 ; μ=90; d 2=10 cm

2) Produžni malter:

λ=0,85 ; ρ=1700 ; μ=15 ; d =1 cm

r 1=d∗μ=0,1∗90=9 m r 2=0,01∗15=0,15m Pritisak zasićennja (I):

(

θsi =10,4025 ° ∁=¿ P'si =0.6107 1+ '

θm =9,1308 ° ∁=¿ P AB =1,159 kPa

10,4025 109.8

8.02

)

=1,262 kPa

θ AB=4,5739 ° ∁ θse =−6.023° ∁

'

¿> Pm =0,847 kPa

=>

(

(−6,023 ) P =0.6107 1+ 149 ' se

12,03

)

=0,3725 kPa

θsi =10,4025 ° ∁< θs =14,2° C Ne zadovoljava . Parcijalni pritisak : φi =65 ; φe =85 Pi=φ i∗P'si =0,65∗1,262=0,82kPa

Presek I )

Pe =φ e∗P 'se =0,85∗0,3725=0,3166 kPa P1=Pi−

Pi−Pe

∑ ri

∙ ( r 2 )=0,82−

0,82−0,3166 ∗0,15=0,811 kPa 0,15+9

Minimalna toplotna otpornost za sprečavanje orošavanja unutrašnjih površina: Rmin ≥ Rsi ∙

2 θi−θ e 21−(−6) m °C −( R si −Rse ) ≥ 0.1 ∙ − ( 0,1−0,1 )=0.397 θi−θ s 21−14,2 W

Nema presecanja linija zasićenja i linije parcijalnih pritisaka sto znači da ne dolazi do kondenzacije vodene pare!!!

R❑ k =0.255< R min Ne zadovoljava

4.2.4 Ploča Tip A , Prema negrejanom tavanskom prostoru : θi=+21 ° C ; θe =6 ° C ; φi=65 ; φe =55 =¿ θ s=14,2 ° C

1) AB ploča:

λ=2,33 ; ρ=2500 ; μ=90; d 2=10 cm

2) Produžni malter:

λ=0,85 ; ρ=1700 ; μ=15 ; d =1 cm

r 1=d∗μ=0,1∗90=9 m r 2=0,01∗15=0,15m Pritisak zasićennja (I):

(

θsi =14,546 ° ∁=¿ P'si =0.6107 1+

14,546 109.8

8.02

)

=1,656 kPa

θ AB=12,913 ° ∁=¿ P'AB=1,49 kPa ¿> P'm =1,445 kPa

θm =12,457° ∁ θse =6,03 ° ∁

=>

'

Pse =0,937 kPa

θsi =14,546 ° ∁>θs =14,2° C Zadovoljava. Parcijalni pritisak : φi =65 ; φe =55 Pi=φ i∗P'si =0,65∗1,656=1,0764 kPa

Presek I )

'

Pe =φ e∗P se =0,55∗0,937=0,515 kPa P1=Pi−

Pi−Pe

∑ ri

∙ ( r 2 )=1,0764−

1,0764−0,515 ∗0,15=1,067 kPa 0,15+ 9

Minimalna toplotna otpornost za sprečavanje orošavanja unutrašnjih površina: Rmin ≥ Rsi ∙

θi−θ e 21−6 m2 ° C −( R si −Rse ) ≥ 0.17 ∙ −( 0,17−0,17 )=0.375 θi−θ s 21−14,2 W

R❑ k =0.395> R min Zdovoljava

Nema presecanja linija zasićenja i linije parcijalnih pritisaka sto znači da ne dolazi do kondenzacije vodene pare!!!

5. Rekonstrukcija objekta 5.1 Spoljašni zid Karakteristike postojećeg stanja:

U=0.7439

Rsi =0.13

W W >U max =0.4 2 2 m °C m °C

m2 ° C m2 ° C ; R se=0.04 ; W W

Espandirana Pluta :

d=10 cm ; ρ=120

Rsi =0.13

kg W ; λ=0,041 ; 3 mC m

2

Rpluta=

0,1 m °C =2,44 0,041 W

m2 ° C W =¿ h si =7.692 2 W m °C

m2 ° C W Rse =0.04 =¿ h se=25 2 W m °C m2 ° C W Rspolj . malter=0.0143 =¿ hsm=69.930 2 W m °C 2

m °C W Rgiter blok =1.1364 =¿ hgb =0.88 2 W m °C m2 ° C W Runutr . malter =0.0235 =¿ hum=42.553 2 W m °C R pluta=2,44

m2 ° C W =¿ h pluta=0,41 2 W m °C

Rk ,uk +¿R =0.264 pluta

W W 1,007 – zadovoljava Pritisci zasićenja :

(

θi=21 ° ∁=¿ P'i=0.6107 1+

21 109.8

8.02

)

=2.485 kPa

'

θsi =19,864 ° ∁¿> Psi =2,317 kPa θum=19,658 ° ∁¿> P 'um=2,288 kPa θ gb =9,728 ° ∁=¿ P 'gb=1,206 kPa θsm =9,603° ∁

¿> P'sm =1,196 kPa

(

θ pluta=−11,71 ° ∁=¿ P'pluta=0.6107 1+

(−11,71 ) 149

'

θe =−12.098° ∁¿> Pe =0,22 kPa θsi =19,864 ° ∁>θ s=14,2° C−Zadovoljava r 1=0.02 ∙15=0.3 m r 2=0.25 ∙ 4=1 m r 3=0.02 ∙ 30=0.6 m r 4 =0.1 ∙10=1m (O izolaciji, Beograd 2012) Pi=φ i ∙ P'i=65 ∙10−2 ∙ 2,485=1,615 kPa '

−2

Pe =φ e ∙ Pe =90∙ 10 ∙0,22=0,198 kPa Nema kondenzacije – konstrukcija zadovoljava

5.2 Pod ( konstrukcija na tlu) Karakteristike postojećeg stanja:

12,03

)

=0,228 kPa

θe=+ 6° ∁

(Prema tabeli iz TP12 Ing . komora)

Međuspratna konstrukcija na tlu – pod ( tabela 3.4.1.1 ) m2 ° C m2 ° C ; R se =0.00 ; F xi=0.5 W W

Rsi =0.17

Cementna košuljica – Estrih : ( tabela 3.4.1.2 ) ρ=2200

d= 5cm ;

kg W ; λ=1.4 3 m° C m

Stiropor 20g: λ=0.041

d= 3cm ;

W m° C

AB ploča : d = 10 cm ;

ρ=2500

kg W ; λ=2,33 3 m° C m

Otpor prolaza toplote: U=

1 d R si + ∑ + R se λ

=0.7439

W m2 ° C

d 0.05 m2 °C Restrih= = =0.0357 λ 1.4 W d m2 ° C Rstiropor = =0.732 λ W d m2 ° C R AB= =0.043 λ W

∑ Ri =0.8107

m2 °C W

Vršim zamenu stiropora , usvajam Ekstrudirani polistiren (stirodur) brušeni sa karakteristikama : 2

λ=0.038

W d 0,1 m °C ; d=10 cm; R xps= = =2,63 m °C λ 0,038 W

2

Dodajem jos Bitumensku hidroizolaciju 1cm:

λ=0.19

2

∑ Ri =2,7613 mW° C U=0.362

W W Rmin ; R IIk =3,225> R min – zadovoljava

b ¿ Međ uspratnakonstrukcija iznad (ispod)negrejane prostorije θe =+6 ° ∁; θ i=21° ∁; Fxi=0.5 ; R si =0.17

m2 ° C m2 ° C ; R se=0.17 W W

U 1=

1 W =0,33 2 Rsi + Rm + R k + R sv + R d 1 + Rse m °C

U 2=

1 W =0,297 2 Rsi + Rm + Rispuna + Rd 2+ R sv + R se m °C

U=

∑ Ai ∙U i = 0,33∗0,35+0,64∗0,297 =0,30558 W 1 m =2100 kWh=¿ 4.75 m ; 1 kg=4 kWh=¿

9965,313 =2491,33 kg 4

3 3 R3=> 1 m =2100 kWh=¿ 4.75 m ; 1 kg=4,2 kWh=¿ 2372,7 kg

3 3 R4=> 1 m =1700 kWh=¿5,862 m ; 1 kg=4,4 kWh=¿ 2264,844 kg

R5=> I) orah – 30 + 5 = 4,24 kWh/kg = > 9965,3123/4,24=2350,31kg II ) kocka-60+30=4,95 kWh/kg => 2013,195kg

Posle rekonstrukcije : R1= 3153,02 kWh 3

3

3

3

R2=> 1 m =2100 kWh=¿1,51 m ; 1 kg=4 kWh=¿

3153,02 =788,25 kg 4

R3=> 1 m =2100 kWh=¿1,51 m ; 1 kg=4,2kWh=¿ 750,72 kg 3 3 R4=> 1 m =1700 kWh=¿1,854 m ; 1 kg=4,4 kWh=¿ 716,6 kg

R5=> I) orah – 30 + 5 = 4,24 kWh/kg = > 3153,02/4,24=743,636 kg II ) kocka-60+30=4,95 kWh/kg => 636,97 kg Godišnja potrošnja :

Q=( QT +QV ) 24 ∙ HDD∙ 10−3=( 163,054 +61,52 ) 24 ∙2520 ∙ 10−3=13583 kWh

6.3.2 U slučaju zagrevanja samo prizemlja - P: R1= 2206 kWh 2206 3 3 R2=> 1 m =2100 kWh=¿1,051 m ; 1 kg=4 kWh=¿ 4 =551,5 kg 3

3

R3=> 1 m =2100 kWh=¿1,051 m ; 1 kg=4,2kWh=¿ 525,238 kg 3 3 R4=> 1 m =1700 kWh=¿1,3 m ; 1kg=4,4 kWh=¿ 501,4 kg

R5=> I) orah – 30 + 5 = 4,24 kWh/kg = > 2206/4,24= 520,283 kg II ) kocka-60+30=4,95 kWh/kg => 445,65 kg Godišnja potrošnja :

Q=( Q T +QV ) 24 ∙ MHDD ∙10−3 =( 120,363+36.76 ) 24 ∙2520 ∙ 10−3=9503 kWh

6.3.3 U slučaju zagrevanja samo sprata - I : R1= 2390,45 kWh 3 3 R2=> 1 m =2100 kWh=¿1,139 m ; 1kg=4 kWh=¿

3

2390,45 =597,62 kg 4

3

R3=> 1 m =2100 kWh=¿1,139 m ; 1kg=4,2 kWh=¿569,154 kg 3 3 R4=> 1 m =1700 kWh=¿1,3 m ; 1kg=4,4 kWh=¿ 543,3 kg

R5=> I) orah – 30 + 5 = 4,24 kWh/kg = > 2390,45/4,24= 563,785 kg II ) kocka-60+30=4,95 kWh/kg => 483 kg Godišnja potrošnja :

Q 1=( Q T + Q V ) 24 ∙ MHDD ∙ 10−3= (133,5+ 36.76 ) 24 ∙2520 ∙ 10−3=10298 kWh

Mesec januar ima najeći broj stepen dana , a maksimalna potrošnja je kada se zagrevaju oba sprata istovremeno. Ako se zagreva samo I sprat potrošnja je veća u odnosu kada se zagreva samo prizemlje.

7. Cene koštanja Uradit ćemo cene koštanja na mesecnom nivou za maksimalnu potrošnju tj. kada se oba sprata zagrevaju kako bi uporedili i odabrali ekonomičnije rešenje. Uz to ćemo dodati i potrošnju pre rekonstrukcije kako bi videli kolike su uštede. 1 € = 123 din Napomena: Cene zavise od više faktora, približne cene su date za lokaciju Beograd, kako bi se izvršilo približno poređenje potrošnje. Cene su date za mesec Januar. Maksimalni gubici su sa upotrebom trokomornih prozora.

7.1 Električna energija Objekat se konstantno greje pomoću električnog kotla za centralno grejanje kako bi održao temperaturu na 21 °C. Statistička analiza pokazuje da se potrošnja za domaćinstvo kreće od 300 do 700 kWh kojih treba dodati na cenu grejanja. R1=3154 kWh ( Posle rekonstrukcije) Vrsta brojila - jednotarifno:

Vrsta brojila – dvotarifno: Smatramo da se objekat konstantno greje. Od 00 do 8h je niza tarifa i to je 33.333% od ukupne potrošnje.

R1= 9966 kWh ( Pre rekonstrukcije) Vrsta brojila – jednotarifno:

Vrsta brojila - dvotarifno:

7.2 Drvo (Bukva, Hrast, Čamovina)

Kotlovi Bosch novije generacije daju učinak oko 78% što znači da potrebnu količinu treba uvećati za 22%. Pre rekonstrukcije : R1= 9965,313 kWh 1prm = 0,75 m3 - Prostorni metar prm je ogrev kakav mi kupujemo.

21000*0,75= 1575 kWh ; učinak od 78% 1575*0,78 = 1230kWh 170 0∗0,75=1275 kWh ; učinak od 78 1275∗0,78=995 kWh 3 3 R2=> 1 m =2100 kWh=¿ 4.75 m

1prm = 9965,4/ 1230 => 8,11 prm 3

R3=> 1 m =2100 kWh=¿ 4.75 m

3

1prm = 9965,4/ 1230 => 8,11 prm 3 3 R4=> 1 m =1700 kWh=¿5,862 m

1prm = 9965,4/ 995 => 10,1 prm Posle rekonstrukcije : R1= 3153,02 kWh 3 3 R2=> 1 m =2100 kWh=¿1,51 m

1prm = 3153,02/ 1230 => 2,564 prm 3 3 R3=> 1 m =2100 kWh=¿1,51 m

1prm = 3153,02/ 1230 => 2,564 prm 3

3

R4=> 1 m =1700 kWh=¿1,854 m 1prm = 3153,02/ 995 => 3,17 prm 7.2.1 Bukva i Hrast

Cena: 42 €/ m3 (u cenu je uračunata sva moguća priprema i dostava)

R2,3= 2,564 prm (Posle rekonstrukcije) * 42 € = 13 250 din R2,3= 8,11 m3 (Pre rekonstrukcije)

*

42 € = 41 890 din

7.2.1 Čamovina Cena: 38 €/ m3 ( Čamova drva se retko koriste za ogrev inače se koriste za rezanu građu ali je ta cena visoka oko 70€/ m3 za ogrev se koristi otpad, u slučaju da se koristi čamovo drvo za ogrev uzet ćemo neku najnižu cenu koja se kreće za drvo koje se ne može dobro iskoristiti za rezanu građu oko 50€/ m3 )

R4,= 3,17 (Posle rekonstrukcije) * 50 € = 19 500 din R4,= 10,1 m3 (Pre rekonstrukcije) * 50 € = 62 120 din

7.3 Ugalj ( štavalj ) Učinak kotla Bosch nove generacije za ugalj je oko 99% (100%) Prani orah 30+5 = 12 000 din/t Kocka 60+30= 15 000 din/t ( U cenu je uračunata dostava za lokaciju Beograd koja iznosi 2 000din/t )

R5=> I) orah – 30 + 5 = > 2360kg (Pre rekonstrukcije) = 28 320 din II ) kocka-60+30 => 2014 kg R5=> I) orah – 30 + 5 = > 744 kg II ) kocka-60+30 => 637 kg

(Pre rekonstrukcije) = 30

250 din

(Posle rekonstrukcije) = 8

950 din

(Posle rekonstrukcije) =

9 560 din

CENE 200000 180000 160000 140000 120000 100000 80000 60000 40000 20000 0

44300 17460038200 14995013250 4189019500 62120 8950 28320 9560 30250

Dinari

Posle rekonstrukcije

Pre rekonstrukcije

Najeftinije grejanje ćemo imati ako budemo koristili ugalj štavalj. Ove vrednosti su za grejanje objekta 24h u slučaju prekida grejanja temperatura prostorij će biti niža od 21 °C ali će i potrošnja biti manja.