ejemploescantillonado-111122162710-phpapp01

8.1 ESCANTILLONADO

Como se menciono en el punto 7.4 este tipo de buques poseen una estructura del tipo transversal, es decir se da preferencia de continuidad a los elementos transversales como cuadernas, varengas, bulárcamas, baos, etc., este tipo de estructura esta pensada para remolcadores de eslora no muy grandes como es nuestro caso ya que en remolcadores de altura con esloras mucho mayores se opta por estructuras que combinan el sistema de estructura transversal con el longitudinal.

Fig. nº 49 Estructura Trasversal

Ref.: Internet

Este capitulo documenta el calculo estructural del proyecto en base al reglamento “STEEL VESSELS UNDER 90 METERS (295 FEET) IN LENGTH” 2006, entregado por la casa clasificadora “American Bureau of Shipping”, abreviado ABS. Como se comento en le capitulo anterior este tipo de embarcación tiene una estructura transversal. En este tipo de estructura se da preferencia a los elementos transversales, y la base de la estructura la constituyen las cuadernas, que van reforzadas en su parte inferior por las varengas. En este tipo de estructura las varengas son continuas, no así los longitudinales, que son intercostales. Este tipo de estructura lógicamente no ofrece gran resistencia a los esfuerzos transversales, por lo que su campo de utilización es para buques de esloras no muy grandes, como es nuestro caso

8.2 MATERIALES

El tipo y grados de material a usar en la construcción al igual que las propiedades mecánicas esta dado por la casa clasificadora en el punto 3.2.1/1.5 de su reglamento: Tabla nº 51

Tabla nº 52

8.3 DEFINICION DE LAS DIMENCIONES DE ESCANTILLONADO

8.3.1 Eslora de Escantillonado, L

Es la distancia (m) en la flotación de verano, entre la cara de proa de la roda y la cara de popa del codaste, o la mecha del eje del timón si aquel no existe; y no será inferior al

96 % de la eslora total ni precisa ser superior al 97 % de la eslora extrema en la flotación de verano. L = 0.96 x 32; L = 30.72 mts

8.3.2. Eslora entre Perpendiculares Lpp

De acuerdo con el apartado la perpendicular de popa (Ppp) pasa por la intersección de la flotación con el eje de la mecha del timón. Dado que en el buque de proyecto no hay timón, dicha Lpp pasará por la intersección de la flotación con el casco en popa.

Lpp = 30.72 mts

8.3.3 Eslora en la Flotación Lf Se tomará como el 96% de la eslora total de la flotación tomada al 85 % del puntal mínimo de trazado (m). Lf = 0.96 x Lf; Lf = 31.59 mst 8.3.4 Puntal Mínimo de Trazado, D

Se medirá en (m) a la mitad de la eslora L, desde el canto alto de la quilla hasta el canto superior en el costado de la cubierta continua más alta.

D = 5.1 mst

8.3.5 Puntal de Escantillonado (d)

Se medirá en (m) a la mitad de la eslora L, desde el canto alto de la quilla hasta el canto superior cubierta resistente

d = 5.315 m

8.3.6 Calado de Escantillonado, T

Es el calado de verano medido desde el canto alto de la quilla. Este calado no podrá ser inferior al 85% de D para la determinación de escantillones.

T = 0,85 x 5.1 = 4.34 mts, nosotros usaremos un altura un poco mayor, T = 4.5 mts.

8.3.7 Manga, B

Es la manga máxima de trazado.

B = 11 mts

8.3.8 Coeficiente de Bloque

Obtenido desde Rhinomarine. Cb = 0.57

8.3.9 Espacio entre cuadernas

Según ABS el espacio mínimo entre cuadernas debe ser el siguiente:

s = 2.08 x L + 438; s = 2.08 x 30.71 + 438; s = 502 mm.

Por lo tanto definimos un espacio entre cuadernas de 550 mm, siendo este además según mi experiencia personal un espaciamiento típico entre cuadernas para este tipo de buques

8.3.10 Numeral de Equipo

La importancia del numeral de equipo del buque radica en que este nos permite conocer el número de anclas para el buque, el tipo y sus características, la cantidad de cadena y las características mecánicas de esta, además de las características de la línea de remolque y de amarre. La formula del numeral de equipo para buques destinado a las operaciones de remolque se entrega en el capitulo 3.5.1/3.5 del reglamento

Las casetas o superestructura que tiene manga superior a B/4 son la superestructura y el puente de gobierno, y las áreas laterales a considerar son las siguientes:

Tabla nº 53 Áreas Laterales Consideradas Elemento

Área

Caco Superestructura Pte. Gobierno Area Total

46,08 56,16 42,56 144,8

Para determinar las mangas y altura de los elementos considerados nos apoyaremos con la siguiente figura: Fig. nº 50 Altura y Mangas

Considerando: k=1; m=2; n=0.1; ∆=910ton; B=11mts Remplazando tenemos que Σhb = 7.6x3.9+3.7x3.75= 43.515, luego nuestro numeral de equipo EN = 1x9102/3+2(11x0.6+43.515)+0.1x144.8; EN = 208.6

Por lo que consideraremos un EN = 205

8.4 ESTRUCTURA DEL CASCO

Como se comento anteriormente nuestro proyecto posee un estructura transversal y se dispondrá de una vagra central y de vagras laterales en las cuales descansaran las varengas, que en el caso del fondo de la sala de maquinas y se dispondrá de una varenga ya sea cerrada o abierta en cada una de las cuadernas de la sal de maquinas, luego a proa y popa de la sala de maquinas se dispondrán varengas cada cuaderna por medio.

Los costados serán reforzados mediante bulárcamas y longitudinales de costado, mientras que la cubierta en la zona de sala de maquina será soportada por baos reforzados y longitudinales al igual que toda la cubierta e incluiremos en esta zona puntales, mientras que en las zonas donde se dispongan equipos de operación se dispondrá de un reforzamiento especial de acuerdo al reglamento, al igual que posibles aberturas que existieran en la cubierta.

8.4.1 Fondo y Doble Fondo

8.4.1.1 Vagra Central

En la Cámara de maquinas Para calcular el espesor mínimo de nuestra vagra central fuera de un estanque lo hacemos con la formula entregada en el 3.2.4/1.3 del reglamento

Considerando: L=30.72mts Reemplazando tenemos t = 0.056x30.72+5.5; t = 7.2 mm

La altura minima de nuestra vagra viene dada por la siguiente formula:

Considerando: B=11mts d=4.5mts Reemplazando tenemos hg = 32 x 11 + 190 x √4.5; hg = 755 mm

Y para nuestra vagra dentro de un estanque utilizaremos la formula entregada en el capitulo 3.2.8/5.1 del reglamento:

Considerando α como la relación entre el largo de la sala de maquinas y la altura de la vagra central tenemos que α = 8.8/1.3; α = 6.7, por lo tanto k = 1 Y según 3.2.7/5.1

Y, no es otra cosa que el límite de elasticidad, que para el acero naval grado A viene dado en la siguiente tabla entregada por la clase.

Tabla nº 29

Siendo Y= 235N/mm², el limite elástico del material, nosotros hemos decidido trabajar con un coeficiente de seguridad, de 2, por lo tanto nuestro Y se reduce a Y=235/2; Y=117.5N/mm². Entonces q = 2.

H es 1/3 de la distancia desde el techo del estanque hasta la altura de rebose. La altura del desahogo según ABS debe ser de 760 mm sobre la cubierta. Por lo tanto nuestra distancia h es: Fig. nº 51 h

Considerando: s=550mm; k=1; q=2; h=3.04 Reemplazando tenemos que t = 550 x 1 x √ (2 x 3.04) / 254 + 2.5: t = 8.3 mm.

Otros zonas del Buque Con respecto a otras zonas del buque en especial hacia proa y popa el espesor se puede reducir un 85% del valor calculado para la zona central.

T = 7.2x0.85 =6.1mm, fuera de estanques t = 8.3x0.85 = 7mm, dentro de estanques

8.4.1.2 Quilla de Barra

Para la quilla de barra usaremos la formula entregada en el punto 3.2.10/1.1 del reglamento.

Considerando

L=30.72mts,

tenemos

t=0.625x30.72+12.5;

t=21.7mm,

y

h=1.46x30.72+100;b h=144mm

8.4.1.3 Roda

La roda no deberá tener un espesor mínimo al dado en la formula en el punto 3.2.10/3.1 del reglamento.

Considerando

L=30.72mts

tenemos

t=0.625x30.72+6.35;

t=25.5mm,

y

w=1.25x30.72+90; w=128mm

8.4.1.4 Codaste

En nuestro caso el codaste corresponde al reforzamiento en popa de la aleta del buque, y el espesor mínimo esta dado por la formula entregada en el punto 3.2.10/5.1 del reglamento

Considerando

L=30.72mts

tenemos

t=0.73x30.72+10;

t=32.4mm,

y

b=1.283x30.72+87.4; b=126mm.

8.4.1.5 Vagra de Costado

El reglamento estable que es necesario incorporar vagras de cotado si la distancia entre la vagar central y el casco de costado excede los 4.57 mts. Para calcular el espesor mínimo de nuestra vagra de costado fuera de un estanque lo hacemos con la formula entregada en el 3.2.4/1.5 del reglamento

Considerando L=30.72mts t = 0.036 x 30.72 + 4.7; t = 5.8 mm 8.4.1.6 Varengas

Como se menciono anteriormente varengas llenas se deben disponer en cada cuaderna bajo la sal de maquinas así como en los peaks de proa y popa y bajo de mamparos, mientras que en otras zonas se pueden disponer varengas con un espaciamiento máximo de 3.66mts eso si con cuadernas transversales intermedias o longitudinales. El

espesor mínimo de las varengas esta dado den el punto 3.24/1.7 y es el mismo que para la vagra de costado, excepto que c debe ser tomado como 6.2 mm.

Entonces t = 0.036 x 30.72 + 6.2; t = 7.3 mm. 8.4.1.7 Cuadernas del Fondo (varengas abiertas)

En la Sala de maquinas En barcos de estructura transversal las varengas abiertas consisten en cuadernas dispuestas donde varengas no son colocadas, el modulo resistente de estas viene dado en le punto 3.2.4/1.9 del reglamento

Para l podemos considerar como nuestro primer punto a apoyo mas próximo el primer pantoque, desde L.C. l = 4.5

Fig. nº 52 l

El valor de h tanto para dentro de un estanque como para fuera de este se define continuación: Fig. nº 53 h

Considerando: s=0.55mts; l=4.5mts; h=4.75mts, htk=4mts; c=0.8; ctk=1;l=4.5mts SM dentro de un estanque es: SM = 7.8 x 1 x 4.75 x 1.1 x 4.5²; SM = 825.3cm³ SM fuera de un estanque: SM = 7.8 x 0.8 x 4.7 x 1.1 x 4.5²; SM = 653.3 cm³

a Proa de la Sala de maquinas: Para las varengas abiertas a proa de la sala de maquinas utilizaremos la formula entregada en el punto 3.2.4/5.3 del reglamento, ya que en esa zona se dispondrán longitudinales del fondo.

Fig. nº 54

Se observa que la diferencia entre las varengas de la sala de maquinas es el valor c para la ecuación. Reemplazando tenemos SM=7.8x0.915x4.75x1.1x4.5²; SM=755.1cm³

a Popa de la Sala de maquinas: En la zona de popa de la sala de maquinas consideraremos una viga longitudinal del fondo en L.C. y dos vigas longitudinales del fondo de costado por lo que las varengas abiertas a popa de la sala de maquinas se calcularan con la formula entregada en el punto 3.2.4/5.3 del reglamento:

Para la distancia h y l consideraremos la siguiente figura:

Fig. nº 55

hyl

Considerando: c=0.915; h=3.9; s=1.1; l=4.54, tenemos que SM=7.8x0.915x3.9x1.1x4.54²; SM=631cm³

8.4.1.8 Longitudinales del Fondo

Para los longitudinales del fondo los calcularemos con la formula entregada en el punto 3.2.4/5.7 del reglamento:

Para los longitudinales del fondo se consideraran escuadras de apoyo cada varenga por medio, lo que resulta en una luz de 2.2mts además la distancia desde LC al pantoque se reduce a 4.2, por lo nuestra altura h es de 4.2, esto es por que estamos considerando las cuadernas a proa de la sala de maquinas.

Considerando: c=1;

l=2.2mts;

s=0.55mts;

SM=87.2cm³

8.4.1.9 Techo del Doble Fondo

h=4.2mts

tenemos

que

SM=7.8x1x4.2x0.55x2.2²;

en la Sala de Maquinas El espesor del techo del doble en la sala de maquinas esta dado en el punto 3.2.4/1.13 del reglamento

Considerando: L=30.72mts; s=550mm; c=1.5mm tenemos t=0.037x30.72+0.009x 550+1.5; t=7.5mm.

Si el techo del doble fondo forma parte de un estanque, como nuestro caso, el espesor debe ser mayor en 1mm, a la plancha de contorno de un estanque, para nuestro caso calculada en el punto 8.4.1.1, por lo tanto nuestro espesor es de 8.5mm.

Otras zonas de Barco

Para otras zonas del barco el valor c=1, entonces t=0.037x30.72+0.009x550+1= 7, si el doble fondo forma parte de un estanque no hay que olvidar el aumento de 1mm del espesor, t=8

8.4.1.10 Planchaje del Fondo

El espesor del planchaje del doble fondo viene dado en el punto 3.2.2/3.3 del reglamento

Considerando: S=550mm; h=5.1mts; d=4.5mts; L=30.71mts tenemos que t=550√5.31/254+2.5; t=7.9mm

Para el planchaje que forma parte de estanques, la altura h no debe ser tomada menor a la altura de la cubierta de francobordo de costado, que en nuestro caso es 5.1 mst

8.4.1.11 Longitudinales del Techo del Doble Fondo

Para calcular los longitudinales del techo del doble fondo lo aremos con la formula entregada en el punto3.2.6/1.3 del reglamento.

Se consideran escuadras de apoyo cada bao por medio para los longitudinales por lo que la luz l es de 2.2mts, y la altura h es la misma considerada en el punto 9.4.1.7 de 3.04mts.

Considerando: c=0.7; s=0.55mts; l=2.2mts; h=3.04, tenemos SM=7.8x0.7x3.04x0.55x2.2²; SM=44.2cm³

8.4.1.12 Baos del Techo del doble Fondo

Para los baos del techo del doble fondo a proa de la sala de maquinas utilizamos la formula entregada en el punto 3.2.6/3.3 del reglamento

Para h consideremos 2/3 de la distancia desde el techo del estanque a 3000 sobre LB. Hasta la altura de desahogo que es 760mm sobre la cubierta, ver la siguiente figura

Fig. nº 56 hyl

Considerando: c=0.6; b=1.1; h:2.6; l=5.2 tenemos SM=7.8x0.6x1.1x2.6x5.2²; SM=362cm³

8.4.1.13 Vigas del Fondo (popa)

Como se menciono en el punto 9.4.1.7 se consideraran vigas de fondo a popa de la sala de maquinas, esto debido a la presencia de los shottel en la zona requiriendo un reforzamiento adicional como las vigas del fondo. Para calcular estas vigas utilizaremos la formula entregada en el punto 3.2.4/5.3 del reglamento teniendo en consideración la siguiente figura. Fig. nº 57

Para nuestra cuaderna de popa tenemos los siguientes h y s como se muestra en la siguiente figura: Fig. nº 58 hyl

Para la distancia l de las vigas del fondo consideraremos la distancia entre sus dos puntos de apoyo, entre el mamparo de la sala de maquinas y el mamparo de popa (entre cuaderna 15 y cuaderna 1), l=7.7mts.

Considerando: c=0.915; h=4.05; s=1.66; l=7.7, tenemos SM=7.8x0.915x4.05x1.66x7.7²; SM=2844.8cm³

La altura de la viga del fondo no debe ser menos a:

Considerando l=7.7 tenemos que hw=145x7.7; hw= 1100 El espesor de la viga no debe ser menor a:

Reemplazando tenemos que t=0.01x1100+3; t=14mm.

8.4.2 Costado

8.4.2.1 Plancha de Costado

El espesor viene dado en el punto 3.2.2/5.1, del reglamento

Considerando: s=550mm; h=5.1mts; d=4.5mts; L=30.71mts tenemos que t=550√5.31/268+2.5; t=7.3mm.

Para barcos sujetos a impacto durante sus operaciones el reglamento recomienda incrementar el valor antes obtenido en un 25%, por lo que nuestro espesor de la plancha de costado queda, t = 7.5x1.25; t = 10mm

8.4.2.2 Traca de Cinta

La traca de cinta no tendrá un ancho menor al dado en la siguiente formula: 5 x L + 800 ≤ b ≥ 1800mm

Considerando L=30.72mts tenemos que: b = 5x30.72+800; b = 953.6mm, y el espesor en el centro del buque no será menor al espesor de la cubierta resistente en la zona mientras que en los extremos de proa y popa no será menor a el espesor de las planchas de costado en la zona.

8.4.2.3 Bulárcamas de Costado

en la Sala de maquinas: El modulo para las bulárcamas de costado asociadas a longitudinales esta dado en el punto 3.2.5/7.1 del reglamento

El valor de l y de h se muestra en la siguiente figura:

Fig. nº 59 lyh

Considerando: c=0.915;

h=1.836mts;

s=1.1mts;

l=3.25mts,

tenemos

que

SM=7.8x0.915x1.836x1.1x3.244²; SM= 151.7cm³.

Para bulárcamas dentro de estanques, el modulo de su sección se calcula con la formula entregada en el punto 3.2.8/5.3

Considerando: c=1.5; h=1.836mts; s=1.1mts; l=3.24mts tenemos SM=7.8x1.5x1.836x1.1x3.244²; SM=199 cm³

El reglamento vuelve a recomendar que para esta zona a los resultados antes obtenidos se deban aumentar en un 25%, por impacto. Por lo tanto nuestros valore finales serian: SM = 151.7 x 1.25; SM = 189.6cm³, fuera de estanques SM = 199 x 1.25 = 248.6cm³, dentro de estanques

a Proa y Popa de la Sala de Maquinas: Para las bulárcamas a pora de la sala de maquinas utilizaremos la misma formula dada en la sala de maquinas, por lo que el momento resistente será el mismo incrementado también en un 25% por la consideración de impacto durante las operaciones.

Pique de Proa y Popa: Para las bulárcamas del pique de proa y popa utilizaremos la formula entregada en el punto 3.2.5/5.5.2 del reglamento

Reemplazando tenemos: h = 0.110x30.72-1.99; h=1.48mts para el pique de proa h = 0.062x30.72-1.122; h=0.78mts para el pique de popa

Considerando

c=1.13;

h=1.48mts;

s=1.1mts;

l=2.1

tenemos

SM=7.8x1.13x1.48x1.1x2.1²; SM=57.5cm³ para el pique de proa Considerando c=0.9; h=0.78; s=1.1mts; l=2.1mts tenemos SM=7.8x0.9x0.78x1.1x2.1²; SM = 26.5cm³ para el pique de popa Ahora considerando el 25% adicional por realizar operaciones de impacte tenemos: SM = 57.5x1.25; SM=71.8cm³ para el pique de proa SM = 26.5x1.25; SM = 33.1cm³ para el pique de popa

8.4.2.4 Longitudinales de Costado

El modulo para los refuerzos longitudinales de costado esta dado en el punto 3.2.5/3.1 del reglamento

Para la altura de h consideraremos la siguiente figura

Fig. nº 60 h

Considerando: c=0.915; h=3.3mts; s=0.55mts; l=2.2mts tenemos: SM=7.8x0.915x3.3x0.55x2.2²; SM=63cm³. Considerando el 25% por realizar operaciones con riesgo de impacto tenemos que SM=1.25x63; SM=78.75cm³

Para longitudinales dentro de un estanque utilizamos la formula entregada en el punto 3.2.8/5.3 del reglamento

Para la altura h consideraremos el siguiente dibujo

Fig. nº 61 h

Considerando: c=0.594; h=1.56mts; s=0.55mts; l=2.2mts tenemos SM=7.8x0.594x1.56x0.55x2.2²; SM=19.2cm³.

8.4.2.5 Palmejares

Para reforzar la zona del pique de proa se incorporaran tres palmejares cuyos modulo de sección esta dado en el punto 3.2.5/11.1 del reglamento

Para las magnitudes de l y ha se muestran en la siguiente figura:

Fig. nº 62 lyh

Considerando: c=1.13;

h=2.387mts;

s=1.85mts;

l=1.1mts

tenemos

SM=7.8x1.13x2.4x1.85x1.1²;

SM=47.3cm³, considerando el 25% adicional tenemos SM = 47.3x1.25; SM = 59.1

El espesor del palmejar no bebe ser menor a la formula entregada ene le punto 3.2.5/11.3 del reglamento. T = 0.014 x L + 7.2mm

Considerando L=30.72mts tenemos que t=0.014x30.72+7.2; t=7.6mm considerando el 25% adicional tenemos t=7.6x1.25; t=9.5mm

El ancho del palmejar no será menor a 0.125l, o sea 0.125x1.1=137.5mm

8.4.3 Cubierta

Sin duda la cubierta es un elemento muy interesante para describir, ya que en ella se dispone gran parte de los equipos de operaciones del barco, por lo que su cálculo requiere incluir variables nuevas como cargas puntuales debido a la disposición de los equipos, reforzamientos especiales en la aberturas de la cubierta y el reforzamiento por los equipos de maniobra.

8.4.3.1 Espesor de la Cubierta

El espesor de la cubierta viene dado en el punto 3.2.3/3.1 del reglamento

Tenemos h=0.028x30.72+1.08; h=1.94 y considerando s=1100mm t=100√1.94/254+2.5, t=8.5mm.

8.4.3.2 Baos de Cubierta

Al utilizar bulárcamas en los costados utilizaremos baos reforzados para la cubierta asociado a dos eslora y a refuerzos longitudinales de cubierta, el modulo resistente de un bao reforzado fura de un estanque se da en el punto 3.2.6/3.3

Tenemos h = 0.02x30.72+0.76; h = 1.3744; l la distancia de una de nuestras esloras que están a 1100 de LC. al costado l = B/2-1.1; l = 5.5-1.1; l = 4.4mts. Y finalmente SM = 7.8x0.6x1.1x1.3744x4.4²; SM = 137cm³

Para un bao reforzado dentro de un estanque se utiliza la misma formula anterior solo que la variable c se cambia a 0.915. Po lo tanto tenemos que para un bao reforzado dentro de un estanque

SM = 7.8x0.915x1.1x1.3744x (4.4²); SM = 209cm³

8.4.3.3 Esloras

Para el cálculo de las esloras se utiliza la misma formula del punto anterior, considerando un espació entre cada eslora de 2.2mts y la luz la distancia entre los dos mamparos de la sala de maquinas 8.8mts y considerando c=0.6, h=1.3744mts tenemos:

SM = 7.8x0.6x2.2x1.3744x8.8²; SM = 1095.8 cm³

8.4.3.5 Longitudinales de Cubierta

El modulo de la sección para los longitudinales de cubierta viene dado en el punto 3.2.6/1.3 del reglamento.

Para los longitudinales se consideran escuadras de apoyo cada bao por medio por lo que la luz de los longitudinales se reduce a 2.2mts, cumpliendo con la luz máxima del reglamento de 4.57mts.

Considerando c=0.7 h=0.02x30.72+0.76; h=1.3744mts, s=0.55mts luego nos queda SM=7.8x0.7x1.3744x0.55x2.2²; SM=20cm³

8.4.4. Mamparos

8.4.4.1 Mamparos de Estanques

Los mamparos de contornos vienen dado en el punto 3.2.8/5.1 del reglamento

El valor de h se define continuación: Fig. nº 63 h

Consideramos: s=550mm; k=1; q=2; h=2.662mts tenemos t=550x1√2x2.662/254+2.5; t=7.5 mm.

8.4.4.2 Mamparos Sala de Maquinas

El espesor del mamparo estanco esta dado en le punto 3.2.7/5.1 del reglamento

La distancia h la consideraremos como el calado total del proyecto, ya que no se ha realizado el estudio de estabilidad del proyecto.

Considerando: s=550mm; k=1; h=5.1 tenemos t=550x1√ (2x5.1)/290+1.5; t=7.5 mm.

8.4.4.3 Refuerzos de Mamparos

Al ser los mamparos enormes paneles serán reforzados verticalmente con una distancia entre refuerzos de 550mm, el modulo de la sección para estos refuerzos esta dado en el punto 3.2.7/5.3 del reglamento

Siendo l el puntal de la embarcación y como nuestro proyecto posee una eslora menor a 46 mts. Entonces h es la distancia desde la mitad de l a la cubierta, h = 2.55mts. y considerando c=0.29; s=0.55mts; l=5.1mts tenemos SM=7.8x0.29x2.55x0.55x5.1²; SM=82.5cm³

8.4.4.4 Mamparo de Colisión

Para nuestro mamparo de colisión consideraremos la misma formula del punto 9.4.4.1, entonces tenemos que para la altura h consideraremos la altura desde la quilla hasta la cubierta principal en la cuaderna 48, ver figura siguiente:

Fig. nº 64 h

Considerando: s=550mm; k=1; q=2; h=6.5mts; c=254 tenemos que t=550x1√2x6.5/254+1.5; t=9.3mm

8.4.5 Puntales

La incorporación de puntales en el espacio de maquinas se debe a la gran luz sin soportar entre las paredes de los estanques laterales y a la cantidad de equipos que se disponen en la cubierta, por lo que se disponen puntales cada 2.2 mts. o sea cada bao reforzado por medio y en línea con las esloras. La carga que deben soportar los puntales esta dada en el punto 3.2.6/5.5 del reglamento:

Tenemos que h=0.02x30.72+0.76; h=1.3744 y considerando n=7.04; b=2.2mts; s=2.2mts W=7.04x2.2x1.3744x2.2; W = 46.8 kN.

8.4.6 Reforzamiento Especial por Disposición de Equipos

8.4.6.1 Reforzamiento Plancha de Cubierta

El espesor de la cubierta reforzada entre la cuaderna maestra y 0.8L es el siguiente dado en el punto 3.2.6/3.3 del reglamento.

Considerando s=1100 tenemos t=0.009x1100+2.4; t=12.3mm, a este espesor es necesario sumarle un adicional por corrección de 2mm, por lo que el espesor mínimo final para la cubierta resistente es de 14.3mm

8.4.6.2 Puntales bajo Chigre de Remolque

La zona bajo el chigre de remoque es un zona sometida a grandes esfuerzos de tracción y flexión, además de tener que soportar el peso del equipo por lo que se consideran puntales adicionales en la zona. La fuerza de trabajo del puntal será la fuerza calculada en el punto 8.4.5 con un coeficiente de seguridad de dos o sea la carga de trabajo a considerar será el doble de la calculada en el punto 8.4.5, W=93.6kN.

8.4.6.3 Vigas bajo el Chigre de Remolque

Para poder calcular las vigas bajo el chigre y el gancho de remolque primero es necesario conocer las fuerzas que están actuando en la zona. Para las operaciones de remolque en puerto la carga de diseño minima corresponde a 1.25 veces la carga máxima de remolque o sea el Bollard Pull, y para otros servicios de remolque como el de escolta corresponde a la carga de rotura nominal de la línea de remolque, obtenida del numeral de equipo. EN=205 Tabla nº 30

Por lo que las fuerzas involucradas quedan como sigue:

F = 5500x1.25 = 68750 kgf, en puerto F = 129kN = 13154 kgf, en escolta

También es necesario considerar el peso del equipo, podemos tomar un promedio de 9.5 ton o 9500kgf.

Para este cálculo el punto de acción de la fuerza de remolque se considera en LC. Y de forma tangente, en una condición de tiro directo, ya que en esta la fuerza no se descompone.

El esfuerzo de trabajo del material según reglamento debe ser:

Siendo el límite elástico del acero naval grado a 235 N/mm² o sea 2396 kgf/cm².

Representado en nuestra viga las distintas cargas que actúan tenemos:

Fig. nº 65 Fuerzas Sobre la Viga

Los extremos de la viga se consideran empotrados, ya que esta viga descansara en las esloras que están a 1100mm de la LC. El efecto del peso se desprecia por su poca relevancia ante la fuerza de remolque actuando.

De la figura anterior se desprende y con la ayuda del programa para calcular vigas BEAM que el momento flector máximo es de Mf=1890600kgfxcm. Lugo considerando un coeficiente de seguridad de 2 tenemos que el momento a usar será de Mf=3781200kgfxcm.

Ahora considerando un modulo de sección en la zona igual al modulo resistente de las esloras de la cubierta tenemos lo siguiente: σ=Mf / W; W=3781200/2396; W=1578cm³

El valor obtenido es un 14% del limite de fluencia del acero naval grado A por lo tanto es valido decir que utilizaremos el mismo reforzamiento de las esloras para la zona debajo del chigre de remoque y del gancho de remolque.

8.4.6.4 Vigas bajo el Cabrestante

Para poder calcular las vigas bajo el cabrestante primero es necesario conocer las fuerzas que están actuando en la zona. Para las operaciones de manipulación del ancla, la carga de diseño minima corresponde a 1.25 veces la fuerza de tracción del equipo. Obviamente el equipo debe tener la capacidad para manipular los paños de cadena y numero de anclas dados por el numeral de equipo. Para un EN = 205, tenemos: Tabla nº 70

El número de anclas es de tres siendo un ancla de respeto, y la cantidad de metros de cadena es de 302.5, dividida en 5.5 largos de cadena para cada ancla con un peso total de 3206.4kg y el peso de las anclas de 660kg para cada una. El trabajo del cabrestante es levado del ancla desde que despega del fondo hasta que esta se aloja en el tubo escoben.

Para esto se selecciono un winche IBERCISA de doble tambor, doble barboten y dos cabezales de maniobra, con una velocidad de izado de 10m/min y con una fuerza de tiro de 12ton. Por lo que nuestra carga de trabajo para las vigas es de F=12x1.25; F=15ton.

Para este cálculo el punto de acción de la fuerza de tiro se considera en el punto donde se recoge la cadena en el cabestrante, estando este centrado en le LC, y tomando una longitud total del bao reforzado como la longitud total en la cuaderna 44 tenemos:

Fig. nº 66 Fuerzas Sobre la Viga

De la figura anterior se desprende y con la ayuda del programa para calcular vigas BEAM que el momento flector máximo es de Mf = 1471800kgf.*cm. Luego considerando un coeficiente de seguridad de 2 tenemos que el momento a usar será de Mf=2943600kgf*cm.

Ahora considerando el esfuerzo de fluencia del material tenemos: σ = Mf / W; entonces W=Mf / σ, por lo tanto tenemos que nuestro W=2943600/2396; SM=1228.5cm³

8.4.6.5 Bitas de Amarre

Las bitas de amarre van en función del esfuerzo de rotura de los cabos de amarre entregados por el numeral de equipo que para un numeral de EN=205 tenemos que son cuatro cabos con una carga de rotura de 6500kgf y una longitud de 120mts. Con las características antes mencionadas seleccionaremos la siguiente bita de amarre, en acuerdo además con las norma ISO 3913.

Fig. nº 67 Bita de Amarre, Modelo DB 138

Ref.: www.billboard.com.hk

Con las siguientes dimensiones:

En proa se dispondrá de un biton especial en H, que puede ser utilizado para maniobras de amarre tanto como para maniobras de remolque, por lo que su dimensión será diferente a las bitas de remolque ya que para este usaremos 1.25 veces la carga de remolque o el bollard pull, F = 68750kfg.

8.4.6.7 Poste Limite Cable de Remolque

El poste límite cable de remolque se utiliza principalmente en las operaciones de escolta que realice el buque bajo el modo de tiro indirecto. La disposición de la fuerza seria como se muestra en la siguiente figura:

Fig. nº 68 Poste Limite Cable de Remolque

Si consideramos el punto de encuentro del tubo con la amura como simplemente apoyado y el punto de encuentro del tubo con la cubierta como un empotramiento tenemos: Fig. nº 69 Fuerzas en el Poste Límite

Por lo que la fuerza a utilizar en el poste limite es F = 68750cos15º; F = 52228kgf y la condición mas desfavorable para el poste limite es sin duda cuando la fuerza esta actuando en el borde exterior, para la cual con la ayuda del software para calculo de vigas BEAM, tenemos un momento flector de Mf = 5327257kgfxcm Luego considerando el límite de fluencia del acero naval grado a de 2396kgf/cm², tenemos que: σ = Mf/W; W = Mf/σ; W = 5327257/2396; W = 2223.4cm³

8.4.6.8 Bitón de Proa

Como se puede apreciar en el plano de arreglo general y se menciona en el punto 9.4.6.5, en la cubierta principal en proa se dispondrá de un bitón especial en forma de H, que puede ser utilizado tanto para las operaciones de amarre como en las operaciones de remolque. Por lo que utilizaremos la fuerza de remolque para calcular este bitón ya que es la mayor de las dos. Fig. nº 70 Fuerzas Bitón de Proa

Por lo que nuestra fuerza actuando en el tubo central es de F=68750cos15º; F=5228.5kgf. Por lo que si representamos nuestro tubo central como viga tenemos:

Fig. nº 71 Fuerzas Tubo Central

Con la ayuda del software para calculo de vigas BEAM, tenemos un momento flector de Mf = 848713kgfxcm. Luego considerando el límite de fluencia del acero naval grado a de 2396kgf/cm², tenemos que: σ = Mf/W; W = Mf/σ; W = 848713/2396; W = 354cm³

Ahora en los tubos laterales del bitón tenemos dos fuerzas distintas actuando, una es el momento flector producido en la unión del tubo trasversal, que tiene un valor de

Mf=848713kgfxcm y la otra son las reacciones a la fuerza de tracción que genera la fuerza de remolque cuyo valor en cada tubo es la mitad de la fuerza de tracción F=26114kgf. Gráficamente tenemos:

Fig. nº 72 Fuerzas Tubo Lateral

Con la ayuda del software para calculo de vigas XVIGAS, tenemos un momento flector máximo en el apoyo de la cubierta de Mf = 1757465kgfxcm. Luego considerando el límite de fluencia del acero naval grado a de 2396kgf/cm², tenemos que: σ = Mf/W; W = Mf/σ; W = 1757465/2396; W = 733cm³ 8.5 AMURA

Según reglamento no será inferior a 1mts y en zonas donde sea necesario disminuir esta altura se dispondrá de un reforzamiento especial, la amura no debe unirse a la plancha de la traca cinta, el espesor de la amura en la cubierta de francobordo no debe ser menor a 6.5mm y el espaciamiento de los refuerzos o barraganete no debe ser mayor a 1.83mts.

8.5.1 Barraganetes

Como ya se menciono anteriormente la amura se reforzara mediante barraganetes dispuestos cada uno sobre un bao o sea cada 1.1mts cumpliendo con el espaciamiento máximo dado por el reglamento. La altura o longitud de los barraganetes corresponderá a la altura de la amura o sea 1mts el modulo resistente de los barraganetes viene dado en la siguiente formula: SM = 4 x ps x s x l Donde

ps = carga en kN/m², no menor a 15kn/m² s = espaciamiento entre barraganetes l = Longitud del barraganete

Reemplazando tenemos SM=4x15x1.1x1; SM=66cm³.

8.5.2 Portas de Desagüe

El área minima de las portas de desagüe para un buque con una eslora mayor a 20mts esta dado en el punto 3.2.14/5.1 del reglamento:

Par un l=0.7x30.72, l=21.504, tenemos que A=1.5m²

8.5.3 Gateras

Al igual que las bitas de amarre las gateras se calculan con la misma carga de trabajo, 6500 kgf, con un tamaño de 425x280mm

Fig. nº 73 Gatera Montada en Amura

Ref.: www.billboard.com.hk

Para el barraganete que soporta la gatera la carga de trabajo en este es de F=1.25x6500; F=8125kgf.

Fig. nº 74 Fuerza de la Gatera

Por lo que la fuerza actuando en el barraganete es de F=8125sen15º; F=5284kgf., lo que nos da un Mf=276250kgfxcm, y utilizando un coeficiente de seguridad de n tenemos que es Mf=552500kgfxcm, y con el límite elástico del acero naval grado A de 2396kgf/cm², tenemos:

SM=Mf/σ; SM=552500/2396; SM=230.6cm³

8.6 SUPERESTRCUTURA Y PUENTE DE GOBIERNO

Consideraremos los mismos resultados para la superestructura y para el puente de gobierno. En la superestructura debemos considerar los tubos para la grúa de carga y para el pescante del davit.

8.6.1 Costado

8.6.1.1 Refuerzos de Costado Transversales

Los refuerzos de la superestructura vienen dado en el punto 3.2.9/3.3 del reglamento.

Donde l se define en la siguiente fig.

Fig. nº 75 l

El valor h se toma como h=1.25+L/200; h=1.25+30.72/200; h=1.4mts y considerando un espacio entre refuerzos de 1.1mts, un refuerzo sobre cada bao dispuesto en la cubierta, tenemos que SM = 3.5x1.1x1.4x3.7²; SM = 73.8cm³

8.6.1.2 Refuerzos Longitudinales

Para los longitudinales de costado utilizaremos la misma formula anterior solo que estos van a una separación de 550mm y cada bao por medio llevan escuadras para obtener una luz l de 2.2mts, por lo tanto utilizando la formula entregada en el punto 8.6.1.1 tenemos: SM = 3.5x0.55x1.4x2.2²; SM = 13cm³

8.6.1.3 Plancha de Costado

La formula para el espesor de la plancha de costado aparece en el punto 3.2.9/3.5 del reglamento

Reemplazando tenemos que: t = (0.6/0.6) (5+0.02x30.72); t = 5.6mm

8.6.2 Mamparos

8.6.2.1 Mamparo de Proa

Espesor El espesor del mamparo de proa viene dado en el punto 3.2.9/3.5 del reglamento

Donde s y l están definidos en el punto anterior 8.6.1.3 y reemplazando tenemos que

t = t = (0.6/0.6) (6+0.02x30.72); t = 6.6mm

Refuerzos Para los refuerzos del mamparo utilizaremos la misma formula del punto 8.6.1.1 solo que estos van a una separación de 550mm y la luz l es de 2.5mts, por lo tanto tenemos

SM = 3.5x0.55x1.4x2.5²; SM = 16.8cm³

8.6.2.2 Mamparo de Popa

Espesor El espesor del mamparo de proa viene dado en el punto 3.2.9/3.5 del reglamento

Reemplazando tenemos: t = (0.6/0.6) (5+0.02x30.72); t = 5.6mm

Refuerzos Para los refuerzos del mamparo utilizaremos la misma formula del punto 8.6.1.1 solo que estos van a una separación de 550mm, por lo tanto tenemos

SM = 3.5x0.55x1.4x3.7²; SM = 36.9cm³

8.6.3 Cubierta

8.6.3.1 Espesor de la Cubierta

El espesor de la cubierta viene dado en el punto 3.2.3/3.1 del reglamento

Reemplazando tenemos que h = 0.014x30.72+0.43; h=0.76mts, y luego tenemos que: t = 1100√0.86/254+2.5; t=6.5mm

8.6.3.2 Baos

Se instalara un bao sobre cada refuerzo trasversal de las paredes de costado de la superestructura. El modulo resistente de los baos viene dado en el punto 3.2.6/1.3 del reglamento

La luz sin soportar de los baos corresponde a la mitad de la manga de la superestructura ya que en LC de la superestructura se dispondrá de una eslora en la cual descansaran los baos. La manga de la superestructura es de 7.6mt, por lo tanto l=3.8mts

Reemplazando tenemos que h=0.01x30.72+0.3; h=0.6mts con lo que tenemos:

SM = 7.8x0.6x0.6x1.1x3.8²; SM=44.6cm³ 8.6.3.2 Eslora

Como se comento en el punto anterior se dispondrá de una eslora en LC en la que descansaran los baos de la cubierta, el modulo de la sección de esta eslora viene dado en el punto 3.2.6/3.3 del reglamento

Donde l y b se definen en la siguiente figura:

Fig. nº 76 lyb

Reemplazando tenemos que:

SM = 7.8x0.6x7.6x0.6x2.9²; SM =180cm³

8.6.3.3 Longitudinales de Cubierta

Para calcular los longitudinales de la cubierta utilizaremos la formula entregad en 8.6.3.2 considerando una separación entre refuerzos de 0.55mts y una luz l de 3.6mts tenemos: SM = 7.8x0.7x0.6x0.55x3.6²; SM=23.3cm³

8.6.3.4 Tubo Fundamento de La grúa de Carga y el Davit

Para calcular este tubo solo consideraremos las fuerzas que se generan en el pie de la grúa para el davit ya que son mucho mayores que las fuerzas de la grúa de carga, tan solo de 4ton de capacidad

Las fuerzas involucradas en la grúa del davit son: Momento Flector Mf=83kNxm Momento Torsor Mt=17kNxm Fuerza Vertical F=25kN Fig. nº 77 Fuerzas en el Pescante

Con el Mf=846364.5kgfxcm, y considerando un acero naval grado a con un limite de fluencia de 2396kgf/cm², tenemos que el momento resistente a la flexión no debe ser menor a 481.72cm³

Luego con el Mt=173351.7kgfxcm y considerando el mismo acero anterior tenemos que el modulo resistente a la torsión no debe ser menor a 73.2cm³

8.7 RESUMEN ESCANTILLONADO

A continuación se presenta un cuadro resumiendo los distintos resultados obtenidos para los elementos del buque y también se presenta los valores finales que se adoptaron así como las formas de las secciones donde corresponda.

Tabla nº 32 Resumen Escantillonado

CUADRO RESUMEN ITEM

t(mm) W(cm³) t(mm) F(kN) W(cm³) calculado calculado Casco

Fondo s.maq. Fondo proa Fondo popa Costado s.maq. Costado proa Costado popa Traca cinta

7,9 7,9 7,9 10 10 10 14

Vagra central Vagra central (tk) Vagra lateral

7,2 8,3 5,8

11 11 14 11 11 11 16 Vagras 10 12 10

Perfil

Vagra lateral (tk)

5,8

12 Varengas

Varengas llenas Varengas llenas (tk) Varengas abiertas s.maq. Varengas abiertas s.maq. (tk) Varengas abiertas proa Varengas abiertas popa Vigas del fondo (popa) Bulárcamas costado s.maq. Bulárcamas costado s.maq. (tk) Bulárcamas costado proa Bulárcamas costado proa (tk) Bulárcamas costado popa Bulárcamas costado popa (tk) Bulárcamas pique de proa Bulárcamas pique de popa Palmejares Cubierta principal Cubierta doble fondo s.maq. Cubierta doble fondo proa Cubierta resistente

7,3 7,3

10 12

653,3 825,3 755,1 631 Vigas del fondo (popa) 14 2844,8 Bulárcamas 189,6 248,6 189,6 248,6 189,6 248,6 71,8 33,1 Palmejares 9,5 10 Cubiertas 8,5 9 8,5 9 8 8 14,3 16 Baos 137 209 263 1578 1228,5 Esloras 1095,8 Longitudinales 87,2 44,2 78,8 20 20

Bao reforzado Bao reforzado (tk) Bao techo del doble fondo Baos bajo chigre de remolque Baos bajo cabrestante Eslora cub. Principal Long. Fondo Long. Techo doble fondo Long. Costado Long. Costado (tk) Long. Cub. Principal

878,6 1042 1031 1102,5

T 320x10/200x10 T 320x12/200x12 T 320x12/200x12 T 320x12/200x12

4652

T 850x14/200x14

253,2 310,8 253,2 310,8 253,2 310,8 230,2 310,8

L 230x80x8 L 230x80x10 L 230x80x8 L 230x80x10 L 230x80x8 L 230x80x10 L 230x80x8 L 230x80x10

186,4

T 150x10/80x10

251,8 292,4 451,4 1680 1336,8

L 180x80x12 L 200x80x12 T 250x10/100x12 T 320x16/200x20 T 310x14/200x16

1191

T 320x14/200x14

98,8 57,6 80 27,4 27,4

pl. 140x15 pl. 120x12 pl. 130x14 pl. 100x8 pl. 100x8

t(mm) W(cm³) t(mm) F(kN) W(cm³) calculado calculado

ITEM

Perfil

Mamparos Mamparos de estanques Mamparo sala de maquinas Mamparo pique de proa Refuerzo de mamparos

7,5 7,5 9,3

9 9 10 82,5 Puntales

Puntales sala de maquinas Puntales bajo chigre de remolque

80,1 46,8 93,6

L 100x80x10 Ø 114,3x8,56 Ø 163,3x14,27

Amura Plancha de amura Barraganete Barraganete Gatera Codaste Quilla Roda

6,5

7 66 80,8 230,6 265 Codaste, Quilla, Roda 32,4 35 112,5 21,7 25 166 25,5 30 200 Poste limite cable de remolque y biton de proa (H)

L 120x60x8 T 80x15/150x20 pl. 150x35 pl. 200x25 pl. 300x30

Poste limite cable de remolque Biton de proa (bita en H) Horizontal Biton de proa (bita en H) Verticales Plancha de costado Mamparo de proa Refuerzo mp. de proa Mamparo de popa Refuerzo mp. de popa Mamparos interiores Cubierta Cuadernas costado Baos de Cubierta Eslora de Cubierta Long. de costado Long. de cubierta Tubos Davit y grúa

2223,4

2482

Ø 355,6x25

354

478,7

Ø 219,07x12,7

1175,4

Ø 323,85x14,27

34,6

L 75x50x7

50,4

L 100x50x7

170 101 230,8 21,8 26 743.6

L 180x80x8 L 150x80x8 T 150x10/100x12 pl. 80x10 pl. 80x12 Ø 273,05x12,7

733 Superestructura y Pte. de Gobierno 5,6 7 6,6 8 16,8 5,6 7 36,9 6 6 6,5 7 73,8 44,6 180 13 23,3 481.72 25

Nota: pl.: pletina El momento resistente mostrado incluye la sección de plancha asociada, que es 40 veces el espesor del perfil. * En esta zona el espesor se aumento considerablemente debido a la presencia de los shottel en la zona.

8.8 CUADERNA MAESTRA

La confección de la cuaderna maestra se realiza considerando el calculo de escantillonado realizado anteriormente,

8.8.1 Modulo Resistente Mínimo de la Cuaderna Maestra

El reglamento establece en el punto 3.2.1/3.1 que el modulo de la sección no debe ser menor a

Considerando

C1=15.2-0.22xL; C1=15.2-0.22x30.72; C1=8.4416; C2=0.01; L=30.72mts; B=11mts; Cb=0.6 tenemos: SM=8.4416x0.01x30.72²x11(0.6+0.7); SM=1139m-cm²; SM=113920.8cm³

8.8.2 Modulo resistente de la Cuaderna Maestra

Para el cálculo del modulo de la cuaderna maestra el reglamento establece que se pueden incluir los siguientes elementos que se desarrollen entre la sección media y 0.4L: o Plancha de cubierta o Plancha del fondo o Techo del doble fondo o Vigas del fondo o Plancha y refuerzos longitudinales de un mamparo longitudinal o Longitudinales de cubierta o Longitudinales de costado o Longitudinales del doble fondo o Longitudinales del fondo o Longitudinales de escotillas o Esloras

Tabla nº 33 CALCULO DEL MODULO RESISTENTE Elemento

Descripción

Dimensiones b h Cant. (cm) (cm) 2,5

20

Area Unit (cm²)

Area (total) (cm²)

d (LB ) (cm)

Mto. Estático (cm²xcm)

d (E.N. ) (cm)

Mto Inercia (cm²xcm²)

Inercia Propia Io (cm^4)

50

50

15,1

755

-249,3

3107524,5

1666,67

Quilla

ple. 200x25

1

pl. fondo

pl. 11

2

456

1,1

501,6

1003,2

43,7

43839,84

-220,7

48864357,17

50,58

pl. Pantoque

pl. 11

2

140,4

1,1

154,44

308,88

134,6

41575,248

-129,8

5204022,595

15,57

pl. Costado

pl. 11

2

1,1

261,4

287,54

575,08

322,1

185233,268

57,7

1914608,093

1637299,72

Traca cinta

pl. 16

2

1,6

60

96

192

482,4

92620,8

218

9124608

28800,00

pl.cubierta

pl. 9

2

410,5

0,9

369,45

738,9

521,2

385114,68

256,8

48727676,74

24,94

pl.cubierta

pl. 9

1

280

0,9

252

252

531,9

134038,8

267,5

18032175

17,01

pl. techo doble fon.

Pl. 9

1

554,5

0,9

499,05

499,05

140,5

70116,525

-123,9

7661021,351

33,69

vagra central

pl. 12

1

1,2

115

138

138

82,6

11398,8

-181,8

4561071,12

152087,50

vagra de costado

pl. 12

2

1,2

88,7

106,44

212,88

95,7

20372,616

-168,7

6058498,807

69786,41

Long. Fondo 1

ple. 140x15

2

1,5

14

21

42

66,3

2784,6

-198,1

1648231,62

343,00

Long. Fondo 2

ple. 140x15

2

1,5

14

21

42

74,5

3129

-189,9

1514604,42

343,00

Long. Fondo 3

ple. 140x15

2

1,5

14

21

42

82,8

3477,6

-181,6

1385099,52

343,00

Long. Costado 1

ple. 130x14

2

13

1,4

18,2

36,4

246,1

8958,04

-18,3

12189,996

2,97

Long. Costado 2

ple. 130x14

2

13

1,4

18,2

36,4

301

10956,4

36,6

48759,984

2,97

Long. Costado 3

ple. 130x14

2

13

1,4

18,2

36,4

356

12958,4

91,6

305416,384

2,97

Long. Costado 4

ple. 130x14

2

13

1,4

18,2

36,4

410,9

14956,76

146,5

781225,9

2,97

Long. Costado 5

ple. 130x14

2

13

1,4

18,2

36,4

465,6

16947,84

201,2

1473524,416

2,97

Long. Cubierta 1

ple. 100x8

2

0,8

10

8

16

507,9

8126,4

243,5

948676

66,67

Long. Cubierta 2

ple. 100x8

2

0,8

10

8

16

513,6

8217,6

249,2

993610,24

66,67

Long. Cubierta 3

ple. 100x8

2

0,8

10

8

16

516,5

8264

252,1

1016870,56

66,67

Long. Cubierta 4

ple. 100x8

2

0,8

10

8

16

519,4

8310,4

255

1040400

66,67

Long. Cubierta 5

ple. 100x8

2

0,8

10

8

16

522,3

8356,8

257,6

1061724,16

66,67

Long. Cubierta 6

ple. 100x8

2

0,8

10

8

16

525,2

8403,2

260,8

1088266,24

66,67

Long. Cubierta 7

ple. 100x8

2

0,8

10

8

16

526,5

8424

262,1

1099142,56

66,67

Long. Cubierta 8

ple. 100x8

1

0,8

10

8

8

526,5

4212

262,1

549571,28

66,67

Eslora 1

ple. 320x14

2

32

1,4

44,8

89,6

515,5

46188,8

251,1

5649388,416

7,32

Eslora 2

ple. 200x14

2

1,4

20

28

56

598,8

33532,8

234,4

3076828,16

933,33

4543,59

Total

1201270,217

176949093

1892299,93

El eje neutro se ha considerado en la intersección de la línea base con la línea de crujía y los elementos considerados son los que se muestran en la siguiente figura

Fig. nº 78 Elementos Considerados

Ahora para calcular el eje neutro de nuestra cuaderna consideraremos la siguiente formula: Ỹ = Σ Axd / Σ A Ỹ = 1201270.217/4543.59; Ỹ = 264.4cm

Luego para calcular el momento de inercia con respecto al eje neutro a 2644mm de la línea base usaremos la siguiente formula

Ien = Io + A x den Ien= 1892299.93+176949093.2=178841393.13cm4

Para calcular el momento resistente en la cubierta consideraremos una distancia y=268cm. W c = Ien / y Wc=178841393.13 / 268; W c= 667318cm³ Ahora para calcular el momento resistente en el fondo consideraremos una distancia y=259.3cm Wf = Ien / y Wf =178841393.13 / 259.3; W f =689708.4cm³ Al comparar nuestros momentos resistentes calculados sobre la cuaderna confeccionada en base al cálculo de escantillonado, se puede observar que estos momentos son muy superiores al momento mínimo requerido para la sección por el reglamento.